JP2887970B2

JP2887970B2 - 燃料噴射装置

Info

Publication number: JP2887970B2
Application number: JP23590291A
Authority: JP
Inventors: 貴史岩永
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 1991-09-17
Filing date: 1991-09-17
Publication date: 1999-05-10
Anticipated expiration: 2014-05-10
Also published as: JPH0579422A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、コモンレールに高圧燃
料を蓄圧し、この蓄圧した燃料を内燃機関に噴射供給す
る燃料噴射装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、コモンレールと呼ばれる一種
のサージタンクに高圧燃料を蓄圧し、この蓄圧した高圧
燃料を噴射弁の開閉により内燃機関に噴射供給するコモ
ンレール式の燃料噴射装置（特開昭５９−１６５８５８
号公報等）が提案されている。このコモンレール式の燃
料噴射装置としては、例えば図１１に示したように、高
圧燃料を噴射するノズル１０１とこのノズル１０１の噴
射時期および噴射量を制御する三方電磁弁１０２とから
構成されている。また、ノズル１０１は、噴射孔を開閉
するニードル１０３、このニードル１０３を駆動する油
圧ピストン１０４、この油圧ピストン１０４に油圧を与
える制御室１０５を備える。さらに、このノズル１０１
の制御室１０５には、図２にも示したように、制御室１
０５から三方電磁弁１０２の連通路１０６への高圧燃料
の流出のみを制限するワンウェイオリフィス１０７が配
されていた。

【０００３】ここで、従来のコモンレール式の燃料噴射
装置の作動を図１３のタイムチャートに基づいて説明す
る。燃料噴射開始時には、図１２に示したように、三方
電磁弁１０２の動作により連通路１０６を介して制御室
１０５内の高圧燃料の排出が開始されるためワンウェイ
オリフィス１０７が弁座１０８に着座し、オリフィス１
０９を介して制御室１０５内の高圧燃料がゆっくりと流
出する。そして、図１３（Ａ）に示したように、制御室
１０５内の圧力がニードル１０３の開弁圧まで下がる
と、油圧ピストン１０４がゆっくり上昇することによっ
て、図１３（Ｂ）に示したように、ニードル１０３がノ
ズルボディ１１０のシート部から離れて高圧燃料の噴射
が開始される。また、燃料噴射終了時には、三方電磁弁
１０２の動作により連通路１０６を介して制御室１０５
内への高圧燃料の導入が開始されると、ワンウェイオリ
フィス１０７が下降して、ワンウェイオリフィス１０７
の外周を通って高圧燃料が制御室１０５内に瞬時に導入
される。このため、図１３（Ａ）に示したように、制御
室１０５内の圧力がニードル１０３の閉弁圧まで瞬時に
上昇し、また油圧ピストン１０４が一気に下降すること
によって、図１３（Ｂ）に示したように、ニードル１０
３がノズルボディ１１０のシート部に着座する。このた
め、このコモンレール式の燃料噴射装置においては、上
述のように、燃料噴射開始時に初期噴射率が低減され、
且つ燃料噴射終了時に良好な噴射切れ（シャープカッ
ト）が行われることにより所望のデルタ型噴射率を得て
いる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところが、従来のコモ
ンレール式の燃料噴射装置１００においては、燃料の噴
射終了時に、制御室１０５内に高圧燃料が瞬時に導入さ
れることによって、図１３（Ａ）に示したように、制御
室１０５内の圧力がオーバシュートすることにより、図
１３（Ｂ）に示したように、ニードル１０３も燃料噴射
開始時より大きくリフトする。このため、図１３（Ｃ）
に示したように、ノズルボディ１１０のシート部に過大
な衝撃荷重ｐ｛＝（上限ピーク値）−（下限ピーク
値）｝が加わるという不具合があった。このようなシー
ト部の衝撃荷重ｐに対して充分な強度を得るためには、
ノズルボディ１１０のシート部周辺の板厚を大きくする
必要がある。ところが、単純にノズルボディ１１０のシ
ート部周辺の板厚を大きくすると、噴射孔の通路長も長
くなり、噴射孔の通路抵抗が増加してしまう。このた
め、噴射孔の通路抵抗を板厚を広げる前と同じものを得
るためには、サック室１１１のボリュームを大きくする
必要がある。

【０００５】ところが、サック室１１１は、ノズルボデ
ィ１１０のシート部より下流側にあり、しかもその壁部
分には噴射孔が形成されているので、燃料の噴射終了後
もサック室１１１内の燃料は燃焼室内へ流出する可能性
がある。このため、サック室１１１のボリュームが大き
いと燃料消費率の悪化、排気温度の上昇やＨＣの増加等
の悪影響を及ぼすため安易にノズルボディ１１０のシー
ト部周辺の板厚を大きくすることはできなかった。本発
明は、噴射終了時に良好な噴射切れを維持しながら、ニ
ードルが着座するシリンダのシート部の衝撃荷重を低減
する燃料噴射装置の提供を目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、一端部に蓄圧
した高圧燃料を噴射する噴射孔およびこの噴射孔に連な
るシート部を有し、内部に高圧燃料が導入される制御室
を有するシリンダと、このシリンダの他端部に連結さ
れ、前記制御室内に連通する連通路を介して前記制御室
内への高圧燃料の導入と排出とを切り替える給排切替手
段と、前記シリンダの一端部内に移動可能に配され、前
記シート部に着座することにより前記噴射孔を閉じるニ
ードルと、一端部が前記ニードルに連結され、他端部が
前記制御室に臨むように前記シリンダ内に摺動可能に配
され、前記制御室内に高圧燃料が導入されると前記ニー
ドル側に変位して前記ニードルを前記シート部側に駆動
するピストンと、一端部が前記制御室に臨み、他端部が
前記連通路に臨むように前記シリンダ内に移動可能に配
され、前記給排切替手段より高圧燃料が導入されると前
記ピストン側に移動して前記ピストンを前記ニードル側
に駆動する可動弁体とを備え、前記シリンダは、前記ニ
ードルが前記シート部に着座する直前の位置に見合う位
置まで前記可動弁体が移動した際に前記可動弁体のみを
係止する係止部を有し、前記可動弁体は、前記係止部に
係止した際に前記可動弁体と前記シリンダとの間を遮断
するシール部を有し、且つ内部に前記連通路から前記制
御室内への高圧燃料の導入量を制限する絞り部を有する
技術手段を採用した。

【０００７】

【作用】本発明は、給排切替手段より高圧燃料が導入さ
れると、この高圧燃料の圧力により可動弁体がピストン
側に速やかに移動することによって駆動部材がニードル
側に駆動される。このため、駆動部材によってニードル
もシリンダのシート部側に駆動される。なお、可動部材
は、ニードルがシート部に着座する直前の位置に見合う
位置に設けられた係止部に係止されるまで一気に移動す
る。そして、可動部材が係止部に係止されると、可動部
材のシール部により可動弁体とシリンダとの間を遮断す
ることにより噴射切れがなされる。その後は、可動部材
の内部に形成された絞り部のみを通って連通路より制御
室内へ高圧燃料が導入されるが、絞り部により制御室内
への導入量が制限されているため、駆動部材の移動速度
が遅くなる。すなわち、ニードルがシリンダのシート部
に着座する直前でニードルの着座速度が遅くなるので、
シリンダのシート部の衝撃荷重が軽減される。

【０００８】

【実施例】本発明の燃料噴射装置を図１ないし図１０に
示す実施例に基づき説明する。図１（Ａ）はコモンレー
ル式の燃料噴射装置の主要部を示した図であり、図１
（Ｂ）はノズルボディの先端部を示した図であり、図２
はコモンレール式の燃料噴射装置の全体構造を示した図
である。コモンレール式の燃料噴射装置１は、ディーゼ
ルエンジン（図示せず）の各気筒に取り付けられ、共通
のサージタンク（図示せず）から分岐した導入管（図示
せず）に接続されている。また、コモンレール式の燃料
噴射装置１は、ディーゼルエンジンにより回転駆動され
る燃料ポンプ（図示せず）によってサージタンクから汲
み上げられた高圧燃料が導入管より常に供給されてい
る。

【０００９】このようなコモンレール式の燃料噴射装置
１は、図２に示したように、ノズルニードル２、ノズル
ボディ３、油圧ピストン４、ノズルホルダー５および三
方電磁弁６等から構成されている。なお、ノズルニード
ル２、ノズルボディ３、油圧ピストン４およびノズルホ
ルダー５によりノズル（噴射弁）を構成している。

【００１０】ノズルニードル２は、図１（Ｂ）にも一部
示したように、先端側にノズルボディ３のシート部３３
に着座する当接部２１を有する。このノズルニードル２
は、端部が油圧ピストン４に連結され、油圧ピストン４
が三方電磁弁６側に移動することによって当接部２１が
シート部３３より離れ、油圧ピストン４が元の位置に戻
ることによって当接部２１がシート部３３に着座する。
また、このノズルニードル２は、燃料噴射開始時から燃
料噴射終了時にかけて、図８（Ｂ）に示したように、往
復方向に移動（リフト）する。図８において上端位置は
ノズルニードル２のフルリフトを表す。

【００１１】ノズルボディ３は、本発明のシリンダであ
って、図１（Ｂ）にも一部示したように、内周でノズル
ニードル２を摺動自在に保持し、導入管を介してサージ
タンクから高圧燃料が常に供給される燃料溜まり３１、
高圧燃料を噴射する噴射孔３２、この噴射孔３２に連な
り、ノズルニードル２がシートするシート部３３、およ
び先端に形成されたサック室３４を有する。なお、噴射
孔３２からの高圧燃料の噴射は、ノズルニードル２がシ
ート部３３より離れて燃料溜まり３１とサック室３４と
が連通した際になされる。

【００１２】油圧ピストン４は、本発明の駆動部材であ
って、図２において図示下端部がプレッシャピン４１を
介してノズルニードル２に連結され、背圧がノズルニー
ドル２の開弁圧となったときにノズルボディ３内の圧力
によりコイルスプリング４２の付勢力に打ち勝って図２
において図示上方（三方電磁弁６側）に移動する。ま
た、油圧ピストン４は、背圧がノズルニードル２の閉弁
圧となったときに受圧面積の差によりノズルボディ３内
の圧力およびコイルスプリング４２の付勢力に打ち勝っ
て図２において図示下方（ノズルボディ３側）に移動す
る。

【００１３】ノズルホルダー５は、本発明のシリンダで
あって、燃料通路５１、制御室５２、軸方向穴５３、可
動弁体７およびコイルスプリング８を有する。燃料通路
５１は、ノズルボディ３内の燃料溜まり３１と導入管と
を連通して、燃料溜まり３１に高圧燃料を常に導く通路
である。制御室５２は、図３ないし図７にも示したよう
に、ノズルホルダー５の三方電磁弁６側の端面５４で開
口しており、しかもノズルボディ３側に形成された段付
肩部５５と三方電磁弁６の端面に形成された弁座５６と
の間に囲まれている。軸方向穴５３は、制御室５２より
径が小さく、油圧ピストン４を摺動自在に保持してい
る。

【００１４】制御室５２は、三方電磁弁６から内部に高
圧燃料が供給されると内部圧力が高圧となり、高圧燃料
が内部から排出されると内部圧力が低圧となる。また、
制御室５２が高圧となると、油圧ピストン４が段付肩部
５５より所定のリフト量だけ可動弁体７より余分にノズ
ルニードル２側に移動するように構成されている。な
お、段付肩部５５は、本発明の係止部であって、円環状
を呈する。

【００１５】可動弁体７は、図３ないし図７にも示した
ように、円筒状を呈し、ノズルホルダー５の後端部内に
摺動可能に配設されている。この可動弁体７は、中心に
おいて段付肩部５５側の一端面７１と弁座５６側の他端
面７２とを連通するオリフィス７３を有し、外周面はノ
ズルホルダー５の内周面との隙間を埋めるように円筒シ
ール部７４とされている。オリフィス７３は、本発明の
絞り部であって、制御室５２と後記する連通路６６とを
連通して、連通路６６より制御室５２への高圧燃料の導
入量を制限して油圧ピストン４の移動速度を遅くすると
ともに、制御室５２より連通路６６への高圧燃料の排出
量を制限して油圧ピストン４の移動速度を遅くするもの
である。

【００１６】コイルスプリング８は、図３ないし図６に
も示したように、可動弁体７の端面７１と油圧ピストン
４の端面とに支持され、可動弁体７を弁座５６側に付勢
している。

【００１７】三方電磁弁６は、本発明の給排切替手段で
あって、図２に示したように、コイル６１、インナバル
ブ６２、アウタバルブ６３およびバルブボディ６４を有
する。インナバルブ６２は、アウタバルブ６３内に摺動
自在に配設されている。アウタバルブ６３は、バルブボ
ディ６４内に摺動自在に配設され、内部に油路６５を有
する。バルブボディ６４は、内周でアウタバルブ６３を
摺動自在に保持し、内部に連通路６６、燃料通路６７、
６８および収納室６９を形成している。連通路６６は、
ノズルホルダー側端面（弁座５６）で開口し、ノズルホ
ルダー５の制御室５２に臨む。この連通路６６は、一端
がノズルホルダー５の制御室５２に連通し、他端がアウ
タバルブ６３を収納する収納室６９に連通している。燃
料通路６７は、ノズルホルダー５側端面で開口し、内部
に常時高圧燃料が導入されている。この燃料通路６７
は、一端がノズルホルダー５の燃料通路５１に連通し、
他端が収納室６９に連通している。燃料通路６８は、ノ
ズルホルダー５側の端面で開口し、一端がサージタンク
内に燃料を戻す低圧ライン（図示せず）に連通し、他端
が収納室６９に連通している。

【００１８】なお、三方電磁弁６は、コイル６１がオン
されると、インナバルブ６２を伴ってアウタバルブ６３
を図２において図示上方に移動させて連通路６６と燃料
通路６７との連通状態を遮断し、連通路６６と燃料通路
６８とを収納室６９を介して連通させて、ノズルホルダ
ー５の制御室５２内の高圧燃料を排出させる。また、三
方電磁弁６は、コイル６１がオフされると、アウタバル
ブ６３のみを図２において図示下方に移動させて連通路
６６と燃料通路６８との連通状態を遮断し、高圧燃料の
充填によるインナバルブ６２の図２において図示上方へ
の移動によって連通路６６と燃料通路６７とを油路６５
を介して連通させて、ノズルホルダー５の制御室５２内
へ高圧燃料を導入させる。

【００１９】このコモンレール式の燃料噴射装置１の作
動を図１ないし図８に基づき説明する。ここで、図８
（Ａ）は制御室５２の圧力変動を示し、図８（Ｂ）はノ
ズルニードル２のリフト位置を示し、図８（Ｃ）はシー
ト部３３の荷重変動を示したものである。三方電磁弁６
のコイル６１がオフされているときは、制御室５２内に
高圧燃料が充填され、図８（Ａ）に示したように、制御
室５２の内部圧力が高圧となっている。このとき、連通
路６６の内部圧力も高圧となっているので、コイルスプ
リング８の付勢力によって、図３に示したように、油圧
ピストン４がコイルスプリング８の付勢力によって、段
付肩部５５より所定のリフト量だけ降下した位置に配置
される。よって、油圧ピストン４とプレッシャピン４１
を介して連結されているノズルニードル２が初期リフト
位置ａ〔図８（Ｂ）参照〕に配置される。この結果、ノ
ズルニードル２の当接部２１は、図１（Ｂ）に示したよ
うに、ノズルボディ３のシート部３３にシートすること
によって、燃料溜まり３１とサック室３４とが遮断され
る。よって、噴射孔３２からの燃料の噴射はなされな
い。なお、制御室５２および連通路６６内に高圧燃料が
充満した際には、図３に示したように、可動弁体７の両
端面７１、７２に加わる圧力が釣り合うため、コイルス
プリング８の付勢力により可動弁体７の他端面７２も弁
座５６にシートする。

【００２０】三方電磁弁６のコイル６１がオンされる
と、連通路６６内の高圧燃料が排出され、制御室５２内
の高圧燃料も可動弁体７に形成されたオリフィス７３を
通って徐々に排出され、図８（Ａ）に示したように、制
御室５２の内部圧力が低圧となっていく。このため、図
４に示したように、油圧ピストン４が徐々に上昇して、
図８（Ａ）に示したように、制御室５２内の圧力がノズ
ルニードル２の開弁圧まで下がると、ノズルニードル２
の当接部２１は、ノズルボディ３のシート部３３よりゆ
っくりと離れることによって、燃料溜まり３１とサック
室３４とが連通して、噴射孔３２から燃料の噴射が開始
される。その後、油圧ピストン４がさらに徐々に上昇す
ることによって、ノズルニードル２がフルリフト位置ｂ
〔図８（Ｂ）参照〕までゆっくりと上昇する。なお、燃
料噴射期間中は、制御室５２の内部圧力は最も低圧とな
っており、油圧ピストン４はフルリフト位置に配置され
るため、ノズルニードル２もフルリフト位置ｃ〔図８
（Ｂ）参照〕に配置される。また、燃料噴射期間には、
ノズルニードル２の当接部２１がノズルボディ３のシー
ト部３３より離れているので、図８（Ｃ）に示したよう
に、シート部３３の荷重は減少するがシート部３３には
高圧燃料の圧力が加わるため荷重が０とはならない。

【００２１】そして、燃料の噴射が終了すると、三方電
磁弁６のコイル６１がオフされ、連通路６６内に高圧燃
料が導入されて連通路６６内が高圧となり、この圧力に
より可動弁体７が押し下げられ、図５に示したように、
可動弁体７の他端面７２が弁座５６より離れる。このた
め、図８（Ａ）に示したように、制御室５２内が一気に
高圧となり、制御室５２内の圧力がノズルニードル２の
閉弁圧まで上昇する。この圧力により油圧ピストン４も
素早く押し下げられ、図６に示したように、可動弁体７
の一端面７１がノズルニードル２がシート部３３に着座
する直前の位置に見合う位置に形成された段付肩部５５
まで一気に下降して、可動弁体７の一端面７１が段付肩
部５５に瞬時にシートし、ノズルニードル２がリフト位
置ｄ〔図８（Ｂ）参照〕に配置される。

【００２２】そして、可動弁体７の一端面７１が段付肩
部５５に瞬時にシートした後は、制御室５２内への高圧
燃料の導入速度がオリフィス７３の径に応じて制限され
るため、油圧ピストン４の図示下方への移動速度が遅く
なる。その後に、図７に示したように、油圧ピストン４
が段付肩部５５より所定のリフト量だけ降下すると、ノ
ズルニードル２が初期リフト位置ｅ〔図８（Ｂ）参照〕
に戻る。したがって、ノズルニードル２の当接部２１が
ノズルボディ３のシート部３３に着座し、燃料溜まり３
１とサック室３４とが遮断され、良好な噴射切れ（シャ
ープカット）がなされる。

【００２３】なお、ノズルニードル２の当接部２１がノ
ズルボディ３のシート部３３に着座したときに、図８
（Ａ）に示したように、制御室５２内の圧力のオーバシ
ュートが発生しないので、ノズルニードル２がノズルボ
ディ３のシート部３３に着座したときのシート部３３の
衝撃荷重Ｐ｛＝（上限ピーク値）−（下限ピーク値）｝
は、図８（Ｃ）に示したように図１３（Ｃ）に示した従
来のものの衝撃荷重ｐと比較してかなり軽減することが
できる。以上のように、このコモンレール式の燃料噴射
装置１は、燃料噴射終了時に、ノズルニードル２がノズ
ルボディ３のシート部３３に着座する直前でノズルニー
ドル２の着座速度を抑えることにより、良好な噴射切れ
を維持した状態で、ノズルボディ３のシート部３３の衝
撃荷重を著しく軽減することができる。この結果、シー
ト部３３の強度を現状のものより向上させる必要はな
く、シート部３３周辺の板厚を広くする必要はない。よ
って、サック室３４のボリュームが大きくならないの
で、燃料消費率の悪化、排気温度の上昇やＨＣの増加等
の悪影響を防止することができる。

【００２４】図９は本発明の第２実施例を示し、コモン
レール式の燃料噴射装置の主要部を示した断面図であ
る。この実施例では、円筒シール部７４の代わりに２つ
の平面シール部７５、７６を形成している。すなわち、
段付肩部（係止部）５５と弁座５６との当接面である可
動弁体７の両端面を平面仕上げしている。

【００２５】図１０は本発明の第３実施例を示し、コモ
ンレール式の燃料噴射装置の主要部を示した断面図であ
る。この実施例では、円筒シール部７４の代わりにテー
パシール部７７と平面シール部７８を形成している。す
なわち、傾斜した弁座（係止部）５７との当接面である
可動弁体７の一端面をテーパ状に加工し、弁座５６との
当接面である可動弁体７の他端面を平面仕上げしてい
る。

【００２６】（変形例）本実施例では、給排切替手段を
１つの三方電磁弁６で構成したが、給排切替手段を複数
の電磁弁等で構成しても良い。本実施例では、シリンダ
をノズルボディ３およびノズルホルダー５の２個の部材
で構成したが、シリンダを１個または３個以上の部材で
構成しても良い。本実施例では、油圧ピストン４により
プレッシャピン４１を介してノズルニードル２を駆動し
たが、ピストンにより直接ニードルを駆動しても良い。
また、油圧ピストン４と可動弁体７と間のコイルスプリ
ング８はなくても良い。

【００２７】

【発明の効果】本発明は、燃料噴射終了時に、ニードル
がシート部に着座する直前でニードルの移動速度を遅く
することにより、良好な噴射切れを維持した状態で、シ
リンダのシート部の衝撃荷重を抑えることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】（Ａ）は第１実施例にかかるコモンレール式の
燃料噴射装置の主要部を示した断面図で（Ｂ）は第１実
施例にかかるノズルボディの先端部を示した断面図であ
る。

【図２】第１実施例にかかるコモンレール式の燃料噴射
装置の全体構造を示した断面図である。

【図３】第１実施例にかかるコモンレール式の燃料噴射
装置の主要部を示した断面図である。

【図４】第１実施例にかかるコモンレール式の燃料噴射
装置の主要部を示した断面図である。

【図５】第１実施例にかかるコモンレール式の燃料噴射
装置の主要部を示した断面図である。

【図６】第１実施例にかかるコモンレール式の燃料噴射
装置の主要部を示した断面図である。

【図７】第１実施例にかかるコモンレール式の燃料噴射
装置の主要部を示した断面図である。

【図８】第１実施例にかかる制御室の圧力変動、ノズル
ニードルのリフト位置、およびシート部の荷重変動を示
したタイムチャートである。

【図９】第２実施例にかかるコモンレール式の燃料噴射
装置の主要部を示した断面図である。

【図１０】第３実施例にかかるコモンレール式の燃料噴
射装置の主要部を示した断面図である。

【図１１】従来のコモンレール式の燃料噴射装置の全体
構造を示した断面図である。

【図１２】従来のコモンレール式の燃料噴射装置の主要
部を示した断面図である。

【図１３】従来のコモンレール式の燃料噴射装置におけ
る制御室の圧力変動、ノズルニードルのリフト位置、お
よびシート部の荷重変動を示したタイムチャートであ
る。

【符号の説明】

１コモンレール式の燃料噴射装置２ノズルニードル３ノズルボディ（シリンダ）４油圧ピストン（駆動部材）５ノズルホルダー（シリンダ）６三方電磁弁（給排切替手段）７可動弁体３２噴射孔３３シート部３４サック室５２制御室５５段付肩部（係止部）５７弁座（係止部）６６連通路７３オリフィス（絞り部）７４円筒シール部（シール部）７５平面シール部（シール部）７７テーパシール部（シール部）

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】（ａ）一端部に蓄圧した高圧燃料を噴射
する噴射孔およびこの噴射孔に連なるシート部を有し、
内部に高圧燃料が導入される制御室を有するシリンダ
と、（ｂ）このシリンダの他端部に連結され、前記制御室内
に連通する連通路を介して前記制御室内への高圧燃料の
導入と排出とを切り替える給排切替手段と、（ｃ）前記シリンダの一端部内に移動可能に配され、前
記シート部に着座することにより前記噴射孔を閉じるニ
ードルと、（ｄ）一端部が前記ニードルに連結され、他端部が前記
制御室に臨むように前記シリンダ内に摺動可能に配さ
れ、前記制御室内に高圧燃料が導入されると前記ニードル側
に変位して前記ニードルを前記シート部側に駆動するピ
ストンと、（ｅ）一端部が前記制御室に臨み、他端部が前記連通路
に臨むように前記シリンダ内に移動可能に配され、前記給排切替手段より高圧燃料が導入されると前記ピス
トン側に移動して前記ピストンを前記ニードル側に駆動
する可動弁体とを備え、前記シリンダは、前記ニードルが前記シート部に着座す
る直前の位置に見合う位置まで前記可動弁体が移動した
際に前記可動弁体のみを係止する係止部を有し、前記可動弁体は、前記係止部に係止した際に前記可動弁
体と前記シリンダとの間を遮断するシール部を有し、且
つ内部に前記連通路から前記制御室内への高圧燃料の導
入量を制限する絞り部を有することを特徴とする燃料噴
射装置。