JP2858302B2 - 気体圧縮機 - Google Patents
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- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
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- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は車両用空調装置の冷
媒圧縮機等として用いる気体圧縮機に係わり、特に気体
圧縮機の吐出脈動を逓減し騒音を小さくする気体圧縮機
に関する。
媒圧縮機等として用いる気体圧縮機に係わり、特に気体
圧縮機の吐出脈動を逓減し騒音を小さくする気体圧縮機
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、気体圧縮機では冷媒ガスの吸入、
圧縮及び吐出の各工程により冷媒ガスを加圧送出するた
め、特有の圧力変動（以下、脈動という。）が吐出室に
発生し吐出ポートから圧縮機外へ伝わっていた。またこ
れにより脈動に応じた騒音も生じていた。この間の事情
を従来の気体圧縮機に例をとり説明する。図５に従来の
気体圧縮機の縦断面図を、又図６にＡ−Ａ線断面図を示
す。気体圧縮機は略楕円形の内周面を有するハウジング
１と、ハウジング１の前方及び後方端面を各々固定する
フロント側ハウジング側板２及びリヤ側ハウジング側板
３とで閉塞されたシリンダ４を中心に備える。シリンダ
４内には回転自在にシャフト５に支持されたロータ６
と、ロータ６に放射方向に出没自在に嵌挿されたベーン
７とを備えている。前方及び後方端面を閉塞されたシリ
ンダ４とロータ６との間には、略対象な位置に２つの圧
縮室８が区画形成されている。
圧縮及び吐出の各工程により冷媒ガスを加圧送出するた
め、特有の圧力変動（以下、脈動という。）が吐出室に
発生し吐出ポートから圧縮機外へ伝わっていた。またこ
れにより脈動に応じた騒音も生じていた。この間の事情
を従来の気体圧縮機に例をとり説明する。図５に従来の
気体圧縮機の縦断面図を、又図６にＡ−Ａ線断面図を示
す。気体圧縮機は略楕円形の内周面を有するハウジング
１と、ハウジング１の前方及び後方端面を各々固定する
フロント側ハウジング側板２及びリヤ側ハウジング側板
３とで閉塞されたシリンダ４を中心に備える。シリンダ
４内には回転自在にシャフト５に支持されたロータ６
と、ロータ６に放射方向に出没自在に嵌挿されたベーン
７とを備えている。前方及び後方端面を閉塞されたシリ
ンダ４とロータ６との間には、略対象な位置に２つの圧
縮室８が区画形成されている。
【０００３】フロント側ハウジング側板２及びリヤ側ハ
ウジング側板３に固定されたハウジング１は、リヤハウ
ジング９内に嵌装されている。また、フロント側ハウジ
ング側板２の外端面にはフロントハウジング１０が固定
されている。リヤ側ハウジング側板３の外端面には冷媒
ガスから油分を分離するためのオイルセパレータ１１が
固着されている。リヤハウジング９の上面には冷媒ガス
の吐出ポート１２が、またフロントハウジング１０の上
面には冷媒ガスの吸入ポート１３が各々形成されてい
る。吐出ポート１２はリヤ側ハウジング側板３とリヤハ
ウジング９とにより区画形成される吐出室１４に、吸入
ポート１３はフロント側ハウジング側板２とフロントハ
ウジング１０とにより区画形成される吸入室１５に各々
連通している。ハウジング１には、圧縮された冷媒ガス
を吐出するためのシリンダ吐出口１６と、シリンダ吐出
口１６の吐出面に一端を開閉自在に他端を締着したリー
ドバルブ１７が、ハウジング１の周方向の略対象な位置
に設けられている。
ウジング側板３に固定されたハウジング１は、リヤハウ
ジング９内に嵌装されている。また、フロント側ハウジ
ング側板２の外端面にはフロントハウジング１０が固定
されている。リヤ側ハウジング側板３の外端面には冷媒
ガスから油分を分離するためのオイルセパレータ１１が
固着されている。リヤハウジング９の上面には冷媒ガス
の吐出ポート１２が、またフロントハウジング１０の上
面には冷媒ガスの吸入ポート１３が各々形成されてい
る。吐出ポート１２はリヤ側ハウジング側板３とリヤハ
ウジング９とにより区画形成される吐出室１４に、吸入
ポート１３はフロント側ハウジング側板２とフロントハ
ウジング１０とにより区画形成される吸入室１５に各々
連通している。ハウジング１には、圧縮された冷媒ガス
を吐出するためのシリンダ吐出口１６と、シリンダ吐出
口１６の吐出面に一端を開閉自在に他端を締着したリー
ドバルブ１７が、ハウジング１の周方向の略対象な位置
に設けられている。
【０００４】かかる構成において各圧縮室８で圧縮され
た冷媒ガスは、シリンダ吐出口１６からリードバルブ１
７を介し、リヤ側ハウジング側板３に貫通した図示しな
い第１吐出口１８を通過する。その後、冷媒ガスはオイ
ルセパレータ１１に嵌装した金網状の油分離器１９から
吐出室１４内に吐出される。その時冷媒ガス中に含まれ
る油分と分離され、油分の取り除かれた冷媒ガスは、吐
出ポート１２から図示しないホースに導かれ凝縮器等に
送られる。図６に示したロータ６にはベーン７が５枚嵌
挿され、冷媒ガスの吸入、圧縮及び吐出の各工程に関与
している。シリンダ吐出口１６はハウジング１のほぼ対
向する位置に設けられているため、ロータ６の回転に伴
い一のシリンダ吐出口１６からロータ６の１回転に付き
５回のガス圧変動が生ずる。また、対向する他のシリン
ダ吐出口１６からは、奇数枚のベーンを使用しているた
め位相が１８０度異なるガス圧変動が生ずる。従って、
吐出ポート１２からはロータ６の１回転に付き１０回に
相当する合成されたガス圧変動即ち脈動が生じているこ
とになる。
た冷媒ガスは、シリンダ吐出口１６からリードバルブ１
７を介し、リヤ側ハウジング側板３に貫通した図示しな
い第１吐出口１８を通過する。その後、冷媒ガスはオイ
ルセパレータ１１に嵌装した金網状の油分離器１９から
吐出室１４内に吐出される。その時冷媒ガス中に含まれ
る油分と分離され、油分の取り除かれた冷媒ガスは、吐
出ポート１２から図示しないホースに導かれ凝縮器等に
送られる。図６に示したロータ６にはベーン７が５枚嵌
挿され、冷媒ガスの吸入、圧縮及び吐出の各工程に関与
している。シリンダ吐出口１６はハウジング１のほぼ対
向する位置に設けられているため、ロータ６の回転に伴
い一のシリンダ吐出口１６からロータ６の１回転に付き
５回のガス圧変動が生ずる。また、対向する他のシリン
ダ吐出口１６からは、奇数枚のベーンを使用しているた
め位相が１８０度異なるガス圧変動が生ずる。従って、
吐出ポート１２からはロータ６の１回転に付き１０回に
相当する合成されたガス圧変動即ち脈動が生じているこ
とになる。
【０００５】脈動の１秒当たりの回数は、気体圧縮機の
シャフト５が車載のエンジン等に連動した形で回転駆動
されるため回数変動範囲の幅は広い。例えばエンジンの
回転はアイドリング時で略１０００ＲＰＭ、レッドゾー
ンで７０００乃至８０００ＲＰＭ程の変動幅がある。即
ちその回転数に応じた脈動が生じ、同時に周波数変動の
大きい騒音の原因にもなっている。かかる脈動を低減さ
せるため、従来はマフラを気体圧縮機の吐出ポート１２
の先に取り付けることが知られていた（実開昭５２−１
６００５号公報）。
シャフト５が車載のエンジン等に連動した形で回転駆動
されるため回数変動範囲の幅は広い。例えばエンジンの
回転はアイドリング時で略１０００ＲＰＭ、レッドゾー
ンで７０００乃至８０００ＲＰＭ程の変動幅がある。即
ちその回転数に応じた脈動が生じ、同時に周波数変動の
大きい騒音の原因にもなっている。かかる脈動を低減さ
せるため、従来はマフラを気体圧縮機の吐出ポート１２
の先に取り付けることが知られていた（実開昭５２−１
６００５号公報）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来の消音技術ではマフラに相当する分、気体圧縮機
が大型化しまた製造費用も高くなる。更に、吐出室１４
からリヤハウジング９を伝って外部に漏れる騒音を消す
ことが出来ない等のおそれがあった。本発明はこのよう
な従来の課題に鑑みてなされたもので、近年の車両側の
静粛化に伴い、外部に漏れる脈動が小さくてより静粛性
が高く、小型かつ軽量で製造費用の安い気体圧縮機を提
供することを目的とする。
た従来の消音技術ではマフラに相当する分、気体圧縮機
が大型化しまた製造費用も高くなる。更に、吐出室１４
からリヤハウジング９を伝って外部に漏れる騒音を消す
ことが出来ない等のおそれがあった。本発明はこのよう
な従来の課題に鑑みてなされたもので、近年の車両側の
静粛化に伴い、外部に漏れる脈動が小さくてより静粛性
が高く、小型かつ軽量で製造費用の安い気体圧縮機を提
供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】このため本発明は、ハウ
ジングの両側端面をフロント側ハウジング側板と冷媒ガ
スを通過させるための１又は複数個の第１吐出口を有す
るリヤ側ハウジング側板とで閉塞したシリンダと、該シ
リンダ内でシャフトに支持され回転するロータと、該ロ
ータの外周面と前記シリンダの内周面とで区画形成され
た１又は複数個の圧縮室と、該圧縮室で加圧された冷媒
ガスを吐出するため前記シリンダに配設した１又は複数
個のシリンダ吐出口と、該シリンダ吐出口の吐出面に一
端を開閉自在に他端を締着したリードバルブと、前記リ
ヤ側ハウジング側板の外端面に固着され、前記シリンダ
吐出口より吐出された冷媒ガスを吐出し冷媒ガス中の油
分を分離するための１又は複数個の第２吐出口を有する
オイルセパレータと、前記リヤ側ハウジング側板と該リ
ヤ側ハウジング側板の周端面に固定されたリヤハウジン
グとで区画形成された吐出室を備えた気体圧縮機におい
て、前記リヤ側ハウジング側板の外端面又は前記オイル
セパレータの内端面に前記リヤ側ハウジング側板の１又
は複数個の第１吐出口から前記オイルセパレータの１又
は複数個の第２吐出口まで前記リードバルブが最大に開
いたときの開放面積を通路断面積とする消音通路を配設
した。
ジングの両側端面をフロント側ハウジング側板と冷媒ガ
スを通過させるための１又は複数個の第１吐出口を有す
るリヤ側ハウジング側板とで閉塞したシリンダと、該シ
リンダ内でシャフトに支持され回転するロータと、該ロ
ータの外周面と前記シリンダの内周面とで区画形成され
た１又は複数個の圧縮室と、該圧縮室で加圧された冷媒
ガスを吐出するため前記シリンダに配設した１又は複数
個のシリンダ吐出口と、該シリンダ吐出口の吐出面に一
端を開閉自在に他端を締着したリードバルブと、前記リ
ヤ側ハウジング側板の外端面に固着され、前記シリンダ
吐出口より吐出された冷媒ガスを吐出し冷媒ガス中の油
分を分離するための１又は複数個の第２吐出口を有する
オイルセパレータと、前記リヤ側ハウジング側板と該リ
ヤ側ハウジング側板の周端面に固定されたリヤハウジン
グとで区画形成された吐出室を備えた気体圧縮機におい
て、前記リヤ側ハウジング側板の外端面又は前記オイル
セパレータの内端面に前記リヤ側ハウジング側板の１又
は複数個の第１吐出口から前記オイルセパレータの１又
は複数個の第２吐出口まで前記リードバルブが最大に開
いたときの開放面積を通路断面積とする消音通路を配設
した。
【０００８】
【０００９】
【００１０】
【００１１】
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。本発明の第１実施形態を示す図１に
おいて、圧縮機構はハウジング１の前方及び後方端面を
フロント側ハウジング側板２とリヤ側ハウジング側板３
とで閉塞し、ベーン７を嵌装したロータ６を内設したシ
リンダ４に相当する（以下、同旨）。リヤ側ハウジング
側板３の外端面には油分を分離するためのオイルセパレ
ータ１１が固着されている。オイルセパレータ１１に嵌
装される金網状の油分離器１９に替えて、オイルセパレ
ータ１１の吐出口２０には圧縮室８内の圧力を異常に上
げない程度に管路断面積を小さく、かつ管路長を長く確
保した例えば銅管２５の一端を結合する。そして、銅管
２５の他端は吐出室１４内に開放して構成する。次にそ
の作用を説明する。細い管の中を音が伝搬するとき、管
壁の材質によって音の減衰は異なるが、滑らかな金属の
管でも減衰量は空気中の減衰に比べて大きくなる。Ｋｉ
ｒｃｈｈｏｆによるとその減衰定数αは
基づいて説明する。本発明の第１実施形態を示す図１に
おいて、圧縮機構はハウジング１の前方及び後方端面を
フロント側ハウジング側板２とリヤ側ハウジング側板３
とで閉塞し、ベーン７を嵌装したロータ６を内設したシ
リンダ４に相当する（以下、同旨）。リヤ側ハウジング
側板３の外端面には油分を分離するためのオイルセパレ
ータ１１が固着されている。オイルセパレータ１１に嵌
装される金網状の油分離器１９に替えて、オイルセパレ
ータ１１の吐出口２０には圧縮室８内の圧力を異常に上
げない程度に管路断面積を小さく、かつ管路長を長く確
保した例えば銅管２５の一端を結合する。そして、銅管
２５の他端は吐出室１４内に開放して構成する。次にそ
の作用を説明する。細い管の中を音が伝搬するとき、管
壁の材質によって音の減衰は異なるが、滑らかな金属の
管でも減衰量は空気中の減衰に比べて大きくなる。Ｋｉ
ｒｃｈｈｏｆによるとその減衰定数αは
【数１】 但し、Ｃ：音速［ｍ］ Ｒ：管の半径 正方形の管の場合、上式は
【数２】 但し、Ｃ：音速［ｍ］ Ｄ：内径 となる。即ち管による音の減衰は、管の半径や内径に逆
比例し管路の長さに比例する。多くの実験の結果では減
衰は数１で計算した値より他の要因により１０乃至１５
パーセント大きくなる。
比例し管路の長さに比例する。多くの実験の結果では減
衰は数１で計算した値より他の要因により１０乃至１５
パーセント大きくなる。
【００１３】本実施形態では上述した理由から銅管２５
を試行的に採用し、管路断面積を圧縮室８内の圧力を異
常に上げない程度に小さくし、かつ管路長を出来るだけ
長く確保した。ここで圧縮室８内の圧力を異常に上げな
い程度の管路断面積とは、発明者は一つの想定としてリ
ードバルブ１７が最大に開いたときの開放面積を考えた
（以下、同旨）。その結果吐出ポート１２における脈動
は極めて小さくなった。管路長は長くすればする程、騒
音の減衰量が大きくなることも確認した。次に、図２に
本発明の第２の実施形態を示す。図２において、図２
（Ａ）は気体圧縮機の簡略構成図を、また（Ｂ）にはリ
ヤ側ハウジング側板３の外面図を示す。
を試行的に採用し、管路断面積を圧縮室８内の圧力を異
常に上げない程度に小さくし、かつ管路長を出来るだけ
長く確保した。ここで圧縮室８内の圧力を異常に上げな
い程度の管路断面積とは、発明者は一つの想定としてリ
ードバルブ１７が最大に開いたときの開放面積を考えた
（以下、同旨）。その結果吐出ポート１２における脈動
は極めて小さくなった。管路長は長くすればする程、騒
音の減衰量が大きくなることも確認した。次に、図２に
本発明の第２の実施形態を示す。図２において、図２
（Ａ）は気体圧縮機の簡略構成図を、また（Ｂ）にはリ
ヤ側ハウジング側板３の外面図を示す。
【００１４】リヤ側ハウジング側板３は第１吐出口１８
からオイルセパレータ１１の第２吐出口２０まで圧縮室
８の内圧を極端に上昇させない程度に通路断面積を小さ
く、かつ通路距離を出来るだけ長く確保した消音通路２
１を配設した構成になっている。そして、消音通路２１
の上面はオイルセパレータ１１により密封固着されてお
り、かつオイルセパレータ１１へ冷媒ガスを吐出するた
めの第２吐出口２０を開口させてある。つまり吐出口２
０から吐出された冷媒ガスは金網等の油分離器で油分離
されるようになっている。また、オイルセパレータ１１
の第２吐出口２０の断面積Ｓ１を圧縮室８内の圧力を異
常に上げない程度に小さく構成した。次にその作用を説
明する。数１若しくは数２で述べた様に、騒音を減衰す
るためには通路断面積を小さく、かつ通路距離を長く確
保することが必要である。しかし、リヤ側ハウジング側
板３には既存の種々のボルト穴が存在しているため、図
２（Ｂ）のようにボルト穴（図示せず）を避ける形で蛇
行するように消音通路２１を配設した。消音通路２１の
通路距離は、本実施形態では１５センチメートル程度で
試行した。その結果、相当程度騒音を軽減することが出
来た。
からオイルセパレータ１１の第２吐出口２０まで圧縮室
８の内圧を極端に上昇させない程度に通路断面積を小さ
く、かつ通路距離を出来るだけ長く確保した消音通路２
１を配設した構成になっている。そして、消音通路２１
の上面はオイルセパレータ１１により密封固着されてお
り、かつオイルセパレータ１１へ冷媒ガスを吐出するた
めの第２吐出口２０を開口させてある。つまり吐出口２
０から吐出された冷媒ガスは金網等の油分離器で油分離
されるようになっている。また、オイルセパレータ１１
の第２吐出口２０の断面積Ｓ１を圧縮室８内の圧力を異
常に上げない程度に小さく構成した。次にその作用を説
明する。数１若しくは数２で述べた様に、騒音を減衰す
るためには通路断面積を小さく、かつ通路距離を長く確
保することが必要である。しかし、リヤ側ハウジング側
板３には既存の種々のボルト穴が存在しているため、図
２（Ｂ）のようにボルト穴（図示せず）を避ける形で蛇
行するように消音通路２１を配設した。消音通路２１の
通路距離は、本実施形態では１５センチメートル程度で
試行した。その結果、相当程度騒音を軽減することが出
来た。
【００１５】消音通路２１の上面には閉塞用の蓋を特別
に設けてもよいが、オイルセパレータ１１を兼用するこ
とで部品点数を削減することが出来る。また、消音通路
２１はリヤ側ハウジング側板３の外端面に配設するとし
たが、オイルセパレータ１１の内端面に配設しても同様
である。本実施形態によれば、第１の実施形態に比べ銅
管２５を用いない分部品点数は減り、組み立て工程も従
来と変わらず、製造費用も殆ど上がらず、信頼性や耐久
性も従来と同様といった長所がある。一方、音が管の中
を伝搬するとき、途中に断面の変化や外部へ通ずる細孔
などのインピーダンス変化があると、音の一部は反射さ
れ結果として特定の周波数の伝搬を減少することが出来
る。この場合の騒音の減衰量は、管の断面積変化比に関
係する。音響インピーダンスに基づく計算によれば、管
の断面積変化比Ｓ２／Ｓ１が２倍のときは減衰量が略
０．５ｄＢ、３倍のときは略２ｄＢ、１０倍のときは略
５ｄＢ程度である。従って、オイルセパレータ１１の第
２吐出口２０の断面積Ｓ１を圧縮室８内の圧力を異常に
上げない程度に小さくし、異なる断面積Ｓ２を有する吐
出室１４に吐出することで、断面の変化Ｓ２／Ｓ１によ
る音の減衰効果を得ることが出来る。一方、吐出ポート
１２の断面積は従来と同じ大きさとしたが、それでも断
面積Ｓ２に比べ十分に小さい。この場合の断面積の変化
Ｓ２／Ｓ１は、吐出室１４の容積が大きい分比率も大き
く確保出来るため、音の減衰効果も大きい。
に設けてもよいが、オイルセパレータ１１を兼用するこ
とで部品点数を削減することが出来る。また、消音通路
２１はリヤ側ハウジング側板３の外端面に配設するとし
たが、オイルセパレータ１１の内端面に配設しても同様
である。本実施形態によれば、第１の実施形態に比べ銅
管２５を用いない分部品点数は減り、組み立て工程も従
来と変わらず、製造費用も殆ど上がらず、信頼性や耐久
性も従来と同様といった長所がある。一方、音が管の中
を伝搬するとき、途中に断面の変化や外部へ通ずる細孔
などのインピーダンス変化があると、音の一部は反射さ
れ結果として特定の周波数の伝搬を減少することが出来
る。この場合の騒音の減衰量は、管の断面積変化比に関
係する。音響インピーダンスに基づく計算によれば、管
の断面積変化比Ｓ２／Ｓ１が２倍のときは減衰量が略
０．５ｄＢ、３倍のときは略２ｄＢ、１０倍のときは略
５ｄＢ程度である。従って、オイルセパレータ１１の第
２吐出口２０の断面積Ｓ１を圧縮室８内の圧力を異常に
上げない程度に小さくし、異なる断面積Ｓ２を有する吐
出室１４に吐出することで、断面の変化Ｓ２／Ｓ１によ
る音の減衰効果を得ることが出来る。一方、吐出ポート
１２の断面積は従来と同じ大きさとしたが、それでも断
面積Ｓ２に比べ十分に小さい。この場合の断面積の変化
Ｓ２／Ｓ１は、吐出室１４の容積が大きい分比率も大き
く確保出来るため、音の減衰効果も大きい。
【００１６】この様に、リヤ側ハウジング側板３に消音
通路２１を配設し、またオイルセパレータ１１の第２吐
出口２０の断面積Ｓ１を小さくしたことで、気体圧縮機
に大きな設計変更も無く、吐出ポート１２の出口で圧力
値でほぼ１／１０程の減衰効果を得ることが出来た。こ
れは、２０ｄＢの減衰に相当する。次に、図３に本発明
の第３の実施形態を示す。図３において、リヤ側ハウジ
ング側板３とオイルセパレータ１１は前述した第２の実
施形態と同様の構成であるが、リヤ側ハウジング側板３
とオイルセパレータ１１の間に更に消音通路２１を配設
した補助側板２２を介装している。次にその作用を説明
すると、第２の実施形態に比べ補助側板２２による消音
通路２１の延長分だけ通路距離を長く確保出来、騒音を
一層軽減することが出来る。補助側板２２は複数段重ね
ることで、更に消音通路２１の通路距離を長くすること
が出来る。但し、補助側板２２の部品点数が増えるこ
と、また吐出室１４の容積が狭くなるなどの短所も存在
するため、バランスを取った形での考慮が必要となる。
通路２１を配設し、またオイルセパレータ１１の第２吐
出口２０の断面積Ｓ１を小さくしたことで、気体圧縮機
に大きな設計変更も無く、吐出ポート１２の出口で圧力
値でほぼ１／１０程の減衰効果を得ることが出来た。こ
れは、２０ｄＢの減衰に相当する。次に、図３に本発明
の第３の実施形態を示す。図３において、リヤ側ハウジ
ング側板３とオイルセパレータ１１は前述した第２の実
施形態と同様の構成であるが、リヤ側ハウジング側板３
とオイルセパレータ１１の間に更に消音通路２１を配設
した補助側板２２を介装している。次にその作用を説明
すると、第２の実施形態に比べ補助側板２２による消音
通路２１の延長分だけ通路距離を長く確保出来、騒音を
一層軽減することが出来る。補助側板２２は複数段重ね
ることで、更に消音通路２１の通路距離を長くすること
が出来る。但し、補助側板２２の部品点数が増えるこ
と、また吐出室１４の容積が狭くなるなどの短所も存在
するため、バランスを取った形での考慮が必要となる。
【００１７】次に、図４に本発明の第４の実施形態を示
す。前述した第２の実施形態では、一の圧縮室８を有し
リヤ側ハウジング側板３には一の第１吐出口１８を有す
る場合を例示したが、図４には二の圧縮室８Ａ、８Ｂを
有し、リヤ側ハウジング側板３には各圧縮室に対応した
二の第１吐出口１８Ａ、１８Ｂを有する場合を示す。図
４（Ａ）には、二の第１吐出口１８Ａ、１８Ｂから吐き
出された冷媒ガスが二の消音通路２１Ａ、２１Ｂを経由
して、各々二の第２吐出口２０Ａ、２０Ｂに吐出される
場合を示す。この場合、二の圧縮室８Ａ、８Ｂで生じた
各々半波長の位相差を有する脈動分は吐出室１４内で合
流することになる。消音通路２１Ａ、２１Ｂは圧縮室８
Ａ、８Ｂ内の内圧を極端に上昇させない程度に通路断面
積を小さく、管路長は出来るだけ長く確保することが好
ましいことは第２の実施形態の場合と同じである（消音
通路について通路断面積を小さく管路長を長く確保する
点は以下、同旨）。
す。前述した第２の実施形態では、一の圧縮室８を有し
リヤ側ハウジング側板３には一の第１吐出口１８を有す
る場合を例示したが、図４には二の圧縮室８Ａ、８Ｂを
有し、リヤ側ハウジング側板３には各圧縮室に対応した
二の第１吐出口１８Ａ、１８Ｂを有する場合を示す。図
４（Ａ）には、二の第１吐出口１８Ａ、１８Ｂから吐き
出された冷媒ガスが二の消音通路２１Ａ、２１Ｂを経由
して、各々二の第２吐出口２０Ａ、２０Ｂに吐出される
場合を示す。この場合、二の圧縮室８Ａ、８Ｂで生じた
各々半波長の位相差を有する脈動分は吐出室１４内で合
流することになる。消音通路２１Ａ、２１Ｂは圧縮室８
Ａ、８Ｂ内の内圧を極端に上昇させない程度に通路断面
積を小さく、管路長は出来るだけ長く確保することが好
ましいことは第２の実施形態の場合と同じである（消音
通路について通路断面積を小さく管路長を長く確保する
点は以下、同旨）。
【００１８】図４（Ｂ）には、二の第１吐出口１８Ａ、
１８Ｂから吐き出された冷媒ガスが、各々消音通路２１
Ａ、２１Ｂを経由してリヤ側ハウジング側板３の面内で
一旦合流した後、更に消音通路２１Ｃを経由して一の吐
出口２０に吐出される場合を示す。この場合、二の圧縮
室８Ａ、８Ｂで生じた各々半波長の位相差を有する脈動
分は、リヤ側ハウジング側板３の面内で合流し、脈動中
の山と谷とが相互に干渉しあうことになる。即ち位相差
による打ち消し効果を期待出来る。この時、合流迄の消
音通路２１Ａと２１Ｂの管路長は等距離とした方が、よ
り位相差の打ち消し効果の大きいことが発明者の実験結
果から確認されている（合流迄の管路長を等距離とする
点は以下、同旨）。図４（Ｃ）には、二の第１吐出口１
８Ａ、１８Ｂから吐き出された冷媒ガスが、各々消音通
路２１Ａ、２１Ｂを経由して一の吐出口２０に吐出され
る直前に合流する場合を示す。この場合、二の圧縮室８
Ａ、８Ｂで生じた各々半波長の位相差を有する脈動分
は、リヤ側ハウジング側板３の吐出口２０に吐出される
直前に合流し、位相同士が打ち消しあうことになる。
１８Ｂから吐き出された冷媒ガスが、各々消音通路２１
Ａ、２１Ｂを経由してリヤ側ハウジング側板３の面内で
一旦合流した後、更に消音通路２１Ｃを経由して一の吐
出口２０に吐出される場合を示す。この場合、二の圧縮
室８Ａ、８Ｂで生じた各々半波長の位相差を有する脈動
分は、リヤ側ハウジング側板３の面内で合流し、脈動中
の山と谷とが相互に干渉しあうことになる。即ち位相差
による打ち消し効果を期待出来る。この時、合流迄の消
音通路２１Ａと２１Ｂの管路長は等距離とした方が、よ
り位相差の打ち消し効果の大きいことが発明者の実験結
果から確認されている（合流迄の管路長を等距離とする
点は以下、同旨）。図４（Ｃ）には、二の第１吐出口１
８Ａ、１８Ｂから吐き出された冷媒ガスが、各々消音通
路２１Ａ、２１Ｂを経由して一の吐出口２０に吐出され
る直前に合流する場合を示す。この場合、二の圧縮室８
Ａ、８Ｂで生じた各々半波長の位相差を有する脈動分
は、リヤ側ハウジング側板３の吐出口２０に吐出される
直前に合流し、位相同士が打ち消しあうことになる。
【００１９】図４（Ｄ）には、二の第１吐出口１８Ａ、
１８Ｂから吐き出された冷媒ガスが、各々複数本で構成
される消音通路２１ａ、２１ｂを経由して、一の吐出口
２０に吐出される直前に合流する場合を示す。即ち図４
（Ｃ）の消音通路２１Ａ、２１Ｂを複数本の消音通路２
１ａ、２１ｂに分割した場合に相当する。かかる消音通
路の分割は図４（Ａ）に適用することも出来る。消音通
路を分割することで一本毎の通路断面積を一層小さくす
ることが出来、数１若しくは数２による減衰の効果を一
層期待出来る。また、分割された消音通路の通路断面積
の合計を十分に確保することも可能で、圧縮室８の内圧
の上昇を考慮しなくてもよくなる。なお、分割された消
音通路は本実施形態の様に各々並列に配設する他、一本
毎に隔離した形で配設してもよい。
１８Ｂから吐き出された冷媒ガスが、各々複数本で構成
される消音通路２１ａ、２１ｂを経由して、一の吐出口
２０に吐出される直前に合流する場合を示す。即ち図４
（Ｃ）の消音通路２１Ａ、２１Ｂを複数本の消音通路２
１ａ、２１ｂに分割した場合に相当する。かかる消音通
路の分割は図４（Ａ）に適用することも出来る。消音通
路を分割することで一本毎の通路断面積を一層小さくす
ることが出来、数１若しくは数２による減衰の効果を一
層期待出来る。また、分割された消音通路の通路断面積
の合計を十分に確保することも可能で、圧縮室８の内圧
の上昇を考慮しなくてもよくなる。なお、分割された消
音通路は本実施形態の様に各々並列に配設する他、一本
毎に隔離した形で配設してもよい。
【００２０】図４（Ｅ）には、消音通路２１Ａ、２１Ｂ
の途中に複数個の空胴を配設した場合を示す。音が管の
中を伝搬するとき、途中に断面の変化等があると、特定
の周波数の伝搬を減少することが出来ることは先述した
通りである。従って、消音通路２１Ａ、２１Ｂの途中に
消音通路の通路断面積Ｓ３と異なる断面積Ｓ４を有する
空胴３０を直列に複数個配設することで、通路断面積を
小さく管路長を長く確保するとした上述した各実施形態
の効果に加え、断面積の変化Ｓ４／Ｓ３による音の減衰
効果をも併せて得ることが出来る。この場合空胴３０の
断面積Ｓ４は大きく確保するため、リヤ側ハウジング側
板３とオイルセパレータ１１の両方を利用して空胴３０
を形成しても良い。
の途中に複数個の空胴を配設した場合を示す。音が管の
中を伝搬するとき、途中に断面の変化等があると、特定
の周波数の伝搬を減少することが出来ることは先述した
通りである。従って、消音通路２１Ａ、２１Ｂの途中に
消音通路の通路断面積Ｓ３と異なる断面積Ｓ４を有する
空胴３０を直列に複数個配設することで、通路断面積を
小さく管路長を長く確保するとした上述した各実施形態
の効果に加え、断面積の変化Ｓ４／Ｓ３による音の減衰
効果をも併せて得ることが出来る。この場合空胴３０の
断面積Ｓ４は大きく確保するため、リヤ側ハウジング側
板３とオイルセパレータ１１の両方を利用して空胴３０
を形成しても良い。
【００２１】図４（Ｆ）には、図４（Ｄ）に示した複数
本の消音通路２１ａ、２１ｂの途中に、消音通路の通路
断面積Ｓ３と異なる断面積Ｓ４を有する空胴３０を複数
個直列に配設した場合を示す。この場合には、消音通路
を分割し各消音通路の通路断面積を小さくした効果に加
え、断面の変化Ｓ４／Ｓ３による音の減衰効果をも併せ
て得ることが出来る。なお、通路断面の変化は管路長方
向に連続的に変えて空胴３０を形成しても良い（図面省
略）。また、本実施形態で使用したリヤ側ハウジング側
板３とオイルセパレータ１１は材質としてアルミニウム
を使用したが、他の材質の物に変えることで音の減衰効
果を工夫しても良い。更に、圧縮室、第１吐出口及び第
２吐出口とも一又は二個に限定するものでは無く、それ
以上の場合でも同様である。
本の消音通路２１ａ、２１ｂの途中に、消音通路の通路
断面積Ｓ３と異なる断面積Ｓ４を有する空胴３０を複数
個直列に配設した場合を示す。この場合には、消音通路
を分割し各消音通路の通路断面積を小さくした効果に加
え、断面の変化Ｓ４／Ｓ３による音の減衰効果をも併せ
て得ることが出来る。なお、通路断面の変化は管路長方
向に連続的に変えて空胴３０を形成しても良い（図面省
略）。また、本実施形態で使用したリヤ側ハウジング側
板３とオイルセパレータ１１は材質としてアルミニウム
を使用したが、他の材質の物に変えることで音の減衰効
果を工夫しても良い。更に、圧縮室、第１吐出口及び第
２吐出口とも一又は二個に限定するものでは無く、それ
以上の場合でも同様である。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、消
音通路の通路断面積をリードバルブが最大に開いたとき
の解放面積と規定したので、気体圧縮機の通常運転を行
うのに支障が無く脈動に伴い発生する騒音を最大限に抑
えることができる。
音通路の通路断面積をリードバルブが最大に開いたとき
の解放面積と規定したので、気体圧縮機の通常運転を行
うのに支障が無く脈動に伴い発生する騒音を最大限に抑
えることができる。
【００２３】
【００２４】
【００２５】
【００２６】
【００２７】
【００２８】
【図１】本発明の第１実施形態を示す気体圧縮機の簡略
構成図
構成図
【図２】本発明の第２実施形態を示す気体圧縮機の簡略
構成図
構成図
【図３】本発明の第３実施形態を示す気体圧縮機の簡略
構成図
構成図
【図４】本発明の第４実施形態（消音通路の種々の態
様）を示す気体圧縮機の簡略構成図
様）を示す気体圧縮機の簡略構成図
【図５】従来の気体圧縮機の縦断面図
【図６】図５のＡ−Ａ線断面図
１ ハウジング ２ フロント側ハウジング側板 ３ リヤ側ハウジング側板 ６ ロータ ８ 圧縮室 ９ リヤハウジング １１オイルセパレータ １２吐出ポート １４吐出室 １８第１吐出口 ２０第２吐出口 ２１消音通路 ３０空胴
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F04C 29/06 F04C 18/344
Claims (1)
- 【請求項１】 ハウジングの両側端面をフロント側ハウ
ジング側板と冷媒ガスを通過させるための１又は複数個
の第１吐出口を有するリヤ側ハウジング側板とで閉塞し
たシリンダと、該シリンダ内でシャフトに支持され回転
するロータと、該ロータの外周面と前記シリンダの内周
面とで区画形成された１又は複数個の圧縮室と、該圧縮
室で加圧された冷媒ガスを吐出するため前記シリンダに
配設した１又は複数個のシリンダ吐出口と、該シリンダ
吐出口の吐出面に一端を開閉自在に他端を締着したリー
ドバルブと、前記リヤ側ハウジング側板の外端面に固着
され、前記シリンダ吐出口より吐出された冷媒ガスを吐
出し冷媒ガス中の油分を分離するための１又は複数個の
第２吐出口を有するオイルセパレータと、前記リヤ側ハ
ウジング側板と該リヤ側ハウジング側板の周端面に固定
されたリヤハウジングとで区画形成された吐出室を備え
た気体圧縮機において、前記リヤ側ハウジング側板の外
端面又は前記オイルセパレータの内端面に前記リヤ側ハ
ウジング側板の１又は複数個の第１吐出口から前記オイ
ルセパレータの１又は複数個の第２吐出口まで前記リー
ドバルブが最大に開いたときの開放面積を通路断面積と
する消音通路を配設したことを特徴とする気体圧縮機。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7286385A JP2858302B2 (ja) | 1995-10-09 | 1995-10-09 | 気体圧縮機 |
| EP19960307357 EP0768465B1 (en) | 1995-10-09 | 1996-10-09 | Gas compressor |
| DE1996617865 DE69617865T2 (de) | 1995-10-09 | 1996-10-09 | Gasverdichter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7286385A JP2858302B2 (ja) | 1995-10-09 | 1995-10-09 | 気体圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09105393A JPH09105393A (ja) | 1997-04-22 |
| JP2858302B2 true JP2858302B2 (ja) | 1999-02-17 |
Family
ID=17703719
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7286385A Expired - Fee Related JP2858302B2 (ja) | 1995-10-09 | 1995-10-09 | 気体圧縮機 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0768465B1 (ja) |
| JP (1) | JP2858302B2 (ja) |
| DE (1) | DE69617865T2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4505108B2 (ja) * | 2000-05-10 | 2010-07-21 | 株式会社フジ医療器 | マッサージ器用空気供給排出装置 |
| KR100953626B1 (ko) | 2009-06-18 | 2010-04-20 | 캄텍주식회사 | 차량용 진공펌프 |
| US9255579B2 (en) | 2010-03-31 | 2016-02-09 | Nabtesco Automotive Corporation | Vacuum pump having rotary compressing elements |
| EP2568180B1 (de) * | 2011-09-12 | 2019-11-13 | Pierburg Pump Technology GmbH | Flügelzellenpumpe |
| KR101347742B1 (ko) * | 2012-04-19 | 2014-01-03 | 캄텍주식회사 | 펌프유닛 및 차량용 진공 펌프 |
| CN107869459B (zh) * | 2017-11-14 | 2024-10-25 | 美的集团股份有限公司 | 水泵 |
| CN108626098A (zh) * | 2018-06-28 | 2018-10-09 | 安徽美芝制冷设备有限公司 | 排气消音器及压缩机 |
| JP7128426B1 (ja) | 2021-03-31 | 2022-08-31 | ダイキン工業株式会社 | 圧縮機 |
| CN117307489B (zh) * | 2022-06-22 | 2025-10-10 | 安徽威灵汽车部件有限公司 | 电动压缩机、空调系统及车辆 |
| CN116201734B (zh) * | 2023-03-17 | 2024-07-16 | 广东美的环境科技有限公司 | 压缩机和空调器 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE402771A (ja) * | ||||
| GB1180079A (en) * | 1967-09-29 | 1970-02-04 | Niles Pressluftwerkzeuge Berli | Improvements in or relating to Pneumatic Rotary-Piston Motors. |
| JPH01208590A (ja) * | 1988-02-10 | 1989-08-22 | Diesel Kiki Co Ltd | 圧縮機 |
| DE9113962U1 (de) * | 1991-11-09 | 1992-02-27 | Wilms, Peter, 4355 Waltrop | Schalldämpfer für einen Schraubenverdichter |
| JPH0712072A (ja) * | 1993-06-23 | 1995-01-17 | Toyota Autom Loom Works Ltd | ベーン圧縮機 |
-
1995
- 1995-10-09 JP JP7286385A patent/JP2858302B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-10-09 EP EP19960307357 patent/EP0768465B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-10-09 DE DE1996617865 patent/DE69617865T2/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0768465A1 (en) | 1997-04-16 |
| JPH09105393A (ja) | 1997-04-22 |
| DE69617865T2 (de) | 2002-04-25 |
| DE69617865D1 (de) | 2002-01-24 |
| EP0768465B1 (en) | 2001-12-12 |
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