JP2822110B2 - Ｈ型鋼の熱間圧延用一体型水平ロール - Google Patents
Ｈ型鋼の熱間圧延用一体型水平ロールInfo
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- JP2822110B2 JP2822110B2 JP8647892A JP8647892A JP2822110B2 JP 2822110 B2 JP2822110 B2 JP 2822110B2 JP 8647892 A JP8647892 A JP 8647892A JP 8647892 A JP8647892 A JP 8647892A JP 2822110 B2 JP2822110 B2 JP 2822110B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｈ型鋼等の熱間圧延に
使用される耐コーナ欠け性および耐摩耗性にすぐれた一
体型構造の水平ロールに関する。
使用される耐コーナ欠け性および耐摩耗性にすぐれた一
体型構造の水平ロールに関する。
【０００２】
【従来の技術】図４は、Ｈ型鋼材の熱間圧延を示してい
る。１０，１０は、圧延材ｗのウエブａを挟んで上下に
対向配置された水平ロールであり、その両側に圧延材ｗ
のフランジｂを圧下する竪ロール２０，２０が配置され
ている。水平ロール１０，１０の胴部は、圧延材ｗのフ
ランジｂ，ｂの間隔に対応した胴長を有している。圧延
材ｗは、そのウエブａが上下の水平ロール１０，１０に
よる圧下をうけると共に、左右のフランジｂ，ｂは水平
ロール１０，１０の端面と竪ロール２０，２０との間で
圧下をうけて圧延される。上記水平ロール１０として従
来よりニツケルグレン鋳鉄ロール（Ｃ：３．１〜３．５
％，Ｓｉ：０．５〜１．５％，Ｍｎ：０．２〜１％，Ｎ
ｉ：３．５〜４．５％，Ｃｒ：１〜２％，Ｍｏ：０．２
〜０．７％，Ｆｅ：Ｂａｌ）、またはアダマイト鋳鉄ロ
ール（Ｃ：１．７〜２．２％，Ｓｉ：０．５〜０．９
％，Ｍｎ：０．７〜１．１％，Ｎｉ：１．５〜２％，Ｃ
ｒ：０．８〜１．２％，Ｍｏ：０．６〜１．０％，Ｆ
ｅ：Ｂａｌ）等が使用されてきた。ニツケルグレン鋳鉄
ロールは硬度が高く（Ｈｓ：約７５）、耐摩耗性にすぐ
れ、他方アダマイト鋳鉄ロールは良好な延靱性（シヤル
ピー衝撃値（無ノツチ）：約１．３ｋｇｆ・ｍ／ｃ
ｍ2 ）を有している。
る。１０，１０は、圧延材ｗのウエブａを挟んで上下に
対向配置された水平ロールであり、その両側に圧延材ｗ
のフランジｂを圧下する竪ロール２０，２０が配置され
ている。水平ロール１０，１０の胴部は、圧延材ｗのフ
ランジｂ，ｂの間隔に対応した胴長を有している。圧延
材ｗは、そのウエブａが上下の水平ロール１０，１０に
よる圧下をうけると共に、左右のフランジｂ，ｂは水平
ロール１０，１０の端面と竪ロール２０，２０との間で
圧下をうけて圧延される。上記水平ロール１０として従
来よりニツケルグレン鋳鉄ロール（Ｃ：３．１〜３．５
％，Ｓｉ：０．５〜１．５％，Ｍｎ：０．２〜１％，Ｎ
ｉ：３．５〜４．５％，Ｃｒ：１〜２％，Ｍｏ：０．２
〜０．７％，Ｆｅ：Ｂａｌ）、またはアダマイト鋳鉄ロ
ール（Ｃ：１．７〜２．２％，Ｓｉ：０．５〜０．９
％，Ｍｎ：０．７〜１．１％，Ｎｉ：１．５〜２％，Ｃ
ｒ：０．８〜１．２％，Ｍｏ：０．６〜１．０％，Ｆ
ｅ：Ｂａｌ）等が使用されてきた。ニツケルグレン鋳鉄
ロールは硬度が高く（Ｈｓ：約７５）、耐摩耗性にすぐ
れ、他方アダマイト鋳鉄ロールは良好な延靱性（シヤル
ピー衝撃値（無ノツチ）：約１．３ｋｇｆ・ｍ／ｃ
ｍ2 ）を有している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】Ｈ型鋼材の熱間圧延操
業において、水平ロール１０，１０のロール胴部は、圧
延材ｗの接触による熱負荷をうけると共に、周面両端の
稜部（コーナアール部）にウエブａとフランジｂの圧延
荷重が重畳作用するため、そのコーナアール部に、しば
しばクラツクおよびその進展による欠損を生じ易く、他
方胴部端面はフランジｂが押圧摺接することによる摩耗
減肉を生じ易い。ロール胴部に、コーナアール部の欠損
や、側面の摩耗減肉によりロール形状が損なわれると、
熱間圧延操業の円滑な遂行の妨げとなり、得られる圧延
製品の形状不良の原因ともなる。従つて、そのロール胴
部は、高延靱性を有しコーナアール部の欠け等に対する
抵抗性（耐コーナ欠け性）にすぐれていると共に、硬度
が高く、摩耗に対する抵抗性にすぐれたものであること
が要求される。
業において、水平ロール１０，１０のロール胴部は、圧
延材ｗの接触による熱負荷をうけると共に、周面両端の
稜部（コーナアール部）にウエブａとフランジｂの圧延
荷重が重畳作用するため、そのコーナアール部に、しば
しばクラツクおよびその進展による欠損を生じ易く、他
方胴部端面はフランジｂが押圧摺接することによる摩耗
減肉を生じ易い。ロール胴部に、コーナアール部の欠損
や、側面の摩耗減肉によりロール形状が損なわれると、
熱間圧延操業の円滑な遂行の妨げとなり、得られる圧延
製品の形状不良の原因ともなる。従つて、そのロール胴
部は、高延靱性を有しコーナアール部の欠け等に対する
抵抗性（耐コーナ欠け性）にすぐれていると共に、硬度
が高く、摩耗に対する抵抗性にすぐれたものであること
が要求される。
【０００４】しかるに、耐摩耗性と延靱性とは一般に相
反的な材料特性であり、高耐摩耗性と高延靱性とを同時
に充足させることは困難である。従来より使用されてき
たアダマイト鋳鉄ロールは、良好な延靱性を有してはい
るが、軟質（Ｈｓ：約６０）であるため、胴部端面に圧
延材ｗのフランジｂの摺接摩擦が強く加わるような使用
条件では、その端面の摩耗減肉が進行し易く、また摩擦
による焼付きを生じ易い。他方ニツケルグレン鋳鉄ロー
ルは、耐摩耗性・耐焼付性にすぐれているものゝ、延靱
性に乏しい（シヤルピー衝撃値（無ノツチ）：約０．２
７ｋｇｆ・ｍ／ｃｍ2 ）ため、例えば強圧下が行なわれ
る場合や、冷却不備が生じた場合、コーナアール部に欠
損を生じ易いという難点がある。そこで本発明は、コー
ナアール部のクラツク・欠損を抑制防止し得る高延靱性
と、端面の摩耗損傷を抑制防止し得る高耐摩耗性とを備
えたＨ型鋼熱間圧延用水平ロールを提供するものであ
る。
反的な材料特性であり、高耐摩耗性と高延靱性とを同時
に充足させることは困難である。従来より使用されてき
たアダマイト鋳鉄ロールは、良好な延靱性を有してはい
るが、軟質（Ｈｓ：約６０）であるため、胴部端面に圧
延材ｗのフランジｂの摺接摩擦が強く加わるような使用
条件では、その端面の摩耗減肉が進行し易く、また摩擦
による焼付きを生じ易い。他方ニツケルグレン鋳鉄ロー
ルは、耐摩耗性・耐焼付性にすぐれているものゝ、延靱
性に乏しい（シヤルピー衝撃値（無ノツチ）：約０．２
７ｋｇｆ・ｍ／ｃｍ2 ）ため、例えば強圧下が行なわれ
る場合や、冷却不備が生じた場合、コーナアール部に欠
損を生じ易いという難点がある。そこで本発明は、コー
ナアール部のクラツク・欠損を抑制防止し得る高延靱性
と、端面の摩耗損傷を抑制防止し得る高耐摩耗性とを備
えたＨ型鋼熱間圧延用水平ロールを提供するものであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段および作用】本発明は、圧
延されるＨ型鋼のフランジ間隔に対応する胴長さを有す
るＨ型鋼熱間圧延用一体型水平ロールにおいて、ロール
胴部が、中空筒状基材１２に、熱間静水等方加圧焼結体
として積層形成され、基材との界面が拡散接合されてい
る、高速度鋼系焼結合金層１３（１３ａ，１３ｂ）から
なるロール周面、および圧延材フランジの受け面となる
ロール端面を有する複合積層体であるロール胴部を有す
ることを特徴としている。なお、Ｈ型鋼の熱間圧延に使
用される水平ロールには、圧延材の左右のフランジ間隔
（ウエブ幅）の広狭に応じてロール胴長を拡縮調節し得
る左右一対のロール分体からなる幅可変型構造のものも
有るが、本発明の水平ロールは、これと異なって一定の
胴長を有する一体型ロールである。
延されるＨ型鋼のフランジ間隔に対応する胴長さを有す
るＨ型鋼熱間圧延用一体型水平ロールにおいて、ロール
胴部が、中空筒状基材１２に、熱間静水等方加圧焼結体
として積層形成され、基材との界面が拡散接合されてい
る、高速度鋼系焼結合金層１３（１３ａ，１３ｂ）から
なるロール周面、および圧延材フランジの受け面となる
ロール端面を有する複合積層体であるロール胴部を有す
ることを特徴としている。なお、Ｈ型鋼の熱間圧延に使
用される水平ロールには、圧延材の左右のフランジ間隔
（ウエブ幅）の広狭に応じてロール胴長を拡縮調節し得
る左右一対のロール分体からなる幅可変型構造のものも
有るが、本発明の水平ロールは、これと異なって一定の
胴長を有する一体型ロールである。
【０００６】以下、本発明の水平ロールについて、実施
例を示す図面を参照して説明する。図１において、１２
は軸心にロールシヤフト孔１１を有する胴部基材、１３
は基材１２の外周に積層形成された高速度鋼系焼結合金
層である。基材１２と高速度鋼系焼結合金層１３は同心
円状積層構造を有している。
例を示す図面を参照して説明する。図１において、１２
は軸心にロールシヤフト孔１１を有する胴部基材、１３
は基材１２の外周に積層形成された高速度鋼系焼結合金
層である。基材１２と高速度鋼系焼結合金層１３は同心
円状積層構造を有している。
【０００７】基材１２に積層形成される高速度鋼系焼結
合金層１３の材種は、ＪＩＳ Ｇ４４０３に規定された
ものを任意に使用できるが、それに限定されるものでは
ない。本発明に適用される高速度鋼系合金の化学組成は
鋳造合金の場合のような制約、例えば鋳造性を損なわな
いための添加元素の選択や組合せについての制限をうけ
ないので、成分設計の自由度が高く、例えば、Ｃ：１．
５〜３．５％，Ｓｉ：０．３〜３．５％，Ｍｎ：０．２
〜０．６％，Ｃｒ：３〜８％，Ｎｉ：３％以下，Ｍｏ：
３〜９％，Ｗ：５〜１４％，Ｃｏ：１４％以下，Ｆｅ：
Ｂａｌ，所望によりＦｅの一部がＶ，Ｔｉ，Ｎｂから選
択される１種ないし２種以上の元素１１％以下（２種以
上の複合添加の場合は合計量）で置換された化学組成を
有するもの等を適用することもできる。
合金層１３の材種は、ＪＩＳ Ｇ４４０３に規定された
ものを任意に使用できるが、それに限定されるものでは
ない。本発明に適用される高速度鋼系合金の化学組成は
鋳造合金の場合のような制約、例えば鋳造性を損なわな
いための添加元素の選択や組合せについての制限をうけ
ないので、成分設計の自由度が高く、例えば、Ｃ：１．
５〜３．５％，Ｓｉ：０．３〜３．５％，Ｍｎ：０．２
〜０．６％，Ｃｒ：３〜８％，Ｎｉ：３％以下，Ｍｏ：
３〜９％，Ｗ：５〜１４％，Ｃｏ：１４％以下，Ｆｅ：
Ｂａｌ，所望によりＦｅの一部がＶ，Ｔｉ，Ｎｂから選
択される１種ないし２種以上の元素１１％以下（２種以
上の複合添加の場合は合計量）で置換された化学組成を
有するもの等を適用することもできる。
【０００８】高速度鋼系合金は高強度・高硬度合金であ
り、熱間静水等方加圧焼結（ＨＩＰ焼結）により高加圧
力（例えば８００〜１５００ｋｇｆ／ｃｍ2 ）の均一な
作用下に形成される高速度鋼系焼結合金は極めて高緻密
質である。そのシヤルピー衝撃値（無ノツチ）は約１ｋ
ｇｆ・ｍ／ｃｍ2 以上と、アダマイト鋳鉄ロール（約
１．１ｋｇｆ・ｍ／ｃｍ2 ）に匹敵する高い延靱性によ
るすぐれた耐コーナ欠け性を有すると共に、その硬度
（Ｈｓ）は約８０以上と、ニツケルグレン鋳鉄（Ｈｓ：
約７５）よりも高度の摩耗抵抗性を備えている。また、
引張強さ約１００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上，伸び約１％以上
と、強靱性にもすぐれている。
り、熱間静水等方加圧焼結（ＨＩＰ焼結）により高加圧
力（例えば８００〜１５００ｋｇｆ／ｃｍ2 ）の均一な
作用下に形成される高速度鋼系焼結合金は極めて高緻密
質である。そのシヤルピー衝撃値（無ノツチ）は約１ｋ
ｇｆ・ｍ／ｃｍ2 以上と、アダマイト鋳鉄ロール（約
１．１ｋｇｆ・ｍ／ｃｍ2 ）に匹敵する高い延靱性によ
るすぐれた耐コーナ欠け性を有すると共に、その硬度
（Ｈｓ）は約８０以上と、ニツケルグレン鋳鉄（Ｈｓ：
約７５）よりも高度の摩耗抵抗性を備えている。また、
引張強さ約１００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上，伸び約１％以上
と、強靱性にもすぐれている。
【０００９】高速度鋼系焼結合金層１３は、ロール胴部
の表面を圧延材ｗの接触による摩耗から保護すると共
に、コーナ欠けを防止する役目を有する層であるから、
必ずしも図１に示したように基材１２の軸方向の全体に
亘つて一様な層厚とする必要はなく、図２に示すよう
に、圧延材ｗのウエブａが接触する周面表層の焼結合金
層１３ａと、圧延材ｗのフランジｂが摺接する端面表層
の焼結合金層１３ｂを基材１２に積層形成した構造とし
てむろん構わない。その焼結合金層１３ａ，１３ｂの層
厚は例えば１０〜５０ｍｍとしてよい。
の表面を圧延材ｗの接触による摩耗から保護すると共
に、コーナ欠けを防止する役目を有する層であるから、
必ずしも図１に示したように基材１２の軸方向の全体に
亘つて一様な層厚とする必要はなく、図２に示すよう
に、圧延材ｗのウエブａが接触する周面表層の焼結合金
層１３ａと、圧延材ｗのフランジｂが摺接する端面表層
の焼結合金層１３ｂを基材１２に積層形成した構造とし
てむろん構わない。その焼結合金層１３ａ，１３ｂの層
厚は例えば１０〜５０ｍｍとしてよい。
【００１０】本発明の水平ロールは、ロール胴部の周面
および端面が高延靱性と高耐摩耗性を備えた高速度鋼系
焼結合金で形成されているので、基材１２は、高延靱性
や高耐摩耗性を必要とせず、その材種は、一般的な機械
構造用合金鋼であるＣｒ−Ｍｏ系鋼（ＪＩＳ Ｇ４１０
５）等であつてよく、あるいはダクタイル鋳鉄（Ｃ：
３．１〜３．７％，Ｓｉ：１．２〜２．３％，Ｍｎ：
０．２〜０．８％，Ｎｉ：１．５％以下，Ｃｒ：０．５
％以下，Ｍｏ：０．１〜０．４％，Ｆｅ：Ｂａｌ）等で
あつてよい。
および端面が高延靱性と高耐摩耗性を備えた高速度鋼系
焼結合金で形成されているので、基材１２は、高延靱性
や高耐摩耗性を必要とせず、その材種は、一般的な機械
構造用合金鋼であるＣｒ−Ｍｏ系鋼（ＪＩＳ Ｇ４１０
５）等であつてよく、あるいはダクタイル鋳鉄（Ｃ：
３．１〜３．７％，Ｓｉ：１．２〜２．３％，Ｍｎ：
０．２〜０．８％，Ｎｉ：１．５％以下，Ｃｒ：０．５
％以下，Ｍｏ：０．１〜０．４％，Ｆｅ：Ｂａｌ）等で
あつてよい。
【００１１】本発明のロール胴部の外形状は、前記各図
に示したそれに限定されず、ワイドフランジ型鋼材の圧
延工程における粗圧延、中間圧延、仕上圧延等の圧下ス
ケジユールに対応し、または製品形状に応じて、例えば
図３に示すような側面にテーパを有する形状等に設計さ
れる場合もある。
に示したそれに限定されず、ワイドフランジ型鋼材の圧
延工程における粗圧延、中間圧延、仕上圧延等の圧下ス
ケジユールに対応し、または製品形状に応じて、例えば
図３に示すような側面にテーパを有する形状等に設計さ
れる場合もある。
【００１２】本発明の水平ロールの胴部は、基材１２
と、その周面表層や端面表層となる高速度鋼系焼結合金
を形成するための焼結原料である高速度鋼系合金粉末を
キヤニングし、脱気密封（例えば１×１０-1Ｔｏｒｒ）
したのち、熱間静水等方加圧焼結（ＨＩＰ処理）する工
程を経て製造される。ＨＩＰ処理は、加圧力 約８００
〜１５００ｋｇｆ／ｃｍ2 ，温度 約８００〜１２００
℃とし、その加熱・加圧下に適当時間（例えば１〜４Ｈ
ｒ）保持することにより首尾よく達成される。その加熱
・加圧処理過程で生じる拡散接合により、基材１２と焼
結合金層１３（１３ａ，１３ｂ）の積層界面は強固に接
合し、圧延ロールとして要求される強固堅牢な結合状態
が形成される。
と、その周面表層や端面表層となる高速度鋼系焼結合金
を形成するための焼結原料である高速度鋼系合金粉末を
キヤニングし、脱気密封（例えば１×１０-1Ｔｏｒｒ）
したのち、熱間静水等方加圧焼結（ＨＩＰ処理）する工
程を経て製造される。ＨＩＰ処理は、加圧力 約８００
〜１５００ｋｇｆ／ｃｍ2 ，温度 約８００〜１２００
℃とし、その加熱・加圧下に適当時間（例えば１〜４Ｈ
ｒ）保持することにより首尾よく達成される。その加熱
・加圧処理過程で生じる拡散接合により、基材１２と焼
結合金層１３（１３ａ，１３ｂ）の積層界面は強固に接
合し、圧延ロールとして要求される強固堅牢な結合状態
が形成される。
【００１３】ＨＩＰ処理を完了し、キヤニング材を機械
加工により除去した後、調質のための熱処理を行う。熱
処理のヒートパターンは、その複合積層体の各部材の材
種の組合せに応じて適宜設定される。例えば、基材１２
がダクタイル鋳鉄（高硬度ダクタイル鋳鉄、靱性ダクタ
イル鋳鉄）であるときは、低周波焼入れ法等を適用して
高速度鋼系焼結合金層１３（１３ａ，１３ｂ）のみ、約
１１００〜１２００℃から焼入れ、５００〜６００℃で
の二次硬化熱処理を行うこととし、他方基材１２がＣｒ
−Ｍｏ系合金鋼であるきとは、ガス焼入れ法等を適用し
て、１１００〜１２００℃から焼入れ、更に５００〜６
００℃の二次硬化熱処理を実施することにより、基材１
２および焼結合金層１３（１３ａ，１３ｂ）の調質を達
成することができる。
加工により除去した後、調質のための熱処理を行う。熱
処理のヒートパターンは、その複合積層体の各部材の材
種の組合せに応じて適宜設定される。例えば、基材１２
がダクタイル鋳鉄（高硬度ダクタイル鋳鉄、靱性ダクタ
イル鋳鉄）であるときは、低周波焼入れ法等を適用して
高速度鋼系焼結合金層１３（１３ａ，１３ｂ）のみ、約
１１００〜１２００℃から焼入れ、５００〜６００℃で
の二次硬化熱処理を行うこととし、他方基材１２がＣｒ
−Ｍｏ系合金鋼であるきとは、ガス焼入れ法等を適用し
て、１１００〜１２００℃から焼入れ、更に５００〜６
００℃の二次硬化熱処理を実施することにより、基材１
２および焼結合金層１３（１３ａ，１３ｂ）の調質を達
成することができる。
【００１４】
【発明の効果】本発明の水平ロールは、胴部端面の耐摩
耗性や周面コーナアール部の耐欠け性等にすぐれてお
り、Ｈ型鋼材の熱間圧延における安定な使用が可能であ
り、耐用寿命の向上、ロールメンテナンスの軽減、およ
び圧延操業の効率化等に寄与するものである。
耗性や周面コーナアール部の耐欠け性等にすぐれてお
り、Ｈ型鋼材の熱間圧延における安定な使用が可能であ
り、耐用寿命の向上、ロールメンテナンスの軽減、およ
び圧延操業の効率化等に寄与するものである。
【図１】本発明の水平ロールの積層複合構造の例を示す
軸方向部分断面図である。
軸方向部分断面図である。
【図２】本発明の水平ロールの積層複合構造の例を示す
軸方向部分断面図である。
軸方向部分断面図である。
【図３】本発明の水平ロールの胴部の外形状の他の例を
示す軸方向断面図である。
示す軸方向断面図である。
【図４】一体型水平ロールによるＨ型鋼の熱間圧延を示
す正面概要図である。
す正面概要図である。
１０：水平ロール，１２：基材，１３（１３ａ，１３
ｂ）：高速度鋼系焼結合金層，２０：竪ロール，ｗ：圧
延材，ａ：ウエブ，ｂ：フランジ。
ｂ）：高速度鋼系焼結合金層，２０：竪ロール，ｗ：圧
延材，ａ：ウエブ，ｂ：フランジ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 片山 善雄 兵庫県尼崎市西向島町64番地 株式会社 クボタ 尼崎工場内 (56)参考文献 特開 平３−126844（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−59901（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−7802（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−245511（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B21B 27/00 - 27/05 B23K 20/00 B22F 3/14,5/00
Claims (1)
- 【請求項１】 圧延されるＨ型鋼のフランジ間隔に対応
する胴長さを有するＨ型鋼熱間圧延用一体型水平ロール
において、 ロール胴部が、中空筒状基材に、熱間静水等方加圧焼結
体として積層形成され、基材との界面が拡散接合されて
いる、高速度鋼系焼結合金層からなるロール周面および
圧延材フランジの受け面となる端面を有する複合積層体
であることを特徴とするＨ型鋼熱間圧延用一体型水平ロ
ール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8647892A JP2822110B2 (ja) | 1992-03-09 | 1992-03-09 | Ｈ型鋼の熱間圧延用一体型水平ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8647892A JP2822110B2 (ja) | 1992-03-09 | 1992-03-09 | Ｈ型鋼の熱間圧延用一体型水平ロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05245513A JPH05245513A (ja) | 1993-09-24 |
| JP2822110B2 true JP2822110B2 (ja) | 1998-11-11 |
Family
ID=13888086
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8647892A Expired - Fee Related JP2822110B2 (ja) | 1992-03-09 | 1992-03-09 | Ｈ型鋼の熱間圧延用一体型水平ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2822110B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109482642B (zh) * | 2018-12-14 | 2020-07-14 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种生产特殊钢线材用轧辊轧槽掉块在线检查确认方法 |
-
1992
- 1992-03-09 JP JP8647892A patent/JP2822110B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05245513A (ja) | 1993-09-24 |
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