JP2758355B2 - 酸素と加圧窒素を製造するための低温空気分離方法 - Google Patents
酸素と加圧窒素を製造するための低温空気分離方法Info
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Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、空気をその構成成分に
分離するための低温法(cryogenic process)と、その低
温空気分離法をガスタービン発電装置と統合することに
関する。
分離するための低温法(cryogenic process)と、その低
温空気分離法をガスタービン発電装置と統合することに
関する。
【0002】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】大気か
ら酸素と窒素を製造するのは、動力を集中するプロセス
である。そのようなプロセスの動力消費量を低減するこ
とはいつでも望ましいことである。それは、大きなプラ
ントにとって、酸素と大部分の窒素が大気圧よりもずっ
と高い圧力で要求される場合に、特にその通りのことで
ある。そのような用途の例は、ガス化を組み合わせた統
合サイクルや、統合されたガス化湿り空気タービン発電
装置である。これらの装置(systems) においては、炭素
質の供給原料、例えば石炭のガス化のために高圧の酸素
が必要とされ、また高圧の窒素をガスタービン発電装置
へ供給して出力電力を最大限にし、NOX の生成を抑制
し、及び/又はその効率を上昇させることができる。本
発明の目的は、そのような用途に製造物を供給する低温
空気分離プラントの動力消費量を低減することである。
ら酸素と窒素を製造するのは、動力を集中するプロセス
である。そのようなプロセスの動力消費量を低減するこ
とはいつでも望ましいことである。それは、大きなプラ
ントにとって、酸素と大部分の窒素が大気圧よりもずっ
と高い圧力で要求される場合に、特にその通りのことで
ある。そのような用途の例は、ガス化を組み合わせた統
合サイクルや、統合されたガス化湿り空気タービン発電
装置である。これらの装置(systems) においては、炭素
質の供給原料、例えば石炭のガス化のために高圧の酸素
が必要とされ、また高圧の窒素をガスタービン発電装置
へ供給して出力電力を最大限にし、NOX の生成を抑制
し、及び/又はその効率を上昇させることができる。本
発明の目的は、そのような用途に製造物を供給する低温
空気分離プラントの動力消費量を低減することである。
【0003】米国特許出願第07/837,786号明細書は、大
気圧よりも有意に高い圧力で運転する低圧塔を有する二
段式(dual)リボイラーサイクルを提案している。この二
段式リボイラーサイクルでは、通常の Lindeタイプの二
塔式装置以上に有意の動力が節約されることになる。二
段式リボイラーサイクルのためのこの動力の節約は、よ
り高圧の窒素流を直接コールドボックスから利用するこ
とができるためである。二段式のリボイラーサイクル
は、空気分離ユニットの製造物の全部がコールドボック
スから直接利用可能なものに等しいかあるいはそれらよ
り高い圧力の製造物として送り出される場合に適してい
る。窒素のうちの全部がそのような圧力で必要とはされ
ない場合には、窒素副生物の流れを、典型的には低温
で、もっと低い圧力まで膨張させなくてはならない。大
流量のガスの低い膨張比での膨張は、通常そのような装
置を不効率にする。
気圧よりも有意に高い圧力で運転する低圧塔を有する二
段式(dual)リボイラーサイクルを提案している。この二
段式リボイラーサイクルでは、通常の Lindeタイプの二
塔式装置以上に有意の動力が節約されることになる。二
段式リボイラーサイクルのためのこの動力の節約は、よ
り高圧の窒素流を直接コールドボックスから利用するこ
とができるためである。二段式のリボイラーサイクル
は、空気分離ユニットの製造物の全部がコールドボック
スから直接利用可能なものに等しいかあるいはそれらよ
り高い圧力の製造物として送り出される場合に適してい
る。窒素のうちの全部がそのような圧力で必要とはされ
ない場合には、窒素副生物の流れを、典型的には低温
で、もっと低い圧力まで膨張させなくてはならない。大
流量のガスの低い膨張比での膨張は、通常そのような装
置を不効率にする。
【0004】その一方で、 Latimerにより高圧空気液化
プラントのために三塔式サイクルが取入れられた(Chem
ical Engineering Progress, Vol. 63, No. 2, pp. 35-
59,1967)。この三塔式サイクルは、酸素を液体製品と
して完全に回収し且つアルゴンをほぼ完全に回収するた
めに設計された。このサイクルでは、高圧塔の塔頂部が
中圧塔の塔底部と熱的に統合され、そしてこの中圧塔の
塔頂部が低圧塔の塔底部と熱的に統合されるために、原
料空気の圧力は 140psig(10.7bara)以上になる。この
サイクルにおいては、高圧塔の塔底から25%の酸素を含
有する酸素に富む液を中圧塔へ供給し、そして35%の酸
素を含有する中圧塔の粗酸素塔底液を低圧塔へ供給す
る。このサイクルは、原料空気のうちの多くの部分を大
気圧より有意に高い圧力の窒素として製造するために設
計されてはいない。窒素のうちのほとんど全ては、低圧
塔の塔頂から極めて高純度でそしてほぼ周囲圧力で製造
される。このサイクルのために必要とされる高い原料空
気圧力は、それを大抵の用途にとって不効率なものにす
る。
プラントのために三塔式サイクルが取入れられた(Chem
ical Engineering Progress, Vol. 63, No. 2, pp. 35-
59,1967)。この三塔式サイクルは、酸素を液体製品と
して完全に回収し且つアルゴンをほぼ完全に回収するた
めに設計された。このサイクルでは、高圧塔の塔頂部が
中圧塔の塔底部と熱的に統合され、そしてこの中圧塔の
塔頂部が低圧塔の塔底部と熱的に統合されるために、原
料空気の圧力は 140psig(10.7bara)以上になる。この
サイクルにおいては、高圧塔の塔底から25%の酸素を含
有する酸素に富む液を中圧塔へ供給し、そして35%の酸
素を含有する中圧塔の粗酸素塔底液を低圧塔へ供給す
る。このサイクルは、原料空気のうちの多くの部分を大
気圧より有意に高い圧力の窒素として製造するために設
計されてはいない。窒素のうちのほとんど全ては、低圧
塔の塔頂から極めて高純度でそしてほぼ周囲圧力で製造
される。このサイクルのために必要とされる高い原料空
気圧力は、それを大抵の用途にとって不効率なものにす
る。
【0005】先行技術においては、高圧塔からの液体酸
素のうちの少なくとも一部を、再循環させて且つ圧力を
上昇させた窒素により気化させることで、動力効率を向
上させようとする試みも行われている。例えば、米国特
許第5080703号明細書では、低圧塔からの窒素の
一部分の圧力を上昇させ、これを二塔式装置の高圧塔か
らの減圧した塔底液のうちの気化する部分との熱交換で
凝縮させている。米国特許第5163296号明細書
は、二塔式装置の高圧塔の塔底リボイラーでの、エキス
パンダー流出流である高圧窒素流の凝縮を教示してい
る。
素のうちの少なくとも一部を、再循環させて且つ圧力を
上昇させた窒素により気化させることで、動力効率を向
上させようとする試みも行われている。例えば、米国特
許第5080703号明細書では、低圧塔からの窒素の
一部分の圧力を上昇させ、これを二塔式装置の高圧塔か
らの減圧した塔底液のうちの気化する部分との熱交換で
凝縮させている。米国特許第5163296号明細書
は、二塔式装置の高圧塔の塔底リボイラーでの、エキス
パンダー流出流である高圧窒素流の凝縮を教示してい
る。
【0006】
【課題を解決するための手段及び作用効果】本発明は、
圧縮した原料空気流を分離して気体の酸素製品と窒素製
品とを高い回収率で製造するための方法であり、 (a)低圧塔と、この低圧塔より高い圧力で運転する中
圧塔と、そしてこの中圧塔より高い圧力で運転する高圧
塔とからなる三つの蒸留塔を使用し、 (b)圧縮した原料空気流のうちの一部を、蒸留して高
圧の酸素に富む塔底液と高圧の塔頂窒素生成物とにする
ため、高圧塔へ供給し、 (c)上記の高圧の酸素に富む塔底液のうちの少なくと
も一部を中圧塔へ供給し、 (d)上記の高圧の塔頂窒素生成物のうちの少なくとも
一部を熱交換で凝縮させ、そしてこの凝縮させた高圧窒
素のうちの少なくとも一部を高圧塔へ還流を供給するた
めに使用し、 (e)上記の高圧の酸素に富む塔底液の供給箇所より下
方の位置で中圧塔から中圧の酸素に富む液を抜出し、そ
してこの抜出した中圧の酸素に富む液を蒸留のため低圧
塔の中間の箇所へ供給し、 (f)低圧塔の塔底部から酸素製品の少なくとも一部分
を製造し、そして (g)中圧塔の上部から気体の窒素製品流を抜き出して
上記窒素製品の少なくとも一部を製造する、ことを含む
方法であって、 (h)工程(d)の熱交換を、中圧塔の中間の箇所の液
を相手として、あるいは減圧した液体の高圧塔塔底液を
相手として行うことを特徴とする気体酸素及び窒素製品
の製造 方法に関する。
圧縮した原料空気流を分離して気体の酸素製品と窒素製
品とを高い回収率で製造するための方法であり、 (a)低圧塔と、この低圧塔より高い圧力で運転する中
圧塔と、そしてこの中圧塔より高い圧力で運転する高圧
塔とからなる三つの蒸留塔を使用し、 (b)圧縮した原料空気流のうちの一部を、蒸留して高
圧の酸素に富む塔底液と高圧の塔頂窒素生成物とにする
ため、高圧塔へ供給し、 (c)上記の高圧の酸素に富む塔底液のうちの少なくと
も一部を中圧塔へ供給し、 (d)上記の高圧の塔頂窒素生成物のうちの少なくとも
一部を熱交換で凝縮させ、そしてこの凝縮させた高圧窒
素のうちの少なくとも一部を高圧塔へ還流を供給するた
めに使用し、 (e)上記の高圧の酸素に富む塔底液の供給箇所より下
方の位置で中圧塔から中圧の酸素に富む液を抜出し、そ
してこの抜出した中圧の酸素に富む液を蒸留のため低圧
塔の中間の箇所へ供給し、 (f)低圧塔の塔底部から酸素製品の少なくとも一部分
を製造し、そして (g)中圧塔の上部から気体の窒素製品流を抜き出して
上記窒素製品の少なくとも一部を製造する、ことを含む
方法であって、 (h)工程(d)の熱交換を、中圧塔の中間の箇所の液
を相手として、あるいは減圧した液体の高圧塔塔底液を
相手として行うことを特徴とする気体酸素及び窒素製品
の製造 方法に関する。
【0007】この方法では、工程(d)における高圧の
塔頂窒素生成物の流れのうちの一部を、中圧塔の中間の
位置で液との熱交換によって凝縮させる。同じように、
中圧塔の塔底液も適当なプロセス流の凝縮により沸騰さ
せる。凝縮する適当なプロセス流は、高圧塔の圧力より
高い圧力の窒素流でよい。
塔頂窒素生成物の流れのうちの一部を、中圧塔の中間の
位置で液との熱交換によって凝縮させる。同じように、
中圧塔の塔底液も適当なプロセス流の凝縮により沸騰さ
せる。凝縮する適当なプロセス流は、高圧塔の圧力より
高い圧力の窒素流でよい。
【0008】更に、製品の酸素を低圧塔の塔底部から液
体として抜出し、そして次に適当なプロセス流との熱交
換で沸騰させることができる。熱交換は、原料空気流の
一部分の完全凝縮又は部分凝縮により行うことができ
る。熱交換に先立ち、製品の液体酸素をポンプでより高
い圧力にすることができる。
体として抜出し、そして次に適当なプロセス流との熱交
換で沸騰させることができる。熱交換は、原料空気流の
一部分の完全凝縮又は部分凝縮により行うことができ
る。熱交換に先立ち、製品の液体酸素をポンプでより高
い圧力にすることができる。
【0009】更に、窒素に富む液体流を、中圧塔から高
圧の酸素に富む塔底液の供給箇所よりも上方の位置で抜
出すことができ、そして低圧塔へ還流として供給するこ
とができ、また気体の窒素製品流を中圧塔の塔頂部から
製造することができる。低圧塔の塔底液の沸騰は、適当
なプロセス流の凝縮により行うことができる。この凝縮
するプロセス流は窒素の流れでよい。この凝縮する窒素
流は、中圧塔の塔頂部からの窒素のうちの一部でよい。
同じように、別の窒素に富む流れを中圧塔の中間の位置
から同時製造物として抜出すことができる。
圧の酸素に富む塔底液の供給箇所よりも上方の位置で抜
出すことができ、そして低圧塔へ還流として供給するこ
とができ、また気体の窒素製品流を中圧塔の塔頂部から
製造することができる。低圧塔の塔底液の沸騰は、適当
なプロセス流の凝縮により行うことができる。この凝縮
するプロセス流は窒素の流れでよい。この凝縮する窒素
流は、中圧塔の塔頂部からの窒素のうちの一部でよい。
同じように、別の窒素に富む流れを中圧塔の中間の位置
から同時製造物として抜出すことができる。
【0010】この方法では、工程(e)における中圧の
酸素に富む液を、中圧塔の塔底部で又は中圧塔の中間の
位置から製造することができる。酸素の製品流を、中圧
塔の塔底部から製造することができる。この方法では、
工程(g)において製造される窒素製品を発電装置へ戻
すことができる。
酸素に富む液を、中圧塔の塔底部で又は中圧塔の中間の
位置から製造することができる。酸素の製品流を、中圧
塔の塔底部から製造することができる。この方法では、
工程(g)において製造される窒素製品を発電装置へ戻
すことができる。
【0011】本発明は、空気を分離して酸素製品と窒素
製品を製造するための改良低温法に関する。本発明は、
三つの蒸留塔、すなわち低圧塔、中圧塔及び高圧塔を有
する蒸留塔装置を使用する。この三つの蒸留塔装置の改
良法は、(a)製品酸素純度が98%未満の酸素製品を製
造し、アルゴン製品を製造しないこと、(b)原料空気
の35%より多くに相当し、中圧塔及び/又は高圧塔から
取出される気体の窒素製品を製造すること、(c)酸素
製品のうちの主要部分を低圧塔から回収すること、そし
て(d)高圧塔からの高圧の塔頂窒素生成物のうちの少
なくとも一部を中圧塔の液体流との熱交換で凝縮させ、
そして凝縮した部分のうちの少なくとも一部を高圧塔へ
還流を供給するために利用することを包含する。
製品を製造するための改良低温法に関する。本発明は、
三つの蒸留塔、すなわち低圧塔、中圧塔及び高圧塔を有
する蒸留塔装置を使用する。この三つの蒸留塔装置の改
良法は、(a)製品酸素純度が98%未満の酸素製品を製
造し、アルゴン製品を製造しないこと、(b)原料空気
の35%より多くに相当し、中圧塔及び/又は高圧塔から
取出される気体の窒素製品を製造すること、(c)酸素
製品のうちの主要部分を低圧塔から回収すること、そし
て(d)高圧塔からの高圧の塔頂窒素生成物のうちの少
なくとも一部を中圧塔の液体流との熱交換で凝縮させ、
そして凝縮した部分のうちの少なくとも一部を高圧塔へ
還流を供給するために利用することを包含する。
【0012】図1は、本発明の方法の一つの態様を示す
ものである。図1を参照すれば、4bar(a)より高い圧力
に圧縮され、そして二酸化炭素と水を含まない、管路10
0 の原料空気を、管路102 と130 の二つの分割流に分け
る。圧縮原料空気の主要部分に相当する、管路102 の第
一の分割流は、熱交換器60でその露点に近い温度まで冷
却して、次いで管路108 と112 の二つの部分に更に分割
される。第一の分割流のうちの主要部分に相当する、管
路108 の第一の分割分は、精留(rectification) のため
高圧塔20の塔底部に供給される。管路112 の第二の分割
分は、管路183の、ポンプで送られる気化する液体酸素
(LOX) との液体酸素気化器32での熱交換で凝縮される。
その結果得られた管路114 の液体空気は、高温(warm)過
冷却器62と中温(medium)過冷却器64で過冷却される。結
果として得られた過冷却液体空気は、管路116 の第一の
液体空気と管路119 の第二の液体空気に分けられる。管
路116 の第一の液体空気は、圧力を下げてから中圧塔22
へ供給され、管路119 の第二の液体空気は、低温(cold)
過冷却器66で更に過冷却され、圧力を下げられ、そして
低圧塔24へ供給される。管路130 の第二の分割流は、コ
ンパンダー圧縮機34で昇圧され、後段冷却されて、主熱
交換器60で更に冷却される。この冷却された、管路131
の流れは、次いで、コンパンダー圧縮機34と結合された
エキスパンダー36で膨張させられる。管路132 の、エキ
スパンダーの流出流は、低圧塔24の中段に供給される。
ものである。図1を参照すれば、4bar(a)より高い圧力
に圧縮され、そして二酸化炭素と水を含まない、管路10
0 の原料空気を、管路102 と130 の二つの分割流に分け
る。圧縮原料空気の主要部分に相当する、管路102 の第
一の分割流は、熱交換器60でその露点に近い温度まで冷
却して、次いで管路108 と112 の二つの部分に更に分割
される。第一の分割流のうちの主要部分に相当する、管
路108 の第一の分割分は、精留(rectification) のため
高圧塔20の塔底部に供給される。管路112 の第二の分割
分は、管路183の、ポンプで送られる気化する液体酸素
(LOX) との液体酸素気化器32での熱交換で凝縮される。
その結果得られた管路114 の液体空気は、高温(warm)過
冷却器62と中温(medium)過冷却器64で過冷却される。結
果として得られた過冷却液体空気は、管路116 の第一の
液体空気と管路119 の第二の液体空気に分けられる。管
路116 の第一の液体空気は、圧力を下げてから中圧塔22
へ供給され、管路119 の第二の液体空気は、低温(cold)
過冷却器66で更に過冷却され、圧力を下げられ、そして
低圧塔24へ供給される。管路130 の第二の分割流は、コ
ンパンダー圧縮機34で昇圧され、後段冷却されて、主熱
交換器60で更に冷却される。この冷却された、管路131
の流れは、次いで、コンパンダー圧縮機34と結合された
エキスパンダー36で膨張させられる。管路132 の、エキ
スパンダーの流出流は、低圧塔24の中段に供給される。
【0013】管路108 により高圧塔20へ供給された空気
は、蒸留されて、管路144 の高圧気体の塔頂窒素流と、
管路140 の、酸素に富む高圧塔底液に分けられる。高圧
塔頂窒素流は管路146 と154 の二つの部分に分割され
る。管路146 の第一の部分は、中間リボイラー/コンデ
ンサー26において、中圧塔内を降下してくる液との熱交
換で凝縮されて、管路148 の第一の高圧液体窒素流を与
える。管路150 の、この第一の高圧液体窒素のうちの一
部分は、中温過冷却器64で過冷却され、圧力を下げられ
て、中圧塔22の塔頂部へ還流として供給される。第一の
高圧液体窒素の残りの部分は、管路152 により高圧塔20
の塔頂部へ還流として供給される。管路154 の第二の部
分は、主熱交換器60で周囲温度まで加温され、圧縮機15
6 で圧縮され、主熱交換器60で冷却され、中圧塔22の塔
底部に位置するリボイラー/コンデンサー28でもって凝
縮されて、そして管路160 により高圧塔20へ補助的な還
流として供給される。管路140 の酸素に富む高圧塔底液
は、高温過冷却器62で過冷却され、圧力を下げられて、
管路142 により中圧塔22の中間へ供給される。
は、蒸留されて、管路144 の高圧気体の塔頂窒素流と、
管路140 の、酸素に富む高圧塔底液に分けられる。高圧
塔頂窒素流は管路146 と154 の二つの部分に分割され
る。管路146 の第一の部分は、中間リボイラー/コンデ
ンサー26において、中圧塔内を降下してくる液との熱交
換で凝縮されて、管路148 の第一の高圧液体窒素流を与
える。管路150 の、この第一の高圧液体窒素のうちの一
部分は、中温過冷却器64で過冷却され、圧力を下げられ
て、中圧塔22の塔頂部へ還流として供給される。第一の
高圧液体窒素の残りの部分は、管路152 により高圧塔20
の塔頂部へ還流として供給される。管路154 の第二の部
分は、主熱交換器60で周囲温度まで加温され、圧縮機15
6 で圧縮され、主熱交換器60で冷却され、中圧塔22の塔
底部に位置するリボイラー/コンデンサー28でもって凝
縮されて、そして管路160 により高圧塔20へ補助的な還
流として供給される。管路140 の酸素に富む高圧塔底液
は、高温過冷却器62で過冷却され、圧力を下げられて、
管路142 により中圧塔22の中間へ供給される。
【0014】高圧塔20からの酸素に富む塔底液は、管路
116 の液体の原料空気と一緒に、中圧塔22で蒸留して、
管路166 の中圧気体の塔頂窒素と、管路174 の純粋でな
い中圧液体窒素流と、管路162 の、酸素が40%を上回
り、好ましくは50%を上回る、更に酸素に富む中圧塔塔
底液とにされる。中圧塔頂窒素の流れは管路168 と170
の二つの部分に分割される。管路168 の第一の部分は、
低圧塔24の塔底部にあるリボイラー/コンデンサー30で
凝縮され、この凝縮した部分は中圧塔22の塔頂部へ還流
として戻される。管路170 の、中圧塔頂窒素の流れの第
二の部分は、まず過冷却器64及び62で加温され、次いで
主熱交換器60で加温されて寒冷を回収され、それから管
路172 の窒素製品として回収される。管路174 の純粋で
ない液体窒素は低温過冷却器66で過冷却され、圧力を下
げられて、管路176 により低圧塔24の塔頂部へ還流とし
て供給される。管路162 の酸素に富む中圧塔底液は中温
過冷却器64で過冷却され、圧力を下げられて、管路164
により低圧塔24へ供給される。
116 の液体の原料空気と一緒に、中圧塔22で蒸留して、
管路166 の中圧気体の塔頂窒素と、管路174 の純粋でな
い中圧液体窒素流と、管路162 の、酸素が40%を上回
り、好ましくは50%を上回る、更に酸素に富む中圧塔塔
底液とにされる。中圧塔頂窒素の流れは管路168 と170
の二つの部分に分割される。管路168 の第一の部分は、
低圧塔24の塔底部にあるリボイラー/コンデンサー30で
凝縮され、この凝縮した部分は中圧塔22の塔頂部へ還流
として戻される。管路170 の、中圧塔頂窒素の流れの第
二の部分は、まず過冷却器64及び62で加温され、次いで
主熱交換器60で加温されて寒冷を回収され、それから管
路172 の窒素製品として回収される。管路174 の純粋で
ない液体窒素は低温過冷却器66で過冷却され、圧力を下
げられて、管路176 により低圧塔24の塔頂部へ還流とし
て供給される。管路162 の酸素に富む中圧塔底液は中温
過冷却器64で過冷却され、圧力を下げられて、管路164
により低圧塔24へ供給される。
【0015】管路120 の液体の原料空気と、管路132 の
エキスパンダー流出流と、管路164の中圧塔からの過冷
却塔底液は、低圧塔24で蒸留して、管路178 の、窒素に
富む低圧蒸気と、管路182 の液体酸素にされる。管路17
8 の窒素に富む低圧蒸気は、低圧塔24の塔頂部から抜出
され、過冷却器66、64、62、そして主熱交換器60で加温
されて寒冷を回収されて、管路180 の窒素廃棄流として
プロセスから出てゆく。この管路180 の窒素廃棄流は、
空気清浄用の吸着床を再生するため、もしくは他の目的
のために使用することができ、あるいはコールドボック
スを出てから大気へ放出することができる。管路182 の
液体酸素流はポンプ38でもっと高い圧力に昇圧されて、
液体酸素気化器32で管路112 の凝縮する空気と熱交換し
て気化される。管路184 の高圧の気体酸素は主熱交換器
60で周囲温度近くまで加温され、それから管路186 によ
り直接、あるいは更に圧縮してから、取引先へ気体酸素
製品として送り出される。
エキスパンダー流出流と、管路164の中圧塔からの過冷
却塔底液は、低圧塔24で蒸留して、管路178 の、窒素に
富む低圧蒸気と、管路182 の液体酸素にされる。管路17
8 の窒素に富む低圧蒸気は、低圧塔24の塔頂部から抜出
され、過冷却器66、64、62、そして主熱交換器60で加温
されて寒冷を回収されて、管路180 の窒素廃棄流として
プロセスから出てゆく。この管路180 の窒素廃棄流は、
空気清浄用の吸着床を再生するため、もしくは他の目的
のために使用することができ、あるいはコールドボック
スを出てから大気へ放出することができる。管路182 の
液体酸素流はポンプ38でもっと高い圧力に昇圧されて、
液体酸素気化器32で管路112 の凝縮する空気と熱交換し
て気化される。管路184 の高圧の気体酸素は主熱交換器
60で周囲温度近くまで加温され、それから管路186 によ
り直接、あるいは更に圧縮してから、取引先へ気体酸素
製品として送り出される。
【0016】図1に示した態様のいくつかの変形が可能
である。図1には示していないけれども、次のうちの一
つ又は二つ以上を使用してもよい。 (1)主熱交換器60で加温後の管路154 の高圧塔頂窒素
流のうちの一部を製品窒素流として集めてもよい。 (2)酸素製品流を中圧塔22の塔底部から抜出してもよ
い。この酸素流の純度は、低圧塔24の塔底部から抜出さ
れる管路182 の酸素製品のそれとは異なるものでよい。
この場合には、管路164 により低圧塔24へ供給される中
圧の酸素に富む液は、任意的に、中圧塔22の塔底部から
よりもむしろ中圧塔22の中間の箇所から抜出すことがで
きる。 (3)管路114 の凝縮した液体空気流の一部を、高圧塔
20へ純粋でない還流として供給することもできる。実際
に、管路114 の液体空気は、三つの蒸留塔の間で所望の
ままに最適に分配することができる。 (4)中圧塔22の一番下段のリボイラー/コンデンサー
28で、窒素の代わりに別のプロセス流体を凝縮させて塔
底液の沸騰を行ってもよい。そのような流体の例として
は、原料空気流のうちの一部を挙げることができる。原
料空気流のうちのこの凝縮する部分は、高圧塔20の圧力
と異なる圧力でよい。
である。図1には示していないけれども、次のうちの一
つ又は二つ以上を使用してもよい。 (1)主熱交換器60で加温後の管路154 の高圧塔頂窒素
流のうちの一部を製品窒素流として集めてもよい。 (2)酸素製品流を中圧塔22の塔底部から抜出してもよ
い。この酸素流の純度は、低圧塔24の塔底部から抜出さ
れる管路182 の酸素製品のそれとは異なるものでよい。
この場合には、管路164 により低圧塔24へ供給される中
圧の酸素に富む液は、任意的に、中圧塔22の塔底部から
よりもむしろ中圧塔22の中間の箇所から抜出すことがで
きる。 (3)管路114 の凝縮した液体空気流の一部を、高圧塔
20へ純粋でない還流として供給することもできる。実際
に、管路114 の液体空気は、三つの蒸留塔の間で所望の
ままに最適に分配することができる。 (4)中圧塔22の一番下段のリボイラー/コンデンサー
28で、窒素の代わりに別のプロセス流体を凝縮させて塔
底液の沸騰を行ってもよい。そのような流体の例として
は、原料空気流のうちの一部を挙げることができる。原
料空気流のうちのこの凝縮する部分は、高圧塔20の圧力
と異なる圧力でよい。
【0017】(5)ポンプで昇圧した管路183 の液体酸
素を、任意的に、原料空気流のうちの一部分の部分凝縮
(完全凝縮というよりも)により気化させることができ
る。(6)低圧塔24の塔底での沸騰を適当な別の凝縮す
るプロセス流体で行うことができる。そのようなものの
例として、完全又は部分凝縮のために必要な圧力である
ことができる原料空気流のうちの一部を挙げることがで
きる。 (7)1又は2以上のエキスパンダーでの1又は2以上
のプロセス流の膨張によって、プラントのための寒冷を
得ることができる。これは、図1に示したように原料空
気流のうちの一部であることができる。あるいはまた、
膨張用の流れは蒸留塔のうちのいずれか一つから得るこ
とができ、一般にそのような流れは、たとえ必要ならば
酸素に富む流れも膨張させることができるとしても、窒
素に富む流れであろう。管路157 の再循環窒素流の全部
あるいは一部も寒冷のために膨張させることができる。 (8)装置を簡易化するのに、中圧塔22の中間の高さに
あるリボイラー/コンデンサー26を塔の外へ移すことが
できる。更に簡易化するために、管路146 の高圧窒素流
を外部のリボイラー/コンデンサー26での、管路142 の
圧力を下げられた気化する、酸素に富む高圧塔底液との
熱交換により凝縮させることができる。この少なくとも
部分的に気化させられた流れは、次いで中圧塔22へ供給
することができる。この場合には、中圧塔22から沸騰す
る側に追加の液を供給することが必須でないことに注目
されたい。
素を、任意的に、原料空気流のうちの一部分の部分凝縮
(完全凝縮というよりも)により気化させることができ
る。(6)低圧塔24の塔底での沸騰を適当な別の凝縮す
るプロセス流体で行うことができる。そのようなものの
例として、完全又は部分凝縮のために必要な圧力である
ことができる原料空気流のうちの一部を挙げることがで
きる。 (7)1又は2以上のエキスパンダーでの1又は2以上
のプロセス流の膨張によって、プラントのための寒冷を
得ることができる。これは、図1に示したように原料空
気流のうちの一部であることができる。あるいはまた、
膨張用の流れは蒸留塔のうちのいずれか一つから得るこ
とができ、一般にそのような流れは、たとえ必要ならば
酸素に富む流れも膨張させることができるとしても、窒
素に富む流れであろう。管路157 の再循環窒素流の全部
あるいは一部も寒冷のために膨張させることができる。 (8)装置を簡易化するのに、中圧塔22の中間の高さに
あるリボイラー/コンデンサー26を塔の外へ移すことが
できる。更に簡易化するために、管路146 の高圧窒素流
を外部のリボイラー/コンデンサー26での、管路142 の
圧力を下げられた気化する、酸素に富む高圧塔底液との
熱交換により凝縮させることができる。この少なくとも
部分的に気化させられた流れは、次いで中圧塔22へ供給
することができる。この場合には、中圧塔22から沸騰す
る側に追加の液を供給することが必須でないことに注目
されたい。
【0018】本発明の方法では、低圧蒸留塔の圧力は大
気圧に近くあるいはそれより高くすることができ、好ま
しくは、それは6bara未満であろう。同様に、中圧塔の
圧力は、一般には 2.5baraより高く、好ましくは4bara
より高くすることができ、そして高圧塔の圧力は、一般
には4baraより高く、好ましくは6baraより高い。
気圧に近くあるいはそれより高くすることができ、好ま
しくは、それは6bara未満であろう。同様に、中圧塔の
圧力は、一般には 2.5baraより高く、好ましくは4bara
より高くすることができ、そして高圧塔の圧力は、一般
には4baraより高く、好ましくは6baraより高い。
【0019】図2は、先に検討したオプションのうちの
いくつかを取入れた本発明の例である。図2に示した態
様と図1に示した態様との違いは、低圧塔24と中圧塔22
とが熱的に結合されていないことである。低圧塔24は、
管路210 の原料空気の一部により沸騰させられる。この
オプションは、たとえ原料空気の圧力がこれらの二つの
態様について同じであるとしても、図2の低圧塔を図1
の低圧塔よりも高い圧力で運転するのを可能にする。こ
れは、図2の低圧塔の圧力が周囲圧力よりも有意に高い
ことを意味することができる。低圧塔からの蒸気の膨張
で必要とされる寒冷を得ることができる。
いくつかを取入れた本発明の例である。図2に示した態
様と図1に示した態様との違いは、低圧塔24と中圧塔22
とが熱的に結合されていないことである。低圧塔24は、
管路210 の原料空気の一部により沸騰させられる。この
オプションは、たとえ原料空気の圧力がこれらの二つの
態様について同じであるとしても、図2の低圧塔を図1
の低圧塔よりも高い圧力で運転するのを可能にする。こ
れは、図2の低圧塔の圧力が周囲圧力よりも有意に高い
ことを意味することができる。低圧塔からの蒸気の膨張
で必要とされる寒冷を得ることができる。
【0020】図2の流れは、各機器と次のようにつなが
れる。図2を参照すると、管路200の原料空気は主熱交
換器60で冷却され部分的に凝縮されて、次いで相分離器
5へ送られる。相分離器5からの管路206 の蒸気は管路
208 と210 の二つの流れに分けられる。管路208 の蒸気
は高圧塔20の塔底部へ供給される。高圧の酸素に富む塔
底液は分離器5からの管路110 の液と混ぜ合わされて、
それから過冷却器の高温区画で過冷却されて、中圧塔へ
中間の箇所から供給される。相分離器からの蒸気のうち
の管路210 の第二の部分は低圧塔24の塔底リボイラー30
で凝縮され、過冷却器63で冷却され、そして管路214 と
216 の二つの流れに分けられる。管路214 の第一の液体
空気分割流は、圧力を下げられて、中圧塔22へ、液体窒
素の還流より下で高圧塔20からの塔底液の供給段より上
の段に供給される。管路216 の第二の液体空気分割流は
低圧塔24へ供給される。
れる。図2を参照すると、管路200の原料空気は主熱交
換器60で冷却され部分的に凝縮されて、次いで相分離器
5へ送られる。相分離器5からの管路206 の蒸気は管路
208 と210 の二つの流れに分けられる。管路208 の蒸気
は高圧塔20の塔底部へ供給される。高圧の酸素に富む塔
底液は分離器5からの管路110 の液と混ぜ合わされて、
それから過冷却器の高温区画で過冷却されて、中圧塔へ
中間の箇所から供給される。相分離器からの蒸気のうち
の管路210 の第二の部分は低圧塔24の塔底リボイラー30
で凝縮され、過冷却器63で冷却され、そして管路214 と
216 の二つの流れに分けられる。管路214 の第一の液体
空気分割流は、圧力を下げられて、中圧塔22へ、液体窒
素の還流より下で高圧塔20からの塔底液の供給段より上
の段に供給される。管路216 の第二の液体空気分割流は
低圧塔24へ供給される。
【0021】中圧塔22から出てくる流れは、管路218 の
中圧気体の塔頂窒素生成物と、管路228 の純度のより低
い中圧気体窒素と、管路232 の純粋でない液体窒素と、
管路234 の、40% より多くの酸素を含有する中圧の酸素
に富む塔底液である。管路218 の純粋な中圧気体窒素と
管路228 の純度のより低い中圧気体窒素の両方は、過冷
却器63及び主熱交換器60で加温されて、それぞれ管路22
0 と230 により製品として送り出される。純粋な窒素製
品のうちの管路222 の部分は圧縮機224 で更に圧縮され
て、後段冷却され、主熱交換器60で冷却され、次いで中
圧塔22の塔底リボイラー28で凝縮される。こうして作ら
れた管路226 の液体窒素は、高圧塔への補助の還流とし
て使用される。
中圧気体の塔頂窒素生成物と、管路228 の純度のより低
い中圧気体窒素と、管路232 の純粋でない液体窒素と、
管路234 の、40% より多くの酸素を含有する中圧の酸素
に富む塔底液である。管路218 の純粋な中圧気体窒素と
管路228 の純度のより低い中圧気体窒素の両方は、過冷
却器63及び主熱交換器60で加温されて、それぞれ管路22
0 と230 により製品として送り出される。純粋な窒素製
品のうちの管路222 の部分は圧縮機224 で更に圧縮され
て、後段冷却され、主熱交換器60で冷却され、次いで中
圧塔22の塔底リボイラー28で凝縮される。こうして作ら
れた管路226 の液体窒素は、高圧塔への補助の還流とし
て使用される。
【0022】低圧塔24へ供給される、管路216 の他方の
液体空気と管路234 の酸素に富む液は、この塔の塔頂部
から出てゆく管路236 の窒素に富む蒸気と、塔底部から
出てゆく管路242 の液体酸素に分離される。窒素に富む
蒸気は過冷却器66と63及び主熱交換器60で中間点まで加
温され、取出され、膨張させられ、そして主熱交換器60
で更に加温されて、管路240 の窒素廃生成物として回収
される。この管路240の廃棄窒素は、空気清浄床の吸着
剤の再生のため又は他の目的のために利用することがで
きる。管路242 の塔底液体酸素は主熱交換器60で気化さ
れ、周囲温度まで加温されて、管路250 により酸素製品
として回収される。
液体空気と管路234 の酸素に富む液は、この塔の塔頂部
から出てゆく管路236 の窒素に富む蒸気と、塔底部から
出てゆく管路242 の液体酸素に分離される。窒素に富む
蒸気は過冷却器66と63及び主熱交換器60で中間点まで加
温され、取出され、膨張させられ、そして主熱交換器60
で更に加温されて、管路240 の窒素廃生成物として回収
される。この管路240の廃棄窒素は、空気清浄床の吸着
剤の再生のため又は他の目的のために利用することがで
きる。管路242 の塔底液体酸素は主熱交換器60で気化さ
れ、周囲温度まで加温されて、管路250 により酸素製品
として回収される。
【0023】本発明は、炭素質燃料を部分的に酸化して
水素と一酸化炭素を含有する燃料ガスを製造するのに酸
素を使用する用途に特に有用である。この燃料ガスは、
次いでガスタービンを組み合わせたサイクルの装置で燃
焼されて電力を発生させる。炭化水素の例は、石炭、コ
ークス、油、天然ガス等である。酸素は、石炭のガス化
あるいは天然ガスの部分酸化に使用することができる。
ガスタービンでの燃焼の前に、燃料ガスはいくつかの処
理工程を経る。これらの処理工程の間に、燃料ガスのい
くつかの成分を別の用途のために回収してもよく、水素
副生物を回収してもよい。本発明からの窒素ガスは、ガ
スタービンに入る燃料ガスと混合して駆動用流量を増大
させ、より多くの電力を生じさせることができる。ある
いはまた、窒素ガスはガス化プラントであるいは発電タ
ービンで冷却ガスとして使用することもできる。なおま
た、それは、燃焼器への昇圧空気と混ぜるかあるいは燃
焼器へ別に注入して最終温度を調節して、NOx の生成を
制限することもできる。
水素と一酸化炭素を含有する燃料ガスを製造するのに酸
素を使用する用途に特に有用である。この燃料ガスは、
次いでガスタービンを組み合わせたサイクルの装置で燃
焼されて電力を発生させる。炭化水素の例は、石炭、コ
ークス、油、天然ガス等である。酸素は、石炭のガス化
あるいは天然ガスの部分酸化に使用することができる。
ガスタービンでの燃焼の前に、燃料ガスはいくつかの処
理工程を経る。これらの処理工程の間に、燃料ガスのい
くつかの成分を別の用途のために回収してもよく、水素
副生物を回収してもよい。本発明からの窒素ガスは、ガ
スタービンに入る燃料ガスと混合して駆動用流量を増大
させ、より多くの電力を生じさせることができる。ある
いはまた、窒素ガスはガス化プラントであるいは発電タ
ービンで冷却ガスとして使用することもできる。なおま
た、それは、燃焼器への昇圧空気と混ぜるかあるいは燃
焼器へ別に注入して最終温度を調節して、NOx の生成を
制限することもできる。
【0024】本発明は、アルゴンを回収しようとするこ
となしに純度98%未満の気体酸素製品を製造するために
使用されるという点で、そして高圧塔及び中圧塔から全
原料空気の35%より多くを窒素として生じさせるという
点で、従来技術の3塔式サイクルと異なる。一般には40
%より多くの酸素、好ましくは50%より多くの酸素を有
する少なくとも一つの供給原料が、低圧塔へ供給され
る。それは、三つの塔を有するという点で、純度98%未
満の酸素を生産する他のサイクルと異なる。本発明の効
率は、次に掲げる例により証明することができる。
となしに純度98%未満の気体酸素製品を製造するために
使用されるという点で、そして高圧塔及び中圧塔から全
原料空気の35%より多くを窒素として生じさせるという
点で、従来技術の3塔式サイクルと異なる。一般には40
%より多くの酸素、好ましくは50%より多くの酸素を有
する少なくとも一つの供給原料が、低圧塔へ供給され
る。それは、三つの塔を有するという点で、純度98%未
満の酸素を生産する他のサイクルと異なる。本発明の効
率は、次に掲げる例により証明することができる。
【0025】
【実施例】所望純度95%の酸素と、酸素が10vppm未満で
ある窒素流を製造するため、図1に示した本発明の方法
について計算を行った。次の表はそれらの計算の結果を
示すものである。
ある窒素流を製造するため、図1に示した本発明の方法
について計算を行った。次の表はそれらの計算の結果を
示すものである。
【0026】 組 成 酸 素 窒 素 流れ 圧 力 温 度 流 量 (vol%) (vol%) 番号 (psia(bara)) (°F(℃)) (lbmol/hr) [VPPM] [vppm] 100 110 (7.58) 77 ( 25 ) 100 20.95 78.12 108 108 (7.45) -266.7 (-165.9) 65.72 20.95 78.12 172 61.1(4.21) 72.13( 22.3) 55.36 [6.7] 99.94 186 40.3(2.78) 72.13( 22.3) 21.85 95.15 1.89 157 137 (9.45) 77 ( 25 ) 29 [6.7] 99.94
【0027】この例から、酸素の非常に高い回収率(原
料空気流中の酸素の 99.24%)が達成されるばかりでな
く、原料空気のうちの大きな部分(原料空気の55%より
多く)が実質的に高い圧力で窒素製品として回収される
ことが分かる。これはプロセスをすっかり効率的にする
だけでなく、窒素製品圧縮機をも節約する。一般的に、
窒素はずっと高い圧力で必要とされる。窒素を通常の二
塔式サイクルから製造する場合には、窒素の大部分を大
気圧よりも実質的に高い圧力で生産することは不可能で
ある。通常の二塔式サイクルでは、窒素は低圧塔からよ
り低い圧力で製造され、窒素を約4baraに圧縮するのに
追加の圧縮工程が必要であろう。
料空気流中の酸素の 99.24%)が達成されるばかりでな
く、原料空気のうちの大きな部分(原料空気の55%より
多く)が実質的に高い圧力で窒素製品として回収される
ことが分かる。これはプロセスをすっかり効率的にする
だけでなく、窒素製品圧縮機をも節約する。一般的に、
窒素はずっと高い圧力で必要とされる。窒素を通常の二
塔式サイクルから製造する場合には、窒素の大部分を大
気圧よりも実質的に高い圧力で生産することは不可能で
ある。通常の二塔式サイクルでは、窒素は低圧塔からよ
り低い圧力で製造され、窒素を約4baraに圧縮するのに
追加の圧縮工程が必要であろう。
【0028】本発明を二つの具体的な態様を参照して説
明したが、これらの態様は本発明の範囲を限定するもの
と見なされるべきではなく、本発明の範囲は特許請求の
範囲から確認されるべきものである。
明したが、これらの態様は本発明の範囲を限定するもの
と見なされるべきではなく、本発明の範囲は特許請求の
範囲から確認されるべきものである。
【図1】本発明の方法の一つの態様の概略フローシート
である。
である。
【図2】本発明の方法のもう一つの態様の概略フローシ
ートである。
ートである。
5…相分離器 20…高圧塔 22…中圧塔 24…低圧塔 26…リボイラー/コンデンサー 28…リボイラー/コンデンサー 30…リボイラー/コンデンサー 32…液体酸素気化器 34…コンパンダー圧縮機 36…エキスパンダー 38…ポンプ 60…主熱交換器 62…高温過冷却器 63…過冷却器 64…中温過冷却器 66…低温過冷却器 156…圧縮機 224…圧縮機
フロントページの続き (72)発明者 ジェフリー スティーブン ラングスト ン イギリス国,サリー ケーティー13 9 エイチエックス,ウェイブリッジ,オー トランズ ドライブ,バークリー コー ト 79 (72)発明者 ポール ロジャース イギリス国,サリー ジーユー23 7ビ ーゼット,ワーキング,センド,バーチ クロース 25 (72)発明者 チエンクォ シュイ アメリカ合衆国,ペンシルバニア 18051,フォーゲルスビル,ホワイト バーチ サークル 8121 (56)参考文献 特開 平6−94361(JP,A) 特開 昭61−252474(JP,A) 特開 平6−241651(JP,A) 特開 平6−117753(JP,A) 特開 平5−280862(JP,A) 特開 昭47−33767(JP,A) (58)調査した分野(Int.Cl.6,DB名) F25J 3/04 101
Claims (14)
- 【請求項1】 圧縮した原料空気流(100、200)
を分離して気体の酸素製品と窒素製品とを高い回収率で
製造するための方法であり、 (a)低圧塔(24)と、この低圧塔(24)より高い
圧力で運転する中圧塔(22)と、そしてこの中圧塔
(22)より高い圧力で運転する高圧塔(20)とから
なる三つの蒸留塔を使用し、 (b)圧縮した原料空気流のうちの一部(108、20
8)を、蒸留して高圧の酸素に富む塔底液(140)と
高圧の塔頂窒素生成物(144)とにするため、高圧塔
(20)へ供給し、 (c)上記の高圧の酸素に富む塔底液のうちの少なくと
も一部(142)を中圧塔(22)へ供給し、 (d)上記の高圧の塔頂窒素生成物のうちの少なくとも
一部(146)を熱交換(26)で凝縮させ、そしてこ
の凝縮させた高圧窒素のうちの少なくとも一部(15
2)を高圧塔(20)へ還流を供給するために使用し、 (e)上記の高圧の酸素に富む塔底液の供給(142)
箇所より下方の位置で中圧塔(22)から中圧の酸素に
富む液(162、234)を抜出し、そしてこの抜出し
た中圧の酸素に富む液(164)を蒸留のため低圧塔
(24)の中間の箇所へ供給し、 (f)低圧塔(24)の塔底部から酸素製品(186、
250)の少なくとも一部分(182、242)を製造
し、そして (g)中圧塔(22)の上部から気体の窒素製品流(1
66、218)を抜き出して上記窒素製品(172、2
18、230)の少なくとも一部を供給する、ことを含
む方法であって、 (h)工程(d)の熱交換を、中圧塔(22)の中間の
箇所の液を相手として、あるいは減圧した液体の高圧塔
塔底液(140)を相手として行うことを特徴とする気
体酸素及び窒素製品の製造方法。 - 【請求項2】 工程(d)において高圧の塔頂窒素生成
物流のうちの一部(146)を中圧塔(22)の中間の
箇所で液との熱交換(26)により凝縮させる、請求項
1記載の方法。 - 【請求項3】 中圧塔(22)の塔底部の沸騰を高圧塔
(20)の圧力より高い圧力の窒素流の凝縮(28)に
より行う、請求項1記載の方法。 - 【請求項4】 工程(d)における高圧の塔頂窒素生成
物流のうちの一部(146)を、中圧塔(22)の圧力
の又はそれに近い圧力の高圧の酸素に富む塔底液(14
0)との熱交換により凝縮させ、それにより当該塔底液
(140)を少なくとも部分的に気化させる、請求項1
記載の方法。 - 【請求項5】 工程(d)を中圧塔(22)の外部で行
う、請求項1又は4記載の方法。 - 【請求項6】 高圧の酸素に富む塔底液(142)の供
給箇所より上方の箇所で中圧塔(22)から窒素に富む
液の流れ(174、232)を抜出して、これを低圧塔
(24)へ還流(176)として供給する、請求項1か
ら5までのいずれか一つに記載の方法。 - 【請求項7】 中圧塔(22)の中間の箇所から別の窒
素に富む流れ(228)を同時製造物として抜出す、請
求項1から6までのいずれか一つに記載の方法。 - 【請求項8】 低圧塔(24)の塔底部での沸騰を中圧
塔(22)の上部からの窒素のうちの一部分(168)
の凝縮(30)により行う、請求項1から7までのいず
れか一つに記載の方法。 - 【請求項9】 製品酸素を低圧塔(24)の塔底部から
液として抜出し(182、242)、そして次に原料空
気流のうちの少なくとも一部(112)を部分的に凝縮
させることによる熱交換(32、60)により気化させ
る、請求項1から8までのいずれか一つに記載の方法。 - 【請求項10】 熱交換(32)の前に、前記製品の液
体酸素(182)を昇圧(38)してより高い圧力にす
る、請求項9記載の方法。 - 【請求項11】 工程(e)における中圧の酸素に富む
液(162、234)を中圧塔(22)の塔底部で製造
する、請求項1から10までのいずれか一つに記載の方
法。 - 【請求項12】 工程(e)における中圧の酸素に富む
液を中圧塔(22)の中間の箇所から製造する、請求項
1から10までのいずれか一つに記載の方法。 - 【請求項13】 中圧塔(22)の塔底部から酸素製品
流を製造する、請求項1から12までのいずれか一つに
記載の方法。 - 【請求項14】 工程(g)で製造された窒素製品(1
72、220、230)を統合されたガス化発電装置へ
送る、請求項1から13までのいずれか一つに記載の方
法。
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US08/092,164 US5341646A (en) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | Triple column distillation system for oxygen and pressurized nitrogen production |
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---|---|---|---|---|
GB9325648D0 (en) * | 1993-12-15 | 1994-02-16 | Boc Group Plc | Air separation |
US5402647A (en) * | 1994-03-25 | 1995-04-04 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system for producing elevated pressure nitrogen |
US5456083A (en) * | 1994-05-26 | 1995-10-10 | The Boc Group, Inc. | Air separation apparatus and method |
US5454227A (en) * | 1994-08-17 | 1995-10-03 | The Boc Group, Inc. | Air separation method and apparatus |
FR2724011B1 (fr) * | 1994-08-29 | 1996-12-20 | Air Liquide | Procede et installation de production d'oxygene par distillation cryogenique |
US5463871A (en) * | 1994-10-04 | 1995-11-07 | Praxair Technology, Inc. | Side column cryogenic rectification system for producing lower purity oxygen |
GB9500120D0 (en) * | 1995-01-05 | 1995-03-01 | Boc Group Plc | Air separation |
US5513497A (en) * | 1995-01-20 | 1996-05-07 | Air Products And Chemicals, Inc. | Separation of fluid mixtures in multiple distillation columns |
US5678426A (en) * | 1995-01-20 | 1997-10-21 | Air Products And Chemicals, Inc. | Separation of fluid mixtures in multiple distillation columns |
US5692395A (en) * | 1995-01-20 | 1997-12-02 | Agrawal; Rakesh | Separation of fluid mixtures in multiple distillation columns |
US5582032A (en) * | 1995-08-11 | 1996-12-10 | Liquid Air Engineering Corporation | Ultra-high purity oxygen production |
DE19537913A1 (de) * | 1995-10-11 | 1997-04-17 | Linde Ag | Dreifachsäulenverfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft |
US5596886A (en) * | 1996-04-05 | 1997-01-28 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system for producing gaseous oxygen and high purity nitrogen |
US5664438A (en) * | 1996-08-13 | 1997-09-09 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic side column rectification system for producing low purity oxygen and high purity nitrogen |
US5682764A (en) * | 1996-10-25 | 1997-11-04 | Air Products And Chemicals, Inc. | Three column cryogenic cycle for the production of impure oxygen and pure nitrogen |
US5675977A (en) * | 1996-11-07 | 1997-10-14 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system with kettle liquid column |
US5839296A (en) * | 1997-09-09 | 1998-11-24 | Praxair Technology, Inc. | High pressure, improved efficiency cryogenic rectification system for low purity oxygen production |
US5873264A (en) * | 1997-09-18 | 1999-02-23 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system with intermediate third column reboil |
GB9724787D0 (en) * | 1997-11-24 | 1998-01-21 | Boc Group Plc | Production of nitrogen |
US6141950A (en) * | 1997-12-23 | 2000-11-07 | Air Products And Chemicals, Inc. | Integrated air separation and combustion turbine process with steam generation by indirect heat exchange with nitrogen |
FR2778233B1 (fr) * | 1998-04-30 | 2000-06-02 | Air Liquide | Installation de distillation d'air et boite froide correspondante |
US5934104A (en) * | 1998-06-02 | 1999-08-10 | Air Products And Chemicals, Inc. | Multiple column nitrogen generators with oxygen coproduction |
US6178775B1 (en) * | 1998-10-30 | 2001-01-30 | The Boc Group, Inc. | Method and apparatus for separating air to produce an oxygen product |
US6116052A (en) * | 1999-04-09 | 2000-09-12 | Air Liquide Process And Construction | Cryogenic air separation process and installation |
US6276170B1 (en) | 1999-05-25 | 2001-08-21 | Air Liquide Process And Construction | Cryogenic distillation system for air separation |
US6202441B1 (en) | 1999-05-25 | 2001-03-20 | Air Liquide Process And Construction, Inc. | Cryogenic distillation system for air separation |
US6196024B1 (en) | 1999-05-25 | 2001-03-06 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Cryogenic distillation system for air separation |
US6347534B1 (en) | 1999-05-25 | 2002-02-19 | Air Liquide Process And Construction | Cryogenic distillation system for air separation |
US6405399B1 (en) | 1999-06-25 | 2002-06-18 | Lam Research Corporation | Method and system of cleaning a wafer after chemical mechanical polishing or plasma processing |
US6267142B1 (en) | 1999-06-25 | 2001-07-31 | Lam Research Corporation | Fluid delivery stablization for wafer preparation systems |
US6537381B1 (en) | 1999-09-29 | 2003-03-25 | Lam Research Corporation | Method for cleaning and treating a semiconductor wafer after chemical mechanical polishing |
US6253576B1 (en) * | 1999-11-09 | 2001-07-03 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for the production of intermediate pressure oxygen |
US6227005B1 (en) * | 2000-03-01 | 2001-05-08 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for the production of oxygen and nitrogen |
US6330812B2 (en) * | 2000-03-02 | 2001-12-18 | Robert Anthony Mostello | Method and apparatus for producing nitrogen from air by cryogenic distillation |
FR2807150B1 (fr) * | 2000-04-04 | 2002-10-18 | Air Liquide | Procede et appareil de production d'un fluide enrichi en oxygene par distillation cryogenique |
US6286336B1 (en) | 2000-05-03 | 2001-09-11 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic air separation system for elevated pressure product |
FR2814229B1 (fr) * | 2000-09-19 | 2002-10-25 | Air Liquide | Procede et installation de separation d'air par distillation cryogenique |
US6295840B1 (en) | 2000-11-15 | 2001-10-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Pressurized liquid cryogen process |
DE10103968A1 (de) * | 2001-01-30 | 2002-08-01 | Linde Ag | Drei-Säulen-System zur Tieftemperaturzerlegung von Luft |
DE10113791A1 (de) * | 2001-03-21 | 2002-10-17 | Linde Ag | Argongewinnung mit einem Drei-Säulen-System zur Luftzerlegung und einer Rohargonsäule |
DE10139727A1 (de) * | 2001-08-13 | 2003-02-27 | Linde Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft |
FR2831250A1 (fr) * | 2002-02-25 | 2003-04-25 | Air Liquide | Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique |
MXPA04009982A (es) * | 2002-04-11 | 2006-02-22 | Richard A Haase | Metodos, procesos, sistemas y aparatos con tecnologia de combustiion de agua, para la combustion de hidrogeno y oxigeno. |
JP4908740B2 (ja) * | 2004-03-23 | 2012-04-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 深冷空気分離装置の運転方法 |
US8268269B2 (en) | 2006-01-24 | 2012-09-18 | Clearvalue Technologies, Inc. | Manufacture of water chemistries |
DE102008016355A1 (de) | 2008-03-29 | 2009-10-01 | Linde Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft |
FR2930330B1 (fr) * | 2008-04-22 | 2013-09-13 | Air Liquide | Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique |
US9103587B2 (en) * | 2009-12-17 | 2015-08-11 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procedes Georges Claude | Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation |
FR2955926B1 (fr) * | 2010-02-04 | 2012-03-02 | Air Liquide | Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique |
US9726427B1 (en) * | 2010-05-19 | 2017-08-08 | Cosmodyne, LLC | Liquid nitrogen production |
US8978413B2 (en) | 2010-06-09 | 2015-03-17 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Rare gases recovery process for triple column oxygen plant |
US20150316317A1 (en) * | 2012-12-27 | 2015-11-05 | Linde Aktiengesellschaft | Method and device for low-temperature air separation |
FR3011916B1 (fr) | 2013-10-15 | 2015-11-13 | Air Liquide | Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique |
US9487458B2 (en) * | 2014-02-28 | 2016-11-08 | Fluor Corporation | Configurations and methods for nitrogen rejection, LNG and NGL production from high nitrogen feed gases |
JP6440232B1 (ja) * | 2018-03-20 | 2018-12-19 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | 製品窒素ガスおよび製品アルゴンの製造方法およびその製造装置 |
US11054182B2 (en) * | 2018-05-31 | 2021-07-06 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process and apparatus for separating air using a split heat exchanger |
JP7495675B2 (ja) * | 2019-09-18 | 2024-06-05 | レール・リキード-ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | 高純度酸素製造システム |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4781739A (en) * | 1984-08-20 | 1988-11-01 | Erickson Donald C | Low energy high purity oxygen increased delivery pressure |
GB8904275D0 (en) * | 1989-02-24 | 1989-04-12 | Boc Group Plc | Air separation |
US5163296A (en) * | 1991-10-10 | 1992-11-17 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system with improved oxygen recovery |
US5231837A (en) * | 1991-10-15 | 1993-08-03 | Liquid Air Engineering Corporation | Cryogenic distillation process for the production of oxygen and nitrogen |
US5257504A (en) * | 1992-02-18 | 1993-11-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Multiple reboiler, double column, elevated pressure air separation cycles and their integration with gas turbines |
US5245832A (en) * | 1992-04-20 | 1993-09-21 | Praxair Technology, Inc. | Triple column cryogenic rectification system |
US5230217A (en) * | 1992-05-19 | 1993-07-27 | Air Products And Chemicals, Inc. | Inter-column heat integration for multi-column distillation system |
GB9213776D0 (en) * | 1992-06-29 | 1992-08-12 | Boc Group Plc | Air separation |
US5251451A (en) * | 1992-08-28 | 1993-10-12 | Air Products And Chemicals, Inc. | Multiple reboiler, double column, air boosted, elevated pressure air separation cycle and its integration with gas turbines |
-
1993
- 1993-07-15 US US08/092,164 patent/US5341646A/en not_active Expired - Fee Related
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---|---|
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US5341646A (en) | 1994-08-30 |
KR950003775A (ko) | 1995-02-17 |
JPH0735471A (ja) | 1995-02-07 |
CA2111618A1 (en) | 1995-01-16 |
EP0634617A1 (en) | 1995-01-18 |
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