JP2753574B2 - レシプロエンジンの脱硝装置及び方法 - Google Patents
レシプロエンジンの脱硝装置及び方法Info
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- JP2753574B2 JP2753574B2 JP4124673A JP12467392A JP2753574B2 JP 2753574 B2 JP2753574 B2 JP 2753574B2 JP 4124673 A JP4124673 A JP 4124673A JP 12467392 A JP12467392 A JP 12467392A JP 2753574 B2 JP2753574 B2 JP 2753574B2
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- JP
- Japan
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- discharge
- cylinder
- exhaust valve
- electrode
- power supply
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、レシプロエンジンの窒
素酸化物を含む排ガスの脱硝装置及び方法に関する。
素酸化物を含む排ガスの脱硝装置及び方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の燃焼器から排気されたガスに対し
て、放電を使用した脱硝技術が、例えば特開平１−２３
６９２４号公報に開示されている。この従来技術は、排
気管出口の温度の低い場所でグロー放電により非平衡プ
ラズマを発生させ、窒素酸化物（以後ＮＯｘと表現）を
除去、無害化している。
て、放電を使用した脱硝技術が、例えば特開平１−２３
６９２４号公報に開示されている。この従来技術は、排
気管出口の温度の低い場所でグロー放電により非平衡プ
ラズマを発生させ、窒素酸化物（以後ＮＯｘと表現）を
除去、無害化している。
【０００３】また、特開平２−１７３３１１号公報に
は、ミスト状の粘性油を注入してコロナ放電を安定的に
形成して、窒素酸化物を除去、無害化する脱硝技術が開
示されている。
は、ミスト状の粘性油を注入してコロナ放電を安定的に
形成して、窒素酸化物を除去、無害化する脱硝技術が開
示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来技術では、下記の
ような問題点が解決出来ない。
ような問題点が解決出来ない。
【０００５】（１）排ガス処理装置を排気管の下流に設
置するため、処理対象となるガス体積が大きく装置が大
規模となる。
置するため、処理対象となるガス体積が大きく装置が大
規模となる。
【０００６】（２）低温で排ガス処理を行うため、排ガ
ス処理に使われた電気エネルギが回収できない。
ス処理に使われた電気エネルギが回収できない。
【０００７】（３）粘性油を注入する場合、粘性油の注
入装置、排ガスに同伴する粘性油のミストを回収する粘
性油回収装置が必要となる。
入装置、排ガスに同伴する粘性油のミストを回収する粘
性油回収装置が必要となる。
【０００８】本発明の目的は、上記問題点を解決し、レ
シプロエンジンのシリンダ内で脱硝を行うことにある。
シプロエンジンのシリンダ内で脱硝を行うことにある。
【０００９】
【００１０】上記目的は、セラミックからなるシリンダ
と、電気絶縁材からなる排気弁の該シリンダ側に設けた
複数の針状電極と、該針状電極とピストンに接続する高
圧電源とを備えたことにより達成される。
と、電気絶縁材からなる排気弁の該シリンダ側に設けた
複数の針状電極と、該針状電極とピストンに接続する高
圧電源とを備えたことにより達成される。
【００１１】上記目的は、電気絶縁材からなる排気弁よ
り垂下した電極と、該電極と対向する面に電気絶縁層を
形成したピストンと、前記電極とシリンダに接続する高
圧電源とを備えたことにより達成される。
り垂下した電極と、該電極と対向する面に電気絶縁層を
形成したピストンと、前記電極とシリンダに接続する高
圧電源とを備えたことにより達成される。
【００１２】上記目的は、シリンダ外壁に巻き回したコ
イルと、該コイルに高周波を供給する高周波電源とを備
えたことにより達成される。
イルと、該コイルに高周波を供給する高周波電源とを備
えたことにより達成される。
【００１３】上記目的は、排気弁が開く直前のクランク
角度２９０°でシリンダ内に放電を開始し、排気弁が開
いた後大半の排気ガスが残留しているクランク角度３０
５°で放電を終了することにより達成される。
角度２９０°でシリンダ内に放電を開始し、排気弁が開
いた後大半の排気ガスが残留しているクランク角度３０
５°で放電を終了することにより達成される。
【００１４】
【作用】本発明はレシプロエンジンのシリンダ内に放電
場を形成する手段を設け、排気弁が開く直前のクランク
角度２９０°でシリンダ内に放電を開始し、排気弁が開
いた後大半の排気ガスが残留しているクランク角度３０
５°で放電を終了する。
場を形成する手段を設け、排気弁が開く直前のクランク
角度２９０°でシリンダ内に放電を開始し、排気弁が開
いた後大半の排気ガスが残留しているクランク角度３０
５°で放電を終了する。
【００１５】エンジンのシリンダ内は燃料の燃焼後、高
温、高圧になりＮＯｘ濃度が平衡値（１０００〜１２０
０ｐｐｍ）に達するが、その後クランク角が２９０°ま
でピストンが移動すると、シリンダ内のガス膨張により
温度が８００℃、圧力が８Ｋｇ／ｃｍ2まで低下する。
この温度ではＮ2＋Ｏ2→ＮＯのＮＯ生成の反応が起ら
ず、またこの圧力ではコロナ放電が可能となるので、こ
の時点から放電を開始し、エンジンの排気弁が開いてか
ら排ガスの大部が放出するまでの時間に亘って放電を持
続すれば窒素酸化物を除去できる。
温、高圧になりＮＯｘ濃度が平衡値（１０００〜１２０
０ｐｐｍ）に達するが、その後クランク角が２９０°ま
でピストンが移動すると、シリンダ内のガス膨張により
温度が８００℃、圧力が８Ｋｇ／ｃｍ2まで低下する。
この温度ではＮ2＋Ｏ2→ＮＯのＮＯ生成の反応が起ら
ず、またこの圧力ではコロナ放電が可能となるので、こ
の時点から放電を開始し、エンジンの排気弁が開いてか
ら排ガスの大部が放出するまでの時間に亘って放電を持
続すれば窒素酸化物を除去できる。
【００１６】シリンダをセラミック製とし、排気弁に設
けた複数の針状電極とピストン間に放電させることによ
り、電極間以外の場所での放電を未然に防止することが
可能となる。
けた複数の針状電極とピストン間に放電させることによ
り、電極間以外の場所での放電を未然に防止することが
可能となる。
【００１７】排気弁より垂下した電極と、ピストンの電
極と対向する面に電気絶縁層を設け、電極とシリンダ内
壁間に放電させることにより、放電ギャップを短くし放
電電圧を下げることが可能となる。
極と対向する面に電気絶縁層を設け、電極とシリンダ内
壁間に放電させることにより、放電ギャップを短くし放
電電圧を下げることが可能となる。
【００１８】シリンダ外壁に巻き回したコイルに高周波
を供給して高周波プラズマ放電を行うことにより、シリ
ンダ内に電極を設置する必要が無い。
を供給して高周波プラズマ放電を行うことにより、シリ
ンダ内に電極を設置する必要が無い。
【００１９】上記構成によれば、放電による脱硝時のシ
リンダ圧力は８Ｋｇ／ｃｍ2以下であり、十分圧縮され
ておりさらに温度が高い条件を考慮しても、ガス体積は
常圧の５．４分の１と小さくなっている。
リンダ圧力は８Ｋｇ／ｃｍ2以下であり、十分圧縮され
ておりさらに温度が高い条件を考慮しても、ガス体積は
常圧の５．４分の１と小さくなっている。
【００２０】また、その時のシリンダ内の温度は５００
℃以上に保たれており、放電に使用した電気エネルギは
排ガス内に保有され、下流で熱として回収できる。
℃以上に保たれており、放電に使用した電気エネルギは
排ガス内に保有され、下流で熱として回収できる。
【００２１】そして、シリンダ内には、粘性油としての
未燃燃料や潤滑油が存在しているので、それらがシリン
ダ内でミストを形成しており、誘電体効果により、放電
の安定化、均一化を促進し、粘性油の注入装置を設ける
必要が無い。
未燃燃料や潤滑油が存在しているので、それらがシリン
ダ内でミストを形成しており、誘電体効果により、放電
の安定化、均一化を促進し、粘性油の注入装置を設ける
必要が無い。
【００２２】
【実施例】以下、本発明の実施例を図を用いて説明す
る。
る。
【００２３】実施例１ 本実施例のエンジンは、８気筒の舶用ディーゼルエンジ
ンで出力が３０００ＫＷ、ピストンはボア径２６０ｍ
ｍ、ストローク９８０ｍｍである。８気筒の各シリンダ
内に放電電極を設け、放電によるＮＯｘ処理を行った。
ンで出力が３０００ＫＷ、ピストンはボア径２６０ｍ
ｍ、ストローク９８０ｍｍである。８気筒の各シリンダ
内に放電電極を設け、放電によるＮＯｘ処理を行った。
【００２４】先ず、装置の構成を説明する。
【００２５】図１は本発明の実施例１の構成を示す縦断
面図である。
面図である。
【００２６】本図に示す排気弁１、シリンダ３はセラミ
ック製、例えばジルコニア、窒化ケイ素、アルミナ等の
電気絶縁体であり、電極は、排気弁１の先端に耐熱ステ
ンレス鋼製のピン電極（陽極）２を配設し、排気弁１に
はこのピン電極２への導線４が挿入されている。ピン電
極２に対向する対向電極はピストン（陰極）６で電極間
隔は９０ｃｍとなり、ピン電極２−ピストン６間に高圧
電源５を接続して高電圧を印加した。
ック製、例えばジルコニア、窒化ケイ素、アルミナ等の
電気絶縁体であり、電極は、排気弁１の先端に耐熱ステ
ンレス鋼製のピン電極（陽極）２を配設し、排気弁１に
はこのピン電極２への導線４が挿入されている。ピン電
極２に対向する対向電極はピストン（陰極）６で電極間
隔は９０ｃｍとなり、ピン電極２−ピストン６間に高圧
電源５を接続して高電圧を印加した。
【００２７】次に放電の発生及び放電条件について説明
する。
する。
【００２８】放電開始時間は、コロナ放電が発生する８
Ｋｇ／ｃｍ2以下の圧力条件と、サーマルＮＯｘが生成
されない８００℃以下の温度条件を満たす時期で、これ
らの条件は排気開始直前（下死点からのクランク角２９
０°）から満たされる。従って、放電開始は、排気弁１
が開く直前のクランク角２９０°の時期とする。
Ｋｇ／ｃｍ2以下の圧力条件と、サーマルＮＯｘが生成
されない８００℃以下の温度条件を満たす時期で、これ
らの条件は排気開始直前（下死点からのクランク角２９
０°）から満たされる。従って、放電開始は、排気弁１
が開く直前のクランク角２９０°の時期とする。
【００２９】一方、放電終了時期は、排気が開始され、
未だ大半のガスが排出されずに残留しているクランク角
３０５°の時期とする。
未だ大半のガスが排出されずに残留しているクランク角
３０５°の時期とする。
【００３０】放電条件は下記のとおりであった。
【００３１】放電電圧 ４３０ＫＶ パルス周波数 ４ＫＨｚ パルスエネルギ ８０Ｊ 放電ギャップ ９０ｃｍ 放電形態 コロナ放電 放電処理時間 ０．０１ｓｅｃ ＮＯｘ除去量は、放電終了直後に排気されガスの温度が
４００〜４５０℃まで冷却されるためＮＯｘ再生成量は
比較的少なく下記の除去率を得た。
４００〜４５０℃まで冷却されるためＮＯｘ再生成量は
比較的少なく下記の除去率を得た。
【００３２】 放電前の濃度 １０００〜１２００ｐｐｍ 放電後の濃度 ６００〜７００ｐｐｍ 除去率 約４０％ 実施例２ 対象となるエンジンは実施例１と同じであった。
【００３３】図２は本発明の実施例２の構成を示す縦断
面図である。
面図である。
【００３４】本図に示すように装置は、排気弁２１の先
端に直径５〜１０ｍｍ、長さは約８０ｃｍの棒状電極
（陽極）２２を設け、シリンダ２３を電極（陰極）と
し、棒状電極２２とシリンダ２３それぞれに高圧電源２
５を接続した。排気弁２１は、棒状電極２２との絶縁の
ためセラミック製、例えばジルコニア、窒化ケイ素、ア
ルミナ等とし、中心部に導線２４を挿入した。ピストン
２６は、中央部に棒状電極２２を収納できる穴２７（穴
径は、棒状電極の外径に０．２ｍｍを加算した値）を穿
け、穴２７の表面及びピストンクラウン部はシリンダ２
３との絶縁のためセラミック被覆２８、例えばジルコニ
ア、窒化ケイ素、アルミナ等を施した。被覆の厚みは約
１０ｍｍで円状に加工したセラミックを機械締めする
か、溶射によるコーティングの何れでもよい。
端に直径５〜１０ｍｍ、長さは約８０ｃｍの棒状電極
（陽極）２２を設け、シリンダ２３を電極（陰極）と
し、棒状電極２２とシリンダ２３それぞれに高圧電源２
５を接続した。排気弁２１は、棒状電極２２との絶縁の
ためセラミック製、例えばジルコニア、窒化ケイ素、ア
ルミナ等とし、中心部に導線２４を挿入した。ピストン
２６は、中央部に棒状電極２２を収納できる穴２７（穴
径は、棒状電極の外径に０．２ｍｍを加算した値）を穿
け、穴２７の表面及びピストンクラウン部はシリンダ２
３との絶縁のためセラミック被覆２８、例えばジルコニ
ア、窒化ケイ素、アルミナ等を施した。被覆の厚みは約
１０ｍｍで円状に加工したセラミックを機械締めする
か、溶射によるコーティングの何れでもよい。
【００３５】以上の構成の装置に高電圧を印加し放電さ
せた。放電開始、終了時期は実施例１と同じで放電条件
は下記のとおりであった。
せた。放電開始、終了時期は実施例１と同じで放電条件
は下記のとおりであった。
【００３６】放電電圧 ５０ＫＶ パルス周波数 ４ＫＨｚ パルスエネルギ ８０Ｊ 放電ギャップ １２〜１３ｃｍ 放電形態 コロナ放電 放電処理時間 ０．０１ｓｅｃ ＮＯｘ除去量は下記のとおりであった。
【００３７】 放電前の濃度 １０００〜１２００ｐｐｍ 放電後の濃度 ５００〜６００ｐｐｍ 除去率 約５０％ 実施例３ 図３は本発明の実施例３の構成を示す縦断面図である。
【００３８】本図に示すように装置は、シリンダ３３の
外壁に銅製のコイル３９を巻き回し、このコイル３９を
高周波電源３５（周波数：１〜１５ＭＨｚ、出力：３２
０ＫＷ）に接続し、シリンダ３３内で高周波熱プラズマ
を発生させるものである。排気弁３１、シリンダ３３、
ピストン３６等は従来のディーゼルエンジンで使用され
ている形状・材質と同じである。
外壁に銅製のコイル３９を巻き回し、このコイル３９を
高周波電源３５（周波数：１〜１５ＭＨｚ、出力：３２
０ＫＷ）に接続し、シリンダ３３内で高周波熱プラズマ
を発生させるものである。排気弁３１、シリンダ３３、
ピストン３６等は従来のディーゼルエンジンで使用され
ている形状・材質と同じである。
【００３９】放電開始、終了時期は実施例１と同じで放
電条件は下記のとおりであった。
電条件は下記のとおりであった。
【００４０】高周波電源の周波数 ３ＭＨｚ 高周波電源の出力 ３２０ＫＷ 放電形態 熱プラズマ 放電処理時間 ０．０１ｓｅｃ． ＮＯｘ除去量は下記のとおりであった。
【００４１】 放電前の濃度 １０００〜１２００ｐｐｍ 放電後の濃度 ６００〜７００ｐｐｍ 除去率 約４０％ 次に実施例１から実施例３における放電開始、終了時期
の制御について説明する。
の制御について説明する。
【００４２】図４は本実施例の放電開始、終了時期の制
御装置を示す説明図である。
御装置を示す説明図である。
【００４３】図５は図４に示した制御装置のタイミング
チャートである。
チャートである。
【００４４】本図に示すようにエンジンのクランク角度
検出には光電式を用い、クランク軸４７を延長した軸の
先端にスリットを設けた円板４８を固定し、この円板４
８を挟む光源４９と光センサ５０を配置し、光センサ５
０からの各クランク角度に対応した連続パルス（図５
(a)）を制御装置５１に入力し、制御装置５１はクラン
ク角度が２９０°でシリンダ４３内に放電を開始するよ
うに高圧電源４５を制御する電圧制御パルス（図５
(b)）を出力し、クランク角度３０５°で放電を終了す
るように高圧電源４５を制御する電圧制御パルス（図５
(b)）を出力する。高圧電源４５は電圧制御パルスと電
圧制御パルスとの間に（図５(c)）のような電圧を印加
する。また、円板４８にクランク角度が２９０°と３０
５°に対応する位置にのみスリットを設けて放電開始パ
ルス及び放電終了パルスを発生させ高圧電源４５を制御
する構成としても良い。
検出には光電式を用い、クランク軸４７を延長した軸の
先端にスリットを設けた円板４８を固定し、この円板４
８を挟む光源４９と光センサ５０を配置し、光センサ５
０からの各クランク角度に対応した連続パルス（図５
(a)）を制御装置５１に入力し、制御装置５１はクラン
ク角度が２９０°でシリンダ４３内に放電を開始するよ
うに高圧電源４５を制御する電圧制御パルス（図５
(b)）を出力し、クランク角度３０５°で放電を終了す
るように高圧電源４５を制御する電圧制御パルス（図５
(b)）を出力する。高圧電源４５は電圧制御パルスと電
圧制御パルスとの間に（図５(c)）のような電圧を印加
する。また、円板４８にクランク角度が２９０°と３０
５°に対応する位置にのみスリットを設けて放電開始パ
ルス及び放電終了パルスを発生させ高圧電源４５を制御
する構成としても良い。
【００４５】以上述べたように、本実施例によれば、 １）脱硝のための反応器の新設をする必要がなく、電源
のみのスペースを確保すればよい。
のみのスペースを確保すればよい。
【００４６】排ガスを下流で処理すると、温度、圧力の
関係から処理すべき排ガス体積は、シリンダ内脱硝に比
べ約５．４倍であり、そのため、処理台数は直径０．３
ｍ、長さ１ｍの反応管を用いるグロー放電装置で（設置
スペースは約０．５ｍ2）２１台となり、必要スペース
は約１０ｍ2となる。この分のスペースの節約が可能と
なり、コンパクトな脱硝装置となる。
関係から処理すべき排ガス体積は、シリンダ内脱硝に比
べ約５．４倍であり、そのため、処理台数は直径０．３
ｍ、長さ１ｍの反応管を用いるグロー放電装置で（設置
スペースは約０．５ｍ2）２１台となり、必要スペース
は約１０ｍ2となる。この分のスペースの節約が可能と
なり、コンパクトな脱硝装置となる。
【００４７】２）放電に要する電気エネルギはエンジン
出力の約５％であるが下流脱硝では、 この電気エ
ネルギが変化した熱エネルギは温度レベルが低いため回
収不可 能であったが、シリンダ内で脱硝すると排
ガスの温度レベルが高いため、 エンジン後段に設
置された廃熱ボイラ等により回収可能となり、エネルギ
の節約になる。
出力の約５％であるが下流脱硝では、 この電気エ
ネルギが変化した熱エネルギは温度レベルが低いため回
収不可 能であったが、シリンダ内で脱硝すると排
ガスの温度レベルが高いため、 エンジン後段に設
置された廃熱ボイラ等により回収可能となり、エネルギ
の節約になる。
【００４８】
【発明の効果】本発明によれば、レシプロエンジンのシ
リンダ内に放電場を形成する手段を設けることにより、
高圧下で脱硝が行われるから極めてコンパクト脱硝装置
が得られる効果がある。
リンダ内に放電場を形成する手段を設けることにより、
高圧下で脱硝が行われるから極めてコンパクト脱硝装置
が得られる効果がある。
【００４９】また、放電のために入力した電気エネルギ
はエンジン下流の廃熱回収手段により回収が可能である
から省エネルギ効果がある。
はエンジン下流の廃熱回収手段により回収が可能である
から省エネルギ効果がある。
【図１】本発明の実施例の構成を示す縦断面図である。
【図２】本発明の他の実施例の構成を示す縦断面図であ
る。
る。
【図３】本発明の他の実施例の構成を示す縦断面図であ
る。
る。
【図４】本発明の実施例の制御装置の構成を示す説明図
である。
である。
【図５】本発明の実施例の制御タイミングを示すタイミ
ングチャートである。
ングチャートである。
１ 排気弁 ２ ピン電極 ３ シリンダ ４ 導線 ５ 高圧電源 ６ ピストン ２１ 排気弁 ２２ 棒状電極 ２３ シリンダ ２４ 導線 ２５ 高圧電源 ２６ ピストン ２７ 穴 ２８ セラミック被覆 ３１ 排気弁 ３３ シリンダ ３４ 導線 ３５ 高周波電源 ３６ ピストン ３９ コイル ４１ 排気弁 ４２ ピン電極 ４３ シリンダ ４４ 導線 ４５ 高圧電源 ４６ ピストン ４７ クランク軸 ４８ 円板 ４９ 光源 ５０ 光センサ ５１ 制御装置
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭50−138204（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−117912（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−106019（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−236924（ＪＰ，Ａ) 実開 昭57−22680（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭57−28119（ＪＰ，Ｕ) 実開 平１−85470（ＪＰ，Ｕ)
Claims (4)
- 【請求項１】 セラミックからなるシリンダと、電気絶
縁材からなる排気弁の該シリンダ側に設けた複数の針状
電極と、該針状電極とピストンに接続する高圧電源とを
備えたことを特徴とするレシプロエンジンの脱硝装置。 - 【請求項２】 電気絶縁材からなる排気弁より垂下した
電極と、該電極と対向する面に電気絶縁層を形成したピ
ストンと、前記電極とシリンダに接続する高圧電源とを
備えたことを特徴とするレシプロエンジンの脱硝装置。 - 【請求項３】 シリンダ外壁に巻き回したコイルと、該
コイルに高周波を供給する高周波電源とを備えたことを
特徴とするレシプロエンジンの脱硝装置。 - 【請求項４】 排気弁が開く直前のクランク角度２９０
°でシリンダ内に放電を開始し、排気弁が開いた後大半
の排気ガスが残留しているクランク角度３０５°で放電
を終了することを特徴とするレシプロエンジンの脱硝方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4124673A JP2753574B2 (ja) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | レシプロエンジンの脱硝装置及び方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4124673A JP2753574B2 (ja) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | レシプロエンジンの脱硝装置及び方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05321641A JPH05321641A (ja) | 1993-12-07 |
| JP2753574B2 true JP2753574B2 (ja) | 1998-05-20 |
Family
ID=14891235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4124673A Expired - Lifetime JP2753574B2 (ja) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | レシプロエンジンの脱硝装置及び方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2753574B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009113689A1 (ja) * | 2008-03-14 | 2009-09-17 | イマジニアリング株式会社 | 燃焼室直下流の排気ガス後処理装置 |
| JP2009221945A (ja) * | 2008-03-14 | 2009-10-01 | Imagineering Inc | バルブを用いたプラズマ装置 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50138204A (ja) * | 1974-04-23 | 1975-11-04 | ||
| JPS5722680U (ja) * | 1980-07-16 | 1982-02-05 | ||
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-
1992
- 1992-05-18 JP JP4124673A patent/JP2753574B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2009221945A (ja) * | 2008-03-14 | 2009-10-01 | Imagineering Inc | バルブを用いたプラズマ装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05321641A (ja) | 1993-12-07 |
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