JP2621448B2 - Cladding method - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、高密度エネルギービームにより母材上にア
ルミニウムまたはアルミニウム合金のアルミニウム系マ
トリックス中に耐熱耐摩耗性合金粉を含むクラッド層を
形成するクラッディング法に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Industrial Application Field) The present invention forms a clad layer containing a heat-resistant and wear-resistant alloy powder in an aluminum-based matrix of aluminum or an aluminum alloy on a base material by a high-density energy beam. It concerns the cladding method.
（従来の技術） 従来、このようなクラッド層を形成するクラッディン
グ法としては、アルミニウムまたはアルミニウム合金の
アルミニウム系母材上に耐熱耐摩耗性合金粉を予め供給
して、この耐熱耐摩耗性合金が供給されたアルミニウム
系母材の表面を少なくとも高密度エネルギービームによ
り溶融することにより前述されたようなクラッド層を形
成する方法がある。または、アルミニウム系以外の金属
または合金の母材上にアルミニウム粉および／またはア
ルミニウム合金粉と耐熱耐摩耗性合金との混合粉を予め
供給して、この供給された混合粉のうちのアルミニウム
粉および／またはアルミニウム合金粉を少なくとも溶融
して前述されたようなクラッド層を形成する方法があ
る。(Prior Art) Conventionally, as a cladding method for forming such a clad layer, a heat-resistant and wear-resistant alloy powder is previously supplied onto an aluminum-based base material of aluminum or an aluminum alloy, and this heat-resistant and wear-resistant alloy is formed. There is a method of forming the clad layer as described above by melting at least the surface of the aluminum-based base material supplied with the high-density energy beam. Alternatively, a mixed powder of an aluminum powder and / or an aluminum alloy powder and a heat-resistant and wear-resistant alloy is previously supplied onto a base material of a metal or alloy other than an aluminum-based metal, and aluminum powder and There is a method of forming a clad layer as described above by melting at least the aluminum alloy powder.
（発明が解決しようとする課題） しかしながら、前述された方法においては、アルミニ
ウムおよびアルミニウム合金に比べて耐熱耐摩耗性合金
の比重が大きいために、溶融されたアルミニウムまたは
アルミニウム合金中に耐熱耐摩耗性合金粉が沈み込み、
耐熱耐摩耗性合金粉がアルミニウム系マトリックス中に
おいて均等に分布しないという問題点がある。(Problems to be Solved by the Invention) However, in the above-mentioned method, since the specific gravity of the heat-resistant and wear-resistant alloy is larger than that of aluminum and aluminum alloy, the heat-resistant and wear-resistant alloy is contained in the molten aluminum or aluminum alloy. The alloy powder sinks,
There is a problem that the heat-resistant and wear-resistant alloy powder is not evenly distributed in the aluminum-based matrix.
この問題点の解決策としては、高密度エネルギービー
ムにより生成されるアルミニウムまたはアルミニウム合
金の溶融池に上方から耐熱耐摩耗性合金粉を供給するこ
とが考えられる。しかし、この場合には、アルミニウム
またはアルミニウム合金の溶融に際して溶融池の表面に
強固で安定なアルミニウムの酸化被膜が形成され、この
酸化被膜によって上方から供給される耐熱耐摩耗性合金
粉が溶融池内部へ入って行くことができず、同様に耐熱
耐摩耗性合金粉がアルミニウム系マトリックス中におい
て均等に分布しないという問題点がある。As a solution to this problem, it is conceivable to supply heat- and wear-resistant alloy powder from above to an aluminum or aluminum alloy molten pool generated by a high-density energy beam. However, in this case, when the aluminum or aluminum alloy is melted, a strong and stable aluminum oxide film is formed on the surface of the molten pool, and the heat-resistant and wear-resistant alloy powder supplied from above is supplied from the upper side by the oxide film. In addition, there is a problem that the heat-resistant and wear-resistant alloy powder is not evenly distributed in the aluminum-based matrix.
本発明は、このような問題点を解消することを目的と
して、母材上にアルミニウムまたはアルミニウム合金の
アルミニウム系マトリックス中に耐熱耐摩耗性合金粉を
含むクラッド層を高密度エネルギービームにより形成す
るに際し、アルミニウム系マトリックス中において耐熱
耐摩耗性合金粉が均等に分布するクラッディング法を提
供することにある。The present invention has been made in order to solve such problems when forming a clad layer containing a heat-resistant and wear-resistant alloy powder in an aluminum matrix of aluminum or an aluminum alloy on a base material by a high-density energy beam. Another object of the present invention is to provide a cladding method in which heat-resistant and wear-resistant alloy powder is evenly distributed in an aluminum-based matrix.
（課題を解決するための手段および作用・効果） 本発明によるクラッディング法は、前述された目的を
達成するために、 アルミニウム系の母材上に供給される耐熱耐摩耗性合
金粉または高硬度セラミック粉を含む耐熱耐摩耗性合金
粉を高密度エネルギービームにより溶融してその母材上
にクラッド層を形成するクラッディング法であって、 前記母材上に前記高密度エネルギービームによって生
成される溶融池にフラックスを供給するとともに、この
溶融池に上方から直接に前記耐熱耐摩耗性合金粉または
高硬度セラミック粉を含む耐熱耐摩耗性合金粉を供給す
ることを特徴とするものである。(Means for Solving the Problems and Actions / Effects) The cladding method according to the present invention provides a heat-resistant and wear-resistant alloy powder or a high hardness supplied on an aluminum-based base material to achieve the above-mentioned object. A cladding method in which a heat-resistant and wear-resistant alloy powder including a ceramic powder is melted by a high-density energy beam to form a clad layer on a base material thereof, wherein the cladding layer is formed on the base material by the high-density energy beam. The present invention is characterized in that a flux is supplied to a molten pool and a heat-resistant and wear-resistant alloy powder including the heat-resistant and wear-resistant alloy powder or the high-hardness ceramic powder is directly supplied from above to the molten pool.
または、 アルミニウム系以外の金属または合金の母材上に供給
されるアルミニウム粉および／またはアルミニウム合金
粉と、耐熱耐摩耗性合金粉または高硬度セラミック粉を
含む耐熱耐摩耗性合金粉との混合粉を高密度エネルギー
ビームにより溶融してその母材上にクラッド層を形成す
るクラッディング法であって、 前記母材上に前記高密度エネルギービームによって生
成される溶融池にフラツクスを供給するとともに、この
溶融池に上方から直接に前記混合粉を供給することを特
徴とするものである。Or a mixed powder of aluminum powder and / or aluminum alloy powder supplied on a base material of a metal or alloy other than aluminum and heat-resistant and wear-resistant alloy powder including heat-resistant and wear-resistant alloy powder or high-hardness ceramic powder Is melted by a high-density energy beam to form a clad layer on the base material, and a flux is supplied to a molten pool generated by the high-density energy beam on the base material, The mixed powder is supplied directly to the molten pool from above.
高密度エネルギービームによってアルミニウム系母材
上の表面が溶融され、またはアルミニウム粉および／ま
たはアルミニウム合金粉が溶融されて生成される溶融池
にはフラックスが供給されるために、溶融池の表面に形
成される酸化被膜が化学的に溶解するか、還元されるこ
とにより除去される。したがって、溶融池の上方から直
接に供給される耐熱耐摩耗性合金粉または高硬度セラミ
ック粉を含む耐熱耐摩耗性合金粉が酸化被膜に阻害され
ずに溶融池内部へ入って行くことができる。こうして、
溶融池内部へ入った耐熱耐摩耗性合金粉などは沈降しな
がら拡散し、一方において高密度エネルギービームによ
りアルミニウム系母材の表面が溶融され、またはアルミ
ニウム粉および／またはアルミニウム合金粉が溶融され
て生成された溶融池はしだいに固化するために、アルミ
ニウム系マトリックス中において耐熱耐摩耗性合金粉が
均等に分布することになる。The surface on the aluminum base material is melted by the high-density energy beam, or the molten powder produced by melting the aluminum powder and / or aluminum alloy powder is supplied with flux, so it is formed on the surface of the molten pool. The oxide film to be removed is removed by being chemically dissolved or reduced. Therefore, the heat-resistant and wear-resistant alloy powder or the heat-resistant and wear-resistant alloy powder containing the high-hardness ceramic powder directly supplied from above the molten pool can enter the inside of the molten pool without being hindered by the oxide film. Thus,
The heat- and wear-resistant alloy powder, etc., which has entered the molten pool is settled and diffused, while the surface of the aluminum-based base material is melted by the high-density energy beam, or the aluminum powder and / or the aluminum alloy powder is melted. Since the generated molten pool gradually solidifies, the heat-resistant and wear-resistant alloy powder is evenly distributed in the aluminum-based matrix.
なお、溶融池にフラックスが供給されて酸化被膜が除
去されない場合は、第４図（Ａ）（断面の金属組織の顕
微鏡写真）、（Ｂ）（表面の金属組織の顕微鏡写真）に
示されている。この第４図（Ａ）において溶融部が見出
されるが、第４図（Ｂ）に見られる内部溶融部の硬さは
ビッカース硬さHv80程度で全く硬さが増大していない。
一方、フラックスが供給されて酸化被膜が除去される場
合には、耐熱耐摩耗性合金粉が均等に分布されることか
ら、均一で必要とする硬さのクラッド層が安定して得ら
れる。In addition, when the flux is supplied to the molten pool and the oxide film is not removed, it is shown in FIGS. 4 (A) (micrograph of the metal structure of the cross section) and (B) (micrograph of the metal structure of the surface). I have. In FIG. 4 (A), a molten portion is found, but the hardness of the internal fused portion shown in FIG. 4 (B) is about Vickers hardness Hv80, and the hardness has not increased at all.
On the other hand, when the flux is supplied to remove the oxide film, the heat-resistant and wear-resistant alloy powder is evenly distributed, so that a clad layer having a uniform and required hardness can be stably obtained.
ところで、フラックスの成分として適するものは、K
F、LiF、NaF、ZnF2、AlF3、Na3AlF6等であり、これらの
フッ素化合物はフッ化水素が生成し、酸化被膜の除去に
強い効果がある。By the way, a suitable component of the flux is K
F, LiF, NaF, ZnF 2 , AlF 3 , Na 3 AlF 6 and the like. These fluorine compounds generate hydrogen fluoride and have a strong effect on removing an oxide film.
前記溶融池へのフラックスの供給は、前記耐熱耐摩耗
性合金粉または高硬度セミラック粉を含む耐熱耐摩耗性
合金粉とともに供給する、または前記混合粉とともに供
給する、更には前記母材上に予めフラックス層を設ける
ことにより供給するのが望ましい。The supply of the flux to the molten pool is supplied together with the heat-resistant and wear-resistant alloy powder including the heat-resistant and wear-resistant alloy powder or the high-hardness semi-rack powder, or supplied together with the mixed powder. It is desirable to supply by providing a flux layer.
次に、本発明によるクラッディング法の具体的実施例
について説明する。Next, specific examples of the cladding method according to the present invention will be described.
まず、本発明によるクラッディング法の実施に際して
用いられるクラッディング装置の一例を第１図を参照し
つつ説明する。First, an example of a cladding apparatus used for implementing a cladding method according to the present invention will be described with reference to FIG.
図示されていないキャリヤー上に載置されて矢印方向
に移動させられるアルミニウムまたはアルミニウム合金
のアルミニウム系母材１上に設けられて、この母材１上
に保護被膜であるクラッド層（アロイング層）２を形成
するクラッディング装置Ａは、母材１の表面に対して垂
直に配される筒体３を有している。この筒体３内には、
母材１の表面にレーザビーム４を照射するようにそのレ
ーザビーム４をフォカッシングする集光レンズ５が設け
られている。A cladding layer (alloying layer) 2 serving as a protective coating is provided on an aluminum or aluminum alloy base material 1 which is placed on a carrier (not shown) and moved in the direction of the arrow. The cladding device A that forms the cylindrical member 3 has a cylindrical body 3 arranged perpendicular to the surface of the base material 1. In this cylinder 3,
A focusing lens 5 for focusing the laser beam 4 so as to irradiate the surface of the base material 1 with the laser beam 4 is provided.
また、筒体３の壁部には、同軸上に配された内筒６と
外管７との内外二重管構造でもって構成される給粉ノズ
ル８が傾斜状態で貫設されている。この内筒６の上部に
は、少なくともアルミニウム粉および／またはアルミニ
ウム合金粉と、コバルト系、鉄系またはニッケル系の耐
熱耐摩耗性合金粉との均一に混合された混合粉が収納さ
れる図示されていないホッパーに連接されている。ま
た、外管７の上部入口９は不活性ガスの一種であるアル
ゴンガスの図示されていない供給源に接続されていると
ともに、10は前記内筒６によって供給される前記混合粉
の酸化を防止するために同様に不活性ガスの一種である
アルゴンガスを圧送供給するガス供給口である。A powder feeding nozzle 8 having an inner / outer double pipe structure of an inner pipe 6 and an outer pipe 7 arranged coaxially penetrates the wall of the cylindrical body 3 in an inclined state. At the upper part of the inner cylinder 6, a mixed powder in which at least aluminum powder and / or aluminum alloy powder and cobalt-based, iron-based or nickel-based heat-resistant and wear-resistant alloy powder are uniformly mixed is stored. Not connected to a hopper. Further, the upper inlet 9 of the outer pipe 7 is connected to a supply source (not shown) of argon gas, which is a kind of inert gas, and 10 prevents oxidation of the mixed powder supplied by the inner cylinder 6. This is a gas supply port for supplying argon gas, which is a kind of inert gas, under pressure.
前述されたクラッディング装置Ａでもって、矢印方向
に移動させられるアルミニウム系母材１上に、少なくと
もアルミニウム粉および／またはアルミニウム合金粉
と、コバルト系、鉄系またはニッケル系の耐熱耐摩耗性
合金粉との均一混合粉を供給しながら、この供給された
混合粉をレーザビーム４により少なくともアルミニウム
粉またはアルミニウム合金粉が溶融する程度に溶融して
母材１上にクラッド層２を形成する。この際、母材１上
にはフラックス11層を予め設けておく。このフラックス
11層はフラックスの状態により塗布、載置または供給合
金粉等に予め混合して同時に供給する等、便法によるこ
とができる。このようにして母材１上に生成する酸化被
膜は除去されて供給合金粉等は溶融池中に沈降し、軟か
く靱生があるアルミニウム系金属粉と硬さにすぐれてい
ても脆い耐熱耐摩耗性合金粉とが均一に混合された供給
粉をレーザビーム４で溶融するために、軟いアルミニウ
ムマトリックス中に均一に析出もしくは未溶融で残留拡
散して形態で保護被膜としてのクラッド層２が得られ
る。At least aluminum powder and / or aluminum alloy powder and cobalt-based, iron-based or nickel-based heat-resistant and wear-resistant alloy powder are placed on the aluminum-based base material 1 moved in the direction of the arrow by the cladding apparatus A described above. The supplied mixed powder is melted by the laser beam 4 to such an extent that at least the aluminum powder or the aluminum alloy powder is melted to form the clad layer 2 on the base material 1. At this time, 11 layers of flux are provided on the base material 1 in advance. This flux
The eleventh layer can be formed by applying, placing or mixing with the supplied alloy powder or the like in advance depending on the state of the flux, and simultaneously supplying the alloy powder or the like. In this way, the oxide film formed on the base material 1 is removed, and the supplied alloy powder and the like settle in the molten pool, and are soft and tough aluminum-based metal powder and are brittle even with excellent hardness. In order to melt the supply powder uniformly mixed with the wearable alloy powder with the laser beam 4, the clad layer 2 as a protective coating is formed by uniformly depositing or unmelted residual diffusion in a soft aluminum matrix. can get.
クラッディングに用いられるフラックスに必要な性状
は、 ａ 塩化物、特にLiCl等の融点が低いフラックスは、溶
融池温度が高い（1500〜1600℃程度）ために、LiClが蒸
発してしまって効果がないから、低沸点のフラックスは
使用できないこと、 ｂ クラッディングでは溶融池温度が高いために、溶融
池内でフラックスが液状となり、蒸発することなく溶融
池を被覆できるものであること、言い換えれば融点がお
よそ1200℃以下で、沸点がおよそ1500℃以上あること、 ｃ クラッディング処理速度が速く、溶融時間が約0.1
〜0.5秒ときわめて短いために、非常に活性が強く、反
応速度が速くなければならない、 を満足するものである。The properties required for the flux used for cladding are as follows: a. For fluxes with low melting points, such as chlorides, especially LiCl, the molten pool temperature is high (about 1500 to 1600 ° C), so that LiCl evaporates and the effect is low. Therefore, fluxes with low boiling points cannot be used.b) Since the molten pool temperature is high in cladding, the flux becomes liquid in the molten pool and can coat the molten pool without evaporation. It has a boiling point of about 1500 ° C or higher at a temperature of about 1200 ° C or less.
Since it is extremely short, that is, 0.5 seconds, the activity must be very strong and the reaction rate must be high.
本実施例に用いたフラックスは前述の要件を満たすもの
で、次の組成をもっている。The flux used in this example satisfies the above-mentioned requirements and has the following composition.
KF（主成分） 〜50wt％ H3BO3 〜40〃 NaB4O7 〜10〃 このフラックスを、アルミニウム系母材１の表面の耐
熱耐摩耗性保護皮膜形成部分に10μｍ程度の厚さで塗布
した。そして、レーザ出力2.5kw、ビーム径6mmφ、母材
１の移動（処理）速度700mm/min.の条件で、ステライト
＃６粉と高純度アルミニウムとを重量比で50:50に混合
した合金粉を0.2g/sec.で給粉しながらクラッド層２を
形成した。なお、第２図（Ａ）（断面の金属組織の顕微
鏡写真）、（Ｂ）（表面の金属組織の顕微鏡写真）にそ
のクラッド層２を示す。このように、クラッド層２は均
一でその平均硬さはビッカース硬さHv350程度が得られ
た。KF (main component) ~50wt% H 3 BO 3 ～40〃 N a B 4 O 7 ～10〃 thickness of approximately 10μm heat abrasion resistant protective film-forming portion of this flux, aluminum-based base material first surface Was applied. Then, under the conditions of a laser output of 2.5 kw, a beam diameter of 6 mmφ, and a moving (processing) speed of the base material 1 of 700 mm / min., An alloy powder obtained by mixing stellite # 6 powder and high-purity aluminum at a weight ratio of 50:50 is used. The clad layer 2 was formed while supplying the powder at 0.2 g / sec. The cladding layer 2 is shown in FIG. 2 (A) (micrograph of the metal structure of the cross section) and (B) (micrograph of the metal structure of the surface). As described above, the clad layer 2 was uniform and had an average hardness of about Vickers hardness Hv350.
第４図（Ａ），（Ｂ）に示すフラックスを使用しない
従来例では、溶融池内部まで入り込めなかった合金粉が
表面に多数みられるが、フラックスを使用した本実施例
を示す第２図（Ａ），（Ｂ）では、合金粉は溶融池中に
入り込んで拡散分布し、均一なクラッド層が示されてい
る。また、溶融池に入り込めなかった合金粉はみられ
ず、良好な表面状態を示している。これらの場合、レー
ザビームに代えて電子ビーム、言うなれば高密度エネル
ギービームを用いることもできる。In the conventional example using no flux shown in FIGS. 4 (A) and 4 (B), a large number of alloy powders that could not enter the inside of the molten pool were found on the surface. FIG. 2 shows the present example using the flux. In (A) and (B), the alloy powder enters the molten pool and is diffused and distributed, and a uniform clad layer is shown. Further, no alloy powder that could not enter the molten pool was observed, indicating a good surface condition. In these cases, an electron beam, that is, a high-density energy beam can be used instead of the laser beam.
以上は、アルミニウム系母材について実施した例であ
るが、炭素鋼等のアルミニウム系以外の材質の母材につ
いて合金粉としてCo系、Ni系、Fe系またはCu系耐熱耐摩
耗性合金粉末等を用いたときも、本発明方法により母材
の表面の酸化皮膜が除去されて活性化し、溶融池の濡れ
性が改善されることにより、高速クラッディング処理が
可能でありすぐれたクラッド層が得られた。The above is an example in which the present invention is applied to an aluminum-based base material.However, for a base material of a material other than an aluminum-based material such as carbon steel, Co-based, Ni-based, Fe-based or Cu-based heat-resistant wear-resistant alloy powder or the like is used as an alloy powder. Also when used, the oxide film on the surface of the base material is removed and activated by the method of the present invention, and the wettability of the molten pool is improved, so that a high-speed cladding process is possible and an excellent clad layer is obtained. Was.
第１図は本発明によるクラッディング法の施工の一例を
示す説明図であり、第２図（Ａ），（Ｂ）は本発明によ
るクラッディング法によるクラッド層の断面の金属組織
の顕微鏡写真および一部拡大した金属組織の顕微鏡写真
であり、第３図は酸化皮膜の生成状態を模型的に示す図
であり、第４図（Ａ），（Ｂ）はフラックスを使用しな
い状態で得られたクラッド層の断面の金属組織の顕微鏡
写真および一部拡大した金属組織の顕微鏡写真である。 １……母材、２……クラッド層 ３……筒体、４……レーザビーム ５……集光レンズ、６……内管 ７……外管、８……給粉ノズル ９……上部入口、10……ガス供給口 11……フラックス Ａ……クラッディング装置FIG. 1 is an explanatory view showing an example of the application of the cladding method according to the present invention. FIGS. 2A and 2B are micrographs of a metal structure of a cross section of a cladding layer formed by the cladding method according to the present invention. FIG. 3 is a micrograph of a partially enlarged metal structure, FIG. 3 is a view schematically showing a state of formation of an oxide film, and FIGS. 4A and 4B are obtained without using a flux. It is a microscope picture of a metal structure of a section of a cladding layer, and a microscope picture of a metal structure which was partially enlarged. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Base material 2 ... Cladding layer 3 ... Cylindrical body 4 ... Laser beam 5 ... Condensing lens 6 ... Inner tube 7 ... Outer tube 8 ... Powder feeding nozzle 9 ... Top Inlet, 10 Gas inlet 11 Flux A Cladding device
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭57−41365（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−67182（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−72488（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−43787（ＪＰ，Ａ) ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (56) References JP-A-57-41365 (JP, A) JP-A-62-67182 (JP, A) JP-A-63-72488 (JP, A) JP-A 63-72488 43787 (JP, A)
Claims (5)
耐摩耗性合金粉または高硬度セラミック粉を含む耐熱耐
摩耗性合金粉を高密度エネルギービームにより溶融して
その母材上にクラッド層を形成するクラッディング法で
あって、 前記母材上に前記高密度エネルギービームによって生成
される溶融池にフラックスを供給するとともに、この溶
融池に上方から直接に前記耐熱耐摩耗性合金粉または高
硬度セラミック粉を含む耐熱耐摩耗性合金粉を供給する
ことを特徴とするクラッディング法。1. A heat- and wear-resistant alloy powder containing a heat-resistant and wear-resistant alloy powder or a high-hardness ceramic powder supplied onto an aluminum-based base material is melted by a high-density energy beam and a clad layer is formed on the base material. A flux is supplied to the molten pool generated by the high-density energy beam on the base material, and the heat-resistant and wear-resistant alloy powder or high-density powder is directly supplied to the molten pool from above. A cladding method comprising supplying a heat-resistant and wear-resistant alloy powder including a hard ceramic powder.
耐熱耐摩耗性合金粉または高硬度セラミック粉を含む耐
熱耐摩耗性合金粉とともに供給することを特徴とする請
求項１に記載のクラッディング法。2. The cladding according to claim 1, wherein the flux is supplied to the molten pool together with the heat-resistant and wear-resistant alloy powder or the heat-resistant and wear-resistant alloy powder containing a high-hardness ceramic powder. Ding method.
材上に供給されるアルミニウム粉および／またはアルミ
ニウム合金粉と、耐熱耐摩耗性合金粉または高硬度セラ
ミック粉を含む耐熱耐摩耗性合金粉との混合粉を高密度
エネルギービームにより溶融してその母材上にクラッド
層を形成するクラッディング法であって、 前記母材上に前記高密度エネルギービームによって生成
される溶融池にフラツクスを供給するとともに、この溶
融池に上方から直接に前記混合粉を供給することを特徴
とするクラッディング法。3. An aluminum powder and / or an aluminum alloy powder supplied on a base material of a metal or an alloy other than an aluminum-based material, and a heat-resistant wear-resistant alloy powder containing a heat-resistant wear-resistant alloy powder or a high-hardness ceramic powder. A cladding layer formed on the base material by melting the mixed powder with a high-density energy beam, and supplying a flux to a molten pool generated by the high-density energy beam on the base material. A cladding method wherein the mixed powder is supplied directly to the molten pool from above.
混合粉とともに供給することを特徴とする請求項３に記
載のクラッディング法。4. The cladding method according to claim 3, wherein the flux is supplied to the molten pool together with the mixed powder.
母材上に予めフラックス層を設けることにより供給する
ことを特徴とする請求項１または３に記載のクラッディ
ング法。5. The cladding method according to claim 1, wherein the flux is supplied to the molten pool by providing a flux layer on the base material in advance.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63317323A JP2621448B2 (en) | 1988-12-15 | 1988-12-15 | Cladding method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63317323A JP2621448B2 (en) | 1988-12-15 | 1988-12-15 | Cladding method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02205664A JPH02205664A (en) | 1990-08-15 |
| JP2621448B2 true JP2621448B2 (en) | 1997-06-18 |
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ID=18086930
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP63317323A Expired - Lifetime JP2621448B2 (en) | 1988-12-15 | 1988-12-15 | Cladding method |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP2621448B2 (en) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5723187A (en) * | 1996-06-21 | 1998-03-03 | Ford Global Technologies, Inc. | Method of bonding thermally sprayed coating to non-roughened aluminum surfaces |
| US5820938A (en) * | 1997-03-31 | 1998-10-13 | Ford Global Technologies, Inc. | Coating parent bore metal of engine blocks |
| CA2240235A1 (en) * | 1997-07-08 | 1999-01-08 | Oludele Olusegun Popoola | Multilayer electrical interconnection device and method of making same |
| US6187388B1 (en) | 1998-08-06 | 2001-02-13 | Ford Global Technologies, Inc. | Method of simultaneous cleaning and fluxing of aluminum cylinder block bore surfaces for thermal spray coating adhesion |
| KR100443951B1 (en) * | 2001-12-05 | 2004-08-09 | 학교법인 인하학원 | Supplying device of a mixed powder with high viscosity and method of laser cladding using the same |
| US9352413B2 (en) * | 2011-01-13 | 2016-05-31 | Siemens Energy, Inc. | Deposition of superalloys using powdered flux and metal |
| CN110052615A (en) * | 2018-08-10 | 2019-07-26 | 南方科技大学 | Method for preparing high-strength aluminum alloy by selective laser melting |
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| JPS6267182A (en) * | 1985-09-20 | 1987-03-26 | Mitsubishi Motors Corp | Remelting and alloying method for metallic surface |
-
1988
- 1988-12-15 JP JP63317323A patent/JP2621448B2/en not_active Expired - Lifetime
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