JP2571641Y2 - 加熱炉用スキツドボタン - Google Patents
加熱炉用スキツドボタンInfo
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- JP2571641Y2 JP2571641Y2 JP1991084760U JP8476091U JP2571641Y2 JP 2571641 Y2 JP2571641 Y2 JP 2571641Y2 JP 1991084760 U JP1991084760 U JP 1991084760U JP 8476091 U JP8476091 U JP 8476091U JP 2571641 Y2 JP2571641 Y2 JP 2571641Y2
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- skid
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- alloy
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、加熱炉内の被加熱鋼材
支持部材であるスキツドボタンの改良に関する。
支持部材であるスキツドボタンの改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】加熱炉内の被加熱鋼材移送手段であるス
キツドビームは、スキツドパイプ（炭素鋼管等）の周面
頂部に、管軸方向に一定の間隔をおいてスキツドボタン
を取付けた構造を有している。図３において、Ｐはスキ
ツドパイプ、１０はパイプＰに溶接Ｗ１により取付けら
れているスキツドボタンである。スキツドボタン１０は
ニツケル・クロム系合金鋼（ＳＣＨ １２，ＳＣＨ ２
２等）に代表される耐熱合金鋼からなる円柱・円錐台形
状ないし角柱・角錐台形状を有するブロツクであり、そ
の頂面に被加熱鋼材Ｓが接触載置される。スキツドパイ
プＰ内には冷却水が流送され、その冷却作用によりスキ
ツドボタン１０に対する炉内高温酸化性雰囲気の熱影響
を緩和し、被加熱鋼材の荷重に耐える強度を保持させる
と共に、その表面の酸化損傷を防止するようにしてい
る。また、スキツドボタン１０の側周面には、炉内高温
酸化雰囲気との接触を遮断するための不定形耐火物層Ｒ
が塗設されるのが通常である。
キツドビームは、スキツドパイプ（炭素鋼管等）の周面
頂部に、管軸方向に一定の間隔をおいてスキツドボタン
を取付けた構造を有している。図３において、Ｐはスキ
ツドパイプ、１０はパイプＰに溶接Ｗ１により取付けら
れているスキツドボタンである。スキツドボタン１０は
ニツケル・クロム系合金鋼（ＳＣＨ １２，ＳＣＨ ２
２等）に代表される耐熱合金鋼からなる円柱・円錐台形
状ないし角柱・角錐台形状を有するブロツクであり、そ
の頂面に被加熱鋼材Ｓが接触載置される。スキツドパイ
プＰ内には冷却水が流送され、その冷却作用によりスキ
ツドボタン１０に対する炉内高温酸化性雰囲気の熱影響
を緩和し、被加熱鋼材の荷重に耐える強度を保持させる
と共に、その表面の酸化損傷を防止するようにしてい
る。また、スキツドボタン１０の側周面には、炉内高温
酸化雰囲気との接触を遮断するための不定形耐火物層Ｒ
が塗設されるのが通常である。
【０００３】
【考案が解決しようとする課題】近時は加熱炉操業効率
の向上等を目的として、１３００℃ないしはそれを越え
る高温操業が一般化しつつある。これに伴つてスキツド
ボタンは、被加熱鋼材の荷重による圧縮変形や、表面の
酸化損傷が加速され、耐用寿命の低下、メンテナンス負
担の増大等が著しくなつている。この高温操業下のスキ
ツドボタンの強度低下や酸化損傷は、スキツドパイプ内
の冷却水による強制冷却作用を強化することによつてあ
る程度抑制緩和することも可能ではあるが、強制冷却を
強化することは、それだけ冷却水により炉外に持出され
る炉内熱量の損失増大を余儀なくされることであり、ま
た被加熱鋼材の加熱ムラ（スキツドボタンとの接触面に
生じる局所的低温部である所謂スキツドマーク）の発生
が助長され、その後の鋼材の圧延品質の低下を免れな
い。
の向上等を目的として、１３００℃ないしはそれを越え
る高温操業が一般化しつつある。これに伴つてスキツド
ボタンは、被加熱鋼材の荷重による圧縮変形や、表面の
酸化損傷が加速され、耐用寿命の低下、メンテナンス負
担の増大等が著しくなつている。この高温操業下のスキ
ツドボタンの強度低下や酸化損傷は、スキツドパイプ内
の冷却水による強制冷却作用を強化することによつてあ
る程度抑制緩和することも可能ではあるが、強制冷却を
強化することは、それだけ冷却水により炉外に持出され
る炉内熱量の損失増大を余儀なくされることであり、ま
た被加熱鋼材の加熱ムラ（スキツドボタンとの接触面に
生じる局所的低温部である所謂スキツドマーク）の発生
が助長され、その後の鋼材の圧延品質の低下を免れな
い。
【０００４】その対策として、セラミツクの焼結体ブロ
ツクをスキツドボタンとして使用する試みもなされてい
る。しかし、セラミツクは脆性材料であるので、被加熱
鋼材の搬送操作過程で繰返し衝撃が加わることによる割
れや欠損を生じ易く、未だ実用化の例は見当らない。本
考案は上記問題点を解決するための改良されたスキツド
ボタンを提供する。
ツクをスキツドボタンとして使用する試みもなされてい
る。しかし、セラミツクは脆性材料であるので、被加熱
鋼材の搬送操作過程で繰返し衝撃が加わることによる割
れや欠損を生じ易く、未だ実用化の例は見当らない。本
考案は上記問題点を解決するための改良されたスキツド
ボタンを提供する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本考案は、頂面を被加熱
鋼材支持面としてスキツドパイプに取付けられるスキツ
ドボタンにおいて、頂面側の上部ブロツクと、これを担
持してスキツドパイプに固定される下部ブロツクとから
なり、上部ブロツクは、重量％で，Ｃｒ ６５〜８０
％，Ｃｏ １０〜１５％，Ｎ０．１〜１．５％，残部Ｆ
ｅおよび不純分であるＣｒ−Ｃｏ−Ｎ−Ｆｅ合金からな
るブロツクであり、下部ブロツクは、耐熱合金からなる
ブロツクであつて、上部ブロツクと下部ブロツクとは、
ねじ嵌合により着脱可能に連結されていることを特徴と
している。
鋼材支持面としてスキツドパイプに取付けられるスキツ
ドボタンにおいて、頂面側の上部ブロツクと、これを担
持してスキツドパイプに固定される下部ブロツクとから
なり、上部ブロツクは、重量％で，Ｃｒ ６５〜８０
％，Ｃｏ １０〜１５％，Ｎ０．１〜１．５％，残部Ｆ
ｅおよび不純分であるＣｒ−Ｃｏ−Ｎ−Ｆｅ合金からな
るブロツクであり、下部ブロツクは、耐熱合金からなる
ブロツクであつて、上部ブロツクと下部ブロツクとは、
ねじ嵌合により着脱可能に連結されていることを特徴と
している。
【０００６】以下、本考案について詳しく説明する。な
お、合金の成分含有量は全て重量％である。本考案のス
キツドボタンは、Ｃｒ−Ｃｏ−Ｎ−Ｆｅ合金からなる上
部ブロツクと、耐熱合金からなる下部ブロツクとの積層
構造を有している。図１において、２０は上部ブロツ
ク、３０は下部ブロツクである。上部ブロツク２０の頂
面は被加熱鋼材が接触載置される載荷面であり、下部ブ
ロツク３０はスキツドパイプＰにあてがわれ溶接Ｗによ
り固定されている。
お、合金の成分含有量は全て重量％である。本考案のス
キツドボタンは、Ｃｒ−Ｃｏ−Ｎ−Ｆｅ合金からなる上
部ブロツクと、耐熱合金からなる下部ブロツクとの積層
構造を有している。図１において、２０は上部ブロツ
ク、３０は下部ブロツクである。上部ブロツク２０の頂
面は被加熱鋼材が接触載置される載荷面であり、下部ブ
ロツク３０はスキツドパイプＰにあてがわれ溶接Ｗによ
り固定されている。
【０００７】上部ブロツク２０を構成するＣｒ−Ｃｏ−
Ｎ−Ｆｅ合金は、Ｃｒ：６５〜８０％，Ｃｏ：１０〜１
５％，Ｎ：０．１〜１．５％，残部Ｆｅおよび不純分か
らなる。その上部ブロツクは、高周波溶解等による所定
組成のＣｒ−Ｃｏ−Ｎ−Ｆｅ合金溶湯を鋳型に注入し凝
固させて得られる鋳造体のブロツク、あるいは所定組成
のＣｒ−Ｃｏ−Ｎ−Ｆｅ合金粉末を焼結原料とし、熱間
静水等方圧加圧焼結法等により製造される焼結体のブロ
ツクであつてよい。
Ｎ−Ｆｅ合金は、Ｃｒ：６５〜８０％，Ｃｏ：１０〜１
５％，Ｎ：０．１〜１．５％，残部Ｆｅおよび不純分か
らなる。その上部ブロツクは、高周波溶解等による所定
組成のＣｒ−Ｃｏ−Ｎ−Ｆｅ合金溶湯を鋳型に注入し凝
固させて得られる鋳造体のブロツク、あるいは所定組成
のＣｒ−Ｃｏ−Ｎ−Ｆｅ合金粉末を焼結原料とし、熱間
静水等方圧加圧焼結法等により製造される焼結体のブロ
ツクであつてよい。
【０００８】上部ブロツク２０の材種を前記Ｃｒ−Ｃｏ
−Ｎ−Ｆｅ合金としたのは、このものが１３００℃を越
える高温度の酸化性雰囲気において、被加熱鋼材の高荷
重の反復作用下にも殆んど変形を生じない高い圧縮変形
強度と、長期に亘り殆んど酸化損傷をうけない耐酸化性
を有しているからである。その化学組成について、Ｃｒ
含有量を６５％以上としているのは、約１６００℃以上
の高融点が得られ、１３００℃を越えるような高温酸化
性雰囲気炉中での使用において従来の耐熱合金を大きく
凌ぐ高温強度、および卓抜した耐酸化性が確保されるか
らである。Ｃｒ含有量が多い程、上記材料特性が高めら
れるが、反面鋳造性、焼結性等が悪くなり、鋳造体また
は焼結体としてのブロツクの合金品質の確保が困難とな
ることを避けるため、８０％を上限としている。Ｃｏを
１０％以上含有しているのは、合金ブロツクの高温域に
おける圧縮変形抵抗性やラプチヤー強度がより高いもの
となるからであり、その含有量の上限を１５％としてい
るのは、それをこえると、圧縮変形抵抗性やラプチヤー
強度が却つて低下するからである。また、Ｃｏと複合含
有されるＮも、０．１％以上の含有量で高温域での圧縮
変形抵抗性およびラプチヤー強度を高める。１．５％を
上限としているのは、合金融点の低下に伴う、圧縮変形
抵抗性やラプチヤー強度の低下をさけるためである。な
お、上記Ｃｒ−Ｃｏ−Ｎ−Ｆｅ合金の原料に由来する不
純分（代表的にはＣ，Ｓｉ等）については、合金の高融
点（約１６００℃以上）が保持される範囲内で混在して
差支えなく、例えば０．８％以下のＣや、１％以下のＳ
ｉの混在によつて本考案の趣旨が損なわれることはな
い。
−Ｎ−Ｆｅ合金としたのは、このものが１３００℃を越
える高温度の酸化性雰囲気において、被加熱鋼材の高荷
重の反復作用下にも殆んど変形を生じない高い圧縮変形
強度と、長期に亘り殆んど酸化損傷をうけない耐酸化性
を有しているからである。その化学組成について、Ｃｒ
含有量を６５％以上としているのは、約１６００℃以上
の高融点が得られ、１３００℃を越えるような高温酸化
性雰囲気炉中での使用において従来の耐熱合金を大きく
凌ぐ高温強度、および卓抜した耐酸化性が確保されるか
らである。Ｃｒ含有量が多い程、上記材料特性が高めら
れるが、反面鋳造性、焼結性等が悪くなり、鋳造体また
は焼結体としてのブロツクの合金品質の確保が困難とな
ることを避けるため、８０％を上限としている。Ｃｏを
１０％以上含有しているのは、合金ブロツクの高温域に
おける圧縮変形抵抗性やラプチヤー強度がより高いもの
となるからであり、その含有量の上限を１５％としてい
るのは、それをこえると、圧縮変形抵抗性やラプチヤー
強度が却つて低下するからである。また、Ｃｏと複合含
有されるＮも、０．１％以上の含有量で高温域での圧縮
変形抵抗性およびラプチヤー強度を高める。１．５％を
上限としているのは、合金融点の低下に伴う、圧縮変形
抵抗性やラプチヤー強度の低下をさけるためである。な
お、上記Ｃｒ−Ｃｏ−Ｎ−Ｆｅ合金の原料に由来する不
純分（代表的にはＣ，Ｓｉ等）については、合金の高融
点（約１６００℃以上）が保持される範囲内で混在して
差支えなく、例えば０．８％以下のＣや、１％以下のＳ
ｉの混在によつて本考案の趣旨が損なわれることはな
い。
【０００９】また、上部ブロツク２０は、粗粒結晶組織
（平均結晶粒径 約５０μｍ以上）を有するものである
のが好ましい。組織が粗粒である程、高温圧縮強度やラ
プチヤー強度がより高いものとなるからである。上部ブ
ロツク２０に粗粒組織をもたせることに困難はなく、鋳
造体のブロツクでは、その鋳造に砂型鋳型を使用し、比
較的緩慢な冷却凝固を行わせるか、または鋳造合金塊に
加熱処理（例えば、１３００〜１６００℃に５〜２０Ｈ
ｒ保持）を施すことにより粗粒組織とすることができ
る。また焼結体のブロツクの場合は、合金粉末として粗
粒粉末（平均粒径 約２００μｍ以上）を使用するか、
または焼結後、前記と同様の加熱処理を施すことにより
粗粒組織をもたせることができる。
（平均結晶粒径 約５０μｍ以上）を有するものである
のが好ましい。組織が粗粒である程、高温圧縮強度やラ
プチヤー強度がより高いものとなるからである。上部ブ
ロツク２０に粗粒組織をもたせることに困難はなく、鋳
造体のブロツクでは、その鋳造に砂型鋳型を使用し、比
較的緩慢な冷却凝固を行わせるか、または鋳造合金塊に
加熱処理（例えば、１３００〜１６００℃に５〜２０Ｈ
ｒ保持）を施すことにより粗粒組織とすることができ
る。また焼結体のブロツクの場合は、合金粉末として粗
粒粉末（平均粒径 約２００μｍ以上）を使用するか、
または焼結後、前記と同様の加熱処理を施すことにより
粗粒組織をもたせることができる。
【００１０】上記Ｃｒ−Ｃｏ−Ｎ−Ｆｅ合金ブロツク２
０の高温特性を、従来の代表的なスキツドボタン材料で
ある高ＣｏのＣｒ−Ｎｉ合金鋼（４０Ｃｏ−２７Ｃｒ−
１７Ｎｉ−Ｆｅ）と比較すると、例えば高温圧縮試験
（温度：１３５０℃，垂直荷重：０．５ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 ，時間：５０Ｈｒ）における変形速度Ｄ％／Ｈｒ
〔変形量Ｄ％＝（Ｌ0 −Ｌ）／Ｌ0 ×１００（％），Ｌ
0 ：試験前の試片の高さ寸法，Ｌ：試験後の試片の高さ
寸法〕は、従来材の約０．５〜０．６％／Ｈｒに対し、
約０．０４〜０．０５％／Ｈｒと著しく高い圧縮変形抵
抗性を有し、また高温酸化試験（温度：１３５０℃，時
間：１００Ｈｒ，雰囲気：大気）における酸化減量（ｇ
／ｍ2 ｈｒ）は、従来材の約７０ｇ／ｍ2 ｈｒに対し、
約３ｇ／ｍ2 ｈｒと、卓抜した酸化抵抗性を示す。
０の高温特性を、従来の代表的なスキツドボタン材料で
ある高ＣｏのＣｒ−Ｎｉ合金鋼（４０Ｃｏ−２７Ｃｒ−
１７Ｎｉ−Ｆｅ）と比較すると、例えば高温圧縮試験
（温度：１３５０℃，垂直荷重：０．５ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 ，時間：５０Ｈｒ）における変形速度Ｄ％／Ｈｒ
〔変形量Ｄ％＝（Ｌ0 −Ｌ）／Ｌ0 ×１００（％），Ｌ
0 ：試験前の試片の高さ寸法，Ｌ：試験後の試片の高さ
寸法〕は、従来材の約０．５〜０．６％／Ｈｒに対し、
約０．０４〜０．０５％／Ｈｒと著しく高い圧縮変形抵
抗性を有し、また高温酸化試験（温度：１３５０℃，時
間：１００Ｈｒ，雰囲気：大気）における酸化減量（ｇ
／ｍ2 ｈｒ）は、従来材の約７０ｇ／ｍ2 ｈｒに対し、
約３ｇ／ｍ2 ｈｒと、卓抜した酸化抵抗性を示す。
【００１１】上部ブロツク２０を担持する下部ブロツク
３０の材種は特別のものではなく、従来よりスキツドボ
タン材料として使用されている耐熱合金、例えばＳＣＨ
１２（０．２〜０．４Ｃ−８〜１２Ｎｉ−１８〜２３Ｃ
ｒ−Ｆｅ）、ＳＣＨ２２（０．３５〜０．４５Ｃ−１９
〜２２Ｎｉ−２３〜２７Ｃｒ−Ｆｅ）、あるいは０．０
７〜０．１５Ｃ−１５〜１９Ｎｉ−２５〜２９Ｃｒ−３
８〜４２Ｃｏ−Ｆｅ合金鋼等からなる鋳造体ブロツクを
使用すれば十分である。
３０の材種は特別のものではなく、従来よりスキツドボ
タン材料として使用されている耐熱合金、例えばＳＣＨ
１２（０．２〜０．４Ｃ−８〜１２Ｎｉ−１８〜２３Ｃ
ｒ−Ｆｅ）、ＳＣＨ２２（０．３５〜０．４５Ｃ−１９
〜２２Ｎｉ−２３〜２７Ｃｒ−Ｆｅ）、あるいは０．０
７〜０．１５Ｃ−１５〜１９Ｎｉ−２５〜２９Ｃｒ−３
８〜４２Ｃｏ−Ｆｅ合金鋼等からなる鋳造体ブロツクを
使用すれば十分である。
【００１２】上部ブロツク２０と下部ブロツク３０と
は、ねじ嵌合等の着脱可能な結合形式により連結され
る。図１に示した例において、上部ブロツク２０は、そ
の下面中央に下方に突出する雄ねじ２１を有し、これに
対応して下部ブロツク３０に雌ねじ３１が形設され、両
者はそのねじ嵌合により安定に連結固定されている。上
部ブロツク２０と下部ブロツク３０に形成される雄ねじ
と雌ねじは、その凹凸関係を上下反転してもむろん構わ
ない。
は、ねじ嵌合等の着脱可能な結合形式により連結され
る。図１に示した例において、上部ブロツク２０は、そ
の下面中央に下方に突出する雄ねじ２１を有し、これに
対応して下部ブロツク３０に雌ねじ３１が形設され、両
者はそのねじ嵌合により安定に連結固定されている。上
部ブロツク２０と下部ブロツク３０に形成される雄ねじ
と雌ねじは、その凹凸関係を上下反転してもむろん構わ
ない。
【００１３】上部ブロツク２０とこれを担持する下部ブ
ロツク３０の重ね合せ面は、水平面であつても構わない
が、図示のように周縁部から中心に向つて斜降する略擂
鉢状の斜面とすることにより、下部ブロツク３０に対す
る上部ブロツク２０の着座姿勢の安定性が増し、上部ブ
ロツク２０に水平方向の荷重が作用した場合における上
部ブロツク２０の水平方向のずれ・連結部の破損防止等
に有効である。重ね合せ面の傾斜方向を図示のそれとは
逆に、中心から周縁部に向つて斜降する略傘状斜面とし
ても同様である。
ロツク３０の重ね合せ面は、水平面であつても構わない
が、図示のように周縁部から中心に向つて斜降する略擂
鉢状の斜面とすることにより、下部ブロツク３０に対す
る上部ブロツク２０の着座姿勢の安定性が増し、上部ブ
ロツク２０に水平方向の荷重が作用した場合における上
部ブロツク２０の水平方向のずれ・連結部の破損防止等
に有効である。重ね合せ面の傾斜方向を図示のそれとは
逆に、中心から周縁部に向つて斜降する略傘状斜面とし
ても同様である。
【００１４】本考案のスキツドボタンは、所望により図
２に示すように、上部ブロツク２０と下部ブロツク３０
との重ね合せ面に、ブロツク間の熱伝達を抑制するため
の断熱材層４０が介装される。断熱材層４０は、例えば
セラミツク繊維フエルト、石綿フエルト等で形成するこ
とができ、その層厚は約２〜５ｍｍ程度であつてよい。
２に示すように、上部ブロツク２０と下部ブロツク３０
との重ね合せ面に、ブロツク間の熱伝達を抑制するため
の断熱材層４０が介装される。断熱材層４０は、例えば
セラミツク繊維フエルト、石綿フエルト等で形成するこ
とができ、その層厚は約２〜５ｍｍ程度であつてよい。
【００１５】上部ブロツク２０と下部ブロツク３０とか
らなり、所望によりその重ね合せ面間に断熱材層４０が
介装される本考案のスキツドボタンの高さ寸法は、従来
のスキツドボタンと同様、概ね１００〜２００ｍｍであ
ればよい。上部ブロツク２０と下部ブロツク３０の高さ
方向の肉厚の比は、約３：７〜７：３としてよい。
らなり、所望によりその重ね合せ面間に断熱材層４０が
介装される本考案のスキツドボタンの高さ寸法は、従来
のスキツドボタンと同様、概ね１００〜２００ｍｍであ
ればよい。上部ブロツク２０と下部ブロツク３０の高さ
方向の肉厚の比は、約３：７〜７：３としてよい。
【００１６】本考案のスキツドボタンは、前記積層構造
を有している点を除き、例えばその外観形態は、従来と
同様の円柱ないし円錐台形状、あるいは角柱ないし角錐
台形状であり、また溶接によりスキツドパイプＰに固定
されて側周面に不定形耐火物層５０が塗設される態様も
従来のそれと異ならない。
を有している点を除き、例えばその外観形態は、従来と
同様の円柱ないし円錐台形状、あるいは角柱ないし角錐
台形状であり、また溶接によりスキツドパイプＰに固定
されて側周面に不定形耐火物層５０が塗設される態様も
従来のそれと異ならない。
【００１７】
【作用】本考案のスキツドボタンは、その頂面側がＣｒ
−Ｃｏ−Ｎ−Ｆｅ合金ブロツク２０で形成されているの
で、１３００℃をこえる高温酸化性雰囲気においても、
頂面側に対して従来のような強い強制冷却を加える必要
がなく、使用温度が約１３５０℃程度までゞあれば、頂
面側に対する強制冷却を省略してもさしつかえない。下
部ブロツク３０は、スキツドパイプからの強制冷却作用
と、不定形耐火物層５０とにより炉内の高温酸化性雰囲
気から保護されるので、従来の耐熱合金からなるブロツ
クであつても、上部ブロツク２０を安定に担持する。上
部ブロツク２０と下部ブロツク３０との界面に断熱材層
４０を介装することにより、下部ブロツク３０に十分な
強制冷却を加えながら、上部ブロツク２０を高温保持す
ることが容易となる。また、上部ブロツク２０と下部ブ
ロツク３０とは、ねじ嵌合により着脱可能に連結された
積層構造を有しているので、スキツドボタンの取替えに
際しては、下部ブロック３０はそのままスキッドパイプ
に固定された状態で、上部ブロツク２０だけを取替えれ
ばよい。
−Ｃｏ−Ｎ−Ｆｅ合金ブロツク２０で形成されているの
で、１３００℃をこえる高温酸化性雰囲気においても、
頂面側に対して従来のような強い強制冷却を加える必要
がなく、使用温度が約１３５０℃程度までゞあれば、頂
面側に対する強制冷却を省略してもさしつかえない。下
部ブロツク３０は、スキツドパイプからの強制冷却作用
と、不定形耐火物層５０とにより炉内の高温酸化性雰囲
気から保護されるので、従来の耐熱合金からなるブロツ
クであつても、上部ブロツク２０を安定に担持する。上
部ブロツク２０と下部ブロツク３０との界面に断熱材層
４０を介装することにより、下部ブロツク３０に十分な
強制冷却を加えながら、上部ブロツク２０を高温保持す
ることが容易となる。また、上部ブロツク２０と下部ブ
ロツク３０とは、ねじ嵌合により着脱可能に連結された
積層構造を有しているので、スキツドボタンの取替えに
際しては、下部ブロック３０はそのままスキッドパイプ
に固定された状態で、上部ブロツク２０だけを取替えれ
ばよい。
【００１８】
【考案の効果】本考案のスキツドボタンは、高温酸化性
雰囲気炉中において従来のスキツドボタンを凌ぐ安定な
使用が可能であり、そのボタン頂部側に対する強制冷却
を抑制緩和することができるので、被加熱鋼材のスキツ
ドマークが軽減し、より均一な加熱を達成することがで
き、被加熱鋼材の品質が高められる。また、強制冷却緩
和効果として、冷却水により炉外に持ち出される熱損失
量が減少し、熱経済性の改善等の効果が得られる。更
に、本考案のスキツドボタンは、上部ブロツクと下部ブ
ロツクの着脱可能な積層構造を有しているので、スキツ
ドボタンの取替は、上部ブロツクのみの取替えで済み、
材料の無駄が少く経済的であり、かつ取替作業も容易で
ある。
雰囲気炉中において従来のスキツドボタンを凌ぐ安定な
使用が可能であり、そのボタン頂部側に対する強制冷却
を抑制緩和することができるので、被加熱鋼材のスキツ
ドマークが軽減し、より均一な加熱を達成することがで
き、被加熱鋼材の品質が高められる。また、強制冷却緩
和効果として、冷却水により炉外に持ち出される熱損失
量が減少し、熱経済性の改善等の効果が得られる。更
に、本考案のスキツドボタンは、上部ブロツクと下部ブ
ロツクの着脱可能な積層構造を有しているので、スキツ
ドボタンの取替は、上部ブロツクのみの取替えで済み、
材料の無駄が少く経済的であり、かつ取替作業も容易で
ある。
【図１】本考案の実施例を示す縦断面図である。
【図２】本考案の実施例を示す縦断面図である。
【図３】従来のスキツドボタンを示す縦断面図である。
２０：上部ブロツク，２１：雄ねじ，３０：下部ブロツ
ク，３１：雌ねじ，４０：断熱材層，５０：不定形耐火
物層，Ｐ：スキツドパイプ。
ク，３１：雌ねじ，４０：断熱材層，５０：不定形耐火
物層，Ｐ：スキツドパイプ。
Claims (2)
- 【請求項１】 頂面を被加熱鋼材支持面としてスキツド
パイプに取付けられるスキツドボタンにおいて、 頂面側の上部ブロツクと、これを担持してスキツドパイ
プに固定される下部ブロツクとからなり、 上部ブロツクは、重量％で，Ｃｒ ６５〜８０％，Ｃｏ
１０〜１５％，Ｎ０．１〜１．５％，残部Ｆｅおよび
不純分であるＣｒ−Ｃｏ−Ｎ−Ｆｅ合金からなるブロツ
クであり、 下部ブロツクは、耐熱合金からなるブロツクであつて、 上部ブロツクと下部ブロツクとは、ねじ嵌合により着脱
可能に連結されていることを特徴とする加熱炉用スキツ
ドボタン。 - 【請求項２】 上部ブロツクと、下部ブロツクとの重ね
合せ面間に断熱材層が介装されていることを特徴とする
請求項１に記載の加熱炉用スキツドボタン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991084760U JP2571641Y2 (ja) | 1991-09-20 | 1991-09-20 | 加熱炉用スキツドボタン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991084760U JP2571641Y2 (ja) | 1991-09-20 | 1991-09-20 | 加熱炉用スキツドボタン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0530144U JPH0530144U (ja) | 1993-04-20 |
| JP2571641Y2 true JP2571641Y2 (ja) | 1998-05-18 |
Family
ID=13839643
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1991084760U Expired - Lifetime JP2571641Y2 (ja) | 1991-09-20 | 1991-09-20 | 加熱炉用スキツドボタン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2571641Y2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2607157B2 (ja) * | 1989-11-17 | 1997-05-07 | 株式会社クボタ | 加熱炉内の被加熱鋼材支持部材用耐熱合金 |
| JP3022050U (ja) * | 1995-08-25 | 1996-03-12 | 杉戸株式会社 | 兜の鍬形 |
-
1991
- 1991-09-20 JP JP1991084760U patent/JP2571641Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0530144U (ja) | 1993-04-20 |
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