JP2570943B2 - 浅絞り成形体および深絞り成形体 - Google Patents
浅絞り成形体および深絞り成形体Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ジュース缶、コーヒ飲
料缶、炭酸飲料缶等に用いられる缶体等の形成等に用い
られる絞り成形体の製造に適した絞り成形用薄鋼板、お
よび上記薄鋼板を素材として形成された絞り成形体に関
する。
料缶、炭酸飲料缶等に用いられる缶体等の形成等に用い
られる絞り成形体の製造に適した絞り成形用薄鋼板、お
よび上記薄鋼板を素材として形成された絞り成形体に関
する。
【０００２】
【従来の技術】実開平２−５９１０９号公報（実願平１
−５５４５１号）に係る明細書には、両面に有機被膜層
を形成された、例えば缶内面となるべき面に厚さ３０μ
ｍのポリエチレンテレフタートフィルム、缶外面となる
べき面に厚さ２０μｍのポリエチレンテレフタートフィ
ルムを貼着された薄鋼板、例えばティンフリースチール
（厚さは例えば０．１３ｍｍ）のブランクから、複数回
の絞り加工により形成された絞り成形体の開口端部をト
リムした後、底部加工、ネックイン加工、フランジ加工
等を施して製造されたシームレス金属缶が記載されてい
る。この場合成形可能の範囲内で薄鋼板が硬い程、ブラ
ンクの厚さを低減でき、材料コストを節約できるので、
薄鋼板として、２回冷延板、所謂ＤＲ板（１次冷延、焼
鈍後の２次冷延率が約１５〜４０％）が好ましく用いら
れる。
−５５４５１号）に係る明細書には、両面に有機被膜層
を形成された、例えば缶内面となるべき面に厚さ３０μ
ｍのポリエチレンテレフタートフィルム、缶外面となる
べき面に厚さ２０μｍのポリエチレンテレフタートフィ
ルムを貼着された薄鋼板、例えばティンフリースチール
（厚さは例えば０．１３ｍｍ）のブランクから、複数回
の絞り加工により形成された絞り成形体の開口端部をト
リムした後、底部加工、ネックイン加工、フランジ加工
等を施して製造されたシームレス金属缶が記載されてい
る。この場合成形可能の範囲内で薄鋼板が硬い程、ブラ
ンクの厚さを低減でき、材料コストを節約できるので、
薄鋼板として、２回冷延板、所謂ＤＲ板（１次冷延、焼
鈍後の２次冷延率が約１５〜４０％）が好ましく用いら
れる。
【０００３】上記のシームレス金属缶を製造する際の再
絞り加工法としては、特開平１−２５８８２２号公報に
記載されるように、再絞りダイスの作用コーナ部の曲率
半径を比較的小さくして、成形中の胴部に比較的大きな
高さ方向の延伸力を作用させることにより、胴部が薄肉
化するような方法（以下このような絞り成形法を薄肉化
深絞り成形法とよぶ）が好ましく採用される。
絞り加工法としては、特開平１−２５８８２２号公報に
記載されるように、再絞りダイスの作用コーナ部の曲率
半径を比較的小さくして、成形中の胴部に比較的大きな
高さ方向の延伸力を作用させることにより、胴部が薄肉
化するような方法（以下このような絞り成形法を薄肉化
深絞り成形法とよぶ）が好ましく採用される。
【０００４】このような絞り成形体を形成するため絞り
加工を行なう場合に、成形体の開口端部に不規則な形状
の耳が発生し易い。耳の高さが大きいと、次のようなト
ラブルが生じ易い。耳の先端がダイス上面としわ押え
の間に挟まれてちぎれるという、所謂ピンチングが起っ
たり、その際耳先端の有機被膜が髪の毛状に分離して所
謂フィルムヘアーが生じたり、あるいは胴部下方部が円
周方向に破断し易くなったりして、絞り成形性が低下す
る。胴部円周方向の厚さの変動が大きくなって（図１
参照）、ネックイン加工やフランジ加工の際、破断や座
屈を生じ易い。上記の胴部円周方向の厚さの変動に伴
って有機被膜層の厚さや加工度の円周方向の差が大きく
なり、それに伴い有機被膜層が損傷し易く、そのため有
機被膜層の密着性や耐蝕性が低下する。開口端部のト
リム代が大きくなり、従って歩留まりが低下して材料コ
ストが増大する。
加工を行なう場合に、成形体の開口端部に不規則な形状
の耳が発生し易い。耳の高さが大きいと、次のようなト
ラブルが生じ易い。耳の先端がダイス上面としわ押え
の間に挟まれてちぎれるという、所謂ピンチングが起っ
たり、その際耳先端の有機被膜が髪の毛状に分離して所
謂フィルムヘアーが生じたり、あるいは胴部下方部が円
周方向に破断し易くなったりして、絞り成形性が低下す
る。胴部円周方向の厚さの変動が大きくなって（図１
参照）、ネックイン加工やフランジ加工の際、破断や座
屈を生じ易い。上記の胴部円周方向の厚さの変動に伴
って有機被膜層の厚さや加工度の円周方向の差が大きく
なり、それに伴い有機被膜層が損傷し易く、そのため有
機被膜層の密着性や耐蝕性が低下する。開口端部のト
リム代が大きくなり、従って歩留まりが低下して材料コ
ストが増大する。
【０００５】耳の高さはブランクの板面異方性と相関性
があり、板面異方性Δｒは、（ｒ0＋ｒ90）／２−ｒ45
で一般に表わされ、Δｒが０ならば、板面内では等方的
で耳は発生せず、Δｒの絶対値が大きい程耳が高くな
る、すなわち後記の耳率が大きくなることが知られてい
る。しかしながらｒ値（塑性歪み比）は、引張試験の際
の幅方向の歪みの厚さ方向の歪みに対する比であるた
め、２回冷延薄鋼板（所謂ＤＲ板）のように、伸び率が
０に近い材料についてΔｒを求めて、当該薄鋼板につい
て予め耳率を評価することは事実上不可能である。
があり、板面異方性Δｒは、（ｒ0＋ｒ90）／２−ｒ45
で一般に表わされ、Δｒが０ならば、板面内では等方的
で耳は発生せず、Δｒの絶対値が大きい程耳が高くな
る、すなわち後記の耳率が大きくなることが知られてい
る。しかしながらｒ値（塑性歪み比）は、引張試験の際
の幅方向の歪みの厚さ方向の歪みに対する比であるた
め、２回冷延薄鋼板（所謂ＤＲ板）のように、伸び率が
０に近い材料についてΔｒを求めて、当該薄鋼板につい
て予め耳率を評価することは事実上不可能である。
【０００６】この板面異方性に、集合組織が影響を及ぼ
していることが知られている。従来から、Ｘ線回折法に
より板材の集合組織を測定し、ｒ値を推定する方法が行
なわれている。この方法では、多結晶体においても、個
々の結晶について単結晶の塑性挙動が成り立つことを前
提としている。しかし鉄鋼などのような体心立方構造の
金属では、結晶のすべり変形が複雑であるため、単結晶
の塑性変形挙動が、そのまま多結晶体のそれに成り立つ
とはいい難く、この理由のために、多結晶体の深絞り成
形後の耳を十分正確に推定するには至っていない。まし
て可成り複雑な変形を受ける薄肉化深絞り成形の場合の
耳の高さについては解明されていない。
していることが知られている。従来から、Ｘ線回折法に
より板材の集合組織を測定し、ｒ値を推定する方法が行
なわれている。この方法では、多結晶体においても、個
々の結晶について単結晶の塑性挙動が成り立つことを前
提としている。しかし鉄鋼などのような体心立方構造の
金属では、結晶のすべり変形が複雑であるため、単結晶
の塑性変形挙動が、そのまま多結晶体のそれに成り立つ
とはいい難く、この理由のために、多結晶体の深絞り成
形後の耳を十分正確に推定するには至っていない。まし
て可成り複雑な変形を受ける薄肉化深絞り成形の場合の
耳の高さについては解明されていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】 本発明は、その後の
再絞りによる深絞り成形の際に、ピンチング発生や有機
被膜の剥離、あるいはネッキング加工−フランジ加工の
際の座屈（しわ）や破断が生じ難い、二回冷延薄鋼板を
基板とする有機被膜被覆鋼板を浅絞り成形してなる直筒
形浅絞り成形体を提供することを目的とする。本発明は
さらに上記直筒形浅絞り成形体より形成さえた耳の高さ
が比較的小さい深絞り成形体を提供することを目的とす
る。
再絞りによる深絞り成形の際に、ピンチング発生や有機
被膜の剥離、あるいはネッキング加工−フランジ加工の
際の座屈（しわ）や破断が生じ難い、二回冷延薄鋼板を
基板とする有機被膜被覆鋼板を浅絞り成形してなる直筒
形浅絞り成形体を提供することを目的とする。本発明は
さらに上記直筒形浅絞り成形体より形成さえた耳の高さ
が比較的小さい深絞り成形体を提供することを目的とす
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】 本発明の直筒形浅絞り
成形体は、両表面から板厚に対して１／４以上の深さの
部分の｛２００｝極点図（正極点図）において、ステレ
オ円の中心に板面法線方向（ＮＤ）、円周上の互いに直
交する点に圧延方向（ＲＤ）と圧延直角方向（ＴＤ）を
基準にとり、半径方向の角度（円周方向を０度、中心を
９０度にとる）をα、円周に沿った回転角度（ＲＤ方向
を０度にとる）をβとし、このときのα＝９０度のＸ線
回折強度と無配向鉄の上記回折角のＸ線回折強度の比を
Ｉａとし、α＝５５度、β＝９０度のＸ線回折強度と無
配向鉄の上記回折角のＸ線回折強度の比をＩｂとし、α
＝３５度、β＝６０度のＸ線回折強度と無配向鉄の上記
回折角のＸ線回折強度の比をＩｃとするとき、１．２９
Ｉａ−２．３５Ｉｂ＋０．４４Ｉｃが、７．３以下で、
−４．７以上であることを満足し、硬さ（ＨＲ３０Ｔ）
が６８〜８０である二回冷延薄鋼板を基板とする有機被
膜被覆鋼板を浅絞り成形してなり、かつ耳率が８％以下
であることを特徴とする。本明細書において薄鋼板と
は、錫めっき鋼板やテインフリースチールのような表面
処理鋼板を含むものとする。また直筒形とは、フランジ
部が形成されていないことを意味する。
成形体は、両表面から板厚に対して１／４以上の深さの
部分の｛２００｝極点図（正極点図）において、ステレ
オ円の中心に板面法線方向（ＮＤ）、円周上の互いに直
交する点に圧延方向（ＲＤ）と圧延直角方向（ＴＤ）を
基準にとり、半径方向の角度（円周方向を０度、中心を
９０度にとる）をα、円周に沿った回転角度（ＲＤ方向
を０度にとる）をβとし、このときのα＝９０度のＸ線
回折強度と無配向鉄の上記回折角のＸ線回折強度の比を
Ｉａとし、α＝５５度、β＝９０度のＸ線回折強度と無
配向鉄の上記回折角のＸ線回折強度の比をＩｂとし、α
＝３５度、β＝６０度のＸ線回折強度と無配向鉄の上記
回折角のＸ線回折強度の比をＩｃとするとき、１．２９
Ｉａ−２．３５Ｉｂ＋０．４４Ｉｃが、７．３以下で、
−４．７以上であることを満足し、硬さ（ＨＲ３０Ｔ）
が６８〜８０である二回冷延薄鋼板を基板とする有機被
膜被覆鋼板を浅絞り成形してなり、かつ耳率が８％以下
であることを特徴とする。本明細書において薄鋼板と
は、錫めっき鋼板やテインフリースチールのような表面
処理鋼板を含むものとする。また直筒形とは、フランジ
部が形成されていないことを意味する。
【０００９】 本発明の深絞り成形体は、直筒形浅絞り
成形体を、高さ／胴部外径の比が１．４以上で、胴部上
部の薄鋼板の厚さが、上記二回冷延薄鋼板の厚さの４０
〜９０％になるように複数回再絞り成形することにより
形成されてなるものである。ここに胴部上部とは、胴部
の平均高さに対し底部から１／３以上の部分を称する。
成形体を、高さ／胴部外径の比が１．４以上で、胴部上
部の薄鋼板の厚さが、上記二回冷延薄鋼板の厚さの４０
〜９０％になるように複数回再絞り成形することにより
形成されてなるものである。ここに胴部上部とは、胴部
の平均高さに対し底部から１／３以上の部分を称する。
【００１０】 Ｘ線回折法により耳率を評価するので、
材料の伸びが０に近い、硬さ（ＨＲ３０Ｔ）が６８〜８
０である高強度２回冷延薄鋼板に有効に適用できる。両
表面から板厚に対して１／４以上の深さの部分について
Ｘ線回折強度比を求めるのは、圧延の際の表面効果のた
め、表面より約１／４以内の部分のＸ線回折強度比Ｉａ
が、それより内部の厚さ方向中央部分のＸ線回折強度比
Ｉａよりも遙かに大きいためである。なお通常の薄鋼板
においては、Ｉａは結晶方位｛００１｝＜１１０＞のＸ
線回折強度比、Ｉｂは結晶方位｛１１２｝＜１１０＞の
Ｘ線回折強度比、Ｉｃは結晶方位｛１１１｝＜１１２＞
のＸ線回折強度比に対応している。後記の図４に示すよ
うに、１．２９Ｉａ−２．３５Ｉｂ＋０．４４Ｉｃ（以
下Ｓ値とよぶ）が、７．３以下で、−４．７以上の場合
に、耳率が８％以下になる。
材料の伸びが０に近い、硬さ（ＨＲ３０Ｔ）が６８〜８
０である高強度２回冷延薄鋼板に有効に適用できる。両
表面から板厚に対して１／４以上の深さの部分について
Ｘ線回折強度比を求めるのは、圧延の際の表面効果のた
め、表面より約１／４以内の部分のＸ線回折強度比Ｉａ
が、それより内部の厚さ方向中央部分のＸ線回折強度比
Ｉａよりも遙かに大きいためである。なお通常の薄鋼板
においては、Ｉａは結晶方位｛００１｝＜１１０＞のＸ
線回折強度比、Ｉｂは結晶方位｛１１２｝＜１１０＞の
Ｘ線回折強度比、Ｉｃは結晶方位｛１１１｝＜１１２＞
のＸ線回折強度比に対応している。後記の図４に示すよ
うに、１．２９Ｉａ−２．３５Ｉｂ＋０．４４Ｉｃ（以
下Ｓ値とよぶ）が、７．３以下で、−４．７以上の場合
に、耳率が８％以下になる。
【００１１】薄鋼板の集合組織には種々の優先方位があ
る。種々の薄鋼板を絞り成形した実験結果を、上記優先
方位に着目して整理した末、｛２００｝極点図中の優先
方位の中、｛００１｝＜１１０＞、｛１１２｝＜１１０
＞および｛１１１｝＜１１２＞が特に耳率に及ぼす影響
が大きいことを見出し、かつＳ値が上記範囲内に入ると
き耳の発生が実用的に問題とならない程度になることを
見出した。
る。種々の薄鋼板を絞り成形した実験結果を、上記優先
方位に着目して整理した末、｛２００｝極点図中の優先
方位の中、｛００１｝＜１１０＞、｛１１２｝＜１１０
＞および｛１１１｝＜１１２＞が特に耳率に及ぼす影響
が大きいことを見出し、かつＳ値が上記範囲内に入ると
き耳の発生が実用的に問題とならない程度になることを
見出した。
【００１２】 浅絞り成形体１は、Ｓ値を満たす冷延薄
鋼板より形成されるものであり、耳率が８％以下と小さ
い。従って胴部上方部における周方向の板厚変動が小さ
い。そのためこの浅絞り成形体を複数回再絞り加工して
形成された製品となるべき深絞り成形体１１は、開口端
部に生ずる耳の高さが比較的小さく、従って胴部上方部
における周方向の板厚変動が小さくなる。そのため深絞
り成形の際のピンチング発生や有機被膜の剥離、あるい
はネッキング加工−フランジ加工の際の座屈（しわ）や
破断が生じ難い。硬さ（ＨＲ３０Ｔ）が６８〜８０と高
い二回冷延薄鋼板を使用するので、形成された深絞り成
形体１１は、胴部や底部の厚さをかなり薄くしても、高
い耐圧強度や凹み強度を有し、従って材料コストを低減
できる。 また深絞り成形体１１は、高さ／胴部外径が
１．４以上であり、高さが外径に対し比較的大きいの
で、飲料缶として用いた場合、内容液を缶から直接飲ん
だり、あるいは注ぎ出すのが容易である。
鋼板より形成されるものであり、耳率が８％以下と小さ
い。従って胴部上方部における周方向の板厚変動が小さ
い。そのためこの浅絞り成形体を複数回再絞り加工して
形成された製品となるべき深絞り成形体１１は、開口端
部に生ずる耳の高さが比較的小さく、従って胴部上方部
における周方向の板厚変動が小さくなる。そのため深絞
り成形の際のピンチング発生や有機被膜の剥離、あるい
はネッキング加工−フランジ加工の際の座屈（しわ）や
破断が生じ難い。硬さ（ＨＲ３０Ｔ）が６８〜８０と高
い二回冷延薄鋼板を使用するので、形成された深絞り成
形体１１は、胴部や底部の厚さをかなり薄くしても、高
い耐圧強度や凹み強度を有し、従って材料コストを低減
できる。 また深絞り成形体１１は、高さ／胴部外径が
１．４以上であり、高さが外径に対し比較的大きいの
で、飲料缶として用いた場合、内容液を缶から直接飲ん
だり、あるいは注ぎ出すのが容易である。
【００１３】胴部上部の薄鋼板の厚さが、ブランクの薄
鋼板の厚さの９０％を越えると、胴部上部の厚さが下方
部よりも若干厚くなるが、９０％以下であるので、胴部
厚さが高さ方向に実質的に一様になる。一方４０％より
小さいと、局部伸びが生じて、胴部厚さが高さ方向に不
均一になったり、あるいは局部伸びの部分から切断が起
るという問題が生ずるが、４０％以上であるので、この
ような問題が起らない。
鋼板の厚さの９０％を越えると、胴部上部の厚さが下方
部よりも若干厚くなるが、９０％以下であるので、胴部
厚さが高さ方向に実質的に一様になる。一方４０％より
小さいと、局部伸びが生じて、胴部厚さが高さ方向に不
均一になったり、あるいは局部伸びの部分から切断が起
るという問題が生ずるが、４０％以上であるので、この
ような問題が起らない。
【００１４】
【実施例】 厚さ０．１７ｍｍで硬さの異なる種々のテ
ィンフリースチール（ＤＲ板）の両面に、厚さ２０μｍ
のポリエチレンテレフタート／イソフタレート共重合体
のフィルムを熱接着されてなる有機被膜被覆鋼板より形
成された直径９８ｍｍの円形ブランクを、直径５２ｍｍ
のポンチを用いて、１．８８の絞り比で浅絞り成形し
て、平均高さ３１．５ｍｍのカップ状の直筒形浅絞り成
形体１（図２）を形成し、この浅絞り成形体１について
耳率を測定した。ここに耳率とは、耳の山部と谷部間の
最大高さ差ｈ、すなわち耳の高さｈの胴部の平均高さＨ
対する１００分比を称する。
ィンフリースチール（ＤＲ板）の両面に、厚さ２０μｍ
のポリエチレンテレフタート／イソフタレート共重合体
のフィルムを熱接着されてなる有機被膜被覆鋼板より形
成された直径９８ｍｍの円形ブランクを、直径５２ｍｍ
のポンチを用いて、１．８８の絞り比で浅絞り成形し
て、平均高さ３１．５ｍｍのカップ状の直筒形浅絞り成
形体１（図２）を形成し、この浅絞り成形体１について
耳率を測定した。ここに耳率とは、耳の山部と谷部間の
最大高さ差ｈ、すなわち耳の高さｈの胴部の平均高さＨ
対する１００分比を称する。
【００１５】 一方上記と同じロットの各有機被膜被覆
鋼板より形成された直径１７９ｍｍの円形ブランクを、
段落番号００１８に記載の条件で薄肉化深絞り成形する
ことによって形成された深絞り成形体１１（図５参照）
の胴部周方向厚さ変動値を測定した。ここに胴部周方向
厚さ変動値とは、胴部上方部（底部から１２０ｍｍ上の
部分をいう）における周方向厚さの最大値と最小値の差
を称する。このようにして得られた耳率と胴部周方向厚
さ変動値の関係を図１に示した。胴部周方向厚さ変動値
は後記のように、０．０６ｍｍ以下が実用上許容され、
従って８％以下の耳率が、実用上許容範囲に入ることが
分かる。
鋼板より形成された直径１７９ｍｍの円形ブランクを、
段落番号００１８に記載の条件で薄肉化深絞り成形する
ことによって形成された深絞り成形体１１（図５参照）
の胴部周方向厚さ変動値を測定した。ここに胴部周方向
厚さ変動値とは、胴部上方部（底部から１２０ｍｍ上の
部分をいう）における周方向厚さの最大値と最小値の差
を称する。このようにして得られた耳率と胴部周方向厚
さ変動値の関係を図１に示した。胴部周方向厚さ変動値
は後記のように、０．０６ｍｍ以下が実用上許容され、
従って８％以下の耳率が、実用上許容範囲に入ることが
分かる。
【００１６】 厚さが０．１５〜０．２０ｍｍ、硬さが
ＨＲ３０Ｔで６８〜８０、Ｃ含有量が０．００２〜０．
１５重量％の、表１に示す種々のティンフリースチール
（二回冷延薄鋼板）の試験片を、弗酸添加過酸化水素水
溶液に浸漬して、両表面から１／４以上の厚さの部分を
除去したものについて、Ｘ線回折法により、図３に示す
ような｛２００｝極点図を作製して、各結晶方位｛００
１｝＜１１０＞、｛１１２｝＜１１０＞、および｛１１
１｝＜１１２＞に対応するα＝９０度、α＝５５度・β
＝９０度、α＝３５度・β＝６０度の強度の、鉄粉焼結
体（無配向鉄）のそれ等に対する比を求めて、Ｉａ、Ｉ
ｂおよびＩｃを得た。
ＨＲ３０Ｔで６８〜８０、Ｃ含有量が０．００２〜０．
１５重量％の、表１に示す種々のティンフリースチール
（二回冷延薄鋼板）の試験片を、弗酸添加過酸化水素水
溶液に浸漬して、両表面から１／４以上の厚さの部分を
除去したものについて、Ｘ線回折法により、図３に示す
ような｛２００｝極点図を作製して、各結晶方位｛００
１｝＜１１０＞、｛１１２｝＜１１０＞、および｛１１
１｝＜１１２＞に対応するα＝９０度、α＝５５度・β
＝９０度、α＝３５度・β＝６０度の強度の、鉄粉焼結
体（無配向鉄）のそれ等に対する比を求めて、Ｉａ、Ｉ
ｂおよびＩｃを得た。
【表１】 得られたＩａ、ＩｂおよびＩｃの値、およびこれ等の値
から算出したＳ値を表２に示す。
から算出したＳ値を表２に示す。
【表２】 なお図３において、白丸印は方位｛００１｝＜１１０＞
を、黒丸印は方位｛１１２｝＜１１０＞を、黒角印は方
位｛１１１｝＜１１２＞を示す。
を、黒丸印は方位｛１１２｝＜１１０＞を、黒角印は方
位｛１１１｝＜１１２＞を示す。
【００１７】上記各ティンフリースチールの両面に、厚
さ２０μｍのポリエチレンテレフタート／イソフタレー
ト共重合体のフィルムを熱接着されてなる有機被膜被覆
鋼板の円形ブランク（直径９８ｍｍ）を１回絞り成形し
て、図２に示すような、平均高さＨが３５．６ｍｍ、胴
部２の内径ｄが５２ｍｍの絞り成形体１を作製して、耳
率（ｈ／Ｈｘ１００％）を求めた。結果を表２に示す。
表２に基づいて得られた、耳率とＳ値の関係を図４に示
す。Ｓ値が７．３以下で−４．７以上の場合に、耳率が
８％以下になることが分かる。
さ２０μｍのポリエチレンテレフタート／イソフタレー
ト共重合体のフィルムを熱接着されてなる有機被膜被覆
鋼板の円形ブランク（直径９８ｍｍ）を１回絞り成形し
て、図２に示すような、平均高さＨが３５．６ｍｍ、胴
部２の内径ｄが５２ｍｍの絞り成形体１を作製して、耳
率（ｈ／Ｈｘ１００％）を求めた。結果を表２に示す。
表２に基づいて得られた、耳率とＳ値の関係を図４に示
す。Ｓ値が７．３以下で−４．７以上の場合に、耳率が
８％以下になることが分かる。
【００１８】表１に示す各種ティンフリースチールの両
面に、厚さ２０μｍのポリエチレンテレフタート／イソ
フタレート共重合体のフィルムを熱接着されてなる有機
被膜被覆鋼板の、直径１７９ｍｍのパーム油を塗布され
た円形ブランクを、絞り比１．５６で浅絞り成形した
後、この成形体を１次再絞り比１．３７、２次再絞り比
１．２７、再絞りダイスの作用コーナ部の曲率半径０．
４０ｍｍの条件で再絞り加工して、高さが１２７ｍｍ、
胴部外径が６６ｍｍ、胴部上部の厚さ（ティンフリース
チールの）が約０．１３０ｍｍ（平均薄肉化率約ー２０
％）の、図５に示すようなフランジ部１２を有する薄肉
化深絞り成形体１１を作製した。
面に、厚さ２０μｍのポリエチレンテレフタート／イソ
フタレート共重合体のフィルムを熱接着されてなる有機
被膜被覆鋼板の、直径１７９ｍｍのパーム油を塗布され
た円形ブランクを、絞り比１．５６で浅絞り成形した
後、この成形体を１次再絞り比１．３７、２次再絞り比
１．２７、再絞りダイスの作用コーナ部の曲率半径０．
４０ｍｍの条件で再絞り加工して、高さが１２７ｍｍ、
胴部外径が６６ｍｍ、胴部上部の厚さ（ティンフリース
チールの）が約０．１３０ｍｍ（平均薄肉化率約ー２０
％）の、図５に示すようなフランジ部１２を有する薄肉
化深絞り成形体１１を作製した。
【００１９】 この深絞り成形体１１の、絞り成形
性、耳高さ（フランジ部１２の最大幅ｗ１と最小幅ｗ２
の差；図５参照）および胴部周方向厚さ変動値を表３に
示す。
性、耳高さ（フランジ部１２の最大幅ｗ１と最小幅ｗ２
の差；図５参照）および胴部周方向厚さ変動値を表３に
示す。
【表３】 なお表３における絞り成形性の評価は、○印が良好、△
印がピンチング発生、×印がフィルムの一部剥離を示
す。各深絞り成形体１１について、開口端部をトリムし
た後、底部加工を行ない、次いでネックイン−フランジ
加工（ネックイン加工とフランジ加工を同時に行なう加
工）を施して、実開平２−５９１０９号公報の第１図に
示すタイプのシームレス金属缶を作製した。ネックイン
−フランジ加工性の評価も表３に示した。この場合、○
印が良好、△印がネック部にしわ発生、×印が薄鋼板の
破断を示す。これより胴部周方向厚さ変動値は、０．０
６以下が実用上許容されることが分かる。
印がピンチング発生、×印がフィルムの一部剥離を示
す。各深絞り成形体１１について、開口端部をトリムし
た後、底部加工を行ない、次いでネックイン−フランジ
加工（ネックイン加工とフランジ加工を同時に行なう加
工）を施して、実開平２−５９１０９号公報の第１図に
示すタイプのシームレス金属缶を作製した。ネックイン
−フランジ加工性の評価も表３に示した。この場合、○
印が良好、△印がネック部にしわ発生、×印が薄鋼板の
破断を示す。これより胴部周方向厚さ変動値は、０．０
６以下が実用上許容されることが分かる。
【００２０】鋼成分、圧延、焼鈍等の製造条件によって
Ｓ値が何のように変化するかを調べ、これ等の条件をコ
ントロールすることによって、Ｓ値が本発明を満たす、
異方性の小さい薄鋼板を製造することができる。工業的
に缶用薄鋼板として採算の採れる１．８〜２．０ｍｍの
ホットコイルを使用して、二次冷延率が３０％程度と比
較的高い所謂ＤＲ９、ＤＲ１０等の高強度材の０．１５
〜０．３ｍｍ厚さの冷延鋼板を製造する場合、例えば炭
素約０．０８〜０．１３重量％、熱延巻取り温度約５０
０〜６００℃、連続焼鈍温度約６８０℃という通常の製
造条件では、耳率が８％を超えるものしか得られない、
すなわちＳ値が本発明を満たす薄鋼板は得られない。
Ｓ値が何のように変化するかを調べ、これ等の条件をコ
ントロールすることによって、Ｓ値が本発明を満たす、
異方性の小さい薄鋼板を製造することができる。工業的
に缶用薄鋼板として採算の採れる１．８〜２．０ｍｍの
ホットコイルを使用して、二次冷延率が３０％程度と比
較的高い所謂ＤＲ９、ＤＲ１０等の高強度材の０．１５
〜０．３ｍｍ厚さの冷延鋼板を製造する場合、例えば炭
素約０．０８〜０．１３重量％、熱延巻取り温度約５０
０〜６００℃、連続焼鈍温度約６８０℃という通常の製
造条件では、耳率が８％を超えるものしか得られない、
すなわちＳ値が本発明を満たす薄鋼板は得られない。
【００２１】しかし上記製造条件のうち、熱延巻取り温
度を６３０〜７２０℃に高めたり、或いは冷間圧延にお
ける１回の圧延当たりの圧下率を低下させ、場合によっ
ては焼鈍と冷間圧延を複数回繰返す、もしくは焼鈍温度
を７００〜７５０℃に高める等の特殊の手段を組合せる
こと等により最適条件を選ぶことによって、Ｓ値が本発
明を満たす薄鋼板を製造することできる。
度を６３０〜７２０℃に高めたり、或いは冷間圧延にお
ける１回の圧延当たりの圧下率を低下させ、場合によっ
ては焼鈍と冷間圧延を複数回繰返す、もしくは焼鈍温度
を７００〜７５０℃に高める等の特殊の手段を組合せる
こと等により最適条件を選ぶことによって、Ｓ値が本発
明を満たす薄鋼板を製造することできる。
【００２２】
【発明の効果】 本発明は次の効果を奏する。 引張試験によりΔｒが測定できない、伸びが０に近
い、硬さ（ＨＲ３０Ｔ）が６８〜８０である二回冷延薄
鋼板の各ロットについて、Ｓ値を測定し、Ｓ値が７．３
より大きいか、または−４．７より小さいロットを排除
することによって、試し絞り加工を行なうことなく、耳
率が８％以下の浅絞り成形体を確実に製造することがで
きる。 深絞り成形体を形成する際のピンチング発生や有機被
膜の剥離、あるいはネッキング加工−フランジ加工の際
の座屈（しわ）や破断が生じ難い。 深絞り成形体は、胴部や底部の厚さをかなり薄くして
も、高い耐圧強度や凹み強度を有し、従って材料コスト
を低減できる。 浅絞り成形体は有機被膜被覆鋼板よりなるので、深絞
り成形体を形成する際に、有機被膜が潤滑剤の作用をな
して、深絞り成形をスムースに行なうことができる。 従来のシームレス缶であるＤＩ缶（絞り−しごき成形
缶）を製造する場合は、多量の冷却潤滑液を使用するた
め、その無公害化のための公害防止装置を設置する必要
があった。この冷却潤滑液を使用する必要がないので、
公害防止装置を設置する必要がない。
い、硬さ（ＨＲ３０Ｔ）が６８〜８０である二回冷延薄
鋼板の各ロットについて、Ｓ値を測定し、Ｓ値が７．３
より大きいか、または−４．７より小さいロットを排除
することによって、試し絞り加工を行なうことなく、耳
率が８％以下の浅絞り成形体を確実に製造することがで
きる。 深絞り成形体を形成する際のピンチング発生や有機被
膜の剥離、あるいはネッキング加工−フランジ加工の際
の座屈（しわ）や破断が生じ難い。 深絞り成形体は、胴部や底部の厚さをかなり薄くして
も、高い耐圧強度や凹み強度を有し、従って材料コスト
を低減できる。 浅絞り成形体は有機被膜被覆鋼板よりなるので、深絞
り成形体を形成する際に、有機被膜が潤滑剤の作用をな
して、深絞り成形をスムースに行なうことができる。 従来のシームレス缶であるＤＩ缶（絞り−しごき成形
缶）を製造する場合は、多量の冷却潤滑液を使用するた
め、その無公害化のための公害防止装置を設置する必要
があった。この冷却潤滑液を使用する必要がないので、
公害防止装置を設置する必要がない。
【００２３】本発明の絞り成形体は、絞り成形後、塗膜
を形成する必要がなく、かつ耳の高さが比較的小さく、
かつ胴部高さ方向の厚さが実質的に均一であるいという
効果を奏する。
を形成する必要がなく、かつ耳の高さが比較的小さく、
かつ胴部高さ方向の厚さが実質的に均一であるいという
効果を奏する。
【図１】 耳率と胴部周方向厚さ変動値の関係の例を示
す線図である。
す線図である。
【図２】 浅絞り成形体の例の正面図である。
【図３】 薄鋼板の｛２００｝極点図の例を示す図面で
ある。
ある。
【図４】 Ｓ値と耳率の関係の例を示す線図である。
【図５】 深絞り成形体の例の斜視図である。
１ 浅絞り成形体 ２ 胴部 １１ 深絞り成形体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２１Ｄ 8/04 Ｃ２１Ｄ 9/48 Ｅ 9/48 Ｇ０１Ｎ 23/20 Ｇ０１Ｎ 23/20 Ｂ６５Ｄ 1/00 Ａ
Claims (2)
- 【請求項１】 両表面から板厚に対して１／４以上の深
さの部分の｛２００｝極点図（正極点図）において、ス
テレオ円の中心に板面法線方向（ＮＤ）、円周上の互い
に直交する点に圧延方向（ＲＤ）と圧延直角方向（Ｔ
Ｄ）を基準にとり、半径方向の角度（円周方向を０度、
中心を９０度にとる）をα、円周に沿った回転角度（Ｒ
Ｄ方向を０度にとる）をβとし、このときのα＝９０度
のＸ線回折強度と無配向鉄の上記回折角のＸ線回折強度
の比をＩａとし、α＝５５度、β＝９０度のＸ線回折強
度と無配向鉄の上記回折角のＸ線回折強度の比をＩｂと
し、α＝３５度、β＝６０度のＸ線回折強度と無配向鉄
の上記回折角のＸ線回折強度の比をＩｃとするとき、
１．２９Ｉａ−２．３５Ｉｂ＋０．４４Ｉｃが、７．３
以下で、−４．７以上であることを満足し、硬さ（ＨＲ
３０Ｔ）が６８〜８０である二回冷延薄鋼板を基板とす
る有機被膜被覆鋼板を浅絞り成形してなり、かつ耳率が
８％以下であることを特徴とする直筒形浅絞り成形体。 - 【請求項２】 請求項１記載の直筒形浅絞り成形体を、
複数回再絞り加工して形成された、高さ／胴部外径の比
が１．４以上で、胴部上部の薄鋼板の厚さが、上記二回
冷延薄鋼板の厚さの４０〜９０％である深絞り成形体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7562892A JP2570943B2 (ja) | 1992-02-27 | 1992-02-27 | 浅絞り成形体および深絞り成形体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7562892A JP2570943B2 (ja) | 1992-02-27 | 1992-02-27 | 浅絞り成形体および深絞り成形体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05239594A JPH05239594A (ja) | 1993-09-17 |
| JP2570943B2 true JP2570943B2 (ja) | 1997-01-16 |
Family
ID=13581698
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7562892A Expired - Fee Related JP2570943B2 (ja) | 1992-02-27 | 1992-02-27 | 浅絞り成形体および深絞り成形体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2570943B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5541191B2 (ja) * | 2011-02-17 | 2014-07-09 | 住友電気工業株式会社 | 超電導線材の検査方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0629465B2 (ja) * | 1985-09-19 | 1994-04-20 | 川崎製鉄株式会社 | フランジ加工性の良好な焼付硬化性を有するｄｉ缶用鋼板の製造方法 |
| JPH01184252A (ja) * | 1988-01-18 | 1989-07-21 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板 |
| JPH0771700B2 (ja) * | 1988-02-23 | 1995-08-02 | 東洋製罐株式会社 | 再絞り方法 |
| JPH02118026A (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-02 | Kawasaki Steel Corp | 缶用鋼板の製造方法 |
-
1992
- 1992-02-27 JP JP7562892A patent/JP2570943B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05239594A (ja) | 1993-09-17 |
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