JP2525698B2 - 高炉ベンチュリスクラバの運転制御方法 - Google Patents
高炉ベンチュリスクラバの運転制御方法Info
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
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- Separation Of Particles Using Liquids (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高炉炉頂より発生する高
炉ガスの除塵設備の 1つであるベンチュリスクラバの入
側と出側の差圧制御及び噴射水流量制御を行なう、高炉
ベンチュリスクラバの運転制御方法に関する。
炉ガスの除塵設備の 1つであるベンチュリスクラバの入
側と出側の差圧制御及び噴射水流量制御を行なう、高炉
ベンチュリスクラバの運転制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉炉頂より発生する高炉ガス（Ｂガ
ス）は10〜50g/Nm3 のダストを含むため、そのままでは
燃料として使えない。そこで、このダストを除去するた
めの付帯設備として、ガス清浄設備がある。このガス清
浄設備は、一般に、図６に示す如く、除塵器１、ベンチ
ュリスクラバ２、湿式電気集塵機３を直列配置すること
にて構成されている。
ス）は10〜50g/Nm3 のダストを含むため、そのままでは
燃料として使えない。そこで、このダストを除去するた
めの付帯設備として、ガス清浄設備がある。このガス清
浄設備は、一般に、図６に示す如く、除塵器１、ベンチ
ュリスクラバ２、湿式電気集塵機３を直列配置すること
にて構成されている。
【０００３】尚、図６において、１は除塵器、１Ａはダ
ストバルブ、１Ｂはバッグミル、２はベンチュリスクラ
バ、３は湿式集塵機、３Ａはゴッグル弁、４は高炉、４
Ａは羽口、５は熱風炉、６は高炉ガスホルダ、７はシッ
クナ、８は冷却塔、９はスラジ工場、１０は還元ペレッ
ト工場である。
ストバルブ、１Ｂはバッグミル、２はベンチュリスクラ
バ、３は湿式集塵機、３Ａはゴッグル弁、４は高炉、４
Ａは羽口、５は熱風炉、６は高炉ガスホルダ、７はシッ
クナ、８は冷却塔、９はスラジ工場、１０は還元ペレッ
ト工場である。
【０００４】そして、ベンチュリスクラバ２の役割は、
荒ガスの含塵濃度を 8〜10g/Nm3 から0.5g/Nm3程度と
し、かつ温度を40℃程度に低下させることにあり、図７
に示す如く、入側と出側の差圧を制御するためにスロー
ト可変翼１５を有し、かつガス洗浄水噴射ノズル１７か
らの噴射水流量を制御するために噴射調節弁１８を有し
ている。
荒ガスの含塵濃度を 8〜10g/Nm3 から0.5g/Nm3程度と
し、かつ温度を40℃程度に低下させることにあり、図７
に示す如く、入側と出側の差圧を制御するためにスロー
ト可変翼１５を有し、かつガス洗浄水噴射ノズル１７か
らの噴射水流量を制御するために噴射調節弁１８を有し
ている。
【０００５】尚、図７において、１１はガス加速のため
の絞り部、１２はダスト捕集のためのスロート部、１３
はガス圧回復のためのディフューザ部、１４はスラリー
分離のためのミストセパレータ、１５はガス速度制御の
ためのスロート可変翼、１６は可変翼駆動のための可変
翼駆動部、１７はダスト洗浄のための噴射ノズル、１８
は流量調整のための噴射調節弁、１９は洗浄水をシール
しながら排水する排水管、２０はミストセパレータ１４
の下部に溜るスラッジを周期的に排出する上下弁を備え
るスラッジ排水弁、２１は水位をコントロールする水位
検出タンク、２２は緊急排水弁開タイミングを検出する
＋８００ｍｍの最高水位センサ、２３は＋５００ｍｍの
高水位センサ、２４は±０ｍｍの定常水位センサ、２５
は−１００ｍｍの低水位センサ、２６は緊急遮断弁閉タ
イミングを検出する−３００ｍｍの最低水位センサ、２
７はシックナ７への排水トラフ、２８はストレーナー、
２９は緊急排水弁、３０は手動弁、３１は緊急遮断弁、
３２はオーバーフロー弁、３３は汚水ポンプ、３４はデ
ミスタ、３５は洗浄水コントロール弁となるデミスタ調
節弁、３６はガス放散のためのブリーダ、３７はガス爆
発防止のための蒸気遮断弁である。
の絞り部、１２はダスト捕集のためのスロート部、１３
はガス圧回復のためのディフューザ部、１４はスラリー
分離のためのミストセパレータ、１５はガス速度制御の
ためのスロート可変翼、１６は可変翼駆動のための可変
翼駆動部、１７はダスト洗浄のための噴射ノズル、１８
は流量調整のための噴射調節弁、１９は洗浄水をシール
しながら排水する排水管、２０はミストセパレータ１４
の下部に溜るスラッジを周期的に排出する上下弁を備え
るスラッジ排水弁、２１は水位をコントロールする水位
検出タンク、２２は緊急排水弁開タイミングを検出する
＋８００ｍｍの最高水位センサ、２３は＋５００ｍｍの
高水位センサ、２４は±０ｍｍの定常水位センサ、２５
は−１００ｍｍの低水位センサ、２６は緊急遮断弁閉タ
イミングを検出する−３００ｍｍの最低水位センサ、２
７はシックナ７への排水トラフ、２８はストレーナー、
２９は緊急排水弁、３０は手動弁、３１は緊急遮断弁、
３２はオーバーフロー弁、３３は汚水ポンプ、３４はデ
ミスタ、３５は洗浄水コントロール弁となるデミスタ調
節弁、３６はガス放散のためのブリーダ、３７はガス爆
発防止のための蒸気遮断弁である。
【０００６】然るに、従来技術では、ベンチュリスクラ
バ２を下記(A) 、(B) により運転制御している（図８参
照）。
バ２を下記(A) 、(B) により運転制御している（図８参
照）。
【０００７】(A) 差圧制御 差圧制御装置４１により、差圧センサ４２の検出値を一
定の設定値と比較し、この比較結果に基づき、可変翼駆
動制御部４３をして可変翼駆動部１６を駆動制御し、ス
ロート可変翼１５をフィードバッグ制御する。
定の設定値と比較し、この比較結果に基づき、可変翼駆
動制御部４３をして可変翼駆動部１６を駆動制御し、ス
ロート可変翼１５をフィードバッグ制御する。
【０００８】(B) 噴射水流量制御 噴射水流量制御装置５１により、噴射水流量センサ５２
の検出値を一定の設定値と比較し、この比較結果に基づ
き、調節弁駆動制御部５３をして調節弁駆動部５４を駆
動制御し、噴射調節弁１８をフィードバッグ制御する。
の検出値を一定の設定値と比較し、この比較結果に基づ
き、調節弁駆動制御部５３をして調節弁駆動部５４を駆
動制御し、噴射調節弁１８をフィードバッグ制御する。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】然しながら、従来技術
では、差圧制御も噴射水流量制御も、一定の設定値を目
標値とする定値制御であるため、高炉内のガスの吹き抜
け、燃料のスリップ、原料の炉内への装入等により、高
炉ガス発生量が変動するとき、一定の集塵効率を保つこ
とができない。
では、差圧制御も噴射水流量制御も、一定の設定値を目
標値とする定値制御であるため、高炉内のガスの吹き抜
け、燃料のスリップ、原料の炉内への装入等により、高
炉ガス発生量が変動するとき、一定の集塵効率を保つこ
とができない。
【００１０】尚、特開昭53-132412 号公報には、ベンチ
ュリスクラバを通過する通過ガス量に対応させて、散水
量を増減するものが提案されている。然しながら、この
ものは、温度変動を伴う通過ガスの量を正確に測定し得
る手段がないため、実現不能である。
ュリスクラバを通過する通過ガス量に対応させて、散水
量を増減するものが提案されている。然しながら、この
ものは、温度変動を伴う通過ガスの量を正確に測定し得
る手段がないため、実現不能である。
【００１１】また、特開昭４９−６４０７０号公報に
は、ベンチュリスクラバを通過するガスに水を噴射する
ことにて除塵するものが記載されている。しかしなが
ら、この従来技術では、ベンチュリスクラバを通過する
ガス流を差圧を用いて推定し、水噴射量を決定してい
る。このため、高炉ガス発生量の変動に対しては、一定
の集塵効率を確保できない。 また、特公昭４６−１８０
７２号公報には、ベンチュリスクラバのスロートを通過
するガス圧力損失を一定値に保てばベンチュリスクラバ
の集塵効率をほぼ一定値に保つことができる旨を述べて
いるに過ぎない。しかしながら、この従来技術では、最
初のガス量を基準に最適注水量を定めておき、圧力損失
の変化に基づいて注水量の増減制御を行なうものとして
いる。このため、高炉ガス発生量の変動に対しては、一
定の集塵効率を確保できない。本発明は、高炉ガス発生
量の変動に対して常に一定の集塵効率を確保するため、
高炉ガス発生量に見合った差圧制御と噴射水流量制御と
を行なうことを目的とする。
は、ベンチュリスクラバを通過するガスに水を噴射する
ことにて除塵するものが記載されている。しかしなが
ら、この従来技術では、ベンチュリスクラバを通過する
ガス流を差圧を用いて推定し、水噴射量を決定してい
る。このため、高炉ガス発生量の変動に対しては、一定
の集塵効率を確保できない。 また、特公昭４６−１８０
７２号公報には、ベンチュリスクラバのスロートを通過
するガス圧力損失を一定値に保てばベンチュリスクラバ
の集塵効率をほぼ一定値に保つことができる旨を述べて
いるに過ぎない。しかしながら、この従来技術では、最
初のガス量を基準に最適注水量を定めておき、圧力損失
の変化に基づいて注水量の増減制御を行なうものとして
いる。このため、高炉ガス発生量の変動に対しては、一
定の集塵効率を確保できない。本発明は、高炉ガス発生
量の変動に対して常に一定の集塵効率を確保するため、
高炉ガス発生量に見合った差圧制御と噴射水流量制御と
を行なうことを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、ガス洗浄水噴
射ノズルからの噴射水流量を制御する噴射水流量制御装
置と、入側と出側の差圧を差圧制御弁によって制御する
差圧制御装置とを有する高炉ベンチュリスクラバの運転
制御方法において、ベンチュリスクラバを通過する高炉
ガス量を高炉送風流量、富化酸素流量及び高炉ガス成分
から高炉ガス発生量として演算し、演算した高炉ガス発
生量に基づき、差圧最適値と噴射水流量最適値とを求
め、上記差圧最適値を前記差圧制御装置の目標値とし、
かつ上記噴射水流量最適値を前記噴射水流量制御装置の
目標値としてベンチュリスクラバを運転制御するように
したものである。
射ノズルからの噴射水流量を制御する噴射水流量制御装
置と、入側と出側の差圧を差圧制御弁によって制御する
差圧制御装置とを有する高炉ベンチュリスクラバの運転
制御方法において、ベンチュリスクラバを通過する高炉
ガス量を高炉送風流量、富化酸素流量及び高炉ガス成分
から高炉ガス発生量として演算し、演算した高炉ガス発
生量に基づき、差圧最適値と噴射水流量最適値とを求
め、上記差圧最適値を前記差圧制御装置の目標値とし、
かつ上記噴射水流量最適値を前記噴射水流量制御装置の
目標値としてベンチュリスクラバを運転制御するように
したものである。
【００１３】
【作用】高炉ガス発生量ＢVol （Ｎm3/min）は、高炉送
風流量ＢV （Ｎm3/min）、その高炉ガス中に吹き込む富
化酸素流量Ｖo （Ｎm3/min）、及び高炉ガス成分（Ｎ2
成分）ＴGN2 （％）から、下記(1) 式にて演算できる。
風流量ＢV （Ｎm3/min）、その高炉ガス中に吹き込む富
化酸素流量Ｖo （Ｎm3/min）、及び高炉ガス成分（Ｎ2
成分）ＴGN2 （％）から、下記(1) 式にて演算できる。
【００１４】 ＢVol ＝79（ＢV −Ｖo ）/ ＴGN2 ・・・ (1) 然るに、本発明にあっては、図１に示す如く、主演算装
置６１により、上記(1) 式を用いて、高炉ガス発生量を
演算する。
置６１により、上記(1) 式を用いて、高炉ガス発生量を
演算する。
【００１５】そして、第１副演算装置６２により、上記
高炉ガス発生量に基づき、差圧最適値を演算する。この
差圧最適値は、予め定めてある変換テーブル（図２参
照）もしくは関数式等を用いて演算される。
高炉ガス発生量に基づき、差圧最適値を演算する。この
差圧最適値は、予め定めてある変換テーブル（図２参
照）もしくは関数式等を用いて演算される。
【００１６】また、第２副演算装置６３により、上記高
炉ガス発生量に基づき、噴射水流量最適値を演算する。
この噴射水流量最適値は、予め定めてある変換テーブル
（図３参照）もしくは関数式等を用いて演算される。
炉ガス発生量に基づき、噴射水流量最適値を演算する。
この噴射水流量最適値は、予め定めてある変換テーブル
（図３参照）もしくは関数式等を用いて演算される。
【００１７】これにより、下記(A) 、(B) により、ベン
チュリスクラバ２を運転制御する。
チュリスクラバ２を運転制御する。
【００１８】(A) 差圧制御 差圧設定器６２Ａにより、第１副演算装置６２が演算し
た差圧最適値を差圧制御装置４１に入力する。そして、
差圧制御装置４１により、差圧センサ４２の検出値を上
記差圧最適値と比較し、この比較結果に基づき、可変翼
駆動制御部４３をして可変翼駆動部１６を駆動制御し、
スロート可変翼１５をフィードバッグ制御する。
た差圧最適値を差圧制御装置４１に入力する。そして、
差圧制御装置４１により、差圧センサ４２の検出値を上
記差圧最適値と比較し、この比較結果に基づき、可変翼
駆動制御部４３をして可変翼駆動部１６を駆動制御し、
スロート可変翼１５をフィードバッグ制御する。
【００１９】(B) 噴射水流量制御 噴射水流量設定器６３Ａにより、第２副演算装置６３が
演算した噴射水流量最適値を噴射水流量制御装置５１に
入力する。そして、噴射水流量制御装置５１により、噴
射水流量センサ５２の検出値を上記噴射水流量最適値と
比較し、この比較結果に基づき、調節弁駆動制御部５３
をして調節弁駆動部５４を駆動制御し、噴射調節弁１８
をフィードバッグ制御する。
演算した噴射水流量最適値を噴射水流量制御装置５１に
入力する。そして、噴射水流量制御装置５１により、噴
射水流量センサ５２の検出値を上記噴射水流量最適値と
比較し、この比較結果に基づき、調節弁駆動制御部５３
をして調節弁駆動部５４を駆動制御し、噴射調節弁１８
をフィードバッグ制御する。
【００２０】即ち、本発明にあっては、ベンチュリスク
ラバを通過する高炉ガス量をまず求め、このガス量に対
し最適な差圧値と噴射水流量値とを決定したものであ
る。これにより、高炉ガス発生量に見合った差圧制御と
噴射水流量制御とを行なうこととなり、従来の定値制御
では実現不可能であった、高炉ガス発生量の変動に対し
て常に一定の集塵効率を確保することができる。
ラバを通過する高炉ガス量をまず求め、このガス量に対
し最適な差圧値と噴射水流量値とを決定したものであ
る。これにより、高炉ガス発生量に見合った差圧制御と
噴射水流量制御とを行なうこととなり、従来の定値制御
では実現不可能であった、高炉ガス発生量の変動に対し
て常に一定の集塵効率を確保することができる。
【００２１】尚、高炉内のガスの吹き抜け、原料のスリ
ップ、原料の炉内への装入等による、高炉ガス発生量の
突発的な変動は、高炉内圧力の変動に起因して変動する
高炉送風流量にて反映される。
ップ、原料の炉内への装入等による、高炉ガス発生量の
突発的な変動は、高炉内圧力の変動に起因して変動する
高炉送風流量にて反映される。
【００２２】
【実施例】図４に示すベンチュリスクラバ２において、
直径Ｄt なるスロート部の壁面に内径Ｄn の注入孔をｎ
個設け、高速度の含塵流体（乱流）に対し、直角に水を
噴射する。噴射水はガス気流によって霧化作用を受け、
微細化される。注水量（噴射水量）ｑとガス量ｌとの比
（液ガス比）Ｌは、ダストの細やかさや含塵濃度によっ
て定まり、普通下記(2) 式の範囲にある。
直径Ｄt なるスロート部の壁面に内径Ｄn の注入孔をｎ
個設け、高速度の含塵流体（乱流）に対し、直角に水を
噴射する。噴射水はガス気流によって霧化作用を受け、
微細化される。注水量（噴射水量）ｑとガス量ｌとの比
（液ガス比）Ｌは、ダストの細やかさや含塵濃度によっ
て定まり、普通下記(2) 式の範囲にある。
【００２３】 Ｌ＝ｑ/l＝0.5 〜 5 （ｌ（水）/m3 （ガス）） ・・・ (2) 一方、圧損をスロート部におけるガス動圧で表わすと、
下記(3) 式の如くになる。
下記(3) 式の如くになる。
【００２４】 △Ｐ＝（0.5 ＋Ｌ）γ/2g・ｖ2 ・・・ (3) 但し、ｖは気体の速度（m/sec ）、γは気体の比重、ｇ
は重力加速度である。
は重力加速度である。
【００２５】ここで、 2種のダストに対するベンチュリ
スクラバの集塵率の実験データを図５に示す。ここで、
このデータは、撥水性のダストであるパラフィンに対す
るものである（△ｔ＝500 〜1250mmAq、Ｌ＝1.4 〜3 l/
m3）。これより、実験条件△ｐ＝500mmAq 、Ｌ＝1.4 l/
m3のもので得られた曲線ｂと、△ｐ＝1250mmAq、Ｌ＝3
l/m3のもので得られた曲線ａとを比較すると、平均粒径
ｄt ＝0.2 μm なるダストに対し、集塵率は65％から98
％に増大する。
スクラバの集塵率の実験データを図５に示す。ここで、
このデータは、撥水性のダストであるパラフィンに対す
るものである（△ｔ＝500 〜1250mmAq、Ｌ＝1.4 〜3 l/
m3）。これより、実験条件△ｐ＝500mmAq 、Ｌ＝1.4 l/
m3のもので得られた曲線ｂと、△ｐ＝1250mmAq、Ｌ＝3
l/m3のもので得られた曲線ａとを比較すると、平均粒径
ｄt ＝0.2 μm なるダストに対し、集塵率は65％から98
％に増大する。
【００２６】この結果から判断しても、ベンチュリスク
ラバの制御目標値として、一定の△ｐ、一定の噴射水流
量を与えていたのでは、ベンチュリスクラバを通るガス
量が変動した場合に、集塵率が極端に低下すること（最
悪の場合には60％程度の低下）が認められる。
ラバの制御目標値として、一定の△ｐ、一定の噴射水流
量を与えていたのでは、ベンチュリスクラバを通るガス
量が変動した場合に、集塵率が極端に低下すること（最
悪の場合には60％程度の低下）が認められる。
【００２７】本発明では、ベンチュリスクラバを通過す
る高炉ガス発生量を常時演算し、この高炉ガス発生量に
見合ったベンチュリスクラバの差圧△ｐ及び噴射水流量
を自動的に設定するものであるため、集塵効率が上述の
60％程度に低下することなく、常に90％台の集塵率を得
ることができる。
る高炉ガス発生量を常時演算し、この高炉ガス発生量に
見合ったベンチュリスクラバの差圧△ｐ及び噴射水流量
を自動的に設定するものであるため、集塵効率が上述の
60％程度に低下することなく、常に90％台の集塵率を得
ることができる。
【００２８】以上のように、本発明では、ベンチュリス
クラバの制御目標値としてベンチュリスクラバを通過す
る高炉ガス発生量に見合った最適な差圧及び噴射水流量
を与えるため、高い集塵率が維持できる。従って、ベン
チュリスクラバの下流に位置する多様な設備の保護、例
えばダスト閉塞等による設備故障がなくなり、電気集塵
機、熱風炉等におけるトラブルの発生を防止し、高炉の
稼働率を向上できる。また、噴射水流量等を最適制御す
るため、エネルギコストの低減に寄与できる。
クラバの制御目標値としてベンチュリスクラバを通過す
る高炉ガス発生量に見合った最適な差圧及び噴射水流量
を与えるため、高い集塵率が維持できる。従って、ベン
チュリスクラバの下流に位置する多様な設備の保護、例
えばダスト閉塞等による設備故障がなくなり、電気集塵
機、熱風炉等におけるトラブルの発生を防止し、高炉の
稼働率を向上できる。また、噴射水流量等を最適制御す
るため、エネルギコストの低減に寄与できる。
【００２９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、高炉ガス
発生量の変動に対して常に一定の集塵効率を確保するた
め、高炉ガス発生量に見合った差圧制御と噴射水流量制
御とを行なうことができる。
発生量の変動に対して常に一定の集塵効率を確保するた
め、高炉ガス発生量に見合った差圧制御と噴射水流量制
御とを行なうことができる。
【図１】図１は本発明の一実施例を示すブロック図であ
る。
る。
【図２】図２は高炉ガス発生量と差圧最適値との関係を
示す線図である。
示す線図である。
【図３】図３は高炉ガス発生量と噴射水流量最適値との
関係を示す線図である。
関係を示す線図である。
【図４】図４はベンチュリスクラバの基本構造を示す模
式図である。
式図である。
【図５】図５は集塵特性図である。
【図６】図６は高炉ガス清浄設備を示す模式図である。
【図７】図７はベンチュリスクラバを示す模式図であ
る。
る。
【図８】図８は従来方法を示すブロック図である。
２ ベンチュリスクラバ １５ スロート可変翼 １６ 可変翼駆動部 １７ 噴射ノズル １８ 噴射調節弁 ４１ 差圧制御装置 ５１ 噴射水流量制御装置 ６１ 主演算装置
Claims (1)
- 【請求項１】 ガス洗浄水噴射ノズルからの噴射水流量
を制御する噴射水流量制御装置と、入側と出側の差圧を
差圧制御弁によって制御する差圧制御装置とを有する高
炉ベンチュリスクラバの運転制御方法において、ベンチ
ュリスクラバを通過する高炉ガス量を高炉送風流量、富
化酸素流量及び高炉ガス成分から高炉ガス発生量として
演算し、演算した高炉ガス発生量に基づき、差圧最適値
と噴射水流量最適値とを求め、上記差圧最適値を前記差
圧制御装置の目標値とし、かつ上記噴射水流量最適値を
前記噴射水流量制御装置の目標値としてベンチュリスク
ラバを運転制御することを特徴とする高炉べンチュリス
クラバの運転制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3123076A JP2525698B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 高炉ベンチュリスクラバの運転制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3123076A JP2525698B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 高炉ベンチュリスクラバの運転制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04326919A JPH04326919A (ja) | 1992-11-16 |
| JP2525698B2 true JP2525698B2 (ja) | 1996-08-21 |
Family
ID=14851598
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3123076A Expired - Fee Related JP2525698B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 高炉ベンチュリスクラバの運転制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2525698B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19832174C1 (de) * | 1998-07-17 | 2000-02-03 | Bayer Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung von Rohgas |
| KR100914458B1 (ko) * | 2002-11-06 | 2009-08-27 | 주식회사 포스코 | 유속 및 유량제어가 가능한 멀티벤츄리형 집진장치 |
| KR100910726B1 (ko) * | 2002-11-26 | 2009-08-05 | 주식회사 포스코 | 슬러리 배관과 벤트리 스크러버 코팅 방지장치 |
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1991
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