JP2520911B2 - 流速／流量計 - Google Patents
流速／流量計Info
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- JP2520911B2 JP2520911B2 JP62174917A JP17491787A JP2520911B2 JP 2520911 B2 JP2520911 B2 JP 2520911B2 JP 62174917 A JP62174917 A JP 62174917A JP 17491787 A JP17491787 A JP 17491787A JP 2520911 B2 JP2520911 B2 JP 2520911B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、透光性のある流体の流れに向けて超音波を
発射して生ずる流体の粗密波を光検出して得られる光信
号の位相変化から流速を求める流速／流量計に関する。
発射して生ずる流体の粗密波を光検出して得られる光信
号の位相変化から流速を求める流速／流量計に関する。
［従来の技術］ 超音波を利用した流速／流量計は、周知のように被測
定流体中に超音波を発射することにより、該超音波が流
体の流速とのベクトル和として変調されて生ずる現象を
利用して流速を求めるものである。このような原理を利
用した流速／流量計は、超音波を流体中に発射するだけ
で、非接触的に流体流れを乱すことなく計測できること
から工業計測の分野を初めとして河川、海洋の流れの測
定や医用として血流測定等に幅広く利用されている。
定流体中に超音波を発射することにより、該超音波が流
体の流速とのベクトル和として変調されて生ずる現象を
利用して流速を求めるものである。このような原理を利
用した流速／流量計は、超音波を流体中に発射するだけ
で、非接触的に流体流れを乱すことなく計測できること
から工業計測の分野を初めとして河川、海洋の流れの測
定や医用として血流測定等に幅広く利用されている。
この超音波流量計に利用される流速計測方式として
は、超音波の伝播速度が流体の順流中と逆流中とで異な
ることを利用し、超音波の位相差、時間差、周波数差を
検出する方式や、超音波ビームが流れによって偏位する
ことを利用したビーム偏位法、さらにはドプラー効果を
利用し、超音波受波感度差、ドプラーシフト周波数を検
出する方式等がある。これらの超音波流速計測方式にお
いては、超音波の伝播速度を利用した伝播速度差法が最
も基本的なものである。
は、超音波の伝播速度が流体の順流中と逆流中とで異な
ることを利用し、超音波の位相差、時間差、周波数差を
検出する方式や、超音波ビームが流れによって偏位する
ことを利用したビーム偏位法、さらにはドプラー効果を
利用し、超音波受波感度差、ドプラーシフト周波数を検
出する方式等がある。これらの超音波流速計測方式にお
いては、超音波の伝播速度を利用した伝播速度差法が最
も基本的なものである。
第４図を参照して従来の伝播速度差法の一例を説明す
る。同図において、流管１内に流速ｖの流体が矢印の方
向に流れている。流管１の壁面には、流管１の軸に対し
てθの角度をもって超音波を流れ方向に送波する超音波
送波器２、および流れと逆方向に向けて送波する他の超
音波送波器４が配設されている。さらに、両超音波送器
２および４から送波された超音波をそれぞれ受波する超
音波受波器３および５が、対応する送波器と対向して流
管１の壁管１の壁面に配設されている。超音波送波器２
および４は、図示しない超音波駆動源に接続され連続駆
動される。超音波送波器２から流れ方向に向けて発射さ
れた超音波の受波器３に到達する所要時間をｔ、超音波
送波器４から流れと逆方向に向けて発射された超音波の
受波器５に到達する時間をｔ′とすると、両時間はそれ
ぞれ次のように表わされる。
る。同図において、流管１内に流速ｖの流体が矢印の方
向に流れている。流管１の壁面には、流管１の軸に対し
てθの角度をもって超音波を流れ方向に送波する超音波
送波器２、および流れと逆方向に向けて送波する他の超
音波送波器４が配設されている。さらに、両超音波送器
２および４から送波された超音波をそれぞれ受波する超
音波受波器３および５が、対応する送波器と対向して流
管１の壁管１の壁面に配設されている。超音波送波器２
および４は、図示しない超音波駆動源に接続され連続駆
動される。超音波送波器２から流れ方向に向けて発射さ
れた超音波の受波器３に到達する所要時間をｔ、超音波
送波器４から流れと逆方向に向けて発射された超音波の
受波器５に到達する時間をｔ′とすると、両時間はそれ
ぞれ次のように表わされる。
ｔ＝（D/Sinθ）・｛1/（ｃ＋ｖ・cosθ）｝ …（１） ｔ′＝（D/Sinθ）・｛1/（ｃ−ｖ・cosθ）｝…（２） ここで、ｃは超音波の伝播速度、ｖは平均流速で、通
常ｖ《Ｃであるから、各々の超音波送受波器間の時間差
△ｔは、 Δｔ＝ｔ′−ｔ≒（2D・cotθ/c2）ｖ …（３） となり時間差Δｔは流速ｖに比例する。この時間差Δｔ
は非常に小さいので、順逆両方向の受信波の位相差△φ
を測定することもある。超音波周波数をｆとすると、位
相差△Φと流速ｖとの間には、つぎの関係が成立する。
常ｖ《Ｃであるから、各々の超音波送受波器間の時間差
△ｔは、 Δｔ＝ｔ′−ｔ≒（2D・cotθ/c2）ｖ …（３） となり時間差Δｔは流速ｖに比例する。この時間差Δｔ
は非常に小さいので、順逆両方向の受信波の位相差△φ
を測定することもある。超音波周波数をｆとすると、位
相差△Φと流速ｖとの間には、つぎの関係が成立する。
△φ＝２πｆ・Δｔ ＝（４πｆ・Dcotθ/c2）ｖ …（４） ［発明が解決しようとする問題点］ 上記従来技術においては、流速に比例した時間差Δ
ｔ、位相差Δφを求めるために、超音波の送受波器を２
組必要とするが、これらの送受波器は、静的および動的
に同一のものが要求される。これらの特性を同一にする
ための調整は困難であるため、多くの送受波器の中から
同一特性のものを選択して装着するこが行われていた。
しかし、必ずしも同一特性のものが得られるとは限ら
ず、その選択にも手間がかかった。さらに、対をなす超
音波送受波器を、その取付位置および角度等の関係位置
が正しくなるように装着するためには熟練を要するとい
う問題もあった。
ｔ、位相差Δφを求めるために、超音波の送受波器を２
組必要とするが、これらの送受波器は、静的および動的
に同一のものが要求される。これらの特性を同一にする
ための調整は困難であるため、多くの送受波器の中から
同一特性のものを選択して装着するこが行われていた。
しかし、必ずしも同一特性のものが得られるとは限ら
ず、その選択にも手間がかかった。さらに、対をなす超
音波送受波器を、その取付位置および角度等の関係位置
が正しくなるように装着するためには熟練を要するとい
う問題もあった。
したがって、本発明の目的は、１個の超音波送波器を
用いて流速または流量が測定できる流速／流量計を提供
することにある。
用いて流速または流量が測定できる流速／流量計を提供
することにある。
［問題点を解決するための手段］ 上記目的を達成するために、本発明は、透光性流体の
流れ方向に対して所定角度をもって超音波を発射して上
記流体に粗密波を作り、上記超音波の進行方向に対し直
交して照射される単色光の明暗変化として上記粗密波を
検出し、上記超音波の発射位置から上記明暗変化の検出
位置迄の区間に生ずる上記超音波の流体流れによる位相
又は周波数の変化量から流体の流速又は流量を求めるよ
うにしたものである。
流れ方向に対して所定角度をもって超音波を発射して上
記流体に粗密波を作り、上記超音波の進行方向に対し直
交して照射される単色光の明暗変化として上記粗密波を
検出し、上記超音波の発射位置から上記明暗変化の検出
位置迄の区間に生ずる上記超音波の流体流れによる位相
又は周波数の変化量から流体の流速又は流量を求めるよ
うにしたものである。
［作用］ 本発明は、上記従来技術の問題点が２組の超音波送受
波器（計４個の超音波素子）を必要とすることに起因し
て発生することに着目してなされたものである。すなわ
ち、超音波素子１個を内蔵する超音波送波器のみを流管
壁に角度θをもって装着し、超音波の連続波を従来同様
に流体に向けて発射し粗密波を作り、この粗密波を光学
的に検出する。この粗密波は流速に比例した移送変化を
持っているので、これを検出することにより流速を求め
ることができる。
波器（計４個の超音波素子）を必要とすることに起因し
て発生することに着目してなされたものである。すなわ
ち、超音波素子１個を内蔵する超音波送波器のみを流管
壁に角度θをもって装着し、超音波の連続波を従来同様
に流体に向けて発射し粗密波を作り、この粗密波を光学
的に検出する。この粗密波は流速に比例した移送変化を
持っているので、これを検出することにより流速を求め
ることができる。
さらに具体的には、透光性の被測定流体が流通する流
管管壁に、流管軸に対してθの角度で装着された超音波
送波器から発射された超音波の連続波は、流体に粗密波
を形成せしめるが、この粗密波は流速に比例して位相変
調されている。位相変調された流体の粗密波は、超音波
の進行方向に直交して単色光を照射することにより生ず
る流体の密度変化に伴う屈折率の変化、散乱等による光
量変化として検出される。超音波の検出位置における位
相変化量は超音波の伝播距離にも比例するので、検出位
置すなわち単色光の照射位置を予め定めておけば、検出
位置における流速に比例した位相差として流速検出され
る。流速が分かれば流管断面積が既知であるから流量も
算出される。
管管壁に、流管軸に対してθの角度で装着された超音波
送波器から発射された超音波の連続波は、流体に粗密波
を形成せしめるが、この粗密波は流速に比例して位相変
調されている。位相変調された流体の粗密波は、超音波
の進行方向に直交して単色光を照射することにより生ず
る流体の密度変化に伴う屈折率の変化、散乱等による光
量変化として検出される。超音波の検出位置における位
相変化量は超音波の伝播距離にも比例するので、検出位
置すなわち単色光の照射位置を予め定めておけば、検出
位置における流速に比例した位相差として流速検出され
る。流速が分かれば流管断面積が既知であるから流量も
算出される。
更に、超音波の粗密波の１ピッチ間の距離を正確に測
定することにより、温度密度等の変化による音速の影響
もなく、流速を演算して求めることができる他、質量流
量も求めることができる。
定することにより、温度密度等の変化による音速の影響
もなく、流速を演算して求めることができる他、質量流
量も求めることができる。
なお、本発明は、観測点における部分流速を求めるも
のであるから、観測位置を変えることにより、流管内を
流速分布を求めることもできる。
のであるから、観測位置を変えることにより、流管内を
流速分布を求めることもできる。
また、整流装置を完備させることにより、流速分布を
軸対照とすることができ、この場合にはレイノルズ数の
関数としての流速分布が知られているので、代表流速が
測定されることとなり、この代表流速により流量も求め
られる。
軸対照とすることができ、この場合にはレイノルズ数の
関数としての流速分布が知られているので、代表流速が
測定されることとなり、この代表流速により流量も求め
られる。
［実施例］ 以下、本発明の実施例を詳細に説明する。
第1A図は本発明を適用した流管１の概略側面図、第1B
図は第1A図のＭ−Ｍ線からみた概略断面図である。内径
Ｄの流管１の壁面には、流れ方向に対してθの角度をも
って超音波送波器２が装着され、超音波が発射される。
超音波送波器２は駆動源（図示せず）により駆動され
る。超音波の伝播路に対して直交する、流管１の直径上
の壁面部に、取付筒16および17が開口固着される。取付
筒16の端部には単色光を発生する光源として例えばレー
ザダイオード６が装着されている。このレーザーダイオ
ード６から照射された単色光は、レンズ８により微小な
平行光線とされる。この平行光線は、超音波伝播路に直
交し、かつ、その中央を取り、取付筒16と対向する取付
筒17に装着されたレンズ９に入射する。この入射光は、
受光素子であるフォトトランジスタ７に集束され光電変
換される。
図は第1A図のＭ−Ｍ線からみた概略断面図である。内径
Ｄの流管１の壁面には、流れ方向に対してθの角度をも
って超音波送波器２が装着され、超音波が発射される。
超音波送波器２は駆動源（図示せず）により駆動され
る。超音波の伝播路に対して直交する、流管１の直径上
の壁面部に、取付筒16および17が開口固着される。取付
筒16の端部には単色光を発生する光源として例えばレー
ザダイオード６が装着されている。このレーザーダイオ
ード６から照射された単色光は、レンズ８により微小な
平行光線とされる。この平行光線は、超音波伝播路に直
交し、かつ、その中央を取り、取付筒16と対向する取付
筒17に装着されたレンズ９に入射する。この入射光は、
受光素子であるフォトトランジスタ７に集束され光電変
換される。
流管１の直径をＤ、超音波送波器２から流管１軸上の
検出位置Ｐまでの距離をL/2と、平均流速をｖ、検出位
置Ｐにおいて生じる超音波の位相差をφとすると、 平均流速ｖ＝０のときの位相差φ０は、 φ０＝πfD/（ｃ・sinθ） …（５） 平均流速ｖのときの位相変化量Δφｖは、 Δφｖ＝（πDf cotθ/c2）ｖ …（６） ただし、ｖ《ｃ 式（５）、（６）から、つぎのように位相差φが求め
られる。
検出位置Ｐまでの距離をL/2と、平均流速をｖ、検出位
置Ｐにおいて生じる超音波の位相差をφとすると、 平均流速ｖ＝０のときの位相差φ０は、 φ０＝πfD/（ｃ・sinθ） …（５） 平均流速ｖのときの位相変化量Δφｖは、 Δφｖ＝（πDf cotθ/c2）ｖ …（６） ただし、ｖ《ｃ 式（５）、（６）から、つぎのように位相差φが求め
られる。
φ＝φ０−Δφｖ ＝πfD｛（1/c・Sinθ）−（cotθ/c2）ｖ｝ …（７） 音速ｃが一定であれば、式（７）の右辺第１項は定数
であるから、位相差φは平均流速ｖに比例する。
であるから、位相差φは平均流速ｖに比例する。
超音波を前述の如く発射した場合、流速の粗密波は定
点Ｐを連続して通過するので、定点Ｐにレーザ等の単色
光を照射すると、流体の粗密波による密度変化に伴っ
て、単色光には屈折等による明暗変化が生ずる。この明
暗変化を伴う単色光は、レンズ９によりフォトトランジ
スタ７に集光されて光電変換される。第1C図にこの電圧
波形を示す。波長λは次式で表わされる。
点Ｐを連続して通過するので、定点Ｐにレーザ等の単色
光を照射すると、流体の粗密波による密度変化に伴っ
て、単色光には屈折等による明暗変化が生ずる。この明
暗変化を伴う単色光は、レンズ９によりフォトトランジ
スタ７に集光されて光電変換される。第1C図にこの電圧
波形を示す。波長λは次式で表わされる。
λ＝（ｃ＋ｖ・cosθ）/f …（８） 式（７）の位相差φは平均流速ｖに比例していること
から、この位相差φを検出することにより平均流速ｖを
求めることができる。
から、この位相差φを検出することにより平均流速ｖを
求めることができる。
第２図に平均流速ｖを求める回路のブロック図を示
す。
す。
同図ににおいて、送波器２は発進器（OSC）10で駆動
される。上述のように、超音波送波器２から発射される
超音波Ｓの作用により変調された単色光はフォトトラン
ジスタ７により位相差φに比例した電気信号に変換さ
れ、この電気信号は増幅器11により矩形波信号に変換さ
れてフェーズロックループ（PLL）回路20に入力され
る。このPLL回路20は、その入力信号に応じて、位相差
φに比例した流速に相当する直流信号を出力する。この
直流信号は増幅器19で増幅され指示回路21により流速指
示される。
される。上述のように、超音波送波器２から発射される
超音波Ｓの作用により変調された単色光はフォトトラン
ジスタ７により位相差φに比例した電気信号に変換さ
れ、この電気信号は増幅器11により矩形波信号に変換さ
れてフェーズロックループ（PLL）回路20に入力され
る。このPLL回路20は、その入力信号に応じて、位相差
φに比例した流速に相当する直流信号を出力する。この
直流信号は増幅器19で増幅され指示回路21により流速指
示される。
PLL回路20は、周知の回路であり、基本的には、位相
比較器（PD）12、ローパスフィルタ（LPF）13、増幅器1
4、基準電圧源E0、比較回路15、および電圧制御発振器
（VCO）18から構成される閉ループをなす。
比較器（PD）12、ローパスフィルタ（LPF）13、増幅器1
4、基準電圧源E0、比較回路15、および電圧制御発振器
（VCO）18から構成される閉ループをなす。
PLL回路20の動作を簡単に説明する。まず、増幅器11
からの矩形波信号とVCO18からの矩形波信号とは位相比
較器12で位相比較され、この比較により生じた差信号は
ローパスフィルタ13により直流電圧に変換される。この
直流電圧は増幅器14により直流増幅され、比較回路15に
より、発振器10の周波数に比例して定めされた基準電圧
E0と比較される。比較回路15により得られた偏差信号
は、VCO18に帰還入力される。このようにして増幅器14
の出力端に、位相差に比例した直流信号が得られる。
からの矩形波信号とVCO18からの矩形波信号とは位相比
較器12で位相比較され、この比較により生じた差信号は
ローパスフィルタ13により直流電圧に変換される。この
直流電圧は増幅器14により直流増幅され、比較回路15に
より、発振器10の周波数に比例して定めされた基準電圧
E0と比較される。比較回路15により得られた偏差信号
は、VCO18に帰還入力される。このようにして増幅器14
の出力端に、位相差に比例した直流信号が得られる。
なお、第２図においては、フォトトランジスタ７で検
出された明暗信号を増幅しそのまま位相比較器12に入力
したが、適当に分周してから位相比較器12に入力するよ
うにしてもよい。また、上記実施例では、超音波の発射
方向を流れの順方向に向けているものについてのみ説明
したが、流れと逆方向に向けて発射してもよい。S/N比
の点からは順方向の方が望ましい。式（８）中に含まれ
ている超音波の伝播速度ｃは、同一流体では流体の温
度、密度の関数として変化し、特に、圧縮性流体では密
度に大きく依存して変化するので音速ｃは定数とみるこ
とができない場合がある。そのような場合には、被測定
流体に定められた温度、圧力等の音速のパラメータを検
出して補正することにより、正確な流速を定めることが
できる。
出された明暗信号を増幅しそのまま位相比較器12に入力
したが、適当に分周してから位相比較器12に入力するよ
うにしてもよい。また、上記実施例では、超音波の発射
方向を流れの順方向に向けているものについてのみ説明
したが、流れと逆方向に向けて発射してもよい。S/N比
の点からは順方向の方が望ましい。式（８）中に含まれ
ている超音波の伝播速度ｃは、同一流体では流体の温
度、密度の関数として変化し、特に、圧縮性流体では密
度に大きく依存して変化するので音速ｃは定数とみるこ
とができない場合がある。そのような場合には、被測定
流体に定められた温度、圧力等の音速のパラメータを検
出して補正することにより、正確な流速を定めることが
できる。
第3A図は、第1A図と同様に流管１の壁面に超音波波器
２を装着して流管１軸に対して任意角θ′で超音波を発
射した場合において位相差φと平均流速ｖとの関係式
（７）の中に含まれる音速ｃの変化を除いて平均流速ｖ
を求める本発明の他の実施例を説明するためのものであ
る。
２を装着して流管１軸に対して任意角θ′で超音波を発
射した場合において位相差φと平均流速ｖとの関係式
（７）の中に含まれる音速ｃの変化を除いて平均流速ｖ
を求める本発明の他の実施例を説明するためのものであ
る。
第3A図が第1A図と異なる点は、超音波の発射角θ′が
定められておらず、観測点がP1およびP2の２箇所に設け
られることである。超音波の発射点P0から第１の観測点
P1までの距離L1と、発射点P0から第２の観測点P2までの
距離L2が既知、かつ、ΔＬ＝|L1−L2|が微小であれば、
両観測点での平均流速は等しいので、次式が成り立つ。
両観測点の位相差をそれぞれφ1,φ２とする。
定められておらず、観測点がP1およびP2の２箇所に設け
られることである。超音波の発射点P0から第１の観測点
P1までの距離L1と、発射点P0から第２の観測点P2までの
距離L2が既知、かつ、ΔＬ＝|L1−L2|が微小であれば、
両観測点での平均流速は等しいので、次式が成り立つ。
両観測点の位相差をそれぞれφ1,φ２とする。
φ１＝２πｆ｛（L1/c）−（L1/c2）ｖ・cosθ′｝ …
（９） φ２＝２πｆ｛（L2/c）−（L2/c2）ｖ・cosθ′｝ …
（10） ΔＬ＝|L1−L2|、φ１およびφ２が求められれば、式
（９）、（10）により、ｃまたはｖも求まる。
（９） φ２＝２πｆ｛（L2/c）−（L2/c2）ｖ・cosθ′｝ …
（10） ΔＬ＝|L1−L2|、φ１およびφ２が求められれば、式
（９）、（10）により、ｃまたはｖも求まる。
第3B図は、超音波発射位置P0から観測点P1,P2までの
位相とΔＬとの関係を示したグラフである。P1、P2点で
の観測は、例えばフォトダイオード６、レンズ８、レン
ズ９、フォトトランジスタ７を一体構造とした光学装置
を、サーボモータで駆動されるマイクロメータヘッドに
装着することにより行える。この構成により、フォトト
ランジスタ７から得られる光の明暗縞の位相差φに相当
するピッチΔＬを求めて、これを上記式（９）、（10）
に代入して演算することにより、音速に影響されない平
均流速ｖまたは音速ｃを求めることができる。このよう
にして求められた音速ｃは温度、圧力の関数であること
から、温度、圧力のいずれか一方の物理量を測定するこ
とにより、流体の密度も求められ、流量と密度とを乗算
して質量流量を算出することも可能である。
位相とΔＬとの関係を示したグラフである。P1、P2点で
の観測は、例えばフォトダイオード６、レンズ８、レン
ズ９、フォトトランジスタ７を一体構造とした光学装置
を、サーボモータで駆動されるマイクロメータヘッドに
装着することにより行える。この構成により、フォトト
ランジスタ７から得られる光の明暗縞の位相差φに相当
するピッチΔＬを求めて、これを上記式（９）、（10）
に代入して演算することにより、音速に影響されない平
均流速ｖまたは音速ｃを求めることができる。このよう
にして求められた音速ｃは温度、圧力の関数であること
から、温度、圧力のいずれか一方の物理量を測定するこ
とにより、流体の密度も求められ、流量と密度とを乗算
して質量流量を算出することも可能である。
［発明の効果］ 以上説明したように、本発明によれば、流速を検出す
るために、送波する超音波送波器は１個でよいので、従
来の複数素子の特性の場合、取付角の調整等、多くの工
数を必要とする作業が不要になり、経済的効果が高い。
るために、送波する超音波送波器は１個でよいので、従
来の複数素子の特性の場合、取付角の調整等、多くの工
数を必要とする作業が不要になり、経済的効果が高い。
第1A図および第1B図はそれぞれ本発明の第１実施例に係
る流管の概略側面図およびその断面図、第1C図は光電変
換された信号の波形図、第２図は流速測定回路のブロッ
ク図、第3A図は本発明の他の実施例にかかる流管の概略
側面図、第3B図は観測位置と位相との関係図、第４図は
従来の超音波流速／流量計の原理を説明するための説明
図である。 １……流管 ２、４……超音波送波器 ３、５……超音波受波器 ６……レーザダイオード ７……フォトトランジスタ ８、９……レンズ 10……発振器 11、19……増幅器 20……PLL 21……指示回路
る流管の概略側面図およびその断面図、第1C図は光電変
換された信号の波形図、第２図は流速測定回路のブロッ
ク図、第3A図は本発明の他の実施例にかかる流管の概略
側面図、第3B図は観測位置と位相との関係図、第４図は
従来の超音波流速／流量計の原理を説明するための説明
図である。 １……流管 ２、４……超音波送波器 ３、５……超音波受波器 ６……レーザダイオード ７……フォトトランジスタ ８、９……レンズ 10……発振器 11、19……増幅器 20……PLL 21……指示回路
Claims (1)
- 【請求項１】透光性流体の流れ方向に対して所定角度を
もって超音波を発射して上記流体に粗密波を作り、上記
超音波の進行方向に対し直交して照射される単色光の明
暗変化として上記粗密波を検出し、上記超音波の発射位
置から上記明暗変化の検出位置迄の区間に生ずる上記超
音波の流体流れによる位相又は周波数の変化量から流体
の流速又は流量を求めることを特徴とする流速／流量
計。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62174917A JP2520911B2 (ja) | 1987-07-15 | 1987-07-15 | 流速／流量計 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62174917A JP2520911B2 (ja) | 1987-07-15 | 1987-07-15 | 流速／流量計 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6420416A JPS6420416A (en) | 1989-01-24 |
| JP2520911B2 true JP2520911B2 (ja) | 1996-07-31 |
Family
ID=15986968
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62174917A Expired - Lifetime JP2520911B2 (ja) | 1987-07-15 | 1987-07-15 | 流速／流量計 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2520911B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107505476B (zh) * | 2017-09-06 | 2019-10-25 | 南通大学 | 一种直线距离上平均流体流速测量系统 |
-
1987
- 1987-07-15 JP JP62174917A patent/JP2520911B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6420416A (en) | 1989-01-24 |
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