JP2024520184A - ゴム補強用スチールコード - Google Patents

Abstract

本発明は、ゴム補強用スチールコードに関する。スチールコードは、外層と外層に取り囲まれた且つそれに隣接する内ストランドとを含む構築構造を有し、内ストランドは、Ｎ１の数及びｍｍ単位で表されるｄ１の平均直径の少なくとも１つのスチールフィラメントを含み、外層は、Ｎ２の数及びｍｍ単位で表されるｄ２の平均直径のスチールフィラメントを含み、内ストランドは、トルクＴ１を有し、且つ外層は、トルクＴ２を有し、Ｔ１とＴ２との関係が定義される。これを行うことにより、スチールコードにより補強されたゴムプライのティップ上昇問題が低減される。

Description

本発明は、ゴム補強用スチールコードに関する。本発明はまた、本発明のスチールコードにより補強されたタイヤに関する。

スチールコードは、ゴム製品に十分な強度を提供しうるとともにゴムとの良好な接着性を有しうるので、スチールコードは、ゴムベルト、ゴムタイヤやホースなどのゴム製品を補強するために広く使用されている。

タイヤの１タイプであるラジアルタイヤは、少なくとも１つのベルト層、少なくとも１つのカーカス層、少なくとも１つのトレッド層、及び一対のビード部分を含む。ラジアルタイヤは、タイヤの本願に係るベルト層、カーカス層、又はトレッド層上に異なる設計の各種構造を有する。スチールコードは、タイヤに所望の強度を提供するためにベルト層、カーカス層、及び／又はチェーファー中に適用される。スチールコード適用の異なるタイヤ部分に依存して、スチールコードは、異なる構築及び性能パラメーターで設計される。

埋設スチールコードを有するゴムプライは、ベルト層、カーカス層、及び／又はチェーファーを作製するための一構成要素である。ゴムプライは、ある特定の長さ、幅、及び厚さの小ピースにカットすることにより処理される。ゴム引きスチールコードプライは、ゴム引きスチールコードプライの長手方向軸に対して斜めの角度でカットされるか、又はゴム引きスチールコードプライの長手方向軸に対して垂直にカットされる。続いて、すべて同一形状を有するゴムプライの小ピースは、機械により一タイヤごとに所望の長さにスプライスされる。

カッティング後、ゴム引きスチールコードプライの小ピースの４つのコーナーの１つ又はいくつかがときには平面から上昇するということが発生する。コーナーが１０ミリメートル以上などのある特定の高さを超えて上昇した場合、これにより自動機械によるスプライシングが不可能になるので、手動でしかスプライシングが行えなくなり、このため作業効率の低下を招く。これは、「ティップ上昇問題」の発生とみなされる。スチールコードが層状構築構造を有するとき、この問題は相対的により多く発生した。

米国特許第２０１７０７３８８８号明細書には、ｍ＋ｎの構築構造を形成するようにコア群とシース群とを含むスチールコードが開示されている。このスチールコードは、コア群及びシース群の残留トーション差の絶対値とコア群及びシース群間の飽和レベル差の絶対値との比をある特定の値範囲内にすることにより残留トーションを有しておらず、結果として、かかるスチールコードで補強されたゴムプライのティップ上昇は、低いか又はゼロである。

本発明の主目的は、先行技術の問題を解決することである。

本発明の他の一目的は、ゴムプライのティップ上昇問題を低減するためのスチールコードを提供することである。

本発明のさらなる目的は、改善された作業効率でタイヤを提供することである。

本発明の一態様によれば、スチールコードが提供され、このスチールコードは、外層と外層に取り囲まれた且つそれに隣接する内ストランドとを含む構築構造を有し、内ストランドは、Ｎ_１の数及びｍｍ単位で表されるｄ_１の平均直径の少なくとも１つのスチールフィラメントを含み、外層は、Ｎ_２の数及びｍｍ単位で表されるｄ_２の平均直径のスチールフィラメントを含み、内ストランドは、トルクＴ_１を有し、且つ外層は、トルクＴ_２を有し、Ｔ_１及びＴ_２は、下記式：
Ｔ_１＝Ｇ×ＲＴ_１×π^２×Ｄ_１ ^２×ｄ_１ ^２×Ｎ_１／１６０００、
Ｔ_２＝Ｇ×ＲＴ_２×π^２×（Ｄ_１ ^２＋Ｄ_２ ^２）×ｄ_２ ^２×Ｎ_２／１６０００、
│Ｔ_１＋Ｔ_２│＜６０、
を満たし、式中、Ｄ_１は、内ストランドの理論直径であり、一方、Ｄ_２は、スチールコードの理論直径であり、Ｄ_１及びＤ_２は両方とも、ｍｍ単位で表され、ＲＴ_１は、内ストランドの残留トーションであり、一方、ＲＴ_２は、外層の残留トーションであり、ＲＴ_１及びＲＴ_２は両方とも、時計方向の場合「＋」又は反時計方向の場合「－」の回転数／ｍで表され、Ｇは、８００００Ｎ／ｍｍ^２であり、ＲＴ_１の絶対値は、０．０５回転／メートル以上であり、且つＲＴ_２の絶対値は、２回転／メートル未満である。

以上の式を満たす内ストランドのトルク及び外層のトルクを定義することにより、埋設されたスチールコードを有するゴムプライのティップ上昇問題の発生は低減される。
スチールコードの内ストランドのトルク及び外層のトルクは両方とも、ゴムプライのティップ上昇問題の発生に関連である。内ストランドのトルク及び外層のトルクの和が小さいほど、ゴムプライのティップ上昇問題の発生が少なくなる。

異なる層の残留トーション及び／又はコードの残留トーションを定義する先行技術とは異なり、本発明は、ゴムプライのティップ上昇問題の発生を低減するために、外層のある特定の残留トーション及び内ストランドのある特定の残留トーションに基づいて、内ストランドのトルク及び外層のトルクを定義する。

好ましくは、│Ｔ_１＋Ｔ_２│＜５０。最も好ましくは、│Ｔ_１＋Ｔ_２│＜４０。

本発明によれば、ＲＴ_１の絶対値は、好ましくは０．１回転／メートル以上である。

好ましくは、ＲＴ_２の絶対値は、０．０５回転／メートル以上である。より好ましくは、ＲＴ_２の絶対値は、０．１回転／メートル以上である。本発明は、ＲＴ_２がこの値範囲にあるときに多く寄与する。

ゴムプライのティップ上昇問題を低減するために、好ましくは、│ＲＴ_１＋ＲＴ_２│＜４。より好ましくは、│ＲＴ_１＋ＲＴ_２│＜２。ゴムプライのティップ上昇問題の発生は、それにより非常に低減される。

本発明は、２つ、３つ、又はそれ以上の層の構築構造のスチールコード用である。

Ｄ_１は、内ストランドの理論直径であり、一方、Ｄ_２は、スチールコードの理論直径、すなわち、外層の理論直径である。理論直径は、スチールコードの層又はストランドが円の形態であると仮定したとき、スチールコード構築構造、スチールフィラメント直径、及びスチールフィラメント数に基づいて計算される直径である。

スチールコードが２層の構築構造を有するとき、Ｎ_１は、１、２、３、又は４である。Ｄ_２の計算式は、以下：Ｄ_２＝Ｄ_１＋２×ｄ_２であり、且つＤ_１の計算式は、以下の通りである。
Ｎ_１が１のとき、Ｄ_１＝ｄ_１、又は
Ｎ_１が２のとき、Ｄ_１＝２×ｄ_１、又は
Ｎ_１が３のとき、Ｄ_１＝２．１５５×ｄ_１、又は
Ｎ_１が４のとき、Ｄ_１＝２．４１４×ｄ_１。

スチールコードが３層の構築構造であるとき、つまり、内ストランドが中間層と中間層に取り囲まれたコア層とを含むとき、中間層は、外層に取り囲まれ、且つそれに隣接し、コア層は、Ｎ_ｃの数及びｄ_ｃの平均直径の少なくとも１つのスチールフィラメントを含み、中間層は、ｄ_ｍの平均直径のスチールフィラメントを含み、Ｄ_２の計算式は、以下：Ｄ_２＝Ｄ_１＋２×ｄ_２であり、且つＤ_１の計算式は、以下の通りである。
Ｎ_ｃが１のとき、Ｄ_１＝ｄ_ｃ＋２×ｄ_ｍ、又は
Ｎ_ｃが２のとき、Ｄ_１＝２×ｄ_ｃ＋２×ｄ_ｍ、又は
Ｎ_ｃが３のとき、Ｄ_１＝２．１５５×ｄ_ｃ＋２×ｄ_ｍ、又は
Ｎ_ｃが４のとき、Ｄ_１＝２．４１４×ｄ_ｃ＋２×ｄ_ｍ。

本発明によれば、スチールコードは、１＋３、１＋４、１＋５、１＋６、１＋７、２＋２、２＋３、２＋４、２＋５、２＋５ｃｃ、２＋６、２＋７、２＋７ｃｃ、２＋８、３＋２、３＋３、３＋６、３＋８、３＋８ｃｃ、３＋９、３＋９ｃｃ、４＋３、４＋６、１＋３＋８、１＋４＋８ｃｃ、１＋４＋９、１＋５＋１０、１＋５＋１０ｃｃ、１＋６＋１１、１＋６＋１２、１＋６＋１２ｃｃ、２＋５＋１０、２＋６＋１２、３＋８＋１３、３＋９＋１５、又は４＋１０＋１６の構築構造を有する。

本発明は、非常に高い引張り強度のスチールフィラメントを有するスチールコードに有益である。好ましくは、スチールコードの各スチールフィラメントは、ＴＳ≧４０００－２０００×ｄ（式中、ｄは、個別スチールフィラメントの直径である）、より好ましくはＴＳ≧４１００－２０００×ｄを満たすＴＳの引張り強度を有する。

内ストランド及び外層は、個別に、４０ｍｍ未満のツイストピッチを有し、代替的に、内ストランドは、３００ｍｍ超のツイストピッチを有し、一方、外層は、４０ｍｍ未満のツイストピッチを有する。

本発明の第２の態様によれば、タイヤが提供される。タイヤは、少なくとも１つのベルト層、少なくとも１つのカーカス層、少なくとも１つのトレッド層、及び一対のビード部分を含み、ベルト層及び／又は前記カーカス層は、少なくとも１つのスチールコードを含み、このスチールコードは、外層と外層に取り囲まれた且つそれに隣接する内ストランドとを含む構築構造を有し、内ストランドは、Ｎ_１の数及びｄ_１の平均直径の少なくとも１つのスチールフィラメントを含み、外層は、Ｎ_２の数及びｄ_２の平均直径のスチールフィラメントを含み、内ストランドは、トルクＴ_１を有し、且つ外層は、トルクＴ_２を有し、Ｔ_１及びＴ_２は、下記式：
Ｔ_１＝Ｇ×ＲＴ_１×π^２×Ｄ_１ ^２×ｄ_１ ^２×Ｎ_１／１６０００、
Ｔ_２＝Ｇ×ＲＴ_２×π^２×（Ｄ_１ ^２＋Ｄ_２ ^２）×ｄ_２ ^２×Ｎ_２／１６０００、
│Ｔ_１＋Ｔ_２│＜６０、
を満たし、式中、Ｄ_１は、内ストランドの理論直径であり、一方、Ｄ_２は、スチールコードの理論直径であり、Ｄ_１及びＤ_２は両方とも、ｍｍ単位で表され、ＲＴ_１は、内ストランドの残留トーションであり、一方、ＲＴ_２は、外層の残留トーションであり、ＲＴ_１及びＲＴ_２は両方とも、時計方向の場合「＋」又は反時計方向の場合「－」の回転数／ｍで表され、Ｇは、８００００Ｎ／ｍｍ^２であり、ＲＴ_１の絶対値は、０．０５回転／メートル以上であり、且つＲＴ_２の絶対値は、２回転／メートル未満である。

ゴムプライのティップ上昇の測定を記載する。 残留トーションの測定を記載する。

スチールコード用スチールフィラメントは、ワイヤロッドから作製される。

ワイヤロッドは、表面上に存在する酸化物を除去するために、機械的脱スケーリング及び／又はＨ_２ＳＯ_４若しくはＨＣｌ溶液での化学酸洗により最初にクリーニングされる。次いで、ワイヤロッドは、水で濯がれ、乾燥される。次いで、乾燥ワイヤロッドは、直径を第１の中間直径まで低減するために、第１の一連の乾式伸線操作に付される。

この第１の中間直径では、たとえば、約３．０～３．５ｍｍでは、乾式伸線スチールフィラメントは、パテンティングと呼ばれる第１の中間熱処理に付される。パテンティングは、約１０００℃の温度まで最初にオーステナイト化し、続いて約６００～６５０℃の温度でオーステナイトからパーライトに相変態させることを意味する。その時点で、スチールフィラメントは、さらなる機械的変形が可能な状態である。

その後、スチールフィラメントは、第２のいくつかの直径低減ステップで、第２の中間直径まで第１の中間直径からさらに乾式伸線される。第２の直径は、典型的には１．０ｍｍ～２．５ｍｍの範囲内である。

この第２の中間直径では、スチールフィラメントは、第２のパテンティング処理に付される。すなわち、約１０００℃の温度で再びオーステナイト化し、その後、６００～６５０℃の温度でクエンチしてパーライトへの変態を可能にする。

第１及び第２の乾式伸線ステップでの合計低減があまり大きくない場合、第２の中間直径までワイヤロッドから直接伸線操作を行うことが可能である。

この第２のパテンティング処理後、スチールフィラメントには、通常、黄銅コーティングが設けられる。すなわち、スチールフィラメント上に銅をメッキしてから銅上に亜鉛上をメッキする。黄銅コーティングを形成するために、熱拡散処理が適用される。代替的に、スチールフィラメントには、銅、亜鉛、及び第３の合金成分のコバルト、チタン、ニッケル、鉄、又は他の既知金属を含む三元合金コーティングが設けられうる。

次いで、黄銅被覆又は三元合金被覆スチールフィラメントは、湿式伸線機械を利用して、最終的な一連の断面低減に付される。最終製品は、０．７０重量パーセント超、０．８０重量パーセント以上、さらには０．９０重量パーセント超の炭素含有率を有し、典型的には３０００ＭＰａ超の引張り強度（ＴＳ）を有し、且つゴム製品の補強に適合化されたスチールフィラメントである。

タイヤの補強に適合化されたスチールフィラメントは、典型的には０．０５ｍｍ～０．６０ｍｍ、たとえば、０．１０ｍｍ～０．４０ｍｍの範囲内の最終直径を有する。ワイヤー直径の例は、０．１０ｍｍ、０．１２ｍｍ、０．１５ｍｍ、０．１７５ｍｍ、０．１８ｍｍ、０．２０ｍｍ、０．２２ｍｍ、０．２４５ｍｍ、０．２８ｍｍ、０．３０ｍｍ、０．３２ｍｍ、０．３５ｍｍ、０．３８ｍｍ、０．４０ｍｍである。より良好には、スチールフィラメントの直径は、０．１０ｍｍ～０．５０ｍｍの範囲内である。

いくつかのスチールフィラメントは、外層と外層に取り囲まれた且つそれに隣接する内ストランドとを含む構築構造を有するスチールコードを形成するために、既存のスチールコード作製プロセス、すなわち、ケーブリング又はバンチングプロセスにより加撚される。

スチールコードの構築構造に基づいて、内ストランドのトルク、外層のトルク、内ストランドの残留トーション、及び外層の残留トーションを本発明の式に従って設定する。既存の残留トーション制御方法により、たとえば、加撚後、フォールスツイスター又はストレートナーを用いて、内ストランドのあらかじめ決められた残留トーション及び外層のあらかじめ決められた残留トーションを実現可能である。

表１に本発明及び参照の性能をまとめる。

以上の表のスチールコードのスチールフィラメントはすべて、ＴＳ≧４１００－２０００×ｄ（式中、ｄは、個別スチールフィラメントの直径である）を有する。

図１は、ティップ上昇値の測定を示す。スチールコード１１０が埋設されたゴムプライからカットされた小ピース１００は、決定された長さ、幅、及び厚さを有する。ゴムプライの厚さは、タイヤ中のスチールコードの適用モードに従って設定可能であり、たとえば、ゴムプライの厚さは、スチールコードの直径＋１．１ｍｍであり、一方、ゴムプライの幅及び長さは両方とも、１メートルである。小ピース１００の４つのコーナー１０５の２つが上昇する。値Ｔは、小ピースの厚さ方向から測定される。２つの上昇コーナー１０５の２つのＴ値の大きい方がゴムプライのティップ上昇値である。ティップ上昇値が１０ｍｍ超の場合、それはティップ上昇問題の発生とみなされる。

スチールフィラメントの直径及びスチールコードの残留トーションの測定方法は、ＧＢ／Ｔ３３１５９－２０１６に明確に記載されている。

内ストランドの残留トーション及び外層の残留トーションは、以下のように測定される。
ａ）溶融によりスチールコードサンプルの２つの端（「第１の端」及び「第２の端」）にフレアがないようにして、約１．２ｍの長さのスチールコードサンプルを準備し、２つのクランプ（「第１のクランプ」及び「第２のクランプ」）が設置されたラックを準備し（２つのクランプは、１ｍの距離で同一水平レベルに配置される）、
ｂ）第１のクランプ及び第２のクランプによりスチールコードサンプルをクランプし（第１のクランプは、スチールコードサンプルの第１の端の近くにあり、且つスチールコードサンプルの第１の端から第１のクランプまでの長さは、約５ｃｍ～７ｃｍ（「スチールコードの逆進長さ」）であり、
ｃ）第１のクランプを開いてスチールコードサンプルの残留トーションを解放し、その際、スチールコードサンプルを第１のクランプでクランプされるべき部分から上方向に曲げてスチールコードの逆進長さが水平レベルにほとんど垂直になるようにし（「曲げ部分」）、新たに発生するトーションを解放することがないように曲げ操作がスチールコードサンプルに対していかなるトーションも発生しないことを確認し、
ｄ）第１の端をカットし、第２のクランプによりクランプされたスチールコードサンプルの部分まで曲げ部分の長さに沿って外層のスチールフィラメントを剥離し、第１のクランプにより内ストランドをクランプして、その際、外層のスチールフィラメントの剥離がかかる操作を可能にするのに十分であるようにし、外層の曲げ部分及び内ストランドの曲げ部分が別々の群として剥離操作時に水平レベルに常に垂直であることを確認し、
ｅ）外層の曲げ部分を解放して外層の曲げ部分の回転数を観測及び記録し、これを外層の残留トーションＲＴ_２とし、次いで、内ストランドの曲げ部分を解放して内ストランドの曲げ部分の回転数を観測及び記録し、これを内ストランドの残留トーションＲＴ_１とし、残留トーションの記録は、０．０５回転／ｍ（回転度の１８°に対応する）の単位とし、時計方向の場合「＋」又は反時計方向の場合「－」で、曲げ部分の回転が第２のクランプの方向に対面するとき、観測を行う。図２ａ－２ｂは、残留トーションの例を示し、図２ａは、反時計方向に残留トーション０．０５、０．２５、０．５、０．７５、及び１．０の例を示し、図２ｂは、時計方向に残留トーション０．１５、０．２５、０．５、０．７５、及び１．０の例を示す。

表１から、本発明のスチールコードは、ティップ上昇問題を有しておらず、参照スチールコードと比較してティップ上昇に関してより良好な性能を有することは明らかである。

Claims (14)

1. スチールコードであって、前記スチールコードが、外層と前記外層に取り囲まれた且つそれに隣接する内ストランドとを含む構築構造を有し、前記内ストランドが、Ｎ_１の数及びｍｍ単位で表されるｄ_１の平均直径の少なくとも１つのスチールフィラメントを含み、前記外層が、Ｎ_２の数及びｍｍ単位で表されるｄ_２の平均直径のスチールフィラメントを含み、特徴として、前記内ストランドが、トルクＴ_１を有し、前記外層が、トルクＴ_２を有し、Ｔ_１及びＴ_２が、下記式：
   Ｔ_１＝Ｇ×ＲＴ_１×π^２×Ｄ_１ ^２×ｄ_１ ^２×Ｎ_１／１６０００、
   Ｔ_２＝Ｇ×ＲＴ_２×π^２×（Ｄ_１ ^２＋Ｄ_２ ^２）×ｄ_２ ^２×Ｎ_２／１６０００、
   │Ｔ_１＋Ｔ_２│＜６０、
   を満たし、式中、
   Ｄ_１が、前記内ストランドの理論直径であり、一方、Ｄ_２が、前記スチールコードの理論直径であり、Ｄ_１及びＤ_２が両方とも、ｍｍ単位で表され、
   ＲＴ_１が、前記内ストランドの残留トーションであり、一方、ＲＴ_２が、前記外層の残留トーションであり、時計方向の場合「＋」又は反時計方向の場合「－」の回転数／ｍで表され、
   Ｇが、８００００Ｎ／ｍｍ^２であり、
   且つＲＴ_２の絶対値が、２回転／メートル未満であり、且つＲＴ_１の絶対値が、０．０５回転／メートル以上である、スチールコード。
2. Ｔ_１及びＴ_２が│Ｔ_１＋Ｔ_２│＜５０を満たすことを特徴とする、請求項１に記載のスチールコード。
3. Ｔ_１及びＴ_２が│Ｔ_１＋Ｔ_２│＜４０を満たすことを特徴とする、請求項２に記載のスチールコード。
4. ＲＴ_１の絶対値が０．１回転／メートル以上であることを特徴とする、請求項１～３のいずれか一項に記載のスチールコード。
5. ＲＴ_２の絶対値が０．０５回転／メートル以上であることを特徴とする、請求項１～４のいずれか一項に記載のスチールコード。
6. ＲＴ_２の絶対値が０．１回転／メートル以上であることを特徴とする、請求項１～５のいずれか一項に記載のスチールコード。
7. ＲＴ_１及びＲＴ_２が│ＲＴ_１＋ＲＴ_２│＜４を満たすことを特徴とする、請求項１～６のいずれか一項に記載のスチールコード。
8. 前記スチールコードが２層構築構造を有し、Ｎ_１が、１、２、３、又は４であり、Ｄ_２の計算式が、以下：Ｄ_２＝Ｄ_１＋２×ｄ_２であり、且つＤ_１の計算式が、以下：
   Ｎ_１が１のとき、Ｄ_１＝ｄ_１、又は
   Ｎ_１が２のとき、Ｄ_１＝２×ｄ_１、又は
   Ｎ_１が３のとき、Ｄ_１＝２．１５５×ｄ_１、又は
   Ｎ_１が４のとき、Ｄ_１＝２．４１４×ｄ_１
   であることを特徴とする、請求項１～７のいずれか一項に記載のスチールコード。
9. 前記スチールコードが３層構築構造を有し、前記内ストランドが中間層と前記中間層に取り囲まれたコア層とを含み、前記コア層が、Ｎ_ｃの数及びｄ_ｃの平均直径の少なくとも１つのスチールフィラメントを含み、前記中間層が、ｄ_ｍの平均直径のスチールフィラメントを含み、Ｄ_２の計算式が、以下：Ｄ_２＝Ｄ_１＋２×ｄ_２であり、且つＤ_１の計算式が、以下：
   Ｎ_ｃが１のとき、Ｄ_１＝ｄ_ｃ＋２×ｄ_ｍ、又は
   Ｎ_ｃが２のとき、Ｄ_１＝２×ｄ_ｃ＋２×ｄ_ｍ、又は
   Ｎ_ｃが３のとき、Ｄ_１＝２．１５５×ｄ_ｃ＋２×ｄ_ｍ、又は
   Ｎ_ｃが４のとき、Ｄ_１＝２．４１４×ｄ_ｃ＋２×ｄ_ｍ
   であることを特徴とする、請求項１～７のいずれか一項に記載のスチールコード。
10. 前記内ストランド及び前記外層が、４０ｍｍ未満のツイストピッチを個別に有することを特徴とする、請求項１～９のいずれか一項に記載のスチールコード。
11. 前記スチールコードの各スチールフィラメントが、ＴＳ≧４０００－２０００×ｄ（式中、ｄは、個別スチールフィラメントの直径である）を満たす引張り強度ＴＳを有することを特徴とする、請求項１～１０のいずれか一項に記載のスチールコード。
12. ＴＳ≧４１００－２０００×ｄであることを特徴とする、請求項１１に記載のスチールコード。
13. 前記スチールコードが、１＋３、１＋４、１＋５、１＋６、１＋７、２＋２、２＋３、２＋４、２＋５、２＋５ｃｃ、２＋６、２＋７、２＋７ｃｃ、２＋８、３＋２、３＋３、３＋６、３＋８、３＋８ｃｃ、３＋９、３＋９ｃｃ、４＋３、４＋６、１＋３＋８、１＋４＋８ｃｃ、１＋４＋９、１＋５＋１０、１＋５＋１０ｃｃ、１＋６＋１１、１＋６＋１２、１＋６＋１２ｃｃ、２＋５＋１０、２＋６＋１２、３＋８＋１３、３＋９＋１５、又は４＋１０＋１６の構築構造を有することを特徴とする、請求項１に記載のスチールコード。
14. 少なくとも１つのベルト層、少なくとも１つのカーカス層、少なくとも１つのトレッド層、及び一対のビード部分を含むタイヤであって、前記ベルト層及び／又は前記カーカス層が、少なくとも１つの請求項１～１３のいずれか一項に記載のスチールコードを含むことを特徴とする、タイヤ。

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