JP2024041719A - タイヤ - Google Patents

Abstract

【課題】高速走行時の耐久性に優れたタイヤを提供する。【解決手段】キャップトレッドと、ポリエチレンテレフタレート繊維コードを含むバンド層とを備えたタイヤであって、バンド層内のポリエチレンテレフタレート繊維コードは、バンド層内での残留歪みＥが２．０％以上であり、バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードは、１００℃の応力－ひずみ曲線のバンド層内での残留歪みＥにおける傾きｄが２．０ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上であり、下記式（１）を満たすタイヤ。（１）Ｅ×ｄ／ｔａｎδｔ＞３０（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。ｔａｎδｔは、温度３０℃、初期歪１０％、動歪１％、周波数１０Ｈｚ、伸長モードの条件下で測定したキャップトレッドの損失正接である。）【選択図】なし

Description

本発明は、タイヤに関する。

従来から、各種タイヤ性能を改善する手法が種々検討されているが、近年、特に高速走行時の耐久性の向上が求められている。

本発明は、前記課題を解決し、高速走行時の耐久性に優れたタイヤを提供することを目的とする。

本発明は、キャップトレッドと、ポリエチレンテレフタレート繊維コードを含むバンド層とを備えたタイヤであって、
バンド層内のポリエチレンテレフタレート繊維コードは、バンド層内での残留歪みＥが２．０％以上であり、
バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードは、１００℃の応力－ひずみ曲線のバンド層内での残留歪みＥにおける傾きｄが２．０ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上であり、
下記式（１）を満たすタイヤに関する。
（１）Ｅ×ｄ／ｔａｎδｔ＞３０
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。ｔａｎδｔは、温度３０℃、初期歪１０％、動歪１％、周波数１０Ｈｚ、伸長モードの条件下で測定したキャップトレッドの損失正接である。）

本発明は、キャップトレッドと、ポリエチレンテレフタレート繊維コードを含むバンド層とを備えたタイヤであって、バンド層内のポリエチレンテレフタレート繊維コードは、バンド層内での残留歪みＥが２．０％以上であり、バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードは、１００℃の応力－ひずみ曲線のバンド層内での残留歪みＥにおける傾きｄが２．０ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上であり、かつ前記式（１）を満たすタイヤであるので、高速走行時の耐久性に優れたタイヤを提供できる。

本発明のタイヤの断面図である。 図１のベルト層及びバンド層の拡大断面図である。 トレッド部の拡大断面図である。

本発明は、キャップトレッドと、ポリエチレンテレフタレート繊維コードを含むバンド層とを備えたタイヤであって、該バンド層内のポリエチレンテレフタレート繊維コードのバンド層内での残留歪みＥが２．０％以上、該バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードの１００℃の応力－ひずみ曲線のバンド層内での残留歪みＥにおける傾きｄが２．０ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上であり、かつ前記式（１）を満たす。

前述の作用効果が得られる理由は必ずしも明らかではないが、以下のメカニズムにより奏するものと推察される。
高速走行時、タイヤには遠心力と内部の空気圧により半径方向外側に向けた力が加わるが、バンド層内に予め残留歪みＥを２．０％以上かけたポリエチレンテレフタレート繊維コードを配置することで、バンド部に張力が発生しやすくなり、タイヤの変形を抑制しやすくすることが出来る。
また、高速走行時、トレッド温度は１００℃近傍迄上昇する為、その温度において、バンド層内のポリエチレンテレフタレート繊維コードにかけた残留歪みにおける応力－ひずみ曲線の傾きｄを２．０ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上とすることで、残留歪みＥを２．０％以上かけたポリエチレンテレフタレート繊維コードを配置したことと、傾きｄを所定以上にすることとが協働的に作用し、トレッド部を締め付けやすくすることが出来る。
さらに、バンド層における残留歪みＥ及び傾きｄ、キャップトレッドの３０℃における損失正接ｔａｎδｔが、Ｅ×ｄ／ｔａｎδｔ＞３０となる様に、キャップトレッドの損失正接に対して、残留歪みＥ、傾きｄを大きくし、十分に拘束力を大きくすることで、高速走行時の温度上昇に対しても十分な拘束力が得られるため、以上の作用機能が協働的に作用し、高速走行時の耐久性が相乗的に向上したものと推察される。

このように、本発明は、「Ｅが２．０％以上」、「ｄが２．０ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上」、「Ｅ×ｄ／ｔａｎδｔ＞３０」を満たすバンド層及びキャップトレッドを備えた構成にすることにより、高速走行時の耐久性を向上するという課題（目的）を解決するものである。すなわち、「Ｅが２．０％以上」、「ｄが２．０ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上」、「Ｅ×ｄ／ｔａｎδｔ＞３０」のパラメーターは課題（目的）を規定したものではなく、本願の課題は、高速走行時の耐久性を向上することであり、そのための解決手段として当該パラメーターを満たすような構成にしたものである。

図１は、本実施形態のタイヤ２の正規状態のタイヤ回転軸を含むタイヤ子午線断面図である。
本明細書では、特に断りがない限り、タイヤの各部の寸法は、正規状態で測定された値である。
本明細書において、「正規状態」とは、タイヤが正規リム（図示省略）にリム組みされ、かつ、正規内圧が充填された無負荷の状態である。
正規リムにタイヤを組んだ状態で測定できない場合、タイヤの子午線断面における各部の寸法及び角度は、回転軸を含む平面に沿ってタイヤを切断することにより得られる、タイヤの断面において、左右のビード間の距離を、正規リムに組んだタイヤにおけるビード間の距離に一致させて、測定される。

「正規リム」は、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、当該規格がタイヤ毎に定めているリムであり、例えばＪＡＴＭＡ（日本自動車タイヤ協会）であれば「ＪＡＴＭＡ ＹＥＡＲ ＢＯＯＫ」に記載されている適用サイズにおける“標準リム”、ＥＴＲＴＯ（Ｔｈｅ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｔｙｒｅ ａｎｄ Ｒｉｍ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｏｒｇａｎｉｓａｔｉｏｎ）であれば「ＳＴＡＮＤＡＲＤＳ ＭＡＮＵＡＬ」に記載されている“Ｍｅａｓｕｒｉｎｇ Ｒｉｍ”、ＴＲＡ（Ｔｈｅ Ｔｉｒｅ ａｎｄ Ｒｉｍ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ，Ｉｎｃ．）であれば「ＹＥＡＲ ＢＯＯＫ」に記載されている“Ｄｅｓｉｇｎ Ｒｉｍ”を指し、ＪＡＴＭＡ、ＥＴＲＴＯ、ＴＲＡの順に参照し、参照時に適用サイズがあればその規格に従う。そして規格に定められていないタイヤの場合には、リム組み可能であって、内圧が保持できるリム、即ちリム／タイヤ間からエア漏れを生じさせないリムの内、最もリム径が小さく、次いでリム幅が最も狭いものを指す。

「正規内圧」は、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、各規格がタイヤ毎に定めている空気圧であり、ＪＡＴＭＡであれば“最高空気圧”、ＥＴＲＴＯであれば“ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥ”、ＴＲＡであれば表“ＴＩＲＥ ＬＯＡＤ ＬＩＭＩＴＳ ＡＴ ＶＡＲＩＯＵＳ ＣＯＬＤ ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥＳ”に記載の最大値を指し、「正規リム」の場合と同様にＪＡＴＭＡ、ＥＴＲＴＯ、ＴＲＡの順に参照し、その規格に従う。そして、規格に定められていないタイヤの場合、前記正規リムを標準リムとして記載されている別のタイヤサイズ（規格に定められているもの）の正規内圧（但し、２５０ｋＰＡ以上）を指す。なお、２５０ｋＰａ以上の正規内圧が複数記載されている場合には、その中の最小値を指す。

また、本明細書において、「正規荷重」とは、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、各規格がタイヤ毎に定めている荷重であり、ＪＡＴＭＡであれば最大負荷能力、ＥＴＲＴＯであれば“ＬＯＡＤ ＣＡＰＡＣＩＴＹ”、ＴＲＡであれば表“ＴＩＲＥ ＬＯＡＤ ＬＩＭＩＴＳ ＡＴ ＶＡＲＩＯＵＳ ＣＯＬＤ ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥＳ”に記載の最大値を指し、前記した「正規リム」や「正規内圧」の場合と同様に、ＪＡＴＭＡ、ＥＴＲＴＯ、ＴＲＡの順に参照し、その規格に従う。そして、規格に定められていないタイヤの場合は以下の計算により、正規荷重Ｗ_Ｌを求める。
Ｖ＝｛（Ｄｔ／２）^２－（Ｄｔ／２－Ｈｔ）^２｝×π×Ｗｔ
Ｗ_Ｌ＝０．００００１１×Ｖ＋１７５
Ｗ_Ｌ：正規荷重（ｋｇ）
Ｖ：タイヤの仮想体積（ｍｍ^３）
Ｄｔ：タイヤ外径（ｍｍ）
Ｈｔ：タイヤの断面高さ（ｍｍ）
Ｗｔ：タイヤの断面幅（ｍｍ）
タイヤの「外径Ｄｔ（ｍｍ）」は正規状態におけるタイヤの外径を指す。
タイヤの「断面高さＨｔ（ｍｍ）」はタイヤの半径方向断面における、タイヤ半径方向の高さを指し、タイヤのリム径をＲ（ｍｍ）としたとき、タイヤの外径Ｄｔとリム径Ｒとの差の半分に相当する。言い換えると、断面高さＨｔは（Ｄｔ－Ｒ）／２により求めることが可能である。

図１において、上下方向がタイヤ２の半径方向であり、左右方向がタイヤ２の軸方向であり、紙面との垂直方向がタイヤ２の周方向である。トレッド部４は、キャップ層３０（以下、キャップトレッドともいう）と、ベース層２８とを備えている。

なお、図１では、キャップ層３０及びベース層２８からなる２層構造トレッド部４の例が示されているが、トレッド部４が単層構造のトレッド部、３層以上の構造を有するトレッド部で構成されてもよい。

本発明のタイヤはキャップトレッドを有するものであるが、本明細書において、キャップトレッドとは、トレッド部のうち、タイヤ半径方向の最表面のゴム層を指し、例えば、単層構造のトレッド部の場合は当該トレッド部全体、キャップ層及びベース層からなる２層構造のトレッド部の場合はタイヤ半径方向の最表面側のキャップ層、３層以上の構造のトレッド部の場合は、３層以上のゴム層のうち、タイヤ半径方向の最表面側のゴム層、がキャップトレッドに該当する。

タイヤ２において、それぞれのサイドウォール６は、トレッド部４の端から半径方向略内向きに延びている。このサイドウォール６の半径方向外側部分は、トレッド部４と接合されている。このサイドウォール６の半径方向内側部分は、クリンチ１０と接合されている。このサイドウォール６は、カーカス１４の損傷を防止できる。

図１のそれぞれのウィング８は、トレッド部４とサイドウォール６との間に位置している。ウィング８は、トレッド部４及びサイドウォール６のそれぞれと接合している。

それぞれのクリンチ１０は、サイドウォール６の半径方向略内側に位置し、少なくとも１か所以上、リムと接する部分を有している。

カーカス１４は、カーカスプライ３６を備えている。このタイヤ２では、カーカス１４は１枚のカーカスプライ３６からなるが、２枚以上で構成されてもよい。

このタイヤ２では、カーカスプライ３６は、両側のビードコア３２の間に架け渡されており、トレッド部４及びサイドウォール６に沿っている。カーカスプライ３６は、それぞれのビードコア３２の周りにて、軸方向内側から外側に向かって折り返されている。この折り返しにより、カーカスプライ３６には、主部３６ａと一対の折り返し部３６ｂとが形成されている。すなわち、カーカスプライ３６は、主部３６ａと一対の折り返し部３６ｂとを備えている。

それぞれのビードコア３２は、このビードコア３２から半径方向外向きに延びるビードエイペックス３４を備えている。ビードコア３２はリング状であり、巻回された非伸縮性ワイヤーを含むことが望ましい。ビードエイペックス３４は、半径方向外向きに先細りである。

カーカスプライ３６は、並列された多数のコードとトッピングゴムとからなることが望ましい。それぞれのコードが赤道面に対してなす角度の絶対値は、７５°から９０°が好適である。換言すれば、このカーカス１４はラジアル構造を有することが好ましい。

図１のベルト層１６は、トレッド部４の半径方向内側に位置している。ベルト層１６は、カーカス１４と積層されている。ベルト層１６は、カーカス１４を補強する。図１のタイヤ２では、ベルト層１６は、内側層３８及び外側層４０からなる。図１から明らかなように、軸方向において、内側層３８の幅は外側層４０の幅よりも若干大きいことが望ましい。このタイヤ２では、ベルト層１６の軸方向幅はタイヤ２の断面幅の０．６倍以上が好ましく、０．９倍以下が好ましい。図１のタイヤ２では、内側層３８及び外側層４０の２層のベルト層からなるタイヤが示されているが、単層のベルト層を備えたタイヤ、２層以上のベルト層を備えたタイヤのいずれでもよい。
なお、「タイヤの断面幅」は、タイヤを正規リムに組付け、内圧を大気圧とした状態のタイヤにおいて、タイヤ側面の模様や文字など全てを含むサイドウォール間の直線距離（タイヤの総幅）からタイヤの側面の模様、文字などを除いた幅である。

図１のバンド層１８は、ベルト層１６の半径方向外側に位置している。軸方向において、バンド層１８はベルト層１６の幅と同等の幅を有している。このバンド層１８が、このベルト層１６の幅よりも大きな幅を有していてもよい。

図２は、内側層３８及び外側層４０で構成されるベルト層１６と、バンド層１８との拡大断面図である。
内側層３８及び外側層４０を構成する、それぞれのベルトプライ１７は、並列された多数のベルトコード１７Ａとトッピングゴム１７Ｂとからなることが望ましい。言い換えれば、ベルト層１６は並列された多数のコードを含んでいる。それぞれのコードは、赤道面に対して傾斜している。傾斜角度の一般的な絶対値は、１０°以上３５°以下である。内側層３８のコードの赤道面に対する傾斜方向は、外側層４０のコードの赤道面に対する傾斜方向とは逆である。

バンド層１８は、ポリエチレンテレフタレート繊維コードとトッピングゴム（被覆ゴム）とからなることが望ましい。ポリエチレンテレフタレート繊維コードは、螺旋状に巻かれている。このバンド層１８は、いわゆるジョイントレス構造を有する。コードは、実質的に周方向に延びている。周方向に対するコードの角度は、５°以下、さらには２°以下であることが好ましい。このコードによりベルト層１６が拘束されるので、ベルト層１６のリフティングが抑制される。

タイヤ２において、バンド層１８は、各ベルトプライ１７の拘束性を高め、高速走行時の耐久性を高めることでき、良好な乗り心地性能の付与も可能である。

バンド層１８は、ポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａと、ポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａを被覆する補強ゴム１８Ｂとを含む。なお、通常、ポリエチレンテレフタレート繊維コードは、ゴムとの接着性を改善するためにディップ処理が行われている。

バンド層１８において、ポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａは、タイヤ周方向に対する角度が、例えば０～５度とすることが望ましい。バンド層１８は、ベルトプライ１７の全域を覆うフルカバー層を含むことが望ましい。また、フルカバー層に加え、更にベルトプライ１７の両端部を局所的に覆う一対のエッジカバー層を含む構成（２層以上の構成）にすることもできる。バンド層１８は、少なくとも１本のポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａを引き揃えてコートゴムで被覆したストリップ材をタイヤ周方向に螺旋状に巻回して構成するとよく、特にジョイントレス構造とすることが望ましい。

タイヤ２のバンド層１８内のポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａは、バンド層１８内に配置されている状態での残留歪みＥが２．０％以上である。Ｅは、好ましくは２．５％以上、より好ましくは２．６％以上、更に好ましくは２．８％以上、より更に好ましくは３．５％以上、より更に好ましくは３．８％以上、より更に好ましくは４．０％以上、特に好ましくは４．５％以上である。Ｅの上限は特に限定されないが、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは７．０％以下、更に好ましくは５．０％以下、特に好ましくは４．８％以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる傾向がある。

タイヤ２のバンド層１８内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａは、該ポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａの１００℃における応力－ひずみ曲線において、タイヤ２のバンド層１８内で配置されている状態の残留歪みＥにおける傾きｄが２．０ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上である。ｄは、好ましくは２．１ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上、より好ましくは２．５ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上、更に好ましくは２．６ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上、より更に好ましくは２．７ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上、より更に好ましくは２．８ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上、より更に好ましくは３．１ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上、特に好ましくは３．６ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上である。ｄの上限は特に限定されないが、好ましくは６．０ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以下、より好ましくは５．５ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以下、更に好ましくは５．４ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以下、より更に好ましくは５．０ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以下、より更に好ましくは４．８ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以下、より更に好ましくは４．０ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる傾向がある。

タイヤ２のバンド層１８、トレッド部４を構成するキャップ層３０（キャップトレッドに相当）は、下記式（１）を満たす。
（１）Ｅ×ｄ／ｔａｎδｔ＞３０
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。ｔａｎδｔは、温度３０℃、初期歪１０％、動歪１％、周波数１０Ｈｚ、伸長モードの条件下で測定したキャップ層３０の損失正接である。）
式（１）の右辺は、好ましくは３１、より好ましくは３２、更に好ましくは３４、より更に好ましくは３５、より更に好ましくは５１、より更に好ましくは５４、より更に好ましくは７０、より更に好ましくは８０、より更に好ましくは９５、より更に好ましくは１０６、特に好ましくは１１０、最も好ましくは１３０である。Ｅ×ｄ／ｔａｎδｔの上限は特に限定されないが、好ましくは２００以下、より好ましくは１８０以下、更に好ましくは１６０以下、より更に好ましくは１４８以下、特に好ましくは１４５以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる傾向がある。

タイヤ２のキャップ層３０のｔａｎδｔは、好ましくは０．３５未満、より好ましくは０．２７未満、更に好ましくは０．２５未満、より更に好ましくは０．２０未満、特に好ましくは０．１８未満である。ｔａｎδｔの下限は特に限定されないが、好ましくは０．０５以上、より好ましくは０．０８以上、更に好ましくは０．０９以上、より更に好ましくは０．１０以上、より更に好ましくは０．１３以上である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる傾向がある。

なお、本発明において、「バンド層内でのポリエチレンテレフタレート繊維コードの残留歪みＥ」は、以下の方法で測定するものとする。
タイヤからトレッド部を除去して、内側のバンド層を露出させる。
バンド層内のポリエチレンテレフタレート繊維コードに対して、例えば、５０ｍｍなどの所定の長さにマーキングを付ける。
非伸縮性テープをそのマーキングを付けたポリエチレンテレフタレート繊維コードに沿って貼り付けて、マーキングを非伸縮性テープに転写する。
マーキングを付けたポリエチレンテレフタレート繊維コードをタイヤから引き抜き、この引き抜かれたポリエチレンテレフタレート繊維コードのマーキング間の長さと、それに対応する非伸縮性テープに転写されたマーキング間の長さとに基づいて、下記式から算出する。
残留歪みＥ（％）＝（（Ｘ－Ｙ）／Ｙ）×１００
（式中、Ｘは、マーキングが転写された非伸縮性テープのマーキング間の長さである。Ｙは、引き抜かれたポリエチレンテレフタレート繊維コードのマーキング間の長さである。）

「バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードの１００℃の応力－ひずみ曲線のバンド層内での残留歪みＥにおける傾きｄ」は、ＪＩＳ Ｌ １０１７に規定されている初期引張抵抗度の測定における荷重－伸長曲線を１００℃で描き、バンド層内でのポリエチレンテレフタレート繊維コードの残留歪みＥにおける接線の傾きを求め、その値を傾きｄとする。

「ｔａｎδｔ」は、温度３０℃、初期歪１０％、動歪１％、周波数１０Ｈｚ、伸長モードの条件下で測定したキャップトレッドの損失正接で、ＧＡＢＯ社のイプレクサーシリーズを用いて測定される値とする。

バンド層内でのポリエチレンテレフタレート繊維コードの残留歪みＥは、例えば、ポリエチレンテレフタレート繊維コードに所定の張力をかけ、歪が残る状態でタイヤを成型することで調整できる。張力を変化させることで、残留歪みの量を調整できる。

損失正接ｔａｎδは、組成物に配合される薬品（特に、ゴム成分、充填材、軟化剤、樹脂、硫黄、加硫促進剤、シランカップリング剤）の種類や量によって調整することが可能であり、例えば、ゴム成分と相溶性の低い軟化剤（例えば、樹脂）を使用したり、非変性ポリマーを使用したり、充填材量を増量したり、可塑剤としてのオイルを増やしたり、硫黄を減らしたり、加硫促進剤を減らしたり、シランカップリング剤を減らしたりすることにより、ｔａｎδは大きくなる傾向がある。

タイヤ２のバンド層１８内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａは、は、より効果が得られる観点から、２５℃における２．５％伸長時の応力が２０．１ｃＮ／ｔｅｘ以下であることが望ましい。該２．５％伸長時の応力は、好ましくは１８．３ｃＮ／ｔｅｘ以下、より好ましくは１８．０ｃＮ／ｔｅｘ以下、更に好ましくは１３．０ｃＮ／ｔｅｘ以下、より更に好ましくは１０．０ｃＮ／ｔｅｘ以下、特に好ましくは９．７ｃＮ／ｔｅｘ以下である。下限は特に限定されないが、好ましくは５．０ｃＮ／ｔｅｘ以上、より好ましくは５．５ｃＮ／ｔｅｘ以上、更に好ましくは６．０ｃＮ／ｔｅｘ以上、特に好ましくは６．５ｃＮ／ｔｅｘ以上である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる傾向がある。

タイヤ２のバンド層１８内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａは、より効果が得られる観点から、２５℃における５．０％伸長時の応力が３９．２ｃＮ／ｔｅｘ以下であることが望ましい。該５．０％伸長時の応力は、好ましくは３６．０ｃＮ／ｔｅｘ以下、より好ましくは３３．０ｃＮ／ｔｅｘ以下、更に好ましくは２５．０ｃＮ／ｔｅｘ以下、より更に好ましくは２３．０ｃＮ／ｔｅｘ以下、特に好ましくは２２．７ｃＮ／ｔｅｘ以下である。下限は特に限定されないが、好ましくは１０．０ｃＮ／ｔｅｘ以上、より好ましくは１５．０ｃＮ／ｔｅｘ以上、更に好ましくは１７．０ｃＮ／ｔｅｘ以上、特に好ましくは１９.０ｃＮ／ｔｅｘ以上である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる傾向がある。

２．５％、５．０％伸長時の応力を所定以下に調整することで、上記作用効果がより発揮されるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
タイヤ内の残留歪みが２.０％以上となる様にするには、タイヤ製造時にバンドコードに引張り歪みを加える必要があるが、加えた引張り歪みは加硫時の熱により失われる為、狙いの残留歪みよりいくらか大きい引張り歪みを加える必要がある。
一方、製造時に引張り歪みを加えた際、コードに生じる応力が大きすぎると、バンドコードとブレーカーコードの距離が短くなってしまい、走行による変形で両者の接触を引き起こし、バンド破断によるタイヤ損傷の原因となるおそれがあるが、上記式（１）を満たすと同時に、伸長時の応力を所定以下にすることで、このような損傷も防止され、それにより、高速走行時の耐久性が顕著に向上すると推察される。

なお、本発明において、「バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードの２５℃における２．５％伸長時の応力、２５℃における５．０％伸長時の応力」は、以下の方法で測定するものとする。
タイヤからトレッド部を除去して、内側のバンド層を露出させる。
バンド層内のポリエチレンテレフタレート繊維コードに傷つけることなく注意深く取り出したコードに付着している余分なゴムを、はさみにより注意深くそぎ落とした後、ＪＩＳ Ｌ１０１７に従い、オートグラフ（島津製作所製）を用いて、温度２５±２℃で引っ張り荷重（ｃＮ）－伸度（％）曲線を描く。
この荷重－伸度曲線から２．５％伸長時の実荷重及び５．０％伸長時の実荷重を求める。
求めた荷重をコードの引っ張り前の総テックスで除して応力値ｃＮ／ｄｔｅｘを求める。

タイヤ２のバンド層１８内に配置されているポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａは、撚り数が、好ましくは３５ｔ／１０ｃｍ以上、より好ましくは４０ｔ／１０ｃｍ以上、更に好ましくは４８ｔ／１０ｃｍ以上、特に好ましくは５０ｔ／１０ｃｍ以上である。上限は、好ましくは７０ｔ／１０ｃｍ以下、より好ましくは６５ｔ／１０ｃｍ以下、更に好ましくは６０ｔ／１０ｃｍ以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
なお、撚り数は、ディップ処理後のコードの数値である。

タイヤ２のバンド層１８内に配置されているポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａは、総繊度が、好ましくは１００ｔｅｘ以上、より好ましくは２２０ｔｅｘ以上、更に好ましくは２５０ｔｅｘ以上、特に好ましくは２８８ｔｅｘ以上である。上限は、好ましくは１０００ｔｅｘ以下、より好ましくは７００ｔｅｘ以下、更に好ましくは５００ｔｅｘ以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
なお、総繊度は、ディップ処理後のコードの数値である。

タイヤ２のバンド層１８内に配置されているポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａは、タイヤ軸方向の５０ｍｍ幅当たりのコードの打ち込み本数（エンズ）が、好ましくは３４本以上、より好ましくは４０本以上、更に好ましくは４５本以上、特に好ましくは５０本である。上限は、好ましくは７８本以下、より好ましくは６５本以下、更に好ましくは６０本以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
なお、ポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａの打ち込み本数（エンズ）はタイヤの半径方向断面において、ビード部の幅を正規リム幅に合わせた状態で、赤道面からタイヤ幅方向に±５０ｍｍの範囲に配列された補強材の本数を測定し、５０ｍｍあたりの本数を算出することにより求めることができる。

ポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａは、例えば、タイヤ周方向に対して±１０°以内の角度で配列していることが好ましい。これによりタイヤの周方向での拘束性を高め、耐久性を向上させることが可能である。ポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａは、本実施形態では、横断面が円形であるが、円形のものに限定されるものではなく、横断面が楕円形、多角形状など、他の形状のものでも良い。

ポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａを構成するポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）は、合成繊維でも良く、バイオマス由来の繊維であっても良い。また、ライフサイクルアセスメントの観点から、リサイクル、再生材料由来であることが望ましい。また、これらの繊維は合成繊維、バイオマス繊維、リサイクル／再生繊維の単一成分で形成されていても良く、これらを撚り合わせたハイブリッドコード、それぞれのフィラメントを合わせたマルチフィラメントを用いたコード、それぞれの成分が化学的に結合した化学構造を有するコードの何れであっても良い。

タイヤ２のバンド層１８内に配置されているコードは、ポリエチレンテレフタレート繊維コード（ＰＥＴコード）のみでも、更に他のコードを含んでもよい。他のコードとしては、例えば、ポリアミド繊維、セルロース繊維などの他の有機繊維が挙げられる。他のコードを含む場合、ポリエチレンテレフタレート繊維コードと他のコードとが別々にバンド層１８内に配置されていても、ポリエチレンテレフタレート繊維コードと他のコードとのハイブリッドコードが配置されていてもよい。

前記ＰＥＴコードがバイオマス由来のＰＥＴコードである場合、例えば、バイオマス由来のテレフタル酸やエチレングリコールを用いたバイオマスＰＥＴコードを好適に用いることができる。

前記バイオマスＰＥＴコードは、バイオエタノールやフルフラール類、カレン類、シメン類、テルペン類などから変換、もしくは各種動植物由来の化合物から変換、微生物等から直接発酵製造したバイオマステレフタル酸、バイオマスエチレングリコールなどから得ることが可能である。

ポリアミド繊維としては、例えば、脂肪族ポリアミド、半芳香族ポリアミド、全芳香族ポリアミドが挙げられる。

脂肪族ポリアミドは、直鎖の炭素鎖がアミド結合により繋がった骨格を有するポリアミドであり、ナイロン４（ＰＡ４）、ナイロン４１０（ＰＡ４１０）、ナイロン６（ＰＡ６）、ナイロン６６（ＰＡ６６）、ナイロン６１０（ＰＡ６１０）、ナイロン１０（ＰＡ１０）、ナイロン１０１０（ＰＡ１０１０）、ナイロン１０１２（ＰＡ１０１２）、ナイロン１１（ＰＡ１１）、などを挙げることが出来る。中でも部分的又は完全にバイオマス由来の材料で得られやすい観点からはナイロン４、ナイロン４１０、ナイロン６１０、ナイロン１０、ナイロン１０１０、ナイロン１１などが挙げられる。

ナイロン６、ナイロン６６としては、従来の化学合成由来のカプロラクタムを開環重合させたもの、ヘキサメチレンジアミン、アジピン酸を縮合重合させたもののほか、バイオ由来のシクロヘキサンを出発原料としてバイオカプロラクタムもしくは、バイオアジピン酸、バイオヘキサメチレンジアミンを製造し、それらを用いたナイロン６、もしくはナイロン６６を用いても良い。また、前記したバイオ原料はグルコースのような糖などから得たものであっても良い。これらのナイロン６、ナイロン６６は従来用いられてきたものと同様の強度を備えると考えられる。

ナイロン４としては、バイオ発酵由来のグルタミン酸から、γ－アミノ酪酸に変換したのちに得られる２－ピロリドンを原料としたものが代表として挙げられるが、これに限られない。ナイロン４は、熱的・機械的安定性が良好であり、高分子構造設計が容易という特徴を有しているため、タイヤの性能、強度向上に寄与するため、好適に用いることが可能である。

ナイロン４１０、ナイロン６１０、ナイロン１０１０、ナイロン１０１２、ナイロン１１等はひまし油（トウゴマ）から得られるリシノール酸などを原料として得ることが出来る。具体的にはひまし油から得た、セバシン酸、ドデカン二酸と任意のジアミン化合物を縮合重合することにより、ナイロン４１０、ナイロン６１０、ナイロン１０１０を得ることができ、ひまし油から得た１１－アミノウンデカン酸を縮合重合することによりナイロン１１を得ることが可能である。

半芳香族ポリアミドは、分子鎖の一部に芳香環構造を有するポリアミドであり、例えば、ナイロン４Ｔ（ＰＡ４Ｔ）、ナイロン６Ｔ（ＰＡ６Ｔ）、ナイロン１０Ｔ（ＰＡ１０Ｔ）を上げることが出来る。

ナイロン４Ｔ、ナイロン６Ｔ、ナイロン１０Ｔはジカルボン酸として、テレフタル酸を用い、それぞれ任意の炭素数のジアミン化合物と縮合重合を行うことにより得ることが可能である。その際、前述のバイオマス由来のテレフタル酸を用いてこれらのナイロン材料を得ることも可能である。これらは分子鎖内に剛直な環状構造を有する為、耐熱性などの観点で優れる。

また、上記した脂肪族ポリアミド、半芳香族ポリアミドとして、リジン由来の１，５－ペンタンジアミンをジカルボン酸類と重合したポリアミド５Ｘ（Ｘはジカルボン酸由来の炭素数であり、整数もしくはテレフタル酸を表すＴである）を挙げることが出来る。

全芳香族ポリアミドとしては芳香環がアミド結合により繋がった骨格を有するポリアミドであり、ポリパラフェニレンテレフタルアミドなどを挙げることができる。全芳香族ポリアミドも前述の脂肪族ポリアミド、半芳香族ポリアミドと同様に、バイオマス由来のテレフタル酸とフェニレンジアミンを結合させることにより得ても良い。

セルロース繊維としては、木材パルプ等の植物素材から製造される、レーヨン、ポリノジック、キュプラ、アセテート、リヨセル、モダール等を挙げることができる。これらセルロース系繊維は、原料がカーボンニュートラルであるだけでなく、生分解性であり使用後焼却しても有害ガスが出ない等の優れた環境性能を有するため好ましい。上記の中でも、工程の効率、環境への優しさ、機械強度のバランスから、レーヨン、ポリノジック、リヨセルが特に好ましい。

また、上記したコードは、合成、バイオマス由来を問わず、飲料用ボトルや衣料品などの使用済みのものから回収、精製したものを再度紡糸することにより得られたリサイクルコードであっても良い。

ポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａ、ポリエチレンテレフタレート繊維コードと他のコードを含むハイブリッドコードは、１本以上のフィラメントを撚り合わせることにより形成されてよい。例えば、１１００デシテックスのマルチフィラメントをそれぞれ２本合わせて（言い換えれば、１１００／２デシテックス）、４８回／１０ｃｍの下撚りをかけた後、この下撚コード２本を合せて下撚と反対又は同方向に同数の上撚をかけたもの、１６７０デシテックスのマルチフィラメントをそれぞれ２本合わせて（言い換えれば、１６７０／２デシテックス）、４０回／１０ｃｍの撚りをかけた後、この下撚コード２本を合せて上撚をかけたものなどを使用することが出来る。

また、ポリエチレンテレフタレート繊維コード１８Ａ、ポリエチレンテレフタレート繊維コードと他のコードを含むハイブリッドコードは、被覆層との良好な接着性を確保する観点から、予め接着層が塗布された処理をされていることが好ましい。接着層としては公知のものが使用でき、例えばレゾルシン・ホルマリン・ゴムラテックス（ＲＦＬ）による処理のほか、ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物などによりエポキシ処理した後、ＲＦＬ処理したものや、ハロヒドリン化合物とブロックイソシアネート化合物とゴムラテックスとを含む接着剤組成物により処理したもの等が使用可能である。

レゾルシン・ホルマリン・ゴムラテックス（ＲＦＬ）は、例えば、特開昭４８－１１３３５号公報に記載されているように、天然ゴム及び／又は合成ゴムラテックスと、フェノール－ホルムアルデヒドとレゾルシノールとの共縮合物とを含む接着剤組成物などが挙げられる。このような接着剤組成物は、例えば、アルカリ性触媒の存在下でフェノールとホルムアルデヒドとを縮合する工程と、水性フェノール－ホルムアルデヒド樹脂溶液とレゾルシノールとを共重合する工程と、生成したフェノール－ホルムアルデヒド－レゾルシノール樹脂溶液とラテックスゴムとを混合する工程とを含む製造方法により製造できる。

なお、合成ゴムラテックスとしては、ブタジエン重合体ラテックス、スチレン／ブタジエン共重合体ラテックス、イソプレン重合体ラテックス、ブタジエン／アクリロニトリル共重合体ラテックス、ブタジエン／ビニルピリジン重合体ラテックス、ブタジエン／ビニルピリジン／スチレン共重合体ラテックスなどが挙げられる。

上記レゾルシン・ホルマリン・ゴムラテックス（ＲＦＬ）からなる接着層は、ＲＦＬ接着剤を付与すること（上記コードをＲＦＬ液に浸漬（ＤＩＰ：ディッピング）する方法など）により、形成できる。上記ＲＦＬ接着剤は、通常、撚糸して繊維コードを得た後に付着されるが、撚糸の前又は途中に行ってもよい。

上記ＲＦＬ接着剤の組成は特に限定されず、適宜選択すればよいが、なかでも、レゾルシン０．１～１０質量％、ホルムアルデヒド０．１～１０質量％、及びラテックス１～２８質量％を含む組成物であることが好ましく、レゾルシン０．５～３質量％、ホルムアルデヒド０．５～３質量％、及びラテックス１０～２５質量％を含む組成物であることがより好ましい。

加熱処理における加熱方法としては、例えば、ＲＦＬ接着剤組成物が付着したコードを１００～２５０℃で１～５分乾燥処理した後、さらに、１５０～２５０℃で１～５分で熱処理を行う方法などが挙げられる。乾燥処理後の熱処理の条件は、１８０～２４０℃で１～２分であることが望ましい。

上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物は、ソルビトールポリグリシジルエーテルと、ブロックイソシアネートとを含む組成物であれば特に限定されない。なかでも、ソルビトールポリグリシジルエーテルであって塩素含有量が９．６質量％以下であるエポキシ化合物と、ブロックイソシアネートとを含む組成物が望ましい。

ソルビトールポリグリシジルエーテルとしては、ソルビトールジグリシジルエーテル、ソルビトールトリグリシジルエーテル、ソルビトールテトラグリシジルエーテル、ソルビトールペンタグリシジルエーテル、ソルビトールヘキサグリシジルエーテル、又はこれらの混合物などが挙げられ、ソルビトールモノグリシジルエーテルが含まれていてもよい。ソルビトールポリグリシジルエーテルは、１分子中に多数のエポキシ基を有しており高い架橋構造を形成することができる。

ソルビトールポリグリシジルエーテルの塩素含有量は、９．６質量％以下が好ましく、９．５質量％以下がより好ましく、９．４質量％以下が更に好ましく、９．３質量％以下が特に好ましい。該塩素含有量の下限は、特に限定されず、例えば、１質量％以上である。
なお、本発明において、ソルビトールポリグリシジルエーテルの塩素含有量は、ＪＩＳ Ｋ ７２４３－３に記載の方法などにより求めることができる。

ソルビトールポリグリシジルエーテルの塩素含有量は、エポキシ化合物を合成する際に使用するエピクロルヒドリンの量を削減すること等により低減できる。

ブロックイソシアネートは、イソシアネート化合物とブロック剤との反応により生成し、ブロック剤由来の基により一時的に不活性化されている化合物であり、所定温度で加熱するとそのブロック剤由来の基が解離し、イソシアネート基を生成する。

イソシアネート化合物としては、分子内に２個以上のイソシアネート基を有するもの等が挙げられる。
２個のイソシアネート基を有するジイソシアネート類としては、例えば、ヘキサメチレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、フェニレンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、メタフェニレンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、ジフェニルエーテルジイソシアネート、ジフェニルプロパンジイソシアネート、ビフェニルジイソシアネート、及びこれらの異性体、アルキル置換体、ハロゲン化物、ベンゼン環への水素添加物等を使用できる。また、３個のイソシアネート基を有するトリイソシアネート類、４個のイソシアネート基を有するテトライソシアネート類、及びポリメチレンポリフェニルポリイソシアネート等を使用できる。これらのイソシアネート化合物は、１種単独で又は２種以上併用することができる。中でも、トリレンジイソシアネート、メタフェニレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、ポリメチレンポリフェニルポリイソシアネートが好ましい。

ブロック剤としては、ε－カプロラクタム、δ－バレロラクタム、γ－ブチロラクタム、β－プロピオラクタム等のラクタム系；フェノール、クレゾール、レゾルシノール、キシレノール等のフェノール系；メタノール、エタノール、ｎ－プロピルアルコール、イソプロピルアルコール、ｎ－ブチルアルコール、イソブチルアルコール、ｔｅｒｔ－ブチルアルコール、エチレングリコールモノエチルエーテル、エチレングリコールモノブチルエーテル、ジエチレングリコールモノエチルエーテル、プロピレングリコールモノメチルエーテル、ベンジルアルコール等のアルコール系；ホルムアミドキシム、アセトアルドキシム、アセトキシム、メチルエチルケトキシム、ジアセチルモノオキシム、ベンゾフェノンオキシム、シクロヘキサノンオキシム等のオキシム系；マロン酸ジメチル、マロン酸ジエチル、アセト酢酸エチル、アセト酢酸メチル、アセチルアセトン等の活性メチレン系等を挙げることができる。なかでも、ラクタム系、フェノール系、オキシム系ブロック剤が好ましい。

上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物において、ブロックイソシアネートの含有量は、ソルビトールポリグリシジルエーテル１００質量部に対して、好ましくは５０質量部以上、より好ましくは２００質量部以上である。上限は、好ましくは５００質量部以下、より好ましくは４００質量部以下である。

上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物には、必要に応じて以下の任意成分が含まれていても良い。例えば、ソルビトールポリグリシジルエーテル以外のエポキシ化合物、ソルビトールポリグリシジルエーテルと共重合可能な樹脂、ブロックイソシアネート以外の硬化剤、有機増粘剤、酸化防止剤、光安定剤、接着性向上剤、補強剤、軟化剤、着色剤、レベリング剤、難燃剤、及び帯電防止剤等が挙げられる。

ソルビトールポリグリシジルエーテル以外のエポキシ化合物として、例えば、エチレングリコールグリシジルエーテル、グリセロールポリグリシジルエーテル、ジグリセロールポリグリシジルエーテル、ポリグリセロールポリグリシジルエーテル、ビスフェノールＡジグリシジルエーテル、ビスフェノールＳジグリシジルエーテル、ノボラックグリシジルエーテル、及びブロム化ビスフェノールＡジグリシジルエーテル等のグリシジルエーテル；ヘキサヒドロフタル酸グリシジルエステル（モノエステル又はジエステル）、及びダイマー酸グリシジルエステル等のグリシジルエステル；トリグリシジルイソシアヌレート、グリシジルヒダントイン、テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン、トリグリシジルパラアミノフェノール、トリグリシジルメタアミノフェノール、ジグリシジルアニリン、ジグリシジルトルイジン、テトラグリシジルメタキシレンジアミン、ジグリシジルトリブロムアニリン、及びテトラグリシジルビスアミノメチルシクロヘキサン等のグリシジルアミン；並びに３，４－エポキシシクロヘキシルメチルカルボキシレート、エポキシ化ポリブタジエン、エポキシ化大豆油等の脂環族あるいは脂肪族エポキサイド等が挙げられる。

上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物による処理としては、ＲＦＬに含まれる各種成分をコードに付着させるために行われる処理、及び必要に応じてその後の加熱処理を含む処理などが挙げられる。

付着方法としては、例えば、ローラーを使った塗布、ノズルからの噴霧、浴液（接着剤組成物）への浸漬等任意の方法を用いることができる。均一に付着させ、かつ余分な接着剤を除去する観点から、浸漬による付着が好ましい。

また、コードへの付着量を調整するために、圧接ローラーによる絞り、スクレイパー等によるかき落とし、空気吹き付けによる吹き飛ばし、吸引、ビーターによる叩き等の手段をさらに採用してもよい。

コードへの付着量は、好ましくは１．０質量％以上、より好ましくは１．５質量％以上であり、また、好ましくは３．０質量％以下、より好ましくは２．５質量％以下である。
なお、コードへの付着量は、コード１００質量部に対して、付着される上記ＲＦＬ接着剤中の固形分の量である。

上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物の全固形分濃度は、好ましくは０．９質量％以上、より好ましくは１４質量％以上であり、また、好ましくは２９質量％以下、より好ましくは２３質量％以下である。

上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物には、レゾルシン、ホルマリン、ゴムラテックスの他に、加硫調整剤、亜鉛華、酸化防止剤、消泡剤等を添加してもよい。

加熱処理における加熱方法としては、例えば、ＲＦＬ接着剤組成物が付着した補強材（コード）を１００～２５０℃で１～５分乾燥処理した後、さらに、１５０～２５０℃で１～５分で熱処理を行う方法などが挙げられる。乾燥処理後の熱処理の条件は、１８０～２４０℃で１～２分であることが望ましい。

上記ハロヒドリン化合物とブロックイソシアネート化合物とゴムラテックスとを含む接着剤組成物はこれらの成分を含むものであれば特に限定されないが、ハロヒドリン化合物、ブロックイソシアネート化合物及びゴムラテックスを含み、かつレゾルシン及びホルムアルデヒドを含まない接着剤組成物が望ましい。

ハロヒドリン化合物としては、ポリオール化合物とエピハロヒドリン化合物（ハロヒドリンエーテル）と反応させて得られる化合物などが挙げられる。
ポリオール化合物とは、分子内に２つ以上のヒドロキシル基を有する化合物であり、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコールなどのグリコール、エリスリトール、キシリトール、ソルビトール、酒石酸などのヒドロキシル酸、グリセリン酸、グリセリン、ジグリセリン、ポリグリセリン、トリメチロールプロパン、トリメチロールエタン、ペンタエリスリトールなどが挙げられる。
エピハロヒドリン化合物としては、例えば、エピクロロヒドリン、エピブロモヒドリンなどが挙げられる。

ハロヒドリン化合物としては、例えば、フルオロアルコール化合物、クロロヒドリン化合物、ブロモヒドリン化合物、ヨードヒドリン化合物などが挙げられる。なかでも、ハロゲン化ソルビトール、ハロゲン化グリセロールが好ましい。

ハロヒドリン化合物１００質量％中のハロゲン含有量は、５．０～１５．０質量％が好ましく、７．０～１３．０質量％がより好ましく、９．０～１２．０質量％が更に好ましい。

ブロックイソシアネート化合物は、例えば、前述のブロックイソシアネートと同様の化合物が挙げられる。また、ゴムラテックスは、前述のゴムラテックスと同様のものが挙げられる。

上記ハロヒドリン化合物とブロックイソシアネート化合物とゴムラテックスとを含む接着剤組成物は、ハロヒドリン化合物が１０．０～３０．０質量部、ブロックイソシアネート化合物１０．０～３０．０質量部、及びゴムラテックス８０．０～２４０．０質量部を含むことが望ましい。そして、当該接着剤組成物は、レゾルシン及びホルムアルデヒドを含まないことが望ましい。

上記ハロヒドリン化合物とブロックイソシアネート化合物とゴムラテックスとを含む接着剤組成物からなる接着剤層は、該接着剤組成物を使用して、コードの表面上に形成される。該接着剤層は、例えば、浸漬、ブラッシング、鋳造、噴霧、ロールコーティング、ナイフコーティングなどによって形成されるが、これらに限定されない。

図３は、図１のタイヤ２のトレッド部４の近辺が示された拡大断面図であり、Ｔｔは、トレッド部４の厚みを示し、Ｔｂは、バンド層１８の厚みＴｂを示している。

トレッド部４の厚みＴｔは、好ましくは７．０ｍｍ以上、より好ましくは８．５ｍｍ以上、更に好ましくは９．９ｍｍ以上、特に好ましくは１０．５ｍｍ以上であり、また、好ましくは１８．５ｍｍ以下、より好ましくは１８．０ｍｍ以下、更に好ましくは１６．０ｍｍ以下、より更に好ましくは１５．６ｍｍ以下、より更に好ましくは１３．６ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

なお、本発明において、「トレッド部の厚みＴｔ」は、タイヤの半径方向断面におけるタイヤ赤道面ＣＬ上でのトレッド部の厚みを意味する。トレッド部の厚みＴｔは、タイヤ赤道面上におけるトレッド表面の法線に沿って計測される値であり、トレッド表面からベルト層、カーカス層、ベルト補強層などのスチール、テキスタイルなど他の繊維材料を含む補強層のタイヤ最表面側の界面までの距離である。また、タイヤ赤道面上に溝を有する場合は、該溝のタイヤ半径方向最表面側の端部間を繋いだ直線で形成される面からの直線距離である。図３のタイヤ２の場合、トレッド部の厚みＴｔは、タイヤ赤道面ＣＬ上におけるトレッド表面に相当する溝２６のタイヤ半径方向最表面側の端部間を繋いだ直線で形成される面から、バンド層１８のタイヤ半径方向外側表面までの直線距離である。

バンド層１８の厚みＴｂは、好ましくは０．４０ｍｍ以上、より好ましくは０．４９ｍｍ以上、更に好ましくは０．５９ｍｍ以上、特に好ましくは０．７０ｍｍ以上であり、また、好ましくは１．２６ｍｍ以下、より好ましくは０．９７ｍｍ以下、更に好ましくは０．９５ｍｍ以下、特に好ましくは０．８８ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

なお、本発明において、「バンド層の厚み」とは、タイヤの回転軸を含む平面で切った断面におけるバンドコード及びその被覆ゴムを含むバンド層の厚みを指し、タイヤ半径方向最外側に配されたバンド層の表面上の各点における法線方向の厚みの平均値を意味する。図３のバンド層１８の場合、バンド層１８の表面上の１点における法線方向の厚みの各点の平均値である。

トレッド部４及びバンド層１８を備えたタイヤ２は、より効果が得られる観点から、下記式を満たすことが望ましい。
Ｅ×ｄ／Ｔｔ＞０．４０
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｔｔ（ｍｍ）は、トレッド部の厚みである。）
式の右辺は、好ましくは０．５０、より好ましくは０．６５、更に好ましくは０．７０、より更に好ましくは０．８７、より更に好ましくは１．１０、特に好ましくは１．５０である。Ｅ×ｄ／Ｔｔの上限は、好ましくは２．３１以下、より好ましくは２．２０以下、更に好ましくは２．００以下、特に好ましくは１．８３以下である。

前述の作用効果が得られる理由は必ずしも明らかではないが、以下のメカニズムにより奏するものと推察される。
バンド層における残留歪みＥ及び傾きｄ、トレッド部の厚みＴｔについて、Ｅ×ｄ／Ｔｔ＞０．４０となる様に、トレッド部の厚みに対して、残留歪みＥ、傾きｄを大きくし、十分に拘束力を大きくすることで、高速走行時の温度上昇に対しても十分な拘束力が得られるため、上記式（１）を満たすと同時に、Ｅ×ｄ／Ｔｔ＞０．４０を満たすことで、高速走行時の耐久性が顕著に向上したものと推察される。

バンド層１８を備えたタイヤ２は、より効果が得られる観点から、下記式を満たすことが望ましい。
Ｅ×ｄ／Ｔｂ＞７．８
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｔｂ（ｍｍ）は、バンド層の厚みである。）
式の右辺は、好ましくは９．５、より好ましくは１２．５、更に好ましくは１３．５、より更に好ましくは１８．５、より更に好ましくは２２．５、特に好ましくは２５．５である。Ｅ×ｄ／Ｔｂの上限は、好ましくは３５．０以下、より好ましくは３４．７以下、更に好ましくは３３．０以下、より更に好ましくは３１．０以下、特に好ましくは３０．０以下である。

前述の作用効果が得られる理由は必ずしも明らかではないが、以下のメカニズムにより奏するものと推察される。
バンド層における残留歪みＥ及び傾きｄ、バンド層の厚みＴｂについて、Ｅ×ｄ／Ｔｂ＞７．８となる様に、バンド層の厚みに対して、残留歪みＥ、傾きｄを大きくし、十分に拘束力を大きくすることで、高速走行時の温度上昇に対しても十分な拘束力が得られるため、上記式（１）を満たすと同時に、Ｅ×ｄ／Ｔｂ＞７．８を満たすことで、高速走行時の耐久性が顕著に向上したものと推察される。

タイヤ２は、効果がより良好に得られる観点から、トレッド部４に形成された周方向溝の溝深さＤ（ｍｍ）が、下記式を満たすことが望ましい。
Ｄ＞５．６
式の右辺は、好ましくは５．６、より好ましくは６．４、更に好ましくは７．２、特に好ましくは７．９である。Ｄ（ｍｍ）の上限は、好ましくは１４．５以下、より好ましくは１３．３以下、更に好ましくは１２．８以下、より更に好ましくは１２．５以下、より更に好ましくは１２．１以下、特に好ましくは１０．９以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

なお、本明細書において、周方向溝の溝深さＤとは、トレッド最表面の接地面を形成する面を延長した面の法線に沿って計測され、該接地面を形成する面を延長した面から最深の溝底までの距離を意味し、備えられた周方向溝の溝深さのうち、最大の距離を指す。

トレッド部４及びバンド層１８を備えたタイヤ２は、より効果が得られる観点から、下記式を満たすことが望ましい。
Ｅ×ｄ／Ｄ＞０．５５
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｄ（ｍｍ）は、トレッド部４に形成された周方向溝の溝深さである。）
式の右辺は、好ましくは０．８０、より好ましくは１．０５、更に好ましくは１．２０、より更に好ましくは１．８０、より更に好ましくは１．９０、より更に好ましくは２．１０、より更に好ましくは２．２５である。Ｅ×ｄ／Ｄの上限は、好ましくは３．２０以下、より好ましくは２．８６以下、更に好ましくは２．６０以下、特に好ましくは２．５０以下である。

前述の作用効果が得られる理由は必ずしも明らかではないが、以下のメカニズムにより奏するものと推察される。
バンド層における残留歪みＥ及び傾きｄ、トレッド部の溝深さＤについて、Ｅ×ｄ／Ｄ＞０．５５となる様に、トレッド部の溝深さに対して、残留歪みＥ、傾きｄを大きくし、十分に拘束力を大きくすることで、高速走行時の温度上昇に対しても十分な拘束力が得られるため、上記式（１）を満たすと同時に、Ｅ×ｄ／Ｄ＞０．５５を満たすことで、高速走行時の耐久性が顕著に向上したものと推察される。

トレッド部４及びバンド層１８を備えたタイヤ２は、より効果が得られる観点から、下記式を満たすことが望ましい。
Ｔｔ／Ｌｆ＞０．３８
（式中、Ｔｔ（ｍｍ）は、トレッド部の厚みである。Ｌｆは、バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードの２５℃における２．５％伸長時の応力である。）
式の右辺は、好ましくは０．５０、より好ましくは０．７０、更に好ましくは０．９０、特に好ましくは１．０５である。Ｔｔ／Ｌｆの上限は、好ましくは１．９１以下、より好ましくは１．８６以下、更に好ましくは１．６５以下、より更に好ましくは１．６１以下、より更に好ましくは１．５０以下、特に好ましくは１．３５以下である。

前述の作用効果が得られる理由は必ずしも明らかではないが、以下のメカニズムにより奏するものと推察される。
２．５％伸長時の応力を小さくすることで、走行による変形でのバンドコードとブレーカーコードの接触を抑制してバンド破断によるタイヤ損傷を防止すると同時に、トレッド部の厚みを厚くすることで、より損傷が抑制されるため、上記式（１）を満たすと同時に、Ｔｔ／Ｌｆを大きくすると、高速走行時の耐久性が顕著に向上すると推察される。

トレッド部４及びバンド層１８を備えたタイヤ２は、より効果が得られる観点から、下記式を満たすことが望ましい。
Ｔｔ／Ｈｆ＞０．２１
（式中、Ｔｔ（ｍｍ）は、トレッド部の厚みである。Ｈｆは、バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードの２５℃における５．０％伸長時の応力である。）
式の右辺は、好ましくは０．３０、より好ましくは０．３５、更に好ましくは０．４０、特に好ましくは０．４４である。Ｔｔ／Ｈｆの上限は、好ましくは０．８１以下、より好ましくは０．７０以下、更に好ましくは０．６０以下、特に好ましくは０．５５以下である。

前述の作用効果が得られる理由は必ずしも明らかではないが、以下のメカニズムにより奏するものと推察される。
５．０％伸長時の応力を小さくすることで、走行による変形でのバンドコードとブレーカーコードの接触を抑制してバンド破断によるタイヤ損傷を防止すると同時に、トレッド部の厚みを厚くすることで、より損傷が抑制されるため、上記式（１）を満たすと同時に、Ｔｔ／Ｈｆを大きくすると、高速走行時の耐久性が顕著に向上すると推察される。

タイヤ２は、トレッド部４のネガティブ率Ｓ（％）が４７％未満であることが好ましい。
Ｓは、より好ましくは４５％以下、更に好ましくは４０％以下、より更に好ましくは３５％以下、特に好ましくは３０％以下である。該ネガティブ率は、好ましくは２０％以上、より好ましくは２５％以上である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

なお、ネガティブ率（トレッドの接地面内におけるネガティブ率）は、接地面の全面積に対する、接地面内の全溝面積の割合であり、以下の方法で測定される。
本明細書において、上記タイヤが空気入りタイヤの場合、ネガティブ率は、正規リム、正規内圧、正規荷重条件下における接地形状から計算される。非空気入りタイヤの場合、正規内圧を必要とせずに、同様に測定できる。
接地形状は、正規リムに組み付け、正規内圧を加え、２５℃で２４時間静置した後、タイヤトレッド表面に墨を塗り、正規荷重を負荷して厚紙に押しつけ（キャンバー角は０°）、紙に転写させることで得られる。
タイヤを周方向に７２°ずつ回転させて、５か所で転写させる。すなわち、５回、接地形状を得る。
５つの接地形状について、該輪郭を滑らかにつないだ図形の面積を総面積とし、転写された全体の面積が接地面積となる。これらの５か所の結果について平均値を求め、ネガティブ率（％）は、［１－｛厚紙の転写された５つの接地形状（墨部分）の平均面積／厚紙の転写された５つの総面積（該輪郭により得られる図形）の平均面積｝］×１００（％）で計算される。
ここで、長さや面積の平均値は、５つの値の単純平均である。

トレッド部４及びバンド層１８を備えたタイヤ２は、より効果が得られる観点から、下記式を満たすことが望ましい。
Ｅ×ｄ／Ｓ＞０．１７
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｓ（％）は、トレッド部４のネガティブ率である。）
式の右辺は、好ましくは０．２２、より好ましくは０．５０、特に好ましくは０．６０である。Ｅ×ｄ／Ｓの上限は、好ましくは０．８１以下、より好ましくは０．７５以下、更に好ましくは０．７０以下である。

前述の作用効果が得られる理由は必ずしも明らかではないが、以下のメカニズムにより奏するものと推察される。
バンド層における残留歪みＥ及び傾きｄ、ネガティブ率Ｓについて、Ｅ×ｄ／Ｓ＞０．１７となる様に、ネガティブ率に対して、残留歪みＥ、傾きｄを大きくし、十分に拘束力を大きくすることで、高速走行時の温度上昇に対しても十分な拘束力が得られるため、上記式（１）を満たすと同時に、Ｅ×ｄ／Ｓ＞０．１７を満たすことで、高速走行時の耐久性が顕著に向上したものと推察される。

図１のタイヤ２において、インナーライナー２０は、カーカス１４の内側に位置している。インナーライナー２０は、カーカス１４の内面に接合されている。インナーライナー２０の典型的な基材ゴムは、ブチルゴム又はハロゲン化ブチルゴムである。インナーライナー２０は、タイヤ２の内圧を保持する。

それぞれのチェーファー２２は、ビード１２の近傍に位置している。この実施形態では、チェーファー２２は布とこの布に含浸したゴムとからなることが望ましい。このチェーファー２２が、クリンチ１０と一体とされてもよい。

このタイヤ２では、トレッド部４は溝２６として主溝４２を備えている。図１に示されているように、このトレッド部４には、複数本、詳細には、３本の主溝４２が刻まれている。これらの主溝４２は、軸方向に間隔をあけて配置されている。このトレッド部４には、３本の主溝４２が刻まれることにより、周方向に延在する４本のリブ４４が形成されている。つまり、リブ４４とリブ４４との間が主溝４２である。

それぞれの主溝４２は、周方向に延在している。主溝４２は、周方向に途切れることなく連続している。主溝４２は、例えば雨天時において、路面とタイヤ２との間に存在する水の排水を促す。このため、路面が濡れていても、タイヤ２は路面と十分に接触することができる。

タイヤ２において、単層構造トレッド、２層構造トレッド、３層以上の構造を有するトレッド部４を構成する各ゴム層（図１のキャップ層３０、ベース層２８など）は、それぞれのトレッド用ゴム組成物で構成される。また、バンド層１８は、バンドコード１８Ａと、バンドコード１８Ａを被覆するトッピングゴム１８Ｂ（被覆ゴム）とを含み、被覆ゴムは、バンド層用被覆ゴム組成物で構成される。

以下、トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物に共通して使用可能な材料を説明する。
なお、トレッド部４は、トレッド部を構成する少なくとも１つのゴム層として後述の成分を含むゴム組成物を用いることが望ましいが、トレッド部４のタイヤ半径方向の最外層のゴム層であるキャップトレッド（図１の例では、キャップ層３０が相当）が後述のゴム組成物で構成されることが望ましい。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物は、ゴム成分を含む。
ゴム成分は、架橋に寄与する成分であり、一般的に、重量平均分子量（Ｍｗ）が１万以上のポリマーで、アセトンにより抽出されないポリマー成分がゴム成分に該当する。前記ゴム成分は、常温（２５℃）で固体状態である。

ゴム成分の重量平均分子量は、好ましくは５万以上、より好ましくは１５万以上、更に好ましくは２０万以上であり、また、好ましくは２００万以下、より好ましくは１５０万以下、更に好ましくは１００万以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

なお、本明細書において、重量平均分子量（Ｍｗ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）（東ソー（株）製ＧＰＣ－８０００シリーズ、検出器：示差屈折計、カラム：東ソー（株）製のＴＳＫＧＥＬ ＳＵＰＥＲＭＵＬＴＩＰＯＲＥ ＨＺ－Ｍ）による測定値を基に標準ポリスチレン換算により求めることができる。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物に使用可能なゴム成分としては、例えば、ジエン系ゴムを使用できる。ジエン系ゴムとしては、イソプレン系ゴム、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、スチレンイソプレンブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）などが挙げられる。また、ブチル系ゴム、フッ素ゴムなども挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
なかでも、効果がより得られる観点から、トレッド用ゴム組成物の場合、イソプレン系ゴム、ＢＲ、ＳＢＲが好ましく、ＢＲ、ＳＢＲがより好ましい。バンド層用被覆ゴム組成物の場合、イソプレン系ゴム、ＢＲ、ＳＢＲが好ましく、イソプレン系ゴム、ＳＢＲがより好ましい。
また、これらのゴム成分は後述の変性処理、水素添加処理が行われていても良く、オイル、樹脂、液状ゴム成分などにより伸展された、伸展ゴムを用いても良い。

上記ジエン系ゴムは、非変性ジエン系ゴムでもよいし、変性ジエン系ゴムでもよい。
変性ジエン系ゴムとしては、シリカ等の充填剤と相互作用する官能基を有するジエン系ゴムであればよく、例えば、ジエン系ゴムの少なくとも一方の末端を、上記官能基を有する化合物（変性剤）で変性された末端変性ジエン系ゴム（末端に上記官能基を有する末端変性ジエン系ゴム）や、主鎖に上記官能基を有する主鎖変性ジエン系ゴムや、主鎖及び末端に上記官能基を有する主鎖末端変性ジエン系ゴム（例えば、主鎖に上記官能基を有し、少なくとも一方の末端を上記変性剤で変性された主鎖末端変性ジエン系ゴム）や、分子中に２個以上のエポキシ基を有する多官能化合物により変性（カップリング）され、水酸基やエポキシ基が導入された末端変性ジエン系ゴム等が挙げられる。

上記官能基としては、例えば、アミノ基、アミド基、シリル基、アルコキシシリル基、イソシアネート基、イミノ基、イミダゾール基、ウレア基、エーテル基、カルボニル基、オキシカルボニル基、メルカプト基、スルフィド基、ジスルフィド基、スルホニル基、スルフィニル基、チオカルボニル基、アンモニウム基、イミド基、ヒドラゾ基、アゾ基、ジアゾ基、カルボキシル基、ニトリル基、ピリジル基、アルコキシ基、水酸基、オキシ基、エポキシ基等が挙げられる。なお、これらの官能基は、置換基を有していてもよい。なかでも、アミノ基（好ましくはアミノ基が有する水素原子が炭素数１～６のアルキル基に置換されたアミノ基）、アルコキシ基（好ましくは炭素数１～６のアルコキシ基）、アルコキシシリル基（好ましくは炭素数１～６のアルコキシシリル基）が好ましい。

イソプレン系ゴムとしては、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、改質ＮＲ、変性ＮＲ、変性ＩＲ等が挙げられる。ＮＲとしては、例えば、ＳＩＲ２０、ＲＳＳ♯３、ＴＳＲ２０等、ゴム工業において一般的なものを使用できる。ＩＲとしては、特に限定されず、例えば、ＩＲ２２００等、ゴム工業において一般的なものを使用できる。改質ＮＲとしては、脱タンパク質天然ゴム（ＤＰＮＲ）、高純度天然ゴム（ＵＰＮＲ）等、変性ＮＲとしては、エポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）、水素添加天然ゴム（ＨＮＲ）、グラフト化天然ゴム等、変性ＩＲとしては、エポキシ化イソプレンゴム、水素添加イソプレンゴム、グラフト化イソプレンゴム等、が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

トレッド用ゴム組成物がイソプレン系ゴムを含有する場合、ゴム成分１００質量％中のイソプレン系ゴムの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上であり、また、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２５質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

バンド層用被覆ゴム組成物がイソプレン系ゴムを含有する場合、ゴム成分１００質量％中のイソプレン系ゴムの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、更に好ましくは７０質量％以上であり、また、好ましくは９５質量％以下、より好ましくは９０質量％以下、更に好ましくは８０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

ＢＲは特に限定されず、例えば、高シス含量のハイシスＢＲ、シンジオタクチックポリブタジエン結晶を含有するＢＲ、希土類系触媒を用いて合成したＢＲ（希土類ＢＲ）等を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、ＢＲは、シス含量が９０質量％以上のハイシスＢＲを含むことが好ましい。該シス含量は、９５質量％以上がより好ましく、９８質量％以上が更に好ましい。なお、シス含量は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定できる。
ＢＲのシス含量は、ＢＲが１種である場合、当該ＢＲのシス含量を意味し、複数種である場合、平均シス含量を意味する。
ＢＲの平均シス含量は、｛Σ（各ＢＲの含有量×各ＢＲのシス含量）｝／全ＢＲの合計含有量で算出でき、例えば、ゴム成分１００質量％中、シス含量：９０質量％のＢＲが２０質量％、シス含量：４０質量％のＢＲが１０質量％である場合、ＢＲの平均シス含量は、７３．３質量％（＝（２０×９０＋１０×４０）／（２０＋１０））である。

また、ＢＲは、非変性ＢＲ、変性ＢＲのいずれも使用可能である。変性ＢＲとしては、変性ジエン系ゴムと同様の官能基が導入された変性ＢＲが挙げられる。また、ＢＲは、水素添加ブタジエン重合体（水素添加ＢＲ）も使用可能である。

ＢＲとしては、例えば、宇部興産（株）、ＪＳＲ（株）、旭化成（株）、日本ゼオン（株）等の製品を使用できる。

トレッド用ゴム組成物がＢＲを含む場合、ゴム成分１００質量％中のＢＲの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上である。上限は、好ましくは５０質量％以下、より好ましくは３０質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

バンド層用被覆ゴム組成物がＢＲを含む場合、ゴム成分１００質量％中のＢＲの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上である。上限は、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２５質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

ＳＢＲとしては特に限定されず、例えば、乳化重合スチレンブタジエンゴム（Ｅ－ＳＢＲ）、溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ｓ－ＳＢＲ）等を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

ＳＢＲのスチレン含有量（スチレン量）は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは２０質量％以上、更に好ましくは２１質量％以上、より更に好ましくは２５質量％以上である。該スチレン含有量は、好ましくは４５質量％以下、より好ましくは４０質量％以下、更に好ましくは３５質量％以下である。上記範囲内にすることで、高速走行時の耐久性が改善される傾向がある。
なお、本明細書において、スチレン含有量は、^１Ｈ－ＮＭＲ測定によって測定できる。
ＳＢＲのスチレン含有量は、ＳＢＲが１種である場合、当該ＳＢＲのスチレン含有量を意味し、複数種である場合、平均スチレン含有量を意味する。
ＳＢＲの平均スチレン含有量は、｛Σ（各ＳＢＲの含有量×各ＳＢＲのスチレン含有量）｝／全ＳＢＲの合計含有量で算出でき、例えば、ゴム成分１００質量％中、スチレン含有量４０質量％のＳＢＲが８５質量％、スチレン含有量２５質量％のＳＢＲが５質量％である場合、ＳＢＲの平均スチレン含有量は、３９．２質量％（＝（８５×４０＋５×２５）／（８５＋５））である。

ＳＢＲのビニル結合量（ビニル含量）は、好ましくは３質量％以上、より好ましくは５質量％以上、更に好ましくは７質量％以上である。該ビニル結合量は、好ましくは７０質量％以下、より好ましくは６６質量％以下、更に好ましくは５０質量％以下、より更に好ましくは２５質量％以下、より更に好ましくは１５質量％以下、より更に好ましくは１３質量％以下である。上記範囲内にすることで、高速走行時の耐久性が改善される傾向がある。
なお、本明細書において、ビニル結合量（１，２－結合ブタジエン単位量）は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定できる。
ＳＢＲのビニル結合量（１，２－結合ブタジエン単位量）はＳＢＲ中におけるブタジエン部の総質量を１００としたときのビニル結合の割合であり（単位：質量％）、ビニル量［質量％］＋シス量［質量％］＋トランス量［質量％］＝１００［質量％］となる。ＳＢＲが１種である場合、当該ＳＢＲのビニル結合量を意味し、複数種である場合、平均ビニル結合量を意味する。
ＳＢＲの平均ビニル結合量は、Σ｛各ＳＢＲの含有量×（１００［質量％］－各ＳＢＲのスチレン含有量［質量％］）×各ＳＢＲのビニル結合量［質量％］｝／Σ｛各ＳＢＲの含有量×（１００［質量％］－各ＳＢＲのスチレン含有量［質量％］）｝で算出でき、例えば、ゴム成分１００質量部中、スチレン含有量４０質量％、ビニル結合量３０質量％のＳＢＲが７５質量部、スチレン含有量２５質量％、ビニル結合量２０質量％のＳＢＲが１５質量部、残り１０質量部がＳＢＲ以外である場合、ＳＢＲの平均ビニル結合量は、２８質量％（＝｛７５×（１００［質量％］－４０［質量％］）×３０［質量％］＋１５×（１００［質量％］－２５［質量％］）×２０［質量％］）｝／｛７５×（１００［質量％］－４０［質量％］）＋１５×（１００［質量％］－２５［質量％］）｝である。

ＳＢＲは、非変性ＳＢＲ、変性ＳＢＲのいずれも使用可能である。変性ＳＢＲとしては、変性ジエン系ゴムと同様の官能基が導入された変性ＳＢＲが挙げられる。また、ＳＢＲとして、水素添加スチレン－ブタジエン共重合体（水素添加ＳＢＲ）も使用可能である。

ＳＢＲとしては、例えば、住友化学（株）、ＪＳＲ（株）、旭化成（株）、日本ゼオン（株）等により製造・販売されているＳＢＲを使用できる。

トレッド用ゴム組成物がＳＢＲを含む場合、ゴム成分１００質量％中のＳＢＲの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、更に好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上である。上限は、好ましくは９５質量％以下、より好ましくは９０質量％以下、更に好ましくは８５質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

バンド層用被覆ゴム組成物がＳＢＲを含む場合、ゴム成分１００質量％中のＳＢＲの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上である。上限は、好ましくは５０質量％以下、より好ましくは４０質量％以下、更に好ましくは３０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物は、フィラー（充填材）を含んでもよい。
フィラー（充填材）としては特に限定されず、ゴム分野で公知の材料を使用でき、例えば、カーボンブラック、シリカ、炭酸カルシウム、タルク、アルミナ、クレイ、水酸化アルミニウム、酸化アルミニウム、マイカなどの無機フィラー；難分散性フィラー等が挙げられる。

トレッド用ゴム組成物において、フィラーの合計含有量（シリカ、カーボンブラックなどのフィラーの総量）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以上、より好ましくは６０質量部以上、更に好ましくは６５質量部以上、より更に好ましくは７０質量部以上、より更に好ましくは７５質量部以上、特に好ましくは８０質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは１５０質量部以下、より好ましくは１２０質量部以下、更に好ましくは１１０質量部以下、より更に好ましくは１００質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

バンド層用被覆ゴム組成物において、フィラーの合計含有量（シリカ、カーボンブラックなどのフィラーの総量）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは３０質量部以上、更に好ましくは４０質量部以上、特に好ましくは５０質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは１００質量部以下、より好ましくは８０質量部以下、更に好ましくは７４質量部以下、より更に好ましくは７０質量部以下、より更に好ましくは６０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

フィラー（充填材）のなかでも、カーボンブラックなどの炭素由来フィラー（炭素含有フィラー）、シリカが好ましい。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物に使用可能なカーボンブラックとしては、特に限定されないが、Ｎ１３４、Ｎ１１０、Ｎ２２０、Ｎ２３４、Ｎ２１９、Ｎ３３９、Ｎ３３０、Ｎ３２６、Ｎ３５１、Ｎ５５０、Ｎ７６２等が挙げられる。市販品としては、旭カーボン（株）、キャボットジャパン（株）、東海カーボン（株）、三菱ケミカル（株）、ライオン（株）、日鉄カーボン（株）、コロンビアカーボン社等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。また、従来の鉱物油などを原料としたカーボンブラックのほか、リグニンなどのバイオマス材料を原料としたカーボンブラックを用いても良い。

トレッド用ゴム組成物において、カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）は、５０ｍ^２／ｇ以上が好ましく、７０ｍ^２／ｇ以上がより好ましく、９０ｍ^２／ｇ以上が更に好ましい。また、上記Ｎ_２ＳＡは、２００ｍ^２／ｇ以下が好ましく、１５０ｍ^２／ｇ以下がより好ましく、１２０ｍ^２／ｇ以下が更に好ましく、１１４ｍ^２／ｇ以下がより更に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
なお、カーボンブラックの窒素吸着比表面積は、ＪＩＳ Ｋ６２１７－２：２００１によって求められる。

バンド層用被覆ゴム組成物において、カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）は、１０ｍ^２／ｇ以上が好ましく、２０ｍ^２／ｇ以上がより好ましく、２５ｍ^２／ｇ以上が更に好ましい。また、上記Ｎ_２ＳＡは、８０ｍ^２／ｇ以下が好ましく、６０ｍ^２／ｇ以下がより好ましく、４５ｍ^２／ｇ以下が更に好ましく、３５ｍ^２／ｇ以下が特に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

トレッド用ゴム組成物において、カーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは３質量部以上、更に好ましくは５質量部以上、より更に好ましくは１０質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは１００質量部以下、より好ましくは５５質量部以下、更に好ましくは５０質量部以下、より更に好ましくは４５質量部以下、より更に好ましくは４０質量部以下、より更に好ましくは３０質量部以下、より更に好ましくは１５質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

バンド層用被覆ゴム組成物において、カーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは３０質量部以上、更に好ましくは４０質量部以上、特に好ましくは５０質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは１００質量部以下、より好ましくは８０質量部以下、更に好ましくは７４質量部以下、より更に好ましくは７０質量部以下、より更に好ましくは６０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物において、使用可能なシリカとしては、乾式法シリカ（無水シリカ）、湿式法シリカ（含水シリカ）などが挙げられる。なかでも、シラノール基が多いという理由から、湿式法シリカが好ましい。市販品としては、デグッサ社、ローディア社、東ソー・シリカ（株）、ソルベイジャパン（株）、（株）トクヤマ等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらのシリカのほか、もみ殻などのバイオマス材料を原料としたシリカを用いても良い。

シリカの窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）は、好ましくは５０ｍ^２／ｇ以上、より好ましくは１００ｍ^２／ｇ以上、更に好ましくは１５０ｍ^２／ｇ以上、より更に好ましくは１７５ｍ^２／ｇ以上、特に好ましくは１８０ｍ^２／ｇ以上、最も好ましくは１９０ｍ^２／ｇ以上である。また、シリカのＮ_２ＳＡの上限は特に限定されないが、好ましくは３５０ｍ^２／ｇ以下、より好ましくは３００ｍ^２／ｇ以下、更に好ましくは２５０ｍ^２／ｇ以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
なお、シリカのＮ_２ＳＡは、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７－９３に準じてＢＥＴ法で測定される値である。

トレッド用ゴム組成物において、シリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは２０質量部以上、より好ましくは５０質量部以上、更に好ましくは５５質量部以上、より更に好ましくは６０質量部以上、より更に好ましくは６５質量部以上、特に好ましくは７５質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは１５０質量部以下、より好ましくは１００質量部以下、更に好ましくは９０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

バンド層用被覆ゴム組成物がシリカを含む場合、シリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは１５質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは３０質量部以下、より好ましくは２５質量部以下、更に好ましくは２０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物がシリカを含む場合、更にシランカップリング剤を含むことが好ましい。
シランカップリング剤としては、特に限定されず、ゴム分野で公知のものが使用可能であり、例えば、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）ジスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）ジスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２－トリエトキシシリルエチル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、などのスルフィド系、３－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、２－メルカプトエチルトリエトキシシラン、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社製のＮＸＴ、ＮＸＴ－Ｚなどのメルカプト系、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどのビニル系、３－アミノプロピルトリエトキシシラン、３－アミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノ系、γ－グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、などのグリシドキシ系、３－ニトロプロピルトリメトキシシラン、３－ニトロプロピルトリエトキシシランなどのニトロ系、３－クロロプロピルトリメトキシシラン、３－クロロプロピルトリエトキシシランなどのクロロ系などがあげられる。市販品としては、デグッサ社、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社、信越シリコーン（株）、東京化成工業（株）、アヅマックス（株）、東レ・ダウコーニング（株）等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物において、シランカップリング剤の含有量は、シリカ１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは３質量部以上、更に好ましくは５質量部以上、特に好ましくは７質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは２０質量部以下、更に好ましくは１５質量部以下、特に好ましくは１０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

難分散性フィラーとしては、例えば、ミクロフィブリル化植物繊維、短繊維状セルロース、ゲル状化合物等が挙げられる。なかでも、ミクロフィブリル化植物繊維が好ましい。

上記ミクロフィブリル化植物繊維としては、良好な補強性が得られるという点から、セルロースミクロフィブリルが好ましい。セルロースミクロフィブリルとしては、天然物由来のものであれば特に制限されず、例えば、果実、穀物、根菜などの資源バイオマス、木材、竹、麻、ジュート、ケナフ、及びこれらを原料として得られるパルプや紙、布、農作物残廃物、食品廃棄物や下水汚泥などの廃棄バイオマス、稲わら、麦わら、間伐材などの未使用バイオマスの他、ホヤ、酢酸菌等の生産するセルロースなどに由来するものが挙げられる。これらのミクロフィブリル化植物繊維は、１種を用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

なお、本明細書において、セルロースミクロフィブリルとは、典型的には、平均繊維径が１０μｍ以下の範囲内であるセルロース繊維、より典型的には、セルロース分子の集合により形成されている平均繊維径５００ｎｍ以下の微小構造を有するセルロース繊維を意味する。典型的なセルロースミクロフィブリルは、例えば、上記のような平均繊維径を有するセルロース繊維の集合体として形成されている。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物において、難分散性フィラーの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは３質量部以上、更に好ましくは５質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは２０質量部以下、特に好ましくは１０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物には、可塑剤を配合してもよい。
可塑剤とは、ゴム成分に可塑性を付与する材料であり、例えば、液体可塑剤（常温（２５℃）で液体状態の可塑剤）、樹脂（常温（２５℃）で固体状態の樹脂）等が挙げられる。

トレッド用ゴム組成物において、可塑剤の含有量（可塑剤の総量）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは１５質量部以上であり、また、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは２５質量部以下、より更に好ましくは２０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。なお、前述の伸展ゴムを用いる場合、その伸展ゴムに用いられた伸展成分量は可塑剤の含有量に含まれる。

バンド層用被覆ゴム組成物において、可塑剤の含有量（可塑剤の総量）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以下、より好ましくは１０質量部以下、更に好ましくは８質量部以下、より更に好ましくは５質量部以下、より更に好ましくは２質量部以下、特に好ましくは１質量部以下であり、０質量部でもよい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。なお、前述の伸展ゴムを用いる場合、その伸展ゴムに用いられた伸展成分量は可塑剤の含有量に含まれる。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物に使用可能な液体可塑剤（常温（２５℃）で液体状態の可塑剤）としては特に限定されず、オイル、液状ポリマー（液状樹脂、液状ジエン系ポリマーなど）などが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

トレッド用ゴム組成物において、液体可塑剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは１５質量部以上であり、また、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは２５質量部以下、より更に好ましくは２０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。なお、オイルの含有量も同様の範囲が好適である。

バンド層用被覆ゴム組成物において、液体可塑剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以下、より好ましくは１０質量部以下、更に好ましくは８質量部以下、より更に好ましくは５質量部以下、より更に好ましくは２質量部以下、特に好ましくは１質量部以下であり、０質量部でもよい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。なお、オイルの含有量も同様の範囲が好適である。

オイルとしては、例えば、プロセスオイル、植物油、又はその混合物が挙げられる。プロセスオイルとしては、例えば、ＭＥＳ（Ｍｉｌｄ Ｅｘｔｒａｃｔ Ｓｏｌｖａｔｅ）、ＤＡＥ（Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔ）、ＴＤＡＥ（ｔｒｅａｔｅｄ Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔ）、ＴＲＡＥ（ｔｒｅａｔｅｄ Ｒｅｓｉｄｕａｌ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔ）、ＲＡＥ（ｒｅｓｉｄｕａｌ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔ）などのパラフィン系プロセスオイル、アロマ系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイルなどを用いることができる。植物油としては、ひまし油、綿実油、あまに油、なたね油、大豆油、パーム油、やし油、落花生油、ロジン、パインオイル、パインタール、トール油、コーン油、こめ油、べに花油、ごま油、オリーブ油、ひまわり油、パーム核油、椿油、ホホバ油、マカデミアナッツ油、桐油等が挙げられる。市販品としては、出光興産（株）、三共油化工業（株）、ENEOS（株）、オリソイ社、Ｈ＆Ｒ社、豊国製油（株）、昭和シェル石油（株）、富士興産（株）、日清オイリオグループ（株）等の製品を使用できる。なかでも、プロセスオイル（パラフィン系プロセスオイル、アロマ系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイル等）、植物油が好ましい。またライフサイクルアセスメントの観点から上記したオイルとして、ゴム混合機やエンジンなどで用いられた潤滑油や調理店で使用された廃食用油を精製したものを用いても良い。

液状樹脂としては、テルペン系樹脂（テルペンフェノール樹脂、芳香族変性テルペン樹脂を含む）、ロジン樹脂、スチレン系樹脂、Ｃ５系樹脂、Ｃ９系樹脂、Ｃ５／Ｃ９系樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）樹脂、クマロンインデン系樹脂（クマロン、インデン単体樹脂を含む）、フェノール樹脂、オレフィン系樹脂、ポリウレタン樹脂、アクリル樹脂等が挙げられる。また、これらの水素添加物も使用可能である。

液状ジエン系ポリマーとしては、２５℃で液体状態の液状スチレンブタジエン共重合体（液状ＳＢＲ）、液状ブタジエン重合体（液状ＢＲ）、液状イソプレン重合体（液状ＩＲ）、液状スチレンイソプレン共重合体（液状ＳＩＲ）、液状スチレンブタジエンスチレンブロック共重合体（液状ＳＢＳブロックポリマー）、液状スチレンイソプレンスチレンブロック共重合体（液状ＳＩＳブロックポリマー）、液状ファルネセン重合体、液状ファルネセンブタジエン共重合体等が挙げられる。これらは、末端や主鎖が極性基で変性されていても構わない。また、これらの水素添加物も使用可能である。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物に使用可能な上記樹脂（常温（２５℃）で固体状態の樹脂）としては、例えば、常温（２５℃）で固体状態の芳香族ビニル重合体、クマロンインデン樹脂、クマロン樹脂、インデン樹脂、フェノール樹脂、ロジン樹脂、石油樹脂、テルペン系樹脂、アクリル系樹脂などが挙げられる。また、樹脂は、水素添加されていてもよい。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、芳香族ビニル重合体、石油樹脂、テルペン系樹脂が好ましい。

トレッド用ゴム組成物が上記樹脂を含有する場合、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは１０質量部以下、特に好ましくは５質量部以下であり、０質量部でもよい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

バンド層用被覆ゴム組成物が上記樹脂を含有する場合、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは１０質量部以下、特に好ましくは５質量部以下であり、０質量部でもよい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。

上記樹脂の軟化点は、６０℃以上が好ましく、７０℃以上がより好ましく、８０℃以上が更に好ましい。上限は、１６０℃以下が好ましく、１３０℃以下がより好ましく、１１５℃以下が更に好ましい。上記範囲内にすることで、高速走行時の耐久性が改善される傾向がある。
なお、上記樹脂の軟化点は、ＪＩＳ Ｋ６２２０－１：２００１に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。前記した樹脂の軟化点は通常、樹脂のガラス転移温度より５０℃±５℃高い値となる。

上記芳香族ビニル重合体は、芳香族ビニルモノマーを構成単位として含むポリマーである。例えば、α－メチルスチレン及び／又はスチレンを重合して得られる樹脂が挙げられ、具体的には、スチレンの単独重合体（スチレン樹脂）、α－メチルスチレンの単独重合体（α－メチルスチレン樹脂）、α－メチルスチレンとスチレンとの共重合体、スチレンと他のモノマーの共重合体などが挙げられる。

上記クマロンインデン樹脂は、樹脂の骨格（主鎖）を構成する主なモノマー成分として、クマロン及びインデンを含む樹脂である。クマロン、インデン以外に骨格に含まれるモノマー成分としては、スチレン、α－メチルスチレン、メチルインデン、ビニルトルエンなどが挙げられる。

上記クマロン樹脂は、樹脂の骨格（主鎖）を構成する主なモノマー成分として、クマロンを含む樹脂である。

上記インデン樹脂は、樹脂の骨格（主鎖）を構成する主なモノマー成分として、インデンを含む樹脂である。

上記フェノール樹脂としては、例えば、フェノールと、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、フルフラールなどのアルデヒド類とを酸又はアルカリ触媒で反応させることにより得られるポリマー等の公知のものを使用できる。なかでも、酸触媒で反応させることにより得られるもの（ノボラック型フェノール樹脂など）が好ましい。

上記ロジン樹脂としては、天然ロジン、重合ロジン、変性ロジン、これらのエステル化合物、これらの水素添加物に代表されるロジン系樹脂等が挙げられる。

上記石油樹脂としては、Ｃ５系樹脂、Ｃ９系樹脂、Ｃ５／Ｃ９系樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）樹脂、これらの水素添加物などが挙げられる。なかでも、ＤＣＰＤ樹脂、水素添加ＤＣＰＤ樹脂が好ましい。

上記テルペン系樹脂は、テルペンを構成単位として含むポリマーであり。例えば、テルペン化合物を重合して得られるポリテルペン樹脂、テルペン化合物と芳香族化合物とを重合して得られる芳香族変性テルペン樹脂などが挙げられる。また、これらの水素添加物も使用できる。

上記ポリテルペン樹脂は、テルペン化合物を重合して得られる樹脂である。該テルペン化合物は、（Ｃ_５Ｈ_８）_ｎの組成で表される炭化水素及びその含酸素誘導体で、モノテルペン（Ｃ_１０Ｈ_１６）、セスキテルペン（Ｃ_１５Ｈ_２４）、ジテルペン（Ｃ_２０Ｈ_３２）などに分類されるテルペンを基本骨格とする化合物であり、例えば、α－ピネン、β－ピネン、ジペンテン、リモネン、ミルセン、アロオシメン、オシメン、α－フェランドレン、α－テルピネン、γ－テルピネン、テルピノレン、１，８－シネオール、１，４－シネオール、α－テルピネオール、β－テルピネオール、γ－テルピネオールなどが挙げられる。

上記ポリテルペン樹脂としては、上述したテルペン化合物を原料とするピネン樹脂、リモネン樹脂、ジペンテン樹脂、ピネン／リモネン樹脂などが挙げられる。なかでも、ピネン樹脂が好ましい。ピネン樹脂は、通常、異性体の関係にあるα－ピネン及びβ－ピネンの両方を含んでいるが、含有する成分の違いにより、β－ピネンを主成分とするβ－ピネン樹脂と、α－ピネンを主成分とするα－ピネン樹脂とに分類される。

上記芳香族変性テルペン樹脂としては、上記テルペン化合物及びフェノール系化合物を原料とするテルペンフェノール樹脂や、上記テルペン化合物及びスチレン系化合物を原料とするテルペンスチレン樹脂などが挙げられる。また、上記テルペン化合物、フェノール系化合物及びスチレン系化合物を原料とするテルペンフェノールスチレン樹脂も使用できる。なお、フェノール系化合物としては、例えば、フェノール、ビスフェノールＡ、クレゾール、キシレノールなどが挙げられる。また、スチレン系化合物としては、スチレン、α－メチルスチレンなどが挙げられる。

上記アクリル系樹脂は、アクリル系モノマーを構成単位として含むポリマーである。例えば、カルボキシル基を有し、芳香族ビニルモノマー成分とアクリル系モノマー成分とを共重合して得られる、スチレンアクリル樹脂等のスチレンアクリル系樹脂などが挙げられる。なかでも、無溶剤型カルボキシル基含有スチレンアクリル系樹脂を好適に使用できる。

上記無溶剤型カルボキシル基含有スチレンアクリル系樹脂とは、副原料となる重合開始剤、連鎖移動剤、有機溶媒などを極力使用せずに、高温連続重合法（高温連続塊重合法）（米国特許第４，４１４，３７０号明細書、特開昭５９－６２０７号公報、特公平５－５８００５号公報、特開平１－３１３５２２号公報、米国特許第５，０１０，１６６号明細書、東亜合成研究年報ＴＲＥＮＤ２０００第３号ｐ４２－４５等に記載の方法）により合成された（メタ）アクリル系樹脂（重合体）である。なお、本明細書において、（メタ）アクリルは、メタクリル及びアクリルを意味する。

上記アクリル系樹脂を構成するアクリル系モノマー成分としては、例えば、（メタ）アクリル酸や、（メタ）アクリル酸エステル（２エチルヘキシルアクリレート等のアルキルエステル、アリールエステル、アラルキルエステルなど）、（メタ）アクリルアミド、（メタ）アクリルアミド誘導体などの（メタ）アクリル酸誘導体が挙げられる。なお、（メタ）アクリル酸は、アクリル酸及びメタクリル酸の総称である。

上記アクリル系樹脂を構成する芳香族ビニルモノマー成分としては、例えば、スチレン、α－メチルスチレン、ビニルトルエン、ビニルナフタレン、ジビニルベンゼン、トリビニルベンゼン、ジビニルナフタレンなどの芳香族ビニルが挙げられる。

また、上記アクリル系樹脂を構成するモノマー成分として、（メタ）アクリル酸や（メタ）アクリル酸誘導体、芳香族ビニルと共に、他のモノマー成分を使用してもよい。

上記可塑剤としては、例えば、丸善石油化学（株）、住友ベークライト（株）、ヤスハラケミカル（株）、東ソー（株）、Ｒｕｔｇｅｒｓ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ社、ＢＡＳＦ社、アリゾナケミカル社、日塗化学（株）、（株）日本触媒、ＥＮＥＯＳ（株）、荒川化学工業（株）、田岡化学工業等の製品を使用できる。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物は、耐クラック性、耐オゾン性等の観点から、老化防止剤を含有することが好ましい。

老化防止剤としては特に限定されないが、フェニル－α－ナフチルアミン等のナフチルアミン系老化防止剤；オクチル化ジフェニルアミン、４，４’－ビス（α，α’－ジメチルベンジル）ジフェニルアミン等のジフェニルアミン系老化防止剤；Ｎ－イソプロピル－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’－ジ－２－ナフチル－ｐ－フェニレンジアミン等のｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤；２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリンの重合物等のキノリン系老化防止剤；２，６－ジ－ｔ－ブチル－４－メチルフェノール、スチレン化フェノール等のモノフェノール系老化防止剤；テトラキス－［メチレン－３－（３’，５’－ジ－ｔ－ブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン等のビス、トリス、ポリフェノール系老化防止剤などが挙げられる。なかでも、ｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤、キノリン系老化防止剤が好ましく、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリンの重合物がより好ましい。市販品としては、例えば、精工化学（株）、住友化学（株）、大内新興化学工業（株）、フレクシス社等の製品を使用できる。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物において、老化防止剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは７．０質量部以下、より好ましくは４．０質量部以下、更に好ましくは３．０質量部以下である。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物は、ステアリン酸を含むことが好ましい。
トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物において、ステアリン酸の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは１．５質量部以上、より更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは７．０質量部以下、より好ましくは４．０質量部以下、更に好ましくは３．０質量部以下である。

なお、ステアリン酸としては、従来公知のものを使用でき、例えば、日油（株）、花王（株）、富士フイルム和光純薬（株）、千葉脂肪酸（株）等の製品を使用できる。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物は、酸化亜鉛を含むことが好ましい。
トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物において、酸化亜鉛の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは１２．０質量部以下、より好ましくは１１．０質量部以下、更に好ましくは１０．０質量部以下、より更に好ましくは５．０質量部以下である。

なお、酸化亜鉛としては、従来公知のものを使用でき、例えば、三井金属鉱業（株）、東邦亜鉛（株）、ハクスイテック（株）、正同化学工業（株）、堺化学工業（株）等の製品を使用できる。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物には、ワックスを配合してもよい。
トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物において、ワックスの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは１０．０質量部以下、より好ましくは７．０質量部以下、更に好ましくは５．０質量部以下である。

ワックスとしては特に限定されず、石油系ワックス、天然系ワックスなどが挙げられ、また、複数のワックスを精製又は化学処理した合成ワックスも使用可能である。これらのワックスは、単独で使用しても、２種類以上を併用してもよい。

石油系ワックスとしては、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス等が挙げられる。天然系ワックスとしては、石油外資源由来のワックスであれば特に限定されず、例えば、キャンデリラワックス、カルナバワックス、木ろう、ライスワックス、ホホバろうなどの植物系ワックス；ミツロウ、ラノリン、鯨ろうなどの動物系ワックス；オゾケライト、セレシン、ペトロラクタムなどの鉱物系ワックス；及びこれらの精製物などが挙げられる。市販品としては、例えば、大内新興化学工業（株）、日本精蝋（株）、精工化学（株）等の製品を使用できる。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物には、ポリマー鎖に適度な架橋鎖を形成し、良好な性能を付与するという点で、硫黄を配合することが好ましい。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物において、硫黄の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは１．７質量部以上である。該含有量は、好ましくは６．０質量部以下、より好ましくは５．０質量部以下、更に好ましくは４．０質量部以下、より更に好ましくは３．０質量部以下である。

硫黄としては、ゴム工業において一般的に用いられる粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、不溶性硫黄、高分散性硫黄、可溶性硫黄などが挙げられる。市販品としては、鶴見化学工業（株）、軽井沢硫黄（株）、四国化成工業（株）、フレクシス社、日本乾溜工業（株）、細井化学工業（株）等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物は、加硫促進剤を含むことが好ましい。
トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物において、加硫促進剤の含有量は特に制限はなく、要望する加硫速度や架橋密度に合わせて自由に決定すれば良いが、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．５質量部以上である。上限は、好ましくは８．０質量部以下、より好ましくは６．０質量部以下、更に好ましくは４．０質量部以下である。

加硫促進剤の種類は特に制限はなく、通常用いられているものを使用可能である。加硫促進剤としては、２－メルカプトベンゾチアゾール、ジ－２－ベンゾチアゾリルジスルフィド、Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアジルスルフェンアミド等のベンゾチアゾール系加硫促進剤；テトラメチルチウラムジスルフィド（ＴＭＴＤ）、テトラベンジルチウラムジスルフィド（ＴＢｚＴＤ）、テトラキス（２－エチルヘキシル）チウラムジスルフィド（ＴＯＴ－Ｎ）等のチウラム系加硫促進剤；Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ－ｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ－オキシエチレン－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ’－ジイソプロピル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド等のスルフェンアミド系加硫促進剤；ジフェニルグアニジン、ジオルトトリルグアニジン、オルトトリルビグアニジン等のグアニジン系加硫促進剤を挙げることができる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、スルフェンアミド系、グアニジン系、ベンゾチアゾール系加硫促進剤が好ましい。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物には、前記成分以外にも、タイヤ工業において一般的に用いられている配合剤、例えば、離型剤等の材料を適宜配合してもよい。

また、トレッド部４、バンド層１８以外の他の部材を構成するゴム組成物においても、前述の材料を用い、適宜配合量を変更して使用することが可能である。

タイヤ２のバンド層１８、トレッド部４を構成するキャップ層３０（キャップトレッドに相当）は、より効果が得られる観点から、下記式を満たすことが望ましい。
Ｅ×ｄ／Ｆｔ＞０．０７
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｆｔ（質量部）は、キャップ層３０中のゴム成分１００質量部に対する充填剤の含有量である。）
式の右辺は、好ましくは０．１０、より好ましくは０．２０、更に好ましくは０．２５、特に好ましくは０．２８である。Ｅ×ｄ／Ｆｔの上限は、好ましくは０．４０以下、より好ましくは０．３７以下、更に好ましくは０．３５以下、特に好ましくは０．３３以下である。

前述の作用効果が得られる理由は必ずしも明らかではないが、以下のメカニズムにより奏するものと推察される。
バンド層における残留歪みＥ及び傾きｄ、キャップトレッド中の充填剤の含有量Ｆｔについて、Ｅ×ｄ／Ｆｔ＞０．０７となる様に、キャップトレッド中の充填剤の含有量に対して、残留歪みＥ、傾きｄを大きくし、十分に拘束力を大きくすることで、高速走行時の温度上昇に対しても十分な拘束力が得られるため、上記式（１）を満たすと同時に、Ｅ×ｄ／Ｆｔ＞０．０７を満たすことで、高速走行時の耐久性が顕著に向上したものと推察される。

タイヤ２のバンド層１８は、より効果が得られる観点から、下記式を満たすことが望ましい。
Ｅ×ｄ／Ｆｂ＞０．１０
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｆｂ（質量部）は、バンド層１８の被覆ゴム１８Ｂ中のゴム成分１００質量部に対する充填剤の含有量である。）
式の右辺は、好ましくは０．２０、より好ましくは０．３０、更に好ましくは０．３５、特に好ましくは０．３７である。Ｅ×ｄ／Ｆｂの上限は、好ましくは０.４９以下、より好ましくは０．４５以下、更に好ましくは０．４３以下、特に好ましくは０．４２以下である。

前述の作用効果が得られる理由は必ずしも明らかではないが、以下のメカニズムにより奏するものと推察される。
バンド層における残留歪みＥ及び傾きｄ、バンド層の充填剤の含有量Ｆｂについて、Ｅ×ｄ／Ｆｂ＞０．１０となる様に、バンド層中の充填剤の含有量に対して、残留歪みＥ、傾きｄを大きくし、十分に拘束力を大きくすることで、高速走行時の温度上昇に対しても十分な拘束力が得られるため、上記式（１）を満たすと同時に、Ｅ×ｄ／Ｆｂ＞０．１０を満たすことで、高速走行時の耐久性が顕著に向上したものと推察される。

タイヤ２のバンド層１８、トレッド部４を構成するキャップ層３０（キャップトレッドに相当）は、より効果が得られる観点から、下記式を満たすことが望ましい。
Ｅ×ｄ／ＡＥｔ＞０．４
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。ＡＥｔ（質量％）は、キャップ層３０のアセトン抽出成分量である。）
式の右辺は、好ましくは０．７、より好ましくは１．０、更に好ましくは１．２、特に好ましくは１．４である。Ｅ×ｄ／ＡＥｔの上限は、好ましくは２．３以下、より好ましくは２．１以下、更に好ましくは１．９以下、特に好ましくは１．８以下である。

前述の作用効果が得られる理由は必ずしも明らかではないが、以下のメカニズムにより奏するものと推察される。
バンド層における残留歪みＥ及び傾きｄ、キャップトレッドのアセトン抽出成分量ＡＥｔについて、Ｅ×ｄ／ＡＥｔの値が大きくなる様に、キャップトレッドのアセトン抽出成分量に対して、残留歪みＥ、傾きｄを大きくし、十分に拘束力を大きくすることで、高速走行時の温度上昇に対しても十分な拘束力が得られるため、上記式（１）を満たすと同時に、Ｅ×ｄ／ＡＥｔの値を大きくすることで、高速走行時の耐久性が顕著に向上したものと推察される。

タイヤ２のトレッド部４を構成するキャップ層３０（キャップトレッドに相当）は、より効果が得られる観点から、アセトン抽出成分量ＡＥｔが、好ましくは２０質量％以下、より好ましくは１７質量％以下、更に好ましくは１５質量％以下、より更に好ましくは１４質量％以下、特に好ましくは１２質量％以下である。下限は特に限定されないが、好ましくは３質量％以上、より好ましくは５質量％以上、更に好ましくは７質量％以上である。

タイヤ２のバンド層１８は、より効果が得られる観点から、下記式を満たすことが望ましい。
Ｅ×ｄ／ＡＥｂ＞１．０
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。ＡＥｂ（質量％）は、バンド層１８の被覆ゴム１８Ｂのアセトン抽出成分量である。）
式の右辺は、好ましくは１．７、より好ましくは２．３、更に好ましくは２．８、特に好ましくは３．０である。Ｅ×ｄ／ＡＥｂの上限は、好ましくは４．５以下、より好ましくは４．０以下、更に好ましくは３．８以下、特に好ましくは３．６以下である。

前述の作用効果が得られる理由は必ずしも明らかではないが、以下のメカニズムにより奏するものと推察される。
バンド層における残留歪みＥ及び傾きｄ、バンド層の被覆ゴムのアセトン抽出成分量ＡＥｂについて、Ｅ×ｄ／ＡＥｂ＞の値が大きくなる様に、被覆ゴムのアセトン抽出成分量に対して、残留歪みＥ、傾きｄを大きくし、十分に拘束力を大きくすることで、高速走行時の温度上昇に対しても十分な拘束力が得られるため、上記式（１）を満たすと同時に、Ｅ×ｄ／ＡＥｂの値を大きくすることで、高速走行時の耐久性が顕著に向上したものと推察される。

タイヤ２のバンド層１８の被覆ゴム１８Ｂは、より効果が得られる観点から、アセトン抽出成分量ＡＥｂが、好ましくは１２．０質量％以下、より好ましくは１０．０質量％以下、更に好ましくは８．７質量％以下、より更に好ましくは８．０質量％以下、より更に好ましくは７．５質量％以下、特に好ましくは６．０質量％以下である。下限は特に限定されないが、好ましくは１．０質量％以上、より好ましくは２．０質量％以上、更に好ましくは２．５質量％以上、より更に好ましくは５．５質量％以上である。

なお、アセトン抽出成分量は、以下の方法で測定される。ここで、アセトン抽出成分量は、加硫後のゴム組成物で測定する。
アセトン抽出成分量は、タイヤのキャップトレッド、バンド層の被覆ゴムを採取し、作製した試料について、ＪＩＳ Ｋ ６２２９：２０１５に準拠したアセトン抽出量の測定方法により測定される（単位：ゴム組成物（試料）中の質量％）。

アセトン抽出成分量を調整する方法としては、当業者に公知の方法を採用できる。例えば、アセトン抽出成分量は、ゴム組成物中の、オイル等の可塑剤量が増加すると、大きくなる傾向がある。

トレッド用ゴム組成物、バンド層用被覆ゴム組成物などの製造方法としては、公知の方法を用いることができ、例えば、前記各成分をオープンロール、バンバリーミキサーなどのゴム混練装置を用いて混練し、その後加硫する方法などにより製造できる。

混練条件としては、加硫剤及び加硫促進剤以外の添加剤を混練するベース練り工程では、混練温度は、好ましくは５０℃以上、より好ましくは８０℃以上であり、また、好ましくは２００℃以下、より好ましくは１９０℃以下である。混練時間は、好ましくは３０秒以上、より好ましくは１分以上であり、また、好ましくは３０分以下である。加硫剤、加硫促進剤を混練する仕上げ練り工程では、混練温度は、好ましくは２０℃以上であり、また、好ましくは１００℃以下、より好ましくは８０℃以下である。また、加硫剤、加硫促進剤を混練した組成物は、通常、プレス加硫などの加硫処理が施される。加硫温度は、好ましくは１２０℃以上、より好ましくは１４０℃以上であり、また、好ましくは２００℃以下、より好ましくは１８０℃以下である。

本発明に適用可能なタイヤとしては、空気入りタイヤ、非空気入りタイヤなどが挙げられるが、なかでも、空気入りタイヤが好ましい。特に、夏用タイヤ（サマータイヤ）、冬用タイヤ（スタッドレスタイヤ、低温路面向けタイヤ、スノータイヤ、スタッドタイヤなど）として好適に使用できる。タイヤは、乗用車用タイヤ、大型乗用車用、大型ＳＵＶ用タイヤ、トラック、バスなどの重荷重用タイヤ、ライトトラック用タイヤ、二輪自動車用タイヤ、レース用タイヤ（高性能タイヤ）などに使用可能である。

タイヤは、トレッド部、ポリエチレンテレフタレート繊維コードなどのバンドコード、バンドコードを被覆する補強ゴムを用いて通常の方法により製造される。例えば、各種材料を配合したゴム組成物を、未加硫の段階で、トレッドの形状、バンドコードと、バンドコードを被覆する補強ゴムとを合わせてバンド層の形状に合わせて加工し、他のタイヤ部材とともに、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することによりタイヤを得る。

以上、本発明の特に好ましい実施形態について詳述したが、本発明は図示の実施形態に限定されることなく、種々の態様に変形して実施され得る。

以下では、実施をする際に好ましいと考えられる例（実施例）を示すが、本発明の範囲は実施例に限られない。

図１の基本構造を有するサイズ１９５／６５Ｒ１５の乗用車用の空気入りタイヤ（試験用タイヤ）を、各表の仕様に基づき試作される。

各表に従って仕様を変化させた試験用タイヤを想定して、下記評価方法に基づいて算出した結果を各表に示す。
なお、各表の基準比較例は以下とする。
表１～３：比較例１－１
表４：比較例２－１
表５：比較例３－１

＜バンド層内でのポリエチレンテレフタレート繊維コードの残留歪みＥ＞
前述の方法により、残留歪みＥを測定する。

＜バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードの２５℃における２．５％伸長時の応力Ｌｆ、２５℃における５．０％伸長時の応力Ｈｆ＞
前述の方法により、２．５％伸長時の応力Ｌｆ、５．０％伸長時の応力Ｈｆを測定する。

＜粘弾性試験＞
前記試験用タイヤのキャップトレッド（キャップ層）から、サンプルを幅４ｍｍ、長さ２０ｍｍ、厚さ１ｍｍの大きさで採取し、ＧＡＢＯ社のイプレクサーシリーズを用いて、温度３０℃、初期歪１０％、動歪１％、周波数１０Ｈｚ、伸長モードの条件下で、キャップトレッドの各サンプルの損失正接ｔａｎδを測定する。

＜アセトン抽出成分量＞
上記試験用タイヤのキャップトレッド（キャップ層）、バンド層の被覆ゴムから切り出す各ゴム試験片について、ＪＩＳ Ｋ ６２２９：２０１５に準拠したアセトン抽出量の測定方法により、該試験片中に含まれるアセトンにより抽出される物質の量（質量％）を測定する。
アセトン抽出成分量（質量％）＝（抽出前のサンプルの質量－抽出後のサンプルの質量）／抽出前のサンプルの質量×１００

＜高速走行時の耐久性＞
試験用タイヤについて、ドラム試験機を用いて、標準リム（６．０Ｊ）、内圧（２６０ｋＰａ）、荷重（４．５６ｋＮ）、路面温度８０℃の条件下、ドラム上で、速度を２３０ｋｍ／ｈとして、トレッドゴムに剥離損傷が発生するまでの走行時間を測定する。結果は、基準比較例を１００として指数表示をする。指数が大きいほど、高速走行時の耐久性に優れている。

各表のキャップトレッド配合（キャップトレッド用ゴム組成物）の材料は、以下のとおりである。
ＳＢＲ：日本ゼオン（株）製のＮＳ６１６（非油展ＳＢＲ、スチレン量２１質量％、ビニル含量６６質量％、Ｔｇ－２３℃、Ｍｗ２４万）
ＢＲ：宇部興産（株）製のＢＲ１５０Ｂ（シス含量９８質量％）
シリカ：ウルトラシルＶＮ３（デグッサ社製、Ｎ_２ＳＡ１７５ｍ^２／ｇ）
カーボンブラック１：ダイアブラックＮ２２０（三菱ケミカル（株）製、Ｎ_２ＳＡ１１４ｍ^２／ｇ）
オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスオイルＡＨ－２４（アロマ系プロセスオイル）
シランカップリング剤：Ｓｉ６９（デグッサ社製、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）
老化防止剤１：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ（Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン）
老化防止剤２：大内新興化学工業（株）製のノクラック２２４（２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体）
ワックス：オゾエース０３５５（日本精蝋（株）製）
ステアリン酸：日油（株）製
酸化亜鉛：酸化亜鉛３種（ハクスイテック（株）製）
硫黄：粉末硫黄（鶴見化学工業（株）製）
加硫促進剤１：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＣＺ－Ｇ（Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
加硫促進剤２：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤＺ（Ｎ，Ｎ－ジシクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、ＤＣＢＳ）

各表のバンド層の被覆ゴム配合（バンド層用被覆ゴム組成物）の材料は、以下のとおりである。
ＮＲ：ＴＳＲ２０
スチレンブタジエンゴム：住友化学工業（株）製のＳＢＲ１５０２
カーボンブラック２：三菱ケミカル（株）製のダイアブラックＮ３２６（Ｎ_２ＳＡ：８０ｍ^２／ｇ）
オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスオイルＡＨ－２４（アロマ系プロセスオイル）
ステアリン酸：日油（株）製
老化防止剤２：大内新興化学工業（株）製のノクラック２２４（２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体）
酸化亜鉛：酸化亜鉛３種（ハクスイテック（株）製）
硫黄：粉末硫黄（鶴見化学工業（株）製）
加硫促進剤２：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤＺ（Ｎ，Ｎ－ジシクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、ＤＣＢＳ）

本発明（１）は、キャップトレッドと、ポリエチレンテレフタレート繊維コードを含むバンド層とを備えたタイヤであって、
バンド層内のポリエチレンテレフタレート繊維コードは、バンド層内での残留歪みＥが２．０％以上であり、
バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードは、１００℃の応力－ひずみ曲線のバンド層内での残留歪みＥにおける傾きｄが２．０ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上であり、
下記式（１）を満たすタイヤである。
（１）Ｅ×ｄ／ｔａｎδｔ＞３０
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。ｔａｎδｔは、温度３０℃、初期歪１０％、動歪１％、周波数１０Ｈｚ、伸長モードの条件下で測定したキャップトレッドの損失正接である。）

本発明（２）は、バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードの２５℃における２．５％伸長時の応力が１８ｃＮ／ｔｅｘ以下、２５℃における５．０％伸長時の応力が３３ｃＮ／ｔｅｘ以下である本発明（１）に記載のタイヤである。

本発明（３）は、ｔａｎδｔが０．２５未満である本発明（１）又は（２）記載のタイヤである。

本発明（４）は、ｔａｎδｔが０．２０未満である本発明（１）～（３）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。

本発明（５）は、下記式を満たす本発明（１）～（４）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
Ｅ×ｄ／ｔａｎδｔ＞３２

本発明（６）は、下記式を満たす本発明（１）～（５）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
Ｅ×ｄ／ｔａｎδｔ＞３４

本発明（７）は、下記式を満たす本発明（１）～（６）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
Ｅ×ｄ／Ｔｔ＞０．４０
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｔｔ（ｍｍ）は、トレッド部の厚みである。）

本発明（８）は、下記式を満たす本発明（１）～（７）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
Ｅ×ｄ／Ｔｂ＞７．８
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｔｂ（ｍｍ）は、バンド層の厚みである。）

本発明（９）は、下記式を満たす本発明（１）～（８）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
Ｅ×ｄ／Ｄ＞０．５５
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｄ（ｍｍ）は、トレッド部に形成された周方向溝の溝深さである。）

本発明（１０）は、下記式を満たす本発明（１）～（９）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
Ｔｔ／Ｌｆ＞０．３８
（式中、Ｔｔ（ｍｍ）は、トレッド部の厚みである。Ｌｆは、バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードの２５℃における２．５％伸長時の応力である。）

本発明（１１）は、下記式を満たす本発明（１）～（１０）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
Ｔｔ／Ｈｆ＞０．２１
（式中、Ｔｔ（ｍｍ）は、トレッド部の厚みである。Ｈｆは、バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードの２５℃における５．０％伸長時の応力である。）

本発明（１２）は、下記式を満たす本発明（１）～（１１）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
Ｅ×ｄ／Ｓ＞０．１７
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｓ（％）は、トレッド部のネガティブ率である。）

本発明（１３）は、下記式を満たす本発明（１）～（１２）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
Ｅ×ｄ／Ｆｔ＞０．０７
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｆｔ（質量部）は、キャップトレッド中のゴム成分１００質量部に対する充填剤の含有量である。）

本発明（１４）は、下記式を満たす本発明（１）～（１３）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
Ｅ×ｄ／Ｆｂ＞０．１０
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｆｂ（質量部）は、バンド層の被覆ゴム中のゴム成分１００質量部に対する充填剤の含有量である。）

本発明（１５）は、下記式を満たす本発明（１）～（１４）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
Ｅ×ｄ／ＡＥｔ＞１．０
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。ＡＥｔ（質量％）は、キャップトレッドのアセトン抽出成分量である。）

本発明（１６）は、下記式を満たす本発明（１）～（１５）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
Ｅ×ｄ／ＡＥｂ＞２．３
（式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。ＡＥｂ（質量％）は、バンド層の被覆ゴムのアセトン抽出成分量である。）

２ タイヤ
４ トレッド部
６ サイドウォール
８ ウィング
１０ クリンチ
１２ ビード
１４ カーカス
１６ ベルト層
１７ ベルトプライ
１７Ａ ベルトコード
１７Ｂ トッピングゴム（被覆ゴム）
１８ バンド層
１８Ａ ポリエチレンテレフタレート繊維コード
１８Ｂ ポリエチレンテレフタレート繊維コードを被覆する補強ゴム
２０ インナーライナー
２２ チェーファー
２６ 溝
２８ ベース層
３０ キャップ層
３２ ビードコア
３４ ビードエイペックス
３６ カーカスプライ
３６ａ 主部
３６ｂ 折り返し部
３８ 内側層
４０ 外側層
４２ 主溝
４４ リブ
ＣＬ タイヤ赤道面
Ｔｔ トレッド部の厚み
Ｔｂ バンド層の厚み
Ｄ 周方向溝の溝深さ

Claims (16)

1. キャップトレッドと、ポリエチレンテレフタレート繊維コードを含むバンド層とを備えたタイヤであって、
   バンド層内のポリエチレンテレフタレート繊維コードは、バンド層内での残留歪みＥが２．０％以上であり、
   バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードは、１００℃の応力－ひずみ曲線のバンド層内での残留歪みＥにおける傾きｄが２．０ｃＮ／（ｔｅｘ・％）以上であり、
   下記式（１）を満たすタイヤ。
   （１）Ｅ×ｄ／ｔａｎδｔ＞３０
   （式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。ｔａｎδｔは、温度３０℃、初期歪１０％、動歪１％、周波数１０Ｈｚ、伸長モードの条件下で測定したキャップトレッドの損失正接である。）
2. バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードは、２５℃における２．５％伸長時の応力が１８ｃＮ／ｔｅｘ以下、２５℃における５．０％伸長時の応力が３３ｃＮ／ｔｅｘ以下である請求項１に記載のタイヤ。
3. ｔａｎδｔが０．２５未満である請求項１又は２記載のタイヤ。
4. ｔａｎδｔが０．２０未満である請求項１又は２記載のタイヤ。
5. 下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
   Ｅ×ｄ／ｔａｎδｔ＞３２
6. 下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
   Ｅ×ｄ／ｔａｎδｔ＞３４
7. 下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
   Ｅ×ｄ／Ｔｔ＞０．４０
   （式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｔｔ（ｍｍ）は、トレッド部の厚みである。）
8. 下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
   Ｅ×ｄ／Ｔｂ＞７．８
   （式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｔｂ（ｍｍ）は、バンド層の厚みである。）
9. 下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
   Ｅ×ｄ／Ｄ＞０．５５
   （式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｄ（ｍｍ）は、トレッド部に形成された周方向溝の溝深さである。）
10. 下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
    Ｔｔ／Ｌｆ＞０．３８
    （式中、Ｔｔ（ｍｍ）は、トレッド部の厚みである。Ｌｆは、バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードの２５℃における２．５％伸長時の応力である。）
11. 下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
    Ｔｔ／Ｈｆ＞０．２１
    （式中、Ｔｔ（ｍｍ）は、トレッド部の厚みである。Ｈｆは、バンド層内から取り出したポリエチレンテレフタレート繊維コードの２５℃における５．０％伸長時の応力である。）
12. 下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
    Ｅ×ｄ／Ｓ＞０．１７
    （式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｓ（％）は、トレッド部のネガティブ率である。）
13. 下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
    Ｅ×ｄ／Ｆｔ＞０．０７
    （式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｆｔ（質量部）は、キャップトレッド中のゴム成分１００質量部に対する充填剤の含有量である。）
14. 下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
    Ｅ×ｄ／Ｆｂ＞０．１０
    （式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。Ｆｂ（質量部）は、バンド層の被覆ゴム中のゴム成分１００質量部に対する充填剤の含有量である。）
15. 下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
    Ｅ×ｄ／ＡＥｔ＞１．０
    （式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。ＡＥｔ（質量％）は、キャップトレッドのアセトン抽出成分量である。）
16. 下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
    Ｅ×ｄ／ＡＥｂ＞２．３
    （式中、Ｅ（％）は、前記残留歪みである。ｄ（ｃＮ／（ｔｅｘ・％））は、前記傾きである。ＡＥｂ（質量％）は、バンド層の被覆ゴムのアセトン抽出成分量である。）
    
    

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