JP2023549372A - 耐パウダリング性に優れた焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 - Google Patents

耐パウダリング性に優れた焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JP2023549372A
JP2023549372A JP2023528330A JP2023528330A JP2023549372A JP 2023549372 A JP2023549372 A JP 2023549372A JP 2023528330 A JP2023528330 A JP 2023528330A JP 2023528330 A JP2023528330 A JP 2023528330A JP 2023549372 A JP2023549372 A JP 2023549372A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
hot
steel sheet
relational expression
less
excluding
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2023528330A
Other languages
English (en)
Inventor
サン－ヒョン キム、
ソン－ホ ハン、
チョン－ウォン キム、
ユ－ミ ハ、
Original Assignee
ポスコ カンパニー リミテッド
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ポスコ カンパニー リミテッド filed Critical ポスコ カンパニー リミテッド
Publication of JP2023549372A publication Critical patent/JP2023549372A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/185—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering from an intercritical temperature
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/28—Normalising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0442—Flattening; Dressing; Flexing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0478—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular surface treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

耐パウダリング性に優れた焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法が提供される。本発明の焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板は、重量％で、炭素（Ｃ）：０．０００１～０．００５％、マンガン（Ｍｎ）：０．１～１．２％、シリコン（Ｓｉ）：０．０２％以下（０％を除く）、リン（Ｐ）：０．０１～０．０４％、硫黄（Ｓ）：０．０１％以下（０％を除く）、窒素（Ｎ）：０．０１％以下（０％を除く）、アルミニウム（ｓｏｌ．Ａｌ）：０．０１～０．０６％、ニオブ（Ｎｂ）：０．００３～０．０１５％、ボロン（Ｂ）：０．０００５～０．００３５％、クロム（Ｃｒ）：０．０１～０．１％、モリブデン（Ｍｏ）：０．００５～０．０５％、チタン（Ｔｉ）：０．００３％以下（０％を除く）、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含み、下記関係式１－２を満たし、その微細組織がフェライト単相であり、下記関係式３を満たす。

Description

本発明は、耐パウダリング性に優れた焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造に関し、より詳細には、Ｃ含量が０．００５重量％以下のレベルであり、Ｐ含量が４００ｐｐｍ以下に制御された焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板において、溶融亜鉛めっきラインの主な工程因子である焼鈍温度、溶融亜鉛めっきの合金化温度、ＳＰＭ（ｓｋｉｎ ｐａｓｓ ｍｉｌｌ、調質圧延）伸び率などを制御することにより、優れた耐パウダリング性を有することができる焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法に関する。
最近、自動車分野では、ヨーロッパをはじめとする先進国において、燃費規制及び性能向上を理由として車体の重量を軽量化しようとする研究が活発に行われており、鉄鋼分野の場合、このような自動車メーカーの軽量化への要求に対応するために、同等級での高強度化、及び鋼板の厚さを競争素材（Ｍｇ、Ａｌ、ＣＦＲＰなど）に比べてさらに減少させるなどの努力をしている。また、自動車の外板パネル用素材として適用するためには、一定レベル以上の焼付硬化性を有することが求められる。焼付硬化現象は、プレス部品の加工中に生成された転位に塗装焼付時に活性化された固溶炭素及び窒素が固着して降伏強度が増加する現象であり、焼付硬化性に優れた鋼は塗装焼付の前に成形が容易であり、最終製品において耐デント性が向上する特性を有するため、自動車の外板パネル用素材としては非常に理想的である。さらに、自動車の外板パネル用素材として適用するためには、一定以上の期間にわたって時効（Ａｇｉｎｇ）に対しての保証ができるように一定レベルの耐時効性も有することが求められる。
一般に、焼付硬化性を有する冷延鋼板の製造方法としては、低炭素Ｐ添加Ａｌ－ｋｉｌｌｅｄ鋼を単に低温で巻取り、すなわち、熱延巻取り温度が４００～５００℃の温度範囲の低温巻取りを用い、箱焼鈍法により焼付硬化量が約４０～５０ＭＰａのレベルである鋼が主に使用された。これは、箱焼鈍により成形性と焼付硬化性の両立がより容易であるためであった。連続焼鈍法によるＰ添加Ａｌ－Ｋｉｌｌｅｄ鋼の場合、比較的速い冷却速度を利用するため、焼付硬化性の確保が容易であるのに対し、急速加熱、短時間の焼鈍により成形性が悪化するという問題点があり、加工性が要求されない自動車の外板のみに制限されている。最近、製鋼技術の飛躍的な発達に支えられ、鋼中に適正な固溶元素量の制御が可能であり、Ｔｉ又はＮｂなどの強力な炭窒化物形成元素を添加したＡｌ－Ｋｉｌｌｅｄ鋼板の使用により成形性に優れた焼付硬化型冷延鋼板が製造され、耐デント性が必要な自動車の外板材用としての使用が増加する傾向にある。
一方、ナノサイズのＣｕＳ／ＭｎＳ析出物を活用して結晶粒の微細なＭＡＦＥ（Ｍｉｃｒｏ Ａｌｌｏｙ Ｆｒｅｅ ｆｏｒ Ｅｘｐｏｓｅｄ）コンセプトの焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板を製造する技術も提示されているが、５００ｐｐｍレベルの高いＰ含量により表面品質に劣るという問題点がある。また、Ｐの添加により合金化が遅延され、溶融亜鉛めっきの合金化温度を高めて作業を行う必要があり、これにより、めっき層に硬度が高い脆性のΓ相の増加に伴ってプレス部品の成形時に圧縮応力によってめっき層がパウダー状に脱落するパウダリングの問題点が発生する可能性がある。このようなパウダリング欠陥は、めっき層の剥離による耐食性を劣化させ、剥離したパウダーが金型に焼着して鋼板にデントなどの欠陥を誘発する可能性がある。
韓国公開特許ＫＲ２０１４－００４８６６８（２０１４．０４．２４公開） 韓国公開特許ＫＲ２０１１－０００５４１４（２０１１．０１．１８公開）
本発明は、Ｃ含量が０．００５重量以下のレベルであり、Ｐ含量が４００ｐｐｍ以下に制御された焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板において、鋼の成分を厳しく制御し、溶融亜鉛めっきラインの主要工程条件を制御することにより、耐パウダリング性に優れた焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法を提供することを目的とする。
また、本発明において達成しようとする技術的課題は、上記で言及した技術的課題に限定されず、言及されていないさらに他の技術的課題は、以下の記載から本発明が属する技術分野において通常の知識を有する者に明確に理解されることができる。
したがって、本発明の一側面は、
重量％で、炭素（Ｃ）：０．０００１～０．００５％、マンガン（Ｍｎ）：０．１～１．２％、シリコン（Ｓｉ）：０．０２％以下（０％を除く）、リン（Ｐ）：０．０１～０．０４％、硫黄（Ｓ）：０．０１％以下（０％を除く）、窒素（Ｎ）：０．０１％以下（０％を除く）、アルミニウム（ｓｏｌ．Ａｌ）：０．０１～０．０６％、ニオブ（Ｎｂ）：０．００３～０．０１５％、ボロン（Ｂ）：０．０００５～０．００３５％、クロム（Ｃｒ）：０．０１～０．１％、モリブデン（Ｍｏ）：０．００５～０．０５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含み、下記関係式１－２を満たし、その微細組織がフェライト単相であり、下記関係式３を満たす耐パウダリング性に優れた焼付硬化型合金化溶融亜鉛めっき鋼板に関するものである。
［関係式１］
［Ｎｂ］／（（９３／１２）×［Ｃ］）＜０．５５
［関係式２］
［Ｍｎ］／（（５５／２８）×［Ｓｉ］）＞１０
［関係式３］
［ＴＳ］×［Ｅｌ．］×［Ｕｐｐｅｒ－ＢＨ］＞５００，０００（ＭＰａ×％）
但し、［Ｕｐｐｅｒ－ＢＨ］は：２％ｐｒｅ－ｓｔｒａｉｎ後、１７０℃で２０分間焼付（ｂａｋｉｎｇ）した時のＵｐｐｅｒ Ｙｉｅｌｄ Ｓｔｒｅｓｓ。
また、本発明の他の側面は、
重量％で、炭素（Ｃ）：０．０００１～０．００５％、マンガン（Ｍｎ）：０．１～１．２％、シリコン（Ｓｉ）：０．０２％以下（０％を除く）、リン（Ｐ）：０．０１～０．０４％、硫黄（Ｓ）：０．０１％以下（０％を除く）、窒素（Ｎ）：０．０１％以下（０％を除く）、アルミニウム（ｓｏｌ．Ａｌ）：０．０１～０．０６％、ニオブ（Ｎｂ）：０．００３～０．０１５％、ボロン（Ｂ）：０．０００５～０．００３５％、クロム（Ｃｒ）：０．０１～０．１％、モリブデン（Ｍｏ）：０．００５～０．０５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含み、下記関係式１－２を満たす鋼スラブを１０００～１２５０℃の温度で再加熱する段階と、
上記再加熱された鋼スラブを９００～１１００℃の範囲の温度に熱間圧延する段階と、
上記熱間圧延された鋼板を５００～７００℃の範囲の温度まで平均冷却速度１０～７０℃／ｓｅｃで冷却した後、巻き取る段階と、
上記巻き取られた熱延鋼板を７０～９０％の圧下率で冷間圧延した後、７４０～８５０℃の温度範囲で連続焼鈍する段階と、
上記連続焼鈍された冷延鋼板を溶融亜鉛系めっき浴に浸漬した後、４５０～５４０℃の温度範囲で合金化することにより溶融亜鉛系めっき鋼板を製造する段階と、
上記製造された溶融亜鉛めっき鋼板を０．５～２．０％の圧下率の範囲で調質圧延を行う段階と、を含み、下記関係式４を満たす耐パウダリング性に優れた焼付硬化型合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するものである。
［関係式１］
［Ｎｂ］／（（９３／１２）×［Ｃ］）＜０．５５
［関係式２］
［Ｍｎ］／（（５５／２８）×［Ｓｉ］）＞１０
［関係式４］
Ｐｏｗｄｅｒｉｎｇ＝［－１４．２＋０．０３６２×（ＧＡ）－０．９７０×（ＣＧＬ ＳＰＭ Ｅｌ．）］＜３
但し、（ＧＡ）は溶融亜鉛めっきの合金化温度、（ＣＧＬ ＳＰＭ Ｅｌ．）は連続溶融亜鉛めっきラインの調質圧延伸び率である。
上記調質圧延された溶融亜鉛めっき鋼板は、下記関係式３を満たすことができる。
［関係式３］
［ＴＳ］×［Ｅｌ．］×［Ｕｐｐｅｒ－ＢＨ］＞５００，０００（ＭＰａ×％）
但し、［Ｕｐｐｅｒ－ＢＨ］は：２％ｐｒｅ－ｓｔｒａｉｎ後、１７０℃で２０分間焼付（ｂａｋｉｎｇ）した時のＵｐｐｅｒ Ｙｉｅｌｄ Ｓｔｒｅｓｓ。
上述のような構成の本発明によれば、添加する合金元素の組成及び製造方法を適切に制御することにより、焼付硬化性を評価するＵｐｐｅｒ ＢＨ（Ｂａｋｉｎｇ Ｈａｒｄｅｎｉｎｇ）値と基本的な引張試験の強度、伸び率の総合指標であるＴＳ×Ｅｌ．×Ｕｐｐｅｒ－ＢＨ値が５００，０００（ＭＰａ×％）以上を有し、耐パウダリング性が３以下であり、優れた焼付硬化特性を有する溶融亜鉛めっき鋼板を効果的に提供することができる。
それぞれ本実施例において、発明例１と比較例４の溶融亜鉛めっき鋼板の溶融亜鉛めっき後の合金化めっき層のＢＳＥイメージ（×７０００）及びＥＤＳ成分分析の結果を示す図である。
以下、本発明について説明する。
本発明者らは、鋼の組成成分、焼鈍及び操業の条件が特定の関係を満たすときに目標とする物性を確保できることを実験を通じて確認し、本発明を完成するに至った。具体的に、本発明は、素地鋼板上に溶融亜鉛めっき層が形成された焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板に関するものであって、上記素地鋼板は、重量％で、炭素（Ｃ）：０．０００１～０．００５％、マンガン（Ｍｎ）：０．１ ～１．２％、シリコン（Ｓｉ）：０．０２％以下（０％を除く）、リン（Ｐ）：０．０１～０．０４％、硫黄（Ｓ）：０．０１％以下（０％を除く）、窒素（Ｎ）：０．０１％ 以下（０％を除く）、アルミニウム（ｓｏｌ．Ａｌ）：０．０１～０．０６％、ニオブ（Ｎｂ）：０．００３～０．０１５％、ボロン（Ｂ）：０．０００５～０．００３５％、クロム（Ｃｒ）：０．０１～０．１％、モリブデン（Ｍｏ）：０．００５～０．０５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含み、下記関係式１－２を満たし、その微細組織がフェライト単相であり、下記関係式３を満たす。
以下では、まず、本発明の溶融亜鉛めっき鋼板をなす素地鋼板の鋼の組成成分及びその含量の制限理由について説明する。一方、ここで「％」とは、特に断りのない限り「重量％」を意味する。
・炭素（Ｃ）：０．０００１～０．００５％
炭素は、侵入型固溶元素であって、鋼の強度向上に最も効果的かつ重要な元素である。極低炭素鋼において、冷延及び焼鈍過程で鋼板の内部に固溶し、調質圧延により形成された転位と相互作用（Ｌｏｃｋｉｎｇ）して焼付硬化能を発揮するため、基本的にＣ含量が高いほど焼付硬化能は向上する。しかし、多すぎる固溶炭素が材料内に存在すると、部品の成形時に表面にオレンジピール（Ｏｒａｎｇｅ Ｐｅｅｌ）という欠陥を引き起こす時効不良を招く。本発明によれば、その含量が０．００５％を超える場合、成形性の観点からも不利であり、常温耐時効性に大きく劣り、部品への適用に限界があるため、その範囲を０．０００１～０．００５％に限定する。好ましくは、Ｃ含量を０．０００５～０．００４％の範囲に管理する。
・マンガン（Ｍｎ）：０．１～１．２％
マンガンは固溶強化元素であって、強度上昇に寄与するだけでなく、鋼中のＳをＭｎＳとして析出させる役割をする。上記Ｍｎの含量が０．１％未満の場合、ＭｎＳを効果的に析出させることができず、絞り性が低下する。一方、１．２％を超える場合、強度が増加してもＭｎ含量が過剰に固溶し、この場合にもやはり絞り性が低下するという問題があるため、上記Ｍｎの含量は０．１～１．２％に制限することが好ましい。好ましくは、Ｍｎの含量を０．２～１．０％の範囲に管理する。
・シリコン（Ｓｉ）：０．０２％以下（０％を除く）
シリコンは固溶強化により鋼板の強度上昇に寄与するが、０．０２％以上添加されると、表面欠陥を引き起こすという問題点がある。特に、後述する関係式２の［Ｍｎ］／［Ｓｉ］の原子比が１０を超える場合、表面品質に優れた溶融亜鉛めっき鋼板を製造することができる。
・リン（Ｐ）：０．０１～０．０４％
リンは極低炭素鋼において固溶強化の効果に最も優れており、絞り性を大きく損なうことなく、鋼の強度確保に効果的な元素である。特に、上記Ｐは、結晶粒界に容易に偏析して焼鈍時に結晶粒の成長を阻害し、結晶粒が微細化することにより常温耐時効性の向上に役立つ。しかし、上記Ｐの含量が０．０１％未満の場合、目的とする強度の確保が不可能である。一方、０．０４％を超える場合、表層部のＰ偏析により溶融亜鉛めっき後の表面にナイフ傷のような線状の欠陥を引き起こす。また、高いＰ含量は、溶融亜鉛めっきの合金化を遅らせるため、合金化温度を高くしなければならず、これによりめっき層に脆性的なＦｅ－Ｚｎ金属間化合物（Γ）が増加してパウダリング性に劣るという問題点がある。好ましくは、Ｐの含量を０．０１５～０．０４％の範囲に制御する。
本発明では、核心元素であるＰ含量を制御し、焼付硬化性及び耐パウダリング性を確保するために他の合金元素及び工程の製造条件を最適化した。
・硫黄（Ｓ）：０．０１％以下（０％を除く）
硫黄は鋼中に不可避に含まれる不純物であって、できるだけその含量を低く管理することが好ましい。特に、鋼中の硫黄は赤熱脆性を発生させる可能性を高めるため、その含量を０．０１％以下に管理する。
・窒素（Ｎ）：０．０１％以下（０％を除く）
窒素は鋼中に不可避に含まれる不純物であって、できるだけその含量を低く管理することが重要であるが、このためには、鋼の精錬コストが急激に上昇するという問題があるため、操業条件が可能な範囲である０．０１％以下に管理する。
・アルミニウム（ｓｏｌ．Ａｌ）：０．０１～０．０６％
酸可溶アルミニウムは粒度微細化及び脱酸のために添加される元素であって、その含量が０．０１％未満の場合は、通常の安定した状態でアルミニウムキルド（Ａｌ－ｋｉｌｌｅｄ）鋼を製造することができない。一方、その含量が０．０６％を超える場合、結晶粒微細化効果により強度上昇には有利であるものの、製鋼の連鋳操業時に介在物が過剰に形成され、めっき鋼板の表面不良が発生する可能性が高くなるだけでなく、製造コストの急激な上昇を招くという問題がある。したがって、本発明では、酸可溶アルミニウムの含量を０．０１～０．０６％に制御する。
・ニオブ（Ｎｂ）：０．００３～０．０１５％
ニオブは、熱間圧延中に鋼中の炭素と結合してＮｂＣとして析出することで固溶炭素を減少させ、焼付硬化能及び耐時効性に影響を及ぼす。ＮｂＣとして析出する鋼中のＣ含量が増加するほど、固溶するＣ含量が低くなり、耐時効特性の観点からは有利であっても焼付硬化性は減少する。適切なレベルの固溶炭素の制御は、常温耐時効性を確保することを前提にして優れた焼付硬化性を得ることができ、このような固溶炭素を制御する重要な元素はニオブである。
ニオブの含量が０．００３％未満の場合には、ＮｂＣとして析出する炭素がほとんどなく、鋼中のＣのほとんどは固溶炭素として残存するため、焼付硬化性には有利であるものの、常温耐時効性には劣るという問題が発生し、部品への適用には限界がある。また、その含量が０．０１５％を超える場合、逆に鋼中のＣは、ほとんどがＮｂＣとして析出し、固溶Ｃ含量が絶対的に不足するため、常温耐時効性には有利であっても、ＧＡ鋼板で要求される３０ＭＰａ以上のＵｐｐｅｒ ＢＨ値を確保することはできない。したがって、本発明では、Ｎｂ含量を０．００３～０．０１５％に管理することが好ましい。より好ましくは、Ｎｂ含量を０．００３５～０．０１０％の範囲に制御する。
また、後述する関係式１にて述べたように、［Ｎｂ］／［Ｃ］の原子比が０．５５未満の場合、耐時効性を阻害することなく焼付硬化性に優れることができる。
・ボロン（Ｂ）：０．０００５～０．００３５％
ボロンは、Ｐ成分を多量に含有した極低炭素鋼において、粒界脆化による２次加工脆性を防止するために添加される元素である。通常、Ｂはその他の元素に比べて粒界偏析の傾向が高く、粒界へのＰ偏析をボロンの添加により抑制させることで、２次加工脆性を防止する役割をする。また、ボロンが上記発明の範囲で添加される場合、焼付（ｂａｋｉｎｇ）時に転位との相互作用を増加させて焼付硬化性の確保が可能であり得る。但し、０．００３５％を超える場合には、溶融亜鉛めっき鋼板におけるめっき層の剥離が発生するおそれがあり、その含量を０．０００５～０．００３５％に制限することが好ましい。より好ましくは、Ｂ含量を０．０００５～０．００３％の範囲に管理する。
・クロム（Ｃｒ）：０．０１～０．１％
クロムは、鋼の硬化能を向上させ、高強度を確保するために添加される成分であり、マルテンサイトの形成に非常に重要な役割を果たす元素であるが、本発明の焼付硬化型鋼板の場合は、フェライト安定化元素として、Ｐ含量の制御による強度確保のために強度を上昇させる目的で添加する。本発明の範囲を超えて添加する場合、裸板耐食性の問題が生じる可能性があり、合金鉄コストが過度に増加し得るという問題があるため、本発明の範囲レベルで添加する。より好ましくは、Ｃｒ含量を０．０２～０．０８％の範囲に制御する。
・モリブデン（Ｍｏ）：０．００５～０．０５％
モリブデンもクロムと同様に、鋼の硬化能を向上させる元素であり、０．００５～０．０５％程度の添加により高い硬化能効果が得られる元素である。本発明の焼付硬化型鋼板の場合は、フェライト安定化元素であり、本発明の範囲だけモリブデンを添加すると、圧延中にＭｏ－Ｐ ｃｏｍｐｏｕｎｄを形成することによりＰ偏析帯を減少させ、溶融亜鉛めっき鋼板の表面品質を良好にすることができる。上記範囲以上に添加される場合、合金鉄コストを過度に増加させるため、本発明の範囲レベルで添加する。より好ましくは、Ｍｏ含量を０．０１～０．０４％の範囲に管理する。
・関係式１及び関係式２
本発明では、下記関係式１により定義される原子比は０．５５未満に制御されることが要求される。もし、上記［Ｎｂ］と［Ｃ］の原子比が０．５５以上の場合、ＮｂＣとして析出する量が増加し、固溶Ｃ含量が絶対的に不足するため、ＧＡ鋼板において要求される３０ＭＰａ以上のＵｐｐｅｒ ＢＨ値の確保が難しくなる可能性がある。
また、本発明では、下記関係式２により定義される［Ｍｎ］と［Ｓｉ］の原子比は１０を超えることが要求される。もし、上記原子比が１０以下の場合、焼鈍時に表面Ｍｎ－Ｓｉ複合酸化物の形成により鋼板の表面品質が劣るおそれがある。
［関係式１］
［Ｎｂ］／（（９３／１２）×［Ｃ］）＜０．５５
［関係式２］
［Ｍｎ］／（（５５／２８）×［Ｓｉ］）＞１０
その他、本発明の残りの成分は鉄（Ｆｅ）である。但し、通常の製造過程では、原料又は周囲環境から意図しない不純物が不可避に混入することがあるため、これを排除することはできない。これらの不純物は、通常の製造過程における技術者であれば誰でも分かるものであるため、本明細書では特にその全ての内容を言及しない。
一方、本発明の溶融亜鉛めっき鋼板をなす素地鋼板は、その微細組織がフェライト単相であり、下記関係式３を満たす。
［関係式３］
［ＴＳ］×［Ｅｌ．］×［Ｕｐｐｅｒ－ＢＨ］＞５００，０００（ＭＰａ×％）
但し、［Ｕｐｐｅｒ－ＢＨ］は：２％ｐｒｅ－ｓｔｒａｉｎ後、１７０℃で２０分間焼付（ｂａｋｉｎｇ）した時のＵｐｐｅｒ Ｙｉｅｌｄ Ｓｔｒｅｓｓ。
上記関係式３は、焼付硬化能の指標である［Ｕｐｐｅｒ－ＢＨ］値と基本的な引張物性である引張強度、伸び率との総合指標に関連した式である。もし関係式３が５００，０００（ＭＰａ×％）以下の場合、通常要求される引張強度と伸び率、Ｕ－ＢＨ値が下限値を超えるため、物性に劣ることがある。
次に、本発明の耐パウダリング性及び焼付硬化性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法について詳細に説明する。
本発明の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法は、上記鋼の組成成分及び下記関係式１－２を満たす鋼スラブを１０００～１２５０℃の温度で再加熱する段階と、上記再加熱された鋼スラブを９００～１１００℃の範囲の温度に熱間圧延する段階と、上記熱間圧延された鋼板を５００～７００℃の範囲の温度まで平均冷却速度１０～７０℃／ｓｅｃで冷却した後、巻き取る段階と、上記巻き取られた熱延鋼板を７０～９０％の圧下率で冷間圧延した後、７４０～８５０℃の温度範囲で連続焼鈍する段階と、上記連続焼鈍された冷延鋼板を溶融亜鉛系めっき浴に浸漬した後、４５０～５４０℃の温度範囲で合金化することにより溶融亜鉛系めっき鋼板を製造する段階と、上記製造された溶融亜鉛めっき鋼板を０．５～２．０％の圧下率の範囲で調質圧延を行う段階と、を含み、下記関係式４を満たす。
まず、上述した成分系を有する鋼スラブを１０００～１２５０℃の温度で再加熱する。本工程は、後続する熱間圧延工程を円滑に行い、目標とする鋼板の物性を十分に得るために行われる。このとき、上記再加熱温度が１０００℃未満であると、スラブ介在物等が十分に再溶解されず、熱間圧延の後に材質ばらつきの発生及び表面欠陥の原因となることがあり、１２５０℃を超えると、オーステナイト結晶粒の異常粒成長により強度が低下するため、上記再加熱温度は１０００～１２５０℃に制限することが好ましい。
次いで、本発明では、上記再加熱された鋼スラブを９００～１１００℃の範囲の温度に熱間圧延する。このとき、もし１１００℃より高い温度で熱間圧延を開始すると、熱延鋼板の温度が高くなって結晶粒サイズが粗大になり、熱延鋼板の表面品質が劣るようになる。また、熱間圧延を９００℃より低い温度で終了すると、過度な再結晶の遅延により延伸された結晶粒の発達及び高降伏比が得られるため、冷間圧延性に劣り、せん断加工性も悪くなる。
そして、本発明では、上記熱間圧延された鋼板を５００～７００℃の範囲の温度まで平均冷却速度１０～７０℃／ｓｅｃで冷却した後、巻き取る。
このとき、５００℃未満に冷却して巻き取ると、低すぎる巻取り温度により鋼板形状が劣り、微細な結晶粒の形成により延性の劣化が予想される。一方、７００℃を超えて冷却した後に巻き取られると、粗大なフェライト結晶粒が形成され、粗大な炭化物と窒化物が形成されやすくなるため、鋼の材質が劣るおそれがある。
また、上記冷却時の平均冷却速度が１０℃／ｓｅｃ未満であると、粗大なフェライト結晶粒が形成され、微細組織が不均一となり、平均冷却速度が７０℃／ｓｅｃを超えると、これもやはり板形状の歪み等が発生するだけでなく、 板の厚さ方向への微細組織も不均一となり、鋼のせん断加工性に劣るおそれがある。
次いで、本発明では、上記巻き取られた熱延鋼板を７０～９０％の圧下率で冷間圧延した後、７４０～８５０℃の温度範囲で連続焼鈍する。
本発明では、上記巻き取られた熱延鋼板に対する冷間圧延時、冷間圧下率は７０～９０％の範囲とすることが好ましい。もし、冷間圧下率が７０％未満の場合、目標とする厚さの確保が難しく、鋼板の形状矯正が難しくなる可能性がある。一方、冷間圧下率が９０％を超える場合、鋼板のエッジ（ｅｄｇｅ）部においてクラックが発生することがあり、冷間圧延の負荷が生じる可能性がある。
一方、このとき、主に５～６個のスタンドで構成される圧延機を用いて圧延するにあたり、最初のスタンド圧下率を２０～４０％に設定して冷延鋼板を製造する。これは、最初のスタンド圧下率が２０％未満である場合、低い圧下率により熱延鋼板の形状制御に限界があり、４０％を超える場合には、初期スタンド圧下率の増加による設備の負荷があるためである。初期スタンド圧下率は２５～３５％であることがさらに好ましい。
そして、上記冷間圧延された冷延鋼板をめっきラインが含まれた連続焼鈍ラインで連続焼鈍し、このとき、焼鈍温度を７４０～８５０℃の範囲に管理することが好ましい。もし、上記焼鈍温度が７４０℃未満であると、冷間圧延時の組織において十分なフェライト再結晶が完了せず、混粒組織が発生し、８５０℃を超えると、過度な高温焼鈍による現場設備のトラブルが発生する可能性が非常に高くなり、結晶粒も粗大になりすぎるため、本発明で要求する特性が確保できない。連続焼鈍の後は、通常の作業条件で冷却される。
続いて、本発明では、上記連続焼鈍された冷延鋼板を溶融亜鉛系めっき浴に浸漬した後、４５０～５４０℃の温度範囲で合金化することにより溶融亜鉛系めっき鋼板を製造する。
溶融亜鉛めっき材の場合は、融解亜鉛めっき浴温度である４４０～４８０℃の範囲の通常的な条件で行うことができる。
そして、上記溶融亜鉛めっき後４５０～５４０℃の温度範囲で合金化を行うことが好ましい。もし、合金化温度が４５０℃より低い場合、焼鈍鋼板の全幅において非めっき部位が発生する可能性があり、合金化温度が５４０℃を超える場合、過度な合金化による脆性的なＦｅ－Ｚｎ金属間化合物（Γ）の影響によりパウダリング特性に劣るようになる。
また、本発明では、上記溶融亜鉛めっき後の調質圧延を０．５～２．０％の範囲で行う。もし調質圧延伸び率が０．５％以下である場合、十分な転位が形成されず、板形状の観点からも不利であり、めっきの表面欠陥が発生するおそれがある。一方、２％を超える場合、高い荷重により設備負荷が発生する可能性があり、板破断などの副作用が発生することがある。
一方、本発明では、耐パウダリング性に優れた焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板を製造するために、下記関係式４を満たすように溶融亜鉛めっきの合金化温度（ＧＡ）と連続溶融亜鉛めっきラインの調質圧延伸び率（ＣＧＬ ＳＰＭ Ｅｌ．）を制御することが好ましい。下記関係式３は、各変数と耐パウダリング性との回帰関係式であり、それによって定義される値が３未満を満たす場合、めっき品質に優れることができる。
［関係式４］
Ｐｏｗｄｅｒｉｎｇ＝［－１４．２＋０．０３６２×（ＧＡ）－０．９７０×（ＣＧＬ ＳＰＭ Ｅｌ．）］＜３
但し、（ＧＡ）は溶融亜鉛めっきの合金化温度、（ＣＧＬ ＳＰＭ Ｅｌ．）は連続溶融亜鉛めっきラインの調質圧延伸び率である。
以下、実施例を挙げて本発明についてより具体的に説明する。
（実施例）
下記表１のような合金添加元素の化学成分を示す鋼スラブを設けた。次いで、上記鋼スラブを通常の焼付硬化型冷延鋼板を製造する工程を用いて焼付硬化型冷延鋼板を製造した。具体的に、鋼スラブの再加熱温度は約１１００℃、熱間圧延仕上げ温度はＡｒ３温度以上の９００～９４０℃、続いて、３０～５０℃／ｓｅｃの冷却速度で熱延鋼板を冷却した後、５８０～６２０℃で巻き取った。続いて、塩酸を用いて熱延板を酸洗した後７５～８０％の冷間圧延率で冷間圧延して冷延鋼板を製造した。
上記冷間圧延が完了した冷延鋼板は、下記表２のような焼鈍温度で焼鈍した後、通常の条件で冷却した。次いで、溶融亜鉛めっき鋼板を製造するために上記冷延鋼板を通常の条件である４６０℃内外の温度に保持されている溶融亜鉛めっきポットに浸漬して溶融亜鉛めっきを行い、続いて下記表２のように、合金化温度を異ならせながら合金化処理を行った。そして、溶融亜鉛めっきが完了しためっき鋼板については、下記表２のような条件で調質圧延率を付与して最終の溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。
上記製造されたそれぞれの溶融亜鉛めっき鋼板に対して、ＪＩＳ規格を用いて圧延直角方向に引張試験を行い、めっき鋼板の降伏強度（ＹＰ）、引張強度（ＴＳ）及び伸び率（Ｅｌ．）を測定し、その結果を下記表２に示した。また、同じ規格に対して２％ｐｒｅ－ｓｔｒａｉｎ後、１７０℃で２０分間焼付（ｂａｋｉｎｇ）した時のＵｐｐｅｒ Ｙｉｅｌｄ Ｓｔｒｅｓｓ［Ｕ－ＢＨ］を測定し、その結果を下記表２に示した。
また、上述した本発明の関係式３－４を満たすか否かを確認し、満たしている場合を○で、満たしていない場合を×で記入した。
Figure 2023549372000002
 ＊表１において、残余成分はＦｅ及び不可避不純物である。
Figure 2023549372000003
 ＊表２において、ＳＳは連続焼鈍温度、ＧＡは合金化温度、そしてＳＰＭ Ｅｌ．は調質圧延伸び率を示す。また、関係式３は［ＴＳ］×［Ｅｌ．］×［Ｕｐｐｅｒ－ＢＨ］＞５００，０００（ＭＰａ×％）を、そして関係式４はＰｏｗｄｅｒｉｎｇ＝［－１４．２＋０．０３６２×（ＧＡ）－０．９７０×（ＣＧＬ ＳＰＭ Ｅｌ．）］＜３を意味する。
上記表１－２に示すように、本発明の元素含量の範囲、工程条件及び関係式１－４を満たす発明例１－７はいずれも表面品質に優れながら耐パウダリング特性にも優れた基本的な引張物性が確保される焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造が可能であることを示している。
これに対し、鋼の組成成分は本発明の範囲内であるものの、めっき鋼板の製造工程条件が本発明の範囲を外れている比較例１－７はいずれも耐パウダリング性及び機械的特性が良くなかった。具体的に、比較例１、比較例４及び比較例５は、関係式４を満たしていない場合であって、合金化温度が相対的に高く、合金化めっき層に脆性のΓ相の形成により耐パウダリング性に劣っていた。また、比較例２－３及び比較例６－７は、ＳＰＭ伸び率が２％以上と高い場合、過度な可動転位の形成による硬化によって降伏強度は上昇したものの、伸び率は減少しており、十分なＢＨ上昇が発生せず、Ｕｐｐｅｒ－ＢＨ値が劣っていた。
また、比較例８、比較例９、比較例１０及び比較例１２は、高いＧＡ温度のため、合金化めっき層において脆性的なΓ相の形成により基本的に耐パウダリング性が発明例に比べて劣っていた。
また、比較例９－１４はＮｂ／Ｃの原子比が高く、関係式１を満たしておらず、鋼中の固溶Ｃの不足により、Ｕ－ＢＨ値が劣り、比較例９及び比較例１３は関係式３も満たしていなかった。
そして、比較例８及び比較例１０は、Ｂ、Ｍｏが本発明の成分範囲ではなく、比較例８は関係式２の［Ｍｎ］、［Ｓｉ］式を満たしていないため、表面品質が良くなかった。
なお、比較例１５は、めっき鋼板の製造条件は、本発明の範囲内であるものの、鋼の組成成分において関係式２を満たさない鋼板を用いた場合であって、焼鈍時にＭｎ－Ｓｉ複合酸化物の形成によりめっきの表面品質が良くなかった。
一方、図１はそれぞれ、上記発明例１と比較例４の溶融亜鉛めっき鋼板の溶融亜鉛めっき後の合金化めっき層のＢＳＥイメージ（×７０００）及びＥＤＳ成分分析の結果を示す図である。
発明例１と比較例４を比較すると、基本的な組成は同一であるが、ＧＡ温度差により合金化めっき層においてＦｅ含量が異なる。合金化めっき層の中間部分をポイントＥＤＳ分析したｐｔ２、３の結果を確認してみると、発明例１の場合はＦｅ含量が１３～１４％のレベルであり、比較例４の場合はＦｅ含量が１９～２０％のレベルである。通常、Ｆｅ含量が７～１２％の場合、ＦｅＺｎ７のδ金属間化合物が形成され、Ｆｅ含量が１７～２０％の場合、Ｆｅ５Ｚｎ２１のΓ金属間化合物が形成される。δよりΓの硬度が高く、合金化めっき層においてΓ相が厚くなるほど耐パウダリング性に劣るため、めっき剥離が増加する。すなわち、比較例４の場合、発明例１に比べて合金化めっき層のΓ相が厚く形成されるため、耐パウダリング性に劣ることが分かる。
上述したように、本発明の詳細な説明では、本発明の好ましい実施例について説明したが、本発明が属する技術分野において通常の知識を有する者であれば、本発明の範疇から逸脱しない範囲内で、様々な変形が可能であることは言うまでもない。よって、本発明の権利範囲は、説明された実施例に限定して定められてはならず、後述する特許請求の範囲だけでなく、それと均等なものによって定められるべきである。

Claims (3)

  1. 重量％で、炭素（Ｃ）：０．０００１～０．００５％、マンガン（Ｍｎ）：０．１～１．２％、シリコン（Ｓｉ）：０．０２％以下（０％を除く）、リン（Ｐ）：０．０１～０．０４％、硫黄（Ｓ）：０．０１％以下（０％を除く）、窒素（Ｎ）：０．０１％以下（０％を除く）、アルミニウム（ｓｏｌ．Ａｌ）：０．０１～０．０６％、ニオブ（Ｎｂ）：０．００３～０．０１５％、ボロン（Ｂ）：０．０００５～０．００３５％、クロム（Ｃｒ）：０．０１～０．１％、モリブデン（Ｍｏ）：０．００５～０．０５％、チタン（Ｔｉ）：０．００３％以下（０％を除く）、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含み、下記関係式１－２を満たし、その微細組織がフェライト単相であり、下記関係式３を満たす、耐パウダリング性に優れた焼付硬化型合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
    ［関係式１］
    ［Ｎｂ］／（（９３／１２）×［Ｃ］）＜０．５５
    ［関係式２］
    ［Ｍｎ］／（（５５／２８）×［Ｓｉ］）＞１０
    ［関係式３］
    ［ＴＳ］×［Ｅｌ．］×［Ｕｐｐｅｒ－ＢＨ］＞５００，０００（ＭＰａ×％）
    但し、［Ｕｐｐｅｒ－ＢＨ］は：２％ｐｒｅ－ｓｔｒａｉｎ後、１７０℃で２０分間焼付（ｂａｋｉｎｇ）した時のＵｐｐｅｒ Ｙｉｅｌｄ Ｓｔｒｅｓｓ。
  2. 重量％で、炭素（Ｃ）：０．０００１～０．００５％、マンガン（Ｍｎ）：０．１～１．２％、シリコン（Ｓｉ）：０．０２％以下（０％を除く）、リン（Ｐ）：０．０１～０．０４％、硫黄（Ｓ）：０．０１％以下（０％を除く）、窒素（Ｎ）：０．０１％以下（０％を除く）、アルミニウム（ｓｏｌ．Ａｌ）：０．０１～０．０６％、ニオブ（Ｎｂ）：０．００３～０．０１５％、ボロン（Ｂ）：０．０００５～０．００３５％、クロム（Ｃｒ）：０．０１～０．１％、モリブデン（Ｍｏ）：０．００５～０．０５％、チタン（Ｔｉ）：０．００３％以下（０％を除く）、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含み、下記関係式１－２を満たす鋼スラブを１０００～１２５０℃の温度で再加熱する段階と、
    前記再加熱された鋼スラブを９００～１１００℃の範囲の温度に熱間圧延する段階と、
    前記熱間圧延された鋼板を５００～７００℃の範囲の温度まで平均冷却速度１０～７０℃／ｓｅｃで冷却した後、巻き取る段階と、
    前記巻き取られた熱延鋼板を７０～９０％の圧下率で冷間圧延した後、７４０～８５０℃の温度範囲で連続焼鈍する段階と、
    前記連続焼鈍された冷延鋼板を溶融亜鉛系めっき浴に浸漬した後、４５０～５４０℃の温度範囲で合金化することにより溶融亜鉛系めっき鋼板を製造する段階と、
    前記製造された溶融亜鉛めっき鋼板を０．５～２．０％の圧下率の範囲で調質圧延を行う段階と、を含み、下記関係式４を満たす、耐パウダリング性に優れた焼付硬化型合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
    ［関係式１］
    ［Ｎｂ］／（（９３／１２）×［Ｃ］）＜０．５５
    ［関係式２］
    ［Ｍｎ］／（（５５／２８）×［Ｓｉ］）＞１０
    ［関係式４］
    Ｐｏｗｄｅｒｉｎｇ＝［－１４．２＋０．０３６２×（ＧＡ）－０．９７０×（ＣＧＬ ＳＰＭ Ｅｌ．）］＜３
    但し、（ＧＡ）は溶融亜鉛めっきの合金化温度、（ＣＧＬ ＳＰＭ Ｅｌ．）は連続溶融亜鉛めっきラインの調質圧延伸び率である。
  3. 前記調質圧延された溶融亜鉛めっき鋼板は、下記関係式３を満たすことを特徴とする、請求項２に記載の耐パウダリング性に優れた焼付硬化型合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
    ［関係式３］
    ［ＴＳ］×［Ｅｌ．］×［Ｕｐｐｅｒ－ＢＨ］＞５００，０００（ＭＰａ×％）
    但し、［Ｕｐｐｅｒ－ＢＨ］は：２％ｐｒｅ－ｓｔｒａｉｎ後、１７０℃で２０分間焼付（ｂａｋｉｎｇ）した時のＵｐｐｅｒ Ｙｉｅｌｄ Ｓｔｒｅｓｓ。
JP2023528330A 2020-11-12 2021-11-03 耐パウダリング性に優れた焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 Pending JP2023549372A (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR10-2020-0150900 2020-11-12
KR1020200150900A KR102403647B1 (ko) 2020-11-12 2020-11-12 내파우더링성이 우수한 소부경화형 용융아연도금강판 및 이의 제조방법
PCT/KR2021/015783 WO2022103058A1 (ko) 2020-11-12 2021-11-03 내파우더링성이 우수한 소부경화형 용융아연도금강판 및 이의 제조방법

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2023549372A true JP2023549372A (ja) 2023-11-24

Family

ID=81601491

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2023528330A Pending JP2023549372A (ja) 2020-11-12 2021-11-03 耐パウダリング性に優れた焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20240011116A1 (ja)
EP (1) EP4245879A4 (ja)
JP (1) JP2023549372A (ja)
KR (1) KR102403647B1 (ja)
CN (1) CN116457486A (ja)
WO (1) WO2022103058A1 (ja)

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2818319B2 (ja) * 1991-04-26 1998-10-30 川崎製鉄株式会社 常温非時効型絞り用高張力冷延鋼板及びその製造方法
JPH10195540A (ja) * 1997-01-09 1998-07-28 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐常温歪時効性に優れた焼付硬化性冷延鋼板の製造方法
JP2003268490A (ja) * 2002-03-14 2003-09-25 Jfe Steel Kk 焼付硬化性および耐時効性に優れる加工用薄鋼板とその製造方法
JP4715637B2 (ja) * 2006-05-30 2011-07-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP5070947B2 (ja) * 2007-06-14 2012-11-14 住友金属工業株式会社 焼入れ鋼板部材および焼入れ用鋼板とそれらの製造方法
JP2008309732A (ja) * 2007-06-18 2008-12-25 Olympus Corp 光検知装置及びそれを用いた光学機器
KR101143139B1 (ko) 2009-07-10 2012-05-08 주식회사 포스코 프레스 가공성이 우수한 소부경화형 냉연강판, 용융아연도금강판 및 그 제조방법
JP5440375B2 (ja) * 2010-05-17 2014-03-12 新日鐵住金株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
US9598745B2 (en) * 2010-10-22 2017-03-21 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method for manufacturing hot stamped body and hot stamped body
CN103221567B (zh) * 2010-11-22 2015-09-30 新日铁住金株式会社 涂装烘烤后的耐时效性优异的应变时效硬化型钢板及其制造方法
KR101449135B1 (ko) 2012-10-16 2014-10-08 주식회사 포스코 가공성 및 내파우더링성이 우수한 소부경화형 합금화 용융아연도금강판 및 이의 제조방법

Also Published As

Publication number Publication date
CN116457486A (zh) 2023-07-18
EP4245879A4 (en) 2024-07-31
KR20220064622A (ko) 2022-05-19
WO2022103058A1 (ko) 2022-05-19
US20240011116A1 (en) 2024-01-11
KR102403647B1 (ko) 2022-05-30
EP4245879A1 (en) 2023-09-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5042232B2 (ja) 成形性及びメッキ特性に優れた高強度冷延鋼板、これを用いた亜鉛系メッキ鋼板及びその製造方法
JP7150022B2 (ja) 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
JP5310919B2 (ja) 耐時効性と焼付き硬化性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法
EP1642990A1 (en) High strength steel plate excellent in formability and method for production thereof
US11965222B2 (en) Method for producing hot-rolled steel sheet and method for producing cold-rolled full hard steel sheet
CN107849668B (zh) 具有优良抗时效性能和烘烤硬化性的热浸镀锌钢板和合金化热浸镀锌钢板及其生产方法
CN110088347B (zh) 烘烤硬化性和常温抗时效性优异的热浸镀锌系钢板及其制造方法
JP4735552B2 (ja) 高強度鋼板および高強度めっき鋼板の製造方法
CN111492079A (zh) 具有优异的常温抗时效性和烘烤硬化性的锌系镀覆钢板及其制造方法
CN111479943A (zh) 烘烤硬化性和耐蚀性优异的钢板及其制造方法
KR101889181B1 (ko) 굽힘성 및 신장플랜지성이 우수한 고장력강 및 이의 제조방법
KR20230072728A (ko) 면내 이방성이 작고 도금 표면품질이 우수한 소부경화형 냉연강판, 도금강판 및 이들의 제조방법
WO2013084477A1 (ja) 耐時効性と焼付き硬化性に優れた高強度冷延鋼板
KR102403647B1 (ko) 내파우더링성이 우수한 소부경화형 용융아연도금강판 및 이의 제조방법
JP5151227B2 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
JP5251206B2 (ja) 深絞り性、耐時効性及び焼き付け硬化性に優れた高強度鋼板並びにその製造方法
KR102451002B1 (ko) 강도, 성형성 및 표면 품질이 우수한 도금강판 및 이의 제조방법
KR102484992B1 (ko) 강도, 성형성 및 표면 품질이 우수한 도금강판 및 이의 제조방법
JP2004218018A (ja) 加工性と歪時効硬化特性に優れる高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板ならびにそれらの製造方法
KR101149202B1 (ko) 용융아연 도금 특성이 우수한 열연강판의 제조방법
KR20220168836A (ko) 도금후 표면물성이 우수한 소부경화형 합금화 용융아연 도금강판 및 이의 제조방법
KR20230094273A (ko) 저온 소부경화성 및 상온내시효성이 우수한 냉연강판 및 도금강판, 그리고 이들의 제조방법
KR20040037520A (ko) 성형성 및 도금밀착성이 우수한 고강도 합금화 용융 아연도금강판의 제조방법
KR20220083906A (ko) 내파우더링성이 우수한 고강도 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법
KR101329948B1 (ko) 가공성 및 도금특성이 우수한 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20230511

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20230511

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20240529

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20240604

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20240903