JP2023514619A

JP2023514619A - 既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法

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Publication number: JP2023514619A
Application number: JP2022549950A
Authority: JP
Inventors: 魏永幸; 胡京濤; 周波; ▲チュウ▼宇光; 謝毅; 曽榜栄; 劉▲ワン▼茹; 羅程鴻; 李睿; 王智猛; 張建文; 肖杭; 付正道; 肖朝乾; 薛元; 代偉; 呉邵海; 肖雄; 鄭永飛; 李国棟
Original assignee: 中鉄二院工程集団有限責任公司
Priority date: 2020-02-20
Filing date: 2020-12-29
Publication date: 2023-04-06
Anticipated expiration: 2040-12-29
Also published as: JP7427102B2; WO2021164432A1; CN111291492A; CN111291492B

Abstract

【要約】既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法を提供する。本発明は、既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法を開示し、既存の釣り合い重り式擁壁のまだ保持されている部分的な支持力を十分に考慮し、既存の釣り合い重り式擁壁の前にアンカー杭で補強した後、既存の擁壁の抵抗が向上し、構造物の滑り止めと転倒防止の安全性が向上し、既存の釣り合い重り式擁壁と新設のアンカー杭の応力に応じてアンカー杭のサイズを設計し、既存の技術と比較して、アンカーパイルが分担する負荷が軽減され、アンカー杭のサイズが最適化されて、安全性を確保することを前提として、プロジェクトへの投資が削減され、経済性が改善される。さらに、アンカー杭と釣り合い重り式擁壁とは鉄筋でアンカーされており整体を形成し、優れた構造的整体性と耐震性能を備えている。

Description

本発明は、地盤工学の技術分野、特に既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法に関する。

地盤工学では、路床の盛土や丘の中腹の土体が崩壊するのを防ぐために土体の側圧に耐えるように構築された壁構造は、擁壁と呼ばれる。擁壁は、堤防の盛土や切土斜面、及び橋台、トンネルの開口部と川の堤防などをサポートするために広く使用されている。壁の裏側の傾斜状況に応じて、擁壁は下部傾斜式擁壁、上部傾斜式擁壁、垂直式擁壁、釣り合い重り式擁壁などに分けることができる。そのうち、釣り合い重り式擁壁とは、釣り合い重りプラットフォームの上部にある盛土の重力を利用して壁の重心を後方に移動し、土体の側圧に抵抗する擁壁を指し、法面つけ効果が高いため、盛土に広く使用されている。

しかし、釣り合い重り式擁壁を実際に使用する際には、地震、雨水浸食、地質条件の変化などの自然要因及び初期施工時の人的要因の影響を受けやすく、特定の滑り変形やキャンバー変形の損害が発生し、釣り合い重り式擁壁に滑り抵抗性または転倒抵抗性の安定性が低下になる。釣り合い重り式擁壁の上方の鉄道や道路や公共工事などの主要プロジェクトの通常の使用と運営を保護するために、対処する必要があることが多く、エンジニアリングでは、擁壁を解体して再構築または厚くする方法がよく使用される。解体と再構築は問題を完全に解決することができるが、それはしばしば既存のエンジニアリングプロジェクトの通常の運営に影響を与え、投資は大きく、経済的および社会的利益は乏しく、擁壁を厚くすることは、擁壁の外側に新しい擁壁を作成する（例えば特許文献１）ことが多いものの、保守性のために、新しい擁壁は通常、設計時に既存の擁壁の作用を考慮せず、新しい擁壁にすべての荷重をかける。

釣り合い重り式擁壁には、ある程度の滑り変形やキャンバー変形があるが、完全に潰れたり破壊されたりすることはなく、短時間で使用でき、ある程度の支持力がある。新しい擁壁を構築する従来の方法では、既存の擁壁の支持力はまったく考慮されていないため、経済性が低く、エンジニアリング投資が無駄になる。

中国特許出願公開ＣＮ１０５６０４０８８Ａ号明細書

本発明は、既存の釣り合い重り式擁壁を補強する際に既存の釣り合い重り式擁壁の支持力が考慮されず、結果として経済性が低下するという従来技術に存在する問題を克服するために、既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法を提供し、安全性を確保することを前提として経済性を改善し、エンジニアリング投資を節約することを目的とする。

既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法であって、アンカー杭により既存の釣り合い重り式擁壁を補強し、ここで、前記アンカー杭のパラメータ設計は、
実際の転倒防止評価係数を導入し、釣り合い重り式擁壁の実際のモーメントモデルにおける水平応力と垂直応力の関係を説明し、ここで、前記実際のモーメントモデルの水平応力と垂直応力は、最初に設計された水平応力と垂直応力、および第１の土圧補正係数に従って取得されることと、
実際の滑り止め評価係数を導入し、釣り合い重り式擁壁の実際の応力モデルにおける水平応力と垂直応力の関係を説明し、ここで、前記実際の応力モデルにおける水平応力と垂直応力は、最初に設計された水平応力と垂直応力、および第２の土圧補正係数に従って取得されることと、
前記第１の土圧補正係数および第２の土圧補正係数に従って土圧補正係数を決定し、前記土圧補正係数で前記最初に設計された水平応力と垂直応力を補正し、実際の水平応力と実際の垂直応力を求めることと、
目標の転倒防止係数を導入し、釣り合い重り式擁壁補強後のモーメントモデルにおける実際の水平応力と実際の垂直応力の関係を説明し、目標滑り止め評価係数を導入し、釣り合い重り式擁壁補強後の応力モデルにおける実際の水平応力と垂直応力の関係を説明することと、
前記目標転倒防止評価係数と前記目標滑り止め評価係数の値に基づいて、補強後のモーメントモデルにおけるアンカー杭の応力を計算し、アンカー杭の応力に応じてアンカー杭のパラメータを取得することと、を含む。

好ましくは、前記アンカー杭は、既存の釣り合い重り式擁壁のつま先に配置され、アンカー杭は、既存の釣り合い重り式擁壁に沿って縦方向に配置され、既存の釣り合い重り式擁壁とアンカー杭は、接続鉄筋及び高強度セメントモルタルによって整体として接続され、前記接続鉄筋と既存の釣り合い重り式擁壁とは、壁本体に穴を開けた後に注入された前記高強度セメントモルタルによって整体として接続され、前記接続鉄筋は、前記アンカー杭の鉄筋篭と溶接されて一体構造を形成する。

好ましくは、前記実際の転倒防止評価係数と前記実際の滑り止め評価係数の値は、擁壁の変形と亀裂に応じて、既存の釣り合い重り式擁壁の転倒防止安定性と滑り止め安定性をそれぞれ評価して取得される。

好ましくは、前記実際の転倒防止評価係数Ｋ_０２は

であり、
ここで、Ｗは釣り合い重り式擁壁の自重重力であって単位がｋＮ／ｍであり、Ｗ_１は釣り合い重り式擁壁の上壁盛土の自重重力であって単位がｋＮ／ｍ、Ｚ_ｗは釣り合い重り式擁壁の自重重心から転倒計算点までの水平距離であって単位がｍであり、Ｚ_ｗ１は釣り合い重り式擁壁の上壁盛土の自重重心から転倒計算点までの水平距離であって単位がｍであり、Ｚ_ｘは釣り合い重り式擁壁の上壁土圧の水平分力から転倒計算点までの水平距離であって単位がｍであり、Ｚ_ｙは釣り合い重り式擁壁の上壁土圧の垂直分力から転倒計算点までの垂直距離であって単位がｍであり、Ｚ_ｘ１は釣り合い重り式擁壁の下壁土圧の水平分力から転倒計算点までの水平距離であって単位がｍであり、Ｚ_ｙ１は釣り合い重り式擁壁の下壁土圧の垂直分力から転倒計算点までの垂直距離であって単位がｍであり、Ｅ’_ｘは上壁の実際土圧の水平分力であって単位がｋＮ／ｍであり、Ｅ’_ｙは上壁の実際土圧の垂直分力であって単位がｋＮ／ｍであり、Ｅ’_ｘ１は下壁の実際土圧の水平分力であって単位がｋＮ／ｍであり、Ｅ’_ｙ１は下壁の実際土圧の垂直分力であって単位がｋＮ／ｍである。

好ましくは、前記第１の土圧補正係数Ψ₁は

である。

好ましくは、前記滑り止め評価係数Ｋ_Ｃ２は

であり、
ここで、θは既存の釣り合い重り式擁壁の底と水平面との間の夾角、ｆはベース摩擦係数である。

好ましくは、第２の土圧補正係数Ψ_２は

である。

好ましくは、前記目標転倒防止評価係数Ｋ_ｏｐは

であり、
前記目標滑り止め評価係数Ｋ_ｃｐは

であり、
ここで、Ｍはアンカー杭から既存の釣り合い重り式擁壁のつま先への作用曲げモーメントであって単位が（ｋＮ．ｍ／ｍ）であり、Ｆはアンカー杭から既存の釣り合い重り式擁壁のつま先への作用力であって単位が（ｋＮ／ｍ）であり、Ψは土圧補正係数である。

好ましくは、
前記目標転倒防止評価係数の値は

であり、ここで、

であり、γ₁は構造的重要性係数であって１．１以上であり、γ_２は施工総合影響係数であって１．０以上であり、
前記目標滑り止め評価係数の値が

であり、ここで、

である。

好ましくは、前記アンカー杭の応力は、アンカー杭の合力Ｆ’と、合力の作用点と壁のつま先との間の距離ｈ_０を含み、

であり、ここで、ｌ_０はアンカー杭の中心の水平方向の間隔であって単位がｍである。

従来技術と比較して、本発明の有益な効果は以下のとおりである。

本発明は、既存の釣り合い重り式擁壁のまだ保持されている部分的な支持力を十分に考慮し、既存の釣り合い重り式擁壁の前にアンカー杭で補強した後、既存の擁壁の抵抗力が向上し、構造物の滑り止めと転倒防止の安全性が向上し、既存の釣り合い重り式擁壁と新設のアンカー杭の応力に応じてアンカー杭のサイズを設計し、既存の技術と比較して、アンカー杭が分担する負荷が軽減され、アンカー杭のサイズが最適化され、したがって、安全性を確保することを前提として、プロジェクトへの投資が削減され、経済性が改善される。且つ、アンカー杭と釣り合い重り式擁壁とは鉄筋でアンカーされており一つの全体を形成し、優れた構造的整体性と耐震性能を備えている。

本発明のステップフロー概略図である。既存の釣り合い重り式擁壁の最初に設計された応力概略図である。既存の釣り合い重り式擁壁の施工と運営後の実際の応力概略図である。補強後の既存の釣り合い重り式擁壁とアンカー杭の荷重概略図である。既存の釣り合い重り式擁壁アンカー杭補強構造の断面概略図である。既存の釣り合い重り式擁壁アンカー杭補強構造の立面概略図である。既存の釣り合い重り式擁壁実例の断面概略図である。

以下では、試験例および発明を実施するための形態を参照しながら、本発明をさらに詳しく説明する。本発明の前述の主題の範囲が以下の実施例に限定されることを理解されるべきではなく、本発明の内容に基づいて実施されるすべての技術が本発明の範囲に属する。

（実施例１）
本発明により提供された既存の釣り合い重り式擁壁１の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法は図１に示すように、以下のステップを含む。

Ｓ１００安全性評価の方法と手段により、既存の釣り合い重り式擁壁１の転倒防止安定性を評価し、転倒防止安定性評価安全係数、すなわち実際の転倒防止評価係数Ｋ_０２を取得し、既存の釣り合い重り式擁壁１の滑り止め安定性を評価し、滑り止め安定性評価安全率、すなわち実際の滑り止め評価係数Ｋ_Ｃ２を取得した。

Ｓ２００釣り合い重り式擁壁１の構造と実際の転倒防止評価係数および実際の滑り止め評価係数により、土圧補正係数を取得し、
工学的経験と土圧理論によれば、図２、図３、図４、および図５に示すように、土圧の作用点と作用方向は変化しないが、大きさのみが変化すると想定された。土体破壊モードは単純なくさび破壊であるため、（式１）に示すように、釣り合い重り式擁壁１の実際の土圧は、設計された土圧に対する均一な変化として簡略化でき、

式中：
Ψ－－土圧補正係数
Ｅ_ｘ－－上壁設計土圧水平分力（ｋＮ／ｍ）
Ｅ_ｙ－－上壁設計土圧垂直分力（ｋＮ／ｍ）
Ｅ_ｘ１－－下壁設計土圧水平分力（ｋＮ／ｍ）
Ｅ_ｙ１－－下壁設計土圧垂直分力（ｋＮ／ｍ）
Ｅ’_ｘ－－上壁実際土圧水平分力（ｋＮ／ｍ）
Ｅ’_ｙ－－上壁実際土圧垂直分力（ｋＮ／ｍ）
Ｅ’_ｘ１－－下壁実際土圧水平分力（ｋＮ／ｍ）
Ｅ’_ｙ１－－下壁実際土圧垂直分力（ｋＮ／ｍ）

現場の既存の釣り合い重り式擁壁１の実際の転倒防止評価係数Ｋ_０２に従って土圧補正係数Ψを計算した。

（式１）と（式２）を合わせて、（式３）に示すように土圧補正係数Ψを求めた。

式中：
Ｗ－－自重重力（ｋＮ／ｍ）
ｗ_１－－上壁盛土自重重力（ｋＮ／ｍ）
Ｚ_ｗ－－自重重心から転倒計算点（壁のつま先）までの水平距離（ｍ）
Ｚ_ｗ１－－上壁盛土の自重重心から転倒計算点までの水平距離（ｍ）
Ｚ_ｘ－－釣り合い重り式擁壁１の上壁土圧の水平分力から転倒計算点までの水平距離（ｍ）
Ｚ_ｙ－－上壁土圧の垂直分力から転倒計算点までの垂直距離（ｍ）
Ｚ_ｘ１－－下壁土圧の水平分力から転倒計算点までの水平距離（ｍ）
Ｚ_ｙ１－－下壁土圧の垂直分力から転倒計算点までの垂直距離（ｍ）

その他のパラメータの意味については、（式１）を参照することになった。

現場の既存の釣り合い重り式擁壁１の実際の滑り止め評価係数Ｋ_Ｃ２に従って、土圧補正係数Ψを計算した。

（式１）と（式４）を合わせて、（式５）に示すように土圧補正係数Ψを求めた。

式中：
θ－－壁の底と水平面の間の夾角
ｆ－－ベース摩擦係数

その他のパラメータの意味については、（式１）及び（式２）を参照することになった。

（式６）に示すように、（式３）と（式５）の大きい方の値を土圧補正係数Ψ（１．０以上）として使用した。

（式１）に土圧補正係数Ψを代入して、上壁の実際の土圧の水平分力Ｅ’_ｘ、上壁の実際の土圧の垂直分力Ｅ’_ｙ、下壁の実際の土圧の水平分力Ｅ’_ｘ１、および下壁の実際の土圧の垂直分力Ｅ’_ｙ１を取得できる。

Ｓ３００アンカー杭２を、転倒防止評価係数と滑り防止評価係数が目標値に達するように増やし、土圧補正係数に従ってアンカー杭２の応力状態を求め、
既存の釣り合い重り式擁壁１の前にアンカー杭２を設置した後、既存の擁壁の抵抗が向上し、擁壁の転倒防止安定性と滑り止め安定性の係数はいずれも向上した。土圧は客観的に存在し、擁壁への施工による干渉が少ないことから、アンカー杭２の設置後、既存の擁壁の後ろに存在している土圧が変化していないと考えられる。

目標の転倒防止評価係数Ｋ_ｏｐに従って、アンカー杭２から既存の釣り合い重り式擁壁１のつま先に対する作用曲げモーメントを計算した。

式中：Ｍ－－アンカー杭２から既存の釣り合い重り式擁壁１のつま先に対する作用曲げモーメント（ｋＮ．ｍ／ｍ）
Ｋ_０１－－最初に設計された転倒防止評価係数、
γ_１－－構造的重要性係数であって１．１以上であり、
γ_２－－施工総合影響係数であって１．０以上であり、

その他のパラメータの意味については、（式１）及び（式３）を参照し
（式７）、（式８）及び（式９）を同時に、（式１０）に示すように、アンカー杭２から既存の釣り合い重り式擁壁１のつま先に対する作用曲げモーメントＭを得て

目標の滑り止め評価係数Ｋ_ｃｐに従って、アンカー杭２から既存の釣り合い重り式擁壁１のつま先にかかる作用力Ｆを計算した。

式中：Ｆ－－アンカー杭２から既存の釣り合い重り式擁壁１のつま先に対する作用力（ｋＮ／ｍ）
Ｋ_Ｃ１－－最初に設計された滑り止め評価係数、
γ_１－－構造的重要性係数、１．１以上であり、
γ_２－－施工総合影響係数、１．０以上であり、
θ－－既存の釣り合い重り式擁壁１の底と水平面との間の夾角
ｆ－－ベース摩擦係数

その他のパラメータの意味については、（式１）及び（式３）を参照し
（式１１）と（式１２）を同時に、（式１３）に示すように、アンカー杭２から既存の釣り合い重り式擁壁１のつま先にかかる作用力Ｆを得て

さらに、（式１４）および（式１５）に示すように、アンカー杭２の受ける既存の釣り合い重り式擁壁１の合力および合力作用点を計算し、最後にアンカー杭２応力を得た。

ここで：

式中：Ｆ’－－アンカー杭２が受けた、既存の釣り合い重り式擁壁１の水平的推力の合力（ｋＮ）、
ｈ_０－－水平的推力の合力作用点から壁のつま先までの垂直距離（ｍ）、
ｌ_０－－アンカー杭２のパイル中心の水平方向の間隔（ｍ）、
Ψ－－土圧補正係数、
γ_１－－構造的重要性係数、１．１以上であり、
γ_２－－施工総合影響係数、１．０以上であり、
θ－－既存の釣り合い重り式擁壁１の底と水平面との間の夾角、
ｆ－－ベース摩擦係数。

Ｓ４００アンカー杭２の応力状況に応じて、アンカー杭２のサイズを設計し、
アンカー杭２の合力Ｆ’と、合力の作用点から壁のつま先までの距離ｈ_０が得られた後、従来のアンカー杭２の計算に従って杭のサイズを設計できる。

（実施例２）
図７に示すように、ある単線のクラスＩ鉄道盛土の既存の釣り合い重り式擁壁１が知られ、該擁壁の高さは４．０ｍ、根入れ深さは１．４ｍであり、具体的な構造サイズは以下のとおりである。天端の幅は０．６ｍ、プラットフォームの幅は０．４ｍ、壁の斜面の勾配は１：０．０５、上壁の裏の斜面の勾配は１：０．４５、下壁の裏の斜面は１：０．２５、壁のつま先ステップの幅は０．２ｍ、壁のつま先ステップの高さは０．４ｍ、壁のつま先ステップの勾配は壁の斜面の勾配と同じであり、壁底の勾配は０．２００：１であり、ベース摩擦係数ｆは０．３５である。

安全性評価の方法と手段（変形と亀裂に応じて評価）に従って、既存の釣り合い重り式擁壁１の転倒防止と滑り止めの安定性を評価し、それぞれ実際の転倒防止評価係数と実際の滑り止め評価係数Ｋ_０２＝１．４およびＫ_Ｃ２＝１．１を得た。

最初に設計された書類によると、設計された既存の釣り合い重り式擁壁１は、擁壁の自重Ｗ＝１２９．８１３ｋＮ／ｍ、上壁盛土の自重Ｗ_１＝２３．７４２ｋＮ、上壁の設計土圧の水平分力Ｅ_ｘ＝２２．９６２ｋＮ／ｍ、上壁の設計土圧の垂直分力Ｅ_ｙ＝２１．９８５ｋＮ、下壁の設計土圧の水平分力Ｅ_ｘ１＝５６．７６３ｋＮ、下壁の設計土圧の垂直分力Ｅ_ｙ１＝３．４３６ｋＮであり、自重重心から転倒計算点（壁のつま先）までの水平距離Ｚ_ｗ＝０．９８６ｍ、上壁盛土の自重中心から転倒計算点までの水平距離Ｚ_ｗ１＝１．６６１ｍ、上壁の土圧の水平分力から転倒計算点までの水平距離Ｚ_ｘ＝２．０２４ｍ、上壁土圧の垂直分力から転倒計算点までの垂直距離Ｚ_ｙ＝３．０２６ｍ、下壁の土圧の水平分力から転倒計算点までの水平距離Ｚ_ｘ１＝１．７４９ｍ、下壁土圧の垂直分力から転倒計算点までの垂直距離Ｚ_ｙ１＝０．９１８である。

現場の既存の釣り合い重り式擁壁１の実際の転倒防止評価係数Ｋ_０２＝１．４、および既存の釣り合い重り式擁壁１の実際の滑り止め評価係数Ｋ_Ｃ２＝１．１と組み合わせると、土圧補正係数Ψが得られ、（式１６）に示す。

既存の釣り合い重り式擁壁１の前にアンカー杭２を設置した後、既存の擁壁の抵抗が向上し、その結果、転倒防止と滑り止めの安定性が向上した。該鉄道プロジェクトの構造的重要性係数γ_１＝１．１、施工総合影響係数γ_２＝１．１。アンカー杭２の上部と壁のつま先との間の垂直距離はｈ＝４．０ｍであり、アンカー杭２の中心間の距離はｌ_０＝４．０ｍとした。

最初に設計された状況と組み合わせて、最初に設計された滑り止め評価係数を計算した

さらに、（式１８）および（式１９）に示すように、アンカー杭２が受けた既存の釣り合い重り式擁壁１の合力作用力Ｆ’と、合力作用点から壁のつま先までの高さｈ_０を計算した。

現場での施工、施工プロセスのステップは次のとおりである。

１．既存の釣り合い重り式擁壁１の防爆仕切り側壁にドリルで穴を開け、接続鉄筋３を挿入し、グラウト注入に高強度セメントモルタル４を使用してシールした。
２．既存の釣り合い重り式擁壁１のつま先の外側にある杭穴を掘削し、鉄筋篭５を吊り上げ・取付し、接続鉄筋３と鉄筋篭５を全体に接続した。
３．垂直型枠でアンカー杭２２を打設した。
ステップ１～３を繰り返して、次のアンカー杭２を作成し、または、ステップ１～３に従って、次のアンカー杭２を同時に作成することもでき（ただし、杭は間隔的に作成する必要がある）、図６に示すように、施工が完了するまで停止した。

従来の設計では、既存の釣り合い重り式擁壁１の支持効果は考慮されていない。比較分析により、既存の釣り合い重り式擁壁１の支持効果を考慮しない場合、アンカー杭２の壁のつま先以上の部分の合力は２７７．２１３ｋＮ、アンカー杭２の壁のつま先以上の部分の曲げモーメントは５２２．９１７ｋＮ．ｍであり、既存の釣り合い重り式擁壁１の支持効果を考慮した後、アンカー杭２の壁のつま先の以上の部分の合力Ｆ＝４４５．９８６ｋＮ、アンカー杭２の壁のつま先以上の部分の曲げモーメントＭ＝６８０．１８９ｋＮ．ｍであることがわかる。この方法を使用した後、作用力Ｆが３７．８％減少し、作用曲げモーメントＭが２３．１％減少し、アンカー杭２の荷重が大幅に減少し、アンカー杭２のサイズと長さが減少し、経済性が高いことがわかる。

上記は、本発明の限定ではなく、本発明の特定の実施形態の詳細な説明にすぎない。本発明の原理および範囲から逸脱することなく、当業者によって行われた様々な置換、修正および改善は、本発明の保護範囲内に含まれるべきである。

１－既存の釣り合い重り式擁壁
２－アンカー杭
３－接続鉄筋
４－高強度セメントモルタル
５－鉄筋篭
６－地上線
７－本体構造

Claims

既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法であって、アンカー杭により既存の釣り合い重り式擁壁を補強し、前記アンカー杭のパラメータ設計は、
実際の転倒防止評価係数を導入し、釣り合い重り式擁壁の実際のモーメントモデルにおける水平応力と垂直応力の関係を説明し、ここで、前記実際のモーメントモデルの水平応力と垂直応力は、最初に設計された水平応力と垂直応力、および第１の土圧補正係数に従って取得されることと、
実際の滑り止め評価係数を導入し、釣り合い重り式擁壁の実際の応力モデルにおける水平応力と垂直応力の関係を説明し、ここで、前記実際の応力モデルにおける水平応力と垂直応力は、最初に設計された水平応力と垂直応力、および第２の土圧補正係数に従って取得されることと、
前記第１の土圧補正係数および第２の土圧補正係数に従って土圧補正係数を決定し、前記土圧補正係数で前記最初に設計された水平応力と垂直応力を補正し、実際の水平応力と実際の垂直応力を求めることと、
目標の転倒防止係数を導入し、釣り合い重り式擁壁補強後のモーメントモデルにおける実際の水平応力と実際の垂直応力の関係を説明し、目標滑り止め評価係数を導入し、釣り合い重り式擁壁補強後の応力モデルにおける実際の水平応力と垂直応力の関係を説明することと、
前記目標転倒防止評価係数と前記目標滑り止め評価係数の値に基づいて、補強後のモーメントモデルにおけるアンカー杭の応力を計算し、アンカー杭の応力に応じてアンカー杭のパラメータを取得することと、を含むことを特徴とする既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法。
前記アンカー杭は、既存の釣り合い重り式擁壁のつま先に配置され、アンカー杭は、既存の釣り合い重り式擁壁に沿って縦方向に配置され、既存の釣り合い重り式擁壁とアンカー杭とは、接続鉄筋及び高強度セメントモルタルによって整体として接続され、前記接続鉄筋と既存の釣り合い重り式擁壁とは、壁本体に穴を開けた後に注入された前記高強度セメントモルタルによって整体として接続され、前記接続鉄筋は、前記アンカー杭の鉄筋篭と溶接されて一体構造を形成することを特徴とする請求項１に記載の既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法。
前記実際の転倒防止評価係数と前記実際の滑り止め評価係数の値は、擁壁の変形と亀裂に応じて、既存の釣り合い重り式擁壁の転倒防止安定性と滑り止め安定性をそれぞれ評価して取得されることを特徴とする請求項１に記載の既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法。
前記実際の転倒防止評価係数Ｋ_０２は

であり、
ここで、Ｗは釣り合い重り式擁壁の自重重力、単位はｋＮ／ｍ、Ｗ_１は釣り合い重り式擁壁の上壁盛土の自重重力、単位はｋＮ／ｍ、Ｚ_ｗは釣り合い重り式擁壁の自重重心から転倒計算点までの水平距離、単位はｍ、Ｚ_ｗ１は釣り合い重り式擁壁の上壁盛土の自重重心から転倒計算点までの水平距離、単位はｍ、Ｚ_ｘは釣り合い重り式擁壁の上壁土圧の水平分力から転倒計算点までの水平距離、単位はｍ、Ｚ_ｙは釣り合い重り式擁壁の上壁土圧の垂直分力から転倒計算点までの垂直距離、単位はｍ、Ｚ_ｘ１は釣り合い重り式擁壁の下壁土圧の水平分力から転倒計算点までの水平距離、単位はｍ、Ｚ_ｙ１は釣り合い重り式擁壁の下壁土圧の垂直分力から転倒計算点までの垂直距離、単位はｍであり、Ｅ’_ｘは上壁の実際土圧の水平分力、単位はｋＮ／ｍであり、Ｅ’_ｙは上壁の実際土圧の垂直分力、単位はｋＮ／ｍであり、Ｅ’_ｘ１は下壁の実際土圧の水平分力、単位はｋＮ／ｍであり、Ｅ’_ｙ１は下壁の実際土圧の垂直分力、単位はｋＮ／ｍであることを特徴とする請求項３に記載の既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法。
前記第１の土圧補正係数Ψ₁が

であることを特徴とする請求項４に記載の既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法。
前記滑り止め評価係数Ｋ_Ｃ２は

であり、
ここで、θは既存の釣り合い重り式擁壁の底と水平面との間の夾角、ｆはベース摩擦係数であることを特徴とする請求項５に記載の既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法。
第２の土圧補正係数Ψ₂は

であることを特徴とする請求項６に記載の既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法。
前記目標転倒防止評価係数Ｋ_ｏｐは

であり、
前記目標滑り止め評価係数Ｋ_ｃｐが

であり、
ここで、Ｍは、アンカー杭から既存の釣り合い重り式擁壁のつま先への作用曲げモーメント、単位は（ｋＮ．ｍ／ｍ）、Ｆは、アンカー杭から既存の釣り合い重り式擁壁のつま先への作用力、単位は（ｋＮ／ｍ）であり、Ψは、土圧補正係数であることを特徴とする請求項７に記載の既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法。
前記目標転倒防止評価係数の値は

であり、
ここで、

であり、
γ₁は構造的重要性係数であり、１．１以上であり、γ₂は施工総合影響係数、１．０以上であり、
前記目標滑り止め評価係数の値が

であり、
ここで、

であることを特徴とする請求項８に記載の既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法。
前記アンカー杭の応力は、アンカー杭の合力Ｆ’と、合力の作用点と壁のつま先との間の距離ｈ_０を含み、

であり、
ここで、ｌ_０はアンカー杭の中心の水平方向の間隔、単位はｍであることを特徴とする請求項９に記載の既存の釣り合い重り式擁壁の滑り止めおよび転倒防止の安全性を改善するための方法。