JP2023506387A - 冷間圧延熱処理鋼板及びその製造方法 - Google Patents

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Abstract

本発明は、冷間圧延熱処理鋼板であって、重量パーセントでＣ：０．１２～０．２５％ Ｍｎ：３．０～８．０％、Ｓｉ：０．７０～１．５０％、Ａｌ：０．３～１．２％、Ｂ：０．０００２～０．００４％、Ｓ≦０．０１０％、Ｐ≦０．０２０％ Ｎ≦０．００８％を含み、組成の残部は、鉄及び製錬から生じる不可避的不純物である組成を有し、表面分率で５％～４５％のフェライトと、２５％～８５％の分配マルテンサイトであって、厳密に２ｘ１０６／ｍｍ２未満の炭化物密度を有する前記分配マルテンサイトと、１０％～３０％の残留オーステナイトと、８％未満のフレッシュマルテンサイトと、前記フレッシュマルテンサイトの一部が、１０％未満の総表面分率で島状マルテンサイト－オーステナイトの形状で残留オーステナイトと組み合わされていることとからなるミクロ組織を有する、冷間圧延熱処理鋼板に関する。

Description

本発明は、高い延性及び成形性を有する冷間圧延高強度鋼板及びそのような鋼板を得るための方法に関する。
自動車用の車体構造部材及び車体パネルの部品などの様々なアイテムを製造するために、ＤＰ（二相）鋼又はＴＲＩＰ（変態誘起塑性）鋼から製造された鋼板を使用することが知られている。
自動車産業における主要な課題の１つは、安全要件を無視することなく、地球環境保全の観点から車両の燃料効率を改善するために車両の重量を減少させることである。これらの要件を満たすために、新しい高強度鋼が、改善された降伏強度及び引張強度、並びに良好な延性及び成形性を備えた鋼板を有するように、製鋼産業によって継続的に開発されている。
公報ＷＯ２０１９１２３２４５は、焼入れ及び分配処理により、１０００ＭＰａ～１３００ＭＰａである降伏強度ＹＳ、１２００ＭＰａ～１６００ＭＰａである引張強度ＴＳ、少なくとも１０％の一様伸びＵＥ、少なくとも２０％の穴広げ率ＨＥＲを有する高強度及び高成形性冷間圧延鋼板を得るための方法を記載している。この冷間圧延鋼板のミクロ組織は、表面分率で：１０％～４５％のフェライト、最大で１．３μｍの平均粒径を有し、フェライトの表面分率とフェライトの平均粒径との積は最大で３５μｍ％であり、８％～３０％の残留オーステナイト、前記残留オーステナイトは１．１＊Ｍｎ％より高いＭｎ含有量を有し、Ｍｎ％は鋼のＭｎ含有量を示し、最大で８％のフレッシュマルテンサイト、最大で２．５％のセメンタイト、及び残部は分配マルテンサイト（ｐａｒｔｉｔｉｏｎｅｄ ｍａｒｔｅｎｓｉｔｅ）からなる。１．１＊Ｍｎ％より高いＭｎ含有量を有する残留オーステナイトの少なくとも８％の表面分率は、高延性及び高強度の組み合わせを得ることを可能にする。
熱間圧延鋼板の焼鈍中、オーステナイトはマンガンで富化される。本発明による冷間圧延後の焼鈍は、より微細なフレッシュマルテンサイト及び島状Ｍ－Ａを有するミクロ組織を均質化し、したがって、公報ＷＯ２０１９１２３２４５の特徴を与えない。
公報ＷＯ２０１８２２０４３０は、部品を製造するために熱間成形される鋼板に関する。次いで、鋼部品は、再加熱される前に冷却され、後処理温度に維持され、室温に冷却される。このような熱間成形工程は、この部品及び成形ツールの形状のために、鋼部品の激しい局所変形を誘起し、ミクロ組織の局所的な変性をもたらした。
国際公開第２０１９／１２３２４５号 国際公開第２０１８／２２０４３０号
したがって、本発明の目的は、上述の課題を解決し、９５０ＭＰａより大きい降伏強度、１１８０ＭＰａより大きい引張強度、１０％より大きい一様伸び、及び２５％より大きい穴広げ率ＨＥＲを有する鋼板を提供することである。
本発明の目的は、請求項１に記載の鋼板を提供することによって達成される。鋼板はまた、請求項２～１０のいずれか一項に記載の特徴を含むことができる。別の目的は、請求項１１に記載の方法を提供することによって達成される。
ここで、本発明を詳細に説明し、制限を導入することなく実施例によって例示する。
以下、Ａｅ１は、それを下回るとオーステナイトが完全に不安定になる平衡変態温度を示し、Ａｅ３は、それを上回るとオーステナイトが完全に安定になる平衡変態温度を示し、Ｍｓは、マルテンサイト変態開始温度、すなわち、オーステナイトが冷却時にマルテンサイトに変態し始める温度を示す。これらの温度は、以下の式から計算することができる。
Ａｅ１＝６７０＋１５＊％Ｓｉ－１３＊％Ｍｎ＋１８＊％Ａｌ
Ａｅ３＝８９０－２０＊√％Ｃ＋２０＊％Ｓｉ－３０＊％Ｍｎ＋１３０＊％Ａｌ
Ｍｓ＝５６０－（３０＊％Ｍｎ＋１３＊％Ｓｉ－１５＊％Ａｌ＋１２＊％Ｍｏ）－６００＊（１－ｅｘｐ（－０，９６＊Ｃ））
本発明による鋼の組成は、重量パーセントにより、次のものを含む。
本発明によれば、炭素含有量は０．１２％～０．２５％である。添加量が０．２５％を超えると、鋼板の溶接性が低下する可能性がある。炭素含有量が０．１２％未満である場合、残留オーステナイト分率は、十分な伸び及び引張強度を得るのに十分に安定化されない。好ましい実施形態では、炭素含有量は０．１５％～０．２５％である。
本発明によれば、マンガン含有量は、オーステナイトの安定化とともに十分な伸びを得るために３．０％～８．０％である。添加量が８．０％を超えると、中心偏析のリスクが増大し、降伏強度及び引張強度が損なわれる。３．０％未満では、最終組織は不十分な残留オーステナイト分率を含むため、延性及び強度の所望の組み合わせは達成されない。好ましい実施形態では、マンガン含有量は３．０％～５．０％である。
本発明によれば、ケイ素含有量は０．７０％～１．５０％である。少なくとも０．７０％のケイ素添加量は、十分な量の残留オーステナイトを安定化させるのに役立つ。１．５０％を超えると、酸化ケイ素が表面に形成され、鋼の被覆性が損なわれる。好ましい実施形態では、ケイ素含有量は０．８０％～１．３０％である。
アルミニウムは精錬中に液相中の鋼を脱酸するための非常に有効な元素であるため、アルミニウム含有量は０．３％～１．２％である。アルミニウム含有量は、介在物の発生を回避し、酸化の問題を回避するために１．２％以下である。好ましい実施形態では、アルミニウム含有量は０．３％～０．８％である。
ホウ素含有量は、鋼の焼入れ性を高め、鋼板の溶接性を改善するために０．０００２％～０．００４％である。任意に、いくつかの元素を本発明による鋼の組成に添加することができる。
ニオブは、熱間圧延中にオーステナイト粒を微細化し、析出強化をもたらすために、任意に最大で０．０６％添加することができる。好ましくは、添加されるニオブの最小量は０．００１０％である。０．０６％を超えると、降伏強度及び伸びが所望のレベルで確保されない。
モリブデンは最大で０．５％添加することができる。モリブデンは残留オーステナイトを安定化させ、したがって分配中のオーステナイト分解を低減する。０．５％を超えると、モリブデンの添加は費用がかかり、必要とされる特性を考慮すると非効果的である。
バナジウムは、析出強化をもたらすために、任意に最大で０．２％添加することができる。
チタンは、析出強化をもたらすために、最大で０．０５％添加することができる。チタンレベルが０．０５％以上である場合、降伏強度及び伸びが所望のレベルで確保されない。好ましくは、ＢＮの形成からホウ素を保護するために、ホウ素に加えて最低０．０１％のチタンが添加される。
鋼の組成の残部は、鉄及び製錬から生じる不純物である。この点で、少なくともＰ、Ｓ及びＮは、不可避的不純物である残留元素とみなされる。それらの含有量は、Ｓについては０．０１０％未満、Ｐについては０．０２０％未満、Ｎについては０．００８％未満である。
次に、本発明による冷間圧延熱処理鋼板のミクロ組織について説明する。冷間圧延熱処理鋼板は、表面分率で、５％～４５％のフェライト、２５％～８５％の分配マルテンサイトであって、厳密に２ｘ１０６／ｍｍ２未満の炭化物密度を有する前記分配マルテンサイト、１０％～３０％の残留オーステナイト、８％未満のフレッシュマルテンサイトからなるミクロ組織を有する。フレッシュマルテンサイトの一部は、残留オーステナイトと組み合わされて、１０％未満の総表面分率で島状マルテンサイト－オーステナイト（Ｍ－Ａ）を形成する。好ましい実施形態では、これらの島状Ｍ－Ａは、２以下の形状係数を有する。
フェライトは、（Ａｅ１＋Ａｅ３）／２～Ａｅ３である温度で焼鈍中に形成される。フェライト分率が５％未満である場合、一様伸びは１０％に達しない。フェライト分率が４５％より高い場合、１１８０ＭＰａの引張強度及び９５０ＭＰａの降伏強度が達成されない。
冷間圧延熱処理鋼板のミクロ組織は、鋼の高い延性を確保するために、２５％～８５％の分配マルテンサイトを含み、前記分配マルテンサイトは、厳密に２ｘ１０６／ｍｍ２未満の炭化物密度を有する。分配マルテンサイトは、焼鈍後の冷却時に形成され、次いで分配工程中に分配されたマルテンサイトである。好ましくは、ミクロ組織は、４０％～８０％の分配マルテンサイトを含む。
冷間圧延熱処理鋼板のミクロ組織は、鋼の高い延性を確保するために、１０％～３０％の残留オーステナイト及び８％未満のフレッシュマルテンサイトを含む。好ましくは、ミクロ組織は、最大で６％のフレッシュマルテンサイトを含む。フレッシュマルテンサイトは、冷間圧延熱処理鋼板の室温での冷却中に形成される。フレッシュマルテンサイト及び島状マルテンサイト－オーステナイトのサイズは０．７μｍ未満である。
本発明による鋼板は、任意の適切な製造方法によって製造することができ、当業者はその方法を定義することができる。しかしながら、以下の工程を含む本発明による方法を使用することが好ましい。
さらに熱間圧延が可能な半製品には、上記の鋼組成が提供される。半製品は、熱間圧延を容易にすることができるように１１５０℃～１３００℃である温度Ｔｒｅｈｅａｔまで加熱され、最終熱間圧延温度ＦＲＴは８００℃～９５０℃であり、熱間圧延鋼板を得る。ＦＲＴの最大値は、オーステナイト粒の粗大化を回避するために選択される。好ましくは、ＦＲＴは、８００℃～９１０℃である。
次いで、熱間圧延鋼を冷却し、２００℃～７００℃である温度Ｔｃｏｉｌで巻き取る。好ましくは、巻取り温度は、（Ｍｓ－１００℃）～５５０℃である。
巻き取り後、鋼板を酸洗いして、酸化を除去することができる。
次いで、熱間圧延鋼板の冷間圧延性及び靭性を改善するために、熱間圧延鋼板は、５５０℃～７００℃の第１の焼鈍温度ＴＡ１で焼鈍され、前記焼鈍温度で３０秒～５０時間の保持時間ｔＡ１にわたって維持する。
次いで、熱間圧延焼鈍鋼板は、例えば、０．７ｍｍ～３ｍｍ、又はさらに良好には０．８ｍｍ～２ｍｍの範囲であり得る厚さを有する冷間圧延鋼板を得るために、冷間圧延される。冷間圧延圧下率は、好ましくは２０％～８０％である。２０％未満では、その後の熱処理中の再結晶は好ましくなく、冷間圧延熱処理鋼板の延性を損なう可能性がある。８０％を超えると、冷間圧延中にエッジ割れのリスクがある。
次いで、冷間圧延鋼板は、Ａｅ３－１０℃を超える第２の焼鈍温度ＴＡ２まで再加熱され、前記ＴＡ２温度で１秒～１０００秒である保持時間ｔＡ２にわたって維持して、焼鈍時に、マルテンサイト及びベイナイトを含み、その合計は８０％を超え、厳密に２０％未満のフェライト並びに厳密に２０％未満の島状マルテンサイト－オーステナイト（Ｍ－Ａ）及び炭化物の合計を含むミクロ組織を得る。
島状マルテンサイト－オーステナイトのマルテンサイトは、フレッシュマルテンサイトである。８０％を超えるマルテンサイト及びベイナイトの合計に含まれるマルテンサイトは、自己焼戻しマルテンサイトである。マルテンサイトの種類の決定は、電界放射型電子銃（「ＦＥＧ－ＳＥＭ」）を備えた走査型電子顕微鏡により行うことができ、定量化することができる。
次いで、冷間圧延鋼板は、焼入れ及び分配処理（Ｑ＆Ｐ）を受ける。焼入れ及び分配処理は、以下の工程を含む。
－オーステナイト及びフェライト組織を得るために、冷間圧延鋼板を厳密にＡｅ３より低く、（Ａｅ１＋Ａｅ３）／２より高い温度ＴＡ３まで再加熱し、前記焼鈍温度ＴＡ３で３秒～１０００秒である保持時間ｔＡ３にわたって維持する工程。
－冷間圧延鋼板を（Ｍｓ－５０℃）未満の焼入れ温度ＴＱで焼入れして、焼入れ鋼板を得る工程。この焼入れ工程中、オーステナイトは部分的にマルテンサイトに変態する。焼入れ温度が（Ｍｓ－５０℃）より高い場合、最終組織中の焼戻しマルテンサイトの分率が低すぎ、８％を超えるフレッシュマルテンサイト分率をもたらし、これは鋼の全伸びに有害である。
－焼入れ鋼を３５０℃～５５０℃である分配温度ＴＰまで再加熱し、室温に冷却される前に前記分配温度で１秒～１０００秒である分配時間にわたって維持する工程。
本発明による冷間圧延熱処理鋼板は、９５０ＭＰａより大きい降伏強度ＹＳ、１１８０ＭＰａより大きい引張強度ＴＳ、１０％より大きい一様伸びＵＥ、２５％より大きい穴広げ率ＨＥＲを有する。
好ましくは、本発明による冷間圧延熱処理鋼板は、次式：（ＹＳ＊ＵＥ＋ＴＳ＊ＴＥ＋ＴＳ＊ＨＥＲ）／％Ｓｉ＞６５０００を満たす、ＭＰａで表されるＹＳ及びＴＳ、％で表されるＵＥ、全伸びＴＥ及びＨＥＲ、並びに重量パーセントで表されるケイ素含有量％Ｓｉを有する。
この式は、所与のケイ素含有量に対する機械的特性のレベルを示す。
好ましくは、全伸びＴＥは１４％より大きい。
ＹＳ、ＴＳ、ＵＥ及びＴＥは、ＩＳＯ規格ＩＳＯ ６８９２－１に従って測定される。ＨＥＲは、ＩＳＯ規格ＩＳＯ １６６３０に従って測定される。
次に、本発明を以下の実施例によって例示するが、これらは決して限定的なものではない。
表１に組成をまとめた３つのグレードを半製品に鋳造し、表２にまとめた処理パラメータに従って鋼板に加工した。
表１－組成
試験した組成を次の表にまとめ、元素含有量を重量パーセントで表す。
Figure 2023506387000001
表２－処理パラメータ
鋳放しの鋼半製品を１２００℃で再加熱し、仕上げ圧延温度ＦＲＴで熱間圧延し、巻き取り、温度ＴＡ１で最初に熱処理し、冷間圧延する前に前記ＴＡ１温度で保持時間ｔａ１にわたって維持した。第２の焼鈍を温度ＴＡ２で行い、冷間圧延鋼を、焼入れ及び分配処理（Ｑ＆Ｐ）の前に、前記ＴＡ２温度で保持時間ｔａ２にわたって維持し、続いて室温で冷却する。次の特定の条件を適用した。
Figure 2023506387000002
次に、焼鈍した鋼板を分析し、Ｑ＆Ｐ前、Ｑ＆Ｐ後の対応するミクロ組織要素及びＱ＆Ｐ後の機械的特性をそれぞれ表３、４及び５にまとめた。
表３－Ｑ＆Ｐ処理前の鋼板のミクロ組織
試験した試料のミクロ組織を決定し、次の表にまとめた。
Figure 2023506387000003
Ｂ：ベイナイト表面分率を表す
Ｆ：フェライト表面分率を表す
Ｍ：マルテンサイト表面分率を表す
Ｍ－Ａ：島状マルテンサイト－オーステナイト表面分率を表す
表面分率は、以下の方法により決定される。試験片を冷間圧延熱処理鋼板から切り出し、研磨し、それ自体が既知の試薬でエッチングして、ミクロ組織を明らかにする。その後、切片を、光学顕微鏡又は走査型電子顕微鏡、例えば、ＢＳＥ（後方散乱電子）装置に連結された電界放射型電子銃を備えた走査型電子顕微鏡（「ＦＥＧ－ＳＥＭ」）を用いて、５０００倍を超える倍率で検査する。
各構成要素の表面分率の決定は、それ自体が既知の方法による画像解析を用いて実施される。残留オーステナイト分率は、例えば、Ｘ線回折（ＸＲＤ）によって決定される。
ｔＡ２中に温度ＴＡ２で焼鈍されていない試験６及び７では、Ｑ＆Ｐ前のミクロ組織は冷間圧延鋼板のミクロ組織である。試験１～５では、Ｑ＆Ｐ前に与えられたミクロ組織は、第２の焼鈍後に得られたミクロ組織である。
表４－Ｑ＆Ｐ処理後の鋼板のミクロ組織
試験した試料のミクロ組織を決定し、次の表にまとめた。
Figure 2023506387000004
γ：残留オーステナイト表面分率を表す
ＰＭ：分配マルテンサイト表面分率を表す
ＦＭ：フレッシュマルテンサイト表面分率を表す
Ｆ：フェライト表面分率を表す
Ｍ－Ａ：島状マルテンサイト－オーステナイト表面分率を表す
第２の焼鈍により、０．７μｍ未満のサイズを有する微細なフレッシュマルテンサイト及び島状Ｍ－Ａを有するより均質なミクロ組織が存在する。これに対して、試験６及び７では、第２の焼鈍がなく、したがって、オーステナイト中のＭｎのより顕著な富化があり、より不均質なサイズ分布を有する１０％を超えるより大きなフレッシュマルテンサイト及び島状Ｍ－Ａを形成する。
表５－Ｑ＆Ｐ処理後の冷間圧延熱処理鋼板の機械的特性
試験した試料の機械的特性を決定し、次の表にまとめた。
Figure 2023506387000005
これらの実施例は、本発明による鋼板、すなわち実施例１～４が、それらの特定の組成及びミクロ組織により、すべての目標とする特性を示す唯一のものであることを示している。
試験５では、本発明に従って、鋼Ａを熱間圧延し、巻き取り、１回目に焼鈍し、２回目に焼鈍する前に冷間圧延する。焼入れ及び分配工程の間、鋼を低温ＴＡ３まで加熱し、オーステナイトを制限し、したがって冷却中にフェライトを優位（ｆａｖｏｒｉｚｉｎｇ）にする。最終鋼板の降伏強度は９５０ＭＰａ未満であり、式（ＹＳ＊ＵＥ＋ＴＳ＊ＴＥ＋ＴＳ＊ＨＥＲ）／％Ｓｉは６５０００に達しなかった。
試験６及び７では、鋼Ｃ及びＡはそれぞれ、焼入れ及び分配処理の前に再加熱されていない。Ｑ＆Ｐ前のミクロ組織は９７％フェライト系であり、Ｑ＆Ｐ後のフレッシュマルテンサイトの高い含有量をもたらす。この大きなサイズのフレッシュマルテンサイトの高い分率は、２５％未満の穴広げ率をもたらし、式（ＹＳ＊ＵＥ＋ＴＳ＊ＴＥ＋ＴＳ＊ＨＥＲ）／％Ｓｉは６５０００未満となる。

Claims (11)

  1. 冷間圧延熱処理鋼板であって、重量パーセントで
    Ｃ：０．１２～０．２５％
    Ｍｎ：３．０～８．０％
    Ｓｉ：０．７０～１．５０％
    Ａｌ：０．３～１．２％
    Ｂ：０．０００２～０．００４％
    Ｓ≦０．０１０％
    Ｐ≦０．０２０％
    Ｎ≦０．００８％
    を含み、
    任意に、重量パーセントで以下の元素のうちの１つ以上
    Ｍｏ≦０．５％
    Ｖ≦０．２％
    Ｎｂ≦０．０６％
    Ｔｉ≦０．０５％
    を含み、
    組成の残部は、鉄及び製錬から生じる不可避的不純物である組成を有する鋼から製造され、
    当該鋼板が、表面分率で、
    －５％～４５％のフェライトと、
    －２５％～８５％の分配マルテンサイトであって、厳密に２ｘ１０６／ｍｍ２未満の炭化物密度を有する当該分配マルテンサイトと、
    －１０％～３０％の残留オーステナイトと、
    －８％未満のフレッシュマルテンサイトと、
    －当該フレッシュマルテンサイトの一部が、１０％未満の総表面分率で島状マルテンサイト－オーステナイト（Ｍ－Ａ）の形状で残留オーステナイトと組み合わされていることと
    からなるミクロ組織を有する、冷間圧延熱処理鋼板。
  2. マンガン含有量が３．０％～５．０％である、請求項１に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  3. ケイ素含有量が０．８０％～１．３０％である、請求項１～２のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  4. フレッシュマルテンサイト及び島状マルテンサイト－オーステナイトのサイズが０．７μｍ未満である、請求項１～３のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  5. 前記ミクロ組織が最大で６％のフレッシュマルテンサイトを含む、請求項１～４のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  6. 降伏強度ＹＳが９５０ＭＰａより大きい、請求項１～５のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  7. 引張強度ＴＳが１１８０ＭＰａより大きい、請求項１～６のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  8. 一様伸びが１０％より大きい、請求項１～７のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  9. 穴広げ率が２５％より大きい、請求項１～８のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  10. ＭＰａで表される降伏強度ＹＳ、ＭＰａで表される引張強度ＴＳ、％で表される一様伸びＵＥ、％で表される全伸びＴＥ、％で表される穴広げ率ＨＥＲ、及び重量パーセントで表されるケイ素含有量が、次式：
    （ＹＳ＊ＵＥ＋ＴＳ＊ＴＥ＋ＴＳ＊ＨＥＲ）／％Ｓｉ＞６５０００
    を満たす、請求項１～９のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  11. 冷間圧延熱処理鋼板の製造方法であって、以下の連続する
    －鋼を鋳造して半製品を得る工程であって、当該半製品が請求項１に記載の組成を有する、工程と、
    －スラブを１１５０℃～１３００℃である温度Ｔｒｅｈｅａｔで再加熱する工程と、
    －再加熱したスラブを８００℃～９５０℃である仕上げ圧延温度ＦＲＴで熱間圧延して熱間圧延鋼板を得る工程と、
    －熱間圧延鋼板を２００℃～７００℃である巻取り温度Ｔｃｏｉｌで巻き取る工程と、
    －熱間圧延鋼板を５５０℃～７００℃である第１の焼鈍温度ＴＡ１で焼鈍し、当該鋼板を前記ＴＡ１温度で３０秒～５０時間の保持時間ｔＡ１にわたって維持する工程と、
    －熱間圧延鋼板を冷間圧延して冷間圧延鋼板を得る工程と、
    －冷間圧延鋼板をＡｅ３－１０℃を超える第２の焼鈍温度ＴＡ２まで再加熱し、当該鋼板を当該ＴＡ２温度で１秒～１０００秒である保持時間ｔＡ２にわたって維持して、焼鈍時に、マルテンサイト及びベイナイトを含み、その合計は８０％を超え、厳密に２０％未満のフェライト、並びに厳密に２０％未満の島状マルテンサイト－オーステナイト（Ｍ－Ａ）及び炭化物の合計を含むミクロ組織を得る工程であって、Ａｅ３は、式：
    Ａｅ３＝８９０－２０＊√％Ｃ＋２０＊％Ｓｉ－３０＊％Ｍｎ＋１３０＊％Ａｌ
    から計算される、工程と、
    －冷間圧延鋼板を厳密にＡｅ３より低く、（Ａｅ１＋Ａｅ３）／２より高い温度ＴＡ３まで再加熱し、当該鋼板を当該焼鈍温度ＴＡ３で３秒～１０００秒である保持時間ｔＡ３にわたって維持する工程であって、Ａｅ１は、式：
    Ａｅ１＝６７０＋１５＊％Ｓｉ－１３＊％Ｍｎ＋１８＊％Ａｌ
    から計算される、工程と、
    －冷間圧延鋼板を（Ｍｓ－５０℃）未満の焼入れ温度ＴＱで焼入れして、焼入れ鋼板を得る工程であって、Ｍｓは、式：
    Ｍｓ＝５６０－（３０＊％Ｍｎ＋１３＊％Ｓｉ－１５＊％Ａｌ＋１２＊％Ｍｏ）－６００＊（１－ｅｘｐ（－０，９６＊％Ｃ））
    から計算される、工程と、
    －焼入れ鋼板を３５０℃～５５０℃である分配温度ＴＰまで再加熱し、当該焼入れ鋼板を当該分配温度で１秒～１０００秒である分配時間にわたって維持する工程と、
    －鋼板を室温まで冷却して、冷間圧延熱処理鋼板を得る工程と
    を含む、製造方法。
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