JP2023119769A - ターボ式流体機械 - Google Patents

Abstract

【課題】第２圧縮流体の圧力を十分に高くできるとともに、製造コストの低廉化と、小型化とを実現可能なターボ式流体機械を提供する。【解決手段】本発明のターボ式流体機械は、ハウジング１、第１、２インペラ７、８、圧縮流体通路９及び第１整流路３１ａ～３１ｇ等を備えている。ハウジング１には、第１、２インペラ室２７ａ、２９ａが形成されている。第１インペラ７は第１インペラ室２７ａに収容されており、空気を圧縮して第１圧縮空気とする。第２インペラ８は第２インペラ室２９ａに収容されており、第１圧縮空気を圧縮して第２圧縮空気とする。圧縮流体通路９は第１圧縮空気を第２インペラ室２９ａに供給する。第１整流路３１ａ～３１ｇは圧縮流体通路９の内部に設けられている。第１整流路３１ａ～３１ｇは、圧縮流体通路９が延びる方向に延び、第１圧縮流体を整流しつつ第２インペラ室２９ａに供給する。【選択図】図１

Description

本発明はターボ式流体機械に関する。

特許文献１、２に従来のターボ式流体機械が開示されている。特許文献１のターボ式流体機械は、ハウジングと、電動モータと、インペラと、駆動軸と、圧縮流体通路とを備えている。ハウジングには、インペラ室及びモータ室が形成されている。インペラ室は、第１インペラ室と、第１インペラ室に対して駆動軸の軸方向に離隔する第２インペラ室とからなる。モータ室は、第１インペラ室と第２インペラ室との間に配置されている。電動モータはモータ室内に収容されている。

インペラは、第１インペラ室に収容された第１インペラと、第２インペラ室に収容された第２インペラとからなる。駆動軸はハウジング内に収容されており、軸方向に延びて第１、２インペラと電動モータとを連結している。また、ハウジングには、吐出口と吸入口とが形成されている。吐出口は第１インペラ室と連通しており、吸入口は第２インペラ室と連通している。圧縮流体通路は、ハウジングの外部に位置しており、吐出口と吸入口とを接続している。

このターボ式流体機械では、電動モータの回転によって第１、２インペラが回転することで流体が２段階に圧縮される。具体的には、第１インペラは、第１インペラ室内の流体を圧縮して第１圧縮流体とする。この第１圧縮流体は、圧縮流体通路によって、第１インペラ室から第２インペラ室に供給される。そして、第２インペラは、第１圧縮流体を圧縮して第２圧縮流体とする。

このターボ式流体機械は、回転する第１インペラ及び第２インペラによって、第１圧縮流体及び第２圧縮流体には回転成分が付与される。ここで、このターボ式流体機械では、第１圧縮流体が回転成分を有したまま圧縮流体通路を流通して第２インペラ室に供給される。このため、第２インペラによって第１圧縮流体を圧縮して第２圧縮流体とするに当たって、第１圧縮流体の回転成分により、第２圧縮流体の圧力を高くし難く、流体の圧縮性能が低い。

これに対し、特許文献２のターボ式流体機械では、圧縮流体通路の内部に仕切板が設けられている。仕切板は、中心部に第１圧縮流体が流通可能な開口が形成されており、円環状をなしている。また、仕切板には、複数のリターンガイドベーンが形成されている。各リターンガイドベーンは、仕切板の周方向に配置されている。

このターボ式流体機械では、圧縮流体通路を流通する第１圧縮流体は、各リターンガイドベーンにより、仕切板の外周側から開口に案内されて開口内を流通しつつ、吸入口に向かって流通する。このように、このターボ式流体機械では、仕切板が各リターンガイドベーンによって第１圧縮流体を整流しつつ第２インペラ室に供給する。この結果、このターボ式流体機械は、第２圧縮流体の圧力を十分に高くできる。

特開２０１５－１８７４４４号公報 特開平８－２００２９６号公報

この種のターボ式流体機械は、車両等への搭載性を向上させるために小型化が要求される。しかし、特許文献２のターボ式流体機械は、仕切板の構成が複雑であるため、仕切板を小型化することが難しい。また、仕切板を設けるためのスペースを確保するために圧縮流体通路も大型化が不可避となる。このため、このターボ式流体機械では小型化が難しい。また、仕切板の構成が複雑であることから、このターボ式流体機械では製造コストが高騰化する。

本発明は、上記従来の実情に鑑みてなされたものであって、高い圧縮性能を発揮しつつ、小型化及び製造コストの低廉化を実現可能なターボ式流体機械を提供することを解決すべき課題としている。

本発明のターボ式流体機械は、インペラ室及びモータ室が形成されたハウジングと、
前記モータ室に収容された電動モータと、
前記インペラ室に収容され、前記電動モータの回転によって流体を圧縮するインペラと、
前記ハウジング内に収容され、前記インペラと前記電動モータとを連結する駆動軸とを備え、
前記インペラ室は、第１インペラ室と、前記第１インペラ室に対して前記駆動軸の軸方向に離隔する第２インペラ室とを有し、
前記インペラは、前記第１インペラ室に収容され、前記流体を圧縮して第１圧縮流体とする第１インペラと、前記第２インペラ室に収容され、前記第１圧縮流体を圧縮して第２圧縮流体とする第２インペラとを有しているターボ式流体機械であって、
前記第１圧縮流体を前記第２インペラ室に供給する圧縮流体通路と、
前記圧縮流体通路の内部に設けられて前記圧縮流体通路が延びる方向に延び、前記第１圧縮流体を整流しつつ前記第２インペラ室に供給する複数の整流路とをさらに備えていることを特徴とする。

本発明のターボ式流体機械は、圧縮流体通路の内部に設けられた各整流路が第１圧縮流体を整流しつつ第２インペラ室に供給する。これにより、第１圧縮流体を整流せずに第２インペラ室に供給する場合に比べて、このターボ式流体機械は、第２インペラ室に供給された第１圧縮流体の回転成分を低減させることができる。このため、このターボ式流体機械では、第２インペラによって第２圧縮流体の圧力を十分に高くできる。

ここで、各整流路は、前記圧縮流体通路が延びる方向に延びる形状であるため、このターボ式流体機械では、各整流路の構成を簡素化して小型化と低廉化とを図りつつも、各整流路を第１圧縮流体が流通する過程で第１圧縮流体を好適に整流することができる。また、このターボ式流体機械では、複数の整流路を内部に設けつつも圧縮流体通路の大型化を抑制できる。

したがって、本発明のターボ式流体機械は、高い圧縮性能を発揮しつつ、小型化及び製造コストの低廉化を実現可能である。

各整流路は、第１インペラ室よりも第２インペラ室に近い位置に配置されていることが好ましい。この場合には、各整流路によって整流された第１圧縮流体について、圧力損失を可及的に少なくしつつ第２インペラ室に供給することが可能となる。

また、各整流路は、直線状に延びる円筒体からなることが好ましい。この場合には、各整流路を容易に形成できるため、製造コストをより低廉化することができる。また、各整流路が円筒体であるため、第１圧縮流体が各整流路の内部を好適に流通できるとともに、各整流路の内部を流通する過程で第１圧縮流体を好適に整流することができる。

圧縮流体通路には、各整流路を流通する第１圧縮流体の冷却を行う冷却部が設けられていることが好ましい。この場合には、第１圧縮流体を冷却しつつ第２インペラ室に供給することができるため、第２インペラについて、過度に高い耐熱性を有する材料で形成する必要がない。この点においても、このターボ式流体機械では製造コストを低廉化できる。

また、第１圧縮流体を冷却することにより、第２圧縮流体の高温化も抑制できる。このため、このターボ式流体機械では、第２圧縮流体を冷却するための冷却部を必ずしも設ける必要がない。さらに、このターボ式流体機械では、圧縮流体通路が高温となることも抑制できる。

本発明のターボ式流体機械は、高い圧縮性能を発揮しつつ、小型化及び製造コストの低廉化を実現可能である。

図１は、実施例１のターボ式流体機械を示す断面図である。 図２は、実施例１のターボ式流体機械に係り、図１のＸ部分を示す要部拡大断面図である。 図３は、実施例１のターボ式流体機械に係り、図２のＡ－Ａ矢視断面を示す断面図である。 図４は、実施例１のターボ式流体機械に係り、圧縮流体通路の通路断面積と、整流路の通路断面積とを示す模式図である。図４の（Ａ）は、圧縮流体通路の通路断面積を示している。図４の（Ｂ）は、整流路の通路断面積を示している。 図５は、実施例２のターボ式流体機械に係り、圧縮流体通路、整流路及び冷却部を示す図２と同様の要部拡大断面図である。 図６は、実施例２のターボ式流体機械に係り、図５のＢ－Ｂ矢視断面を示す断面図である。 図７は、実施例２のターボ式流体機械に係り、圧縮流体通路の通路断面積と、整流路の通路断面積とを示す模式図である。図７の（Ａ）は、圧縮流体通路の通路断面積を示している。図７の（Ｂ）は、整流路の通路断面積を示している。 図８は、実施例２のターボ式流体機械に係り、図５のＣ－Ｃ矢視断面を示す断面図である。 図９は、実施例３のターボ式流体機械に係り、図３と同方向の断面図である。 図１０は、実施例３のターボ式流体機械に係り、圧縮流体通路の通路断面積と、整流路の通路断面積とを示す模式図である。図１０の（Ａ）は、圧縮流体通路の通路断面積を示している。図１０の（Ｂ）は、整流路の通路断面積を示している。

以下、本発明を具体化した実施例１～３を図面を参照しつつ説明する。実施例１～３のターボ式流体機械は、いずれも燃料電池車に搭載されており、燃料電池スタックと接続している。なお、燃料電池車及び燃料電池スタックの図示は省略する。

図１～３に示すように、実施例１のターボ式流体機械は、ハウジング１と、電動モータ３と、駆動軸５と、第１インペラ７と、第２インペラ８と、圧縮流体通路９と、７本の第１整流路３１ａ～３１ｇとを備えている。各第１整流路３１ａ～３１ｇは、本発明における「整流路」の一例である。

本実施例では、図１に示す実線矢印によって、ターボ式流体機械の前後方向を規定している。この前後方向は、本発明における「駆動軸の軸方向」の一例である。なお、ターボ式流体機械は、搭載される車両に応じて、自己の姿勢を適宜変更可能である。

ハウジング１はアルミニウム合金製である。図１に示すように、ハウジング１は、モータハウジング１０と、第１プレート１１と、第２プレート１２と、第３プレート１３と、第１コンプレッサハウジング１４と、第２コンプレッサハウジング１５とからなる。

モータハウジング１０は、端壁１０ａと周壁１０ｂとを有している。端壁１０ａは、モータハウジング１０の後端に位置しており、モータハウジング１０の径方向に延びている。端壁１０ａは、前方に面する第１端面１０１と、第１端面１０１の反対側に位置して後方に面する第２端面１０２とを有している。第２端面１０２は、モータハウジング１０の後端面を構成している。

周壁１０ｂは、端壁１０ａと一体をなしており、端壁１０ａから前方に向かって筒状に延びている。周壁１０ｂは、前方が開口している。これらの端壁１０ａ及び周壁１０ｂにより、モータハウジング１０は有底の筒状をなしている。また、周壁１０ｂの前端にはフランジ部１０ｃが形成されている。フランジ部１０ｃは、周壁１０ｂよりもモータハウジング１０の径方向に突出している。

第１プレート１１はモータハウジング１０の前方に位置している。第１プレート１１は、前方に位置する第１前面１１ａと、後方に位置する第１後面１１ｂとを有している。第１プレート１１は、第１後面１１ｂをフランジ部１０ｃと当接させつつ、フランジ部１０ｃと連結されている。これにより、第１プレート１１は、周壁１０ｂの開口を閉塞している。こうして、端壁１０ａ、周壁１０ｂ及び第１後面１１ｂによって、モータハウジング１０の内部にモータ室３０が区画されている。

第１プレート１１には、第１ボス部１１ｃと、第１凹部１１ｄと、第１軸孔１１ｅとが形成されている。第１ボス部１１ｃは、第１後面１１ｂから後方に向かって円筒状に突出しており、モータ室３０内に延びている。第１ボス部１１ｃの内部には、第１ラジアル軸受２１ａが設けられている。

第１凹部１１ｄは、第１前面１１ａから後方に向かって凹設されている。第１凹部１１ｄの内部には、第１スラスト軸受２３ａ及び第２スラスト軸受２３ｂが設けられている。第１軸孔１１ｅは、第１プレート１１の中央部に位置しており、第１プレート１１を前後方向に貫通している。これにより、第１軸孔１１ｅは、前端で第１凹部１１ｄと連通しており、後端で第１ボス部１１ｃと連通している。これらの第１ボス部１１ｃ、第１凹部１１ｄ及び第１軸孔１１ｅは、互いに同軸をなしている。

また、モータハウジング１０の端壁１０ａには、第２ボス部１０ｄと、第２軸孔１０ｅとが形成されている。第２ボス部１０ｄは、第１端面１０１から前方に向かって円筒状に突出しており、モータ室３０内に延びている。第２ボス部１０ｄの内部には、第２ラジアル軸受２１ｂが設けられている。第２軸孔１０ｅは、端壁１０ａの中央部に位置しており、端壁１０ａを前後方向に貫通している。これにより、第２軸孔１０ｅは、前端で第２ボス部１０ｄと連通している。第２ボス部１０ｄ及び第２軸孔１０ｅは、第１ボス部１１ｃ、第１凹部１１ｄ及び第１軸孔１１ｅと同軸をなしている。

第２プレート１２は第１プレート１１の前方に位置している。第２プレート１２は、前方に位置する第２前面１２ａと、後方に位置する第２後面１２ｂとを有している。第２プレート１２は、第２後面１２ｂを第１前面１１ａに当接させつつ、第１プレート１１と連結されている。

第２プレート１２には、第２凹部１２ｃと第３軸孔１２ｄとが形成されている。第２凹部１２ｃは、第２前面１２ａから後方に向かって凹設されている。第２凹部１２ｃは第１凹部１１ｄよりも小径に形成されている。第２凹部１２ｃの内部には、第１シール部材２５ａが設けられている。第３軸孔１２ｄは、第２プレート１２の中央部に位置しており、第２プレート１２を前後方向に貫通している。これにより、第３軸孔１２ｄは、前端で第２凹部１２ｃと連通しており、後端で第１凹部１１ｄと連通している。第２凹部１２ｃ及び第３軸孔１２ｄは、第１ボス部１１ｃ、第１凹部１１ｄ及び第１軸孔１１ｅと同軸をなしている。

第３プレート１３はモータハウジング１０の後方に位置している。第３プレート１３は、前方に位置する第３前面１３ａと、後方に位置する第３後面１３ｂとを有している。第３プレート１３は、第３前面１３ａを端壁１０ａの第２端面１０２に当接させつつ、モータハウジング１０と連結されている。

第３プレート１３には、第３凹部１３ｃと第４軸孔１３ｄとが形成されている。第３凹部１３ｃは、第３後面１３ｂから前方に向かって凹設されている。第３凹部１３ｃは第２凹部１２ｃと同径に形成されている。第３凹部１３ｃの内部には、第２シール部材２５ｂが設けられている。第４軸孔１３ｄは、第３プレート１３の中央部に位置しており、第３プレート１３を前後方向に貫通している。これにより、第４軸孔１３ｄは、前端で第２軸孔１０ｅと連通しており、後端で第３凹部１３ｃと連通している。第３凹部１３ｃ及び第４軸孔１３ｄは、第２ボス部１０ｄ及び第２軸孔１０ｅと同軸をなしている。つまり、第３凹部１３ｃ及び第４軸孔１３ｄは、第１ボス部１１ｃ、第１凹部１１ｄ、第１軸孔１１ｅ、第２凹部１２ｃ及び第３軸孔１２ｄと同軸をなしている。

第１コンプレッサハウジング１４は第２プレート１２の前方に位置している。第１コンプレッサハウジング１４は筒状をなしており、第２プレート１２の第２前面１２ａと当接しつつ第２プレート１２に連結されている。これにより、第１コンプレッサハウジング１４は、ハウジング１の前端部を構成している。また、第１コンプレッサハウジング１４には、第１吸入口１４ａと、第１吐出口１４ｂとが形成されている。

第１吸入口１４ａは、第３軸孔１２ｄと同軸をなしており、第１コンプレッサハウジング１４の内部を前後方向に延びている。第１吸入口１４ａは、前端が第１コンプレッサハウジング１４の前端面１４０に開口している。第１吸入口１４ａには、吸入配管３７が接続されている。第１吸入口１４ａには、吸入配管３７を通じてハウジング１の外部から、酸素を含む空気が吸入される。空気は本発明における「流体」の一例である。

第１吐出口１４ｂは、第１コンプレッサハウジング１４の内部を径方向に延びており、第１コンプレッサハウジング１４の外周面１４１に開口している。第１吐出口１４ｂには、後述する圧縮流体通路９の第１直線通路９ａが接続されている。

また、第１コンプレッサハウジング１４と第２前面１２ａとの間には、第１インペラ室２７ａと、第１吐出室２７ｂと、第１ディフューザ流路２７ｃとが形成されている。第１インペラ室２７ａは第１吸入口１４ａに連通している。第１吐出室２７ｂは、第１インペラ室２７ａの周囲で第１吸入口１４ａの軸心周りに延びている。第１吐出室２７ｂは第１吐出口１４ｂと連通している。第１ディフューザ流路２７ｃは、第１インペラ室２７ａと第１吐出室２７ｂとを連通している。これにより、第１インペラ室２７ａは、第１ディフューザ流路２７ｃ及び第１吐出室２７ｂを通じて第１吐出口１４ｂと連通している。

第２コンプレッサハウジング１５は第３プレート１３の後方に位置している。第１コンプレッサハウジング１４と同様、第２コンプレッサハウジング１５も筒状をなしている。第２コンプレッサハウジング１５は、第３プレート１３の第３後面１３ｂと当接しつつ第３プレート１３に連結されている。これにより、第２コンプレッサハウジング１５は、ハウジング１の後端部を構成している。また、第２コンプレッサハウジング１５には、第２吸入口１５ａと、第２吐出口１５ｂとが形成されている。

第２吸入口１５ａは、第１吸入口１４ａと同軸をなしており、第２コンプレッサハウジング１５の内部を前後方向に延びている。また、第２吸入口１５ａは、後端が第２コンプレッサハウジング１５の後端面１５０に開口している。第２吸入口１５ａには、後述する圧縮流体通路９の第４直線通路９ｄが接続されている。

第２吐出口１５ｂは第２コンプレッサハウジング１５の内部を第２コンプレッサハウジング１５の径方向に延びており、第２コンプレッサハウジング１５の外周面１５１に開口している。第２吐出口１５ｂには、吐出配管３９が接続している。この吐出配管３９を通じて、ターボ式流体機械は、燃料電池スタックと接続している。

また、第２コンプレッサハウジング１５と第３後面１３ｂとの間には、第２インペラ室２９ａと、第２吐出室２９ｂと、第２ディフューザ流路２９ｃとが形成されている。第２インペラ室２９ａは第２吸入口１５ａに連通している。第２吐出室２９ｂは、第２インペラ室２９ａの周囲で第２吸入口１５ａの軸心周りに延びている。第２吐出室２９ｂは第２吐出口１５ｂと連通している。第２ディフューザ流路２９ｃは、第２インペラ室２９ａと第２吐出室２９ｂとを連通している。これにより、第２インペラ室２９ａは、第２ディフューザ流路２９ｃ及び第２吐出室２９ｂを通じて第２吐出口１５ｂと連通している。

このように、ハウジング１では、第１インペラ室２７ａと第２インペラ室２９ａとが前後方向に離隔しており、第１インペラ室２７ａと第２インペラ室２９ａとの間にモータ室３０が配置されている。

電動モータ３はモータ室３０内に収容されている。電動モータ３は、ステータ３ａとロータ３ｂとを有している。ステータ３ａは前後方向に延びる円筒状に形成されており、周壁１０ｂの内周面に固定されている。ステータ３ａは、ハウジング１の外部に設けられた給電装置（図示略）と接続されている。ロータ３ｂはステータ３ａよりも小径をなして前後方向に延びる円筒状に形成されている。ロータ３ｂはステータ３ａ内に配置されている。

駆動軸５は、軸方向、すなわち前後方向に延びる円柱状に形成されており、前方から後方に向かって順に、第１軸部５ａ、第２軸部５ｂ、第３軸部５ｃ、第４軸部５ｄ及び第５軸部５ｅを有している。第１軸部５ａと第５軸部５ｅとは同径に形成されており、駆動軸５において最も小径に形成されている。第２軸部５ｂと第４軸部５ｄとは同径に形成されており、第１、５軸部５ａ、５ｅよりも大径に形成されている。第２軸部５ｂは前端で第１軸部５ａと接続している。第４軸部５ｄは後端で第５軸部５ｅと接続している。第３軸部５ｃは駆動軸５において最も大径に形成されている。第３軸部５ｃは前端で第２軸部５ｂと接続しており、後端で第４軸部５ｄと接続している。

駆動軸５はハウジング１内に挿通されており、駆動軸心Ｏ周りで回転可能となっている。また、駆動軸５では、第１軸部５ａが第１インペラ室２７ａ内に延びている。なお、駆動軸心Ｏは、ターボ式流体機械の前後方向と平行に延びている。

第２軸部５ｂは、第３軸孔１２ｄ及び第１軸孔１１ｅに挿通されつつ、第２凹部１２ｃ内及び第１凹部１１ｄ内に延びている。また、第２軸部５ｂは、第２凹部１２ｃ内において第１シール部材２５ａに挿通されている。これにより、第１シール部材２５ａは、第１インペラ室２７ａと第１凹部１１ｄ及びモータ室３０との間を封止している。さらに、第２軸部５ｂは、第１凹部１１ｄ内において、第１、２スラスト軸受２３ａ、２３ｂに挿通されている他、支持プレート５１に圧入されている。支持プレート５１は、第１スラスト軸受２３ａと第２スラスト軸受２３ｂとの間に位置している。これにより、支持プレート５１は、第２後面１２ｂとの間で第１スラスト軸受２３ａを前後方向に挟持しているとともに、第１凹部１１ｄの壁面との間で第２スラスト軸受２３ｂを前後方向に挟持している。

第３軸部５ｃはモータ室３０内に延びており、ロータ３ｂに挿通されつつロータ３ｂに固定されている。また、第３軸部５ｃは、第１ボス部１１ｃ内において第１ラジアル軸受２１ａに支承されているとともに、第２ボス部１０ｄ内において第２ラジアル軸受２１ｂに支承されている。

第４軸部５ｄは、第４軸孔１３ｄに挿通されつつ、第３凹部１３ｃに延びている。また、第４軸部５ｄは、第３凹部１３ｃ内において第２シール部材２５ｂに挿通されている。これにより、第２シール部材２５ｂは、第２インペラ室２９ａとモータ室３０との間を封止している。そして、第５軸部５ｅは第２インペラ室２９ａ内に延びている。

第１インペラ７は第１インペラ室２７ａ内に収容されている。第１インペラ７は、前方から後方に向かうにつれて次第に拡径する略円錐形状に形成されている。一方、第２インペラ８は第２インペラ室２９ａ内に収容されている。第２インペラ８は、第１インペラ７と前後方向に対称の形状をなしている。つまり、第２インペラ８は、前方から後方に向かうにつれて次第に縮径する略円錐形状に形成されている。第１インペラ７はアルミニウム合金製とされており、第２インペラ８は鉄鋼製とされている。

第１インペラ７は駆動軸５の第１軸部５ａに固定されている。そして、第２インペラ８は駆動軸５の第５軸部５ｅに固定されている。こうして駆動軸５は、第１、２インペラ７、８と電動モータ３とを連結している。

圧縮流体通路９は、ハウジング１とは別体をなしており、ハウジング１の外部に設けられている。圧縮流体通路９は、第１直線通路９ａと、第２直線通路９ｂと、第３直線通路９ｃと、第４直線通路９ｄと、第１コーナ通路９ｅと、第２コーナ通路９ｆと、第３コーナ通路９ｇとを有している。これらの第１～４直線通路９ａ～９ｄ及び第１～３コーナ通路９ｅ～９ｇ、すなわち圧縮流体通路９は、円筒状をなす金属製の配管によって形成されており、内部を第１圧縮空気が流通可能となっている。なお、第１圧縮空気についての詳細は後述する。

第１～４直線通路９ａ～９ｄは、第１圧縮空気が長手方向に流通可能となっており、長手方向に直線状に延びている。図２及び図３に示すように、第３直線通路９ｃは、内径の長さが第１長さＬ１とされている。図１に示す第１、２、４直線通路９ａ、９ｂ、９ｄについても同様に、内径の長さが第１長さＬ１とされている。第１～３コーナ通路９ｅ～９ｇは、略直角に屈曲している。第１～３コーナ通路９ｅ～９ｇは、第１～４直線通路９ａ～９ｄよりも内径が大きく形成されており、内部に第１～４直線通路９ａ～９ｄを挿通可能となっている。

圧縮流体通路９では、後述する第１圧縮空気の流通方向において、第１直線通路９ａ、第１コーナ通路９ｅ、第２直線通路９ｂ、第２コーナ通路９ｆ、第３直線通路９ｃ、第３コーナ通路９ｇ及び第４直線通路９ｄがこの順で配置されている。そして、圧縮流体通路９では、第１直線通路９ａの一端側が第１吐出口１４ｂに接続されている。また、第１コーナ通路９ｅによって、第１直線通路９ａの他端側と第２直線通路９ｂの一端側とが接続されている。さらに、第２コーナ通路９ｆによって、第２直線通路９ｂの他端側と第３直線通路９ｃの一端側とが接続されている。また、第３コーナ通路９ｇによって、第３直線通路９ｃの他端側と第４直線通路９ｄの一端側とが接続されている。そして、第４直線通路９ｄの他端側が第２吸入口１５ａに接続されている。こうして、圧縮流体通路９は、第１吐出口１４ｂと第２吸入口１５ａとを接続している。また、第１～４直線通路９ａ～９ｄは、圧縮流体通路９における直線部を構成しており、第１～３コーナ通路９ｅ～９ｇは、圧縮流体通路９におけるコーナ部を構成している。

ここで、圧縮流体通路９において、第３直線通路９ｃから第２吸入口１５ａまでの距離は、第１吐出口１４ｂから第３直線通路９ｃまでの距離に比べて短くなっている。つまり、圧縮流体通路９において第３直線通路９ｃは、第１吐出口１４ｂよりも第２吸入口１５ａに近い位置、すなわち、第１インペラ室２７ａよりも第２インペラ室２９ａに近い位置に配置されている。なお圧縮流体通路９の形状は適宜設計可能である。

図１～３に示すように、第１整流路３１ａ～３１ｇは、第３直線通路９ｃの内部に設けられている。これにより、第１整流路３１ａ～３１ｇは、圧縮流体通路９において、第１インペラ室２７ａよりも第２インペラ室２９ａに近い位置に配置されている。

図２及び図３に示すように、第１整流路３１ａ～３１ｇはいずれも同一の構成であり、第３直線通路９ｃの長手方向と平行で直線状に延びる金属製の円筒体によって形成されている。より具体的には、第１整流路３１ａ～３１ｇは、公用品の金属製のパイプによって形成されている。これにより、第１整流路３１ａ～３１ｇでは、内部を第１圧縮空気が流通可能となっている。第１整流路３１ａ～３１ｇは、長手方向が第３直線通路９ｃの長手方向よりも短く形成されている。なお、第１整流路３１ａ～３１ｇは、複数であれば、その個数は適宜設計可能である。また、第１整流路３１ａ～３１ｇを樹脂製の円筒体で形成しても良い。

また、第１整流路３１ａ～３１ｇの各内径の長さは、第２長さＬ２とされている。ここで、第２長さＬ２は、圧縮流体通路９の内径の長さである第１長さＬ１よりも短い長さとなっている。より具体的には、第２長さＬ２は、第１長さＬ１の３分の１の長さよりも短い長さとなっている。これにより、図４の（Ｂ）に示すように、第１整流路３１ａ～３１ｇの個々の通路断面積である第２通路断面積Ｓ２は、図４の（Ａ）に示す第３直線通路９ｃの通路断面積である第１通路断面積Ｓ１よりも小さくなっている。さらに、第１整流路３１ａ～３１ｇの個数に対応した７つの第２通路断面積Ｓ２の和についても、第１通路断面積Ｓ１よりも小さくなっている。

図３に示すように、第１整流路３１ａ～３１ｇは、中心部分に第１整流路３１ａを位置させつつ、第１整流路３１ａの周方向に他の第１整流路３１ｂ～３１ｇを並べた状態で互いに接着されている。そして、第１整流路３１ａ～３１ｇは、この状態で第３直線通路９ｃの内部に挿通されており、第３直線通路９ｃの内周面９０１に接着されて固定されている。こうして、第１整流路３１ａ～３１ｇは第３直線通路９ｃの内部に設けられている。

以上のように構成されたこのターボ式流体機械では、給電装置から図１に示す電動モータ３に給電が行われることで、電動モータ３が作動し、駆動軸５が駆動軸心Ｏ周りで回転する。このため、第１インペラ室２７ａ内で第１インペラ７が駆動軸心Ｏ周りで回転するとともに、第２インペラ室２９ａ内で第２インペラ８が駆動軸心Ｏ周りで回転する。これにより、このターボ式流体機械では、第１吸入口１４ａから吸入された空気を第１インペラ７及び第２インペラ８によって２段階で圧縮する。

具体的には、第１インペラ７は、第１吸入口１４ａから第１インペラ室２７ａ内に吸入され吸入された空気を圧縮して第１圧縮空気としつつ、第１インペラ室２７ａから第１吐出室２７ｂに向けて流通させる。つまり、第１圧縮空気は、第１吸入口１４ａから第１インペラ室２７ａ内に吸入された際の空気よりも高圧となっている。

そして、第１圧縮空気は第１吐出口１４ｂから圧縮流体通路９内に吐出され、第１直線通路９ａ、第１コーナ通路９ｅ、第２直線通路９ｂ、第２コーナ通路９ｆ、第３直線通路９ｃ、第１整流路３１ａ～３１ｇ、第３コーナ通路９ｇ及び第４直線通路９ｄの順で流通し、第２吸入口１５ａから第２インペラ室２９ａ内に供給される。

そして、第２インペラ８は、第２インペラ室２９ａ内に供給された第１圧縮空気をさらに圧縮し、第１圧縮空気よりも高圧の第２圧縮空気としつつ、第２インペラ室２９ａから第２吐出室２９ｂに向けて流通させる。こうして、この第２圧縮空気は第２吐出口１５ｂから吐出配管３９内に吐出され、吐出配管３９内を経て燃料電池スタックのカソードに供給される。

このターボ式流体機械では、駆動軸心Ｏ周りに回転する第１インペラ７及び第２インペラ８によって、第１圧縮空気及び第２圧縮流体には、それぞれ回転成分が付与される。ここで、このターボ式流体機械では、第１整流路３１ａ～３１ｇによって、圧縮流体通路９内を流通する第１圧縮空気を整流しつつ、第２インペラ室２９ａ内に供給することが可能となっている。

すなわち、図２の破線矢印で示すように、第１吐出口１４ｂから吐出された第１圧縮空気は、回転成分を多く有した状態で第１直線通路９ａ、第１コーナ通路９ｅ、第２直線通路９ｂ、第２コーナ通路９ｆ及び第３直線通路９ｃを経て、第１整流路３１ａ～３１ｇに至る。そして、第１整流路３１ａ～３１ｇに至った第１圧縮空気は、各第１整流路３１ａ～３１ｇの内部を流通する。これらの各第１整流路３１ａ～３１ｇの各内径の長さは第２長さＬ２とされており、第３直線通路９ｃの内径の長さである第１長さＬ１よりも短くなっている。このため、第１整流路３１ａ～３１ｇは、第３直線通路９ｃよりも小径であり、第２通路断面積Ｓ２は、第１通路断面積Ｓ１よりも小さくなっている。つまり、第１整流路３１ａ～３１ｇの内部は、第３直線通路９ｃの内部よりも狭くなっている。

このため、第１整流路３１ａ～３１ｇの内部を流通する第１圧縮空気は、その過程で徐々に整流され、回転成分を低減させる。この結果、第１整流路３１ａ～３１ｇを経た第１圧縮空気は、第１整流路３１ａ～３１ｇに至る前よりも回転成分を低減させた状態で第３コーナ通路９ｇ及び第４直線通路９ｄを流通することになる。このため、第１圧縮流体は、第１吐出口１４ｂに吐出された際よりも、回転成分を低減させた状態で第２吸入口１５ａから第２インペラ室２９ａ内に供給される。

こうして、このターボ式流体機械では、第２インペラ８によって第１圧縮流体を圧縮して第２圧縮流体とする際、第２圧縮流体の圧力を十分に高くすることが可能となっている。これにより、このターボ式流体機械では、燃料電池スタックのカソードに対し、高い圧力を有した第２圧縮空気を供給することが可能となっている。なお、厳密には、第１整流路３１ａ～３１ｇ同士の間と、第３直線通路９ｃとの間には隙間が存在するため、第１圧縮流体の一部は、この隙間内を流通する。そして、この隙間内を流通した第１圧縮空気は、第１整流路３１ａ～３１ｇの内部を流通した第１圧縮流体とともに第２インペラ室２９ａ内に供給されて第２インペラ８に圧縮されることになる。

ここで、第１整流路３１ａ～３１ｇは、第１通路断面積Ｓ１よりも小さい第２通路断面積Ｓ２を有して直線状に延びる円筒体、より具体的には公用品のパイプによって形成されている。また、第１整流路３１ａ～３１ｇの個数に対応した７つ第２通路断面積Ｓ２の和は、第１通路断面積Ｓ１よりも小さくなっている。これにより、このターボ式流体機械では、第１整流路３１ａ～３１ｇの構成を簡素化して小型化と低廉化とを図りつつも、第１整流路３１ａ～３１ｇの内部を第１圧縮空気が流通する過程で第１圧縮空気を好適に整流することが可能となっている。また、このターボ式流体機械では、第１整流路３１ａ～３１ｇを内部に設けつつも、第３直線通路９ｃ、ひいては圧縮流体通路９の大型化を抑制することが可能となっている。

したがって、実施例１のターボ式流体機械は、高い圧縮性能を発揮しつつ、小型化及び製造コストの低廉化を実現可能である。

特に、第１整流路３１ａ～３１ｇは第３直線通路９ｃに設けられることにより、第１インペラ室２７ａよりも第２インペラ室２９ａに近い位置に配置されている。このため、このターボ式流体機械は、第１整流路３１ａ～３１ｇを経た後、第２吸入口１５ａから第２インペラ室２９ａに供給されるまでの間における第１圧縮空気の圧力損失を可及的に少なくすることが可能となっている。

また、第１整流路３１ａ～３１ｇは円筒体で形成されているため、例えば、第１整流路３１ａ～３１ｇが矩形の筒体で形成されている場合に比べて、第１圧縮空気は第１整流路の内部を好適に流通することが可能となっている。このため、第１整流路３１ａ～３１ｇの内部を流通する際における第１圧縮空気の圧力損失も少なくすることが可能となっている。

（実施例２）
実施例２のターボ式流体機械では、第１インペラ７及び第２インペラ８（図１参照）がともにアルミニウム合金製とされている。また、図５及び図６に示すように、このターボ式流体機械は、第３直線通路９ｃの内部に７本の第２整流路３３ａ～３３ｇが設けられている。各第２整流路３３ａ～３３ｇも本発明における「整流路」の一例である。

第２整流路３３ａ～３３ｇはいずれも同一の構成である。図５に示すように、第２整流路３３ａ～３３ｇについても、第３直線通路９ｃの長手方向と平行で直線状に延びる金属製の円筒体によって形成されている。より具体的には、第２整流路３３ａ～３３ｇも、公用品の金属製のパイプによって形成されている。これにより、第２整流路３３ａ～３３ｇの内部を第１圧縮空気が流通可能となっている。なお、第２整流路３３ａ～３３ｇについても、複数であれば、その個数は適宜設計可能である。また、第２整流路３３ａ～３３ｇを樹脂製の円筒体で形成しても良い。

ここで、第２整流路３３ａ～３３ｇの各内径の長さは第３長さＬ３とされている。この第３長さＬ３は、実施例１における第１整流路３１ａ～３１ｇの各内径の長さである第２長さＬ２よりも短くなっている。このため、図７の（Ｂ）に示すように、第２整流路３３ａ～３３ｇの個々の通路断面積である第３通路断面積Ｓ３は、図７の（Ａ）に示す第３直線通路９ｃの通路断面積である第１通路断面積Ｓ１よりも小さくなっている。さらに、第２整流路３３ａ～３３ｇの個数に対応した７つ第３通路断面積Ｓ３の和についても、第１通路断面積Ｓ１よりも小さくなっている。第２整流路３３ａ～３３ｇにおける他の構成は、第１整流路３１ａ～３１ｇと同様である。なお、第３直線通路９ｃに対する第２整流路３３ａ～３３ｇの取り付けについては後述する。

また、図５に示すように、このターボ式流体機械では、圧縮流体通路９に冷却部４１が設けられている。冷却部４１は、第１接続口４１ａと、第２接続口４１ｂと、供給配管４１ｃと、還流配管４１ｄと、ポンプ４１ｅと、第１区画壁４１ｆと、第２区画壁４１ｇと、冷却室４１ｈとからなる。

第１接続口４１ａと第２接続口４１ｂは、互いに離隔した状態で第３直線通路９ｃに形成されている。より具体的には、第１接続口４１ａ及び第２接続口４１ｂは、第３直線通路９ｃにおいて、第２整流路３３ａ～３３ｇが設けられた箇所に形成されている。そして、第１接続口４１ａは、第２接続口４１ｂよりも第１圧縮空気の流通方向の下流側に形成されている。第１接続口４１ａ及び第２接続口４１ｂは、第３直線通路９ｃを径方向に貫通しており、第３直線通路９ｃの内部と外部とを連通している。

供給配管４１ｃは、一端側が第１接続口４１ａに接続されており、他端側が車両のラジエータ（図示略）に接続されている。還流配管４１ｄは、他端側が第２接続口４１ｂに接続されており、一端側がラジエータに接続されている。供給配管４１ｃ及び還流配管４１ｄは、内部に水やロングライフクーラント等の冷却液４３（図８参照）が流通可能となっている。図５に示すポンプ４１ｅは供給配管４１ｃに設けられており、供給配管４１ｃ及び還流配管４１ｄを通じて、冷却室４１ｈとラジエータとの間で冷却液４３を循環させる。なお、ポンプ４１ｅは、還流配管４１ｄに設けられても良い。

第１区画壁４１ｆと第２区画壁４１ｇとは同一の構成であり、合成ゴム等の樹脂製である。以下、第１区画壁４１ｆを基に説明する。図６に示すように、第１区画壁４１ｆは、直径の長さが第３直線通路９ｃの内径の長さと同じ第１長さＬ１とされた円板状に形成されている。また、第１区画壁４１ｆには、７つの取付孔４１１～４１７が貫設されている。なお、第１区画壁４１ｆ及び第２区画壁４１ｇを金属製としても良い。

図５に示すように、第１区画壁４１ｆ及び第２区画壁４１ｇは、第１圧縮空気の流通方向で互いに離隔しつつ、第３直線通路９ｃの内部に設けられている。より具体的には、第１区画壁４１ｆは、第３直線通路９ｃの内部において、第２接続口４１ｂよりも第１圧縮空気の流通方向の上流側に設けられている。一方、第２区画壁４１ｇは、第３直線通路９ｃの内部において、第１接続口４１ａよりも第１圧縮空気の流通方向の下流側に設けられている。第１区画壁４１ｆ及び第２区画壁４１ｇは、第３直線通路９ｃの内周面９０１に密着しつつ接着されている。こうして、第１区画壁４１ｆ及び第２区画壁４１ｇは、第３直線通路９ｃの内部を区画している。

冷却室４１ｈは、第３直線通路９ｃの内部において、第１区画壁４１ｆ、第２区画壁４１ｇ及び内周面９０１との間に形成されている。また、冷却室４１ｈは、第１区画壁４１ｆ及び第２区画壁４１ｇによって、内部と外部との間が封止されている。そして、冷却室４１ｈには、第１接続口４１ａを通じて供給配管４１ｃが接続されているとともに、第２接続口４１ｂを通じて還流配管４１ｄが接続されている。

第２整流路３３ａ～３３ｇは、第１区画壁４１ｆ及び第２区画壁４１ｇの各取付孔４１１～４１７にそれぞれ挿通されている。具体的には、図６に示すように、第２整流路３３ａは取付孔４１１に挿通されており、第２整流路３３ｂは取付孔４１２に挿通されており、第２整流路３３ｃは取付孔４１３に挿通されており、第２整流路３３ｄは取付孔４１４に挿通されており、第２整流路３３ｅは取付孔４１５に挿通されており、第２整流路３３ｆは取付孔４１６に挿通されており、第２整流路３３ｇは取付孔４１７に挿通されている。これにより、第２整流路３３ａ～３３ｇは、中心部分に第２整流路３３ａを位置させつつ、第２整流路３３ａの周方向に他の第２整流路３３ｂ～３３ｇを並べた状態で配置されて、第１区画壁４１ｆ及び第２区画壁４１ｇに固定されている。

こうして、第２整流路３３ａ～３３ｇは、第１区画壁４１ｆ及び第２区画壁４１ｇに固定されつつ、冷却室４１ｈの内部に設けられている。ここで、このターボ式流体機械では、実施例１のターボ式流体機械に比べて、第２整流路３３ａ～３３ｇ同士の間隔と、第２整流路３３ａ～３３ｇと第３直線通路９ｃの内周面９０１との間隔とがそれぞれ広くなっている。このターボ式流体機械における他の構成は実施例１のターボ式流体機械と同様であり、同一の構成については同一の符号を付して構成に関する詳細な説明を省略する。

このターボ式流体機械は、第２整流路３３ａ～３３ｇに至った第１圧縮空気は、第２整流路３３ａ～３３ｇの内部を流通する。これにより、実施例１のターボ式流体機械と同様、このターボ式流体機械でも、第１圧縮空気は、回転成分を低減させた状態で第２吸入口１５ａから第２インペラ室２９ａ内に供給される。

また、このターボ式流体機械では、ポンプ４１ｅを作動させることにより、図８に示すように、供給配管４１ｃから冷却室４１ｈ内に冷却液４３が流入する。これにより、冷却室４１ｈでは、第２整流路３３ａ～３３ｇの内部を流通する第１圧縮空気と、冷却液４３とで熱交換が行われる。これにより、冷却部４１は、第２整流路３３ａ～３３ｇの内部を流通する第１圧縮空気の冷却を行う。

ここで、冷却部４１では、第１接続口４１ａが第２接続口４１ｂよりも第１圧縮空気の流通方向の下流側に設けられている。このため、図５の実線矢印で示すように、供給配管４１ｃから冷却室４１ｈの内部に流入した冷却液４３は、第２接続口４１ｂ及び還流配管４１ｄに向かって、冷却室４１ｈを第１圧縮空気の流通方向の上流側に流通する。このため、第２整流路３３ａ～３３ｇの内部を流通する第１圧縮空気の流通方向と、冷却室４１ｈを流通する冷却液４３の流通方向とは反対となる。これにより、第２整流路３３ａ～３３ｇの内部を流通する第１圧縮空気と、冷却液４３とで熱交換が好適に行われるため、冷却部４１は、第１圧縮空気を十分に冷却することが可能となっている。

このように、このターボ式流体機械では、第１圧縮流体を冷却しつつ第２インペラ室２９ａ内に供給することができるため、第２インペラ８について、過度に高い耐熱性を要求する必要がない。このため、このターボ式流体機械では、第２インペラ８をアルミニウム合金製とすることで、第２インペラ８の軽量化を図りつつ、製造コストの低廉化が可能となっている。

また、冷却部４１によって第１圧縮空気の冷却を行うことにより、このターボ式流体機械では、第２圧縮流体の高温化も抑制できるため、第２圧縮流体を冷却するための冷却部を必ずしも設ける必要がない。さらに、このターボ式流体機械では、第１圧縮流体によって圧縮流体通路９が高温となることも抑制できるため、圧縮流体通路９の熱によってハウジング１が高温となることも抑制できる。このターボ式流体機械における他の作用は実施例１のターボ式流体機械と同様である。

（実施例３）
図９に示すように、実施例３のターボ式流体機械では、第３直線通路９ｃに４つの第３整流路３５ａ～３５ｄが設けられている。第３整流路３５ａ～３５ｄも本発明における「整流路」の一例である。また、このターボ式流体機械では、第３直線通路９ｃの内部に仕切板４５が設けられている。

仕切板４５は金属製であり、第３直線通路９ｃの径方向に十字形状に延びているとともに、第３直線通路９ｃと平行で長手方向に直線状に延びている。ここで、第３直線通路９ｃの径方向における仕切板４５の長さは、第３直線通路９ｃの内径の長さである第１長さＬ１と等しくなっている。また、図示を省略するものの、仕切板４５の長手方向の長さは、上述の第１整流路３１ａ～３１ｇと同様となっている。なお、仕切板４５の形状は適宜設計可能である。また、仕切板４５を樹脂製としても良い。

そして、この仕切板４５によって、第３直線通路９ｃの内部に第３整流路３５ａ～３５ｄが区画されている。ここで、仕切板４５が第３直線通路９ｃと平行で長手方向に直線状に延びているため、各第３整流路３５ａ～３５ｄについても、第３直線通路９ｃと平行で長手方向に直線状に延びている。

第３整流路３５ａ～３５ｄは、第１圧縮流体の流通方向に直交する方向の断面の形状が第３直線通路９ｃを略四等分した扇形状をなしている。これにより、図１０の（Ｂ）に示すように、第３整流路３５ａ～３５ｄの個々の通路断面積である第４通路断面積Ｓ４は、図１０の（Ａ）に示す第３直線通路９ｃの通路断面積である第１通路断面積Ｓ１よりも小さくなっている。さらに、第３整流路３５ａ～３５ｄの個数に対応した４つの第４通路断面積Ｓ４の和についても、第１通路断面積Ｓ１よりも小さくなっている。このターボ式流体機械における他の構成は実施例１のターボ式流体機械と同様である。

このターボ式流体機械は、第３整流路３５ａ～３５ｄに至った第１圧縮空気は、第３整流路３５ａ～３５ｄ内を流通する。これにより、このターボ式流体機械でも、第１圧縮空気は、回転成分を低減させた状態で第２吸入口１５ａから第２インペラ室２９ａ内に供給される。また、このターボ式流体機械では、仕切板４５を第３直線通路９ｃの内部に設けることにより、第３整流路３５ａ～３５ｄを第３直線通路９ｃに容易に設けることが可能となっている。このため、このターボ式流体機械では、第３整流路３５ａ～３５ｄの構成をより簡素化することが可能となっている。このターボ式流体機械における他の作用は、実施例１のターボ式流体機械と同様である。

以上において、本発明を実施例１～３に即して説明したが、本発明は上記実施例１～３に制限されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更して適用できることはいうまでもない。

例えば、実施例１のターボ式流体機械では、第１整流路３１ａ～３１ｇを圧縮流体通路９の第３直線通路９ｃに設けているが、これに限らず、第１直線通路９ａや第４直線通路９ｄ等に第１整流路３１ａ～３１ｇを設けても良い。実施例２、３のターボ式流体機械についても同様である。

また、実施例１のターボ式流体機械において、圧縮流体通路９の複数の個所に対して第１整流路３１ａ～３１ｇを設ける構成としても良い。実施例２、３のターボ式流体機械についても同様である。

さらに、実施例１～３のターボ式流体機械において、圧縮流体通路９をハウジング１の内部に一体に形成しても良い。

また、実施例１～３のターボ式流体機械では、本発明における「流体」を空気としているが、これに限らず、空調に用いる冷媒等を本発明における「流体」としても良い。

本発明は、燃料電池システムや空調装置等に利用可能である。

１…ハウジング
３…電動モータ
５…駆動軸
７…第１インペラ（インペラ）
８…第２インペラ（インペラ）
９…圧縮流体通路
２７ａ…第１インペラ室（インペラ室）
２９ａ…第２インペラ室（インペラ室）
３０…モータ室
３１ａ～３１ｇ…第１整流路（整流路）
３３ａ～３３ｇ…第２整流路（整流路）
３５ａ～３５ｄ…第３整流路（整流路）
４１…冷却部

Claims (4)

1. インペラ室及びモータ室が形成されたハウジングと、
   前記モータ室に収容された電動モータと、
   前記インペラ室に収容され、前記電動モータの回転によって流体を圧縮するインペラと、
   前記ハウジング内に収容され、前記インペラと前記電動モータとを連結する駆動軸とを備え、
   前記インペラ室は、第１インペラ室と、前記第１インペラ室に対して前記駆動軸の軸方向に離隔する第２インペラ室とを有し、
   前記インペラは、前記第１インペラ室に収容され、前記流体を圧縮して第１圧縮流体とする第１インペラと、前記第２インペラ室に収容され、前記第１圧縮流体を圧縮して第２圧縮流体とする第２インペラとを有しているターボ式流体機械であって、
   前記第１圧縮流体を前記第２インペラ室に供給する圧縮流体通路と、
   前記圧縮流体通路の内部に設けられて前記圧縮流体通路が延びる方向に延び、前記第１圧縮流体を整流しつつ前記第２インペラ室に供給する複数の整流路とをさらに備えていることを特徴とするターボ式流体機械。
2. 前記各整流路は、前記第１インペラ室よりも前記第２インペラ室に近い位置に配置されている請求項１記載のターボ式流体機械。
3. 前記各整流路は、直線状に延びる円筒体からなる請求項１又は２記載のターボ式流体機械。
4. 前記圧縮流体通路には、前記各整流路を流通する前記第１圧縮流体の冷却を行う冷却部が設けられている請求項１乃至３のいずれか１項記載のターボ式流体機械。

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