JP2022171240A - アーク溶接装置及びアーク溶接方法 - Google Patents

Abstract

【課題】アルゴンを含有するシールドガスを用いる消耗電極式のアーク溶接であって、電流振幅制御を行いてブローホールの発生を抑制することができ、更に平均出力電流を中心設定電流に合致させ、かつアーク長を一定に維持することができるアーク溶接装置を提供する。【解決手段】アーク溶接装置は、溶接ワイヤに中心設定電流よりも小さい第１の溶接電流が出力される第１溶接条件と、溶接ワイヤに中心設定電流よりも大きい第２の溶接電流が出力される第２溶接条件とを周期的に切り換えて設定する設定回路と、第１及び第２溶接条件を周期的に切り換えて溶接を行ったときに電源回路から出力される溶接電流を検出する電流検出部と、第１及び第２溶接条件を周期的に切り換えて溶接を行ったときの平均出力電流と、中心設定電流との差分に基づいて、溶接ワイヤの送給速度と、第１溶接条件及び第２溶接条件に係る設定電圧とを補正する補正部とを備える。【選択図】図７

Description

本発明は、消耗電極式のアーク溶接装置及びアーク溶接方法に関する。

アーク溶接において発生する溶接欠陥のひとつにブローホールがある。ブローホールは、溶融金属内に低沸点のガス蒸気が巻き込まれた状態で溶融金属が凝固することにより、溶接金属内に球状の空洞が形成される欠陥である。

特開２０２０－１９２５８７号公報

ＧＭＡ（Gas Metal Arc）溶接では，使用するシールドガスや溶接条件によって、溶接欠陥であるブローホールが発生しやすい場合があり、例えば、アルゴンを含有するシールドガスを用いた消耗電極式のアーク溶接方法において、溶接電流を３５０Ａ～６００Ａとすると、溶接金属中にアルゴンガスが巻き込まれ、ブローホールが大量発生するという知見が本願発明者等によって得られている。
そこで、本願発明者は、溶接電流を周期的に変動させる電流振幅制御によって、溶融金属を撹拌し、溶融金属に巻き込まれた気泡の排出を促し、ブローホールの発生を抑制する技術を考案した。

しかしながら、電流振幅制御を用いる場合、変動中心となる中心設定電流及び中心設定電圧が存在するものの、高電流側の溶接条件と低電流側の溶接条件が交互に繰り返されるのみであり、溶接電源の平均的な出力は、電流振幅制御を行わない場合の出力に必ずしも対応しない。電流振幅制御を行う場合も、溶接電源の平均出力が、電流振幅制御を行わない場合の出力と同程度になるような制御が望まれている。

本発明の目的は、アルゴンを含有するシールドガスを用いる消耗電極式のアーク溶接であって、電流振幅制御を行いてブローホールの発生を抑制することができ、更に平均出力電流を中心設定電流に合致させ、かつアーク長（埋もれアーク溶接の場合は埋もれ深さ）を一定に維持することができるアーク溶接装置及びアーク溶接方法を提供することにある。

なお、特許文献１には、電流振幅制御を用いない場合において、設定電流に出力電流を合致させ、かつ、アーク長（埋もれアーク溶接の場合は埋もれ深さ）を一定に維持する技術が開示されている。しかし、上記電流振幅制御は、中心設定電流に基づき、高電流側条件及び低電流側条件を設定し、これらの条件を繰り返し切り替える制御であり、電流振幅制御を行っているときの実際の中心の出力電流は、高電流側条件及び低電流側条件の各期間における平均出力電流を、更に平均した値としてあらわれる。このため、中心設定電流そのものを対象として特許文献１に係る技術を適用することができない。
特許文献３に係る技術を適用する場合は高電流側条件及び低電流側条件それぞれにおいて独立して適用することになる。電流振幅制御においては、例えば０．５Ｈｚ～３Ｈｚの周波数で高電流側条件及び低電流側条件を繰り返し変動させるため、それぞれの条件の継続期間は概ね１秒程度以下と短い。従って各条件の期間ごとに、都度、出力電流を設定電流に十分追従させるためには、出力電流を高速で変化させる必要があるが、その場合アークの挙動が不自然に変化し溶接性が悪化する。また平均出力は、高電流側条件及び低電流側条件を切り替える途中の過渡的な応答を含んだ出力の結果として表れるため、仮に高電流側及び低電流側の各条件期間に都度出力電流を設定電流に追従させられたとしても、平均出力が中心設定電流に必ずしも合致するとは限らない。

アーク溶接装置は、アルゴンを含有するシールドガスを用いる消耗電極式のアーク溶接装置であって、溶接ワイヤへ溶接電流を出力する電源回路と、溶接ワイヤに中心設定電流よりも小さい第１の溶接電流が出力される第１溶接条件と、溶接ワイヤに前記中心設定電流よりも大きい第２の溶接電流が出力される第２溶接条件とを周期的に切り換えて設定する設定回路と、該設定回路によって設定される前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件に応じた送給速度で溶接ワイヤの送給を制御する送給速度制御回路と、前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件を周期的に切り換えて溶接を行ったときに前記電源回路から出力される溶接電流を検出する電流検出部と、前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件を周期的に切り換えて溶接を行ったときの平均出力電流と、前記中心設定電流との差分に基づいて、溶接ワイヤの前記送給速度と、前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件に係る設定電圧とを補正する補正部とを備える。

アーク溶接方法は、溶接電源を用いてアルゴンを含有するシールドガスを用いる消耗電極式のアーク溶接方法であって、溶接ワイヤに中心設定電流よりも小さい第１の溶接電流が前記溶接電源から出力される第１溶接条件と、溶接ワイヤに前記中心設定電流よりも大きい第２の溶接電流が前記溶接電源から出力される第２溶接条件とを周期的に切り換えて設定し、前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件を周期的に切り換えて溶接を行ったときに前記溶接電源から出力される溶接電流を検出し、前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件を周期的に切り換えて溶接を行ったときの平均出力電流と、前記中心設定電流との差分に基づいて、溶接ワイヤの送給速度と、前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件に係る設定電圧とを補正する。

本態様にあっては、アルゴンを含有するシールドガスを用いる消耗電極式のアーク溶接において、第１溶接条件と、第２溶接条件とを周期的に変動させることにより、溶融金属を撹拌し、溶融金属に巻き込まれた気泡の排出を促し、ブローホールの発生を抑制する。特に、溶融金属に振動を与えるためには溶接電流をこのように変動させることが効果的である（図１０参照）。
また、電流振幅制御における平均出力電流と、中心設定電流との差分に基づいて、第１溶接条件及び第２溶接条件に係る溶接ワイヤの送給速度及び設定電圧を補正することによって、平均出力電流を中心設定電流に合致させ、かつアーク長を一定に維持することができる。
溶接ワイヤの送給速度を補正することにより平均出力電流を中心設定電流に合致させることができる。更に設定電圧を補正することによって、アーク長を一定に維持することができる。後述の埋もれアーク溶接の場合は、設定電圧を補正することによって、埋もれ深さを一定に維持することができる。

前記差分と、前記送給速度の補正量と、前記設定電圧の補正量とを関連付けたテーブル又は関数を備え、前記補正部は、前記電流検出部にて検出された溶接電流に基づく前記差分を用いて前記テーブル又は関数を参照することにより前記送給速度の補正量と、前記設定電圧の補正量とを決定する構成が好ましい。

本態様にあっては、簡単な構成のテーブルを用いて、溶接ワイヤの送給速度の補正量及び設定電圧の補正量を決定することができる。

前記差分と、前記中心設定電流と、前記送給速度の補正量と、前記設定電圧の補正量とを関連付けたテーブル又は関数を備え、前記補正部は、前記電流検出部にて検出された溶接電流に基づく前記差分及び前記中心設定電流を用いて前記テーブル又は関数を参照することにより前記送給速度の補正量と、前記設定電圧の補正量とを決定する構成が好ましい。

前記差分と、前記中心設定電流と、前記送給速度の補正量とを関連付けた第１テーブル又は第１関数と、前記中心設定電流と、前記送給速度の補正量と、前記設定電圧の補正量と関連付けた第２テーブル又は第２関数とを備え、前記補正部は、前記電流検出部にて検出された溶接電流に基づく前記差分及び前記中心設定電流を用いて前記第１テーブル又は第１関数を参照することにより前記送給速度の補正量を決定し、決定した前記送給速度の補正量及び前記中心設定電流を用いて前記第２テーブル又は第２関数を参照することにより前記設定電圧の補正量を決定する構成が好ましい。

本態様にあっては、上記態様に比べて、アーク長をより精度良く維持することができる。

前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件は、前記中心設定電流が３５０Ａ以上、電流変動幅が５０Ａ以上１５０Ａ以下とする溶接条件であり、前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件は１Ｈｚ以上５Ｈｚ以下の周期で切り換えられる構成が好ましい。

本態様にあっては、中心設定電流が３５０Ａ以上のブローホールが発生しやすい溶接プロセスにおいて、電流変動幅を５０Ａ以上１５０Ａ以下、変動周期を１Ｈｚ以上５Ｈｚ以下とすることにより、効果的にブローホールの発生を抑制することができる。

前記第１溶接条件又は前記第２溶接条件は、アークによって母材に形成された凹状の溶融部分によって囲まれる空間に溶接ワイヤの先端部（溶融した領域を含む。以降の同様の表現では割愛する。）、又は該先端部に形成された液柱におけるアークの発生点が進入する溶接条件である構成が好ましい。

本態様にあっては、母材に形成された凹状の溶融部分によって囲まれる空間に溶接ワイヤの先端部、又は該先端部に形成された液柱におけるアークの発生点が進入する（図５Ｂ及び図５Ｃ参照）。以下、凹状の溶融部分によって囲まれる空間を埋もれ空間と呼び、埋もれ空間に進入した溶接ワイヤの先端部、又は該先端部に形成された液柱におけるアークの発生点と、母材又は溶融部分との間に発生するアークを、適宜、埋もれアークと呼ぶ。また埋もれアークにて行う溶接を埋もれアーク溶接と呼ぶ。埋もれアーク溶接は、例えば、溶接ワイヤを約５～１００ｍ／分で送給し、３００Ａ以上の高電流を供給することによって、実現される。
一方、凹状の溶融部分が形成されないアーク、又は凹状の溶融部分に溶接ワイヤ先端部及びアーク発光点が侵入しない通常のアークを、非埋もれアークと呼ぶ。
埋もれアーク溶接においては、深い溶融池が形成されるため、シールドガス中のアルゴンが溶融金属に残留し、ブローホールが発生しやすい。本態様に係るアーク溶接方法にあっては、埋もれアーク溶接により深溶込みが得られると共に、ブローホールの発生を抑制することができる。
また、溶接ワイヤの送給速度及び設定電圧を補正することによって、平均出力電流を中心設定電流に合致させ、埋もれ深さを一定に制御することができる。

本発明によれば、アルゴンを含有するシールドガスを用いる消耗電極式のアーク溶接において、電流振幅制御を行いてブローホールの発生を抑制することができ、更に平均出力電流を中心設定電流に合致させ、かつアーク長（埋もれアーク溶接の場合は埋もれ深さ）を一定に維持することができる。

本実施形態１に係るアーク溶接装置の一構成を示す模式図である。 本実施形態１に係るアーク溶接方法の手順を示すフローチャートである。 溶接対象の母材を示す側断面図である。 電流振幅制御の処理手順を示すフローチャートである。 埋もれアーク状態の説明図である。 実施形態１に係る溶接条件の切り換え方法を示すタイミングチャートである。 第２出力補正の処理手順を示すフローチャートである。 溶接継手を模式的に示す断面図である。 本実施形態１に係る電流振幅制御を行わなかったときの溶接継手の放射線透過試験結果を示す画像である。 本実施形態１に係る電流振幅制御を行ったときの溶接継手の放射線透過試験結果を示す画像である。 本実施形態２に係るテーブルを示す概念図である。 本実施形態３に係るテーブルを示す概念図である。 本実施形態４に係る溶接条件の切り換え方法を示すタイミングチャートである。

本発明の実施形態に係るアーク溶接装置及びアーク溶接方法の具体例を、以下に図面を参照しつつ説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

以下、本発明をその実施形態を示す図面に基づいて具体的に説明する。
（実施形態１）
＜アーク溶接装置＞
図１は、本実施形態に係るアーク溶接装置の一構成を示す模式図である。本実施形態に係るアーク溶接装置は、アルゴンを含有するシールドガスを用いる消耗電極式のガスシールドアーク溶接機であり、溶接電源１、トーチ２及びワイヤ送給部３を備える。本実施形態に係るアーク溶接装置は、埋もれアーク溶接及び非埋もれアーク溶接のいずれの溶接も行うことができる。

トーチ２は、銅合金等の導電性材料からなり、母材４の被溶接部へ溶接ワイヤ５を案内すると共に、アーク７ａ、７ｂ（図５参照）の発生に必要な溶接電流Ｉを供給する円筒形状のコンタクトチップを有する。コンタクトチップは、その内部を挿通する溶接ワイヤ５に接触し、溶接電流Ｉを溶接ワイヤ５に供給する。また、トーチ２は、コンタクトチップを囲繞する中空円筒形状をなし、被溶接部へシールドガスを噴射するノズルを有する。シールドガスは、アーク７ａ、７ｂによって溶融した母材４及び溶接ワイヤ５の過度な酸化を防止するためのものである。シールドガスは、例えば炭酸ガス及びアルゴンガスの混合ガス、酸素及びアルゴンガスの混合ガス、炭酸ガス及びアルゴンガスの混合ガス、アルゴン等の不活性ガス等である。

溶接ワイヤ５は、例えばソリッドワイヤであり、その直径は０．９ｍｍ以上１．６ｍｍ以下であり、消耗電極として機能する。溶接ワイヤ５は、例えば、螺旋状に巻かれた状態でペールパックに収容されたパックワイヤ、あるいはワイヤリールに巻回されたリールワイヤである。

ワイヤ送給部３は、溶接ワイヤ５をトーチ２へ送給する送給ローラと、当該送給ローラを回転させるモータとを有する。ワイヤ送給部３は、送給ローラを回転させることによって、ペールパック又はワイヤリールから溶接ワイヤ５を引き出し、引き出された溶接ワイヤ５をトーチ２へ所定速度で供給する。埋もれアーク溶接の場合、溶接ワイヤ５の送給速度は、例えば、約５～１００ｍ／分である。非埋もれアーク溶接の場合、溶接ワイヤ５の送給速度は、例えば、約１～２２ｍ／分である。なお、かかる溶接ワイヤ５の送給方式は一例であり、特に限定されるものでは無い。

溶接電源１は、給電ケーブルを介して、トーチ２のコンタクトチップ及び母材４に接続され、溶接電流Ｉを供給する電源部１１と、溶接ワイヤ５の送給速度を制御する送給速度制御回路１２とを備える。なお、電源部１１及び送給速度制御回路１２を別体で構成しても良い。電源部１１は、定電圧特性の電源であり、ＰＷＭ制御された直流電流を出力する電源回路１１ａ、制御回路１１ｂ、設定回路１１ｃ、電圧検出部１１ｄ、電流検出部１１ｅ、補正部１１ｆ及びテーブル１３を備える。

設定回路１１ｃは、中心設定電流を基準にして、埋もれアーク溶接に係る低電流（第１の溶接電流）の第１溶接条件と、高電流（第２の溶接電流）の第２溶接条件とを周期的に切り換えて設定する回路である。中心設定電流はオペレータによって設定される電流値であり、溶接電源１は、図示しない操作部にて中心設定電流を受け付ける。
第１溶接条件及び第２溶接条件は、少なくとも溶接電流Ｉの中心設定電流を３５０Ａ以上、電流変動幅を５０Ａ以上１５０Ａ以下とする溶接条件である。溶接電流Ｉの中心設定電流は、４００Ａ以上がより好ましい。
例えば、第１溶接条件は溶接電流Ｉが３５０Ａ、第２溶接条件は溶接電流Ｉが４５０Ａとなる条件である（４００Ａ±５０Ａ）。
また、第１溶接条件は溶接電流Ｉが３００Ａ、第２溶接条件は溶接電流Ｉが５００Ａとなる条件としてもよい（４００Ａ±１００Ａ）。
更に、第１溶接条件は溶接電流Ｉが２５０Ａ、第２溶接条件は溶接電流Ｉが５５０Ａとなる条件としてもよい（４００Ａ±１５０Ａ）。
設定回路１１ｃは、第１溶接条件及び第２溶接条件を１Ｈｚ以上５Ｈｚ以下の周期で切り換える。より好ましくは、第１溶接条件及び第２溶接条件を２Ｈｚ以上３Ｈｚ以下の周期で切り換えるように設定回路１１ｃを構成するとよい。

設定回路１１ｃは、第１溶接条件が設定された場合、中心設定電流よりも低い低電流値を示す電流設定信号Ｉｒを、制御回路１１ｂへ出力し、当該低電流値に応じた溶接ワイヤ５の送給速度を示す送給速度信号Ｆを、送給速度制御回路１２へ出力する。
また、設定回路１１ｃは、設定電流に対して、推奨環境における定常溶接状態において推奨される設定電圧（一元電圧とも称される）を記憶しており、設定回路１１ｃは、設定電流に基づいて推奨の設定電圧を決定する。具体的には、設定回路１１ｃは、第１溶接条件が設定された場合、第１溶接条件の設定電流に基づいて、設定電圧（一元電圧）を決定し、決定された設定電圧を示した出力電圧設定信号Ｖｒを制御回路１１ｂへ出力する。ただし、第１溶接条件における溶接ワイヤ５の送給速度及び設定電圧は、後述の補正部１１ｆによって適宜補正される。

同様にして、第２溶接条件が設定された場合、設定回路１１ｃは、中心設定電流よりも高い高電流値を示す電流設定信号Ｉｒを、制御回路１１ｂへ出力し、当該高電流値に応じた溶接ワイヤ５の送給速度を示す送給速度信号Ｆを、送給速度制御回路１２へ出力する。また、設定回路１１ｃは、第２溶接条件が設定された場合、第２溶接条件の設定電流に基づいて、設定電圧（一元電圧）を決定し、決定された設定電圧を示した出力電圧設定信号Ｖｒを制御回路１１ｂへ出力する。ただし、第２溶接条件における溶接ワイヤ５の送給速度及び設定電圧は、後述の補正部１１ｆによって適宜補正される。

送給速度制御回路１２は、設定回路１１ｃから出力される送給速度信号Ｆを取得し、取得した送給速度信号Ｆに基づいて、ワイヤ送給部３による溶接ワイヤ５の送給を制御する。送給速度制御回路１２は、第１溶接条件に係る送給速度信号Ｆを取得した場合、低速の送給速度値を示す送給指示信号をワイヤ送給部３に出力して、送給ローラを回転させ、第２溶接条件に係る送給速度信号Ｆを取得した場合、高送の送給速度値を示す送給指示信号をワイヤ送給部３に出力して、送給ローラを回転させる。

電圧検出部１１ｄは、アーク電圧Ｖを検出し、検出した電圧値を示す電圧値信号Ｖｄを制御回路１１ｂへ出力する。

電流検出部１１ｅは、例えば、溶接電源１からトーチ２を介して溶接ワイヤ５へ供給され、アーク７ａ、７ｂを流れる溶接電流Ｉを検出し、検出した電流値を示す電流値信号Ｉｄを制御回路１１ｂ及び補正部１１ｆへ出力する。

本実施形態１に係る溶接電源１は定電圧特性を有する電源として振る舞う。例えば、溶接電源１は、１００Ａの溶接電流Ｉの増加に対するアーク電圧Ｖの低下が２Ｖ以上２０Ｖ以下となる外部特性を記憶している。なお、外部特性は、設定電流及び設定電圧の組合せ毎に異なるものであってもよいし、共通であってもよい。

制御回路１１ｂは、定電圧特性で動作し、電流設定信号Ｉｒ及び出力電圧設定信号Ｖｒに応じた電圧が電源回路１１ａから出力されるように、電源回路１１ａの動作を制御する回路である。制御回路１１ｂは、溶接電源１の通電経路に存在する電気抵抗Ｒ及びリアクトルＬを電子的に制御し、定電圧特性を実現する。
制御回路１１ｂは、電圧検出部１１ｄから出力された電圧値信号Ｖｄと、電流検出部１１ｅから出力された電流値信号Ｉｄと、設定回路１１ｃから出力された電流設定信号Ｉｒ及び出力電圧設定信号Ｖｒとに基づいて、差分信号Ｅｉを算出し、算出した差分信号Ｅｉを電源回路１１ａへ出力する。差分信号Ｅｉは、検出された電流値と、電源回路１１ａから出力されるべき電流値との差分を示す信号である。

電源回路１１ａは、商用交流を交直変換するＡＣ－ＤＣコンバータ、交直変換された直流をスイッチングにより所要の交流に変換するインバータ回路、変換された交流を整流する整流回路等を備える。電源回路１１ａは、制御回路１１ｂから出力された差分信号Ｅｉに従って、差分信号Ｅｉが小さくなるようにインバータをＰＷＭ制御し、溶接電流及び電圧を溶接ワイヤ５へ出力する。その結果、母材４及び溶接ワイヤ５間に、所定のアーク電圧Ｖが印加され、溶接電流Ｉが通電する。
なお、溶接電源１には、図示しない制御通信線を介して外部から出力指示信号が入力されるように構成されており、電源部１１は、出力指示信号をトリガにして、電源回路１１ａに溶接電流Ｉの供給を開始させる。出力指示信号は、例えば、トーチ２側に設けられた手元操作スイッチが操作された際にトーチ２側から溶接電源１へ出力される信号である。

更に設定回路１１ｃは、補正部１１ｆ及びテーブル１３を備える。テーブル１３は、平均出力電流を中心設定電流に合致させ、かつアーク長（埋もれアーク溶接の場合は埋もれ深さ）を一定に維持するために必要な情報を記憶している。具体的には、テーブル１３は、溶接電源１ないし電源回路１１ａから出力される平均出力電流と、中心設定電流との差分ΔＩと、溶接ワイヤ５の送給速度の補正量ΔＦと、設定電圧の補正量ΔＶとを対応付けて記憶している。
補正部１１ｆは、電流振幅制御を行ったときに溶接電源１から出力される平均出力電流と、中心設定電流との差分ΔＩをキーにしてテーブル１３を参照することにより、溶接ワイヤ５の送給速度の補正量ΔＦと、設定電圧の補正量ΔＶとを決定する。補正量ΔＦは、平均出力電流を中心設定電流に合致させるための、送給速度の補正量である。補正量ΔＶは、非埋もれアーク溶接時のアーク長又は埋もれアーク溶接時の埋もれ深さを一定に維持するための、送給速度及び設定電圧の補正量である。
設定回路１１ｃは、補正部１１ｆによって適宜補正された電流設定信号Ｉｒ及び送給速度信号Ｆを制御回路１１ｂ及び送給速度制御回路１２へ出力する。

なお、ここでは、平均出力電流と、中心設定電流との差分ΔＩと、溶接ワイヤ５の送給速度の補正量ΔＦと、設定電圧の補正量ΔＶとを関連付けた情報の一例として、テーブル１３を例示したが、差分ΔＩ、補正量ΔＦ及び補正量ΔＶを関連付けた関数であってもよい。また、差分ΔＩ、補正量ΔＦ及び補正量ΔＶを対応付けた一つのテーブル１３を説明したが、テーブル１３を複数のテーブル又は複数の関数で構成してもよい。例えば、差分ΔＩと、補正量ΔＦとを対応付けた一つのテーブル又は関数と、差分ΔＩと、補正量ΔＶとを対応付けた一つのテーブル又は関数とを備えてもよい。
更に、埋もれアーク溶接時の補正用のテーブル１３と、非埋もれアーク溶接時の補正用のテーブル１３とを別テーブルで構成するようにしてもよい。非埋もれアーク溶接の場合、より精度良く、平均出力電流を中心設定電流に合致させ、アーク長を一定に維持することができ、非埋もれアークの場合、平均出力電流を中心設定電流に合致させ、埋もれ深さを一定に維持することができる。

図２は、本実施形態に係るアーク溶接方法の手順を示すフローチャート、図３は、溶接対象の母材４を示す側断面図である。まず、溶接により接合されるべき一対の母材４をアーク溶接装置に配置し、溶接モード、電流振幅制御を利用するか否か等、各種設定を行う（ステップＳ１１１）。具体的には、図３に示すように板状の第１母材４１及び第２母材４２を用意し、被溶接部である端面４１ａ、４２ａを突き合わせて、所定の溶接作業位置に配する。第１母材４１及び第２母材４２は、例えばステンレス鋼である。なお、必要に応じて、第１母材４１及び第２母材４２にＹ形、レ形等の任意形状の開先を設けても良い。また第１及び第２母材４１、４２は、例えば軟鋼、機械構造用炭素鋼、機械構造用合金鋼等の鋼板であってもよい。なお上記は突合せ溶接継手の例の説明であるが、すみ肉溶接継手やＴ継手などを含め、溶接継手の種類によって制限されるものではない。

各種設定が行われた後、溶接電源１は、溶接電流Ｉの出力開始条件を満たすか否かを判定する（ステップＳ１１２）。具体的には、溶接電源１は、溶接の出力指示信号が入力されたか否かを判定する。出力指示信号が入力されておらず、溶接電流Ｉの出力開始条件を満たさないと判定した場合（ステップＳ１１２：ＮＯ）、溶接電源１は、出力指示信号の入力待ち状態で待機する。

溶接電流Ｉの出力開始条件を満たすと判定した場合（ステップＳ１１２：ＹＥＳ）、
溶接電源１は、電流振幅制御を実行するか否かを判定する（ステップＳ１１３）。オペレータは電流振幅制御の利用の有無を選択することができ、溶接電源１は、図示しない操作部にて電流振幅制御の有無の設定を受け付ける。

電流振幅制御を実行しないと判定した場合（ステップＳ１１３：ＮＯ）、溶接電源１は、電流振幅制御を用いない溶接制御を実行する（ステップＳ１１４）。また、溶接電源１は、出力電流を設定電流に合致させ、かつアーク長又は埋もれ深さを一定に維持するために必要な溶接ワイヤ５の送給速度及び設定電圧を補正する（ステップＳ１１５）。以下、ステップＳ１１５における補正を第１出力補正と呼ぶ。第１出力補正においては、補正部１１ｆは、電流検出部１１ｅにて検出された溶接電流Ｉが、設定された電流値より小さくなった場合、検出された溶接電流Ｉと、設定された電流値との差分に応じて、溶接ワイヤ５の送給速度を増加させる補正を行う。また補正部１１ｆは、溶接ワイヤ５の送給速度だけでなく設定電圧を同時に上昇させる補正を行う。
補正部１１ｆは、電流検出部１１ｅにて検出された溶接電流Ｉが、設定された電流値より大きくなった場合、検出された溶接電流Ｉと、設定された電流値との差分に応じて、溶接ワイヤ５の送給速度を減少させる補正を行う。また補正部１１ｆは、溶接ワイヤ５の送給速度だけでなく設定電圧を同時に減少させる補正を行う。

このように、電流振幅制御を行わない場合の送給速度Ｆｓｅｔと設定電圧Ｖｓｅｔに上記補正量を反映し、送給速度をＦｓｅｔ＋ΔＦ、設定電圧をＶｓｅｔ＋ΔＶとすることで、設定通りの出力を得つつ、アーク長あるいは埋もれ深さを一定に維持することができる。

電流振幅制御を実行すると判定した場合（ステップＳ１１３：ＹＥＳ）、溶接電源１は、電流振幅制御を用いた溶接制御を実行する（ステップＳ１１６）。また、溶接電源１は、電流振幅制御を行ったときの平均出力電流を中心設定電流に合致させ、かつアーク長又は埋もれ深さを一定に維持するために必要な、第１溶接条件及び第２溶接条件における溶接ワイヤ５の送給速度及び設定電圧を補正する（ステップＳ１１７）。以下、ステップＳ１１７における補正を第２出力補正と呼ぶ。ステップＳ１１６及びステップＳ１１７の処理の詳細は後述する。

ステップＳ１１５又はステップＳ１１７の処理を終えた場合、溶接電源１の電源部１１は、溶接電流Ｉの出力を停止するか否かを判定する（ステップＳ１１８）。具体的には、溶接電源１は、出力指示信号の入力が継続しているか否かを判定する。出力指示信号の入力が継続しており、溶接電流Ｉの出力を停止しないと判定した場合（ステップＳ１１８：ＮＯ）、電源部１１は、処理をステップＳ１１３へ戻し、溶接電流Ｉの出力を続ける。溶接電流Ｉの出力を停止すると判定した場合（ステップＳ１１８：ＹＥＳ）、電源部１１は、処理を終える。

＜電流振幅制御＞
図４は電流振幅制御の処理手順を示すフローチャートである。溶接電源１の設定回路１１ｃは、切り換え周期が到来したか否かを判定する（ステップＳ１３１）。切り換え周波数は１Ｈｚ～５Ｈｚであり、設定回路１１ｃは現在の溶接条件が設定されてから、当該切り換え周波数の周期に相当する時間が経過したか否かを判定する。切り換え周期が到来したと判定した場合（ステップＳ１３１：ＹＥＳ）、設定回路１１ｃは、溶接条件を切り換える（ステップＳ１３２）。第１溶接条件が設定されている場合、設定回路１１ｃは、第２溶接条件を設定する。第２溶接条件が設定されている場合、設定回路１１ｃは、第１溶接条件を設定する。なお、溶接開始時、初回においては、第１溶接条件を設定するとよい。

ステップＳ１３２の処理を終えた場合、又は切り換え周期が到来していないと判定した場合（ステップＳ１３１：ＮＯ）、溶接電源１は、設定回路１１ｃによって設定された溶接条件に基づいて、溶接ワイヤ５の送給、電源部１１の出力を制御することによって溶接制御を行う（ステップＳ１３３）。具体的には、溶接電源１の送給速度制御回路１２は、ワイヤの送給を指示する送給指示信号を、ワイヤ送給部３へ出力し、送給速度信号Ｆに応じた速度で溶接ワイヤ５を送給させる。また、溶接電源１の電源部１１は、電圧検出部１１ｄ及び電流検出部１１ｅにてアーク電圧Ｖ及び溶接電流Ｉを検出し、検出された溶接電流Ｉ及びアーク電圧Ｖが、設定電流及び設定電圧に対応する外部特性線上に存在するように、電源部１１の出力をＰＷＭ制御する。
埋もれアーク状態を取り得る臨界電流は、溶接ワイヤ５やシールドガスの種類によって異なるが、例えば溶接ワイヤ５としてステンレスソリッドワイヤ、シールドガスとして９８％アルゴン＋２％酸素の混合ガスを用いる場合、平均電流が３５０Ａ以上となる第１溶接条件及び第２溶接条件が設定されると、埋もれアーク状態となる。なお、第１溶接条件又は第２溶接条件の少なくとも一方が、埋もれアークの条件を満たせば良い。上記溶接ワイヤ５及びシールドガスの場合、低電流条件、特に３５０Ａ未満では埋もれアークを維持することが困難であるが、高電流条件時に埋もれアークとなっていれば、深溶込みが得られる。また埋もれアークは、後述の完全埋もれアークと、準埋もれアークとの両方を含む。
電源部１１は、１００Ａの溶接電流Ｉの増加に対するアーク電圧Ｖの低下が２Ｖ以上２０Ｖ以下となる外部特性を有するように構成するとよい。電源部１１の外部特性をこのように設定することにより、埋もれアーク状態を維持することが容易となる。

図５は、埋もれアーク状態の説明図である。アルゴンを含有するシールドガスを用いる埋もれアーク溶接であって、平均電流が３００Ａ以上の高電流が溶接ワイヤ５に供給され、約５～１００ｍ／分で溶接ワイヤ５が送給されている場合、溶接ワイヤ５の先端部５ａには溶融したワイヤが細長く伸びた液柱８が形成される。また母材４及び溶接ワイヤ５の溶融金属からなる凹状の溶融部分６が母材４に形成される。液柱８の比較的下部と凹状の溶融部分６の間には、輝度の強いアーク７ａが形成される。一方、液柱８の比較的上部あるいは固体の溶接ワイヤ５と凹状の溶融部分６の間には、比較的輝度の弱いアーク７ｂが形成される。
図５Ａは、溶接ワイヤ５あるいは液柱８側における、アーク７ａ及び７ｂの発生点が、凹状の溶融部分６に取り囲まれた埋もれ空間に進入していないアーク状態を示している。図５Ｂは、液柱８側におけるアーク７ｂの発生点のみが埋もれ空間に進入した準埋もれアーク状態、図５Ｃは、溶接ワイヤ５あるいは液柱８側におけるアーク７ａの発生点まで埋もれ空間に進入した完全埋もれアーク状態を示している。
準埋もれアーク溶接あるいは埋もれアーク溶接では、凹状の溶融部分６の底部６１に照射されるアーク７ａ又は７ｂによって、深溶込みが得られる。

図６は、実施形態１に係る溶接条件の切り換え方法を示すタイミングチャートである。横軸は時間、縦軸は設定電流を示している。ステップＳ１３１～ステップＳ１３２の処理によって、第１及び第２溶接条件が周期的に切り換えられ、図６に示すように、第１溶接電流及び第２の溶接電流の設定値が周期的に変動する。
このように、溶接電流Ｉの中心設定電流を３５０Ａ以上、電流変動幅を５０Ａ以上１５０Ａ以下とする第１溶接条件及び第２溶接条件を１Ｈｚ以上５Ｈｚ以下の周期で切り換えて変動させることによって、溶融金属を振動させ、ブローホールの発生を抑制することができる。

＜出力補正＞
図７は、第２出力補正の処理手順を示すフローチャートである。溶接電源１は、電流検出部１１ｅにて、電流振幅制御を用いて溶接を行っているときの溶接電流を検出する（ステップＳ１５１）。そして、溶接電源１の補正部１１ｆは、電流検出部１１ｅによって検出された溶接電流に基づいて、平均出力電流を算出する（ステップＳ１５２）。例えば、補正部１１ｆは、溶接電流が変動する１周期分の溶接電流Ｉの平均値を算出する。また、補正部１１ｆは、複数周期にわたる溶接電流Ｉの移動平均を平均出力電流として算出してもよい。

次いで、補正部１１ｆは、中心設定電流と平均出力電流との差分ΔＩを算出し（ステップＳ１５３）、差分ΔＩをキーにしてテーブル１３を参照することにより、送給速度の補正量ΔＦを決定し（ステップＳ１５４）、また、差分ΔＩに基づいて、設定電圧の補正量ΔＶを求める（ステップＳ１５５）。

そして、補正部１１ｆは、求めた補正量ΔＦ及び補正量ΔＶに基づいて、溶接ワイヤＷの送給速度及び設定電圧を補正する（ステップＳ１５６）。補正のタイミングは特に限定されるものでは無いが、例えば、補正部１１ｆは、第２溶接条件から第１溶接条件に切り替えるタイミングで送給速度及び設定電圧を補正するとよい。また、第１溶接条件及び第２溶接条件を相互に切り替えるタイミングで送給速度及び設定電圧を補正するように構成してもよい。

このように、電流振幅制御を使用する場合は、溶接条件が低電流側条件（第１溶接条件）と高電流側条件（第２溶接条件）とに分かれるため、補正量ΔＦ及びΔＶを各期間にそれぞれ適用する。すなわち、高電流側条件においては、高電流側の送給速度Ｆｓｅｔ＿ｈｉｇｈと設定電圧Ｖｓｅｔ＿ｈｉｇｈを用いて、送給速度をＦｓｅｔ＿ｈｉｇｈ＋ΔＦ、設定電圧をＶｓｅｔ＿ｈｉｇｈ＋ΔＶとする。同様に、低電流側条件においては、低電流側の送給速度Ｆｓｅｔ＿ｌｏｗと設定電圧Ｖｓｅｔ＿ｌｏｗを用いて、送給速度をＦｓｅｔ＿ｌｏｗ＋ΔＦ、設定電圧をＶｓｅｔ＿ｌｏｗ＋ΔＶとする。この制御方法により、高電流条件及び低電流条件の切替に関わらず、送給速度及び設定電圧が連続的かつ中心設定電流を基準として補正され、電流振幅制御の使用時においても平均出力電流を中心設定電流に合致させつつ、アーク長あるいは埋もれ深さを一定に維持することができる。

（実施例）
溶接ワイヤ５としてφ１．６ｍｍのステンレスソリッドワイヤを、シールドガスとして９８％アルゴン＋２％酸素を用いる、中心設定電流４００Ａの埋もれアーク溶接で、溶接電流を振幅±１００Ａ、２Ｈｚで変動させるとき、上記方法により高電流側条件及び低電流側条件それぞれにおけるワイヤ送給速度と設定電圧を補正することで、平均出力電流を中心設定電流に合致させつつ、埋もれ深さを一定に維持することができる。

＜電流振幅制御の作用効果＞
図８は、溶接継手を模式的に示す断面図である。図８Ａは非埋もれアーク溶接によって得られる溶接継手の断面図であり、図８Ｂは埋もれアーク溶接によって得られる溶接継手の断面図である。埋もれアーク溶接では、図８Ｂに示すように、ビード９中央部の溶込みが通常のアーク溶接で得られるビード９よりも深い、いわゆるフィンガー状の溶込みを呈する。この傾向は、シールドガス中のアルゴン含有量が増加するほど顕著であり、最深部にブローホールが残留しやすいことが知られている。またアルゴンは不活性ガスであり、溶融金属内に巻き込まれるとブローホールの一因となる。従って、アルゴンを含有するシールドガスを用いる埋もれアーク溶接では、ブローホールが非常に発生しやすい。

図９は、本実施形態１に係る電流振幅制御を行わなかったときの溶接継手の放射線透過試験結果を示す画像である。例えばステンレス鋼板ＳＵＳ３０４に対して、ステンレスソリッドワイヤを用いて、溶接電流４００Ａ、溶接速度３０ｃｍ／分で埋もれアーク溶接を行うと、図９の放射線透過試験結果のように多くのブローホールが発生する。

そこで本実施形態１では、溶接電流Ｉの中心設定電流を３５０Ａ以上、電流変動幅を５０Ａ以上１５０Ａ以下とする第１溶接条件及び第２溶接条件を１Ｈｚ以上５Ｈｚ以下の周期で切り換えて変動させることによって、ブローホールの発生を抑制する。

図１０は、本実施形態１に係る電流振幅制御を行ったときの溶接継手の放射線透過試験結果を示す画像である。図１０中、「Ａ（優）」は、ブローホールが発生していないことを示し、「Ｂ（良）」は、ブローホールの発生量が減少していることを示し、「Ｃ（可）」は、ブローホールの発生量がやや減少していることを示す。
図１０中段に示すように、例えば、中心設定電流４００Ａ、アーク電圧３１．５Ｖ、ワイヤ突出し長さ２０ｍｍ、溶接速度３０ｃｍ／分の条件で、母材４としてステンレス鋼板ＳＵＳ３０４、溶接ワイヤ５としてステンレスソリッドワイヤを用いて溶接を行うとき、溶接電流Ｉを３００Ａとする第１溶接条件と、溶接電流Ｉを５００Ａとする第２溶接条件とを、周波数２Ｈｚ又は３Ｈｚで変動させて溶接を行うことにより、ブローホールの発生を抑制することができる。なお、上記第１溶接条件と、第２溶接条件とを、周波数１Ｈｚで変動させた場合、周波数２Ｈｚ以上の場合と比べて効果は劣るものの、ブローホールの発生量を低減させることはできる。
また、図１０上段に示すように、上記と同様の条件で、溶接電流Ｉを３５０Ａとする第１溶接条件と、溶接電流Ｉを４５０Ａとする第２溶接条件とを、周波数１Ｈｚ以上で変動させて溶接を行うことにより、ブローホールの発生量をやや低減させることができる。
更に、図１０下段に示すように、上記と同様の条件で、溶接電流Ｉを２５０Ａとする第１溶接条件と、溶接電流Ｉを５５０Ａとする第２溶接条件とを、周波数１Ｈｚで変動させて溶接を行うことにより、ブローホールの発生を抑制することができる。
以上の放射線透過試験の結果から、電流変動幅を５０Ａ以上、より好ましくは１００Ａ以上とすることで、ブローホールを効果的に抑制することができることが分かる。また変動周波数を１Ｈｚ以上、より好ましくは２Ｈｚ以上とすることで、ブローホールを効果的に抑制することができることが分かる。

以上の通り、本実施形態１に係るアーク溶接装置及びアーク溶接方法によれば、アルゴンを含有するシールドガスを用いた、中心設定電流が３５０Ａ以上の消耗電極式のアーク溶接において、ブローホールの発生を抑制することができ、しかも電流振幅制御を行う場合の平均出力を、電流振幅制御を行わない場合の出力と同定に制御することができる。

また、上記の通り電流振幅制御を行いてブローホールの発生を抑制することができ、更に溶接ワイヤ５の送給速度及び設定電圧を補正することにより、平均出力電流を中心設定電流に合致させ、かつアーク長又は埋もれアーク溶接の場合は埋もれ深さを一定に維持することができる。

更に、テーブル１３は、平均出力電流と中心設定電流との差分ΔＩと、補正量ΔＦ、補正量ΔＶとを関連付けたものであり、テーブル１３の作成、パラメータの設定が用意である。

更に、本実施形態１によれば、埋もれアーク溶接により深溶込みが得られると共に、ブローホールの発生を抑制することができる。

更にまた、本実施形態１によれば、ステンレス鋼の埋もれアーク溶接において、ブローホールの発生を効果的に抑制することができる。

なお、本実施形態１では、第１溶接条件と、第２溶接条件の２条件を周期的に変動させる例を説明したが、３つ以上の溶接条件を周期的に切り換えるように構成してもよい。

また、本実施形態１では主に埋もれアーク溶接におけるブローホールの発生を抑制する例を説明したが、非埋もれアーク溶接に本発明を適用してもよい。

更に、本実施形態１では、定常的に溶接電流を補正する例を説明したが、補正タイミングは特に限定されるものではない。設定電流の切り換えタイミングで補正処理を実行しても良いし、半周期、２周期毎等、適宜のタイミングで補正処理を実行すればよい。

（実施形態２）
実施形態２に係るアーク溶接方法及びアーク溶接装置は、テーブル１３の構成及び補正部１１ｆの処理が実施形態１と異なるため、以下では主に上記相違点を説明する。その他の構成及び作用効果は実施形態１と同様であるため、対応する箇所には同様の符号を付して詳細な説明を省略する。

図１１は、本実施形態２に係るテーブルを示す概念図である。テーブル１３は、例えば、送給速度を補正するための第１テーブル２１３ａと、設定電圧を補正するための第２テーブル２１３ｂとを備える。

図１１Ａは第１テーブル２１３ａの概念図である。第１テーブル２１３ａは、溶接電源１ないし電源回路１１ａから出力される平均出力電流と、中心設定電流との差分ΔＩと、中心設定電流と、溶接ワイヤ５の送給速度の補正量ΔＦとを対応付けて記憶している。補正量ΔＦは、主に平均出力電流を中心設定電流に合致させるための、送給速度の補正量である。

図１１Ｂは第２テーブル２１３ｂの概念図である。第２テーブル２１３ｂは、溶接電源１ないし電源回路１１ａから出力される平均出力電流と、中心設定電流との差分ΔＩと、中心設定電流と、設定電圧の補正量ΔＶとを対応付けて記憶している。補正量ΔＶは、主にアーク長又は埋もれ深さを一定に維持するための、設定電圧の補正量である。

補正部１１ｆは、電流振幅制御を行ったときに溶接電源１から出力される平均出力電流及び中心設定電流の差分ΔＩと、中心設定電流とをキーにして第１テーブル２１３ａを参照することにより、溶接ワイヤ５の送給速度の補正量ΔＦを決定する。また、補正部１１ｆは、差分ΔＩと、中心設定電流とをキーにして第２テーブル２１３ｂを参照することにより、設定電圧の補正量ΔＶとを決定する。

なお、実施形態１同様、第１テーブル２１３ａ及び第２テーブル２１３ｂを第１関数及び第２関数として構成してもよい。

本実施形態２に係るアーク溶接装置及びアーク溶接方法によれば、実施形態１に比べてよりアーク長又は埋もれ深さをより精密に制御することができる。

（実施形態３）
実施形態３に係るアーク溶接方法及びアーク溶接装置は、テーブル１３の構成及び補正部１１ｆの処理が実施形態１と異なるため、以下では主に上記相違点を説明する。その他の構成及び作用効果は実施形態１と同様であるため、対応する箇所には同様の符号を付して詳細な説明を省略する。

図１２は、本実施形態３に係るテーブルを示す概念図である。テーブル１３は、例えば、送給速度を補正するための第１テーブル３１３ａと、設定電圧を補正するための第２テーブル３１３ｂとを備える。

図１２Ａは第１テーブル３１３ａの概念図である。第１テーブル３１３ａの構成は、実施形態２に係る第１テーブル２１３ａと同様である。

図１２Ｂは第２テーブル３１３ｂの概念図である。第２テーブル３１３ｂは、溶接ワイヤ５の補正量ΔＦと、中心設定電流と、設定電圧の補正量ΔＶとを対応付けて記憶している。補正量ΔＶは、アーク長又は埋もれ深さを一定に維持するための、設定電圧の補正量である。

補正部１１ｆは、電流振幅制御を行ったときに溶接電源１から出力される平均出力電流及び中心設定電流の差分ΔＩと、中心設定電流とをキーにして第１テーブル３１３ａを参照することにより、溶接ワイヤ５の送給速度の補正量ΔＦを決定する。また、補正部１１ｆは、溶接ワイヤ５の補正量ΔＦと、中心設定電流とをキーにして第２テーブル３１３ｂを参照することにより、設定電圧の補正量ΔＶとを決定する。

なお、実施形態１同様、第１テーブル３１３ａ及び第２テーブル３１３ｂそれぞれを第１関数及び第２関数として構成してもよい。

本実施形態３に係るアーク溶接装置及びアーク溶接方法によれば、実施形態１に比べてよりアーク長又は埋もれ深さをより精密に制御することができる。

なお、送給速度の補正量ΔＦあたりの設定電圧の補正量ΔＶは、中心設定電流に対応するパラメータに基づき算出しているが、高電流側条件及び低電流側条件における設定電流に基づいたパラメータとして、それぞれΔＶ＿ｈｉｇｈとΔＶ＿ｌｏｗのように個別に算出してもよい。例えば、送給速度の補正量ΔＦと、第１溶接条件又は第２溶接条件に係る設定電流と、設定電圧の補正量ΔＶとを対応付けたテーブルを備え、補正部１１ｆは、差分ΔＩと、第１溶接条件に係る設定電流とをキーにして、第１溶接条件の設定電圧の補正量を決定し、差分ΔＩと、第２溶接条件に係る設定電流とをキーにして、第２溶接条件の設定電圧の補正量を決定するように構成するとよい。
あるいは補正量ΔＶに基づき、高電流側条件の補正量ΔＶ＿ｈｉｇｈと低電流条件側の補正量ΔＶ＿ｌｏｗを、電流値に応じて按分してもよい。

（実施形態４）
実施形態４に係るアーク溶接方法及びアーク溶接装置は、更に設定電圧を１０Ｈｚ以上１０００Ｈｚ以下で変動させる点が実施形態１と異なるため、以下では主に上記相違点を説明する。その他の構成及び作用効果は実施形態１～３と同様であるため、対応する箇所には同様の符号を付して詳細な説明を省略する。

図１３は本実施形態４に係る溶接条件の切り換え方法を示すタイミングチャートである。図１３中、横軸は時間、図１３Ａの縦軸は設定電流を示し、図１３Ｂの縦軸は設定電圧を示している。ただし、図１３Ａは、第１及び第２溶接条件に対応する第１溶接電流及び第２溶接電流の設定値を示しており、設定電圧の高周波振動による変動は図示されていない。

実施形態４に係る制御回路１１ｂは、電流振幅制御において、更に、設定電圧を１０Ｈｚ以上１０００Ｈｚ以下の周波数、好ましくは５０Ｈｚ以上３００Ｈｚ以下の周波数、より好ましくは８０Ｈｚ以上２００Ｈｚ以下の周波数で設定電圧を周期的に変動させる。設定電圧の変動により、出力される溶接電流Ｉは例えば電流振幅５０Ａ以上で変動する。

実施形態４に係るアーク溶接装置及びアーク溶接方法によれば、微振動によって溶融池を安定化させることによってビード９の乱れ及び垂れの発生を防止することができ、かつ１Ｈｚ以上５Ｈｚの周波数で溶融池をゆっくりかつ大きく振動させることによって、ブローホールの発生を抑制することができる。

１溶接電源、２トーチ、３ワイヤ送給部、４母材、５溶接ワイヤ、６溶融部分、１１電源部、１１ａ電源回路、１１ｂ制御回路、１１ｃ設定回路、１１ｆ補正部、１２送給速度制御回路、１３ テーブル

Claims (7)

1. アルゴンを含有するシールドガスを用いる消耗電極式のアーク溶接装置であって、
   溶接ワイヤへ溶接電流を出力する電源回路と、
   溶接ワイヤに中心設定電流よりも小さい第１の溶接電流が出力される第１溶接条件と、溶接ワイヤに前記中心設定電流よりも大きい第２の溶接電流が出力される第２溶接条件とを周期的に切り換えて設定する設定回路と、
   該設定回路によって設定される前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件に応じた送給速度で溶接ワイヤの送給を制御する送給速度制御回路と、
   前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件を周期的に切り換えて溶接を行ったときに前記電源回路から出力される溶接電流を検出する電流検出部と、
   前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件を周期的に切り換えて溶接を行ったときの平均出力電流と、前記中心設定電流との差分に基づいて、溶接ワイヤの前記送給速度と、前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件に係る設定電圧とを補正する補正部と
   を備えるアーク溶接装置。
2. 前記差分と、前記送給速度の補正量と、前記設定電圧の補正量とを関連付けたテーブル又は関数を備え、
   前記補正部は、
   前記電流検出部にて検出された溶接電流に基づく前記差分を用いて前記テーブル又は関数を参照することにより前記送給速度の補正量と、前記設定電圧の補正量とを決定する
   請求項１に記載のアーク溶接装置。
3. 前記差分と、前記中心設定電流と、前記送給速度の補正量と、前記設定電圧の補正量とを関連付けたテーブル又は関数を備え、
   前記補正部は、
   前記電流検出部にて検出された溶接電流に基づく前記差分及び前記中心設定電流を用いて前記テーブル又は関数を参照することにより前記送給速度の補正量と、前記設定電圧の補正量とを決定する
   請求項１に記載のアーク溶接装置。
4. 前記差分と、前記中心設定電流と、前記送給速度の補正量とを関連付けた第１テーブル又は第１関数と、
   前記中心設定電流と、前記送給速度の補正量と、前記設定電圧の補正量と関連付けた第２テーブル又は第２関数とを備え、
   前記補正部は、
   前記電流検出部にて検出された溶接電流に基づく前記差分及び前記中心設定電流を用いて前記第１テーブル又は第１関数を参照することにより前記送給速度の補正量を決定し、決定した前記送給速度の補正量及び前記中心設定電流を用いて前記第２テーブル又は第２関数を参照することにより前記設定電圧の補正量を決定する
   請求項１に記載のアーク溶接装置。
5. 前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件は、
   前記中心設定電流が３５０Ａ以上、電流変動幅が５０Ａ以上１５０Ａ以下とする溶接条件であり、前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件は１Ｈｚ以上５Ｈｚ以下の周期で切り換えられる
   請求項１から請求項４のいずれか１項に記載のアーク溶接装置。
6. 前記第１溶接条件又は前記第２溶接条件は、
   アークによって母材に形成された凹状の溶融部分によって囲まれる空間に溶接ワイヤの先端部、又は該先端部に形成された液柱におけるアークの発生点が進入する溶接条件である
   請求項１から請求項５のいずれか１項に記載のアーク溶接装置。
7. 溶接電源を用いてアルゴンを含有するシールドガスを用いる消耗電極式のアーク溶接方法であって、
   溶接ワイヤに中心設定電流よりも小さい第１の溶接電流が前記溶接電源から出力される第１溶接条件と、溶接ワイヤに前記中心設定電流よりも大きい第２の溶接電流が前記溶接電源から出力される第２溶接条件とを周期的に切り換えて設定し、
   前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件を周期的に切り換えて溶接を行ったときに前記溶接電源から出力される溶接電流を検出し、
   前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件を周期的に切り換えて溶接を行ったときの平均出力電流と、前記中心設定電流との差分に基づいて、溶接ワイヤの送給速度と、前記第１溶接条件及び前記第２溶接条件に係る設定電圧とを補正する
   アーク溶接方法。

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