JP2022084902A - 流体からエネルギを抽出するための装置および方法 - Google Patents

Abstract

【課題】海洋波などの振動する作動流体からエネルギを抽出するための装置および方法が開示されている。【解決手段】装置（１０）は、作動流体用の内部流路と、タービン（４４）と、流れ制御装置（３８）と、を備え、タービン（４４）および流れ制御装置（３８）のそれぞれは流路と直接流体連通しており、使用時において、流れ制御装置（３８）は、第１の構成と第２の構成とを選択的に動作させることができ、第１の構成は、流れ制御装置（３８）が開くことによって空気などの作動流体の流れが流れ制御装置を通って流路に出ることができ、第２の構成では、流れ制御装置（３８）が当該流れ制御装置を通る流れを制限することによって、作動流体がタービン（４４）を介して流路に入り、タービン（４４）を利用して発電することができる。【選択図】図３Ａ

Description

本開示は、概してエネルギ生成に関し、より詳細には、限定されるものではないが海洋波エネルギ抽出システムを使用するエネルギ生成に関する。本開示は、装置の設計、及びそうした装置からのエネルギの捕捉を最適化するための方法に関する。

本技術分野では、数多くの種類の波力発電システムが提案されている。このようなシステムは、波の運動を利用してタービンの回転運動によって発電機を駆動させて電気を発生させるという原理に基づいている。既知の波力発電システムは、タービンに接続された振動水柱（ＯＷＣ）を収容するための１つ又は複数の流体流れダクトを使用する。このようなシステムでは、内向きおよび外向きの波の流れによって引き起こされるＯＷＣ内の波の振動運動の結果として、ダクト内の空気の変位によって引き起こされる空気の流れの状態が頻繁に逆転する。これらのタービンは、構成が複雑で製造コストが高く、厳しい環境条件（塩水、大きな力または予測できない力をもたらす高い海または荒れた海）に長期間耐えることができないという欠点をしばしば有する。これらの従来のシステムの多くは、双方向タービンにおいてＯＷＣの運動を回転機械エネルギに変換するときの損失のため、低い効率で作動する。

効率的な方法でＯＷＣからエネルギを取り込むことができ、そうしたタスクを実行するコストを低下できる、改善されたシステム設計が必要とされている。

第１の態様では、振動する作動流体からエネルギを抽出するための装置が記載されており、前記装置は、前記作動流体のための流路と、タービンと、流れ制御装置とを備え、前記タービンおよび前記流れ制御装置のそれぞれは前記流路と直接流体連通しており、使用時において、前記流れ制御装置は、第１の構成と第２の構成とを選択的に動作させることができ、前記第１の構成は、前記流れ制御装置が開くことによって前記作動流体の流れが当該流れ制御装置を通って前記流路を出ることができ、前記第２の構成は、前記流れ制御装置が当該流れ制御装置を通る流れを制限することによって、前記作動流体が前記タービンを介して前記流路に入る。

特定の実施形態では、前記流れ制御装置は、前記振動する作動流体の圧力および／または流れの方向の変化に応じて前記流路へのアクセスの構成を変える。

特定の実施形態では、前記流れ制御装置は、前記第２の構成において、前記タービンのみを介して前記作動流体の流れを促すように完全に閉鎖可能である。

特定の実施形態では、前記流れ制御装置が、前記第１構成と前記第２構成との動作を制御するための制御機構を備えている。この形態では、前記流れ制御装置は、前記作動流体の流れに対して開閉するように前記制御機構によって移動可能な要素を有する。この特定の形態では、要素は、ヒンジ式、スライド式、または回転式の可動式であり、前記流れ制御装置の断面開口通路を覆う形状のものである。

特定の実施形態では、流れ制御装置はバタフライ弁またはチェック弁のうちの１つである。

特定の実施形態では、前記タービンは、中央ハブと、前記ハブの周囲から延在するよう
に配置された複数のブレードと、を備えるロータを含み、前記ロータは、前記流路に接続されたハウジング内に配置され、前記ブレードの形状および前記ハブに対する向きが、前記ハウジングを通る前記作動流体の一方向の軸方向流れに応じて前記タービンのロータの一方向の回転を促す。この一形態において、発電機が、前記タービンによって回転して電気エネルギを発生させるように構成されている。特定の実施形態では、駆動軸が、当該駆動軸の近位端で前記ハブに連結され、当該駆動軸の遠位端で前記発電機に連結されている。

特定の実施形態では、前記作動流体が空気であり、前記空気の流れが、前記流路と流体連通しており且つダクト内に位置する振動水柱の振動によって発生する。

特定の実施形態では、前記ダクトは、（ａ）第１の部分であって、使用時に当該第１の部分が配置されている水域の平均表面レベル（ＭＳＬ）よりも下方で実質的に水没するように配置され、前記水域からの到来波を受けるように配置された開口部を有する、第１の部分と、（ｂ）第２の部分であって、前記第１の部分から延び、使用時に前記ＭＳＬの上方に延在するように配置され、前記第１の部分を通った後の前記到来波から水を受け取るためのものである、第２の部分と、
を備え、前記流路は、前記第１の部分を通って流れた後の前記到来波から受け取る水の最大水位の上方で延在する前記第２の部分の領域によって画定される。

この一形態では、前記ダクトの前記第１の部分および前記第２の部分は、当該第１の部分および当該第２の部分の中間にある流れ方向制御セグメントを介して接続され、前記流れ方向制御セグメントは、接続部に配置されて前記第１の部分と前記第２部分との間に延びる平面傾斜部分によって画定される。

前記ダクトの前記第１の部分および前記第２の部分は概して細長い導管であり、前記第１の部分は、前記第２の部分の断面積より大きい断面積を有する。この一形態では、第前記第１の部分の開口部における断面積は、当該第１の部分の残りの部分よりも大きい断面積であり、前記導管は、前記水域から前記ダクト内への前記到来波の流れを加速するように、前記開口部の外側進入口領域から前記第２部分に向かう方向に移動するときに断面積が小さくなる。特定の実施形態では、前記第１の部分の前記外側進入口領域は、水域から前記ダクト内への入射波の流れをより大きく捕捉するように、当該第１の部分が使用時に位置する水域の前記ＭＳＬの上方に延在するように配置される。

特定の実施形態では、前記ダクトは、当該ダクトが配置されている水域の底に位置するように動作可能である。

第２の態様では、波エネルギ抽出システムの実施形態が開示され、前記システムは、
（ａ）振動水柱を受けるための少なくとも１つのダクトであって、（ｉ）第１の部分であって、使用時に当該第１の部分が配置されている水域の平均表面レベル（ＭＳＬ）よりも下方で実質的に水没するように配置され、前記水域からの到来波を受信するように配置された開口部を有する、第１の部分と、（ｉｉ）第２の部分であって、前記第１の部分から延び、使用時に前記ＭＳＬの上方に延在するように配置され、前記第１の部分を通った後の前記到来波から水を受け取るためのものである、第２の部分と、を備え、使用時に、前記ダクト内外への水の繰り返しの移動の結果として振動水柱がダクト内に形成され、前記ダクト外への水の流れは、前記開口部を介して且つ前記到来波の方向とは反対の方向に流れる、ダクトと、
（ｂ）前記ダクトの前記第２の部分内に配置された流路と直接に流体連通する回転可能な空気タービンと、
（ｃ）前記流路と直接に流体連通する少なくとも１つの流れ制御装置であって、使用時に
おいて、前記流れ制御装置は、第１の構成と第２の構成とを動作させることができ、前記第１の構成は、前記装置が開くことによって、前記ダクトの前記第２の部分の中に前記振動水柱が受け取られるときに、変位した空気の流れが前記流路を出ることができ、前記第２の構成は、前記装置が前記第２の部分の中へ流れる空気を制限することによって、前記振動水柱が前記ダクトから前記反対方向に流出すると、前記回転可能な空気タービンを介して空気流が前記流路に引き戻される、流れ制御装置と、を備える。

特定の実施形態では、前記流れ制御装置は、前記振動する作動流体の圧力および／または流れの方向の変化に応じて、前記第２の部分へのアクセスの構成を変える。

特定の実施形態では、前記タービンによって回転して電気エネルギを発生させるように構成された発電機をさらに備える。この一形態では、前記タービンが、中央ハブと、前記ハブの周囲から延在するように配置された複数のブレードと、を備えるロータを含み、前記ロータは、前記第２の部分に接続された前記流路内に配置され、前記ブレードの形状および前記ハブに対する向きが、前記流路を通って前記第２の部分に入る軸方向空気流に応じて前記タービンのロータの一方向の回転を促す。この特定の一形態では、駆動軸が、当該駆動軸の近位端で前記ハブに連結され、当該駆動軸の遠位端で前記発電機に連結されている。

特定の実施形態では、１つ又は複数の前記流れ制御装置の前記第１の構成と前記第２の構成との選択的な動作によって前記ＭＳＬの上方に延在する前記第２の部分の表面領域の割合として前記流れ制御装置の断面積を変えることによって、使用時の前記振動水柱の周波数を変えることができる。この一形態では、前記ＭＳＬの上方に延在する前記第２の部分の表面領域の割合としての前記流れ制御装置の断面積が１５パーセント未満であるように構成される。この特定の形態では、前記割合が１０パーセント未満になるように構成される。
特定の実施形態では、第２の態様のシステムは、第１の態様で記載された装置を含む。

第３の態様では、振動水柱の水の移動周波数を、当該柱と流体連通している水域にて出入りする波の周波数に実質的に対応するように制御する方法の実施形態が開示され、前記方法は、
（ａ）前記振動水柱を受けるためのダクトを配置するステップであって、前記ダクトが、（ｉ）第１の部分であって、使用時に当該第１の部分が配置されている前記水域の平均表面レベル（ＭＳＬ）よりも下方で実質的に水没するように配置され、前記水域からの到来波を受信するように配置された開口部を有する、第１の部分と、（ｉｉ）第２の部分であって、前記第１の部分から延び、使用時に前記ＭＳＬの上方に延在するように配置され、前記第１の部分を通った後の前記到来波から水を受け取るためのものである、第２の部分と、を備え、使用時に、前記ダクト内外への水の繰り返しの移動の結果として前記振動水柱がダクト内に形成され、前記ダクト外への水の流れは、前記開口部を介して且つ前記到来波の方向とは反対の方向に流れる、ステップと、
（ｂ）前記ＭＳＬの上方に延在する前記ダクトの前記第２の部分の内部の流路と直接に流体連通する少なくとも１つの流れ制御装置の構成を変更するステップであって、使用時において、前記装置は、第１の構成と第２の構成とを動作させることができ、前記第１の構成は、前記装置が開くことによって、前記ダクトの中に前記振動水柱が受け取られるときに、変位した空気の流れが前記第２の部分の前記流路を出ることができ、前記第２の構成は、前記装置が前記第２の部分の前記流路を通って内部へ流れる空気を制限し、前記ダクトに出入りする前記振動水柱の周波数が、前記水域からの出入りする波の周波数に実質的に対応する。

特定の実施形態では、前記方法は、制御機構を用いて、前記出入りする波の周波数の変
化に応じて前記少なくとも１つの流れ制御装置の構成を連続的に調整するステップをさらに含む。この一形態では、使用時に、前記制御機構は、前記１つまたは複数を流れ制御装置を前記第１の構成と前記第２の構成とで選択的に動作させる。

特定の実施形態において、第３の態様のダクト、流れ制御装置、及び制御機構は、第１の態様において記載された通りである。

第４の態様では、振動水柱を受けるためのダクトの実施形態が開示され、前記ダクトは、（ａ）第１の部分であって、使用時に当該第１の部分が配置されている水域の平均表面レベル（ＭＳＬ）よりも下方で実質的に水没するように配置され、前記水域からの到来波を受信するように配置された開口部を有する導管を備える、第１の部分と、（ｂ）第２の部分であって、前記第１の部分から延び、使用時に前記ＭＳＬの上方に延在するように配置される更なる導管を備え、前記第１の部分を通った後の前記到来波から水を受け取るためのものである、第２の部分と、を備え、前記第１の部分の前記開口部の入口は、前記水域から前記ダクト内への到来波の流れをより大きく捕捉するように、当該第１の部分が使用時に配置される水域の前記ＭＳＬの上方で部分的に延在するように配置される。

特定の実施形態では、前記第１の部分は、前記第１の部分の残りの部分よりも前記開口部においてより大きな断面積を有し、前記導管は、前記水域から前記ダクト内への前記到来波の流れを加速するように、前記開口部の前記入口から前記第２の部分へ向かう方向に移動するときに断面積が小さくなる。この一形態では、前記第１の部分の前記入口の使用時の最上部および最外部領域は、使用時に、前記水域の前記ＭＳＬの上方で部分的に延在するように配置される。特定の一形態では、前記第１の部分の最上面は、前記開口部の前記入口から前記第２の部分に向かう方向に移動するときに下方に傾斜する。

特定の実施形態において、第４の態様のダクトは、他の点では第１の態様において記載された通りである。

第５の態様では、振動する作動流体からエネルギを抽出するための装置の実施形態が開示され、前記装置は、前記作動流体の流路を画定するハウジングと、使用時に前記流路内の前記作動流体と流体連通するように前記ハウジングに配置されたエネルギ変換ユニットと、前記流路と流体連通する流れ制御手段であって、使用時にアクティブ構成とバイパス構成とで前記流路の構成を選択的に変更可能であり、前記アクティブ構成は、前記作動流体がエネルギ変換ユニットに作用し、前記バイパス構成は、前記作動流体が前記エネルギ変換ユニットを迂回する、流れ制御手段と、を備える。

特定の実施形態では、使用時に、前記流れ制御手段および前記エネルギ変換ユニットは、作動流体の流れが前記流れ制御手段を介して前記流路を出るように、および作動流体の流れが前記エネルギ変換ユニットを介して前記流路に入るように、順次的に動作するように構成される。

特定の実施形態では、前記ハウジングは、海に隣接して位置する振動水柱を含むように構成され、前記エネルギ変換ユニットに作用する前記作動流体の方向は、通過する波の落下に関連する。

特定の実施形態では、前記エネルギ変換ユニットがタービンロータを含む。
特定の実施形態において、第５の態様の装置は、その他の点では第１の態様において記載された通りである。

第６の態様では、振動する作動流体からエネルギを抽出する方法の実施形態が開示され
、前記方法は、
（ｉ）前記振動する作動流体を受け取る流路を画定するハウジングを少なくとも部分的に波を有する水域に配置するステップと、
（ｉｉ）前記振動する作動流体と流体連通するようにエネルギ変換ユニットを配置するステップと、
（ｉｉｉ）アクティブ構成とバイパス構成とで前記流路の構成を選択的に変更するための流れ制御手段を提供するステップであって、前記アクティブ構成は、第１の所定の方向に流れるときに前記作動流体が前記エネルギ変換ユニットに作用し、前記バイパス構成は、第２の所定方向に流れるときに前記作動流体が前記エネルギ変換ユニットを迂回する、ステップと、
を含む。

特定の実施形態では、第６の態様の方法は、他の点では第３の態様で記載された通りである。

第７の態様では、振動波柱エネルギ捕捉装置を水域の沖合位置に配置する方法の実施形態が開示され、前記方法は、
（ｉ）前記装置自体が浮揚補助具を備えており、前記装置を、動作可能な水中浮遊式のプラットフォームに配置し、
（ｉｉ）前記プラットフォームと前記装置とを前記水域に浮かべ、
（ｉｉｉ）前記プラットフォームと前記装置とを前記水域内の所定の位置に移動させ、
（ｉｖ）前記プラットフォームを水没させて前記装置から分離させ、それにより前記装置を前記浮揚補助具によって前記水域に浮かせた状態にし、
（ｖ）前記装置が部分的に水没して意図された動作使用のために前記所定の位置で水域の床上に静止することができるように、前記浮遊補助具を取り外す、ことを含む。

特定の実施形態において、エネルギ捕捉装置は、他の点では第１または第５の態様において記載されている通りである。

本要約および明細書全体を通して、略語ＭＳＬは「平均表面水位」または「平均海水面」のために使用され、水域における特定の場所での平均低水位と平均高水位の間の中間点として定義される。ＭＳＬは、特定の水域の表面の平均高さを意味し、また、波高またはトラフの変動を測定することができる垂直深さ基準点を表す。

本開示の態様、特徴、および利点は、本開示の一部であって例として開示された任意の発明の原理を説明する添付の図面と併せて読むことにより、以下の詳細な説明から明らかになるであろう。
添付の図面は、説明される様々な実施形態の理解を容易にする。

図１は、本開示の第１の実施形態による、水域からの波などの振動流体からエネルギを抽出するための装置の前方斜視概略図である。 図２は、図１による装置の後方斜視図である。 図３Ａは、ＭＳＬに直交する断面Ａ―Ａに沿って見た図１による装置の概略部分断面側面図であり、装置に向かって移動する波の発端時の図である。 図３Ｂは、ＭＳＬに直交する断面Ａ―Ａに沿って見た図１による装置の概略部分断面側面図であり、波が装置を通って移動し、気体が変位して流体制御装置から流出する時の図である。 図３Ｃは、ＭＳＬに直交する断面Ａ―Ａに沿って見た図１による装置の概略部分断面側面図であり、波が装置から水域に向かって戻り、流体制御装置が閉じられ、気体が一方向タービンを通って流れの中へ引き込まれ、タービンを回転させ、電気エネルギを発生させる時の図である。 図４は、本開示のさらなる実施形態による、水域からの波などの振動流体からエネルギを抽出するための装置の前方斜視概略図である。 図５は、図４による装置の後方斜視概略図であり、振動波柱の内部への最下部入口領域と、波貫通リップとを示している。 図６は、本開示のさらなる実施形態による、水域からの波などの振動流体からエネルギを抽出するための装置の概略部分断面側面図であり、波が装置を通って移動し、気体が移動して流体制御装置から流出する時の図である（挿入写真、弁が開く）。 図７は、図６による装置の概略部分断面側面図であり、波が装置から水域に向かって戻り、流体制御装置が閉じられ、気体が一方向タービンを通って流れの中に引き込まれ、タービンを回転させ、電気エネルギを発生させる時の図である。 図８は、本開示のさらなる実施形態による、水域からの波などの振動流体からエネルギを抽出するための装置の前方斜視概略図である。波エネルギ収集装置は、水中にある浮遊式ドック上に配置されて示されている。水没していない状態では、ドックは、装置の水中位置のために輸送船の後ろに牽引することによって動かすことができる。振動波柱装置はそれ自身が浮揚補助具を備えている。 図９は、図８によるエネルギを抽出するための装置の前方斜視図であり、装置は、水中ではない位置に示されている水中浮遊式ドック上に配置されており、装置とドックとが、水域上の装置の所定の目的地に向かう方向にタグボートの形態で輸送船の後ろに牽引されているところが示されている。 図１０は、図８によるエネルギを抽出するための装置の前方斜視概略図であり、装置は水中浮遊式ドックから分離して示されている。装置（浮揚補助手段によって浮揚パネルの形で浮揚している）は前方へ引っ張られてドックから分離することができるように、ドックは水中で下降して示されている。 図１１は、図８によるエネルギを抽出するための装置の前方斜視図であり、装置は水中浮遊式ドックから分離されて示されており、ドックは再び水中で上昇して浮遊している。タグボートは、波力エネルギ収集ユニットをドックの前方かつドックから離れる方向に引っ張っている。 図１２は、図８によるエネルギを抽出するための装置の前方斜視概略図であり、装置は、その外側壁からブイパネル要素（浮遊補助具）のいくつかを取り外すことによって部分的に沈められているように示されている。これは、装置が水域内の所定の最終用途位置に移動したためである。ユニットは海岸線の海底でその位置に維持される。 図１３は、図８によるエネルギを抽出するための装置の前方概略斜視図であり、装置は、海底に置かれて波を捕獲してエネルギを発生する、水中の最終位置に部分的に沈められているように示される。すべてのブイパネル要素（浮揚補助具）は側面から取り除かれている。繰り返し使用するために、浮遊式ドックおよびブイパネルは、すべてタグボートによって取り外されるように示されている。 図１４は、本開示のさらなる実施形態による、水域からの波などの振動流体からエネルギを抽出するための装置の前方上面斜視図であり、装置は周囲の水域に配置されて示されている。 図１５は、図１４の装置の前方斜視概略図であり、装置は周囲の水域に配置されて示されており、図１５は装置の上のタービンのより詳細を示している。 図１６は、本開示の装置に基づいて開発されている大規模試作品の一方向空気タービンについての予測効率曲線を示すグラフである。 図１７は、本開示の装置の一形態である、通気式振動水柱装置について見出されたエネルギ収支のグラフ描写である。 図１８：実験データから、モデルスケールの空気チャンバ圧力の時系列プロット（上のプロット）、及び下のプロットでは、隣接する入射波プローブの水位（破線）と平均表面高度（実線）。 図１９：実験データから、規則的な波から導き出された試験波エネルギ捕捉装置の空気圧力の結果（２３７データポイント）。 図２０：実験データから、規則的な波から導き出された試験波エネルギ捕捉装置の空気圧効率（２３７データポイント）。

本開示は、振動する作動流体、例えば使用中に装置に繰り返し出入りする海の波からエネルギを抽出するための装置の特徴に関する。本開示はまた、到来波の捕捉を最大化する装置の特徴に関する。本開示はまた、生成されるエネルギ量を最大にするために装置を操作および制御する方法に関する。装置は、当分野で知られている技術よりも単位流体流れ当たりの大きなエネルギ発生を可能にする設計を有する。

図面を参照すると、図１および図２に示される装置は、２つのアーム部分１２、１４を有するダクト１０を備え、各アームは、断面がほぼ長方形で互いに直角に配置され、ダクト１０を側面から見たときに概してＬ字形に接続される細長い導管を備えている。（更なる実施形態では、本説明における参照を容易にするために、同様の部分には同様の符号を付している）。

ダクト１０の第１の導管１２は、使用時に、当該導管１２が配置されている水域１６の平均表面レベル（ＭＳＬ）よりも実質的に下に沈むように配置され、例えば、海岸線で砂および岩盤１８に置かれ、その細長い軸が砂および岩盤１８と整列するように概ね水平に向くように配向される。

第１の導管１２は、水域から流れ込む到来波を受けるように配置された長方形の開口部２０を有し、この開口部２０は、例えば海または湖など波の源である水域の中へ外側に向けられている。図１に示すように、開口部２０からダクト１０の内部に向かって第２の導管１４に向かう方向に移動すると第１の導管１２の断面積が小さくなるため、口部２０の断面積は、第１の導管１２の残りの部分のどの点の面積よりも大きい。この固体壁の第１の導管１２の概して先細りの効果は、水域１６からダクト１０への到来波の流れを加速することであり、その理由は振動流が使用中に生成されるときに明らかになるであろう。

図示の実施形態では、第１の導管１２の上壁２２の一部は、下方に傾斜しており、使用時に砂および岩盤１８の上に載置される平らなベースフロア２４に向かって傾斜している。垂直側壁２６は、平らなベースフロア２４と第１の導管の上壁２２との間に延びる。図示の実施形態では、第１の導管１２の先細り入口領域は、導管１２の長さの約３分の１だけ延びているが、これは他の実施形態では異なる割合であり得る。例えば、第１の導管は、その全長にわたって傾斜した上壁と、平らなベースフロア２４と、それらの間に延在する垂直側壁２６とを備えていてもよい。別の実施形態では、第１の導管は、開口部からダクトの内側に向かう方向に移動するときに、導管の長さの一部にわたって互いに向かって内側に傾斜している上壁およびベースフロアを有し得る。さらに別の実施形態では、第１の導管の側壁も、開口部からダクトの内側に向かう方向に移動するときに断面積が減少するように幅が狭くなる導管を形成するように、内側に先細りになるように傾斜し得る。

図面に示される実施形態では、第１の導管１２の口部２０の最外部および最上部領域２８は、使用時に、口部２０が配置される水域１６のＭＳＬの上方に延びるように配置され、口部２０の波貫通リップ３０を形成する。この特徴によって、特に水域の動きが粗いか荒れている場合に、水域１６からダクト１０へのより多くの到来波の流れを補足して導くことを促すことができる。

ダクト１０の第２の導管１４は、使用時に、導管１４が配置されている水域１６のＭＳ
Ｌの上に実質的に延びるように配置され、その細長い軸が第１の導管１２の軸に対してほぼ垂直となるように配向され、第１の導管１２を通って流れた後の到来波から水を受け取るように配置されている。到来波が第１の導管１２を通ってダクトの第２の導管１４に入った後、第２の導管１４から第１の導管１２を介して自由に逆流して水域１６に戻ることにより、水域１６の海岸線における波の出入りの流れと一致するように設けられるダクト１０内に振動する水流を生じさせる。第２の導管１４は、第１の導管１２を通って流れた後に到来波から受けた最大水位３２を超える高さまで延びる。最大水位３２より上に位置する気体（典型的には空気）は、簡単に後述するように、第２の導管１４の最上部領域から追い出され、その後引き戻され得る。

振動する水流を補助するために、導管１２、１４が接合されている移行面におけるダクト１０の内部の寸法は同じである。また、第１および第２の導管１２、１４は、２つの導管１２、１４の接合部に配置された平面傾斜部３４の形態の流れ方向制御セグメントを有し、水が逆方向に振動するとき、到来する水の流れがダクト１０内で水平軸方向流れから垂直軸方向流れ方向へ、続いて垂直軸方向流れから水平軸方向流れ方向へ、そして、ダクト１０から水域１６に向かう外向きへの流れへと、変化することを可能にする。流体がダクト１０内に進むにつれて第１の導管１２の断面積が狭くなると流体速度が増加し、ダクト１０内に形成された流体柱をより速く振動するように駆動させることができる。

第２の導管１４の最上部領域３６内で、到来波から受け取られるときの最大水位３２の上には、移動可能な空気があり、自動的に開く、または揺動するもしくは開くように配置され得るバタフライ弁または一方向逆止弁３８の形態のいくつかの流れ制御装置を介して最上部領域３６から出ることができる。第２の導管１４の内側の（そして最大水位３２の上方の）最上部領域３６は流路４０を画定し、一方向タービン４４と流体連通する。本明細書に示す実施形態では、弁３８およびタービン４４は流路４０と直接流体連通しており、つまり、流路４０に出入りする空気の移動がタービンに達する前に弁を通過しない、又はその逆である。言い換えれば、これらの弁およびタービンは互いに直列に配置されているのではなく、むしろ互いに平行な動作構成で配置されており、第２の導管１４の内側で、流路チャンバ４０の壁の間隔をあけて離れた開口部に配置されている。こうした配置によって、流路４０の構成を選択的に変更することが可能になり、その結果、作動流体（空気など）はタービンに対して一方向に作用することができ、あるいは代わりにバイパス構成で（すなわちタービンをバイパスして）動作して、排出弁を介して一方向に流れることができる。後述するように、流路４０の最上端において、これらの弁およびタービンは海、湖または他の水域の水位の到達範囲の上方にある。

ここで図３Ａを参照すると、ダクト１０に向かって移動する波の開始の時が示されており、波貫通リップ３０および第１の導管１２の狭い断面積は、到来波をダクト１０内に案内する働きをする。図３Ｂでは、波はダクト１０を通って矢印４２の方向に移動し、最上部領域３６の流路４０内の空気の一部はダクト１０内の垂直方向に上昇する水によって置換され、バタフライ弁または一方向逆止弁３８から流出し、大気中に排出される。弁３８は、軽い羽根のような動きをするように設けられているので、流路４０から出る空気の流れは弁３８を開くのに十分であり、一方向タービン４４を介してかなりの量の空気が流路から出るのではなく、ダクト１０から出る抵抗が最も少ない経路を提供する。

図３Ｃでは、波は次に、口部２０を介してダクト１０から出て、図３Ｂに示す到来波の方向４２と反対の方向である矢印４６の方向に水域１６に向かって移動する。外側方向４６への流れの結果として、大気は、流出する水によって作り出される吸引力によって最上部領域３６内の流路４０内に引き込まれる。バタフライ弁または一方向逆止弁３８は完全に閉じられるため、空気は、一方向タービン４４を通してしか吸い込まれず、この空気流がタービン４４を回して電気エネルギを発生させる。

いくつかの他の実施形態では、流出する水によって作り出される吸引力によって大気が最上部領域３６の流路４０内に引き込まれるときに、弁は、そうした空気流を完全に閉鎖するのではなく、空気流を制限するタイプのものであり得る、または部分的閉鎖位置に配置され得る。しかしながら、流路４０に引き込まれる空気の大部分は一方向タービン４４を介している。したがって、流路４０に出入りする空気の流れの両方は、ダクト１０内で振動する水の振動に反応すると共に、当該振動によって生成され、特定の場所で繰り返される波の流れの周波数によって設定される。

本明細書に開示されるさらに他の構成では、図３Ｂおよび図３Ｃに示される流れの状況が逆にされて、波がダクト１０内に移動すると最上部領域３８の流路４０内の空気が水の上昇によってダクト１０内で移動して一方向タービン４４から流出し、大気に放出される。このような構成では、波が口部２０を介してダクト１０から出て水域１６に向かって移動すると、大気が、バルブ３８を介して流路４０に引き戻される。バルブ３８は、一方向性のタービン４４を通って流路４０内に達することができる空気流よりも、流路４０内に一方向に開きやすいように構成されている。しかしながら、本発明者の研究によれば、こうした構成の効率は、図３Ｂおよび図３Ｃに示す流れの状況によって達成される効率よりも著しく低いことが立証された。最大の発電機能が提供されるのは、流路４０への空気の吸込みのダウンストローク（すなわち、振動する水チャンバからの波の落下、又は引き抜き）のときであり、この構成でのタービン４４の回転によって生成されるエネルギは、（ｉ）双方向タービン、又は（ｉｉ）到来する海洋波からのようなダクト内へのおよびタービンへの空気圧のアップストロークの圧力を使用することによって達成可能なエネルギよりもはるかに大きい。（後者はエネルギの面で最も弱い）

図４および図５に示される実施形態を参照すると、幾分異なる外観のダクト１０が示されている。全ての点において当該実施形態は前述した実施形態と機能的に類似している。各アーム部分１２、１４は、断面がほぼ長方形の細長い導管を備え、これらの部分は互いに直交して配置され、ほぼＬ字型の構成で接続されている。

ダクト１０の第１の導管１２は、使用時に水域の平均表面高さ（ＭＳＬ）より下に実質的に沈むように配置され、その細長い軸が砂および岩盤１８と整列するようにほぼ水平に配向される。第２の導管１４の最上部領域３６には、バタフライ弁または一方向逆止弁３８の形態の多数の流れ制御装置があり、これらは自動的に開くことができ、または揺動または開くように配置され得る。第２の導管１４の内側の（そして最大水位３２の上方の）最上部領域３６は流路４０を画定し、流路４０も一方向タービン４４と流体連通している。

本発明者によって採用された幾何学的設計の特徴は、ダクト１０の前面への波の負荷を軽減するために、図５に示される傾斜した前縁および尖った弓３３の導入を含む。

図１４および図１５に示す実施形態を参照すると、幾分異なる外観のダクト１０が示されている。全ての点において当該実施形態は前述の実施形態と機能的に類似している。機能を説明するために、同様の符号が使用されている。

さらに他の実施形態では、弁３８は、それらの開閉構成を制御するための制御機構を備えている。例えば、弁は、ヒンジ式移動、スライド式移動、又は回転式移動によって、ゲートの断面開放通路の少なくとも一部を覆って気体の流れに対して開閉することができるゲートを有してもよい。さらに他の実施形態では、使用される弁は、流路４０に出入りする振動空気の圧力および／または流れの方向の変化に応答するように他の任意の適切な向きに構成され得る。

重要なことに、第２の導管１４の最上部領域３６の流路４０内の置換可能な気体へのアクセスは、１つ以上の弁３８（または他の形態の流れ制御装置）および一方向タービン４４を介して可能であるため、システムは、流れチャンバへの各形態のアクセスを別々に、そして順次的に他方へと操作するように構成され得る。そうすることによって、従来技術の構成、つまりシャフト上で一方向に回転するタービンを使用して双方向に対処することができる新しいタービン設計の開発に多くの場合焦点を合わせている発電用の従来技術の振動水柱における構成よりも、タービン４４の設計をかなり単純にすることができる。このような従来技術の装置では、第２の導管の最上部領域の流路内の気体は、ダクト内の垂直方向に上昇する水によって置換され、一方向タービンから流出して大気に放出されるものの、吸引によって流路に戻るには、同一の一方向性タービンを介して反対方向に流れる必要があり、非常に複雑な調節可能な流れタービン設計を必要とする。

本システムでは、タービン４４は基本的に公知の設計のものであり、回転シャフトの一端に配置された中央ハブ５０と、ハブ５０の周囲に配置され且つハブ５０の周囲から延びる複数のブレード５２とを備えるロータ４８を有し、ロータ４８は、流路４０と流体連通するようにハウジング５４内に配置されている。タービンブレード５２の形状、及びハブ５０に対するそれらの向きは、タービンハウジング５４を通る気体の一方向の軸方向流れに応じ、タービンロータ４８の一方向の回転を促す。

このタイプのタービンでは一般的であるように、発電機はタービンによって回転して電気エネルギを発生するように構成され、タービン４４の駆動軸の端部に接続され、駆動軸の他の端部でハブ５０の位置に接続される。

記載されたシステムは、振動する空気の圧力および／または流れの方向の変化に応答するように弁３８の向きを調整することができるので、既知の従来技術に対して他にも重要な動作上の利点を有する。例えば、ダクト１０内の振動水柱の周波数を「同調」して、ＭＳＬの上方に延びる部分で第２の導管１４に配置された多数のバルブ３８を開閉することによって、海洋からの出入りする波の移動の周波数に合わせることができる。こうすることによって、ダクト１０内の上昇水に面する第２の導管１４の最上部領域３６内の流路４０内の空気圧抵抗を調整することができる。ダクト１０に出入りする振動水柱の周波数が、水域１６からの出入りする波の周波数と実質的に一致する場合、ダクト１０内の振動流が常に波のシークエンスから外れて余分な乱流およびタービン４４内への非効率的な空気の引き込みを受ける状況で動作する必要がある場合よりも、エネルギ抽出装置の動作はより円滑かつより効率的になる。

ダクト内の振動水流の周波数のこうした「同調」は、例えば出入りする波の圧力の測定された変化に応答する制御機構を使用して弁開口部の調整を自動化することによって、全体的な波浪条件に応じて連続的に実行できる。このような構成では、制御機構は、１つ又は複数の弁３８を選択的に開閉する（または部分的に開閉する）ことができる。この調整は、本発明者によって「最適通気比」として定義されている割合である、ＭＳＬよりも上にある第２の導管１４の全表面積の割合として、第２の導管１４の最上部領域３６における流路４０に出入りする利用可能な開口部の断面積を変えることができる。一例では、最適通気比は１５％未満であるが、１０％未満の最適通気比も適切であり得る。平均的な波の高さと波の周期とに応じて（海の状態は非常に穏やかである又は非常に荒いかもしれない）、振動水流がダクト内１０に滞在する時間を最適化するために、より低い又はより高い最適通気比、例えば１％が求められ得る。

ダクト内の振動水流の周波数の「同調」のさらに別の例では、例えば嵐の間など、全体的な波浪状態が危険である又は荒れている場合、弁開放制御機構を使用して、十分な数の
弁３８を閉じて閉鎖し、それによって流路４０内に空気圧の頭が確立されるようにすることができる。このような「離調」は、海洋からの最も強い波がダクトの中に届いて遠くまで到達することを排除することによって安全機能として働くことができ、そうすることで、弁およびタービンを嵐の被害から守ることができる。

図２に示されるように、ダクトの第２の導管１４の最上部領域３６は、ダクト１０の後部の上部垂直側壁５６に示される４つのバタフライ弁３８と、第２の導管１４の最上部領域３６の上部水平壁に示される３つのバタフライ弁３８とを有する。他の実施形態では、ダクトの初期構築時に、こうした数より多い又は少ない数の弁３８を、設置場所および予想される波の程度に応じて設置することができ、それにより、特定のダクトの可能な最大通気比を変える設計上の特徴である。他の実施形態では、弁の種類も変えることができ、またダクトに合うように異なる種類の弁を組み合わせること可能である（バタフライ弁、一方向チェック弁など）。

波がダクト１０に入るときに弁３８を開き、続いて弁３８を閉じ、波がダクト１０を出るときに空気がタービン４４を介して第２の導管１４に引き込まれるという繰り返しステップが行われ、安定したパターンに達すると、タービン４４および発電機は、絶縁された高電圧銅ケーブルによってダクト１０（沖合に位置する場合）から陸上（海岸上）に伝達することができる電気エネルギを生成する。

サイズの一般的かつ非限定的な指標として、典型的なダクトは、約８～１０メートルの第１の導管長さ、および配置される水域または海域の底部表面上で１５～１８メートル延びる第２の導管を有する。ダクトの構造は、腐食性の塩分のある環境において、海洋の波によって繰り返し作用する圧力に耐えることができるような重量および強度を有するように、典型的には鉄筋コンクリートで作られる。

本発明者は、新しいエネルギ抽出装置を用いた実験結果から、双方向の空気流で動作するように構成された一方向タービンではなく、一方向の空気流で動作するように構成された一方向タービン４４からのエネルギ捕捉が大幅に増加することを発見した。同等の運転期間では、波がダクト１０から水域１６に向かって移動して空気がタービン４４を通って流路４０内に引き込まれるときに、生成されるエネルギは、流れが同じ方向に動作する既知の双方向タービン設計を使用して達成され得るよりも１６％優れている。この改善された結果は、第２の導管１４内に位置する振動水柱の下向き静水圧ヘッドと、水域１６から水を引き出す際の水の引き込みとの組み合わせによって引き起こされると考えられる。したがって、本システムは、異なる装置を使用して流路４０に関して空気の排出および吸い込みの両方のステップを分離するように構成することができるので、ダクトからの波の流出に応答して作動し最高の位置エネルギを有する気体流れのみからエネルギを捕捉することが可能である。

本発明者はまた、新規のエネルギ抽出装置を使用した実験結果から、波貫通リップ３０の特徴が第１の導管１２の開口部２０に追加されたときにエネルギ捕捉が大幅に増加することを発見した。ダクト１０内への到来波の流れの加速された搬送は、こうした特徴を有しない既知の振動ダクト装置と比較した場合、発生させることができるエネルギにおいて更に２０％の改善をもたらす。この特徴はダクト１０内により多くの流体をもたらし、続いて、波がダクト１０を離れるときにタービン４４を介して第２の導管１４内の流路４０内に引き込まれる空気をより多く引き起こす。本開示の波貫通リップ３０は、特定の位置における波のＭＳＬの上にほぼ常に視認できるように配置されている。

振動流体ダクトのような重くて丈夫な装置を水域の端で水の中に安全に配置することは困難である。したがって、発明者は、水中浮遊式ドック３５（乾式ドックなど）を使用し
て装置を位置決めする方法を考案した。図８～図１３のシーケンスを参照されたい。

水没していない状態では、ドック３５は、装置１０の水中位置のために輸送船３７の後ろで牽引することによって動かすことができる。振動波柱装置１０それ自体は、最終段階での位置決めに必要とされるときに使用するための浮選補助具４１を備えている。組み立てられた振動流体ダクトの設置の準備が整うと、振動流体ダクトは上記の水中浮遊ドック上に配置される（または構築段階中にそのプラットフォームの上に構築される）。水没していない浮遊ドックおよびダクトは、長いケーブル３９を使用して輸送船、例えばタグボートの後ろに牽引して、水域上で装置の所定の目的地、例えば海洋の縁／波の縁領域に向かう方向に移動することができる。

最終的な場所に近づくと、浮遊式ドックは水没し、ダクトは自身の浮揚補助具によって水中に浮かぶままになる。これらの浮揚補助具は、中空ブイパネル、膨張式ガスバルーンなどのような多くの形態であり得る。浮遊ダクトと水中浮遊ドックとが互いに離れると、浮遊ダクトは自身で所望の最終作業位置に短い距離だけ牽引され、浮遊補助剤は除去される又は収縮させられる。ユニットは、その後に海岸線の海底の位置において重力の下で落ち着き、波を捕獲してエネルギを発生させる水中の最終位置に部分的に沈められたままになる。

水中ドックを使用することによって、最終的な設置のために遠い海岸線に到達するために外洋を横切って移動するときに、こうした大型の装置を取り扱うことの安定性などの大きな利点が提供される。浮遊ドックは、荒天時にダクト装置の転覆または沈下の危険性を最小限に抑える。

実験セクション
波エネルギ変換器（ＷＥＣ）としての振動水柱（ＯＷＣ）の本実施形態についての実験的性能結果が示される。本装置の動作原理は、空気弁を利用し、正圧時に開くことによって空気チャンバを通気し、空気チャンバ圧力が負になったときに閉鎖することによって一方向空気タービンのパワーテイクオフ（ＰＴＯ）を通して空気を引き込む。結果は、通常の海と不則の海の両方で示されている。

試作品の上部リップ及び前壁の幾何学的形状は、装置の動作特性に好影響を与えると考えられる設計上の特徴である。実験結果は、この一方向試作品が広範囲の波周波数にわたって非常に優れた環境発電能力を示すことを示している。

ＯＷＣは、部分的に海底に沈んで位置し、水中の開口部を通って海に開口される大きな中空のコンクリート製のチャンバである。また、チャンバは、空気タービンが収容された水ラインの上方大気への小さな開口部を有している。

波の山と谷が通常のＯＷＣを通過すると、水はその水没した開口部を通ってチャンバに出入りする。この水はチャンバ内で上下し、上方に閉じ込められた空気の圧力を正圧と負圧の間で振動させる。いくつかの過去の実施形態では、こうしたときに安定して電気を発生させることを試みて、圧力変動によって、空気をチャンバの頂部で双方向タービンを通過させていた。

本開示のＯＷＣと従来のＯＷＣとの間の基本的な概念上の違いは、タービンに一方向からの空気流のみが作用することである。受動空気流弁は、空気がチャンバから逃げることができるが戻ることはできないようにする。これはよりタービン設計上の制約を簡易にし、タービンが一方向の空気流に対して最適化され得ることを意味する。また、タービンは低い摩擦損失を示す。

空気が波のサイクルの半分だけの間空気タービンを通って導かれるとしても、全体の波のサイクルからのほとんどすべてのエネルギ（従来の乱流および摩擦損失を差し引く）が抽出に利用可能である。このプロセスは、図１７に示すエネルギ収支によってさらに詳しく説明される。

Ａ．一方向空気タービンパワーテイクオフ
ＯＷＣの空気圧によって引き起こされる空気流から電力を抽出するために、従来のステータプラスロータ型タービン設計が発明者によって開発された。単段タービンは、広範囲の圧力降下条件にわたって一方向の空気流入に対して作動する。タービンの差分空気圧（Δｐ）に対する予測タービン効率は、Ａｏｌｅｕｓ平均線タービン性能解析で生成された図１６に示されている。－３０ｋＰａ（トルクに角速度を掛け、圧力損失と体積流量の積で割って測定された）までの代表的な運転範囲における加重平均タービン効率は、６５０ＲＰＭの一定のタービン回転速度に基づいて７７％である。

Ｂ．ＷＳＣ ＯＷＣジオメトリ
発明者によって採用された幾何学的設計の特徴は、図５に最も明確に示されている傾斜した前方リップと尖った弓の導入を含む。これらの幾何学的な機能強化は、水力性能を改善し、OWC前面の波荷重を軽減する観点を含む。

Ｃ．キング島試作品
キング島は、バス海峡の西海岸に位置し、タスマニアとオーストラリア本土の間にほぼ等距離にある。島の人口は約１７００人で、風力タービン、幾らかの太陽光発電、蓄電池で構成され、ディーゼル発電で補完された独自のグリッドシステムによって発電されている。

キング島のパイロットプラントプロジェクトは、平均海面深度１０メートル、海岸から約７００ｍに位置する。このプロジェクトのためのOWC装置の新規な設計は幅２０メート
ルで、公称ピーク発電能力は１ＭＷである。この場所の波浪気候は４５ｋＷ／ｍを超えており、波エネルギ資源の点において世界で最も優れていると評価されている。適切なグリッド接続の近くに位置する提案場所の水深測量調査と海底プロファイリングが完了している。

実験設定
長さ３５ｍ、幅１２ｍ、深さ１ｍが可能であるが３３３ｍｍの深さが満たされ、試作品の実物大で１０ｍの深さに相当するオーストラリア海事大学のモデル試験流域（ＭＴＢ）で実験を行った。ＭＴＢは、一端に１６ピストンタイプの波作成器パドル、他端に受動ビーチを備えている。モデルは波作成器から１２ｍのＭＴＢの中心に配置した。

１：３０スケールのモデルが、内部チャンバの水位の目視観察を可能にするために透明なアクリルの側面を有する合板から製造された。３Ｄプリントされた受動チェック弁本体がモデルの背面と側面に取り付けられ、アセテートシートが本体の上端に軽くヒンジで取り付けられ、最小の正のチャンバ空気圧で弁を開くことができる。パワーテイクオフ（ＰＴＯ）は、単段タービンのものと同様の非線形の圧力／流量関係を示すオリフィスプレートを用いてシミュレートされた。

空気チャンバ差圧は、チャンバールーフの各側部と上部クリアボックスの側部とにある３つの別々の圧力トランスデューサ（海洋制御計器用増幅器（Ｏｃｅａｎ Ｃｏｎｔｒｏｌｓ ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ ａｍｐｌｉｆｉｅｒ）ＫＴＡ２８４によって調整された１ｐｓｉ ハネウェル ＴＳＣセンサ）を用いて観測した。各圧力センサは、ほぼ同じ値を
示すことがわかった（たとえば、図１８を参照）。チャンバの水面の高さは６つの抵抗波プローブによって観測した。波プローブは、ＨＲ Ｗａｌｌｉｎｇｆｏｒｄ波プローブ信号調整ボックスを介してデータ取得システムに接続した。

データは、ＢＮＣ端子ボックスに接続された１６ビットのナショナルインスツルメンツのＰＣＩカード（ＮＩ ＰＣＩ－６２５４）を使用して２００Ｈｚのレートで取得した。データ記録は、波のパドル運動によって開始され、規則的な波について３０秒間、不規則な波について６００秒間（３０分フルスケール相当）の期間記録された。

方法論
Ａ．海の状態
本解析では、規則的な波と不規則な波の両方を調査した。フルスケール等価不規則波（ＪＯＮＳＷＡＰ）を表1にまとめた。テストされた不規則波条件は、キング島の試験領域で
発生すると予想されるものに基づいて選択された。試験された規則的な波は、不規則な波の高さおよび周波数をカバーするように選択された。波キャリブレーションテストは、流域でＷＥＣモデルなしで実施された。

Ｂ．空気圧
空気圧は次のように計算される。

ここで、Δｐはチャンバ差圧で、Ｑは空気の体積流量である。
選択されたモデルスケール（１：３０）のため、空気圧縮率は無視できると考えられる。空気流入量は、次式を使用して空気チャンバ差圧から計算される。

ここで、Ｃ_ｄ＝０．６はオリフィス排出係数、Ａ_ｏ＝０．００１１１ｍ^２は絞りオリフィスの断面積、ρ_ａ＝１．４ｋｇｍ^－３は空気密度である。現場キャリブレーションでは、空気流入に対する係数がＣ_ｄ＝０．６９１であることが測定され、Ｃ_ｄ＝０．６は流れ推定にとって合理的かつ保守的であることを意味する。チャンバは空気弁を有するので、空気流出量は発電には寄与せず、さらに、Ａ_ｏが可変になるため空気圧差を用いて空気流出量を確実に予測することは不可能である。

Ｃ．到来波パワー
次式によって中間水深計算を利用する線形理論で規則的な波のパワーが計算される。

ここで、Ｅはエネルギ密度（単位表面積あたりのエネルギ）、Ｃ_ｇは中間水深で解析された波群の精度、ρ_ｗ＝１０００ｋｇ^－３は水の密度、ｇ＝９．８１ｍｓ^－２は重力加速度、ｈは、山から谷まで測られた波の高さである。平均不規則波パワーは

ここで、√ｍ_０を有するｈ_ｍ０＝４√ｍ_０は、最初のスペクトルモーメント（波記録の標準偏差に等しい）である最初のスペクトルモーメントであり、Ｔ_ｅは、（スペクトル解析から導き出された）エネルギ周期（ｍ_－１／ｍ_０）である。

Ｄ．空気圧効率
空気圧効率は、引き起こされた空気圧力を装置の幅方向の等価波パワーで割った比として定義される

ここで、Ｗは、波面を向いた装置の幅である。

Ｅ．結果のスケーリング
結果は表II（λ＝３０）のように単純化したＦｒｏｕｄｅ Ｓｉｍｉｌｉｔｕｄｅスケーリングを使用してフルスケールにスケーリングし、水密度の差は無視した。

Ｆ．エネルギ収支
エネルギ収支とは、エネルギ源から一時的な貯蔵部へ、そして最終的にシンクへのエネルギの流れを視覚的に表現したものである。図１７は、空気弁用の追加経路を有するＯＷＣのエネルギ収支を示す。実線と矢印は、システム内のエネルギの流れの可能な方向を示している。破線は、あまり重要ではないエネルギフロー接続を示している。１００％の空気圧変換効率のためには、すべてのエネルギが入力波（ソース）からパワーテイクオフ（シンク）まで流れなければならない。

実際には、水の波のすべてのエネルギを抽出できるわけではなく、一部のエネルギは無効な形（境界効果などの粘性損失、または渦放出などの乱流損失）に変換され、WECから
反射またはＷＥＣを回折する。任意のタイプのＯＷＣ ＷＥＣの主なエネルギ経路は、到来波から水柱上昇へ、そして空気チャンバと大気との間の圧力差によって駆動されるパワーテイクオフ（エアタービン）への経路である。双方向エアタービンを備えたＯＷＣでは、空気弁が存在しないため、圧力差がサイクル全体でタービンを駆動する。

空気弁が存在する構想では、変換サイクルの前半に水位が上昇し、空気チャンバの圧力が上昇する。続いて空気が空気弁を通って流れ、水柱が上昇するにつれて位置エネルギの形でエネルギも貯蔵される。式（１）によって定義されるように、空気圧パワーは、空気差圧（Δｐ）と空気流量（Ｑ）との積である。サイクルのこの半分の間に空気弁（及びタービン形状に基づくＰＴＯもありうる）を通して失われるエネルギは、その期間の空気圧パワーの積分である。

主な目的は変換損失を最小にすることであるので、弁によって消費される電力は最小にされなければならない。式（１）を物理的に考察すると、これは、水柱が上昇するときの最大エネルギを可能にするために空気流れは妨げられるべきではないため、圧力差を最小にすることによってのみ達成可能である。実際には、これは空気弁の面積を最大にし、低い背圧を有する弁を利用することによって達成される。

サイクルの後半では、水位が下がり始め、空気チャンバに負圧が生じる。空気弁が閉じて、すべての到来波のエネルギに加えて水柱上昇に蓄えられたエネルギがＰＴＯで利用可能になり、ＷＳＥ構想の場合には特注の一方向空気タービンである。

図１８は、空気チャンバ圧力、チャンバ水柱上昇（貯蔵）、及び水柱に隣接する通過する水面プロファイル（入射波）の間の関係を示す実験データのプロットである。チャンバの水位（空気弁によるエネルギ損失が最小）が上昇している間は空気チャンバの圧力がわずかに正になり、チャンバの水位が低下している間は有意に負になる。

結果
次のセクションでは、規則的な波と不規則な波の両方にさらされたときの向い波での装置の電力性能について結果を示す。実物大の推定結果と効率の結果の両方が示されている。

規則的な波の結果
図１９は、フルスケールに外挿した規則的な波の空気圧パワーの結果を示す。結果は波作成器の２３７の別々の実行からまとめられた。発生した波の高さが所望のものからずれているので、空気圧パワーに対する線形補正（１＋（ｈ_Ｄ－ｈ_Ａ）／ｈ_Ｄ、ここで、ｈ_Ｄは所望の高さであり、ｈ_Ａは実際の山から谷までの高さ）が適用された。より大きな波高（２．７および３．０ｍ）では、出力はいくらか不安定に思われ、これは、チャンバと前方リップを通り過ぎる大気との間の別個の大気接続のためにチャンバ内の水位が十分に低下したために、チャンバからの圧力損失が影響していることがわかった。

波の周期が変化すると、８秒から１２秒の間にほぼ一定の空気力が発生し、その後１３秒から１６秒の間に落ち込み、１６秒から１８秒の間に緩やかな増加と平準化が続いたことが理解される。

図２０は、規則的な波で作動する装置の空気圧効率を示す。ピーク効率は、８秒より前で、約１から１．１の間の値で発生することが見られた（より低い波高について改善する）。空気圧効率は、１２秒に、約０．８から０．９である低い第２のピークが存在し、この第２のピークは前方リップおよび尖った弓形状と関連していると考えられた。１２秒を超える波の期間では、効率は、１４秒より後で、０．３から０．５の間に安定するまで急速に低下する。

より長い周期の波はより短い周期の波よりも多くのエネルギを概して含むので、より長い周期の波に対する効率の損失は幾分か有害ではないと考えた。しかし、図１９に戻って参照すると、１３秒から１５秒の間の波の期間で空気圧性能が依然として著しく低下しており、将来の研究のために表にしている。

不規則波の結果
予測されたフルスケール空気パワー行列結果が、２次元線形補間を実行するためにグリッドデータ関数を使用して合計４７の異なる波記録から計算された。規則的な波の結果と同様であり、空力発電は、１１～１３秒のピーク期間（Ｔ）_ｐの間に発生するピーク平均発電量で、より低い周期の波に向かって最良であった。同様に、効率は１３秒以下のすべてＴ_ｐで０．５を大幅に超えた。

討論
空気圧縮率は、フルードスケールの外挿モデル試験結果と比較して、実際の海域での空気圧性能が低いことが知られている。他の研究者たちは、３Ｄ数値コードを使ってこの問題を調査し、従来のＯＷＣ ＰＴＯでは過大評価が１２％程度であることを発見した。この単純な補正は、結果に応じて空気圧力推定結果を減らすことによって性能推定値に適用することができる。しかしながら、効率の低下は空気圧縮性容積に関係することも知られている。本開示の新しい構想のＯＷＣはチャンバの水位をより高く上昇させるので、結果
としてチャンバの空気量は減少する。ただし、この構想には、レアファクションのみが含まれ、圧縮性は含まれないため、１２％の推定誤差が多少極端になる可能性がある。さらに、スケーリングの問題を補正するために、保守的な流動係数０．６（計算された０．６９１ではなく）が十分に保守的な見積もりであると考えられる。

（前のセクションで説明したように）この新技術の強化された空気発電は、タービン効率（平均７７．５％）および９５％の想定電気変換効率と相まって、従来の双方向ＯＷＣと比較して出力の顕著な改善をもたらす。キング島領域で測定された波の気候と合わせて検討すると、パイロットプラントプロジェクトは４７２ｋＷの平均出力を示すと予測される（１ＭＷのピークユニットで４７．２％の容量係数を意味する）。年間８，５００時間の運用仮定を考えると、４ＧＷｈを超える年間エネルギ生産量になる。

波に対するシステムの配線効率は、口語的に「電力出力を電力入力で割ったもの」として記載される。提案されたキング島パイロットプラント装置の平均「出力」は、すでに４７２ｋＷと推定されている（上記参照）。「電力入力」は、平均入射波エネルギ密度（波の山のメートル当たりのｋＷ）に装置の幅（メートル）を掛けたものとして定義される。キング島領域の波浪気候を詳細に評価すると、平均入射波エネルギ密度は５２．８７ｋＷ／ｍである。２０メートルの装置幅を掛けると、WSE装置に入射する平均波電力（「電力入力」）が１０５７ｋＷであることを示唆する。したがって、波に対するＷＳＥ装置の配線効率は４４．６％と推定される。

このレベルのエネルギ生産は、プロジェクトの予想されるフルライフサイクルコストと合わせて、最初の1回限りの商業プロジェクトのエネルギの平準化コスト（ＬＣＯＥ）が
１ｋＷｈあたり０．１３ドルであることを示す。同じ技術を利用した、２５メガワット以上のマルチユニットプロジェクトのスケールメリットは、ＬＣＯＥが１ｋＷｈあたり０．０７ドル以下であることを示す。

結論
新しい技術革新を取り入れたＯＷＣ技術の詳細が示された。この技術は、効率的な一方向空気タービンと共に使用するためのＯＷＣの空気整流の問題に取り組んでいる。特注の形状変更と組み合わせた改正システムは、規則的な波と不規則な波の両方においてモデルスケールでテストされました。不規則な海での性能結果は８３％のピーク空気圧効率をもたらした。規則的な波ではピーク空気圧変換効率は１００％を超えることが分かった。これは、装置と入射波との共振が原因で局部波面が変化するためである。この現象は、ＯＷＣの前面に自然に入射するよりも多くのエネルギを装置に引き込むことになる。

この新しい構想のＯＷＣ構成の変換効率における改善の最終結果は、エネルギ発生のコストの相応の減少である。キング島と似た波の気候を持つ場所での複数ユニット波エネルギプロジェクトでは、厳密な財務分析はＬＣＯＥが０．０７米ドル付近であることを示唆している。これは、商業化段階の開始時におけるエネルギ技術にとっては並外れたものである。学習曲線の調査によると、このＬＣＯＥは今後１０年間でさらに低下することが示されている。

本明細書に開示される装置は、従来のＯＷＣ技術と同様に、従来の発電装置に対して多くの利点を有する。
- 入射波面との共鳴を達成するように動作することができる（タービン減衰特性をＯＷ
Ｃに一致させる）。
- 柱／ダクトの寸法は、ＯＷＣ構造の最適な流体力学的変換効率を用いて設計すること
ができる（想定される入射波フィールドに対する部位特定のＯＷＣ設計）。
- 予想される圧力/流量特性に対するタービン性能/効率を最適化できる。
- 装置は、弁を閉じることによって損傷を防ぐために暴風雨状態で機械的に隔離するこ
とができる。堅牢な構造のため、嵐の中で吹き飛ばされることはない。
- 振動水柱（ＯＷＣ）装置の実験的性能は、広範囲の波の周波数にわたって非常に良好
な環境発電能力を示し、以前の双方向ＯＷＣと比較して出力に顕著な改善をもたらした。
- 波の作用のかなり上に安全に配置することができ、極端な条件に耐えるために、コン
クリートケーソンによって要素から保護することができる、より単純でより効率的な一方向空気タービン。例示的な装置は、２０メートル×２０メートル、高さ１８メートルである。このうち、水上線から８メートルのみが突出する。発電ユニットは一般に、水深１０メートルで、海岸からある程度の距離に位置する。
- 近距離波エネルギ変換器のファーム（またはアレイ）を使用できると考えれる。これ
らの装置を沿岸防波堤（または防波堤）として使用することで、地域社会と産業に電力と保護された港の両方を提供しながら、大幅なコスト共有と節約を実現し得る。
- 技術全体の中で唯一の可動部品は、タービンといくつかの単純な既製の弁であり、そ
れらはすべて水位線のはるかに上方に位置する。水の中または下に可動部分はない。つまり、メンテナンスは海のすぐ上のアクセスしやすい地域でのみ実行すればよい。他の多くの波力エネルギ装置の動作は水中で行われ、それらを塩水の腐食性および損傷作用にさらされたままにし、装置の維持または修理することを困難にする。タービンと発電機は水面より上に保たれているので、メンテナンスが少なく、どんな修理もスキューバ機器を必要とせずに実行できる。
- 水中には可動部分がないため、海洋生物への傷害が防がれる。油や汚染物質を放出す
ることがない。
- 海洋波の信頼性と予測可能性は、太陽光や風力よりも大きな利点である。例えば、気
象学やサーフィンのウェブサイトの多くはすでに１週間前までに正確に波の状態を予測している。
- したがって、この再生可能エネルギ源は補完的なベースロード電力と考えることがで
きる。

特定の実施形態における上記した説明では、明確さのために特定の専門用語に頼っている。しかしながら、本開示は、そのように選択された特定の用語に限定されることを意図するものではなく、各特定の用語は、同様の技術的目的を達成するために同様に動作する他の技術的等価物を含むことを理解されたい。「上方」および「下方」、「上に」および「下に」などのような用語は、参照点を提供するために便宜的な単語として使用され、限定的な用語として解釈されるべきではない。

本明細書において、「備える」という用語は、その「開いた」という意味、すなわち「含む」という意味で理解されるべきであり、したがってその「閉じた」意味、すなわち「のみからなる」という意味に限定されない。対応する意味は、それらが現れるところの対応する用語「備える」、「有する」、および「含む」と捉えられるべきである。

上記した説明は、共通の特性および特徴を有し得るいくつかの実施形態に関して示されている。任意の一実施形態の一つ以上の特徴が他の実施形態の一つ以上の特徴と組み合わせることができることを理解されたい。さらに、任意の実施形態における任意の単一の特性または特徴の組み合わせは、さらなる実施形態を構成し得る。

さらに、上記では本発明のいくつかの実施形態のみを説明しており、開示された実施形態の範囲および趣旨から逸脱することなく変更、修正、追加、および／または変更を行うことができる。例えば、図面に示されているダクト１０の特定のＬ字形の形状は異なっていてもよく、２つの導管１２、１４は必ずしも互いに直交していなくてもよい。弁３８は、大きさ、形状およびそれらの総数が異なっていてもよい。任意の特定のダクト１０上に２つ以上のタービン４４があってもよく、これらは他の手段によって（例えばパイプを介して）収容されて第２の導管１４の最上部領域３６に接続されてもよい。ダクト１０の構成材料は、典型的にはコンクリートでできているが、硬質プラスチックまたは炭素繊維のような他の材料であってもよく、そして海岸で基部１８に固定されてもよい。海または海からの波の発生について言及してきたが、波は、湖、川および潮汐プールからも発生する可能性があり、それらはすべて本発明の方法および装置を使用するのに適している。

さらに、最も実用的で好ましい実施形態であると現在考えられているものに関連して本発明を説明してきたが、本発明は開示された実施形態に限定されるべきではない。本発明の精神および範囲内に含まれる修正および等価の構成を含む。また、上述の様々な実施形態は他の実施形態と組み合わせて実施することができ、例えば、一実施形態の態様を他の実施形態の態様と組み合わせてさらに他の実施形態を実現することができる。さらに、任意の所与の組み合わせにおける各独立した特徴または構成要素は、さらなる実施形態を構成し得る。

Claims (44)

1. 振動する作動流体からエネルギを抽出するための装置であって、前記作動流体のための流路と、タービンと、流れ制御装置とを備え、前記タービンおよび前記流れ制御装置のそれぞれは前記流路と直接流体連通しており、使用時において、前記流れ制御装置は、第１の構成と第２の構成とを選択的に動作させることができ、前記第１の構成は、前記流れ制御装置が開くことによって前記作動流体の流れが当該流れ制御装置を通って前記流路を出ることができ、前記第２の構成は、前記流れ制御装置が当該流れ制御装置を通る流れを制限することによって、前記作動流体が前記タービンを介して前記流路に入る、装置。
2. 前記流れ制御装置は、前記振動する作動流体の圧力および／または流れの方向の変化に応じて前記流路へのアクセスの構成を変える、請求項１に記載の装置。
3. 前記流れ制御装置は、前記第２の構成において、前記タービンのみを介して前記作動流体の流れを促すように完全に閉鎖可能である、請求項１または２に記載の装置。
4. 前記流れ制御装置が、前記第１の構成と前記第２の構成との動作を制御するための制御機構を備えている、請求項１から３のいずれか一項に記載の装置。
5. 前記流れ制御装置は、前記作動流体の流れに対して開閉するように前記制御機構によって動作可能な要素を有する、請求項４に記載の装置。
6. 前記要素は、ヒンジ式、スライド式、または回転式の可動式であり、前記流れ制御装置の断面開口通路を覆う形状のものである、請求項５に記載の装置。
7. 前記流れ制御装置は、バタフライ弁またはチェック弁のうちの１つである、請求項１から６のいずれか一項に記載の装置。
8. 前記タービンが、中央ハブと、前記ハブの周囲から延在するように配置された複数のブレードと、を備えるロータを含み、前記ロータは、前記流路に接続されたハウジング内に配置され、前記ブレードの形状および前記ハブに対する向きが、前記ハウジングを通る前記作動流体の一方向の軸方向流れに応じて前記タービンのロータの一方向の回転を促す、請求項１から７のいずれか一項に記載の装置。
9. 発電機が、前記タービンによって回転して電気エネルギを発生させるように構成されている、請求項８に記載の装置。
10. 駆動軸が、当該駆動軸の近位端で前記ハブに連結され、当該駆動軸の遠位端で前記発電機に連結されている、請求項９に記載の装置。
11. 前記作動流体が空気であり、前記空気の流れが、前記流路と流体連通しており且つダクト内に位置する振動水柱の振動によって発生する、請求項１から１０のいずれか一項に記載の装置。
12. 前記ダクトは、
    ａ．第１の部分であって、使用時に当該第１の部分が配置されている水域の平均表面レベル（ＭＳＬ）よりも下方で実質的に水没するように配置され、前記水域からの到来波を受けるように配置された開口部を有する、第１の部分と、
    ｂ．第２の部分であって、前記第１の部分から延び、使用時に前記ＭＳＬの上方に延在するように配置され、前記第１の部分を通った後の前記到来波から水を受け取るためのもの
    である、第２の部分と、
    を備え、
    前記流路は、前記第１の部分を通って流れた後の前記到来波から受け取る水の最大水位の上方で延在する前記第２の部分の領域によって画定される、
    請求項１１に記載の装置。
13. 前記ダクトの前記第１の部分および前記第２の部分は、当該第１の部分および当該第２の部分の中間にある流れ方向制御セグメントを介して接続され、前記流れ方向制御セグメントは、接続部に配置されて前記第１の部分と前記第２部分との間に延びる平面傾斜部分によって画定される、請求項１２に記載の装置。
14. 前記ダクトの前記第１の部分および前記第２の部分は概して細長い導管であり、前記第１の部分は、前記第２の部分の断面積より大きい断面積を有する、請求項１２または１３に記載の装置。
15. 前記第１の部分の開口部における断面積は、当該第１の部分の残りの部分よりも大きい断面積であり、前記導管は、前記水域から前記ダクト内への前記到来波の流れを加速するように、前記開口部の外側進入口領域から前記第２部分に向かう方向に移動するときに断面積が小さくなる、請求項１４に記載の装置。
16. 前記第１の部分の前記外側進入口領域は、水域から前記ダクト内への入射波の流れをより大きく捕捉するように、当該第１の部分が使用時に位置する水域の前記ＭＳＬの上方に延在するように配置される、請求項１５に記載の装置。
17. 前記ダクトは、当該ダクトが配置されている水域の底に位置するように動作可能である、請求項１２から１６のいずれか一項に記載の装置。
18. ａ．振動水柱を受けるための少なくとも１つのダクトであって、
    ｉ．第１の部分であって、使用時に当該第１の部分が配置されている水域の平均表面レベル（ＭＳＬ）よりも下方で実質的に水没するように配置され、前記水域からの到来波を受信するように配置された開口部を有する、第１の部分と、
    ｉｉ．第２の部分であって、前記第１の部分から延び、使用時に前記ＭＳＬの上方に延在するように配置され、前記第１の部分を通った後の前記到来波から水を受け取るためのものである、第２の部分と、を備え、
    使用時に、前記ダクト内外への水の繰り返しの移動の結果として振動水柱がダクト内に形成され、前記ダクト外への水の流れは、前記開口部を介して且つ前記到来波の方向とは反対の方向に流れる、ダクトと、
    ｂ．前記ダクトの前記第２の部分内に配置された流路と直接に流体連通する回転可能な空気タービンと、
    ｃ．前記流路と直接に流体連通する少なくとも１つの流れ制御装置と、
    を備え、
    使用時において、前記流れ制御装置は、第１の構成と第２の構成とを動作させることができ、前記第１の構成は、前記装置が開くことによって、前記ダクトの前記第２の部分の中に前記振動水柱が受け取られるときに、変位した空気の流れが前記流路を出ることができ、前記第２の構成は、前記装置が前記第２の部分の中へ流れる空気を制限することによって、前記振動水柱が前記ダクトから前記反対方向に流出すると、前記回転可能な空気タービンを介して空気流が前記流路に引き戻される、波エネルギ抽出システム。
19. 前記流れ制御装置は、前記振動する作動流体の圧力および／または流れの方向の変化に応じて、前記第２の部分へのアクセスの構成を変える、請求項１８に記載のシステム。
20. 前記タービンによって回転して電気エネルギを発生させるように構成された発電機をさらに備える、請求項１８または１９に記載のシステム。
21. 前記タービンが、中央ハブと、前記ハブの周囲から延在するように配置された複数のブレードと、を備えるロータを含み、前記ロータは、前記第２の部分に接続された前記流路内に配置され、前記ブレードの形状および前記ハブに対する向きが、前記流路を通って前記第２の部分に入る軸方向空気流に応じて前記タービンのロータの一方向の回転を促す、請求項２０に記載のシステム。
22. 駆動軸が、当該駆動軸の近位端で前記ハブに連結され、当該駆動軸の遠位端で前記発電機に連結されている、請求項２１に記載のシステム。
23. １つ又は複数の前記流れ制御装置の前記第１の構成と前記第２の構成との選択的な動作によって前記ＭＳＬの上方に延在する前記第２の部分の表面領域の割合として前記流れ制御装置の断面積を変えることによって、使用時の前記振動水柱の周波数を変えることができる、請求項１８から２２のいずれか一項に記載のシステム。
24. 前記ＭＳＬの上方に延在する前記第２の部分の表面領域の割合としての前記流れ制御装置の断面積が１５パーセント未満であるように構成される、請求項２３に記載のシステム。
25. 前記割合が１０パーセント未満になるように構成される、請求項２４に記載のシステム。
26. 請求項１から請求項１７のいずれか一項に記載の装置を含む、請求項１８から請求項２４のいずれか一項に記載のシステム。
27. 振動水柱の水の移動の周波数を、当該柱と流体連通している水域にて出入りする波の周波数に実質的に対応するように制御する方法であって、
    ａ．前記振動水柱を受けるためのダクトを配置するステップであって、前記ダクトが、
    ｉ．第１の部分であって、使用時に当該第１の部分が配置されている前記水域の平均表面レベル（ＭＳＬ）よりも下方で実質的に水没するように配置され、前記水域からの到来波を受信するように配置された開口部を有する、第１の部分と、
    ｉｉ．第２の部分であって、前記第１の部分から延び、使用時に前記ＭＳＬの上方に延在するように配置され、前記第１の部分を通った後の前記到来波から水を受け取るためのものである、第２の部分と、
    を備え、使用時に、前記ダクト内外への水の繰り返しの移動の結果として前記振動水柱がダクト内に形成され、前記ダクト外への水の流れは、前記開口部を介して且つ前記到来波の方向とは反対の方向に流れる、ステップと、
    ｂ．前記ＭＳＬの上方に延在する前記ダクトの前記第２の部分の内部の流路と直接に流体連通する少なくとも１つの流れ制御装置の構成を変更するステップであって、使用時において、前記装置は、第１の構成と第２の構成とを動作させることができ、前記第１の構成は、前記装置が開くことによって、前記ダクトの中に前記振動水柱が受け取られるときに、変位した空気の流れが前記第２の部分の前記流路を出ることができ、前記第２の構成は、前記装置が前記第２の部分の前記流路を通って内部へ流れる空気を制限し、
    前記ダクトに出入りする前記振動水柱の周波数が、前記水域からの出入りする波の周波数に実質的に対応する、方法。
28. 制御機構を用いて、前記出入りする波の周波数の変化に応じて前記少なくとも１つの流
    れ制御装置の構成を連続的に調整するステップをさらに含む、請求項２７に記載の方法。
29. 使用時に、前記制御機構は、前記１つまたは複数を流れ制御装置を前記第１の構成と前記第２の構成とで選択的に動作させる、請求項２８に記載の方法。
30. 前記ダクト、前記流れ制御装置、及び前記制御機構は、請求項１から１７のいずれか一項に記載の通りである、請求項２９に記載の方法。
31. 振動水柱を受けるためのダクトであって、
    ａ．第１の部分であって、使用時に当該第１の部分が配置されている水域の平均表面レベル（ＭＳＬ）よりも下方で実質的に水没するように配置され、前記水域からの到来波を受信するように配置された開口部を有する導管を備える、第１の部分と、
    ｂ．第２の部分であって、前記第１の部分から延び、使用時に前記ＭＳＬの上方に延在するように配置される更なる導管を備え、前記第１の部分を通った後の前記到来波から水を受け取るためのものである、第２の部分と、を備え、
    前記第１の部分の前記開口部の入口は、前記水域から前記ダクト内への到来波の流れをより大きく捕捉するように、当該第１の部分が使用時に配置される水域の前記ＭＳＬの上方で部分的に延在するように配置される、
    ダクト。
32. 前記第１の部分は、前記第１の部分の残りの部分よりも前記開口部においてより大きな断面積を有し、前記導管は、前記水域から前記ダクト内への前記到来波の流れを加速するように、前記開口部の前記入口から前記第２の部分へ向かう方向に移動するときに断面積が小さくなる、請求項３１に記載のダクト。
33. 前記第１の部分の前記入口の使用時の最上部および最外部領域は、使用時に、前記水域の前記ＭＳＬの上方で部分的に延在するように配置される、請求項３１または３２に記載のダクト。
34. 前記第１の部分の最上面は、前記開口部の前記入口から前記第２の部分に向かう方向に移動するときに下方に傾斜する、請求項３１から３３のいずれか一項に記載のダクト。
35. 他の点において請求項１から１９のいずれか一項に記載されている通りである、請求項３３から請求項３６のいずれか一項に記載のダクト。
36. 振動する作動流体からエネルギを抽出するための装置であって、
    - 前記作動流体の流路を画定するハウジングと、
    - 使用時に前記流路内の前記作動流体と流体連通するように前記ハウジングに配置され
    たエネルギ変換ユニットと、
    - 前記流路と流体連通する流れ制御手段であって、使用時にアクティブ構成とバイパス
    構成とで前記流路の構成を選択的に変更可能であり、前記アクティブ構成は、前記作動流体がエネルギ変換ユニットに作用し、前記バイパス構成は、前記作動流体が前記エネルギ変換ユニットを迂回する、流れ制御手段と、
    を備える装置。
37. 使用時に、前記流れ制御手段および前記エネルギ変換ユニットは、作動流体の流れが前記流れ制御手段を介して前記流路を出るように、および作動流体の流れが前記エネルギ変換ユニットを介して前記流路に入るように、順次的に動作するように構成される、請求項３６に記載の装置。
38. 前記ハウジングは、海に隣接して位置する振動水柱を含むように構成され、前記エネルギ変換ユニットに作用する前記作動流体の方向は、通過する波の落下に関連する、請求項３７に記載の装置。
39. 前記エネルギ変換ユニットがタービンロータを含む、請求項３６から３８のいずれか一項に記載の装置。
40. 他の点では請求項２から１７のいずれか一項に記載の通りである、請求項３６から３９のいずれかに記載の装置。
41. 振動する作動流体からエネルギを抽出する方法であって、
    （ｉ）前記振動する作動流体を受け取る流路を画定するハウジングを少なくとも部分的に波を有する水域に配置するステップと、
    （ｉｉ）前記振動する作動流体と流体連通するようにエネルギ変換ユニットを配置するステップと、
    （ｉｉｉ）アクティブ構成とバイパス構成とで前記流路の構成を選択的に変更するための流れ制御手段を提供するステップであって、前記アクティブ構成は、第１の所定の方向に流れるときに前記作動流体が前記エネルギ変換ユニットに作用し、前記バイパス構成は、第２の所定方向に流れるときに前記作動流体が前記エネルギ変換ユニットを迂回する、ステップと、
    を含む方法。
42. 他の点では請求項２８から３０のいずれか一項に記載の通りである、請求項４１に記載の方法。
43. 振動波柱エネルギ捕捉装置を水域の沖合位置に配置する方法であって、
    （ｉ）前記装置自体が浮揚補助具を備えており、前記装置を、動作可能な水中浮遊式のプラットフォームに配置し、
    （ｉｉ）前記プラットフォームと前記装置とを前記水域に浮かべ、
    （ｉｉｉ）前記プラットフォームと前記装置とを前記水域内の所定の位置に移動させ、
    （ｉｖ）前記プラットフォームを水没させて前記装置から分離させ、それにより前記装置を前記浮揚補助具によって前記水域に浮かせた状態にし、
    （ｖ）前記装置が部分的に水没して意図された動作使用のために前記所定の位置で水域の床上に静止することができるように、前記浮遊補助具を取り外す、
    方法。
44. 前記エネルギ捕捉装置は、他の点では請求項１から１７、又は請求項３６から４０のいずれか一項に記載のものである、請求項４３に記載の方法。

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