JP2022072175A - Water for producing concrete, method for producing water for producing concrete, and ready mixed concrete - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、コンクリート製造用水、コンクリート製造用水の製造方法、及び生コンクリートに関する。 The present invention relates to water for producing concrete, a method for producing water for producing concrete, and ready-mixed concrete.
生コンクリート工場やコンクリート製品工場等では、ミキサ車の洗浄等により、セメント及び骨材を含んだ多量の洗浄水が発生する。 In ready-mixed concrete factories and concrete product factories, a large amount of washing water containing cement and aggregate is generated by washing mixer trucks.
このような洗浄水（以下、回収水とも称する）の処理としては、例えば、前記回収水から骨材を分離回収し、骨材を分離回収した後でも残存する細骨材等のスラッジ固形分を含むスラッジ水と、スラッジ固形分のほとんど含まない上澄み水とに分けられる。そして、この上澄み水を、生コンクリートを製造する際のコンクリート製造用水に用いることがある。また、前記スラッジ水も、ＪＩＳ Ａ ５３０８：２０１９（レディーミクストコンクリート）によれば、スラッジ固形分率が３％以下であれば、コンクリート製造用水に用いることできるとされている。このため、スラッジ水からスラッジ固形分を分離回収することがあるが、回収されたスラッジ固形分が細骨材等の骨材であれば、再利用できるが、スラッジ微粉末は乾燥して廃棄されている。 As a treatment for such washing water (hereinafter, also referred to as recovered water), for example, sludge solid content such as fine aggregate remaining even after the aggregate is separated and recovered from the recovered water and the aggregate is separated and recovered is removed. It is divided into sludge water containing sludge and supernatant water containing almost no sludge solid content. Then, this supernatant water may be used as water for concrete production when producing ready-mixed concrete. Further, according to JIS A 5308: 2019 (ready-mixed concrete), the sludge water can also be used as water for concrete production if the sludge solid content is 3% or less. For this reason, sludge solids may be separated and recovered from sludge water, but if the recovered sludge solids are aggregates such as fine aggregates, they can be reused, but the sludge fine powder is dried and discarded. ing.
しかしながら、骨材部分を分離回収し、セメント分を含んだコンクリート回収水をそのまま練り水として再使用すると、得られた生コンクリートの作業性等が低下したり、その生コンクリートを凝固して得られた硬化コンクリートの強度低下を招く等の欠点がある。また、前記スラッジ水をコンクリート製造用水に用いることも、スラッジ水の安定供給を維持することや配合調整等の必要があること等の問題が発生しやすく、スラッジ水の多くは、脱水ケーキ化されて、廃棄されている。また、スラッジ水からスラッジ固形分を分離する方式は、設備や工程等が複雑になる上、かかるコストが高くなるという欠点がある。 However, if the aggregate part is separated and recovered and the concrete recovered water containing cement is reused as kneading water as it is, the workability of the obtained ready-mixed concrete deteriorates or the ready-mixed concrete is solidified and obtained. There are drawbacks such as a decrease in the strength of hardened concrete. In addition, using the sludge water as water for concrete production also tends to cause problems such as maintaining a stable supply of sludge water and the need for blending adjustment, and most of the sludge water is made into a dehydrated cake. And have been discarded. Further, the method of separating the sludge solid content from the sludge water has a drawback that the equipment, the process and the like are complicated and the cost is high.
生コンクリート工場等で発生した回収水の処理としては、例えば、特許文献１～４に記載の技術が挙げられる。 Examples of the treatment of the recovered water generated in the ready-mixed concrete factory include the techniques described in Patent Documents 1 to 4.
特許文献１には、ボイラー排ガスを、コンクリート製造にかかる廃水の溜槽にブロワーで導き、強制的に散気させて、廃水の処理を行うシステムが記載されている。 Patent Document 1 describes a system in which boiler exhaust gas is guided to a wastewater reservoir for concrete production by a blower and forcibly dissipated to treat the wastewater.
また、特許文献２には、窯業系製品の製造過程で発生する排水の貯留槽に、同じく窯業系製品の製造工程で発生する、ＣＯ２ガス成分を含有する排気ガスを導き、前記排水内に噴出させる窯業系排水の排水処理システムが記載されている。 Further, in Patent Document 2, exhaust gas containing a CO 2 gas component, which is also generated in the manufacturing process of ceramic products, is guided to a storage tank of waste water generated in the manufacturing process of ceramic products, and is introduced into the waste water. A wastewater treatment system for ceramic wastewater to be ejected is described.
また、特許文献３には、コンクリート回収水を、攪拌しながら、二酸化炭素を含む気体を注入することによって得られた、溶解するカルシウムイオンの濃度が７００～１０００ｐｐｍであるコンクリート製造用水が記載されている。 Further, Patent Document 3 describes water for producing concrete having a concentration of dissolved calcium ions of 700 to 1000 ppm, which is obtained by injecting a gas containing carbon dioxide while stirring the recovered concrete water. There is.
また、特許文献４には、上水道水、工業用水、井戸水、河川水、地下水、涌水及び生コンクリートを洗浄により発生するスラッジ水、スラッジ水を澄ました上澄み水を貯留供給する水源部を有し、該水源部よりの流水管の途中にエアーを注入し、その後、ポンプ部内で水を加圧した後、ミキサー部によって５０ミクロン以下の気泡を発生させて微細泡水を製造する水硬性セメント用の混練水の製造方法が記載されている。 Further, Patent Document 4 has a water source unit for storing and supplying tap water, industrial water, well water, river water, groundwater, drool water, sludge water generated by washing ready-mixed concrete, and clear supernatant water of sludge water. For water-hard cement that produces fine foam water by injecting air into the middle of the water flow pipe from the water source section, pressurizing the water in the pump section, and then generating bubbles of 50 microns or less by the mixer section. The method for producing kneaded water is described.
特許文献１によれば、排水中の水酸化カルシウムは、ボイラー排ガスに含まれる炭酸ガスと反応して、炭酸カルシウムとなり沈殿することによって、強アルカリ性を示した排水も中和され、ｐＨ６～７の範囲におさまる旨が開示されている。 According to Patent Document 1, calcium hydroxide in wastewater reacts with carbon dioxide gas contained in boiler exhaust gas to become calcium carbonate and precipitates, so that wastewater showing strong alkalinity is also neutralized and has a pH of 6 to 7. It is disclosed that it falls within the range.
また、特許文献２によれば、窯業系排水に含まれるアルカリ性原因物質であるカルシウム成分は、排気ガス中の、ＣＯ２ガス及びＮＯｘガス等により中和し、炭酸カルシウムや硝酸カルシウムとして沈降固定できる旨が開示されている。 Further, according to Patent Document 2, the calcium component, which is an alkaline causative substance contained in ceramic wastewater, can be neutralized by CO 2 gas, NOx gas, etc. in the exhaust gas and settled and fixed as calcium carbonate or calcium nitrate. The fact is disclosed.
また、特許文献１及び特許文献２には、中和処理された水を再利用する旨も開示されている。 Further, Patent Document 1 and Patent Document 2 also disclose that the neutralized water is reused.
しかしながら、特許文献１及び特許文献２に記載された処理が施された水を、生コンクリートを製造するために用いると、前記コンクリート回収水をそのまま練り水として再使用した場合と同様、得られた生コンクリートの作業性等が低下したり、その生コンクリートを凝固して得られた硬化コンクリートの強度低下を招く等の不具合が発生する場合があった。 However, when the treated water described in Patent Document 1 and Patent Document 2 was used for producing ready-mixed concrete, it was obtained as in the case where the concrete recovered water was reused as kneading water as it was. In some cases, the workability of the ready-mixed concrete was lowered, and the strength of the hardened concrete obtained by solidifying the ready-mixed concrete was lowered.
また、特許文献３には、回収水中の上澄み水を再利用する方法が開示されている。 Further, Patent Document 3 discloses a method of reusing the supernatant water of the recovered water.
特許文献３によれば、コンクリート回収水を原料としたコンクリート製造用水であっても、このコンクリート製造用水を用いて、生コンクリートを製造すると、作業性等に優れた生コンクリートを得ることができる旨が開示されている。 According to Patent Document 3, even if the concrete production water is made from concrete recovered water, if the ready-mixed concrete is produced using the concrete production water, the ready-mixed concrete having excellent workability and the like can be obtained. Is disclosed.
しかしながら、特許文献３に記載のコンクリート製造用水を用いても、上澄み水で固形分が少ないため、充分に優れた生コンクリートを得ることができない場合があった。例えば、コンクリート回収水に浮遊する固形物を除去しない場合等は、得られたコンクリート製造用水を用いて生コンクリートを製造しても、生コンクリートの作業性等が充分に優れていない場合があった。 However, even if the water for concrete production described in Patent Document 3 is used, it may not be possible to obtain sufficiently excellent ready-mixed concrete because the supernatant water has a small solid content. For example, when the solid matter floating in the concrete recovery water is not removed, the workability of the ready-mixed concrete may not be sufficiently excellent even if the ready-mixed concrete is manufactured using the obtained concrete manufacturing water. ..
また、特許文献４によれば、混練材料が使用目的に応じて適用するか、用法、用量が適当かどうかの検討を必要とする事なく、或いは使用する事なく、水である水源部より流水の通過によって機能混練水を容易に製造でき、この混練水によってセメントが硬化促進され、セメントの節約、流動性の向上、耐久性の向上及び作業性を充分に達成できる旨が開示されている。 Further, according to Patent Document 4, it is not necessary to examine whether the kneading material is applied according to the purpose of use, or whether the usage and dosage are appropriate, or without using it, and running water from the water source portion which is water. It is disclosed that the functional kneaded water can be easily produced by the passage of the kneaded water, the hardening of the cement is promoted by the kneaded water, and the cement can be saved, the fluidity can be improved, the durability can be improved, and the workability can be sufficiently achieved.
しかしながら、特許文献４に記載のコンクリート製造用水では、各種の水源のマイクロバブル水を用いるため、全てで、充分に優れた生コンクリートを得ることができない場合があった。 However, since the water for concrete production described in Patent Document 4 uses microbubble water from various water sources, it may not be possible to obtain sufficiently excellent ready-mixed concrete in all cases.
これらのことから、生コンクリート工場等で発生した回収水から得られたコンクリート製造用水であっても、より優れた生コンクリートが得られることが求められる。 From these facts, it is required that more excellent ready-mixed concrete can be obtained even with the concrete manufacturing water obtained from the recovered water generated in the ready-mixed concrete factory or the like.
本発明は、かかる事情を鑑みてなされたものであって、優れた生コンクリートを得ることができるコンクリート製造用水、及び前記コンクリート製造用水の製造方法を提供することを目的とする。また、本発明は、前記コンクリート製造用水を用いて得られる生コンクリートを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to provide a concrete production water capable of obtaining excellent ready-mixed concrete and a method for producing the concrete production water. Another object of the present invention is to provide ready-mixed concrete obtained by using the water for producing concrete.
本発明者は、種々検討した結果、上記目的は、以下の本発明により達成されることを見出した。 As a result of various studies, the present inventor has found that the above object can be achieved by the following invention.
本発明の一態様に係るコンクリート製造用水は、マイクロバブル水を用いた、鉄とカルシウムとを含む回収水を含み、前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率が４～２０であることを特徴とする。 The water for concrete production according to one aspect of the present invention is characterized by containing recovered water containing iron and calcium using microbubble water, and the ratio of the mass of iron to the mass of calcium is 4 to 20. And.
このような構成によれば、回収水（コンクリート回収水）を原料としたコンクリート製造用水であっても、このコンクリート製造用水を用いて、生コンクリートを製造すると、作業性等に優れた生コンクリートを得ることができる。すなわち、優れた生コンクリートを得ることができるコンクリート製造用水を提供することができる。また、このコンクリート製造用水を用いて得られた生コンクリートを用いることによって、優れた硬化コンクリート（コンクリート構造体）が得られる。 According to such a configuration, even if the water for concrete production is made from recovered water (reclaimed water for concrete), when ready-mixed concrete is manufactured using this water for manufacturing concrete, ready-mixed concrete having excellent workability and the like can be produced. Obtainable. That is, it is possible to provide water for concrete production capable of obtaining excellent ready-mixed concrete. Further, by using the ready-mixed concrete obtained by using the water for producing concrete, an excellent hardened concrete (concrete structure) can be obtained.
このことは、以下のことによると考えられる。 This is considered to be due to the following.
マイクロバブル水を用いた回収水を含み、カルシウムの質量に対する鉄の質量の比率が４～２０であるコンクリート製造用水では、緑黄色や深緑色の化合物の生成が確認される。これは、コンクリート製造用水に含まれる鉄が、２価の鉄と３価の鉄との混合物となることにより生成される、酸化還元電位の低い、緑黄色や深緑色のグリーンラスト（Ｇｒｅｅｎ Ｒｕｓｔ）と呼ばれる化合物であると考えられる。ここでいう、グリーンラストとは、第一鉄（Ｆｅ２＋、二価鉄化合物）と第二鉄（Ｆｅ３＋、三価鉄化合物）とを含む層状混合水酸化物であり、ＳＯ４ ２－、ＣＯ３ ２－、及びＣｌ－等の陰イオンを層間に取り込んだ構造を有している。グリーンラストは、第一鉄を含むことによって還元性を有する。なお、ここでの酸化還元電位は、水中の酸化還元状態を示す数値であり、酸化状態ではプラスの値となり、還元状態ではマイナスの値となる。自然水に存在する酸化性物質としては、例えば、溶存酸素、及び三価の鉄等が挙げられ、還元性物質としては、例えば、２価の鉄等が挙げられる。これらの量のバランスによって、酸化還元電位が調整される。このようなグリーンラストが生成されたコンクリート製造用水に分散される細骨材等は、その表面電位が高くなると考えられる。表面電位の高い細骨材等は、生コンクリート中での分散性が高まり、また、セメントとの水和状態を良好にすることによって、生コンクリートの流動性等を向上させることができると考えられる。さらに、コンクリート製造用水には、マイクロバブル水を含むことから、得られた生コンクリートを凝固して得られた硬化コンクリートの表面に水が押し出される現象であるブリージングを抑制することもできると考えられる。これらのことから、コンクリート製造用水を用いて生コンクリートを製造すると、優れた生コンクリートを得ることができると考えられる。よって、前記コンクリート製造用水は、回収水（コンクリート回収水）を原料としたコンクリート製造用水であっても、このコンクリート製造用水を用いて、生コンクリートを製造すると、作業性等に優れた生コンクリートを得ることができる。 The formation of green-yellow and dark green compounds is confirmed in concrete-making water containing recovered water using microbubble water and having a mass ratio of iron to calcium mass of 4 to 20. This is a green-yellow or dark green Green Last with a low redox potential, which is produced by the iron contained in the water for concrete production becoming a mixture of divalent iron and trivalent iron. It is considered to be a compound called. The term "green last" as used herein is a layered mixed hydroxide containing ferrous iron (Fe 2+ , divalent iron compound) and ferric iron (Fe 3+ , ferric iron compound), and is SO 4-2 . It has a structure in which anions such as CO 3 2- and Cl − are incorporated between layers. Green last has reducing property by containing ferrous iron. The redox potential here is a numerical value indicating an oxidation-reduction state in water, and is a positive value in the oxidation state and a negative value in the reduction state. Examples of the oxidizing substance existing in natural water include dissolved oxygen and trivalent iron, and examples of the reducing substance include divalent iron and the like. The balance of these amounts regulates the redox potential. It is considered that the surface potential of the fine aggregate or the like dispersed in the concrete manufacturing water in which such a green last is generated is high. It is considered that fine aggregates having a high surface potential have higher dispersibility in ready-mixed concrete, and by improving the hydration state with cement, the fluidity of ready-mixed concrete can be improved. .. Furthermore, since the water for concrete production contains microbubble water, it is considered that breathing, which is a phenomenon in which water is extruded onto the surface of the hardened concrete obtained by solidifying the obtained ready-mixed concrete, can be suppressed. .. From these facts, it is considered that excellent ready-mixed concrete can be obtained by manufacturing ready-mixed concrete using water for concrete production. Therefore, even if the concrete production water is concrete production water made from recovered water (concrete recovery water), if ready-mixed concrete is produced using this concrete production water, ready-mixed concrete having excellent workability and the like can be produced. Obtainable.
また、前記コンクリート製造用水において、前記コンクリート製造用水の固形分量が０．５～１０質量％であることが好ましい。 Further, in the concrete manufacturing water, the solid content of the concrete manufacturing water is preferably 0.5 to 10% by mass.
このような構成によれば、より優れた生コンクリートを得ることができるコンクリート製造用水を提供することができる。 According to such a configuration, it is possible to provide water for concrete production capable of obtaining better ready-mixed concrete.
このことは、以下のことによると考えられる。 This is considered to be due to the following.
コンクリート製造用水の固形分量が０．５～１０質量％であると、グリーンラストと呼ばれる化合物等の、酸化還元電位の低い化合物を好適に生成させることができると考えられる。そうすると、コンクリート製造用水に分散される細骨材等は、その表面電位がより高くなり、生コンクリート中での分散性がより高まり、また、セメントとの水和状態がより良好になると考えられる。このため、コンクリート製造用水を用いて製造された生コンクリートの流動性等をより向上させることができると考えられる。すなわち、前記コンクリート製造用水を用いて生コンクリートを製造すると、より優れた生コンクリートを得ることができると考えられる。 When the solid content of the concrete production water is 0.5 to 10% by mass, it is considered that a compound having a low redox potential, such as a compound called green last, can be suitably produced. Then, it is considered that the surface potential of the fine aggregate or the like dispersed in the water for producing concrete becomes higher, the dispersibility in the ready-mixed concrete becomes higher, and the hydration state with the cement becomes better. Therefore, it is considered that the fluidity of ready-mixed concrete produced by using water for producing concrete can be further improved. That is, it is considered that more excellent ready-mixed concrete can be obtained by manufacturing ready-mixed concrete using the water for producing concrete.
また、前記コンクリート製造用水において、前記コンクリート製造用水のｐＨが１０～１４であることが好ましい。 Further, in the concrete manufacturing water, the pH of the concrete manufacturing water is preferably 10 to 14.
このような構成によれば、より優れた生コンクリートを得ることができるコンクリート製造用水を提供することができる。 According to such a configuration, it is possible to provide water for concrete production capable of obtaining better ready-mixed concrete.
このことは、以下のことによると考えられる。 This is considered to be due to the following.
コンクリート製造用水のｐＨが１０～１４であると、コンクリート製造用水の酸化還元電位がより低くなり、還元能力を高くすることができると考えられる。そうすると、コンクリート製造用水に分散される細骨材等は、その表面電位がより高くなり、生コンクリート中での分散性がより高まり、また、セメントとの水和状態がより良好になると考えられる。このため、コンクリート製造用水を用いて製造された生コンクリートの流動性等をより向上させることができると考えられる。すなわち、前記コンクリート製造用水を用いて生コンクリートを製造すると、より優れた生コンクリートを得ることができると考えられる。 It is considered that when the pH of the concrete manufacturing water is 10 to 14, the redox potential of the concrete manufacturing water becomes lower and the reducing ability can be increased. Then, it is considered that the surface potential of the fine aggregate or the like dispersed in the water for producing concrete becomes higher, the dispersibility in the ready-mixed concrete becomes higher, and the hydration state with the cement becomes better. Therefore, it is considered that the fluidity of ready-mixed concrete produced by using water for producing concrete can be further improved. That is, it is considered that more excellent ready-mixed concrete can be obtained by manufacturing ready-mixed concrete using the water for producing concrete.
また、本発明の他の一態様に係るコンクリート製造用水の製造方法は、マイクロバブル水を用いて調製された回収水から得たスラッジ水と上澄み水とを混合させることによって、カルシウムの質量に対する鉄の質量の比率を４～２０に調整する工程を備えることを特徴とする。 Further, in the method for producing water for concrete production according to another aspect of the present invention, sludge water obtained from recovered water prepared using microbubble water and supernatant water are mixed to iron with respect to the mass of calcium. It is characterized by comprising a step of adjusting the ratio of the mass of the concrete to 4 to 20.
このような構成によれば、前記コンクリート製造用水、すなわち、優れた生コンクリートを得ることができるコンクリート製造用水を製造することができるコンクリート製造用水の製造方法を提供することができる。 According to such a configuration, it is possible to provide the concrete production water, that is, a method for producing concrete production water capable of producing concrete production water capable of obtaining excellent ready-mixed concrete.
このことは、以下のことによると考えられる。 This is considered to be due to the following.
マイクロバブル水を、例えば、生コンクリート製造設備（レディーミクストコンクリート工場）、ミキサ車、及びアジテータ車等の中に残っている細骨材や残コンクリート等に接触させることによって、鉄イオン等の溶出を促進させることができると考えられる。このことから、前記製造方法によれば、優れた生コンクリートを得ることができるコンクリート製造用水を得ることができると考えられる。 Elution of iron ions, etc. by contacting microbubble water with fine aggregate, residual concrete, etc. remaining in, for example, ready-mixed concrete manufacturing equipment (ready-mixed concrete factory), mixer truck, agitator truck, etc. It is thought that it can be promoted. From this, it is considered that according to the above-mentioned production method, it is possible to obtain concrete production water capable of obtaining excellent ready-mixed concrete.
また、前記コンクリート製造用水の製造方法において、前記回収水を前記上澄み水と前記スラッジ水とに分離する工程と、前記コンクリート製造用水の固形分量が０．５～１０質量％となるように、前記スラッジ水の固形分量を調整して、前記上澄み水と前記スラッジ水とを混合する混合工程とをさらに備えることが好ましい。 Further, in the method for producing water for producing concrete, the step of separating the recovered water into the supernatant water and the sludge water, and the solid content of the water for producing concrete is 0.5 to 10% by mass. It is preferable to further include a mixing step of adjusting the solid content of the sludge water to mix the supernatant water and the sludge water.
このような構成によれば、上記のように混合することで、固形分量が０．５～１０質量％であるコンクリート製造用水が得られる。この固形分量が０．５～１０質量％であるコンクリート製造用水は、上述したように、より優れた生コンクリートを得ることができるコンクリート製造用水である。よって、前記製造方法によれば、より優れた生コンクリートを得ることができるコンクリート製造用水を容易に製造することができる。 According to such a configuration, by mixing as described above, water for concrete production having a solid content of 0.5 to 10% by mass can be obtained. As described above, the concrete production water having a solid content of 0.5 to 10% by mass is concrete production water from which more excellent ready-mixed concrete can be obtained. Therefore, according to the above-mentioned production method, it is possible to easily produce concrete production water capable of obtaining more excellent ready-mixed concrete.
また、前記コンクリート製造用水の製造方法において、前記混合工程は、前記コンクリート製造用水のｐＨを１０～１４に調整することが好ましい。 Further, in the method for producing water for producing concrete, it is preferable that the pH of the water for producing concrete is adjusted to 10 to 14 in the mixing step.
このような構成によれば、上記のように混合することで、ｐＨが１０～１４であるコンクリート製造用水が得られる。このｐＨが１０～１４であるコンクリート製造用水は、上述したように、より優れた生コンクリートを得ることができるコンクリート製造用水である。よって、前記製造方法によれば、より優れた生コンクリートを得ることができるコンクリート製造用水を容易に製造することができる。 According to such a configuration, by mixing as described above, water for concrete production having a pH of 10 to 14 can be obtained. As described above, the concrete production water having a pH of 10 to 14 is concrete production water from which more excellent ready-mixed concrete can be obtained. Therefore, according to the above-mentioned production method, it is possible to easily produce concrete production water capable of obtaining more excellent ready-mixed concrete.
また、本発明の他の一態様に係る生コンクリートは、前記コンクリート製造用水と、セメントと、骨材とを含むことを特徴とする。 Further, the ready-mixed concrete according to another aspect of the present invention is characterized by containing the concrete-producing water, cement, and aggregate.
このような構成によれば、前記コンクリート製造用水を用いていることから、優れた生コンクリートが得られる。 According to such a configuration, excellent ready-mixed concrete can be obtained because the water for producing concrete is used.
前記コンクリート製造用水において、前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率（鉄／カルシウム）は、４～２０であり、４～１５であることが好ましく、６～１３であることがより好ましい。 In the concrete production water, the ratio of the mass of the iron to the mass of the calcium (iron / calcium) is 4 to 20, preferably 4 to 15, and more preferably 6 to 13.
前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率（鉄／カルシウム）が小さすぎると、緑黄色や深緑色のグリーンラストの生成が少なく、作業性等に優れた生コンクリートを得られにくい傾向がある。また、前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率（鉄／カルシウム）が大きすぎても、緑黄色や深緑色の化合物の生成が少なく、作業性等に優れた生コンクリートを得られにくい傾向がある。なお、前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率（鉄／カルシウム）の測定方法は、例えば、蛍光Ｘ線分析法等で測定することができる。 If the ratio of the mass of iron to the mass of calcium (iron / calcium) is too small, green-yellow or dark green green last is less likely to be produced, and it tends to be difficult to obtain ready-mixed concrete having excellent workability and the like. Further, even if the ratio of the mass of the iron to the mass of the calcium (iron / calcium) is too large, the production of green-yellow or dark green compounds is small, and it tends to be difficult to obtain ready-mixed concrete having excellent workability and the like. .. The method for measuring the ratio of the mass of iron to the mass of calcium (iron / calcium) can be measured by, for example, a fluorescent X-ray analysis method or the like.
前記コンクリート製造用水は、固形分量が０．５～１０質量％であることが好ましく、０．５～８質量％であることがより好ましく、０．５～５質量％であることがさらに好ましい。固形分量が少なすぎると、グリーンラストと呼ばれる化合物等の、酸化還元電位の低い化合物の生成が少なく、作業性等に優れた生コンクリートを得られにくい傾向がある。また、固形分量が多すぎると、固形分が多いことにより発生する不具合を生じやすくなる傾向がある。なお、前記コンクリート製造用水の固形分量は、コンクリート製造用水から水を留去させ、得られた固体を乾燥させた後の質量を測定し、この測定された質量と、水を留去させる前のコンクリート製造用水の質量とから、算出することができる。前記質量の測定は、特に限定されないが、例えば、電子天秤等で測定できる。また、前記乾燥は、水を除去することができればよく、例えば、１１０℃での乾燥等が挙げられる。 The concrete production water preferably has a solid content of 0.5 to 10% by mass, more preferably 0.5 to 8% by mass, and even more preferably 0.5 to 5% by mass. If the amount of solid content is too small, a compound having a low redox potential, such as a compound called green last, is less likely to be produced, and it tends to be difficult to obtain ready-mixed concrete having excellent workability and the like. Further, if the amount of solid content is too large, there is a tendency that problems caused by the large amount of solid content are likely to occur. The solid content of the concrete manufacturing water is measured by measuring the mass after distilling water from the concrete manufacturing water and drying the obtained solid, and measuring the measured mass and before distilling off the water. It can be calculated from the mass of water for concrete production. The measurement of the mass is not particularly limited, but can be measured by, for example, an electronic balance. Further, the drying may be performed as long as water can be removed, and examples thereof include drying at 110 ° C.
前記コンクリート製造用水は、ｐＨが１０～１４であることが好ましく、１１～１４であることがより好ましく、１２～１４であることがさらに好ましい。ｐＨが上記範囲内であると、鉄のプールベ図（電位－ｐＨ図）からわかるように、鉄の還元能力の指標となるコンクリート製造用水の酸化還元電位がより低くなる（よりマイナスになる）。このように、鉄の還元能力を高くすることができることから、コンクリート製造用水に分散される細骨材等は、その表面電位がより高くなり、生コンクリート中での分散性がより高まり、また、セメントとの水和状態がより良好になると考えられる。このため、コンクリート製造用水を用いて製造された生コンクリートの流動性等をより向上させることができると考えられる。なお、前記コンクリート製造用水のｐＨは、例えば、公知の水質測定器等を用いて測定することができる。 The pH of the concrete-producing water is preferably 10 to 14, more preferably 11 to 14, and even more preferably 12 to 14. When the pH is within the above range, as can be seen from the iron pool diagram (potential-pH diagram), the redox potential of the iron production water, which is an index of the iron reduction capacity, becomes lower (more negative). In this way, since the reducing capacity of iron can be increased, the surface potential of fine aggregates and the like dispersed in water for concrete production becomes higher, the dispersibility in ready-mixed concrete becomes higher, and the dispersibility in ready-mixed concrete becomes higher. It is considered that the hydration state with cement will be better. Therefore, it is considered that the fluidity of ready-mixed concrete produced by using water for producing concrete can be further improved. The pH of the concrete manufacturing water can be measured using, for example, a known water quality measuring instrument or the like.
本発明によれば、優れた生コンクリートを得ることができるコンクリート製造用水、及び前記コンクリート製造用水の製造方法を提供することができる。また、本発明によれば、前記コンクリート製造用水を用いて得られる生コンクリートが提供される。 According to the present invention, it is possible to provide a concrete production water capable of obtaining excellent ready-mixed concrete and a method for producing the concrete production water. Further, according to the present invention, ready-mixed concrete obtained by using the water for producing concrete is provided.
以下、本発明に係る実施形態について説明するが、本発明は、これらに限定されるものではない。 Hereinafter, embodiments according to the present invention will be described, but the present invention is not limited thereto.
本実施形態に係るマイクロバブル水は、例えば、ＩＳＯ ２０４８０－１：２０１７に規定のマイクロバブルを含む水等挙げられる。前記マイクロバブルの平均粒径は、０．１～１００μｍであることが好ましく、０．１～５０μｍであることがより好ましい。なお、平均粒径としては、例えば、球形を前提としたバブルの体積に基づいて導き出される直径等の体積球相当径等が挙げられる。 Examples of the microbubble water according to the present embodiment include water containing microbubbles specified in ISO 20480-1: 2017. The average particle size of the microbubbles is preferably 0.1 to 100 μm, more preferably 0.1 to 50 μm. Examples of the average particle size include a volume sphere equivalent diameter such as a diameter derived based on the volume of a bubble assuming a spherical shape.
前記マイクロバブル水の製造方法は、特に限定されない。前記マイクロバブル水を製造する方法としては、例えば、エジェクタ方式、キャビテーション方式、旋回流方式、及び加圧溶解法等が挙げられる。エジェクタ方式とは、例えば、エジェクタに加圧された液体を送り、エジェクタ内部に発生する無数の剥離流により自吸されるガスを微粒化して気泡を生成する手法等が挙げられる。キャビテーション方式とは、例えば、キャビテーション構造を有する発生器に加圧された液体を送り、構造部で発生するキャビテーション現象（空洞現象）を利用し液体に含まれる溶存ガスを析出させて気泡を生成する手法等が挙げられる。旋回流方式とは、例えば、筒状の構造を有する発生器に偏心方向から加圧された液体を送り、円筒中心部に形成される気柱により空気を自吸させ、吐出する際の速度差で生じるせん断力により気泡を生成する手法等が挙げられる。加圧溶解法とは、例えば、圧力下で気体を強制的に溶解させ、減圧（大気開放）により気泡を析出させる手法等が挙げられる。マイクロバブルの発生装置としては、水質の影響を受けにくい旋回型マイクロバブル発生装置が望ましい。具体的には、有限会社バイ・クリーン製のＹＪノズルを用いたマイクロバブル発生装置が好ましい。 The method for producing the microbubble water is not particularly limited. Examples of the method for producing the microbubble water include an ejector method, a cavitation method, a swirling flow method, a pressure melting method, and the like. Examples of the ejector method include a method of sending a pressurized liquid to the ejector and atomizing the gas self-absorbed by innumerable separation flows generated inside the ejector to generate bubbles. In the cavitation method, for example, a pressurized liquid is sent to a generator having a cavitation structure, and a cavitation phenomenon (cavitation phenomenon) generated in the structure is used to precipitate dissolved gas contained in the liquid to generate bubbles. Techniques and the like can be mentioned. The swirl flow method is, for example, a speed difference when a liquid pressurized from an eccentric direction is sent to a generator having a tubular structure, air is self-sucked by an air column formed in the center of the cylinder, and the air is discharged. A method of generating air bubbles by the shearing force generated in the above can be mentioned. Examples of the pressure dissolution method include a method of forcibly dissolving a gas under pressure and precipitating bubbles by depressurizing (opening to the atmosphere). As the microbubble generator, a swirling microbubble generator that is not easily affected by water quality is desirable. Specifically, a microbubble generator using a YJ nozzle manufactured by Buy Clean Co., Ltd. is preferable.
マイクロバブル水を用いた回収水とは、生コンクリート工場やコンクリート製品工場等で、マイクロバブル水を用いて、残コンクリートから発生する水やミキサ車の洗浄等により発生する水であって、セメント及び細骨材等を含む水を言う。より具体的には、生コンクリート製造設備（レディーミクストコンクリート工場）を洗浄する際にマイクロバブル水を用いて得られた洗浄水、残コンクリートや生コンクリートを輸送するためのミキサ車やアジテータ車を洗浄する際にマイクロバブル水を用いて得られた洗浄水、及びマイクロバブル水を用いて得られた生コンクリートの、使用しなかったコンクリート（残コン）の分離回収水等も含まれる。 The recovered water using microbubble water is water generated from residual concrete or water generated by washing a mixer truck using microbubble water in ready-mixed concrete factories, concrete product factories, etc., and is cement and water. Water containing fine aggregate, etc. More specifically, the washing water obtained by using microbubble water when cleaning the ready-mixed concrete manufacturing facility (ready mixed concrete factory), and the mixer truck and agitator truck for transporting the residual concrete and ready-mixed concrete are washed. It also includes wash water obtained by using microbubble water and water for separating and recovering unused concrete (residual concrete) from ready-mixed concrete obtained by using microbubble water.
前記コンクリート製造用水の酸化還元電位は、－３０ｍＶ以下であることが好ましく、－４０ｍＶ以下であることがより好ましく、－６０ｍＶ以下であることがさらに好ましい。前記コンクリート製造用水の酸化還元電位が大きすぎると、作業性等に優れた生コンクリートを得られにくい傾向がある。このことは、コンクリート製造用水に分散される細骨材等の表面電位の高まりが不充分であることから、生コンクリート中での分散性も充分に高いものとはならず、セメントとの水和状態も充分に向上しないことによると考えられる。なお、前記コンクリート製造用水の酸化還元電位は、例えば、公知の水質測定器等を用いて測定することができる。 The redox potential of the concrete manufacturing water is preferably −30 mV or less, more preferably −40 mV or less, and further preferably −60 mV or less. If the redox potential of the concrete manufacturing water is too large, it tends to be difficult to obtain ready-mixed concrete having excellent workability and the like. This is because the surface potential of fine aggregates and the like dispersed in water for concrete production is not sufficiently increased, so that the dispersibility in ready-mixed concrete is not sufficiently high, and hydration with cement is not possible. It is considered that the condition does not improve sufficiently. The redox potential of the concrete manufacturing water can be measured using, for example, a known water quality measuring instrument or the like.
前記コンクリート製造用水の製造方法としては、前記コンクリート製造用水を製造することができれば、特に限定されない。前記コンクリート製造用水の製造方法としては、例えば、マイクロバブル水を用いて調製された回収水から得たスラッジ水と上澄み水とを混合させることによって、前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率を４～２０に調整する工程（調整工程）を備える方法等が挙げられる。 The method for producing the water for producing concrete is not particularly limited as long as the water for producing concrete can be produced. As a method for producing water for concrete production, for example, by mixing sludge water obtained from recovered water prepared using microbubble water and supernatant water, the ratio of the mass of iron to the mass of calcium is determined. Examples thereof include a method including a step (adjustment step) for adjusting to 4 to 20.
前記調整工程は、前記回収水を上澄み水とスラッジ水とに分離する工程（分離工程）と、前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率を４～２０となるように、前記上澄み水と前記スラッジ水とを混合する混合工程とを備える工程等が挙げられる。前記スラッジ水は、上述したように、前記回収水を分離した成分であって、例えば、前記回収水から沈降等により沈殿物を取り除き、さらに、前記上澄み水を取り除いた残余の水等が挙げられる。前記上澄み水は、上述したように、前記回収水を分離した成分であって、例えば、前記回収水を貯留することによって、前記回収水から沈降等により発生した上澄み水、すなわち、前記スラッジ水から、スラッジ固形分を沈降その他の方法で取り除いた水等が挙げられる。 The adjusting step includes a step of separating the recovered water into the supernatant water and sludge water (separation step), and the supernatant water and the above so that the ratio of the mass of the iron to the mass of the calcium is 4 to 20. Examples thereof include a step including a mixing step of mixing with sludge water. As described above, the sludge water is a component obtained by separating the recovered water, and examples thereof include residual water obtained by removing a precipitate from the recovered water by sedimentation or the like and further removing the supernatant water. .. As described above, the supernatant water is a component obtained by separating the recovered water, for example, from the supernatant water generated by sedimentation or the like from the recovered water by storing the recovered water, that is, from the sludge water. , Water from which sludge solids have been removed by sedimentation or other methods.
前記分離工程は、前記回収水を上澄み水とスラッジ水とに分離することができれば、特に限定されず、例えば、前記回収水から沈降等により沈殿物を取り除き、骨材を分離回収した後でも残存する細骨材等のスラッジ固形分を含むスラッジ水と、スラッジ固形分のほとんど含まない上澄み水とに分離する工程等が挙げられる。前記分離工程としては、例えば、以下のような工程等が挙げられる。まず、前記回収水を貯留する槽（回収水貯留槽）に、前記回収水を流入させた後、静置して、前記回収水から固形分（沈殿物）が沈降され、前記回収水貯留槽の比較的上方に位置する水を上澄み水として回収する。その後、前記回収水貯留槽に貯留されている水を、前記攪拌装置での攪拌した後、静置して、沈殿物以外の水を、スラッジ水として回収する。その際、前記分離工程において、前記回収水貯留槽に貯留されている水を、攪拌及び静置を、所定時間毎に断続的に行うことが好ましい。このことにより、静置後に得られる沈殿物の層において、粒径の比較的小さなスラッジ固形分が、比較的上層に、また、細骨材や粒径の比較的大きなスラッジ固形分が、比較的下層に配置され、これらを分別できる。そして、比較的下層に位置する、細骨材や粒径の比較的大きなスラッジ固形分を、前記回収水貯留槽の外に排出した後に、攪拌し、静置することによって、好適なスラッジ水が得られる。その後、得られたスラッジ水を、前記回収水貯留槽からスラッジ固形分調整槽に供給させ、同様に、攪拌装置での攪拌及び静置を、所定時間毎に断続的に行うことが好ましい。そうすることによって、固形分量が調整されたスラッジ水が得られる。前記分離工程は、このように、前記回収水を上澄み水とスラッジ水とに分離する工程であってもよい。 The separation step is not particularly limited as long as the recovered water can be separated into the supernatant water and the sludge water, and remains even after the sediment is removed from the recovered water by sedimentation or the like and the aggregate is separated and recovered. Examples thereof include a step of separating sludge water containing sludge solid content such as fine aggregate and supernatant water containing almost no sludge solid content. Examples of the separation step include the following steps and the like. First, the recovered water is poured into a tank for storing the recovered water (reclaimed water storage tank) and then allowed to stand to settle solid content (sediment) from the recovered water, and the recovered water storage tank is used. The water located relatively above the water is collected as the supernatant water. Then, the water stored in the recovered water storage tank is stirred by the stirring device and then allowed to stand to recover the water other than the precipitate as sludge water. At that time, in the separation step, it is preferable to intermittently stir and stand the water stored in the recovered water storage tank at predetermined time intervals. As a result, in the layer of the precipitate obtained after standing, the sludge solid content having a relatively small particle size is relatively high in the upper layer, and the sludge solid content having a fine aggregate or a relatively large particle size is relatively large. It is placed in the lower layer and can be separated. Then, the fine aggregate and the sludge solid content having a relatively large particle size, which are located in a relatively lower layer, are discharged to the outside of the recovered water storage tank, and then agitated and allowed to stand to obtain suitable sludge water. can get. After that, it is preferable that the obtained sludge water is supplied from the recovered water storage tank to the sludge solid content adjusting tank, and similarly, stirring and standing by the stirring device are performed intermittently at predetermined time intervals. By doing so, sludge water having an adjusted solid content is obtained. The separation step may be a step of separating the recovered water into the supernatant water and the sludge water in this way.
前記混合工程は、前記上澄み水と前記スラッジ水とを混合する工程であり、上述したように、前記コンクリート製造用水の固形分量が０．５～１０質量％となるように混合することが好ましい。また、前記混合工程は、前記コンクリート製造用水のｐＨを１０～１４に調整することが好ましい。すなわち、前記コンクリート製造用水のｐＨを１０～１４となるように、前記上澄み水と前記スラッジ水とを混合する工程であることが好ましい。前記混合工程としては、例えば、前記分離工程で得られた、上澄み水と、前記固形分量が調整されたスラッジ水とを混合する工程等が挙げられる。 The mixing step is a step of mixing the supernatant water and the sludge water, and as described above, it is preferable to mix the water for concrete production so that the solid content is 0.5 to 10% by mass. Further, in the mixing step, it is preferable to adjust the pH of the concrete manufacturing water to 10 to 14. That is, it is preferable that the step is to mix the supernatant water and the sludge water so that the pH of the concrete manufacturing water is 10 to 14. Examples of the mixing step include a step of mixing the supernatant water obtained in the separation step with the sludge water having an adjusted solid content.
また、前記調整工程後に得られたコンクリート製造用水は、マイクロバブルが、その径の均一性が高い状態で安定に維持される。このことは、このことは、コンクリート回収水に元々含まれていた空気連行剤（ＡＥ剤：Ａｉｒ Ｅｎｔｒａｉｎｉｎｇ Ａｇｅｎｔ）等の界面活性剤の存在によると考えられる。そして、このマイクロバブルの表面（マイクロバブルと液体との界面）には、ＡＥ剤だけではなく、鉄やカルシウムが存在し、比較的安定な状態を維持することができると考えられる。 Further, in the concrete manufacturing water obtained after the adjustment step, the microbubbles are stably maintained in a state where the uniform diameter is high. It is considered that this is due to the presence of a surfactant such as an air entrainment (AE agent: Air Entraining Agent) originally contained in the concrete recovered water. It is considered that not only the AE agent but also iron and calcium are present on the surface of the microbubbles (the interface between the microbubbles and the liquid), and a relatively stable state can be maintained.
前記コンクリート製造用水の製造方法の具体例としては、例えば、図１に示すような方法等が挙げられる。図１は、本実施形態に係るコンクリート製造用水を製造する方法を説明するための図である。コンクリート製造用水は、図１に示すように、５つの槽１１、２１、３１、４１、及び５１を用いて製造する。
Specific examples of the method for producing water for producing concrete include the method shown in FIG. 1. FIG. 1 is a diagram for explaining a method for producing water for concrete production according to the present embodiment. As shown in FIG. 1, the concrete production water is produced using five
まず、図１に示すように、回収水貯留槽１１に、回収水供給装置１５から、マイクロバブル水を用いて得られた回収水を供給する。回収水貯留槽１１内に供給された回収水を静置し、比較的大きな固形分を、沈殿物１３として沈降させて、スラッジ水と上澄み水とを得た。そして、回収水のうちの比較的上部から、回収液（例えば、比較的上部に位置する、外観上透明な回収液等）を上澄み水１６として上澄み水貯留槽４１に供給する。その後、回収水貯留槽１１内に供給された回収水を攪拌装置１４で充分に攪拌する。そして、静置した後のスラッジ水１２として、スラッジ固形分調整槽２１に供給し、沈殿物１３を、沈殿物貯留槽５１に供給する。ここで、回収水貯留槽１１に貯留されている回収水に対して、マイクロバブル発生装置１７で、さらにマイクロバブルを発生させてもよい。すなわち、前記回収水貯留槽１１には、前記マイクロバブル発生装置１７を備えていてもよいし、前記マイクロバブル発生装置１７を備えていなくてもよい。また、前記回収水貯留槽１１に前記マイクロバブル発生装置１７を備えていても、前記マイクロバブル発生装置１７を作動させていてもよいし、前記マイクロバブル発生装置１７を作動させていていなくてもよい。前記回収水貯留槽１１に備えた前記マイクロバブル発生装置１７を作動させることで、回収水に含まれるカルシウムと鉄との質量を調整し、最終的に得られたコンクリート製造用水における、前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率が４～２０となることに寄与する。
First, as shown in FIG. 1, the recovered
前記回収水貯留槽１１は、回収水を貯留することができる水槽であれば、特に限定されず、槽に貯留した回収水中の固形分を沈殿させるための機能を有する。また、前記回収水供給装置１５は、回収水を前記回収水貯留槽１１に供給することができれば、特に限定されない。また、前記攪拌装置１４は、前記回収水貯留槽１１に貯留された回収水を攪拌することができるものであれば、特に限定されない。前記マイクロバブル発生装置１７は、前記回収水貯留槽１１に貯留した回収水に発生させることができる装置であれば、特に限定されない。前記マイクロバブル発生装置１７としては、例えば、エジェクタ方式、キャビテーション方式、旋回流方式、及び加圧溶解法等の発生装置等が挙げられ、旋回型マイクロバブル発生装置が望ましい。具体的には、有限会社バイ・クリーン製のＹＪノズルを用いたマイクロバブル発生装置が好ましい。
The recovered
また、前記上澄み水貯留槽４１では、マイクロバブル発生装置４２で、さらにマイクロバブルを発生させてもよい。すなわち、前記上澄み水貯留槽４１には、前記マイクロバブル発生装置４２を備えていてもよいし、前記マイクロバブル発生装置４２を備えていなくてもよい。また、前記上澄み水貯留槽４１に前記マイクロバブル発生装置４２を備えていても、前記マイクロバブル発生装置４２を作動させていてもよいし、前記マイクロバブル発生装置４２を作動させていていなくてもよい。このマイクロバブル発生装置４２は、特に限定されず、例えば、前記マイクロバブル発生装置１７と同様のものが挙げられる。
Further, in the supernatant
次に、図１に示すように、前記スラッジ固形分調整槽２１に供給されたスラッジ水２２を、攪拌装置２４で攪拌し、静置するといった、攪拌と静置とを、所定時間毎に断続的に行う。そうすることで、スラッジ水２２に含まれる固形分量を調整することができ、最終的に得られたコンクリート製造用水における、固形分量が０．５～１０質量％となることに寄与する。また、この攪拌及び静置は、最終的に得られたコンクリート製造用水における、固形分量が０．５～１０質量％となるように行うことが好ましい。また、この攪拌及び静置は、最終的に得られたコンクリート製造用水のｐＨが１０～１４となるように調整しやすいｐＨになるように行うことが好ましい。この調整は、例えば、前記攪拌及び前記静置のそれぞれの時間を調整することや、前記攪拌における攪拌速度等によって調整できる。そして、固形分量が調整されたスラッジ水２２をｐＨ調整槽３１に供給し、沈殿物２３を、沈殿物貯留槽５１に供給する。
Next, as shown in FIG. 1, the sludge water 22 supplied to the sludge solid
前記攪拌装置２４は、前記スラッジ固形分調整槽２１に貯留されたスラッジ水（固形分量が調整されたスラッジ水）２２を攪拌することができるものであれば、特に限定されない。
The stirring
前記スラッジ固形分調整槽２１で固形分量が調整され、前記ｐＨ調整槽３１に供給されたスラッジ水２２に、上澄み水供給装置３５で、前記上澄み水貯留槽４１から上澄み水１６を供給する。前記上澄み水供給装置３５で、前記上澄み水１６の供給量を調整することによって、最終的に得られたコンクリート製造用水における、前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率が４～２０となるように調整する。そうすることによって、前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率が４～２０であるコンクリート製造用水３２が得られる。また、この前記上澄み水１６の供給量の調整は、最終的に得られたコンクリート製造用水における、固形分量が０．５～１０質量％となるように行うことが好ましく、最終的に得られたコンクリート製造用水のｐＨが１０～１４となるように行うことが好ましい。前記ｐＨ調整槽３１に貯留されたコンクリート製造用水を使用する際には、製造用水吸引装置３６を用いて、前記ｐＨ調整槽３１から前記コンクリート製造用水３２を取り出す。
The solid content amount is adjusted in the sludge solid
前記ｐＨ調整槽３１は、前記コンクリート製造用水を貯留できれば、特に限定されない。また、前記ｐＨ調整槽３１では、貯留された前記コンクリート製造用水を攪拌装置３４で攪拌してもよい。また、前記攪拌装置３４は、前記ｐＨ調整槽３１に貯留されたコンクリート製造用水を攪拌することができるものであれば、特に限定されない。
The
前記コンクリート製造用水は、前記ｐＨ調整槽３１に貯留して保管してもよいが、前記コンクリート製造用水を収容した容器を密閉することによって保管することもできる。このように、密閉容器で保管することにより、マイクロバブルを追加的に発生させなくても、前記コンクリート製造用水の性能を好適に維持することができる。すなわち、前記コンクリート製造法水の製造方法において、前記混合工程後に、得られた液体を静置する静置工程をさらに備え、静置工程が、前記得られた液体を収容する容器を密閉して静置する工程であることが好ましい。そうすることによって、優れた生コンクリートを得ることができるコンクリート製造用水の性能を好適に維持することができる。
The concrete production water may be stored and stored in the
最後に、図１に示すように、沈殿物貯留槽５１に供給された沈殿物５２を、攪拌装置５４で攪拌しながら保管する。この沈殿物は、公知の方法で処分してもよいし、再利用してもよい。
Finally, as shown in FIG. 1, the precipitate 52 supplied to the precipitate
本実施形態に係るコンクリート製造水は、上記の構成にすることによって、優れた生コンクリートを製造することができるコンクリート製造水である。また、その製造方法も、上記の構成にすることによって、前記コンクリート製造水を製造することができる。 The concrete production water according to the present embodiment is concrete production water capable of producing excellent ready-mixed concrete by adopting the above configuration. Further, the concrete production water can be produced by adopting the above-mentioned configuration as the production method.
本発明の他の実施形態に係る生コンクリートは、前記コンクリート製造用水を用いて得られる生コンクリートである。具体的には、前記生コンクリートは、前記コンクリート製造用水と、セメントと、骨材とを含む。このように、前記コンクリート製造用水を用いて生コンクリートを製造することによって、優れた生コンクリートが得られる。 The ready-mixed concrete according to another embodiment of the present invention is a ready-mixed concrete obtained by using the water for producing concrete. Specifically, the ready-mixed concrete contains the water for producing concrete, cement, and aggregate. As described above, excellent ready-mixed concrete can be obtained by producing ready-mixed concrete using the water for producing concrete.
前記セメントは、生コンクリートを製造する際に用いられるセメントであれば、特に限定されない。具体的には、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、及び白色ポルトランドセメント等の、ポルトランドセメント、高炉セメント、アルミナセメント、シリカセメント、及びシリカヒュームセメント等が挙げられる。前記セメントとしては、これらの中でも、ポルトランドセメントが好ましく、普通ポルトランドセメントがより好ましい。また、普通ポルトランドセメントとしては、ＪＩＳ Ｒ ５２１０に記載のもの等が挙げられる。このようなセメントを用いれば、セメントの水和反応やポラゾン反応をより好適に進行させることができると考えられる。よって、このようなセメントを用いることで、強度がより高く、かつ安定性のより高いコンクリート構造体を得ることができる生コンクリートが得られる。 The cement is not particularly limited as long as it is a cement used for producing ready-mixed concrete. Specifically, Portland cement, blast furnace cement, alumina cement, silica cement, and silica such as ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, ultra-early-strength Portland cement, moderate heat Portland cement, low heat Portland cement, and white Portland cement, etc. Examples include fume cement. Among these, Portland cement is preferable as the cement, and ordinary Portland cement is more preferable. Further, examples of ordinary Portland cement include those described in JIS R 5210. It is considered that if such cement is used, the hydration reaction and the polaron reaction of the cement can be more preferably promoted. Therefore, by using such cement, ready-mixed concrete capable of obtaining a concrete structure having higher strength and higher stability can be obtained.
前記骨材は、生コンクリートを製造する際に、一般的に用いられる骨材であれば、特に限定されない。また、前記骨材としては、細骨材及び粗骨材等が挙げられる。また、細骨材としては、生コンクリートに含有させる細骨材であれば、特に限定されない。この細骨材としては、例えば、珪砂等の天然の砂、及び砕石粉等が挙げられる。前記細骨材としては、ＪＩＳ Ａ５００５に規定の砂等が挙げられる。また、粗骨材としては、生コンクリートに含有させる細骨材であれば、特に限定されない。粗骨材としては、例えば、砕石等が挙げられる。前記粗骨材としては、ＪＩＳ Ａ５００５に規定の、粗骨材１５０５や粗骨材２０１０等が挙げられ、これらの混合物等が挙げられる。また、前記洗浄に供される骨材としては、例えば、山地、丘陵，台地等の陸地部の洪積堆積土で，建設用材料として採取される砂質に富んだ土である山砂等であってもよい。 The aggregate is not particularly limited as long as it is an aggregate generally used in producing ready-mixed concrete. In addition, examples of the aggregate include fine aggregate and coarse aggregate. The fine aggregate is not particularly limited as long as it is a fine aggregate contained in ready-mixed concrete. Examples of the fine aggregate include natural sand such as silica sand and crushed stone powder. Examples of the fine aggregate include sand and the like specified in JIS A5005. The coarse aggregate is not particularly limited as long as it is a fine aggregate contained in ready-mixed concrete. Examples of the coarse aggregate include crushed stone and the like. Examples of the coarse aggregate include coarse aggregate 1505 and coarse aggregate 2010 specified in JIS A5005, and examples thereof include a mixture thereof. In addition, as the aggregate used for the cleaning, for example, mountain sand, which is a sandy soil collected as a construction material, is used as a burial sediment in land areas such as mountains, hills, and plateaus. There may be.
前記生コンクリートには、前記コンクリート製造用水、前記セメント、及び前記骨材以外にも、生コンクリートに一般的に添加されるもの等を含んでいてもよい。 The ready-mixed concrete may contain, in addition to the water for producing concrete, the cement, and the aggregate, those generally added to the ready-mixed concrete.
以下に、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be specifically described with reference to examples, but the present invention is not limited thereto.
（実施例１：コンクリート製造用水１の製造）
まず、前記回収水として、生コンクリート製造設備（レディーミクストコンクリート工場）を洗浄する際に、旋回型マイクロバブル発生装置（有限会社バイ・クリーン製のＹＪノズルを用いたマイクロバブル発生装置）を用いて発生させたマイクロバブル水を用いて得られた洗浄水を用意した。この洗浄水を、図１に示すコンクリート製造用水を製造する方法で、コンクリート製造用水を製造した。具体的には、前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率が４～２０であり、固形分量が０．５～１０質量％であり、ｐＨが１０～１４であるコンクリート製造用水が得られるように、前記マイクロバブル発生装置によるマイクロバブルの発生量、前記上澄み水の供給量、及び前記攪拌条件等を調整した。その際、前記攪拌を２時間行い、その後、３０分間静置するという動作を、所定時間毎に断続的に行った。より具体的には、得られたコンクリート製造用水の鉄／カルシウム比率が、４～２０となるまでの時間、すなわち、前記攪拌の時間、前記静置の時間、及び前記スラッジ水と前記上澄み水との混合時間を合わせて、２４時間程度だった。
(Example 1: Production of water 1 for concrete production)
First, as the recovered water, when cleaning the ready-mixed concrete manufacturing equipment (ready-mixed concrete factory), a swivel type micro-bubble generator (micro-bubble generator using a YJ nozzle manufactured by Buy Clean Co., Ltd.) is used. The washing water obtained by using the generated micro-bubble water was prepared. The washing water was used to produce concrete production water by the method for producing concrete production water shown in FIG. Specifically, the ratio of the mass of iron to the mass of calcium is 4 to 20, the solid content is 0.5 to 10% by mass, and the pH is 10 to 14, so that water for concrete production can be obtained. The amount of microbubbles generated by the microbubble generator, the amount of the supernatant water supplied, the stirring conditions, and the like were adjusted. At that time, the operation of stirring the mixture for 2 hours and then allowing it to stand for 30 minutes was performed intermittently at predetermined time intervals. More specifically, the time until the iron / calcium ratio of the obtained concrete production water reaches 4 to 20, that is, the stirring time, the standing time, and the sludge water and the supernatant water. The total mixing time was about 24 hours.
そして、得られたコンクリート製造用水の前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率（鉄／カルシウム比率）は、１２．４であり、固形分量は、３．０質量％であり、ｐＨは、１２．３であった。また、酸化還元電位（ＯＰＲ値）は、－６４ｍＶであった。 The ratio of the mass of iron to the mass of calcium in the obtained concrete manufacturing water (iron / calcium ratio) is 12.4, the solid content is 3.0% by mass, and the pH is 12. It was 3.3. The redox potential (OPR value) was −64 mV.
なお、鉄／カルシウム比率は、蛍光Ｘ線分析装置（株式会社リガク製のＺＳＸ ＰｒｉｍｕｓＩＶ）を用いて測定した。 The iron / calcium ratio was measured using a fluorescent X-ray analyzer (ZSX Primus IV manufactured by Rigaku Co., Ltd.).
また、固形分量は、以下の方法により測定した。まず、コンクリート製造用水の質量を、電子天秤で測定した。次に、この質量を測定したコンクリート製造用水から水を留去させ、得られた固体を１１０℃で乾燥させた後の質量を電子天秤で測定した。このコンクリート製造用水の質量に対する、得られた固体の乾燥後の質量の比を、固形分量（質量％）として算出した。 The solid content was measured by the following method. First, the mass of water for concrete production was measured with an electronic balance. Next, water was distilled off from the concrete manufacturing water whose mass was measured, and the obtained solid was dried at 110 ° C., and then the mass was measured with an electronic balance. The ratio of the mass of the obtained solid after drying to the mass of the concrete production water was calculated as the solid content (mass%).
また、ｐＨは、ｐＨメータ（株式会社堀場製作所製）を用いて測定した。また、ＯＰＲ値は、水質測定器（株式会社堀場製作所製）を用いて測定した。 The pH was measured using a pH meter (manufactured by HORIBA, Ltd.). The OPR value was measured using a water quality measuring instrument (manufactured by HORIBA, Ltd.).
（実施例２：コンクリート製造用水２の製造）
前記攪拌を連続的に行うこと以外、コンクリート製造用水１の製造方法と同様である。
(Example 2: Production of water 2 for concrete production)
The method is the same as that of the concrete manufacturing water 1 except that the stirring is continuously performed.
得られたコンクリート製造用水の鉄／カルシウム比率が、４～２０となるまでの時間、すなわち、前記攪拌の時間、及び前記上澄み水と前記スラッジ水との混合時間を合わせて、７２時間程度だった。 The time until the iron / calcium ratio of the obtained concrete production water became 4 to 20, that is, the stirring time and the mixing time of the supernatant water and the sludge water was about 72 hours. ..
そして、得られたコンクリート製造用水２の前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率（鉄／カルシウム比率）は、５．０であり、固形分量は、７．０質量％であり、ｐＨは、１１．５であった。また、酸化還元電位（ＯＰＲ値）は、－５０ｍＶであった。 The ratio of the mass of iron to the mass of calcium in the obtained concrete manufacturing water 2 (iron / calcium ratio) is 5.0, the solid content is 7.0% by mass, and the pH is. It was 11.5. The redox potential (OPR value) was −50 mV.
（比較例１：コンクリート製造用水３の製造）
生コンクリート製造設備（レディーミクストコンクリート工場）を洗浄する際にマイクロバブル水を用いず、通常の水を用いて得られた洗浄水を用いた。この洗浄水から得たスラッジ水をマイクロバブル処理することによって、コンクリート製造用水３を得た。
(Comparative Example 1: Production of water 3 for concrete production)
When cleaning the ready-mixed concrete manufacturing facility (ready-mixed concrete factory), the cleaning water obtained by using ordinary water was used instead of using microbubble water. The sludge water obtained from this washing water was microbubble-treated to obtain water for concrete production 3.
得られたコンクリート製造用水３の前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率（鉄／カルシウム比率）は、３．５であり、固形分量は、１５．０質量％であり、ｐＨは、１０．５であった。また、酸化還元電位（ＯＰＲ値）は、－１０ｍＶであった。 The ratio of the mass of iron to the mass of calcium in the obtained concrete production water 3 (iron / calcium ratio) was 3.5, the solid content was 15.0 mass%, and the pH was 10. It was 5. The redox potential (OPR value) was −10 mV.
（比較例２：水道水）
水道水を用いた。
(Comparative example 2: tap water)
Tap water was used.
水道水の前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率（鉄／カルシウム比率）は、０．００３であり、固形分量は、０．２９質量％であり、ｐＨは、７．５であった。また、酸化還元電位（ＯＰＲ値）は、３００ｍＶであった。 The ratio of the mass of iron to the mass of calcium in tap water (iron / calcium ratio) was 0.003, the solid content was 0.29% by mass, and the pH was 7.5. The redox potential (OPR value) was 300 mV.
（比較例３：コンクリート製造用水４の製造）
マイクロバブル水を用いずに得られた前記洗浄水として、マイクロバブル水を用いずに得られた回収水である生コンクリート製造設備の一般的な洗浄水を用意した。この洗浄水から上澄み水を得た。この上澄み水を攪拌しながら、空気でバブリング処理を行った。その際、前記攪拌及び気体の注入を２時間行い、その後、３０分間静置するという動作を、所定時間毎に断続的に行った。このようにして得られたコンクリート製造用水４の前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率（鉄／カルシウム比率）は、１．０であり、固形分量は、０．５質量％であり、ｐＨは、１０．０であった。また、酸化還元電位（ＯＰＲ値）は、１５０ｍＶであった。
(Comparative Example 3: Production of Water 4 for Concrete Production)
As the washing water obtained without using the micro-bubble water, general washing water for a ready-mixed concrete manufacturing facility, which is the recovered water obtained without using the micro-bubble water, was prepared. The supernatant water was obtained from this washing water. The bubbling treatment was performed with air while stirring the supernatant water. At that time, the stirring and the injection of the gas were performed for 2 hours, and then the operation of allowing to stand for 30 minutes was performed intermittently at predetermined time intervals. The ratio of the mass of the iron to the mass of the calcium of the concrete manufacturing water 4 thus obtained (iron / calcium ratio) is 1.0, the solid content is 0.5% by mass, and the pH is high. Was 10.0. The redox potential (OPR value) was 150 mV.
次に、上記のコンクリート製造用水や水道水を用いて、コンクリートを製造した。 Next, concrete was produced using the above-mentioned water for producing concrete and tap water.
まず、以下のような配合組成（質量％）となるように配合して、生コンクリートを製造した。 First, ready-mixed concrete was produced by blending so as to have the following blending composition (mass%).
セメントが１２．９１質量％、粗骨材（砕石）が４２．９７質量％、細骨材（砕石粉や水砕スラグ）が３５．８６質量％、コンクリート製造用水が８．１３質量％、混和剤（株式会社フローリック製のＡＥ減水剤 フローリック ＳＶ－１０）が０．１３質量％となるように、混合した。そうすることによって、生コンクリートが得られた。 Cement is 12.91% by mass, coarse aggregate (crushed stone) is 42.97% by mass, fine aggregate (crushed stone powder and granulated slag) is 35.86% by mass, water for concrete production is 8.13% by mass, and mixed. The agent (AE water reducing agent Floric SV-10 manufactured by Floric Co., Ltd.) was mixed so as to be 0.13% by mass. By doing so, ready-mixed concrete was obtained.
次に、生コンクリートを用いて、公知の方法で、呼び強度２１Ｎ、目標スランプ１５ｃｍとなるように試験した。なお、上記の配合の生コンクリートは、上記試験における標準的な配合である。具体的には、以下のような評価を行った。その評価結果を、下記表１に示す。 Next, using ready-mixed concrete, a test was conducted by a known method so as to have a nominal strength of 21 N and a target slump of 15 cm. The ready-mixed concrete with the above composition is the standard composition in the above test. Specifically, the following evaluations were made. The evaluation results are shown in Table 1 below.
（流動性）
得られた生コンクリートの流動性を目視で確認した。生コンクリートの流動性は、現場での作業性を示す指標の１つであり、現場の作業員１０人中９～１０人が良好な流動性であると判断すれば、「◎」と評価した。また、現場の作業員１０人中６～８人が良好な流動性であると判断すれば、「○」と評価した。また、現場の作業員１０人中３～５人が良好な流動性であると判断すれば、「△」と評価した。また、現場の作業員１０人中０～２人が良好な流動性であると判断すれば、「×」と評価した。
(Liquidity)
The fluidity of the obtained ready-mixed concrete was visually confirmed. The fluidity of ready-mixed concrete is one of the indicators of workability at the site, and if it is judged that 9 to 10 out of 10 workers at the site have good fluidity, it was evaluated as "◎". .. In addition, if it was judged that 6 to 8 out of 10 workers at the site had good fluidity, it was evaluated as "○". In addition, if it was judged that 3 to 5 out of 10 workers at the site had good fluidity, it was evaluated as "Δ". In addition, if it was judged that 0 to 2 out of 10 workers at the site had good fluidity, it was evaluated as "x".
（スランプ）
生コンクリートのスランプ評価は、ＪＩＳ Ａ １１０１に準じて行った。具体的には、上記のように、スランプを形成した直後の、スランプの高さを測定した。また、目標スランプの高さである１５ｃｍに対する、測定した高さの差（スランプ差）を評価した。
(slump)
The slump evaluation of ready-mixed concrete was performed according to JIS A 1101. Specifically, as described above, the height of the slump immediately after forming the slump was measured. In addition, the difference in measured height (slump difference) with respect to the target slump height of 15 cm was evaluated.
このスランプの高さの評価は、製造直後の生コンクリートと、製造後３０分経過後の生コンクリートを用いて行った。 The height of this slump was evaluated using the ready-mixed concrete immediately after production and the ready-mixed concrete 30 minutes after production.
（フロー）
生コンクリートのフロー評価は、ＪＩＳ Ａ １１０１に準じて行った。具体的には、上記のように、スランプを形成した直後からの、スランプの広がりを、ＪＩＳ Ａ １１０１における基準に従って、「標準」「大きい」「小さい」と評価した。
(flow)
The flow evaluation of ready-mixed concrete was performed according to JIS A 1101. Specifically, as described above, the spread of the slump immediately after the formation of the slump was evaluated as "standard", "large", and "small" according to the criteria in JIS A 1101.
（空気量）
生コンクリートの空気量は、ＪＩＳ Ａ １１０１に準じた方法で測定した。そして、その空気量を、ＪＩＳ Ａ １１０１における基準に従って、「標準」「多い」「少ない」と評価した。具体的には、生コンクリートの体積に対する、生コンクリートの混入される空気の体積の比率が、４～５体積％であると、「標準」と評価し、５体積％を超えると、「多い」と評価され、４体積％未満であると、「少ない」と評価する。
(Amount of air)
The amount of air in the ready-mixed concrete was measured by a method according to JIS A 1101. Then, the amount of air was evaluated as "standard", "more", and "less" according to the standard in JIS A 1101. Specifically, when the ratio of the volume of air mixed with ready-mixed concrete to the volume of ready-mixed concrete is 4 to 5% by volume, it is evaluated as "standard", and when it exceeds 5% by volume, it is "large". If it is less than 4% by volume, it is evaluated as "less".
（混合状態）
得られた生コンクリートの混合状態は、生コンクリートの粘り等で評価した。例えば、柔らかいが粘る生コンクリートが良好な生コンクリートである。生コンクリートの混合状態は、現場の作業員１０人中９～１０人が良好な混合状態であると判断すれば、「◎」と評価した。また、現場の作業員１０人中６～８人が良好な混合状態であると判断すれば、「○」と評価した。また、現場の作業員１０人中３～５人が良好な混合状態であると判断すれば、「△」と評価した。また、現場の作業員１０人中０～２人が良好な混合状態であると判断すれば、「×」と評価した。
(Mixed state)
The mixed state of the obtained ready-mixed concrete was evaluated by the stickiness of the ready-mixed concrete and the like. For example, soft but sticky ready-mixed concrete is good ready-mixed concrete. The mixed state of ready-mixed concrete was evaluated as "◎" if it was judged that 9 to 10 out of 10 workers at the site were in a good mixed state. In addition, if it was judged that 6 to 8 out of 10 workers at the site were in a good mixed state, it was evaluated as "○". In addition, if it was judged that 3 to 5 out of 10 workers at the site were in a good mixed state, it was evaluated as "Δ". In addition, if it was judged that 0 to 2 out of 10 workers at the site were in a good mixed state, it was evaluated as "x".
なお、上述したように、柔らかいが粘る生コンクリートが良好な生コンクリートである。このため、上記流動性よりも、この混合状態が、生コンクリートの評価としては、重要である。 As described above, soft but sticky ready-mixed concrete is a good ready-mixed concrete. Therefore, this mixed state is more important for the evaluation of ready-mixed concrete than the above-mentioned fluidity.
（強度）
得られた生コンクリートを凝固させて得られたコンクリートの強度は、ＪＩＳ Ａ １１０８に準じた方法で測定した。そして、その空気量を、ＪＩＳ Ａ １１０８における基準に従って、「標準」「不良」と評価した。
(Strength)
The strength of the concrete obtained by solidifying the obtained ready-mixed concrete was measured by a method according to JIS A 1108. Then, the amount of air was evaluated as "standard" and "defective" according to the standard in JIS A 1108.
（総合評価）
上記各評価から、生コンクリートの評価として、非常に良好であると判断できるものを、「○」と評価し、それよりも劣るが、使用可能と判断できるものを、「△」と評価し、生コンクリートとして、使用が困難と判断されるものを、「×」と評価した。
(Comprehensive evaluation)
From each of the above evaluations, as the evaluation of ready-mixed concrete, the one that can be judged to be very good is evaluated as "○", and the one that is inferior to it but can be judged to be usable is evaluated as "△". As ready-mixed concrete, those judged to be difficult to use were evaluated as "x".
前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率が４～２０であるコンクリート製造用水（実施例１，２）を用いると、前記比率が４未満である場合（比較例１～３）より、優れた生コンクリートが得られることがわかった。 When the concrete manufacturing water (Examples 1 and 2) in which the ratio of the mass of the iron to the mass of the calcium was 4 to 20, the ratio was less than 4 (Comparative Examples 1 to 3). It turned out that ready-mixed concrete can be obtained.
１１ 回収水貯留槽
１２、２２ スラッジ水
１３、２３、５２ 沈殿物
１４、２４、３４、５４ 攪拌装置
１５ 回収水供給装置
１６ 上澄み水
１７、４２ マイクロバブル発生装置
２１ スラッジ固形分調整槽
３１ ｐＨ調整槽
３２ コンクリート製造用水
３５ 上澄み水供給装置
３６ 製造用水吸引装置
４１ 上澄み水貯留槽
５１ 沈殿物貯留槽
11 Reclaimed
Claims (7)
前記カルシウムの質量に対する前記鉄の質量の比率が４～２０であることを特徴とするコンクリート製造用水。 Contains recovered water containing iron and calcium using microbubble water,
Water for producing concrete, wherein the ratio of the mass of iron to the mass of calcium is 4 to 20.
前記コンクリート製造用水の固形分量が０．５～１０質量％となるように、前記スラッジ水の固形分量を調整して、前記上澄み水と前記スラッジ水とを混合する混合工程とをさらに備える請求項４に記載のコンクリート製造用水の製造方法。 A step of separating the recovered water into the supernatant water and the sludge water, and
The claim further comprises a mixing step of adjusting the solid content of the sludge water so that the solid content of the concrete manufacturing water is 0.5 to 10% by mass, and mixing the supernatant water and the sludge water. 4. The method for producing water for concrete production according to 4.
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Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007261242A (en) * | 2006-03-28 | 2007-10-11 | Japan Landcare Technologies Co Ltd | Method for producing kneading water for hydraulic cement |
| JP2014213479A (en) * | 2013-04-23 | 2014-11-17 | 大阪生コン物流事業協同組合 | Water for concrete production, and method for producing the same |
| KR101740697B1 (en) * | 2016-12-28 | 2017-05-29 | 동부이엔티 주식회사 | a carbonization apparatus of recycled aggregates using nano-bubble |
| WO2018232507A1 (en) * | 2017-06-20 | 2018-12-27 | Carboncure Technologies Inc. | Methods and compositions for treatment of concrete wash water |
-
2020
- 2020-10-29 JP JP2020181482A patent/JP7182300B2/en active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007261242A (en) * | 2006-03-28 | 2007-10-11 | Japan Landcare Technologies Co Ltd | Method for producing kneading water for hydraulic cement |
| JP2014213479A (en) * | 2013-04-23 | 2014-11-17 | 大阪生コン物流事業協同組合 | Water for concrete production, and method for producing the same |
| KR101740697B1 (en) * | 2016-12-28 | 2017-05-29 | 동부이엔티 주식회사 | a carbonization apparatus of recycled aggregates using nano-bubble |
| WO2018232507A1 (en) * | 2017-06-20 | 2018-12-27 | Carboncure Technologies Inc. | Methods and compositions for treatment of concrete wash water |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7407491B1 (en) | 2023-03-20 | 2024-01-04 | 和泉生コンクリート株式会社 | Method for producing recycled fine aggregate for concrete and method for producing ready-mixed concrete |
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