JP2022028819A - Glass, optical glass, phosphate optical glass, and optical element - Google Patents

Glass, optical glass, phosphate optical glass, and optical element Download PDF

Info

Publication number
JP2022028819A
JP2022028819A JP2021187002A JP2021187002A JP2022028819A JP 2022028819 A JP2022028819 A JP 2022028819A JP 2021187002 A JP2021187002 A JP 2021187002A JP 2021187002 A JP2021187002 A JP 2021187002A JP 2022028819 A JP2022028819 A JP 2022028819A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
glass
cation
content
temperature
optical
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2021187002A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
将士 金子
Masashi Kaneko
洋一 蜂谷
Yoichi Hachitani
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hoya Corp
Original Assignee
Hoya Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hoya Corp filed Critical Hoya Corp
Publication of JP2022028819A publication Critical patent/JP2022028819A/en
Priority to JP2023116880A priority Critical patent/JP2023139100A/en
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/12—Silica-free oxide glass compositions
    • C03C3/16—Silica-free oxide glass compositions containing phosphorus
    • C03C3/21—Silica-free oxide glass compositions containing phosphorus containing titanium, zirconium, vanadium, tungsten or molybdenum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/062—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B1/00—Optical elements characterised by the material of which they are made; Optical coatings for optical elements

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a glass, an optical glass, a glass material for polishing, a glass material for press molding, and an optical element that enable the reduction color to be reduced easily.
SOLUTION: A phosphate optical glass has an Abbe number νd of 18.10 or less and contains at least one oxide selected from TiO2, Nb2O5, WO3 and Bi2O3. The phosphate optical glass can reduce the coloring due to the reduction color in a short time.
SELECTED DRAWING: None
COPYRIGHT: (C)2022,JPO&INPIT

Description

本発明は、第１発明および第２発明からなる。第１発明は、透過性に優れ、高分散で屈折率の上昇を抑えたリン酸塩光学ガラス、および、係るリン酸塩光学ガラスからなる光学素子に関する。また、第２発明は、還元色を容易に低減できるガラス、光学ガラスおよび光学素子に関する。 The present invention comprises a first invention and a second invention. The first invention relates to a phosphate optical glass having excellent permeability, high dispersion and suppressed increase in refraction, and an optical element made of the phosphate optical glass. The second invention also relates to glass, optical glass and optical elements capable of easily reducing the reduced color.

高分散ガラス製のレンズは、低分散ガラス製のレンズと組み合わせてペアレンズとすることで、色収差の補正に用いられている。高分散ガラスは一般に高屈折率であり、低分散ガラスは一般に低屈折率である。このため、両者を組み合わせてペアレンズとすると、屈折率の差が大きいために像面湾曲が強く表れるという問題があった。 A lens made of high-dispersion glass is used for correcting chromatic aberration by combining it with a lens made of low-dispersion glass to form a pair lens. High-dispersion glass generally has a high index of refraction, and low-dispersion glass generally has a low index of refraction. Therefore, when the two are combined to form a pair lens, there is a problem that the curvature of field appears strongly because the difference in the refractive index is large.

例えば、特許文献１には、アッベ数νｄの低い、すなわち高分散ガラスが開示されているが、屈折率が高すぎるため、上述のペアレンズに使用すると像面湾曲の問題が生じる。 For example, Patent Document 1 discloses a glass having a low Abbe number νd, that is, a highly dispersed glass, but the refractive index is too high, so that the problem of curvature of field arises when used in the above-mentioned pair lens.

また、高分散ガラスは、通常、ガラス成分としてＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3等の成分（以下、「高分散成分」と記載することがある。）を多量に含有している。これら高分散成分は、ガラスの熔融過程で還元されやすい。高分散成分が還元されると、可視光域の短波長側の光を吸収して、ガラスに着色（以下、「還元色」ということがある）が生じる。 Further, the highly dispersed glass usually contains a large amount of components such as TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 (hereinafter, may be referred to as “highly dispersed component”) as glass components. is doing. These highly dispersed components are easily reduced in the process of melting glass. When the highly dispersed component is reduced, it absorbs light on the short wavelength side in the visible light region, and the glass is colored (hereinafter, may be referred to as "reduced color").

特許文献２では、ガラスを熱処理することで、このようなガラスの着色を低減している。これは、還元状態のＴｉ、Ｎｂ、Ｗ、Ｂｉ等のイオンが加熱により酸化されることで、可視光吸収が弱まるためと考えられる。 In Patent Document 2, the coloring of such glass is reduced by heat-treating the glass. It is considered that this is because the ions such as Ti, Nb, W, and Bi in the reduced state are oxidized by heating, and the absorption of visible light is weakened.

すなわち、ガラス成分としてＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3等の高分散成分を多量に含有する高分散ガラスでは、熱処理により還元色を低減することで、必要な透明性を得ることができる。しかし、この熱処理では長時間ガラスを加熱する必要があるため、生産性および経済性の観点から改善が求められている。特にアッベ数νdが１８．１以下の高分散ガラスではより濃く着色するため、着色低減のための熱処理に長時間を要する。 That is, in the case of highly dispersed glass containing a large amount of highly dispersed components such as TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 as glass components, the required transparency is obtained by reducing the reduced color by heat treatment. Obtainable. However, since this heat treatment requires heating the glass for a long time, improvement is required from the viewpoint of productivity and economy. In particular, high-dispersion glass having an Abbe number ν d of 18.1 or less is colored more deeply, so that it takes a long time for heat treatment to reduce coloring.

特開２０１３－２１２９３５号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2013-212935 特開平６－３４５４８１号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 6-345481

このような実状に鑑みて、第１発明では、第１の課題として、透過性に優れ、高分散で屈折率の上昇を抑えたリン酸塩光学ガラスを提供すること、および、係るリン酸塩光学ガラスからなる光学素子および光学ガラス素材を提供することを目的とする。第２発明では、第２の課題として、熱処理により還元色を低減する際に、その熱処理時間を短縮できるガラスを提供することを目的とする。 In view of such circumstances, the first object of the first invention is to provide a phosphate optical glass having excellent permeability, high dispersion and suppressed increase in refractive index, and such a phosphate. It is an object of the present invention to provide an optical element made of optical glass and an optical glass material. A second object of the second invention is to provide a glass capable of shortening the heat treatment time when the reduced color is reduced by the heat treatment.

本発明者らは、上記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、第１の課題に対しては、ガラスを構成する各種ガラス構成成分（以下、ガラス成分という）の含有比率を調整することにより、その目的を達成し得ることを見出し、この知見に基づいて第１本発明を完成するに至った。また、第２の課題に対しては、高分散成分に対し、所定の比率でＬｉ2Ｏを含有させることにより、その目的を達成し得ることを見出し、この知見に基づいて第２発明を完成するに至った。 As a result of diligent research to achieve the above object, the present inventors adjust the content ratio of various glass constituents (hereinafter referred to as glass constituents) constituting the glass for the first problem. As a result, it was found that the object could be achieved, and the first invention was completed based on this finding. Further, regarding the second problem, it was found that the purpose can be achieved by containing Li 2 O in a predetermined ratio with respect to the highly dispersed component, and the second invention was completed based on this knowledge. I came to do it.

すなわち、本発明の要旨は以下のとおりである。
（１）アッベ数νｄが１６．７０以下であり、
屈折率ｎｄが２．１０００以下であって、
Ｐ2Ｏ5、ＴｉＯ2およびＮｂ2Ｏ5を含み、
ＴｉＯ2の含有量とＮｂ2Ｏ5の含有量との質量比［ＴｉＯ2／Ｎｂ2Ｏ5］が０．１５以上であるリン酸塩光学ガラス。
（２）Ｂｉ2Ｏ3の含有量が２９．０質量％以下である（１）に記載のリン酸塩光学ガラス。
（３）アッベ数νｄが１６．７０以下であり、
Ｂｉ2Ｏ3の含有量が２９．０質量％以下であって、
ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5およびＷＯ3の合計含有量が４５．０質量％以上であるリン酸塩光学ガラス。
（４）ＴｉＯ2およびＷＯ3の合計含有量と、Ｎｂ2Ｏ5の含有量との質量比［（ＴｉＯ2＋ＷＯ3）／Ｎｂ2Ｏ5］が０．１５以上である（１）～（３）のいずれかに記載のリン酸塩光学ガラス。
（５）上記（１）～（４）のいずれかに記載のリン酸塩光学ガラスからなるプレス成形用ガラス素材。
（６）上記（１）～（４）のいずれかに記載のリン酸塩光学ガラスからなる光学素子。
（７）アッベ数νdが１８．１０以下であり、
ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］が３０質量％以上、かつ
Ｂｉ2Ｏ3の含有量が３８質量％以下のリン酸塩ガラスであって、
Ｌｉ2Ｏの含有量とＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量との質量比［Ｌｉ2Ｏ／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］に１００を掛けた値が０．０１５～０．７７０である、ガラス。
（８）アッベ数νdが１８．１０以下であり、
ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3から選択される少なくとも１種の酸化物を含むリン酸塩ガラスであって、
大気雰囲気下で、液相温度ＬＴより１１０～１２０℃高い温度で９０分間リメルトして成形し、
大気雰囲気下で、ガラス転移温度Ｔｇより０～２０℃低い保持温度で１５分間保ち、降温速度３０℃／ｈで前記保持温度より１２０℃低い温度まで徐冷して得られるガラスを、縦１７ｍｍ、横１３ｍｍ、厚み１０ｍｍに加工したものにおいて、
上面視で、縦方向の端から０～５ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から０～５ｍｍの距離の範囲にある部分をガラス端部とし、
上面視で、縦方向の端から６～１１ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から４～９ｍｍの距離の範囲にある部分をガラス中心部とした場合に、
厚み方向と平行に光を入射した際の、波長６５６ｎｍにおける前記ガラス端部の外部透過率ＴAおよび前記ガラス中心部の外部透過率ＴBが下記式（２）で計算される値Ｔ1以上、かつ、
前記ガラス端部の外部透過率ＴAと前記ガラス中心部の外部透過率ＴBとの差（ＴA－ＴB）が５％以下となるまで、
大気雰囲気下で、昇温速度１００℃／ｈで加熱してガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い熱処理温度で保持する熱処理、および降温速度３０℃／ｈで前記熱処理温度より１２０℃低い温度まで徐冷する徐冷処理を、１回または複数回繰り返すときの、
前記熱処理における前記熱処理温度での保持時間の合計が、４８時間以内であるガラス。
Ｔ1＝０．８３×[１－[（ｎC－１）／（ｎC＋１）]2]2×９８ ・・・（２）
〔式（２）中、ｎCは前記ガラス端部の外部透過率ＴAと前記ガラス中心部の外部透過率ＴBとの差（ＴA－ＴB）が５％以下になるまで前記熱処理および徐冷処理を行った場合の、波長６５６．２７ｎｍにおける屈折率である。〕
（９）Ｌｉ2Ｏの含有量が０．０１０質量％以上である、（７）または（８）に記載のガラス。
（１０）Ｌｉ2Ｏの含有量が０．６４０質量％以下である、（７）～（９）のいずれかに記載のガラス。
（１１）下記式（１）に示すβＯＨの値が０．０５ｍｍ－１以上である、（７）～（１０）のいずれかに記載のガラス。
βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｄ／Ｃ）］／ｔ ・・・（１）
〔式（１）中、ｔは外部透過率の測定に用いる前記ガラスの厚み（ｍｍ）を表し、Ｃは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２５００ｎｍにおける外部透過率（％）を表し、Ｄは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２９００ｎｍにおける外部透過率（％）を表す。〕
（１２）ガラス成分としてＮｂ2Ｏ5を含む、（７）～（１１）のいずれかに記載のガラス。
（１３）ガラス成分としてＴｉＯ2を含む、（７）～（１２）のいずれかに記載のガラス。
（１４）上記（７）～（１３）のいずれかに記載のガラスからなる光学ガラス。
（１５）上記（７）～（１３）のいずれかに記載のガラスからなる研磨用ガラス素材。
（１６）上記（７）～（１３）のいずれかに記載のガラスからなるプレス成形用ガラス素材。
（１７）上記（１４）に記載の光学ガラスからなる研磨用ガラス素材。
（１８）上記（１４）に記載の光学ガラスからなるプレス成形用ガラス素材。
（１９）上記（７）～（１３）のいずれかに記載のガラスからなる光学素子。
（２０）上記（１４）に記載の光学ガラスからなる光学素子。
（２１）上記（１５）または（１７）に記載の研磨用ガラス素材からなる光学素子。
（２２）上記（１６）または（１８）に記載のプレス成形用ガラス素材からなる光学素子。 That is, the gist of the present invention is as follows.
(1) The Abbe number νd is 16.70 or less, and
Refractive index nd is 2.1000 or less,
Includes P 2 O 5 , TiO 2 and Nb 2 O 5
Phosphate optical glass having a mass ratio [TiO 2 / Nb 2 O 5 ] of the content of TiO 2 and the content of Nb 2 O 5 of 0.15 or more.
(2) The phosphate optical glass according to (1), wherein the content of Bi 2 O 3 is 29.0% by mass or less.
(3) The Abbe number νd is 16.70 or less, and
The content of Bi 2 O 3 is 29.0% by mass or less,
Phosphate optical glass having a total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 and WO 3 of 45.0% by mass or more.
(4) The mass ratio [(TiO 2 + WO 3 ) / Nb 2 O 5 ] between the total content of TiO 2 and WO 3 and the content of Nb 2 O 5 is 0.15 or more (1) to ( The phosphate optical glass according to any one of 3).
(5) A glass material for press molding comprising the phosphate optical glass according to any one of (1) to (4) above.
(6) An optical element made of the phosphate optical glass according to any one of (1) to (4) above.
(7) The Abbe number ν d is 18.10 or less, and
The total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 [TIM 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 ] is 30% by mass or more, and the content of Bi 2 O 3 is 38 mass. % Or less phosphate glass
Mass ratio of Li 2 O content to total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 [Li 2 O / (TIM 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] The value obtained by multiplying by 100 is 0.015 to 0.770, that is, glass.
(8) The Abbe number ν d is 18.10 or less, and
Phosphate glass containing at least one oxide selected from TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 .
Formed by remelting in an atmospheric atmosphere at a temperature 110 to 120 ° C. higher than the liquid phase temperature LT for 90 minutes.
The glass obtained by holding the glass at a holding temperature 0 to 20 ° C. lower than the glass transition temperature Tg for 15 minutes in an air atmosphere and slowly cooling the glass to a temperature 120 ° C. lower than the holding temperature at a temperature lowering rate of 30 ° C./h is 17 mm in length. In the one processed to a width of 13 mm and a thickness of 10 mm,
When viewed from above, the portion within a distance of 0 to 5 mm from the vertical end and a distance of 0 to 5 mm from the horizontal end is defined as the glass end.
When the center of the glass is a portion 6 to 11 mm from the vertical end and 4 to 9 mm from the horizontal end in the top view.
The external transmittance T A at the end of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass at a wavelength of 656 nm when light is incident parallel to the thickness direction are values T 1 or more calculated by the following equation (2). ,and,
Until the difference (TA - TB ) between the external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass is 5% or less.
A heat treatment that heats at a temperature rise rate of 100 ° C./h and maintains it at a heat treatment temperature 5 to 15 ° C. lower than the glass transition temperature Tg in an air atmosphere, and a temperature decrease rate of 30 ° C./h to a temperature 120 ° C. lower than the heat treatment temperature. When the slow cooling process is repeated once or multiple times,
A glass having a total holding time at the heat treatment temperature of 48 hours or less in the heat treatment.
T 1 = 0.83 × [1-[(n C -1) / (n C +1)] 2 ] 2 × 98 ・ ・ ・ (2)
[In the formula (2), n C is the heat treatment until the difference ( TA − TB ) between the external transmittance T A at the end of the glass and the external transmittance T B at the center of the glass is 5% or less. And the refractive index at a wavelength of 656.27 nm when the slow cooling treatment is performed. ]
(9) The glass according to (7) or (8), wherein the content of Li 2 O is 0.010% by mass or more.
(10) The glass according to any one of (7) to (9), wherein the content of Li 2 O is 0.640% by mass or less.
(11) The glass according to any one of (7) to (10), wherein the βOH value represented by the following formula (1) is 0.05 mm-1 or more.
βOH =-[ln (D / C)] / t ... (1)
[In the formula (1), t represents the thickness (mm) of the glass used for measuring the external transmittance, and C is the external transmission at a wavelength of 2500 nm when light is incident on the glass in parallel with the thickness direction. The rate (%) is represented, and D represents the external transmittance (%) at a wavelength of 2900 nm when light is incident on the glass in parallel with the thickness direction thereof. ]
(12) The glass according to any one of (7) to (11), which contains Nb 2 O 5 as a glass component.
(13) The glass according to any one of (7) to (12), which contains TiO 2 as a glass component.
(14) An optical glass made of the glass according to any one of (7) to (13) above.
(15) A glass material for polishing made of the glass according to any one of (7) to (13) above.
(16) A glass material for press molding made of the glass according to any one of (7) to (13) above.
(17) A glass material for polishing made of the optical glass according to (14) above.
(18) A glass material for press molding made of the optical glass according to (14) above.
(19) The optical element made of glass according to any one of (7) to (13) above.
(20) The optical element made of the optical glass according to (14) above.
(21) An optical element made of the glass material for polishing according to the above (15) or (17).
(22) An optical element made of the glass material for press molding according to (16) or (18) above.

第１発明によれば、低分散ガラス製レンズと組み合わせてペアレンズとしたときに、アッベ数の差が大きいため、色収差の補正において高い効果を奏する。また、屈折率の低い低分散ガラス製レンズと組み合わせてペアレンズとした場合でも、屈折率の差が小さいために、像面湾曲が抑制される。
第２発明によれば、高分散ガラスにおいて熱処理により還元色を低減する際に、その熱処理時間を短縮できる。 According to the first invention, when a pair lens is formed in combination with a lens made of low-dispersion glass, the difference in Abbe number is large, so that it is highly effective in correcting chromatic aberration. Further, even when a pair lens is formed by combining with a lens made of low-dispersion glass having a low refractive index, curvature of field is suppressed because the difference in refractive index is small.
According to the second invention, when the reduced color is reduced by heat treatment in highly dispersed glass, the heat treatment time can be shortened.

以下、本発明を実施するための形態（以下、単に「実施形態」という。）について詳細に説明する。以下の本実施形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明を以下の内容に限定する趣旨ではない。本発明は、その要旨の範囲内で適宜に変形して実施できる。さらに、説明が重複する箇所については、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。なお、本明細書において、「光学ガラス」は、複数種のガラス構成成分（ガラス成分）を含むガラス組成物であって、特に記載しない限り、形態（塊り状、板状、球状など）や用途（光学素子用素材、光学素子など）、大きさを問わない総称として用いている。すなわち、光学ガラスの形態や用途、大きさに制限はなく、いかなる形態の光学ガラスも、またいかなる用途の光学ガラスも、そしていかなる大きさの光学ガラスも本発明における光学ガラスに含まれる。また、本明細書において、光学ガラスは、単に「ガラス」と称されることがある。 Hereinafter, embodiments for carrying out the present invention (hereinafter, simply referred to as “embodiments”) will be described in detail. The following embodiments are examples for explaining the present invention, and are not intended to limit the present invention to the following contents. The present invention can be appropriately modified and carried out within the scope of the gist thereof. Further, although the description may be omitted as appropriate for the parts where the explanations are duplicated, the gist of the invention is not limited. In the present specification, "optical glass" is a glass composition containing a plurality of types of glass constituents (glass components), and unless otherwise specified, the form (lump, plate, spherical, etc.) or It is used as a general term regardless of the application (material for optical elements, optical elements, etc.) and size. That is, there is no limitation on the form, use, and size of the optical glass, and the optical glass of any form, the optical glass of any use, and the optical glass of any size are included in the optical glass of the present invention. Also, in the present specification, optical glass may be simply referred to as "glass".

また、本明細書において、（数値１）を用いて、「（数値１）以下」のように数値範囲を表すことがある。このように表される範囲は、（数値１）よりも小さい数値範囲と（数値１）を合わせた数値範囲である。「（数値１）未満」と表される数値範囲は、（数値１）よりも小さい数値範囲であり、（数値１）を含まない。（数値２）を用いて、「（数値２）以上」のように数値範囲を表すことがある。このように表される範囲は、（数値２）よりも大きい数値範囲と（数値２）を合わせた数値範囲である。「（数値２）超」のように数値範囲を表すことがある。このように表される範囲は、（数値２）よりも大きい数値範囲であり、（数値２）を含まない。 Further, in the present specification, (numerical value 1) may be used to represent a numerical range such as "(numerical value 1) or less". The range represented in this way is a numerical range in which a numerical range smaller than (numerical value 1) and (numerical value 1) are combined. The numerical range represented as "less than (numerical value 1)" is a numerical range smaller than (numerical value 1) and does not include (numerical value 1). (Numerical value 2) may be used to represent a numerical range such as "(Numerical value 2) or higher". The range represented in this way is a numerical range in which a numerical range larger than (numerical value 2) and (numerical value 2) are combined. It may represent a numerical range such as "(numerical value 2) super". The range represented in this way is a numerical range larger than (numerical value 2) and does not include (numerical value 2).

本明細書では、主に質量％表示での各ガラス成分の含有量に基づいて、本発明に係る光学ガラスを説明する。以下、特記しない限り、「％」は質量％を表す。また、一部のガラス成分については、カチオン％表示での含有量も記載する。 In the present specification, the optical glass according to the present invention will be described mainly based on the content of each glass component in terms of mass%. Hereinafter, unless otherwise specified, "%" represents mass%. In addition, for some glass components, the content in cation% display is also described.

本明細書において、質量％表示とは、酸化物やフッ化物で表される各ガラス成分について、全てのガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときの各ガラス成分の含有量を質量百分率により表示することをいう。また、質量％表示での合計含有量とは、複数種のガラス成分の含有量（含有量が０％である場合も含む）の合計量をいう。また、質量比とは、質量％表示におけるガラス成分の含有量（複数種の成分の合計含有量も含む）同士の割合（比）をいう。 In the present specification, the mass% display means the content of each glass component as a mass percentage when the total content of all the glass components is 100% by mass for each glass component represented by oxides and fluorides. It means to display by. Further, the total content in terms of mass% means the total content of the contents of a plurality of types of glass components (including the case where the content is 0%). Further, the mass ratio means the ratio (ratio) of the contents of the glass components (including the total contents of a plurality of kinds of components) in the mass% display.

また、本明細書において、カチオン％表示とは、全てのカチオン成分の含有量の合計を１００％としたときのモル百分率をいう。カチオン％表示での合計含有量とは、複数種のカチオン成分の含有量（含有量が０％である場合も含む）の合計量をいう。また、カチオン比とは、カチオン％表示において、カチオン成分同士の含有量（複数種のカチオン成分の合計含有量も含む）の割合（比）をいう。 Further, in the present specification, the cation% display means the molar percentage when the total content of all cation components is 100%. The total content in cation% representation means the total content of a plurality of cation components (including the case where the content is 0%). The cation ratio means the ratio (ratio) of the contents of the cation components (including the total content of a plurality of cation components) in the cation% display.

なお、カチオン成分の価数（例えばＰ5+の価数は＋５、Ｓｉ4+の価数は＋４、Ｌａ3+の価数は＋３）は、慣習により定まった値であり、ガラス成分としてのＰ、Ｓｉ、Ｌａを酸化物基準で表記する際、Ｐ2Ｏ5、ＳｉＯ2、Ｌａ2Ｏ3と表記するのと同様である。したがって、ガラス組成を分析する際、カチオン成分の価数まで分析しなくてもよい。また、アニオン成分の価数（例えばＯ2-の価数がー２）も慣習により定まった値であり、上記のように酸化物基準におけるガラス成分を、例えばＰ2Ｏ5、ＳｉＯ2、Ｌａ2Ｏ3と表記するのと同様である。したがって、ガラス組成を分析する際、アニオン成分の価数まで分析しなくてもよい。 The valence of the cation component (for example, the valence of P 5+ is +5, the valence of Si 4+ is +4, and the valence of La 3+ is +3) is a value determined by convention and is used as a glass component. When P, Si, and La are expressed on an oxide basis, they are the same as P 2 O 5 , SiO 2 , and La 2 O 3 . Therefore, when analyzing the glass composition, it is not necessary to analyze the valence of the cationic component. In addition, the valence of the anion component (for example, the valence of O 2- is -2) is also a value determined by convention, and as described above, the glass component in the oxide standard is, for example, P 2 O 5 , SiO 2 , La. It is the same as notation as 2 O 3 . Therefore, when analyzing the glass composition, it is not necessary to analyze the valence of the anion component.

後述するように、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2、ＣｅＯ2は、清澄剤としてガラスに少量添加されることがある。しかし、本明細書において、全てのガラス成分の合計含有量にはＳｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2およびＣｅＯ2の含有量を含めない。すなわち、ガラス成分中のＳｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2、ＣｅＯ2の各含有量は、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2およびＣｅＯ2以外の全てのガラス成分の合計含有量におけるＳｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2、ＣｅＯ2の各含有量として表示される。本明細書において、このような表記を外割りという。 As will be described later, Sb 2 O 3 , SnO 2 , and CeO 2 may be added to the glass as a clarifying agent in a small amount. However, in the present specification, the total content of all glass components does not include the contents of Sb 2 O 3 , SnO 2 and CeO 2 . That is, the respective contents of Sb 2 O 3 , SnO 2 , and CeO 2 in the glass component are Sb 2 O 3 , SnO 2 in the total content of all the glass components other than Sb 2 O 3 , SnO 2 , and CeO 2 . , CeO 2 content is displayed. In the present specification, such a notation is referred to as an external division.

以下、本発明の第１実施形態および第２実施形態について説明する。なお、第１実施形態は第１発明の実施形態であり、第２実施形態は第２発明の実施形態である。 Hereinafter, the first embodiment and the second embodiment of the present invention will be described. The first embodiment is the embodiment of the first invention, and the second embodiment is the embodiment of the second invention.

第１実施形態
第１－１実施形態および第１－２実施形態（以下、「第１実施形態」と総称することがある。）について詳述する。 1st Embodiment 1-1 Embodiment and 1-2 embodiment (hereinafter, may be generically referred to as "the first embodiment") will be described in detail.

第１実施形態に係る光学ガラスのガラス組成は、ＩＣＰ－ＡＥＳ（Inductively Coupled Plasma - Atomic Emission Spectrometry）、あるいは、ＩＣＰ－ＭＳ（Inductively Coupled Plasma - Mass Spectrometry）により定量することができる。ＩＣＰ－ＡＥＳにより求められる分析値は、例えば、分析値の±５％程度の測定誤差を含んでいることがある。また、本明細書および本発明において、ガラスの構成成分の含有量が０％または含まないとは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、この構成成分の含有量が不純物レベル程度以下であることを指す。 The glass composition of the optical glass according to the first embodiment can be quantified by ICP-AES (Inductively Coupled Plasma-Atomic Emission Spectrometry) or ICP-MS (Inductively Coupled Plasma-Mass Spectrometry). The analytical value obtained by ICP-AES may include, for example, a measurement error of about ± 5% of the analytical value. Further, in the present specification and the present invention, the content of the constituent component of glass is 0% or not contained, which means that the constituent component is substantially not contained, and the content of this constituent component is about the impurity level. It means that it is as follows.

第１－１実施形態
本発明の第１－１実施形態の光学ガラスは、
アッベ数νｄが１６．７０以下であり、
屈折率ｎｄが２．１０００以下であって、
Ｐ2Ｏ5、ＴｉＯ2およびＮｂ2Ｏ5を含み、
ＴｉＯ2の含有量とＮｂ2Ｏ5の含有量との質量比［ＴｉＯ2／Ｎｂ2Ｏ5］が０．１５以上であるリン酸塩光学ガラスである。 1-1 Embodiment The optical glass of the 1-1 embodiment of the present invention is
The Abbe number νd is 16.70 or less,
Refractive index nd is 2.1000 or less,
Includes P 2 O 5 , TiO 2 and Nb 2 O 5
It is a phosphate optical glass having a mass ratio [TiO 2 / Nb 2 O 5 ] of the content of TiO 2 and the content of Nb 2 O 5 of 0.15 or more.

以下、第１－１実施形態に係る光学ガラスについて詳しく説明する。 Hereinafter, the optical glass according to the first embodiment will be described in detail.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、アッベ数νｄは１６．７０以下である。アッベ数νｄの上限は、好ましくは１６．６８であり、さらには、１６．６６、１６．６４、１６．６２、１６．６０、１６．５８、１６．５６、１６．５４の順により好ましい。また、アッベ数の下限は、好ましくは１５．５０であり、さらには、１５．５５、１５．６０、１５．６５、１５．７０の順に大きい値ほどより好ましい。 In the optical glass according to the first embodiment, the Abbe number νd is 16.70 or less. The upper limit of the Abbe number νd is preferably 16.68, and more preferably 16.66, 16.64, 16.62, 16.60, 16.58, 16.56, 16.54. The lower limit of the Abbe number is preferably 15.50, and further, the larger values in the order of 15.55, 15.60, 15.65, and 15.70 are more preferable.

アッベ数νｄを１６．７０以下とすることにより、低分散ガラス製レンズと組み合わせてペアレンズとしたときに、アッベ数の差が大きくなって、色収差の補正において高い効果を奏する。 By setting the Abbe number νd to 16.70 or less, the difference in the Abbe number becomes large when combined with a lens made of low-dispersion glass to form a pair lens, which is highly effective in correcting chromatic aberration.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、屈折率ｎｄは２．１０００以下である。屈折率の上限は、好ましくは２．０９５０であり、さらには、２．０９００、２．０８５０、２．０８００、２．０７５０、２．０５００、２．０３００、２．０１００、２．００００の順により好ましい。また、屈折率の下限は、好ましくは１．８８００であり、さらには、１．９０００、１．９２００、１．９４００、１．９６００の順に大きい値ほどより好ましい。 In the optical glass according to the first embodiment, the refractive index nd is 2.1000 or less. The upper limit of the refractive index is preferably 2.0950, and further, in the order of 2.0900, 2.0850, 2.0800, 2.0750, 2.0500, 2.0300, 2.0100, 2.000. More preferred. The lower limit of the refractive index is preferably 1.8800, and more preferably, the larger the value is in the order of 1.9000, 1.9200, 1.9400, 1.9600.

屈折率ｎｄを２．１０００以下とすることにより、屈折率の低い低分散ガラス製レンズと組み合わせてペアレンズとした場合でも、屈折率の差が小さいために、像面湾曲が抑制される。 By setting the refractive index nd to 2.1000 or less, curvature of field is suppressed because the difference in refractive index is small even when a pair lens is formed in combination with a lens made of low-dispersion glass having a low refractive index.

第１－１実施形態に係る光学ガラスは、Ｐ2Ｏ5、ＴｉＯ2およびＮｂ2Ｏ5を含む。Ｐ2Ｏ5、ＴｉＯ2およびＮｂ2Ｏ5を含むことにより、高分散で屈折率ｎｄの上昇を抑えた光学ガラスを得ることができる。 The optical glass according to the first embodiment includes P 2 O 5 , TIO 2 and Nb 2 O 5 . By containing P 2 O 5 , TiO 2 and Nb 2 O 5 , it is possible to obtain an optical glass having a high dispersion and suppressing an increase in the refractive index nd.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ2の含有量とＮｂ2Ｏ5の含有量との質量比［ＴｉＯ2／Ｎｂ2Ｏ5］は０．１５以上である。上述のとおり、第１－１実施形態に係る光学ガラスはＰ2Ｏ5およびＴｉＯ2を含むが、Ｐ2Ｏ5およびＴｉＯ2を増加させる
ことによってガラスの熔解性が低下し、液相温度が上昇するという問題が生じる。そこで、高分散化に寄与するＮｂ2Ｏ5を、ＴｉＯ2に対して特定の割合で含有させることにより、液相温度の上昇を防ぎ、この問題を解消した。 In the optical glass according to the first embodiment, the mass ratio [TiO 2 / Nb 2 O 5 ] between the content of TiO 2 and the content of Nb 2 O 5 is 0.15 or more. As described above, the optical glass according to the first embodiment contains P 2 O 5 and TiO 2 , but by increasing P 2 O 5 and TiO 2 , the meltability of the glass is lowered and the liquidus temperature is lowered. The problem of rising arises. Therefore, by containing Nb 2 O 5 which contributes to high dispersion in a specific ratio with respect to TIO 2 , the rise in the liquidus temperature was prevented and this problem was solved.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ2の含有量とＮｂ2Ｏ5の含有量との質量比［ＴｉＯ2／Ｎｂ2Ｏ5］の下限は、好ましくは０．１６であり、さらには、０．１７、０．１８、０．１９、０．２０、０．２３の順により好ましい。また質量比［ＴｉＯ2／Ｎｂ2Ｏ5］の上限は、好ましくは４．５０であり、さらには、４．４０、４．３０、４．２０、４．１０、４．００、３．８０、３．６０の順により好ましい。 In the optical glass according to the first embodiment, the lower limit of the mass ratio [TiO 2 / Nb 2 O 5 ] between the content of TiO 2 and the content of Nb 2 O 5 is preferably 0.16. Furthermore, the order of 0.17, 0.18, 0.19, 0.20, 0.23 is more preferable. The upper limit of the mass ratio [TiO 2 / Nb 2 O 5 ] is preferably 4.50, and further, 4.40, 4.30, 4.20, 4.10, 4.00, 3.80. It is more preferable in the order of 3.60.

また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ4+の含有量とＮｂ5+の含有量とのカチオン比［Ｔｉ4+／Ｎｂ5+］の上限は、好ましくは６．００であり、さらには５．９０、５．８０、５．７０、５．６５、５．６０の順により好ましい。カチオン比［Ｔｉ4+／Ｎｂ5+］の下限は、好ましくは０．４０であり、さらには０．４１、０．４２の順により好ましい。 Further, in the optical glass according to the first embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the cation ratio between the content of Ti 4+ and the content of Nb 5+ [Ti 4+ / Nb 5 ]. The upper limit of + ] is preferably 6.00, and more preferably 5.90, 5.80, 5.70, 5.65, and 5.60. The lower limit of the cation ratio [Ti 4+ / Nb 5+ ] is preferably 0.40, and more preferably 0.41 and 0.42 in that order.

Ｔｉ4+はガラスの熔解性を低下させ、液相温度を上昇させやすい。一方、Ｎｂ5+は液相温度の低下および屈折率の上昇を抑え、高分散化に寄与する。そのため、Ｎｂ5+をＴｉ4+に対して一定の割合で含有させることにより、ガラスの熔解性の低下および液相温度の上昇を抑制できる。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、カチオン比［Ｔｉ4+／Ｎｂ5+］は上記範囲とすることが好ましい。 Ti 4+ reduces the meltability of the glass and tends to raise the liquidus temperature. On the other hand, Nb 5+ suppresses a decrease in the liquidus temperature and an increase in the refractive index, and contributes to high dispersion. Therefore, by containing Nb 5+ in a constant ratio with respect to Ti 4+ , it is possible to suppress a decrease in the meltability of the glass and an increase in the liquidus temperature. Therefore, in the optical glass according to the present embodiment, the cation ratio [Ti 4+ / Nb 5+ ] is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスは、リン酸塩光学ガラスである。リン酸塩光学ガラスとは、ガラスのネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含む光学ガラスをいう。したがって、第１－１実施形態に係る光学ガラスは、ネットワーク形成成分としてリン酸塩を含み、その含有量はＰ2Ｏ5の含有量として表される。ガラスのネットワーク形成成分として、Ｐ2Ｏ5、Ａｌ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3、ＳｉＯ2等が知られている。ここで、ガラスのネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含むとは、質量％表示におけるＰ2Ｏ5の含有量が、Ａｌ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3、ＳｉＯ2のいずれの含有量よりも多いガラスを意味する。 The optical glass according to the first embodiment is a phosphate optical glass. Phosphate optical glass refers to optical glass that mainly contains phosphate as a network-forming component of glass. Therefore, the optical glass according to the first embodiment contains phosphate as a network forming component, and the content thereof is expressed as the content of P 2 O 5 . P 2 O 5 , Al 2 O 3 , B 2 O 3 , SiO 2 and the like are known as network forming components of glass. Here, the fact that phosphate is mainly contained as a network-forming component of glass means that the content of P 2 O 5 in the mass% display is higher than the content of Al 2 O 3 , B 2 O 3 , or SiO 2 . Means a lot of glass.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは７．０％であり、さらには、８．０％、９．０％、１０．０％、１１．０％、１２．０％、１２．５％、１３．０％の順により好ましい。また、Ｐ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは３５．０％であり、さらには、３４．５％、３４．０％、３３．５％、３３．０％の順により好ましい。 In the optical glass according to the first embodiment, the lower limit of the content of P 2 O 5 is preferably 7.0%, and further, 8.0%, 9.0%, 10.0%, and so on. The order of 11.0%, 12.0%, 12.5% and 13.0% is more preferable. The upper limit of the content of P 2 O 5 is preferably 35.0%, more preferably 34.5%, 34.0%, 33.5%, and 33.0%.

Ｐ2Ｏ5は、屈折率ｎｄの上昇を抑制し、ガラス中に高分散成分を多く含有するために必須の成分である。一方、Ｐ2Ｏ5を過剰に含むと熔解性が悪化する。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ2Ｏ5の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 P 2 O 5 is an essential component for suppressing an increase in the refractive index nd and containing a large amount of highly dispersed components in the glass. On the other hand, if P 2 O 5 is excessively contained, the meltability deteriorates. Therefore, in the optical glass according to the present embodiment, the content of P 2 O 5 is preferably in the above range.

また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｐ5+の含有量の上限は、好ましくは４５．００カチオン％であり、さらには４４．５０カチオン％、４４．００カチオン％、４３．５０カチオン％、４３．００カチオン％、４２．５０カチオン％、４２．００カチオン％、４１．５０カチオン％、４１．００カチオン％、４０．５０カチオン％、４０．００カチオン％、３９．５０カチオン％、３９．００カチオン％、３８．５０カチオン％の順により好ましい。Ｐ5+の含有量の下限は、好ましくは２０．００カチオン％であり、さらには２０．５０カチオン％、２１．００カチオン％、２１．５０カチオン％、２２．００カチオン％、２２．５０カチオン％、２３．００カチオン％、２３．５０カチオン％、２４．００カチオン％、２４．５０カチオン％、２５．００カチオン％、２５．５０カチオン％の順により好ましい。 Further, in the optical glass according to the first embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the content of P 5+ is preferably 45.00 cation%, and further 44. 50 cation%, 44.00 cation%, 43.50 cation%, 43.00 cation%, 42.50 cation%, 42.00 cation%, 41.50 cation%, 41.00 cation%, 40.50 cation. %, 40.00 cation%, 39.50 cation%, 39.00 cation%, 38.50 cation%, in that order. The lower limit of the content of P 5+ is preferably 20.00 cation%, further 20.50 cation%, 21.00 cation%, 21.50 cation%, 21.50 cation%, 22.50 cation%. % 23.00 cation%, 23.50 cation%, 24.00 cation%, 24.50 cation%, 25.00 cation%, 25.50 cation%, in that order.

Ｐ5+は、屈折率ｎｄの上昇を抑制し、ガラス中に高分散成分を多く含有するために必須の成分である。一方、Ｐ5+を過剰に含むと熔解性が悪化する。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ5+の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 P 5+ is an essential component for suppressing an increase in the refractive index nd and containing a large amount of highly dispersed components in the glass. On the other hand, if P 5+ is excessively contained, the meltability deteriorates. Therefore, in the optical glass according to the present embodiment, the content of P 5+ is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂｉ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２９．０％であり、さらには、２８．５％、２８．０％、２７．５％、２７．０％、２５．０％、２０．０％、１５．０％、１０．０％、６．０％、５．０％の順により好ましい。また、Ｂｉ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｂｉ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of Bi 2 O 3 is preferably 29.0%, and further, 28.5%, 28.0%, 27.5%, and so on. 27.0%, 25.0%, 20.0%, 15.0%, 10.0%, 6.0%, 5.0% are more preferable in this order. The lower limit of the Bi 2 O 3 content is preferably 0%. The content of Bi 2 O 3 may be 0%.

Ｂｉ2Ｏ3は、適量を含有させることによりガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｂｉ2Ｏ3の含有量を高めると、屈折率が上昇し、ガラスの着色が増大する。したがって、Ｂｉ2Ｏ3の含有量を上記範囲とすることが好ましい。 Bi 2 O 3 has a function of improving the thermal stability of glass by containing an appropriate amount. On the other hand, when the content of Bi 2 O 3 is increased, the refractive index is increased and the coloring of the glass is increased. Therefore, it is preferable that the content of Bi 2 O 3 is in the above range.

また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｂｉ3+の含有量の上限は、好ましくは２０．００カチオン％であり、さらには１９．５０カチオン％、１９．００カチオン％、１８．５０カチオン％、１８．００カチオン％、１７．５０カチオン％、１７.００カチオン％、１６．５０カチオン％の順により好ましい。Ｂｉ3+の含有量の下限は、好ましくは３．００カチオン％であり、さらには１．５０カチオン％、１．００カチオン％、０．４０カチオン％の順により好ましい。Ｂｉ3+の含有量は０カチオン％であってもよい。 Further, in the optical glass according to the first embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the content of Bi 3+ is preferably 20.00 cation%, and further 19. The order of 50 cation%, 19.00 cation%, 18.50 cation%, 18.00 cation%, 17.50 cation%, 17.00 cation%, 16.50 cation% is more preferable. The lower limit of the Bi 3+ content is preferably 3.00 cation%, more preferably 1.50 cation%, 1.00 cation%, and 0.40 cation% in that order. The content of Bi 3+ may be 0 cation%.

Ｂｉ3+は、適量を含有させることによりガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｂｉ3+の含有量を高めると、屈折率が上昇し、ガラスの着色が増大する。したがって、Ｂｉ3+の含有量を上記範囲とすることが好ましい。 Bi 3+ has a function of improving the thermal stability of glass by containing an appropriate amount. On the other hand, when the content of Bi 3+ is increased, the refractive index is increased and the coloring of the glass is increased. Therefore, it is preferable that the content of Bi 3+ is in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ2およびＷＯ3の合計含有量と、Ｎｂ2Ｏ5含有量との質量比［（ＴｉＯ2＋ＷＯ3）／Ｎｂ2Ｏ5］の下限は、好ましくは０．１５であり、さらには、０．１７、０．１９、０．２０、０．２１、０．２３、０．２５、０．２６、０．２８、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、０．５５、０．５６、０．５７、０．５８、０．５９、０．６０、０．６１、０．６２、０．６３、０．６４、０．６５の順により好ましい。また、質量比［（ＴｉＯ2＋ＷＯ3）／Ｎｂ2Ｏ5］の上限は、好ましくは８．００であり、さらには、７．９０、７．８０、７．７０、７．６０、７．４０、７．２０、７．００の順により好ましい。 In the optical glass according to the first-first embodiment, the lower limit of the mass ratio [(TiO 2 + WO 3 ) / Nb 2 O 5 ] between the total content of TiO 2 and WO 3 and the content of Nb 2 O 5 is set. It is preferably 0.15, and further 0.17, 0.19, 0.20, 0.21, 0.23, 0.25, 0.26, 0.28, 0.30, 0.35. , 0.40, 0.45, 0.50, 0.55, 0.56, 0.57, 0.58, 0.59, 0.60, 0.61, 0.62, 0.63, 0 It is more preferable in the order of .64 and 0.65. Further, the upper limit of the mass ratio [(TiO 2 + WO 3 ) / Nb 2 O 5 ] is preferably 8.00, and further, 7.90, 7.80, 7.70, 7.60, 7. It is more preferable in the order of 40, 7.20, 7.00.

質量比［（ＴｉＯ2＋ＷＯ3）／Ｎｂ2Ｏ5］の値を上記範囲とすることで、屈折率の上昇を抑えつつ、色収差補正に好適な高分散性を有するガラスを得ることができる。 By setting the value of the mass ratio [(TiO 2 + WO 3 ) / Nb 2 O 5 ] in the above range, it is possible to obtain a glass having high dispersibility suitable for correcting chromatic aberration while suppressing an increase in the refractive index.

また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ4+およびＷ6+の合計含有量とＮｂ5+の含有量とのカチオン比［（Ｔｉ4+＋Ｗ6+）／Ｎｂ5+］の上限は、好ましくは７．７０であり、さらには７．６０、７．５０、７．４０、７．３５、７．３０、７．２８、７．２６の順により好ましい。カチオン比［（Ｔｉ4+＋Ｗ6+）／Ｎｂ5+］の下限は、好ましくは０．４０であり、さらには０．４１、０．４２の順により好ましい。 Further, in the optical glass according to the first embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the cation ratio of the total content of Ti 4+ and W 6+ and the content of Nb 5+ [( The upper limit of Ti 4+ + W 6+ ) / Nb 5+ ] is preferably 7.70, and further 7.60, 7.50, 7.40, 7.35, 7.30, 7.28, It is more preferable in the order of 7.26. The lower limit of the cation ratio [(Ti 4+ + W 6+ ) / Nb 5+ ] is preferably 0.40, more preferably 0.41 and 0.42 in that order.

カチオン比［（Ｔｉ4+＋Ｗ6+）／Ｎｂ5+］の値を上記範囲とすることで、屈折率の上昇を抑制しつつ、色収差補正に好適な高分散性を有するガラスを得ることができる。 By setting the value of the cation ratio [(Ti 4+ + W 6+ ) / Nb 5+ ] in the above range, it is possible to obtain a glass having high dispersibility suitable for correcting chromatic aberration while suppressing an increase in the refractive index. can.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5およびＷＯ3の合計含有量と、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量との質量比［（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］の下限は、好ましくは０．４５であり、さらには、０．５０、０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０、０．８５の順により好ましい。また、質量比［（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］の上限は、好ましくは１．００である。Ｂｉ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the mass of the total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 and WO 3 and the total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 The lower limit of the ratio [(TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ) / (TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] is preferably 0.45, and further 0.50, 0.55. , 0.60, 0.65, 0.70, 0.75, 0.80, 0.85, in that order. The upper limit of the mass ratio [(TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ) / (TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] is preferably 1.00. The content of Bi 2 O 3 may be 0%.

質量比［（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］
の値を上記範囲とすることで、透過率の悪化を抑制し、また、屈折率の上昇、比重の増大を抑えることができる。 Mass ratio [(TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ) / (TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 )]
By setting the value of to the above range, deterioration of the transmittance can be suppressed, and an increase in the refractive index and an increase in the specific gravity can be suppressed.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5およびＷＯ3の合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3］の下限は、好ましくは４３．０％であり、さらには、４５．０％、４６．０％、４７．０％、４８．０％、４９．０％、５０．０％、５２．０％の順により好ましい。また、合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3］の上限は、好ましくは８５．０％であり、さらには、８４．０％、８３．０％、８２．０％、８１．０％、７９．０％、７７．０％の順により好ましい。 In the optical glass according to the first embodiment, the lower limit of the total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 and WO 3 [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ] is preferably 43.0%, and further. Is more preferable in the order of 45.0%, 46.0%, 47.0%, 48.0%, 49.0%, 50.0%, and 52.0%. Further, the upper limit of the total content [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ] is preferably 85.0%, and further, 84.0%, 83.0%, 82.0%, 81.0%. , 79.0%, 77.0%, more preferred.

ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5およびＷＯ3は、いずれも高分散化に寄与するガラス成分であるが、着色増大の原因ともなる。したがって、合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3］は上記範囲とすることが好ましい。 TiO 2 , Nb 2 O 5 and WO 3 are all glass components that contribute to high dispersion, but they also cause an increase in coloring. Therefore, the total content [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ] is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ6+の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｂａ2+の含有量とＷ6+の含有量とのカチオン比［Ｂａ2+／Ｗ6+］の上限は、好ましくは０．１４であり、さらには０．１３、０．１２、０．１１、０．１０の順により好ましい。 In the optical glass according to the first-first embodiment, when the content of the glass component is indicated by cation% and the content of W 6+ exceeds 0 cation%, the content of Ba 2+ and W The upper limit of the cation ratio [Ba 2+ / W 6+ ] to the content of 6+ is preferably 0.14, and further in the order of 0.13, 0.12, 0.11, 0.10. preferable.

Ｂａ2+は、低分散化に寄与する成分である。したがって、第１－１実施形態に係る光学ガラスでは、Ｂａ2+の含有量に対して、高分散成分であるＷ6+を上記カチオン比となるように含有させることで、所望の高分散性を維持することができる。 Ba 2+ is a component that contributes to low dispersion. Therefore, in the optical glass according to the first embodiment, the desired high dispersibility is achieved by containing W 6+ , which is a highly dispersed component, so as to have the above-mentioned cation ratio with respect to the content of Ba 2+ . Can be maintained.

また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ6+の含有量が０カチオン％であって、Ｂａ2+の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｔｉ4+およびＢｉ3+の合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｂｉ3+］の上限は、好ましくは３５．００カチオン％であり、さらには３４．００カチオン％、３３．００カチオン％、３２．５０カチオン％、３２．３０カチオン％、３２．００カチオン％、３１．８０カチオン％、３１．６０カチオン％、３１．４０カチオン％、３１．２０カチオン％、３１．００カチオン％、３０．８０カチオン％、３０．６０カチオン％、３０．４０カチオン％、３０．２０カチオン％、３０．１０カチオン％、３０．００カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｂｉ3+］の下限は、好ましくは２１．００カチオン％であり、さらには２１．２０カチオン％、２１．４０カチオン％、２１．６０カチオン％、２１．８０カチオン％、２２．００カチオン％、２２．２０カチオン％、２２．４０カチオン％、２２．６０カチオン％、２２．８０カチオン％、２３．００カチオン％、２３．１０カチオン％、２３．２０カチオン％、２３．３０カチオン％、２３．４０カチオン％、２３．５０カチオン％の順により好ましい。 Further, in the optical glass according to the first embodiment, when the content of the glass component is indicated by cation%, the content of W 6+ is 0 cation% and the content of Ba 2+ is 0. If it exceeds cation%, the upper limit of the total content of Ti 4+ and Bi 3+ [Ti 4+ + Bi 3+ ] is preferably 35.00 cation%, more preferably 34.00 cation%, 33. .00% cation, 32.50% cation, 32.30 cation%, 32.00 cation%, 31.80 cation%, 31.60 cation%, 31.40 cation%, 31.20 cation%, 31.00 Cation%, 30.80 cation%, 30.60 cation%, 30.40 cation%, 30.20 cation%, 30.10 cation%, and 30.00 cation% are more preferable. The lower limit of the total content [Ti 4+ + Bi 3+ ] is preferably 21.00 cation%, further 21.20 cation%, 21.40 cation%, 21.60 cation%, 21.80 cation%. , 22.00 cation%, 22.20 cation%, 22.40 cation%, 22.60 cation%, 22.80 cation%, 23.00 cation%, 23.10 cation%, 23.20 cation%, 23 It is more preferable in the order of .30 cation%, 23.40 cation%, and 23.50 cation%.

Ｗ6+の含有量が０カチオン％であって、Ｂａ2+の含有量が０カチオン％を超える場合には、高分散成分の中でＷ6+に次いで高分散化への寄与が大きいＴｉ4+、および熱的安定性を改善する働きを有するＢｉ3+の合計含有量を上記範囲とすることで、Ｂａ2+による低分散化を抑制できる。 When the content of W 6+ is 0 cation% and the content of Ba 2+ exceeds 0 cation%, Ti has the second largest contribution to high dispersion after W 6+ among the highly dispersed components. By setting the total content of 4+ and Bi 3+ , which has a function of improving thermal stability, within the above range, it is possible to suppress the low dispersion due to Ba 2+ .

（ガラス成分）
上記第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいては、以下のガラス成分を含むことができる。 (Glass component)
The optical glass according to the first embodiment may contain the following glass components.

第１－１実施形態に係る光学ガラスは、Ｐ2Ｏ5以外のガラスのネットワーク形成成分として、Ｂ2Ｏ3、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3を含むことができる。 The optical glass according to the first embodiment may contain B 2 O 3 , SiO 2 , and Al 2 O 3 as a network forming component of glass other than P 2 O 5 .

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは４．０％であり、さらには、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。Ｂ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of B 2 O 3 is preferably 4.0%, and further, 3.0%, 2.0%, and 1.0%. More preferred in order. The content of B 2 O 3 may be 0%.

Ｂ2Ｏ3は、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熔融性を改善するとともに、屈折率の上昇を抑制する働きを有する。一方、Ｂ2Ｏ3の含有量が多いと、アッベ数の減少を抑制して高分散化を妨げ、また、化学的耐久性が低下する傾向がある。そのため、屈折率の上昇を抑制しつつ、ガラスの熱的安定性、熔融性および成形性等を改善する観点から、Ｂ2Ｏ3の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。一方、所望のアッベ数を得つつ、化学的耐久性を良好に維持する観点から、Ｂ2Ｏ3の含有量の下限は上記範囲であることが好ましい。 B 2 O 3 is a network-forming component of glass, and has a function of improving the meltability of glass and suppressing an increase in the refractive index. On the other hand, when the content of B 2 O 3 is high, the decrease in the Abbe number is suppressed, the high dispersion is hindered, and the chemical durability tends to decrease. Therefore, from the viewpoint of improving the thermal stability, meltability, moldability, etc. of the glass while suppressing the increase in the refractive index, the upper limit of the B 2 O 3 content is preferably in the above range. On the other hand, from the viewpoint of maintaining good chemical durability while obtaining a desired Abbe number, the lower limit of the B 2 O 3 content is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＳｉＯ2の含有量の上限は、好ましくは８．０％であり、さらには、７．０％、６．０％、５．５％、５．０％、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％の順により好ましい。ＳｉＯ2の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of SiO 2 is preferably 8.0%, and further, 7.0%, 6.0%, 5.5%, 5. The order of 0%, 4.5%, 4.0%, 3.5%, and 3.0% is more preferable. The content of SiO 2 may be 0%.

ＳｉＯ2は、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性を改善し、熔融ガラスの粘性を高め、熔融ガラスを成形しやすくする働きを有する。一方、ＳｉＯ2の含有量が多いと、ガラスの熔融性、低温軟化性が低下し、ガラス原料が熔け残る傾向がある。そのため、ガラスの熔融性、低温軟化性等を改善する観点から、ＳｉＯ2の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。 SiO 2 is a network-forming component of glass, and has a function of improving thermal stability, chemical durability, and weather resistance of glass, increasing the viscosity of molten glass, and facilitating molding of molten glass. On the other hand, when the content of SiO 2 is high, the meltability and low-temperature softening property of the glass are lowered, and the glass raw material tends to remain unmelted. Therefore, from the viewpoint of improving the meltability, low-temperature softening property, etc. of the glass, the upper limit of the content of SiO 2 is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ａｌ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．５％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％の順により好ましい。Ａｌ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of Al 2 O 3 is preferably 5.0%, and further, 4.0%, 3.5%, 2.5%, and the like. It is more preferable in the order of 2.0%, 1.5%, 1.0% and 0.5%. The content of Al 2 O 3 may be 0%.

Ａｌ2Ｏ3は、屈折率の上昇を抑制し、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善する働きを有するガラス成分であり、ネットワーク形成成分として考えることができる。一方、Ａｌ2Ｏ3の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラス転移温度Ｔｇが上昇する、熔融性が低下する等の問題が生じやすい。このような問題を回避する観点から、Ａｌ2Ｏ3の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。 Al 2 O 3 is a glass component having a function of suppressing an increase in the refractive index and improving the chemical durability and weather resistance of the glass, and can be considered as a network forming component. On the other hand, when the content of Al 2 O 3 is large, the thermal stability of the glass is lowered, and problems such as an increase in the glass transition temperature Tg and a decrease in meltability are likely to occur. From the viewpoint of avoiding such a problem, the upper limit of the Al 2 O 3 content is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラスのネットワーク形成成分であるＰ2Ｏ5、Ｂ2Ｏ3、ＳｉＯ2およびＡｌ2Ｏ3の合計含有量［Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3＋ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3］の上限は、好ましくは４５．０％であり、さらには、４３．０％、４１．０％、３９．０％、３７．０％、３５．０％、３３．０％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3＋ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3］の下限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、１１．０％、１２．０％、１２．５％、１３．０％、１４．０％、１５．０％の順により好ましい。 In the optical glass according to the first embodiment, the total content of P 2 O 5 , B 2 O 3 , SiO 2 and Al 2 O 3 which are the network forming components of the glass [P 2 O 5 + B 2 O 3 + SiO]. The upper limit of 2 + Al 2 O 3 ] is preferably 45.0%, and further 43.0%, 41.0%, 39.0%, 37.0%, 35.0%, 33.0%. More preferred in order of%. Further, the lower limit of the total content [P 2 O 5 + B 2 O 3 + SiO 2 + Al 2 O 3 ] is preferably 10.0%, and further, 11.0%, 12.0%, 12.5. %, 13.0%, 14.0%, and 15.0% are more preferable.

合計含有量［Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3＋ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3］の上限を上記範囲とすることで、屈折率を所望の範囲に維持しやすくなる。また、合計含有量［Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3＋ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3］の下限を上記範囲とすることで、ガラスの熱的安定性を改善し、ガラスの失透をより一層抑制しやすくなる。 By setting the upper limit of the total content [P 2 O 5 + B 2 O 3 + SiO 2 + Al 2 O 3 ] in the above range, it becomes easy to maintain the refractive index in a desired range. Further, by setting the lower limit of the total content [P 2 O 5 + B 2 O 3 + SiO 2 + Al 2 O 3 ] in the above range, the thermal stability of the glass is improved and the devitrification of the glass is further suppressed. It will be easier.

また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ2Ｏ5、Ｂ2Ｏ3、ＳｉＯ2およびＡｌ2Ｏ3の合計含有量に対するＰ2Ｏ5の含有量の質量比［Ｐ2Ｏ5／（Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3＋ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）］の下限は、好ましくは０．７０であり、さらには、０．７５、０．８０、０．８５、０．９０の順により好ましい。質量比［Ｐ2Ｏ5／（Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3＋ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）］を１．００とすることもできる。 Further, in the optical glass according to the first embodiment, the mass ratio of the content of P 2 O 5 to the total content of P 2 O 5 , B 2 O 3 , SiO 2 and Al 2 O 3 [P 2 O]. The lower limit of 5 / (P 2 O 5 + B 2 O 3 + SiO 2 + Al 2 O 3 )] is preferably 0.70, and further, 0.75, 0.80, 0.85, 0.90. More preferred in order. The mass ratio [P 2 O 5 / (P 2 O 5 + B 2 O 3 + SiO 2 + Al 2 O 3 )] can also be set to 1.00.

質量比［Ｐ2Ｏ5／（Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3＋ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）］が小さいと、ガラスの熱的安定性が低下し、また、熔融性も低下する。そのため、ガラスの高分散化、良好な熔融性を維持する観点から、質量比［Ｐ2Ｏ5／（Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3＋ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）］の下限は、上記範囲であることが好ましい。 When the mass ratio [P 2 O 5 / (P 2 O 5 + B 2 O 3 + SiO 2 + Al 2 O 3 )] is small, the thermal stability of the glass is lowered and the meltability is also lowered. Therefore, from the viewpoint of maintaining high dispersion and good meltability of glass, the lower limit of the mass ratio [P 2 O 5 / (P 2 O 5 + B 2 O 3 + SiO 2 + Al 2 O 3 )] is within the above range. It is preferable to have.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ2の含有量の下限は、好ましくは１．０％であり、さらには、３．０％、５．０％、６．０％、７．０％、８．０％、９．０％、１０．０％の順により好ましい。また、ＴｉＯ2の含有量の上限は、好ましくは４５．０％であり、さらには、４４．０％、４３．０％、４２．０％、４１．０％、４０．０％、３９．０％の順により好ましい。 In the optical glass according to the first embodiment, the lower limit of the content of TiO 2 is preferably 1.0%, and further, 3.0%, 5.0%, 6.0%, 7. The order of 0%, 8.0%, 9.0%, and 10.0% is more preferable. Further, the upper limit of the content of TiO 2 is preferably 45.0%, and further, 44.0%, 43.0%, 42.0%, 41.0%, 40.0%, 39. It is more preferable in the order of 0%.

ＴｉＯ2は、Ｎｂ2Ｏ5およびＢｉ2Ｏ3と比較して屈折率の上昇を抑制し、高分散化に大きく寄与する。一方、ＴｉＯ2は、比較的ガラスの着色を増大させやすい。また、ＴｉＯ2は、熔融ガラスを成形、徐冷して光学ガラスを得る過程で、ガラス内における結晶生成を促進させ、ガラスの透明性を低下（白濁）させる。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ2の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 TiO 2 suppresses an increase in the refractive index as compared with Nb 2 O 5 and Bi 2 O 3 , and greatly contributes to high dispersion. On the other hand, TiO 2 tends to increase the coloring of glass relatively easily. Further, TiO 2 promotes crystal formation in the glass in the process of forming and slowly cooling the molten glass to obtain optical glass, and reduces the transparency (white turbidity) of the glass. Therefore, in the optical glass according to the present embodiment, the content of TiO 2 is preferably in the above range.

また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ4+の含有量の上限は、好ましくは４８．００カチオン％であり、さらには４７．００カチオン％、４６．００カチオン％、４５．５０カチオン％、４５．００カチオン％、４４．５０カチオン％、４４．００カチオン％、４３．５０カチオン％、４３．００カチオン％、４２．５０カチオン％、４２．００カチオン％の順により好ましい。Ｔｉ4+の含有量の下限は、好ましくは１０．００カチオン％であり、さらには１１．００カチオン％、１１．５０カチオン％、１２．００カチオン％、１２．５０カチオン％、１３．００カチオン％、１３．５０カチオン％、１４．００カチオン％、１４．５０カチオン％、１５．００カチオン％、１５．５０カチオン％の順により好ましい。 Further, in the optical glass according to the first embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the content of Ti 4+ is preferably 48.00 cation%, and further 47. 00 cation%, 46.00 cation%, 45.50 cation%, 45.00 cation%, 44.50 cation%, 44.00 cation%, 43.50 cation%, 43.00 cation%, 42.50 cation. %, 42.00 cation%, more preferred. The lower limit of the Ti 4+ content is preferably 10.00 cation%, further 11.000 cation%, 11.50 cation%, 12.00 cation%, 12.50 cation%, 13.00 cation%. %, 13.50 cation%, 14.00 cation%, 14.50 cation%, 15.00 cation%, 15.50 cation%, in that order.

Ｔｉ4+はＮｂ5+およびＢｉ3+と比較して屈折率の上昇を抑制し、高分散化に大きく寄与する。一方、Ｔｉ4+は、比較的ガラスの着色を増大させやすい。また、Ｔｉ4+は、熔融ガラスを成形、徐冷して光学ガラスを得る過程で、ガラス内における結晶生成を促進させ、ガラスの透明性を低下（白濁）させる。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ4+の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 Compared with Nb 5+ and Bi 3+ , Ti 4+ suppresses an increase in the refractive index and greatly contributes to high dispersion. On the other hand, Ti 4+ tends to increase the coloring of glass relatively easily. In addition, Ti 4+ promotes crystal formation in the glass and reduces the transparency (white turbidity) of the glass in the process of forming and slowly cooling the molten glass to obtain optical glass. Therefore, in the optical glass according to the present embodiment, the content of Ti 4+ is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ2の含有量とＰ2Ｏ5の含有量との質量比［ＴｉＯ2／Ｐ2Ｏ5］の上限は、好ましくは４．５０であり、さらには、４．００、３．５０、３．００、２．５０、２．００、１．５０の順により好ましい。また、質量比［ＴｉＯ2／Ｐ2Ｏ5］の下限は、好ましくは０．０４であり、さらには、０．０８、０．１２、０．１６、０．２０、０．２４、０．２８、０．３２、０．３６、０．４０、０．４４、０．４８、０．５２の順により好ましい。 In the optical glass according to the first-first embodiment, the upper limit of the mass ratio [TiO 2 / P 2 O 5 ] between the content of TiO 2 and the content of P 2 O 5 is preferably 4.50. Further, it is more preferable in the order of 4.00, 3.50, 3.00, 2.50, 2.00, 1.50. The lower limit of the mass ratio [TiO 2 / P 2 O 5 ] is preferably 0.04, and further 0.08, 0.12, 0.16, 0.20, 0.24, 0. 28, 0.32, 0.36, 0.40, 0.44, 0.48, 0.52 are more preferable in this order.

第１－１実施形態に係る光学ガラスでは、ＴｉＯ2を含むことにより、ガラス内における結晶生成が促進されて、ガラスの透明性が低下（白濁）するという問題が生じる。ネットワーク形成成分であるＰ2Ｏ5をＴｉＯ2に対して上記範囲の割合で含有させることによりこの問題を解消することができる。 In the optical glass according to the first-first embodiment, the inclusion of TiO 2 promotes crystal formation in the glass, which causes a problem that the transparency of the glass is lowered (white turbidity). This problem can be solved by containing P 2 O 5 which is a network forming component in a ratio of the above range with respect to TIO 2 .

また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ4+の含有量とＰ5+の含有量とのカチオン比［Ｔｉ4+／Ｐ5+］の上限は、好ましくは１．５０であり、さらには１．４０、１．３０、１．２９、１．２８、１．２７、１．２６、１．２５、１．２４、１．２３、１．２２の順により好ましい。カチオン比［Ｔｉ4+／Ｐ5+］の下限は、好ましくは０．５０であり、さらには０．５１、０．５２、０．５３の順により好ましい。 Further, in the optical glass according to the first embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the cation ratio between the content of Ti 4+ and the content of P 5+ [Ti 4+ / P 5 ]. The upper limit of + ] is preferably 1.50, and further 1.40, 1.30, 1.29, 1.28, 1.27, 1.26, 1.25, 1.24, 1. It is more preferable in the order of 23 and 1.22. The lower limit of the cation ratio [Ti 4+ / P 5+ ] is preferably 0.50, more preferably 0.51, 0.52, 0.53 in that order.

第１－１実施形態に係る光学ガラスでは、Ｔｉ4+を含むことにより、ガラス内における結晶生成が促進されて、ガラスの透明性が低下（白濁）するという問題が生じる。ネットワーク形成成分であるＰ5+をＴｉ4+に対して上記範囲の割合で含有させることによりこの問題を解消することができる。 In the optical glass according to the first-first embodiment, the inclusion of Ti 4+ causes a problem that crystal formation in the glass is promoted and the transparency of the glass is lowered (white turbidity). This problem can be solved by containing P 5+ , which is a network forming component, in a proportion of Ti 4+ in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは５．５％であり、さらには、６．０％、６．５％、７．０％、７．５％、８．０％、８．５％の順により好ましい。また、Ｎｂ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは５５．０％であり、さらには、５４．０％、５３．０％、５２．０％、５１．０％、５０．０％、４９．０％、４８．０％の順により好ましい。 In the optical glass according to the first embodiment, the lower limit of the content of Nb 2 O 5 is preferably 5.5%, and further, 6.0%, 6.5%, 7.0%, and so on. The order of 7.5%, 8.0%, and 8.5% is more preferable. The upper limit of the content of Nb 2 O 5 is preferably 55.0%, further 54.0%, 53.0%, 52.0%, 51.0%, 50.0%, and so on. It is more preferable in the order of 49.0% and 48.0%.

Ｎｂ2Ｏ5は、高分散化に寄与する成分である。また、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を改善するガラス成分でもある。一方、Ｎｂ2Ｏ5の含有量が多くなりすぎると、ガラスの熱的安定性が低下し、また、ガラスの着色が強まる傾向がある。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ2Ｏ5の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 Nb 2 O 5 is a component that contributes to high dispersion. It is also a glass component that improves the thermal stability and chemical durability of glass. On the other hand, if the content of Nb 2 O 5 is too large, the thermal stability of the glass tends to decrease and the coloring of the glass tends to increase. Therefore, in the optical glass according to the present embodiment, the content of Nb 2 O 5 is preferably in the above range.

また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｎｂ5+の含有量の上限は、好ましくは４５．００カチオン％であり、さらには４４．００カチオン％、４３．５０カチオン％、４３．００カチオン％、４２．５０カチオン％、４２．００カチオン％、４１．５０カチオン％、４１．００カチオン％、４０．５０カチオン％、４０．００カチオン％、３９．５０カチオン％、３９．００カチオン％、３８．５０カチオン％の順により好ましい。Ｎｂ5+の含有量の下限は、好ましくは１．００カチオン％であり、さらには２．００カチオン％、２．５０カチオン％、３．００カチオン％、３．５０カチオン％、４．００カチオン％、４．５０カチオン％、５．００カチオン％、５．５０カチオン％、６．００カチオン％、６．５０カチオン％の順により好ましい。 Further, in the optical glass according to the first embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the content of Nb 5+ is preferably 45.00 cation%, and further 44. 00 cation%, 43.50 cation%, 43.00 cation%, 42.50 cation%, 42.00 cation%, 41.50 cation%, 41.00 cation%, 40.50 cation%, 40.00 cation. %, 39.50 cation%, 39.00 cation%, 38.50 cation%, in that order. The lower limit of the content of Nb 5+ is preferably 1.00 cation%, further 2.00 cation%, 2.50 cation%, 3.00 cation%, 3.50 cation%, 4.00 cation%. %, 4.50 cation%, 5.00 cation%, 5.50 cation%, 6.00 cation%, and 6.50 cation% in that order.

Ｎｂ5+は、高分散化に寄与する成分である。また、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を改善するガラス成分でもある。一方、Ｎｂ5+の含有量が多くなりすぎると、ガラスの熱的安定性が低下し、また、ガラスの着色が強まる傾向がある。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ5+の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 Nb 5+ is a component that contributes to high dispersion. It is also a glass component that improves the thermal stability and chemical durability of glass. On the other hand, if the content of Nb 5+ is too high, the thermal stability of the glass tends to decrease and the coloring of the glass tends to increase. Therefore, in the optical glass according to the present embodiment, the content of Nb 5+ is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＷＯ3の含有量の上限は、好ましくは４５．０％であり、さらには、４４．５％、４４．０％、４３．５％、４３．０％、４２．０％、４１．０％、４０．０％の順により好ましい。また、ＷＯ3の含有量の下限は、好ましくは９．０％であり、さらには、７．０％、５．０％、３．０％、１．０％、０．５％、０．３％、０．１％の順により好ましい。ＷＯ3の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the 1-1 embodiment, the upper limit of the WO 3 content is preferably 45.0%, and further 44.5%, 44.0%, 43.5%, 43. The order of 0%, 42.0%, 41.0%, and 40.0% is more preferable. The lower limit of the WO 3 content is preferably 9.0%, and further, 7.0%, 5.0%, 3.0%, 1.0%, 0.5%, 0. It is more preferable in the order of 3% and 0.1%. The content of WO 3 may be 0%.

ＷＯ3は、屈折率の上昇を抑え、高分散化に大きく寄与するが、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5およびＢｉ2Ｏ3と比較してガラスの着色の原因となりやすく、透過率を悪化させる。したがって、ＷＯ3の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 WO 3 suppresses an increase in the refractive index and greatly contributes to high dispersion, but is more likely to cause coloration of glass than TIO 2 , Nb 2 O 5 and Bi 2 O 3 , and deteriorates the transmittance. Therefore, the WO 3 content is preferably in the above range.

また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｗ6+の含有量の上限は、好ましくは３０．００カチオン％であり、さらには２９．００カチオン％、２８．５０カチオン％、２８．００カチオン％、２７．５０カチオン％、２７．００カチオン％、２６．５０カチオン％、２６．００カチオン％、２５．５０カチオン％、２５．００カチオン％、２４．５０カチオン％の順により好ましい。Ｗ6+の含有量の下限は、好ましくは０．４０カチオン％であり、さらには０．２０カチオン％、０．１０カチオン％の順により好ましい。Ｗ6+の含有量は０カチオン％であってもよい。 Further, in the optical glass according to the first embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the content of W 6+ is preferably 30.00 cation%, and further 29. 00 cation%, 28.50 cation%, 28.00 cation%, 27.50 cation%, 27.00 cation%, 26.50 cation%, 26.00 cation%, 25.50 cation%, 25.00 cations. %, And 24.50 cation% are more preferable. The lower limit of the content of W 6+ is preferably 0.40 cation%, and more preferably 0.20 cation% and 0.10 cation% in that order. The content of W 6+ may be 0 cation%.

Ｗ6+は、屈折率の上昇を抑え、高分散化に大きく寄与するが、Ｔｉ4+、Ｎｂ5+およびＢｉ3+と比較してガラスの着色の原因となりやすく、透過率を悪化させる。したがってＷ6+の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 W 6+ suppresses an increase in the refractive index and greatly contributes to high dispersion, but is more likely to cause coloring of glass than Ti 4+ , Nb 5+ and Bi 3+ , and deteriorates the transmittance. Therefore, the content of W 6+ is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］の上限は、好ましくは８６．０％であり、さらには、８５．５％、８５．０％、８４．５％、８４．０％、８３．５％、８３．０％の順により好ましい。また、合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］の下限は、好ましくは５５．０％であり、さらには、５５．５％、５６．０％、５６．５％、５７．０％、５７．５％、５８．０％、５８．５％、５９．０％、５９．５％、６０．０％、６０．５％、６１．０％、６１．５％、６２．０％、６２．５％、６３．０％、６３．５％、６４．０％の順により好ましい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 ] is preferable. Is 86.0%, more preferably 85.5%, 85.0%, 84.5%, 84.0%, 83.5%, and 83.0% in that order. Further, the lower limit of the total content [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 ] is preferably 55.0%, and further 55.5%, 56.0%, 56.5%, and so on. 57.0%, 57.5%, 58.0%, 58.5%, 59.0%, 59.5%, 60.0%, 60.5%, 61.0%, 61.5%, 62.0%, 62.5%, 63.0%, 63.5%, and 64.0% are more preferable in this order.

ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3は、ガラスの高分散化に寄与する。また、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。しかし、Ｂｉ2Ｏ3は、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5およびＷＯ3と比べて屈折率を上昇させる働きが強い。よって、屈折率の上昇およびガラスの着色増大を抑制する観点から、合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］の上限は上記範囲であることが好ましい。また、ガラスを高分散化し、またガラスの熱的安定性を改善する観点から、合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］の下限は上記範囲であることが好ましい。 TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 contribute to high dispersion of glass. Further, by containing an appropriate amount, it also has a function of improving the thermal stability of the glass. However, Bi 2 O 3 has a stronger function of increasing the refractive index than TIO 2 , Nb 2 O 5 and WO 3 . Therefore, from the viewpoint of suppressing an increase in the refractive index and an increase in the coloring of the glass, the upper limit of the total content [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 ] is preferably in the above range. Further, from the viewpoint of highly dispersing the glass and improving the thermal stability of the glass, the lower limit of the total content [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 ] is preferably in the above range.

また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ4+、Ｎｂ5+、Ｗ6+およびＢｉ3+の合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｎｂ5+＋Ｗ6+＋Ｂｉ3+］の上限は、好ましくは７５．００カチオン％であり、さらには７４．５０カチオン％、７４．００カチオン％、７３．５０カチオン％、７３．００カチオン％、７２．５０カチオン％、７２．００カチオン％、７１．５０カチオン％、７１．００カチオン％、７０．５０カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｎｂ5+＋Ｗ6+＋Ｂｉ3+］の下限は、好ましくは５２．００カチオン％であり、さらには５２．１０カチオン％、５２．１５カチオン％、５２．２０カチオン％、５２．２５カチオン％、５２．３０カチオン％の順により好ましい。 Further, in the optical glass according to the first embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the total content of Ti 4+ , Nb 5+ , W 6+ and Bi 3+ [Ti 4+ + Nb. 5+ + W 6+ + Bi 3+ ] is preferably 75.00 cation%, more preferably 74.50 cation%, 74.00 cation%, 73.50 cation%, 73.00 cation%, 72. More preferably, the order is .50 cation%, 72.00 cation%, 71.50 cation%, 71.00 cation%, 70.50 cation%. The lower limit of the total content [Ti 4+ + Nb 5+ + W 6+ + Bi 3+ ] is preferably 52.00 cation%, further 52.10 cation%, 52.15 cation%, 52.20 cation%. , 52.25 cation%, more preferably 52.30 cation%.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ4+、Ｎｂ5+、Ｗ6+およびＢｉ3+はガラスの高分散化に寄与する。また、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。したがって、合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｎｂ5+＋Ｗ6+＋Ｂｉ3+］の下限は上記範囲であることが好ましい。一方で、Ｔｉ4+、Ｎｂ5+、Ｗ6+およびＢｉ3+はガラスの着色を増大させる。したがって合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｎｂ5+＋Ｗ6+＋Ｂｉ3+］の上限は上記範囲であることが好ましい。 In the optical glass according to the first embodiment, Ti 4+ , Nb 5+ , W 6+ and Bi 3+ contribute to high dispersion of the glass. Further, by containing an appropriate amount, it also has a function of improving the thermal stability of the glass. Therefore, the lower limit of the total content [Ti 4+ + Nb 5+ + W 6+ + Bi 3+ ] is preferably in the above range. On the other hand, Ti 4+ , Nb 5+ , W 6+ and Bi 3+ increase the coloration of the glass. Therefore, the upper limit of the total content [Ti 4+ + Nb 5+ + W 6+ + Bi 3+ ] is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは１．２％であり、さらには、１．１％、１．０％、０．８％、０．６％、０．４％の順により好ましい。Ｌｉ2Ｏの含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the Li 2 O content is preferably 1.2%, and further, 1.1%, 1.0%, 0.8%, 0. It is more preferable in the order of 6.6% and 0.4%. The content of Li 2 O may be 0%.

Ｌｉ2Ｏは、屈折率の上昇を抑制し、ガラスの熔融性を改善する働きをする。そのため、所要の光学特性を維持しつつ、熔融性を確保する観点から、Ｌｉ2Ｏの含有量は上記範囲であることが好ましい。 Li 2 O works to suppress an increase in the refractive index and improve the meltability of the glass. Therefore, the Li 2 O content is preferably in the above range from the viewpoint of ensuring the meltability while maintaining the required optical characteristics.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎａ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは６．０％であり、さらには、５．０％、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％の順により好ましい。また、Ｎａ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｎａ2Ｏの含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the Na 2 O content is preferably 6.0%, and further, 5.0%, 4.5%, 4.0%, 3 It is more preferable in the order of 5.5% and 3.0%. The lower limit of the Na 2 O content is preferably 0%. The content of Na 2 O may be 0%.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｋ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは１２．０％であり、さらには、１１．０％、１０．０％、９．０％、８．５％、８．０％の順により好ましい。また、Ｋ2Ｏの含有量の下限は、ガラスの熱的安定性を良好に維持し、液相温度の上昇を抑えるために、好ましくは０．１％であり、さらには、０．３％、０．５％、１．０％、１．５％、２．０％、２．５％の順により好ましい。Ｋ2Ｏの含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the K 2 O content is preferably 12.0%, and further, 11.0%, 10.0%, 9.0%, 8 It is more preferable in the order of 5.5% and 8.0%. Further, the lower limit of the K 2 O content is preferably 0.1%, more preferably 0.3%, in order to maintain good thermal stability of the glass and suppress an increase in the liquidus temperature. , 0.5%, 1.0%, 1.5%, 2.0%, 2.5% in that order. The content of K 2 O may be 0%.

Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏは、いずれも、屈折率の上昇を抑制し、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの各含有量は、それぞれ上記範囲とすることが好ましい。 Both Na 2 O and K 2 O have a function of suppressing an increase in the refractive index and improving the meltability of the glass, but when the content thereof is high, the thermal stability and chemical durability of the glass are increased. Sexuality and weather resistance are reduced. Therefore, it is preferable that the contents of Na 2 O and K 2 O are in the above ranges.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ］の上限は、好ましくは１５．０％であり、さらには、１４．０％、１３．０％、１２．０％、１１．０％、１０．０％、９．０％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ］の下限は、ガラスの熱的安定性を良好に維持し、液相温度の上昇を抑えるために、好ましくは０．１％であり、さらには、０．３％、０．５％、１．０％、１．５％、２．０％、２．５％の順により好ましい。合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ］は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the total content [Li 2 O + Na 2 O + K 2 O] of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O is preferably 15.0%, and further. Is more preferably 14.0%, 13.0%, 12.0%, 11.0%, 10.0%, and 9.0% in this order. Further, the lower limit of the total content [Li 2 O + Na 2 O + K 2 O] is preferably 0.1% in order to maintain good thermal stability of the glass and suppress an increase in the liquidus temperature, and further. Is more preferable in the order of 0.3%, 0.5%, 1.0%, 1.5%, 2.0%, and 2.5%. The total content [Li 2 O + Na 2 O + K 2 O] may be 0%.

Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏは、いずれも、屈折率の上昇を抑制し、ガラスの熔融性を改善する働きを有する。しかし、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ］は上記範囲であることが好ましい。 Li 2 O, Na 2 O and K 2 O all have a function of suppressing an increase in the refractive index and improving the meltability of the glass. However, when these contents are high, the thermal stability, chemical durability, and weather resistance of the glass are lowered. Therefore, the total content of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O [Li 2 O + Na 2 O + K 2 O] is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｒｂ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは２．０％であり、さらには、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｒｂ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｒｂ2Ｏの含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of Rb 2 O is preferably 2.0%, and further, 1.0%, 0.5%, and 0.1% in this order. More preferred. The lower limit of the content of Rb 2 O is preferably 0%. The content of Rb 2 O may be 0%.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｃｓ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは６．０％であり、さらには、５．０％、４．５％、４．０％、３．５％の順により好ましい。また、Ｃｓ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｃｓ2Ｏの含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of Cs 2 O is preferably 6.0%, and further, 5.0%, 4.5%, 4.0%, 3 It is more preferable in the order of 5.5%. The lower limit of the content of Cs 2 O is preferably 0%. The content of Cs 2 O may be 0%.

Ｒｂ2ＯおよびＣｓ2Ｏは、いずれも、屈折率の上昇を抑制し、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｒｂ2ＯおよびＣｓ2Ｏの各含有量は、それぞれ上記範囲とすることが好ましい。 Both Rb 2 O and Cs 2 O have a function of suppressing an increase in the refractive index and improving the meltability of the glass, but when the content thereof is high, the thermal stability and chemical durability of the glass are increased. Sexuality and weather resistance are reduced. Therefore, it is preferable that the contents of Rb 2 O and Cs 2 O are in the above ranges.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＭｇＯの含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＭｇＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＭｇＯの含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the MgO content is preferably 5.0%, and further, 4.0%, 3.0%, 2.0%, 1.0. More preferred in order of%. The lower limit of the MgO content is preferably 0%. The content of MgO may be 0%.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＣａＯの含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＣａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＣａＯの含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the CaO content is preferably 5.0%, and further, 4.0%, 3.0%, 2.0%, 1.0. More preferred in order of%. The lower limit of the CaO content is preferably 0%. The CaO content may be 0%.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＳｒＯの含有量の上限は、好ましくは６．０％であり、さらには、５．８％、５．７％、５．６％、５．５％、５．０％、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％の順により好ましい。また、ＳｒＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＳｒＯの含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the SrO content is preferably 6.0%, and further, 5.8%, 5.7%, 5.6%, 5.5. %, 5.0%, 4.5%, 4.0%, 3.5%, 3.0%, 2.5% in that order. The lower limit of the SrO content is preferably 0%. The content of SrO may be 0%.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＢａＯの含有量の上限は、好ましくは６．０％であり、さらには、５．８％、５．７％、５．６％、５．５％、５．０％、４．５％、４．０％の順により好ましい。また、ＢａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＢａＯの含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the BaO content is preferably 6.0%, and further, 5.8%, 5.7%, 5.6%, 5.5. %, 5.0%, 4.5%, 4.0% are more preferable. The lower limit of the BaO content is preferably 0%. The BaO content may be 0%.

ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯは、いずれもガラスの熱的安定性、熔融性を改善させる働きを有するガラス成分である。しかし、これらガラス成分の含有量が多くなると、高分散性が損なわれ、また、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスが失透しやすくなる。そのため、これらガラス成分の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。 MgO, CaO, SrO, and BaO are all glass components having a function of improving the thermal stability and meltability of glass. However, when the content of these glass components is large, the high dispersibility is impaired, the thermal stability of the glass is lowered, and the glass is easily devitrified. Therefore, the content of each of these glass components is preferably in the above range.

また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｂａ2+の含有量の上限は、好ましくは１３．００カチオン％であり、さらには１２．００カチオン％、１１．００カチオン％、１０．００カチオン％、９．００カチオン％、８．００カチオン％、７．５０カチオン％、７．００カチオン％、６．５０カチオン％、６．００カチオン％、５．５０カチオン％、５．００カチオン％、４．５０カチオン％、４．００カチオン％、３．５０カチオン％の順により好ましい。また、Ｂａ2+の含有量の下限は、好ましくは０カチオン％である。Ｂａ2+の含有量は０カチオン％であってもよい。 Further, in the optical glass according to the first embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the content of Ba 2+ is preferably 13.00 cation%, and further 12. 00 cation%, 11.00 cation%, 10.00 cation%, 9.00 cation%, 8.00 cation%, 7.50 cation%, 7.00 cation%, 6.50 cation%, 6.00 cation. % 5.50 cation%, 5.00 cation%, 4.50 cation%, 4.00 cation%, 3.50 cation%, in that order. The lower limit of the Ba 2+ content is preferably 0 cation%. The Ba 2+ content may be 0 cation%.

Ｍｇ2+、Ｃａ2+、Ｓｒ2+、Ｂａ2+は、いずれもガラスの熱的安定性、熔融性を改善させる働きを有するガラス成分である。しかし、これらガラス成分の含有量が多くなると、高分散性が損なわれ、また、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスが失透しやすくなる。そのため、これらガラス成分の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。 Mg 2+ , Ca 2+ , Sr 2+ , and Ba 2+ are all glass components having a function of improving the thermal stability and meltability of glass. However, when the content of these glass components is large, the high dispersibility is impaired, the thermal stability of the glass is lowered, and the glass is easily devitrified. Therefore, the content of each of these glass components is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、高分散化を妨げることなく熱的安定性を維持する観点から、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％、５．５％、５．０％の順により好ましい。また、合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］の下限は、好ましくは０％である。合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］は０％であってもよい。 In the optical glass according to the 1-1 embodiment, the upper limit of the total content [MgO + CaO + SrO + BaO] of MgO, CaO, SrO and BaO is preferably 10 from the viewpoint of maintaining thermal stability without hindering high dispersion. It is 9.0%, more preferably 9.0%, 8.0%, 7.0%, 6.0%, 5.5%, and 5.0% in that order. The lower limit of the total content [MgO + CaO + SrO + BaO] is preferably 0%. The total content [MgO + CaO + SrO + BaO] may be 0%.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＺｎＯの含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＺｎＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＺｎＯの含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the ZnO content is preferably 5.0%, and further, 4.0%, 3.0%, 2.0%, 1.0. More preferred in order of%. The lower limit of the ZnO content is preferably 0%. The ZnO content may be 0%.

ＺｎＯは、ガラスを熔融するときに、ガラスの原料の熔けを促進する働き（すなわち、熔融性を改善する働き）を有するガラス成分である。また、ＺｎＯは、アルカリ土類金属などの他の二価金属成分と比べて、ガラスの熱的安定性を改善し、液相温度を低下させる働きが強い。そのため、ガラスの熔融性、熱的安定性を改善する観点から、ＺｎＯの含有量の下限は上記範囲であることが好ましい。また、ガラスの低分散化を抑制する観点から、ＺｎＯの含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。 ZnO is a glass component having a function of promoting melting of a raw material of glass (that is, a function of improving meltability) when melting glass. Further, ZnO has a strong function of improving the thermal stability of glass and lowering the liquidus temperature as compared with other divalent metal components such as alkaline earth metals. Therefore, from the viewpoint of improving the meltability and thermal stability of the glass, the lower limit of the ZnO content is preferably in the above range. Further, from the viewpoint of suppressing the low dispersion of the glass, the upper limit of the ZnO content is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＺｒＯ2の含有量の上限は、好ましくは６．０％であり、さらには、５．０％、４．５％、４．０％、３．０％、２．０％の順により好ましい。また、ＺｒＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％である。ＺｒＯ2の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first-first embodiment, the upper limit of the ZrO 2 content is preferably 6.0%, and further, 5.0%, 4.5%, 4.0%, 3. It is more preferable in the order of 0% and 2.0%. The lower limit of the ZrO 2 content is preferably 0%. The content of ZrO 2 may be 0%.

ＺｒＯ2は、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するガラス成分である。しかし、ＺｒＯ2の含有量が多すぎると、屈折率が上昇し、ガラスの熱的安定性が低下する傾向を示す。また、ガラス原料が熔け残りやすくなる。そのため、ガラスの熔融性、熱的安定性を良好に維持し、所要の光学特性を実現する観点から、ＺｒＯ2の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。一方、所要の光学特性を実現しつつ、ガラスの熱的安定性を改善する観点から、ＺｒＯ2の含有量の下限は上記範囲であることが好ましい。 ZrO 2 is a glass component having a function of improving the thermal stability of glass. However, if the content of ZrO 2 is too high, the refractive index tends to increase and the thermal stability of the glass tends to decrease. In addition, the glass raw material tends to remain unmelted. Therefore, from the viewpoint of maintaining good meltability and thermal stability of the glass and realizing the required optical characteristics, the upper limit of the ZrO 2 content is preferably in the above range. On the other hand, from the viewpoint of improving the thermal stability of the glass while realizing the required optical characteristics, the lower limit of the ZrO 2 content is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔａ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは９．０％であり、さらには、８．０％、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．０％の順により好ましい。また、Ｔａ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｔａ2Ｏ5の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of Ta 2 O 5 is preferably 9.0%, and further, 8.0%, 7.0%, 6.0%, and so on. It is more preferable in the order of 5.0%, 4.0%, and 3.0%. The lower limit of the content of Ta 2 O 5 is preferably 0%. The content of Ta 2 O 5 may be 0%.

Ｔａ2Ｏ5は、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するガラス成分である。一方、Ｔａ2Ｏ5は、屈折率を上昇させ、ガラスを低分散化させる。また、Ｔａ2Ｏ5は、他のガラス成分と比較し、極めて高価な成分であり、Ｔａ2Ｏ5の含有量が多くなるとガラスの生産コストが増大する。さらに、Ｔａ2Ｏ5は他のガラス成分と比べて分子量が大きいため、ガラスの比重を増大させ、結果的にガラス製光学素子の重量を増大させる。また、Ｔａ2Ｏ5の含有量が多くなると、ガラスの熔融性が低下し、ガラスを熔融するときに、ガラス原料の熔け残りが生じやすくなる。そのため、Ｔａ2Ｏ5の含有量は上記範囲であることが好ましい。 Ta 2 O 5 is a glass component having a function of improving the thermal stability of glass. On the other hand, Ta 2 O 5 increases the refractive index and lowers the dispersion of the glass. Further, Ta 2 O 5 is an extremely expensive component as compared with other glass components, and the production cost of glass increases as the content of Ta 2 O 5 increases. Further, since Ta 2 O 5 has a larger molecular weight than other glass components, it increases the specific gravity of glass, and as a result, increases the weight of the glass optical element. Further, when the content of Ta 2 O 5 is increased, the meltability of the glass is lowered, and when the glass is melted, the unmelted residue of the glass raw material is likely to occur. Therefore, the content of Ta 2 O 5 is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇａ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは４．０％であり、さらには、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｇａ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｇａ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of Ga 2 O 3 is preferably 4.0%, and further, 3.5%, 3.0%, 2.5%, and the like. The order of 2.0%, 1.5%, 1.0%, 0.5%, and 0.1% is more preferable. The lower limit of the Ga 2 O 3 content is preferably 0%. The content of Ga 2 O 3 may be 0%.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｉｎ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％の順により好ましい。また、Ｉｎ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｉｎ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of In 2 O 3 is preferably 5.0%, and further, 4.5%, 4.0%, 3.5%, and the like. It is more preferable in the order of 3.0%. The lower limit of the content of In 2 O 3 is preferably 0%. The content of In 2 O 3 may be 0%.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｃ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、Ｓｃ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｓｃ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the Sc 2 O 3 content is preferably 5.0%, and further, 4.0%, 3.0%, 2.0%, and the like. It is more preferable in the order of 1.0%. The lower limit of the Sc 2 O 3 content is preferably 0%. The content of Sc 2 O 3 may be 0%.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＨｆＯ2の含有量の上限は、好ましくは８．０％であり、さらには、７．０％、６．５％、６．０％、５．５％、５．０％、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＨｆＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％である。ＨｆＯ2の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of HfO 2 is preferably 8.0%, and further, 7.0%, 6.5%, 6.0%, 5. 5%, 5.0%, 4.5%, 4.0%, 3.5%, 3.0%, 2.5%, 2.0%, 1.5%, 1.0%, 0. It is more preferable in the order of 5% and 0.1%. The lower limit of the HfO 2 content is preferably 0%. The content of HfO 2 may be 0%.

Ｇａ2Ｏ3、Ｉｎ2Ｏ3、Ｓｃ2Ｏ3、ＨｆＯ2は、いずれも屈折率ｎｄを高める働きを有し、また高価な成分である。そのため、Ｇａ2Ｏ3、Ｉｎ2Ｏ3、Ｓｃ2Ｏ3、ＨｆＯ2の各含有量は上記範囲であることが好ましい。 Ga 2 O 3 , In 2 O 3 , Sc 2 O 3 , and HfO 2 all have a function of increasing the refractive index nd and are expensive components. Therefore, the content of Ga 2 O 3 , In 2 O 3 , Sc 2 O 3 , and HfO 2 is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｕ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％の順により好ましい。また、Ｌｕ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｌｕ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of Lu 2 O 3 is preferably 5.0%, and further, 4.5%, 4.0%, 3.5%, and the like. It is more preferable in the order of 3.0%. The lower limit of the content of Lu 2 O 3 is preferably 0%. The content of Lu 2 O 3 may be 0%.

Ｌｕ2Ｏ3は、屈折率ｎｄを高める働きを有する。また、分子量が大きいことから、ガラスの比重を増加させるガラス成分でもある。そのため、Ｌｕ2Ｏ3の含有量を低減させることが好ましく、Ｌｕ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。 Lu 2 O 3 has a function of increasing the refractive index nd. In addition, since it has a large molecular weight, it is also a glass component that increases the specific gravity of glass. Therefore, it is preferable to reduce the content of Lu 2 O 3 , and the content of Lu 2 O 3 is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＧｅＯ2の含有量の上限は、好ましくは６．０％であり、さらには、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＧｅＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％である。ＧｅＯ2の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first-first embodiment, the upper limit of the content of GeO 2 is preferably 6.0%, and further, 5.0%, 4.0%, 3.0%, 2. The order of 0%, 1.5%, 1.0%, 0.5%, and 0.1% is more preferable. The lower limit of the content of GeO 2 is preferably 0%. The content of GeO 2 may be 0%.

ＧｅＯ2は、屈折率ｎｄを高める働きを有し、また、一般的に使用されるガラス成分の中で、突出して高価な成分である。したがって、ガラスの製造コストを低減する観点から、ＧｅＯ2の含有量は上記範囲であることが好ましい。 GeO 2 has a function of increasing the refractive index nd, and is a prominently expensive component among commonly used glass components. Therefore, from the viewpoint of reducing the manufacturing cost of glass, the content of GeO 2 is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％の順により好ましい。また、Ｌａ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｌａ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of La 2 O 3 is preferably 5.0%, and further, 4.5%, 4.0%, 3.5%, and the like. The order of 3.0%, 2.5%, 2.0%, 1.5%, 1.0% and 0.5% is more preferable. The lower limit of the La 2 O 3 content is preferably 0%. The content of La 2 O 3 may be 0%.

Ｌａ2Ｏ3の含有量が多くなるとガラスの熱的安定性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。したがって、ガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、Ｌａ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。 When the content of La 2 O 3 is high, the thermal stability of the glass is lowered, and the glass is easily devitrified during production. Therefore, the content of La 2 O 3 is preferably in the above range from the viewpoint of suppressing the decrease in thermal stability of the glass.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇｄ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは８．０％であり、さらには、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．５％、１．０％の順により好ましい。また、Ｇｄ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｇｄ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of Gd 2 O 3 is preferably 8.0%, and further, 7.0%, 6.0%, 5.0%, and so on. It is more preferable in the order of 4.0%, 3.0%, 2.0%, 1.5% and 1.0%. The lower limit of the content of Gd 2 O 3 is preferably 0%. The content of Gd 2 O 3 may be 0%.

Ｇｄ2Ｏ3の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。また、Ｇｄ2Ｏ3の含有量が多くなり過ぎるとガラスの比重が増大し、好ましくない。したがって、ガラスの熱的安定性を良好に維持しつつ、比重の増大を抑制する観点から、Ｇｄ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。 If the content of Gd 2 O 3 becomes too high, the thermal stability of the glass will decrease, and the glass will easily devitrify during production. Further, if the content of Gd 2 O 3 becomes too large, the specific gravity of the glass increases, which is not preferable. Therefore, the content of Gd 2 O 3 is preferably in the above range from the viewpoint of suppressing an increase in specific gravity while maintaining good thermal stability of the glass.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｙ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％の順により好ましい。また、Ｙ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｙ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of Y 2 O 3 is preferably 5.0%, and further, 4.5%, 4.0%, 3.5%, and the like. The order of 3.0%, 2.5%, and 2.0% is more preferable. The lower limit of the content of Y 2 O 3 is preferably 0%. The content of Y 2 O 3 may be 0%.

Ｙ2Ｏ3の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。したがって、ガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、Ｙ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。 If the content of Y 2 O 3 becomes too high, the thermal stability of the glass will decrease, and the glass will easily devitrify during production. Therefore, the content of Y 2 O 3 is preferably in the above range from the viewpoint of suppressing the decrease in thermal stability of the glass.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｙｂ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％、２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｙｂ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｙｂ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of Yb 2 O 3 is preferably 5.0%, and further, 4.5%, 4.0%, 3.5%, and the like. The order of 3.0%, 2.0%, 1.0%, 0.5% and 0.1% is more preferable. The lower limit of the content of Yb 2 O 3 is preferably 0%. The content of Yb 2 O 3 may be 0%.

Ｙｂ2Ｏ3は、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3と比べて分子量が大きいため、ガラスの比重を増大させる。ガラスの比重が増大すると、光学素子の質量が増大する。例えば、質量の大きいレンズをオートフォーカス式の撮像レンズに組み込むと、オートフォーカス時にレンズの駆動に要する電力が増大し、電池の消耗が激しくなる。したがって、Ｙｂ2Ｏ3の含有量を低減させて、ガラスの比重の増大を抑えることが望ましい。 Since Yb 2 O 3 has a larger molecular weight than La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , and Y 2 O 3 , it increases the specific gravity of the glass. As the specific gravity of the glass increases, the mass of the optical element increases. For example, if a lens having a large mass is incorporated into an autofocus type image pickup lens, the power required to drive the lens during autofocus increases, and the battery consumption increases. Therefore, it is desirable to reduce the content of Yb 2 O 3 to suppress the increase in the specific gravity of the glass.

また、Ｙｂ2Ｏ3の含有量が多すぎるとガラスの熱的安定性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。ガラスの熱的安定性の低下を防ぎ、比重の増大を抑制する観点から、Ｙｂ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。 Further, if the content of Yb 2 O 3 is too large, the thermal stability of the glass is lowered, and the glass is liable to be devitrified during production. The content of Yb 2 O 3 is preferably in the above range from the viewpoint of preventing a decrease in the thermal stability of the glass and suppressing an increase in the specific gravity.

第１－１実施形態に係る光学ガラスは、主として上述のガラス成分、すなわちＰ2Ｏ5、Ｂ2Ｏ3、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3、Ｂｉ2Ｏ3、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｒｂ2Ｏ、Ｃｓ2Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、ＺｒＯ2、Ｔａ2Ｏ5、Ｇａ2Ｏ3、Ｉｎ2Ｏ3、Ｓｃ2Ｏ3、ＨｆＯ2、Ｌｕ2Ｏ3、ＧｅＯ2、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3、およびＹｂ2Ｏ3で構成されていることが好ましく、上述のガラス成分の合計含有量は、９５％よりも多くすることが好ましく、９８％よりも多くすることがより好ましく、９９％よりも多くすることがさらに好ましく、９９．５％よりも多くすることが一層好ましい。 The optical glass according to the first embodiment mainly has the above-mentioned glass components, that is, P 2 O 5 , B 2 O 3 , SiO 2 , Al 2 O 3 , TIO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 , and Bi 2 . O 3 , Li 2 O, Na 2 O, K 2 O, Rb 2 O, Cs 2 O, MgO, CaO, SrO, BaO, ZnO, ZrO 2 , Ta 2 O 5 , Ga 2 O 3 , In 2 O 3 , Sc 2 O 3 , HfO 2 , Lu 2 O 3 , GeO 2 , La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , Y 2 O 3 , and Yb 2 O 3 , preferably the above-mentioned glass components. The total content of is preferably more than 95%, more preferably more than 98%, still more preferably more than 99%, still more preferably more than 99.5%. ..

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｅＯ2の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＴｅＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％である。ＴｅＯ2の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the content of TeO 2 is preferably 5.0%, and further, 4.5%, 4.0%, 3.5%, 3. The order of 0%, 2.5%, 2.0%, 1.5%, 1.0%, 0.5% and 0.1% is more preferable. The lower limit of the content of TeO 2 is preferably 0%. The content of TeO 2 may be 0%.

ＴｅＯ2は、屈折率ｎｄを高める成分であり、また毒性を有することから、ＴｅＯ2の含有量を低減させることが好ましい。そのため、ＴｅＯ2の含有量は上記範囲であることが好ましい。 Since TeO 2 is a component that increases the refractive index nd and has toxicity, it is preferable to reduce the content of TeO 2 . Therefore, the content of TeO 2 is preferably in the above range.

第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、陰イオン成分、すなわちアニオン成分は主として酸素イオンであるが、その他の陰イオンとしてハロゲンイオン、例えば、塩素イオン、ヨウ素イオン、臭素イオン等を少量含有することができる。 In the optical glass according to the 1-1 embodiment, the anion component, that is, the anion component is mainly oxygen ion, but a small amount of halogen ion, for example, chlorine ion, iodine ion, bromine ion or the like is contained as other anions. be able to.

ガラス成分としてハロゲン化物を含有する場合であっても、全ガラス成分における酸化物の割合（質量比）が９５質量％以下にならないよう、ハロゲン化物の含有量を少量に留めることが好ましい。 Even when a halide is contained as a glass component, it is preferable to keep the content of the halide in a small amount so that the ratio (mass ratio) of the oxide in the total glass component does not become 95% by mass or less.

すなわち、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、全ガラス成分における酸化物の含有量は９５質量％よりも多くすることが好ましい。さらには、全ガラス成分における酸化物の含有量の下限は９７質量％、９９質量％、９９．５質量％、９９．９質量％、９９．９５質量％、９９．９９質量％の順により好ましく、全ガラス成分における酸化物の含有量は１００質量％であってもよい。全ガラス成分における酸化物の含有量が１００質量％であるガラスは、実質的にハロゲン化物を含まない。 That is, in the optical glass according to the first embodiment, the content of the oxide in the total glass component is preferably more than 95% by mass. Furthermore, the lower limit of the oxide content in the total glass component is preferably 97% by mass, 99% by mass, 99.5% by mass, 99.9% by mass, 99.95% by mass, and 99.99% by mass in this order. , The content of the oxide in the total glass component may be 100% by mass. A glass having an oxide content of 100% by mass in all glass components is substantially free of halides.

また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ハロゲンイオンの含有量の上限は、好ましくは４アニオン％であり、さらには、３アニオン％、２アニオン％、１アニオン％、０．５アニオン％の順により好ましい。ハロゲンイオンの含有量は０アニオン％であっても良い。アニオン％とは、ガラスに含まれる全てのアニオン成分の含有量の合計を１００％としたときのモル百分率である。 Further, in the optical glass according to the first embodiment, the upper limit of the halogen ion content is preferably 4 anion%, further 3 anion%, 2 anion%, 1 anion%, 0.5 anion. More preferred in order of%. The halogen ion content may be 0 anion%. The anion% is a molar percentage when the total content of all anion components contained in the glass is 100%.

なお、第１－１実施形態に係る光学ガラスは、基本的に上記ガラス成分により構成されることが好ましいが、本発明の作用効果を妨げない範囲において、その他の成分を含有することも可能である。また、本発明において、不可避的不純物の含有を排除するものではない。 It is preferable that the optical glass according to the first embodiment is basically composed of the above glass components, but other components may be contained within a range that does not interfere with the action and effect of the present invention. be. Further, in the present invention, the inclusion of unavoidable impurities is not excluded.

＜その他の成分組成＞
Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、いずれも毒性を有する。そのため、第１－１実施形態に係る光学ガラスがこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。 <Other ingredient composition>
Pb, As, Cd, Tl, Be and Se are all toxic. Therefore, it is preferable that the optical glass according to the first embodiment does not contain these elements as a glass component.

Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、第１－１実施形態に係る光学ガラスがこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。 U, Th, and Ra are all radioactive elements. Therefore, it is preferable that the optical glass according to the first embodiment does not contain these elements as a glass component.

Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ，Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍは、ガラスの着色を増大させ、蛍光の発生源となり得る。そのため、第１－１実施形態に係る光学ガラスがこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。 V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Pr, Nd, Pm, Sm, Eu, Tb, Dy, Ho, Er, Tm increase the coloring of the glass and can be a source of fluorescence. Therefore, it is preferable that the optical glass according to the first embodiment does not contain these elements as a glass component.

Ｓｂ（Ｓｂ2Ｏ3）、Ｓｎ（ＳｎＯ2）、Ｃｅ（ＣｅＯ2）は清澄剤として機能する任意に添加可能な元素である。このうち、Ｓｂ（Ｓｂ2Ｏ3）は、清澄効果の大きな清澄剤である。しかし、Ｓｂ（Ｓｂ2Ｏ3）は酸化性が強く、Ｓｂ（Ｓｂ2Ｏ3）の添加量を多くしていくと、Ｓｂイオンによる光吸収により、ガラスの着色が増大し、好ましくない。また、ガラスを熔融するときに、熔融物中にＳｂがあると、ガラス熔融坩堝を構成する白金の熔融物への溶出が促進され、ガラス中の白金濃度が高くなる。ガラス中において、白金がイオンとして存在すると、光の吸収によりガラスの着色が増大する。また、ガラス中に白金が固形物として存在すると光の散乱源となり、ガラスの品質を低下させる。Ｓｎ（ＳｎＯ2）、Ｃｅ（ＣｅＯ2）は、Ｓｂ（Ｓｂ2Ｏ3）と比較し、清澄効果が小さい。Ｓｎ（ＳｎＯ2）、Ｃｅ（ＣｅＯ2）は、多量に添加するとガラスの着色が強まる。したがって、清澄剤を添加する場合は、添加量に注意しつつ、Ｓｂ（Ｓｂ2Ｏ3）を添加することが好ましい。 Sb (Sb 2 O 3 ), Sn (SnO 2 ), and Ce (CeO 2 ) are arbitrarily addable elements that function as clarifying agents. Of these, Sb (Sb 2 O 3 ) is a clarifying agent with a large clarifying effect. However, Sb (Sb 2 O 3 ) is highly oxidizing, and if the amount of Sb (Sb 2 O 3 ) added is increased, the coloration of the glass increases due to light absorption by Sb ions, which is not preferable. Further, when the glass is melted, if Sb is present in the melt, the elution of platinum constituting the glass melting crucible into the melt is promoted, and the platinum concentration in the glass becomes high. The presence of platinum as ions in the glass increases the coloration of the glass due to the absorption of light. Further, when platinum exists as a solid substance in the glass, it becomes a light scattering source and deteriorates the quality of the glass. Sn (SnO 2 ) and Ce (CeO 2 ) have a smaller clarification effect than Sb (Sb 2 O 3 ). When Sn (SnO 2 ) and Ce (CeO 2 ) are added in a large amount, the coloring of the glass is strengthened. Therefore, when adding a clarifying agent, it is preferable to add Sb (Sb 2 O 3 ) while paying attention to the amount of addition.

Ｓｂ2Ｏ3の含有量は、外割り表示とする。すなわち、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2およびＣｅＯ2以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＳｂ2Ｏ3の含有量は、好ましくは１質量％未満、より好ましくは０．５質量％未満、さらに好ましくは０．１質量％未満の範囲である。Ｓｂ2Ｏ3の含有量は０質量％であってもよい。 The content of Sb 2 O 3 shall be indicated by external division. That is, when the total content of all glass components other than Sb 2 O 3 , SnO 2 and CeO 2 is 100% by mass, the content of Sb 2 O 3 is preferably less than 1% by mass, more preferably 0. It is in the range of less than 5% by mass, more preferably less than 0.1% by mass. The content of Sb 2 O 3 may be 0% by mass.

ＳｎＯ2の含有量も、外割り表示とする。すなわち、ＳｎＯ2、Ｓｂ2Ｏ3およびＣｅＯ2以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＳｎＯ2の含有量は、好ましくは２質量％未満、より好ましくは１質量％未満、さらに好ましくは０．５質量％未満、一層好ましくは０．１質量％未満の範囲である。ＳｎＯ2の含有量は０質量％であってもよい。ＳｎＯ2の含有量を上記範囲とすることによりガラスの清澄性を改善できる。 The SnO 2 content is also indicated by external division. That is, when the total content of all glass components other than SnO 2 , Sb 2 O 3 and CeO 2 is 100% by mass, the content of SnO 2 is preferably less than 2% by mass, more preferably less than 1% by mass. , More preferably less than 0.5% by mass, still more preferably less than 0.1% by mass. The content of SnO 2 may be 0% by mass. By setting the SnO 2 content in the above range, the clarity of the glass can be improved.

ＣｅＯ2の含有量も、外割り表示とする。すなわち、ＣｅＯ2、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＣｅＯ2の含有量は、好ましくは２質量％未満、より好ましくは１質量％未満、さらに好ましくは０．５質量％未満、一層好ましくは０．１質量％未満の範囲である。ＣｅＯ2の含有量は０質量％であってもよい。ＣｅＯ2の含有量を上記範囲とすることによりガラスの清澄性を改善できる。 The content of CeO 2 is also indicated by external division. That is, when the total content of all glass components other than CeO 2 , Sb 2 O 3 , and SnO 2 is 100% by mass, the content of CeO 2 is preferably less than 2% by mass, more preferably less than 1% by mass. , More preferably less than 0.5% by mass, still more preferably less than 0.1% by mass. The content of CeO 2 may be 0% by mass. By setting the content of CeO 2 in the above range, the clarity of the glass can be improved.

（ガラス特性）
＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
第１－１実施形態に係る光学ガラスのガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは７５０℃であり、さらには、７４０℃、７３０℃、７２０℃、７１０℃、７００℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、好ましくは５２０℃であり、さらには、５４０℃、５６０℃、５８０℃、６００℃の順により好ましい。 (Glass characteristics)
<Glass transition temperature Tg>
The upper limit of the glass transition temperature Tg of the optical glass according to the first embodiment is preferably 750 ° C, more preferably 740 ° C, 730 ° C, 720 ° C, 710 ° C, and 700 ° C. The lower limit of the glass transition temperature Tg is preferably 520 ° C, more preferably 540 ° C, 560 ° C, 580 ° C, and 600 ° C.

ガラス転移温度Ｔｇの上限が上記範囲を満たすことにより、ガラスのアニール温度の上昇を抑制することができ、アニール設備、例えば、レア―と呼ばれる連続式アニールやバッチ式アニール炉の熱的ダメージを軽減することができる。 When the upper limit of the glass transition temperature Tg satisfies the above range, the increase in the annealing temperature of the glass can be suppressed, and the thermal damage of the annealing equipment, for example, the continuous annealing called rare or the batch type annealing furnace is reduced. can do.

ガラス転移温度Ｔｇの下限が上記範囲を満たすことにより、所望のアッベ数、屈折率を維持しつつ、ガラスの熱的安定性を良好に維持しやすくなる。 When the lower limit of the glass transition temperature Tg satisfies the above range, it becomes easy to maintain good thermal stability of the glass while maintaining a desired Abbe number and refractive index.

＜ガラスの光線透過性＞
第１－１実施形態において、光線透過性は、着色度λ５により評価できる。
互いに平行であり、光学研磨されている２つの平面を有するガラス（厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍ）を用い、上記２つの平面のうち、一方の平面より、この平面に垂直に光線を入射させる。そして、他方の平面から出射した透過光の強度Ｉｏｕｔと入射光の強度Ｉｉｎの比（Ｉｏｕｔ／Ｉｉｎ）、すなわち、外部透過率を算出する。分光光度計を用いて、入射光の波長を例えば２８０～７００ｎｍの範囲でスキャンしながら、外部透過率を測定することにより、分光透過率曲線を得る。 <Light transmission of glass>
In the first-first embodiment, the light transmittance can be evaluated by the degree of coloring λ5.
Using glass (thickness 10.0 mm ± 0.1 mm) having two planes that are parallel to each other and optically polished, light rays are incident on this plane from one of the above two planes. Let me. Then, the ratio (Iout / Iin) of the intensity Iout of the transmitted light emitted from the other plane and the intensity Iin of the incident light, that is, the external transmittance is calculated. A spectral transmittance curve is obtained by measuring the external transmittance while scanning the wavelength of the incident light in the range of, for example, 280 to 700 nm using a spectrophotometer.

外部透過率は、入射光の波長がガラスの短波長側の吸収端から長波長側にいくにつれて増加し、高い値を示す。 The external transmittance increases as the wavelength of the incident light goes from the absorption edge on the short wavelength side of the glass to the long wavelength side, and shows a high value.

λ５は、外部透過率が５％となる波長である。２８０～７００ｎｍの波長域において、λ５よりも長波長側におけるガラスの外部透過率は５％より大きい値を示す。 λ5 is a wavelength at which the external transmittance is 5%. In the wavelength range of 280 to 700 nm, the external transmittance of the glass on the wavelength side longer than λ5 shows a value larger than 5%.

λ５が短波長化された光学ガラスを用いることで、好適な色再現を可能とする光学素子を提供できる。 By using an optical glass having a shorter wavelength of λ5, it is possible to provide an optical element capable of suitable color reproduction.

このような理由より、λ５の範囲は４４０ｎｍ以下が好ましく、さらに、４３５ｎｍ以下、４３０ｎｍ以下、４２５ｎｍ以下、４２０ｎｍ以下、４１５ｎｍ以下、４１０ｎｍ以下の順により好ましい。λ５の下限の目安は、３８０ｎｍである。 For this reason, the range of λ5 is preferably 440 nm or less, more preferably 435 nm or less, 430 nm or less, 425 nm or less, 420 nm or less, 415 nm or less, and 410 nm or less. The guideline for the lower limit of λ5 is 380 nm.

＜ガラスの比重＞
第１－１実施形態に係る光学ガラスは、屈折率の上昇を抑えた高分散ガラスでありながら、比重が大きくない。通常、ガラスの比重を低減することができれば、レンズの重量を減少できる。その結果、レンズを搭載するカメラレンズのオートフォーカス駆動の消費電力を低減できる。一方、比重を減少させすぎると、熱的安定性の低下を招く。そのため、比重ｄの上限は、好ましくは５．８０であり、さらには、５．６０、５．３０、５．００、４．８０、４．６０、４．４０、４．２０、４．００、３．８０、３．７０の順により好ましい。また、熱的安定性を改善する観点から、比重ｄの下限は、好ましくは２．８０であり、さらには、２．９０、３．００、３．１０、３．２０の順により好ましい。 <Specific gravity of glass>
The optical glass according to the first embodiment is a highly dispersed glass in which an increase in the refractive index is suppressed, but the specific gravity is not large. Usually, if the specific gravity of the glass can be reduced, the weight of the lens can be reduced. As a result, the power consumption of the autofocus drive of the camera lens on which the lens is mounted can be reduced. On the other hand, if the specific gravity is reduced too much, the thermal stability is lowered. Therefore, the upper limit of the specific density d is preferably 5.80, and further, 5.60, 5.30, 5.00, 4.80, 4.60, 4.40, 4.20, 4.00. The order of 3.80 and 3.70 is more preferable. From the viewpoint of improving thermal stability, the lower limit of the specific gravity d is preferably 2.80, more preferably 2.90, 3.00, 3.10, and 3.20.

＜液相温度＞
第１－１実施形態に係る光学ガラスの液相温度の上限は、好ましくは１３５０℃であり、さらには、１３４０℃、１３３０℃、１３２０℃、１３１０℃、１３００℃の順により好ましい。また、液相温度の下限は、好ましくは１０００℃であり、さらには、１０２０℃、１０４０℃、１０６０℃、１０８０℃、１１００℃、１１３０℃、１１５０℃の順により好ましい。本実施形態に係る光学ガラスによれば、ガラスの熱的安定性が改善された、屈折率の上昇を抑えた高分散ガラスが得られる。 <Liquid phase temperature>
The upper limit of the liquidus temperature of the optical glass according to the first-first embodiment is preferably 1350 ° C., more preferably 1340 ° C., 1330 ° C., 1320 ° C., 1310 ° C., and 1300 ° C. The lower limit of the liquid phase temperature is preferably 1000 ° C., more preferably 1020 ° C., 1040 ° C., 1060 ° C., 1080 ° C., 1100 ° C., 1130 ° C., and 1150 ° C. According to the optical glass according to the present embodiment, it is possible to obtain a highly dispersed glass in which the thermal stability of the glass is improved and the increase in the refractive index is suppressed.

なお、液相温度は次のように決定する。１０ｃｃ（１０ｍｌ）のガラスを白金坩堝中に投入し１２５０℃～１３５０℃で２０～３０分熔融した後にガラス転移温度Ｔｇ以下まで冷却し、ガラスを白金坩堝ごと所定温度の熔解炉に入れ２時間保持する。保持温度は１０００℃以上で５℃あるいは１０℃刻みとし、２時間保持後、冷却し、１００倍の光学顕微鏡でガラス内部の結晶の有無を観察する。結晶の析出しなかった最低温度を液相温度とする。 The liquidus temperature is determined as follows. 10 cc (10 ml) of glass is put into a platinum crucible, melted at 1250 ° C to 1350 ° C for 20 to 30 minutes, cooled to a glass transition temperature of Tg or less, and the glass is placed in a melting furnace at a predetermined temperature together with the platinum crucible and held for 2 hours. do. The holding temperature is 1000 ° C. or higher in 5 ° C. or 10 ° C. increments, and after holding for 2 hours, the glass is cooled and the presence or absence of crystals inside the glass is observed with a 100x optical microscope. The lowest temperature at which crystals do not precipitate is defined as the liquidus temperature.

（光学ガラスの製造）
本発明の実施形態に係る光学ガラスは、上記所定の組成となるようにガラス原料を調合し、調合したガラス原料により公知のガラス製造方法に従って作製すればよい。例えば、複数種の化合物を調合し、十分混合してバッチ原料とし、バッチ原料を石英坩堝や白金坩堝中に入れて粗熔解（ラフメルト）する。粗熔解によって得られた熔融物を急冷、粉砕してカレットを作製する。さらにカレットを白金坩堝中に入れて加熱、再熔融（リメルト）して熔融ガラスとし、さらに清澄、均質化した後に熔融ガラスを成形し、徐冷して光学ガラスを得る。熔融ガラスの成形、徐冷には、公知の方法を適用すればよい。 (Manufacturing of optical glass)
The optical glass according to the embodiment of the present invention may be produced by blending a glass raw material so as to have the above-mentioned predetermined composition and using the blended glass raw material according to a known glass manufacturing method. For example, a plurality of kinds of compounds are mixed and sufficiently mixed to obtain a batch raw material, and the batch raw material is placed in a quartz crucible or a platinum crucible for rough melting. The melt obtained by crude melting is rapidly cooled and crushed to prepare a cullet. Further, the cullet is placed in a platinum crucible, heated and remelted to obtain molten glass, and after further clarification and homogenization, the molten glass is formed and slowly cooled to obtain an optical glass. A known method may be applied to the molding and slow cooling of the molten glass.

なお、ガラス中に所望のガラス成分を所望の含有量となるように導入することができれば、バッチ原料を調合するときに使用する化合物は特に限定されないが、このような化合物として、酸化物、正リン酸、メタリン酸塩、五酸化二燐、炭酸塩、硝酸塩、水酸化物、フッ化物等が挙げられる。 The compound used when formulating the batch raw material is not particularly limited as long as a desired glass component can be introduced into the glass so as to have a desired content, but such compounds include oxides and positive compounds. Phosphoric acid, metaphosphate, diphosphorus pentoxide, carbonate, nitrate, hydroxide, fluoride and the like can be mentioned.

（光学素子等の製造）
第１－１発明の実施形態に係る光学ガラスを使用して光学素子を作製するには、公知の方法を適用すればよい。例えば、ガラス原料を熔融して熔融ガラスとし、この熔融ガラスを鋳型に流し込んで板状に成形し、本発明に係る光学ガラスからなるガラス素材を作製する。得られたガラス素材を適宜、切断、研削、研磨し、プレス成形に適した大きさ、形状のプレス成形用ガラス素材を作製する。プレス成形用ガラス素材を加熱、軟化して、公知の方法でプレス成形し、光学素子の形状に近似する光学素子ブランクを作製する。光学素子ブランクをアニールし、公知の方法で研削、研磨して光学素子を作製する。 (Manufacturing of optical elements, etc.)
In order to manufacture an optical element using the optical glass according to the first embodiment of the invention, a known method may be applied. For example, a glass raw material is melted to obtain molten glass, and the molten glass is poured into a mold to form a plate shape to produce a glass material made of optical glass according to the present invention. The obtained glass material is appropriately cut, ground, and polished to produce a glass material for press molding having a size and shape suitable for press molding. The glass material for press molding is heated and softened, and press-molded by a known method to produce an optical element blank that approximates the shape of the optical element. An optical element blank is annealed, and the optical element is manufactured by grinding and polishing by a known method.

作製した光学素子の光学機能面には使用目的に応じて、反射防止膜、全反射膜などをコーティングしてもよい。 The optical functional surface of the manufactured optical element may be coated with an antireflection film, a total reflection film, or the like, depending on the purpose of use.

光学素子としては、球面レンズなどの各種レンズ、プリズム、回折格子などが例示できる。 Examples of the optical element include various lenses such as spherical lenses, prisms, and diffraction gratings.

第１－２実施形態
本発明の第１－２実施形態の光学ガラスは、
アッベ数νｄが１６．７０以下であり、
Ｂｉ2Ｏ3の含有量が２９．０質量％以下であって、
ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5およびＷＯ3の合計含有量が４５．０質量％以上であるリン酸塩光学ガラスである。 1-2 Embodiment The optical glass of the 1-2 embodiment of the present invention is
The Abbe number νd is 16.70 or less,
The content of Bi 2 O 3 is 29.0% by mass or less,
Phosphate optical glass having a total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 and WO 3 of 45.0% by mass or more.

以下、第１－２実施形態に係る光学ガラスについて詳しく説明する。 Hereinafter, the optical glass according to the first and second embodiments will be described in detail.

第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、アッベ数νｄは１６．７０以下である。アッベ数νｄの上限は、好ましくは１６．６８であり、さらには、１６．６６、１６．６４、１６．６２、１６．６０、１６．５８、１６．５６、１６．５４の順により好ましい。また、アッベ数の下限は、好ましくは１５．５０であり、さらには、１５．５５、１５．６０、１５．６５、１５．７０の順に大きい値ほどより好ましい。 In the optical glass according to the first and second embodiments, the Abbe number νd is 16.70 or less. The upper limit of the Abbe number νd is preferably 16.68, and more preferably 16.66, 16.64, 16.62, 16.60, 16.58, 16.56, 16.54. The lower limit of the Abbe number is preferably 15.50, and further, the larger values in the order of 15.55, 15.60, 15.65, and 15.70 are more preferable.

アッベ数νｄを１６．７０以下とすることにより、低分散ガラス製レンズと組み合わせてペアレンズとしたときに、アッベ数の差が大きくなって、色収差の補正において高い効果を奏する。 By setting the Abbe number νd to 16.70 or less, the difference in the Abbe number becomes large when combined with a lens made of low-dispersion glass to form a pair lens, which is highly effective in correcting chromatic aberration.

第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂｉ2Ｏ3の含有量は２９．０％以下である。 In the optical glass according to the first and second embodiments, the content of Bi 2 O 3 is 29.0% or less.

第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂｉ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２８．５％であり、さらには、２８．０％、２７．５％、２７．０％、２５．０％、２０．０％、１５．０％、１０．０％、６．０％、５．０％の順により好ましい。また、Ｂｉ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｂｉ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first and second embodiments, the upper limit of the content of Bi 2 O 3 is preferably 28.5%, and further, 28.0%, 27.5%, 27.0%, and so on. 25.0%, 20.0%, 15.0%, 10.0%, 6.0%, and 5.0% are more preferable in this order. The lower limit of the Bi 2 O 3 content is preferably 0%. The content of Bi 2 O 3 may be 0%.

Ｂｉ2Ｏ3は、適量を含有させることによりガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｂｉ2Ｏ3の含有量を高めると、屈折率が上昇し、ガラスの着色が増大する。したがって、Ｂｉ2Ｏ3の含有量は上記範囲とする。 Bi 2 O 3 has a function of improving the thermal stability of glass by containing an appropriate amount. On the other hand, when the content of Bi 2 O 3 is increased, the refractive index is increased and the coloring of the glass is increased. Therefore, the content of Bi 2 O 3 is within the above range.

また、第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｂｉ3+の含有量の上限は、好ましくは２０．００カチオン％であり、さらには１９．５０カチオン％、１９．００カチオン％、１８．５０カチオン％、１８．００カチオン％、１７．５０カチオン％、１７.００カチオン％、１６．５０カチオン％の順により好ましい。Ｂｉ3+の含有量の下限は、好ましくは３．００カチオン％であり、さらには１．５０カチオン％、１．００カチオン％、０．４０カチオン％の順により好ましい。Ｂｉ3+の含有量は０カチオン％であってもよい。 Further, in the optical glass according to the first and second embodiments, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the content of Bi 3+ is preferably 20.00 cation%, and further 19. The order of 50 cation%, 19.00 cation%, 18.50 cation%, 18.00 cation%, 17.50 cation%, 17.00 cation%, 16.50 cation% is more preferable. The lower limit of the Bi 3+ content is preferably 3.00 cation%, more preferably 1.50 cation%, 1.00 cation%, and 0.40 cation% in that order. The content of Bi 3+ may be 0 cation%.

Ｂｉ3+は、適量を含有させることによりガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｂｉ3+の含有量を高めると、屈折率が上昇し、ガラスの着色が増大する。したがって、Ｂｉ3+の含有量を上記範囲とすることが好ましい。 Bi 3+ has a function of improving the thermal stability of glass by containing an appropriate amount. On the other hand, when the content of Bi 3+ is increased, the refractive index is increased and the coloring of the glass is increased. Therefore, it is preferable that the content of Bi 3+ is in the above range.

第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5およびＷＯ3の合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3］は４５．０％以上である。 In the optical glass according to the first and second embodiments, the total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 and WO 3 [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ] is 45.0% or more.

第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5およびＷＯ3の合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3］の下限は、好ましくは４６．０％であり、さらには、４７．０％、４８．０％、４９．０％、５０．０％の順により好ましい。また、合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3］の上限は、好ましくは８５．０％であり、さらには、８４．０％、８３．０％、８２．０％、８１．０％、７９．０％、７７．０％の順により好ましい。 In the optical glass according to the first and second embodiments, the lower limit of the total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 and WO 3 [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ] is preferably 46.0%, and further. Is more preferable in the order of 47.0%, 48.0%, 49.0%, and 50.0%. Further, the upper limit of the total content [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ] is preferably 85.0%, and further, 84.0%, 83.0%, 82.0%, 81.0%. , 79.0%, 77.0%, more preferred.

ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5およびＷＯ3は、屈折率ｎｄの上昇を抑制し、ガラスの高分散化に寄与する。また、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。ガラスを高分散化し、またガラスの熱的安定性を改善する観点から、合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3］の下限は上記範囲とする。また、屈折率の上昇およびガラスの着色増大を抑制する観点から、合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3］の上限は上記範囲であることが好ましい。 TiO 2 , Nb 2 O 5 and WO 3 suppress an increase in the refractive index nd and contribute to high dispersion of glass. Further, by containing an appropriate amount, it also has a function of improving the thermal stability of the glass. From the viewpoint of highly dispersing the glass and improving the thermal stability of the glass, the lower limit of the total content [TIM 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ] is within the above range. Further, from the viewpoint of suppressing an increase in the refractive index and an increase in the coloring of the glass, the upper limit of the total content [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ] is preferably in the above range.

第１－２実施形態に係る光学ガラスは、リン酸塩光学ガラスである。リン酸塩光学ガラスとは、ガラスのネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含む光学ガラスをいう。したがって、第１－２実施形態に係る光学ガラスは、ネットワーク形成成分としてリン酸塩を含み、その含有量はＰ2Ｏ5の含有量として表される。ガラスのネットワーク形成成分として、Ｐ2Ｏ5、Ａｌ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3、ＳｉＯ2等が知られている。ここで、ガラスのネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含むとは、質量％表示におけるＰ2Ｏ5の含有量が、Ａｌ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3、ＳｉＯ2のいずれの含有量よりも多いガラスを意味する。 The optical glass according to the first and second embodiments is a phosphate optical glass. Phosphate optical glass refers to optical glass that mainly contains phosphate as a network-forming component of glass. Therefore, the optical glass according to the first and second embodiments contains phosphate as a network forming component, and the content thereof is expressed as the content of P 2 O 5 . P 2 O 5 , Al 2 O 3 , B 2 O 3 , SiO 2 and the like are known as network forming components of glass. Here, the fact that phosphate is mainly contained as a network-forming component of glass means that the content of P 2 O 5 in the mass% display is higher than the content of Al 2 O 3 , B 2 O 3 , or SiO 2 . Means a lot of glass.

第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは７．０％であり、さらには、８．０％、９．０％、１０．０％、１０．５％、１１．０％の順により好ましい。また、Ｐ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは３５．０％であり、さらには、３４．５％、３４．０％、３３．５％、３３．０％の順により好ましい。 In the optical glass according to the first and second embodiments, the lower limit of the content of P 2 O 5 is preferably 7.0%, and further, 8.0%, 9.0%, 10.0%, and so on. The order of 10.5% and 11.0% is more preferable. The upper limit of the content of P 2 O 5 is preferably 35.0%, more preferably 34.5%, 34.0%, 33.5%, and 33.0%.

Ｐ2Ｏ5は、ガラスが高分散成分を多く含有するために必要な成分である。一方、Ｐ2Ｏ5を過剰に含むと熔融性が悪化する。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｐ2Ｏ5の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 P 2 O 5 is a component necessary for glass to contain a large amount of highly dispersed components. On the other hand, if P 2 O 5 is excessively contained, the meltability deteriorates. Therefore, in the glass according to the present embodiment, the content of P 2 O 5 is preferably in the above range.

また、第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｐ5+の含有量の上限は、好ましくは４５．００カチオン％であり、さらには４４．５０カチオン％、４４．００カチオン％、４３．５０カチオン％、４３．００カチオン％、４２．５０カチオン％、４２．００カチオン％、４１．５０カチオン％、４１．００カチオン％、４０．５０カチオン％、４０．００カチオン％、３９．５０カチオン％、３９．００カチオン％、３８．５０カチオン％の順により好ましい。Ｐ5+の含有量の下限は、好ましくは２０．００カチオン％であり、さらには２０．５０カチオン％、２１．００カチオン％、２１．５０カチオン％、２２．００カチオン％、２２．５０カチオン％、２３．００カチオン％、２３．５０カチオン％、２４．００カチオン％、２４．５０カチオン％、２５．００カチオン％、２５．５０カチオン％の順により好ましい。 Further, in the optical glass according to the first and second embodiments, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the content of P 5+ is preferably 45.00 cation%, and further 44. 50 cation%, 44.00 cation%, 43.50 cation%, 43.00 cation%, 42.50 cation%, 42.00 cation%, 41.50 cation%, 41.00 cation%, 40.50 cation. %, 40.00 cation%, 39.50 cation%, 39.00 cation%, 38.50 cation%, in that order. The lower limit of the content of P 5+ is preferably 20.00 cation%, further 20.50 cation%, 21.00 cation%, 21.50 cation%, 21.50 cation%, 22.50 cation%. % 23.00 cation%, 23.50 cation%, 24.00 cation%, 24.50 cation%, 25.00 cation%, 25.50 cation%, in that order.

Ｐ5+は、屈折率ｎｄの上昇を抑制し、ガラス中に高分散成分を多く含有するために必須の成分である。一方、Ｐ5+を過剰に含むと熔解性が悪化する。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ5+の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 P 5+ is an essential component for suppressing an increase in the refractive index nd and containing a large amount of highly dispersed components in the glass. On the other hand, if P 5+ is excessively contained, the meltability deteriorates. Therefore, in the optical glass according to the present embodiment, the content of P 5+ is preferably in the above range.

第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5およびＷＯ3の合計含有量と、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量との質量比［（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］の下限は、好ましくは０．４５であり、さらには、０．５０、０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０、０．８５の順により好ましい。また、質量比［（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］の上限は、好ましくは１．００である。Ｂｉ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the optical glass according to the first and second embodiments, the mass of the total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 and WO 3 and the total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 The lower limit of the ratio [(TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ) / (TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] is preferably 0.45, and further 0.50, 0.55. , 0.60, 0.65, 0.70, 0.75, 0.80, 0.85, in that order. The upper limit of the mass ratio [(TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ) / (TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] is preferably 1.00. The content of Bi 2 O 3 may be 0%.

質量比［（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］の値を上記範囲とすることで、透過率の悪化を抑制し、また、屈折率の上昇を抑えることができる。 By setting the value of the mass ratio [(TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ) / (TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] in the above range, deterioration of the transmittance is suppressed and refraction is achieved. The increase in the rate can be suppressed.

第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ2の含有量とＮｂ2Ｏ5の含有量との質量比［ＴｉＯ2／Ｎｂ2Ｏ5］の下限は、好ましくは０．１５であり、さらには、０．１６、０．１７、０．１８、０．１９、０．２０、０．２３の順により好ましい。また質量比［ＴｉＯ2／Ｎｂ2Ｏ5］の上限は、好ましくは４．５０であり、さらには、４．４０、４．３０、４．２０、４．１０、４．００、３．８０、３．６０の順により好ましい。 In the optical glass according to the first and second embodiments, the lower limit of the mass ratio [TiO 2 / Nb 2 O 5 ] between the content of TiO 2 and the content of Nb 2 O 5 is preferably 0.15. Furthermore, the order of 0.16, 0.17, 0.18, 0.19, 0.20, 0.23 is more preferable. The upper limit of the mass ratio [TiO 2 / Nb 2 O 5 ] is preferably 4.50, and further, 4.40, 4.30, 4.20, 4.10, 4.00, 3.80. It is more preferable in the order of 3.60.

ＴｉＯ2は、ガラスの熔解性を低下させ、液相温度を上昇させやすい。一方、Ｎｂ2Ｏ5は液相温度の低下および屈折率の上昇を抑え、高分散化に寄与する。そのため、Ｎｂ2Ｏ5をＴｉＯ2に対して一定の割合で含有させることにより、ガラスの熔解性の低下および液相温度の上昇を抑制できる。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、質量比［ＴｉＯ2／Ｎｂ2Ｏ5］は上記範囲とすることが好ましい。 TiO 2 lowers the meltability of the glass and tends to raise the liquidus temperature. On the other hand, Nb 2 O 5 suppresses a decrease in the liquidus temperature and an increase in the refractive index, and contributes to high dispersion. Therefore, by containing Nb 2 O 5 in a constant ratio with respect to TiO 2 , it is possible to suppress a decrease in the meltability of the glass and an increase in the liquid phase temperature. Therefore, in the optical glass according to the present embodiment, the mass ratio [TIM 2 / Nb 2 O 5 ] is preferably in the above range.

また、第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ4+の含有量とＮｂ5+の含有量とのカチオン比［Ｔｉ4+／Ｎｂ5+］の上限は、好ましくは６．００であり、さらには５．９０、５．８０、５．７０、５．６５、５．６０の順により好ましい。カチオン比［Ｔｉ4+／Ｎｂ5+］の下限は、好ましくは０．４０であり、さらには０．４１、０．４２の順により好ましい。 Further, in the optical glass according to the first and second embodiments, when the content of the glass component is represented by cation%, the cation ratio between the content of Ti 4+ and the content of Nb 5+ [Ti 4+ / Nb 5 ]. The upper limit of + ] is preferably 6.00, and more preferably 5.90, 5.80, 5.70, 5.65, and 5.60. The lower limit of the cation ratio [Ti 4+ / Nb 5+ ] is preferably 0.40, and more preferably 0.41 and 0.42 in that order.

Ｔｉ4+はガラスの熔解性を低下させ、液相温度を上昇させやすい。一方、Ｎｂ5+は液相温度の低下および屈折率の上昇を抑え、高分散化に寄与する。そのため、Ｎｂ5+をＴｉ4+に対して一定の割合で含有させることにより、ガラスの熔解性の低下および液相温度の上昇を抑制できる。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、カチオン比［Ｔｉ4+／Ｎｂ5+］は上記範囲とすることが好ましい。 Ti 4+ reduces the meltability of the glass and tends to raise the liquidus temperature. On the other hand, Nb 5+ suppresses a decrease in the liquidus temperature and an increase in the refractive index, and contributes to high dispersion. Therefore, by containing Nb 5+ in a constant ratio with respect to Ti 4+ , it is possible to suppress a decrease in the meltability of the glass and an increase in the liquidus temperature. Therefore, in the optical glass according to the present embodiment, the cation ratio [Ti 4+ / Nb 5+ ] is preferably in the above range.

第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ2およびＷＯ3の合計含有量と、Ｎｂ2Ｏ5含有量との質量比［（ＴｉＯ2＋ＷＯ3）／Ｎｂ2Ｏ5］の下限は、好ましくは０．１５であり、さらには、０．１７、０．１９、０．２０、０．２１、０．２３、０．２５、０．２６、０．２８、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、０．５５、０．５６、０．５７、０．５８、０．５９、０．６０、０．６１、０．６２、０．６３、０．６４、０．６５の順により好ましい。また、質量比［（ＴｉＯ2＋ＷＯ3）／Ｎｂ2Ｏ5］の上限は、好ましくは８．００であり、さらには、７．９０、７．８０、７．７０、７．６０、７．４０、７．２０、７．００の順により好ましい。 In the optical glass according to the first and second embodiments, the lower limit of the mass ratio [(TiO 2 + WO 3 ) / Nb 2 O 5 ] between the total content of TiO 2 and WO 3 and the content of Nb 2 O 5 is set. It is preferably 0.15, and further 0.17, 0.19, 0.20, 0.21, 0.23, 0.25, 0.26, 0.28, 0.30, 0.35. , 0.40, 0.45, 0.50, 0.55, 0.56, 0.57, 0.58, 0.59, 0.60, 0.61, 0.62, 0.63, 0 It is more preferable in the order of .64 and 0.65. Further, the upper limit of the mass ratio [(TiO 2 + WO 3 ) / Nb 2 O 5 ] is preferably 8.00, and further, 7.90, 7.80, 7.70, 7.60, 7. It is more preferable in the order of 40, 7.20, 7.00.

質量比［（ＴｉＯ2＋ＷＯ3）／Ｎｂ2Ｏ5］の値を上記範囲とすることで、屈折率の上昇を抑制しつつ、色収差補正に好適な高分散性を有するガラスを得ることができる。 By setting the value of the mass ratio [(TiO 2 + WO 3 ) / Nb 2 O 5 ] in the above range, it is possible to obtain a glass having high dispersibility suitable for correcting chromatic aberration while suppressing an increase in the refractive index. ..

また、第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ4+およびＷ6+の合計含有量とＮｂ5+の含有量とのカチオン比［（Ｔｉ4+＋Ｗ6+）／Ｎｂ5+］の上限は、好ましくは７．７０であり、さらには７．６０、７．５０、７．４０、７．３５、７．３０、７．２８、７．２６の順により好ましい。カチオン比［（Ｔｉ4+＋Ｗ6+）／Ｎｂ5+］の下限は、好ましくは０．４０であり、さらには０．４１、０．４２の順により好ましい。 Further, in the optical glass according to the first and second embodiments, when the content of the glass component is represented by cation%, the cation ratio of the total content of Ti 4+ and W 6+ and the content of Nb 5+ [( The upper limit of Ti 4+ + W 6+ ) / Nb 5+ ] is preferably 7.70, and further 7.60, 7.50, 7.40, 7.35, 7.30, 7.28, It is more preferable in the order of 7.26. The lower limit of the cation ratio [(Ti 4+ + W 6+ ) / Nb 5+ ] is preferably 0.40, more preferably 0.41 and 0.42 in that order.

カチオン比［（Ｔｉ4+＋Ｗ6+）／Ｎｂ5+］の値を上記範囲とすることで、屈折率の上昇を抑制しつつ、色収差補正に好適な高分散性を有するガラスを得ることができる。 By setting the value of the cation ratio [(Ti 4+ + W 6+ ) / Nb 5+ ] in the above range, it is possible to obtain a glass having high dispersibility suitable for correcting chromatic aberration while suppressing an increase in the refractive index. can.

第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ6+の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｂａ2+の含有量とＷ6+の含有量とのカチオン比［Ｂａ2+／Ｗ6+］の上限は、好ましくは０．１４であり、さらには０．１３、０．１２、０．１１、０．１０の順により好ましい。 In the optical glass according to the first and second embodiments, when the content of the glass component is indicated by cation% and the content of W 6+ exceeds 0 cation%, the content of Ba 2+ and W The upper limit of the cation ratio [Ba 2+ / W 6+ ] to the content of 6+ is preferably 0.14, and further in the order of 0.13, 0.12, 0.11, 0.10. preferable.

Ｂａ2+は、低分散化に寄与する成分である。したがって、第１－２実施形態に係る光学ガラスでは、Ｂａ2+の含有量に対して、高分散成分であるＷ6+を上記カチオン比となるように含有させることで、所望の高分散性を維持することができる。 Ba 2+ is a component that contributes to low dispersion. Therefore, in the optical glass according to the first and second embodiments, the desired high dispersibility is achieved by containing W 6+ , which is a highly dispersed component, so as to have the above-mentioned cation ratio with respect to the content of Ba 2+ . Can be maintained.

第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ6+の含有量が０カチオン％であって、Ｂａ2+の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｔｉ4+およびＢｉ3+の合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｂｉ3+］の上限は、好ましくは３５．００カチオン％であり、さらには３４．００カチオン％、３３．００カチオン％、３２．５０カチオン％、３２．３０カチオン％、３２．００カチオン％、３１．８０カチオン％、３１．６０カチオン％、３１．４０カチオン％、３１．２０カチオン％、３１．００カチオン％、３０．８０カチオン％、３０．６０カチオン％、３０．４０カチオン％、３０．２０カチオン％、３０．１０カチオン％、３０．００カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｂｉ3+］の下限は、好ましくは２１．００カチオン％であり、さらには２１．２０カチオン％、２１．４０カチオン％、２１．６０カチオン％、２１．８０カチオン％、２２．００カチオン％、２２．２０カチオン％、２２．４０カチオン％、２２．６０カチオン％、２２．８０カチオン％、２３．００カチオン％、２３．１０カチオン％、２３．２０カチオン％、２３．３０カチオン％、２３．４０カチオン％、２３．５０カチオン％の順により好ましい。 In the optical glass according to the first and second embodiments, when the content of the glass component is expressed in% cation, the content of W 6+ is 0 cation% and the content of Ba 2+ is 0 cation%. If it exceeds, the upper limit of the total content of Ti 4+ and Bi 3+ [Ti 4+ + Bi 3+ ] is preferably 35.00 cation%, further 34.00 cation%, 33.00. Cation%, 32.50 cation%, 32.30 cation%, 32.00 cation%, 31.80 cation%, 31.60 cation%, 31.40 cation%, 31.20 cation%, 31.00 cation%. , 30.80 cation%, 30.60 cation%, 30.40 cation%, 30.20 cation%, 30.10 cation%, 30.00 cation%, in that order. The lower limit of the total content [Ti 4+ + Bi 3+ ] is preferably 21.00 cation%, further 21.20 cation%, 21.40 cation%, 21.60 cation%, 21.80 cation%. , 22.00 cation%, 22.20 cation%, 22.40 cation%, 22.60 cation%, 22.80 cation%, 23.00 cation%, 23.10 cation%, 23.20 cation%, 23 It is more preferable in the order of .30 cation%, 23.40 cation%, and 23.50 cation%.

Ｗ6+の含有量が０カチオン％であって、Ｂａ2+の含有量が０カチオン％を超える場合には、高分散成分の中でＷ6+に次いで高分散化への寄与が大きいＴｉ4+、および熱的安定性を改善する働きを有するＢｉ3+の合計含有量を上記範囲とすることで、Ｂａ2+による低分散化を抑制できる。 When the content of W 6+ is 0 cation% and the content of Ba 2+ exceeds 0 cation%, Ti has the second largest contribution to high dispersion after W 6+ among the highly dispersed components. By setting the total content of 4+ and Bi 3+ , which has a function of improving thermal stability, within the above range, it is possible to suppress the low dispersion due to Ba 2+ .

第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、屈折率ｎｄの上限は、好ましくは２．１５００であり、さらには、２．１３００、２．１１００、２．１０００、２．０９００、２．０７００、２．０５００、２．０３００、２．０１４０、２．００００の順により好ましい。また、屈折率ｎｄの下限は、好ましくは１．８８００であり、さらには、１．９０００、１．９２００、１．９４００、１．９６００の順に小さい値ほどより好ましい。 In the optical glass according to the first and second embodiments, the upper limit of the refractive index nd is preferably 2.1500, and further, 2.1300, 2.1100, 2.1000, 2.0900, 2.0700, The order of 2.0500, 2.0300, 2.0140, and 2.000 is more preferable. The lower limit of the refractive index nd is preferably 1.8800, and more preferably, the smaller the value is in the order of 1.9000, 1.9200, 1.9400, 1.9600.

屈折率ｎｄを上記範囲とすることにより、屈折率の低い低分散ガラス製レンズと組み合わせてペアレンズとした場合でも、屈折率の差が小さいために、像面湾曲を抑制することができる。 By setting the refractive index nd in the above range, curvature of field can be suppressed because the difference in refractive index is small even when a pair lens is formed in combination with a lens made of low-dispersion glass having a low refractive index.

第１－２実施形態における上記以外のガラス成分組成は、第１－１実施形態と同様とすることができる。また、第１－２実施形態におけるガラス特性、光学ガラスの製造および光学素子等の製造についても、第１－１実施形態と同様とすることができる。 The glass component composition other than the above in the 1-2 embodiment can be the same as that in the 1-1 embodiment. Further, the glass characteristics, the production of the optical glass, the production of the optical element and the like in the 1-2 embodiment can be the same as those in the 1-1 embodiment.

第２実施形態
以下の第２－１実施形態および第２－２実施形態（以下、「第２実施形態」と総称することがある。）は、還元色を容易に低減できるガラス、光学ガラス、研磨用ガラス素材、プレス成形用ガラス素材、および光学素子に関する。 2nd Embodiment The following 2-1 embodiment and 2-2 embodiment (hereinafter, may be collectively referred to as "second embodiment") are glass, optical glass, which can easily reduce the reduced color. The present invention relates to glass materials for polishing, glass materials for press molding, and optical elements.

本発明の第２実施形態では、熱処理により還元色を低減する際に、その熱処理時間を短縮できるガラスを提供することを目的とする。 In the second embodiment of the present invention, it is an object of the present invention to provide a glass capable of shortening the heat treatment time when the reduced color is reduced by the heat treatment.

ガラス成分としてＬｉ2Ｏを含むと、アッベ数νdが上昇し、またガラスの熱的安定性が低下する。そのため、高分散ガラスには、通常、Ｌｉ2Ｏを含有させない。 When Li 2 O is contained as a glass component, the Abbe number ν d increases and the thermal stability of the glass decreases. Therefore, the highly dispersed glass usually does not contain Li 2 O.

本発明の第２実施形態の高分散ガラスでは、アッベ数νdを低くして高分散性を維持しながら、ガラス成分としてＬｉ2Ｏを含有させることで、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3等の高分散成分に起因する還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮できる。 In the highly dispersed glass of the second embodiment of the present invention, the Abbe number ν d is lowered to maintain high dispersibility, and Li 2 O is contained as a glass component, so that TIO 2 , Nb 2 O 5 , and WO The heat treatment time required to reduce the reduced color caused by highly dispersed components such as 3 and Bi 2 O 3 can be shortened.

ガラス成分としてＬｉ2Ｏ等のアルカリ金属酸化物を含有すると、熔融温度が低下し、それに従ってガラス転移温度Ｔｇも低下する。従来の精密プレス用ガラスの中には、ガラス転移温度Ｔｇを下げて加工しやすくするためにＬｉ2Ｏを含有するものがある。ここで、ガラス転移温度Ｔｇを低下させるためにＬｉ2Ｏを含有するガラスでは、熔融温度が低いために熔融過程で高分散成分の還元反応はあまり進まないため、ガラスの着色の程度は軽く、長時間の熱処理を要しない。したがって、従来のガラスように、熔融温度を低下させるためにＬｉ2Ｏを含有させた場合には、生産工程に影響を与えるほど長時間の熱処理を要しないため、還元色を低減させるのに要する熱処理時間を短縮するという課題は認識されていなかった。 When an alkali metal oxide such as Li 2 O is contained as a glass component, the melting temperature is lowered, and the glass transition temperature Tg is lowered accordingly. Some conventional precision press glasses contain Li 2 O in order to lower the glass transition temperature Tg and facilitate processing. Here, in the glass containing Li 2 O in order to lower the glass transition temperature Tg, the reduction reaction of the highly dispersed component does not proceed so much in the melting process because the melting temperature is low, so that the degree of coloring of the glass is light. Does not require long heat treatment. Therefore, unlike conventional glass, when Li 2 O is contained in order to lower the melting temperature, heat treatment for a long time that affects the production process is not required, so that it is necessary to reduce the reduced color. The challenge of reducing heat treatment time was not recognized.

本発明の第２実施形態は、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3等の高分散成分に起因する還元色が問題となる高分散ガラスにおいて、高分散ガラスのガラス成分として通常含有させることのないＬｉ2Ｏを含有させることによって、還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮できることを見出したことに基づくものであり、ガラス成分としてＬｉ2Ｏを含有させることにより得られる効果として、極めて斬新な効果を利用したものである。 A second embodiment of the present invention is used as a glass component of a highly dispersed glass in a highly dispersed glass in which a reduced color caused by a highly dispersed component such as TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 is a problem. It is based on the finding that the heat treatment time required to reduce the reduced color can be shortened by containing Li 2 O which is not normally contained, and is obtained by containing Li 2 O as a glass component. As an effect to be achieved, an extremely novel effect is used.

本発明の第２実施形態によれば、高分散ガラスにおいて熱処理により還元色を低減する際に、その熱処理時間を短縮できる。 According to the second embodiment of the present invention, when the reduced color is reduced by heat treatment in highly dispersed glass, the heat treatment time can be shortened.

なお、本発明の第２実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ2Ｏの含有量はＩＣＰ－ＭＳ（Inductively Coupled Plasma - Mass Spectrometry）により定量し、Ｌｉ2Ｏ以外のガラス成分の含有量はＩＣＰ－ＡＥＳ（Inductively Coupled Plasma - Atomic Emission Spectrometry）により定量する。ＩＣＰ－ＡＥＳにより求められる分析値は、例えば、分析値の±５％程度の測定誤差を含んでいることがある。また、本明細書および本発明において、ガラスの構成成分の含有量が０％または含まないとは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、この構成成分の含有量が不純物レベル程度以下であることを指す。 In the glass according to the second embodiment of the present invention, the content of Li 2 O is quantified by ICP-MS (Inductively Coupled Plasma-Mass Spectrometry), and the content of glass components other than Li 2 O is ICP-AES. Quantify by (Inductively Coupled Plasma --Atomic Emission Spectrometry). The analytical value obtained by ICP-AES may include, for example, a measurement error of about ± 5% of the analytical value. Further, in the present specification and the present invention, the content of the constituent component of glass is 0% or not contained, which means that the constituent component is substantially not contained, and the content of this constituent component is about the impurity level. It means that it is as follows.

第２－１実施形態
本発明の第２－１実施形態のガラスは、
アッベ数νdが１８．１０以下であり、
ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］が３０質量％以上、かつ
Ｂｉ2Ｏ3の含有量が３８質量％以下のリン酸塩ガラスであって、
Ｌｉ2Ｏの含有量とＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量との質量比［Ｌｉ2Ｏ／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］に１００を掛けた値が０．０１５～０．７７０である。 2-1 Embodiment The glass of the 2-1 embodiment of the present invention is
The Abbe number ν d is 18.10 or less,
The total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 [TIM 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 ] is 30% by mass or more, and the content of Bi 2 O 3 is 38 mass. % Or less phosphate glass
Mass ratio of Li 2 O content to total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 [Li 2 O / (TIM 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] Is multiplied by 100 to be 0.015 to 0.770.

以下、第２－１実施形態に係るガラスについて詳しく説明する。 Hereinafter, the glass according to the second embodiment will be described in detail.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、アッベ数νdは１８．１０以下である。アッベ数νdの上限は、好ましくは１８．０５であり、さらには、１８．００、１７．９０、１７．８０、１７．７０、１７．６０、１７．５０、１７．４０、１７．３０、１７．２０、１７．１０、１７．００、１６．９０、１６．８０、１６．７８の順により好ましい。また、アッベ数の下限は、好ましくは１５．００であり、さらには、１５．１０、１５．２０、１５．２５、１５．３０、１５．３５、１５．４０、１５．４５、１５．５０、１５．５２、１５．５４、１５．５６、１５．５８、１５．６０の順により好ましい。 In the glass according to the second embodiment, the Abbe number ν d is 18.10 or less. The upper limit of the Abbe number ν d is preferably 18.05, and further, 18.00, 17.90, 17.80, 17.70, 17.60, 17.50, 17.40, 17.30. , 17.20, 17.10, 17.00, 16.90, 16.80, 16.78, in that order. The lower limit of the Abbe number is preferably 15.00, and further, 15.10, 15.20, 15.25, 15.30, 15.35, 15.40, 15.45, 15.50. , 15.52, 15.54, 15.56, 15.58, 15.60, in that order.

アッベ数νdを１８．１０以下とすることにより、低分散ガラス製レンズと組み合わせてペアレンズとしたときに、アッベ数の差が大きくなって、色収差の補正において高い効果を奏する。 By setting the Abbe number ν d to 18.10 or less, the difference in the Abbe number becomes large when combined with a lens made of low-dispersion glass to form a pair lens, which is highly effective in correcting chromatic aberration.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］は３０％以上である。合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］の下限は、好ましくは３５％であり、さらには、３６％、３８％、４０％、４２％、４４％、４６％、４８％、５０％、５２％、５４％、５６％、５８％、６０％、６２％、６４％の順により好ましい。また、合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］の上限は、好ましくは９０％であり、さらには、８８％、８６％、８５％、８４％、８３％、８２％、８１％、８０％、７９％、７８％、７７％の順により好ましい。 In the glass according to the second embodiment, the total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 ] is 30% or more. .. The lower limit of the total content [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 ] is preferably 35%, and further 36%, 38%, 40%, 42%, 44%, 46%, 48. %, 50%, 52%, 54%, 56%, 58%, 60%, 62% and 64% are more preferable. Further, the upper limit of the total content [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 ] is preferably 90%, and further, 88%, 86%, 85%, 84%, 83%, 82%. , 81%, 80%, 79%, 78%, 77%, in that order.

ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3は、ガラスの高分散化に寄与する。また、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。したがって、合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］の下限は上記範囲であることが好ましい。一方で、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3はガラスの着色を増大させる。したがって、合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］の上限は上記範囲であることが好ましい。 TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 contribute to high dispersion of glass. Further, by containing an appropriate amount, it also has a function of improving the thermal stability of the glass. Therefore, the lower limit of the total content [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 ] is preferably in the above range. On the other hand, TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 increase the coloration of the glass. Therefore, the upper limit of the total content [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 ] is preferably in the above range.

また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ4+、Ｎｂ5+、Ｗ6+およびＢｉ3+の合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｎｂ5+＋Ｗ6+＋Ｂｉ3+］の上限は、好ましくは７５．００カチオン％であり、さらには７４．５０カチオン％、７４．００カチオン％、７３．５０カチオン％、７３．００カチオン％、７２．５０カチオン％、７２．００カチオン％、７１．５０カチオン％、７１．００カチオン％、７０．５０カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｎｂ5+＋Ｗ6+＋Ｂｉ3+］の下限は、好ましくは５２．００カチオン％であり、さらには５２．１０カチオン％、５２．１５カチオン％、５２．２０カチオン％、５２．２５カチオン％、５２．３０カチオン％の順により好ましい。 Further, in the glass according to the second embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the total content of Ti 4+ , Nb 5+ , W 6+ and Bi 3+ [Ti 4+ + Nb 5 ]. + + W 6+ + Bi 3+ ] is preferably 75.00 cation%, more preferably 74.50 cation%, 74.00 cation%, 73.50 cation%, 73.00 cation%, 72. The order of 50 cation%, 72.00 cation%, 71.50 cation%, 71.00 cation%, and 70.50 cation% is more preferable. The lower limit of the total content [Ti 4+ + Nb 5+ + W 6+ + Bi 3+ ] is preferably 52.00 cation%, further 52.10 cation%, 52.15 cation%, 52.20 cation%. , 52.25 cation%, more preferably 52.30 cation%.

Ｔｉ4+、Ｎｂ5+、Ｗ6+およびＢｉ3+は、ガラスの高分散化に寄与する。また、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。したがって、合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｎｂ5+＋Ｗ6+＋Ｂｉ3+］の下限は上記範囲であることが好ましい。一方で、Ｔｉ4+、Ｎｂ5+、Ｗ6+およびＢｉ3+はガラスの着色を増大させる。したがって、合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｎｂ5+＋Ｗ6+＋Ｂｉ3+］の上限は上記範囲であることが好ましい。 Ti 4+ , Nb 5+ , W 6+ and Bi 3+ contribute to high dispersion of glass. Further, by containing an appropriate amount, it also has a function of improving the thermal stability of the glass. Therefore, the lower limit of the total content [Ti 4+ + Nb 5+ + W 6+ + Bi 3+ ] is preferably in the above range. On the other hand, Ti 4+ , Nb 5+ , W 6+ and Bi 3+ increase the coloration of the glass. Therefore, the upper limit of the total content [Ti 4+ + Nb 5+ + W 6+ + Bi 3+ ] is preferably in the above range.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｂｉ2Ｏ3の含有量は３８％以下である。Ｂｉ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは３５％であり、さらには、３３％、３０％、２８％、２５％、２３％、２０％の順により好ましい。また、Ｂｉ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｂｉ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the glass according to the second embodiment, the content of Bi 2 O 3 is 38% or less. The upper limit of the Bi 2 O 3 content is preferably 35%, more preferably 33%, 30%, 28%, 25%, 23%, and 20% in that order. The lower limit of the Bi 2 O 3 content is preferably 0%. The content of Bi 2 O 3 may be 0%.

Ｂｉ2Ｏ3は、高分散化に寄与する成分である。また、Ｂｉ2Ｏ3の含有量を上記範囲とすることで、比重の増大およびガラス転移温度Ｔｇの低下を抑制できる。ガラスの比重が増大すると、光学素子の質量が増大する。例えば、質量の大きいレンズをオートフォーカス式の撮像レンズに組み込むと、オートフォーカス時にレンズの駆動に要する電力が増大し、電池の消耗が著しくなる。したがって、Ｂｉ2Ｏ3の含有量を上記範囲とすることが好ましい。 Bi 2 O 3 is a component that contributes to high dispersion. Further, by setting the Bi 2 O 3 content in the above range, it is possible to suppress an increase in the specific gravity and a decrease in the glass transition temperature Tg. As the specific gravity of the glass increases, the mass of the optical element increases. For example, if a lens having a large mass is incorporated into an autofocus type image pickup lens, the power required to drive the lens during autofocus increases, and the battery consumption becomes remarkable. Therefore, it is preferable that the content of Bi 2 O 3 is in the above range.

また、Ｂｉ2Ｏ3は、他の高分散成分ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3に比べて、屈折率を大幅に上昇させる働きを有する。屈折率が大幅に上昇すると、屈折率の低い低分散ガラス製レンズと組み合わせて色収差の補正に用いた場合、屈折率差が大きいために像面湾曲が強く表れやすい。したがって、Ｂｉ2Ｏ3の含有量を上記範囲とすることが好ましい。 In addition, Bi 2 O 3 has a function of significantly increasing the refractive index as compared with other highly dispersed components TiO 2 , Nb 2 O 5 , and WO 3 . When the refractive index is significantly increased, when used in combination with a low-dispersion glass lens having a low refractive index to correct chromatic aberration, curvature of field tends to appear strongly due to the large difference in refractive index. Therefore, it is preferable that the content of Bi 2 O 3 is in the above range.

また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｂｉ3+の含有量の上限は、好ましくは１０．００カチオン％であり、さらには９．００カチオン％、８．００カチオン％、７．００カチオン％、６．００カチオン％、５．００カチオン％、４．５０カチオン％、４．００カチオン％、３．５０カチオン％、３．００カチオン％、２．５０カチオン％、２．００カチオン％、１．５０カチオン％、１．００カチオン％の順により好ましい。Ｂｉ3+の含有量は０カチオン％であってもよい。 Further, in the glass according to the 2-1 embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the content of Bi 3+ is preferably 10.00 cation%, further 9.00. Cation%, 8.00 cation%, 7.00 cation%, 6.00 cation%, 5.00 cation%, 4.50 cation%, 4.00 cation%, 3.50 cation%, 3.00 cation% , 2.50 cation%, 2.00 cation%, 1.50 cation%, 1.00 cation% in that order. The content of Bi 3+ may be 0 cation%.

Ｂｉ3+は、高分散化に寄与する成分である。また、Ｂｉ3+の含有量を上記範囲とすることで、比重の増大およびガラス転移温度Ｔｇの低下を抑制できる。ガラスの比重が増大すると、光学素子の質量が増大する。例えば、質量の大きいレンズをオートフォーカス式の撮像レンズに組み込むと、オートフォーカス時にレンズの駆動に要する電力が増大し、電池の消耗が著しくなる。したがって、Ｂｉ3+の含有量を上記範囲とすることが好ましい。 Bi 3+ is a component that contributes to high dispersion. Further, by setting the Bi 3+ content in the above range, it is possible to suppress an increase in the specific gravity and a decrease in the glass transition temperature Tg. As the specific gravity of the glass increases, the mass of the optical element increases. For example, if a lens having a large mass is incorporated into an autofocus type image pickup lens, the power required to drive the lens during autofocus increases, and the battery consumption becomes remarkable. Therefore, it is preferable that the content of Bi 3+ is in the above range.

また、Ｂｉ3+は、他の高分散成分Ｔｉ4+、Ｎｂ5+、Ｗ6+に比べて、屈折率を大幅に上昇させる働きを有する。屈折率が大幅に上昇すると、屈折率の低い低分散ガラス製レンズと組み合わせて色収差の補正に用いた場合、屈折率差が大きいために像面湾曲が強く表れやすい。したがって、Ｂｉ3+の含有量を上記範囲とすることが好ましい。 In addition, Bi 3+ has a function of significantly increasing the refractive index as compared with other highly dispersed components Ti 4+ , Nb 5+ , and W 6+ . When the refractive index is significantly increased, when used in combination with a low-dispersion glass lens having a low refractive index to correct chromatic aberration, curvature of field tends to appear strongly due to the large difference in refractive index. Therefore, it is preferable that the content of Bi 3+ is in the above range.

第２－１実施形態に係るガラスは、リン酸塩ガラスである。リン酸塩ガラスとは、ガラスのネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含むガラスをいう。したがって、第２－１実施形態に係るガラスは、ネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含み、その含有量はＰ2Ｏ5の含有量として表される。ガラスのネットワーク形成成分として、Ｐ2Ｏ5、Ａｌ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3、ＳｉＯ2等が知られている。ここで、ガラスのネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含むとは、質量％表示におけるＰ2Ｏ5の含有量が、Ａｌ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3、ＳｉＯ2のいずれの含有量よりも多いガラスを意味する。 The glass according to the second embodiment is phosphate glass. Phosphate glass refers to glass that mainly contains phosphate as a network-forming component of glass. Therefore, the glass according to the 2-1 embodiment mainly contains phosphate as a network forming component, and the content thereof is expressed as the content of P 2 O 5 . P 2 O 5 , Al 2 O 3 , B 2 O 3 , SiO 2 and the like are known as network forming components of glass. Here, the fact that phosphate is mainly contained as a network-forming component of glass means that the content of P 2 O 5 in the mass% display is higher than the content of Al 2 O 3 , B 2 O 3 , or SiO 2 . Means a lot of glass.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｐ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは７．０％であり、さらには、８．０％、９．０％、１０．０％、１１．０％、１２．０％、１３．０％、１４．０％、１５．０％、１６．０％、１７．０％、１８．０％、１９．０％、２０．０％の順により好ましい。また、Ｐ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは３７．０％であり、さらには、３６．０％、３５．０％、３４．５％、３４．０％、３３．５％、３３．０％、３２．５％、３２．０％、３１．５％、３１．０％、３０．５％、３０．０％の順により好ましい。 In the glass according to the second embodiment, the lower limit of the content of P 2 O 5 is preferably 7.0%, and further, 8.0%, 9.0%, 10.0%, 11 0.0%, 12.0%, 13.0%, 14.0%, 15.0%, 16.0%, 17.0%, 18.0%, 19.0%, 20.0% in that order. More preferred. The upper limit of the content of P 2 O 5 is preferably 37.0%, and further, 36.0%, 35.0%, 34.5%, 34.0%, 33.5%, and so on. 33.0%, 32.5%, 32.0%, 31.5%, 31.0%, 30.5% and 30.0% are more preferable in this order.

Ｐ2Ｏ5は、ガラスが高分散成分を多く含有するために必要な成分である。一方、Ｐ2Ｏ5を過剰に含むと熔融性が悪化する。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｐ2Ｏ5の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 P 2 O 5 is a component necessary for glass to contain a large amount of highly dispersed components. On the other hand, if P 2 O 5 is excessively contained, the meltability deteriorates. Therefore, in the glass according to the present embodiment, the content of P 2 O 5 is preferably in the above range.

また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｐ5+の含有量の上限は、好ましくは４２．００カチオン％であり、さらには４１．５０カチオン％、４１．００カチオン％、４０．５０カチオン％、４０．００カチオン％、３９．５０カチオン％、３９．００カチオン％、３８．５０カチオン％、３８．００カチオン％、３７．５０カチオン％、３７．００カチオン％、３６．５０カチオン％、３６．００カチオン％の順により好ましい。Ｐ5+の含有量の下限は、好ましくは２５．００カチオン％であり、さらには２５．５０カチオン％、２６．００カチオン％、２６．５０カチオン％、２７．００カチオン％、２７．５０カチオン％、２８．００カチオン％、２８．５０カチオン％、２９．００カチオン％、２９．３０カチオン％の順により好ましい。 Further, in the glass according to the second embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the content of P 5+ is preferably 42.00 cation%, and further 41.50. Cation%, 41.00 cation%, 40.50 cation%, 40.00 cation%, 39.50 cation%, 39.00 cation%, 38.50 cation%, 38.00 cation%, 37.50 cation%. , 37.00 cation%, 36.50 cation%, 36.00 cation%, in that order. The lower limit of the content of P 5+ is preferably 25.00 cation%, further 25.50 cation%, 26.00 cation%, 26.50 cation%, 27.00 cation%, 27.50 cation%. %, 28.00 cation%, 28.50 cation%, 29.00 cation%, 29.30 cation%, in that order.

Ｐ5+は、屈折率ｎｄの上昇を抑制し、ガラス中に高分散成分を多く含有するために必須の成分である。一方、Ｐ5+を過剰に含むと熔解性が悪化する。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ5+の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 P 5+ is an essential component for suppressing an increase in the refractive index nd and containing a large amount of highly dispersed components in the glass. On the other hand, if P 5+ is excessively contained, the meltability deteriorates. Therefore, in the optical glass according to the present embodiment, the content of P 5+ is preferably in the above range.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ2Ｏの含有量とＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量との質量比［Ｌｉ2Ｏ／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］に１００を掛けた値は０．０１５～０．７７０である。質量比［Ｌｉ2Ｏ／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］に１００を掛けた値の下限は、好ましくは０．０１７であり、さらには、０．０１９、０．０２１、０．０２３、０．０２５、０．０２７、０．０３０の順により好ましい。また、質量比［Ｌｉ2Ｏ／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］に１００を掛けた値の上限は、好ましくは０．７５０であり、さらには、０．７３０、０．７１０、０．７００、０．６８０、０．６５０、０．６００、０．５５０の順により好ましい。 In the glass according to the second embodiment, the mass ratio of the Li 2 O content to the total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 [Li 2 O / (TiO 2 + Nb). 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] multiplied by 100 is 0.015 to 0.770. The lower limit of the value obtained by multiplying the mass ratio [Li 2 O / (TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] by 100 is preferably 0.017, and further 0.019, 0.021. , 0.023, 0.025, 0.027, 0.030, in that order. Further, the upper limit of the value obtained by multiplying the mass ratio [Li 2 O / (TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] by 100 is preferably 0.750, and further 0.730, 0. It is more preferable in the order of .710, 0.700, 0.680, 0.650, 0.600, 0.550.

質量比［Ｌｉ2Ｏ／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］に１００を掛けた値を上記範囲とすることで、熱処理による着色の低減が充分に促進される。質量比［Ｌｉ2Ｏ／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］に１００を掛けた値が０．７５０を超えると、所望の高分散特性が得られず、また、ガラスの安定性が損なわれる。 By setting the value obtained by multiplying the mass ratio [Li 2 O / (TIO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] by 100 within the above range, the reduction of coloring due to heat treatment is sufficiently promoted. If the mass ratio [Li 2 O / (TIO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] multiplied by 100 exceeds 0.750, the desired high dispersion characteristics cannot be obtained, and the glass does not have the desired high dispersion characteristics. Stability is compromised.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ6+の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｂａ2+の含有量とＷ6+の含有量とのカチオン比［Ｂａ2+／Ｗ6+］の上限は、好ましくは０．１４であり、さらには０．１３、０．１２、０．１１、０．１０の順により好ましい。 In the glass according to the second embodiment, when the content of the glass component is indicated by cation% and the content of W 6+ exceeds 0 cation%, the content of Ba 2+ and W 6 The upper limit of the cation ratio [Ba 2+ / W 6+ ] with the + content is preferably 0.14, more preferably 0.13, 0.12, 0.11 and 0.10. ..

Ｂａ2+は、低分散化に寄与する成分である。したがって、第２－１実施形態に係るガラスでは、Ｂａ2+の含有量に対して、高分散成分であるＷ6+を上記カチオン比となるように含有させることで、所望の高分散性を維持することができる。 Ba 2+ is a component that contributes to low dispersion. Therefore, in the glass according to the second embodiment, the desired high dispersibility can be obtained by containing W 6+ , which is a highly dispersed component, so as to have the above-mentioned cation ratio with respect to the content of Ba 2+ . Can be maintained.

また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ6+の含有量が０カチオン％であって、Ｂａ2+の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｔｉ4+およびＢｉ3+の合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｂｉ3+］の上限は、好ましくは３５．００カチオン％であり、さらには３４．００カチオン％、３３．００カチオン％、３２．５０カチオン％、３２．３０カチオン％、３２．００カチオン％、３１．８０カチオン％、３１．６０カチオン％、３１．４０カチオン％、３１．２０カチオン％、３１．００カチオン％、３０．８０カチオン％、３０．６０カチオン％、３０．４０カチオン％、３０．２０カチオン％、３０．１０カチオン％、３０．００カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｂｉ3+］の下限は、好ましくは２１．００カチオン％であり、さらには２１．２０カチオン％、２１．４０カチオン％、２１．６０カチオン％、２１．８０カチオン％、２２．００カチオン％、２２．２０カチオン％、２２．４０カチオン％、２２．６０カチオン％、２２．８０カチオン％、２３．００カチオン％、２３．１０カチオン％、２３．２０カチオン％、２３．３０カチオン％、２３．４０カチオン％、２３．５０カチオン％の順により好ましい。 Further, in the glass according to the 2-1 embodiment, when the content of the glass component is indicated by cation%, the content of W 6+ is 0 cation% and the content of Ba 2+ is 0 cation. If it exceeds%, the upper limit of the total content of Ti 4+ and Bi 3+ [Ti 4+ + Bi 3+ ] is preferably 35.00 cation%, and further 34.00 cation%, 33. 00 cation%, 32.50 cation%, 32.30 cation%, 32.00 cation%, 31.80 cation%, 31.60 cation%, 31.40 cation%, 31.20 cation%, 31.00 cation. %, 30.80 cation%, 30.60 cation%, 30.40 cation%, 30.20 cation%, 30.10 cation%, 30.00 cation%, in that order. The lower limit of the total content [Ti 4+ + Bi 3+ ] is preferably 21.00 cation%, further 21.20 cation%, 21.40 cation%, 21.60 cation%, 21.80 cation%. , 22.00 cation%, 22.20 cation%, 22.40 cation%, 22.60 cation%, 22.80 cation%, 23.00 cation%, 23.10 cation%, 23.20 cation%, 23 It is more preferable in the order of .30 cation%, 23.40 cation%, and 23.50 cation%.

Ｗ6+の含有量が０カチオン％であって、Ｂａ2+の含有量が０カチオン％を超える場合には、高分散成分の中でＷ6+に次いで高分散化への寄与が大きいＴｉ4+、および熱的安定性を改善する働きを有するＢｉ3+の合計含有量を上記範囲とすることで、Ｂａ2+による低分散化を抑制できる。 When the content of W 6+ is 0 cation% and the content of Ba 2+ exceeds 0 cation%, Ti has the second largest contribution to high dispersion after W 6+ among the highly dispersed components. By setting the total content of 4+ and Bi 3+ , which has a function of improving thermal stability, within the above range, it is possible to suppress the low dispersion due to Ba 2+ .

（ガラス成分）
上記第２－１実施形態に係るガラスの好ましい態様を、以下に詳述する。 (Glass component)
A preferred embodiment of the glass according to the 2-1 embodiment will be described in detail below.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０．０１０％であり、さらには、０．０１２％、０．０１４％、０．０１６％、０．０１８％、０．０２０％の順により好ましい。Ｌｉ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは０．６４０％であり、さらには、０．６３０％、０．６２０％、０．６１０％、０．６００％、０．５８０％、０．５６０％、０．５４０％、０．５２０％、０．５００％、０．４９０％、０．４８０％、０．４７０％、０．４６０％、０．４５０％、０．４４０％、０．４３０％、０．４２０％、０．４１０％、０．４００％、０．３９０％、０．３８０％、０．３７０％、０．３６０％、０．３５０％、０．３４０％の順により好ましい。 In the glass according to the second embodiment, the lower limit of the Li 2 O content is preferably 0.010%, and further, 0.012%, 0.014%, 0.016%, 0. It is more preferable in the order of 018% and 0.020%. The upper limit of the content of Li 2 O is preferably 0.640%, and further, 0.630%, 0.620%, 0.610%, 0.600%, 0.580%, 0.560. %, 0.540%, 0.520%, 0.500%, 0.490%, 0.480%, 0.470%, 0.460%, 0.450%, 0.440%, 0.430 %, 0.420%, 0.410%, 0.400%, 0.390%, 0.380%, 0.370%, 0.360%, 0.350%, 0.340% in that order. ..

Ｌｉ2Ｏの含有量を上記範囲とすることにより、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3等の高分散成分に起因する還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮できる。また、ガラス転移温度Ｔｇの低下を抑制できる。一方で、Ｌｉ2Ｏを含有量が多すぎると、アッベ数νdが上昇し、ガラスの熱的安定性が低下するおそれがある。 By setting the Li 2 O content in the above range, the heat treatment time required to reduce the reduced color caused by highly dispersed components such as TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 can be shortened. .. In addition, it is possible to suppress a decrease in the glass transition temperature Tg. On the other hand, if the content of Li 2 O is too large, the Abbe number ν d may increase and the thermal stability of the glass may decrease.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、下記式（１）で表されるβＯＨの値の下限は、好ましくは０．０５ｍｍ-1であり、さらには、０．１０ｍｍ-1、０．１５ｍｍ-1、０．２０ｍｍ-1、０．２５ｍｍ-1、０．３０ｍｍ-1、０．３５ｍｍ-1の順により好ましい。また、βＯＨの値の上限は、好ましくは４．００ｍｍ-1であり、さらには、３．９０ｍｍ-1、３．８０ｍｍ-1、３．７０ｍｍ-1、３．６０ｍｍ-1、３．５０ｍｍ-1、３．４０ｍｍ-1、３．３０ｍｍ-1、３．２０ｍｍ-1、３．１０ｍｍ-1、３．００ｍｍ-1、２．９０ｍｍ-1、２．８０ｍｍ-1、２．７0.ｍｍ-1、２．６０ｍｍ-1、２．５０ｍｍ-1、２．４０ｍｍ-1、２．３０ｍｍ-1、２．２５ｍｍ-1、２．２０ｍｍ-1、２．１０ｍｍ-1、２．００ｍｍ-1の順により好ましい。 In the glass according to the second embodiment, the lower limit of the βOH value represented by the following formula (1) is preferably 0.05 mm -1 , and further, 0.10 mm -1 , 0.15 mm-. The order of 1 , 0.25 mm -1 , 0.25 mm -1 , 0.30 mm -1 , and 0.35 mm -1 is more preferable. The upper limit of the βOH value is preferably 4.00 mm -1 , and further, 3.90 mm -1 , 3.80 mm -1 , 3.70 mm -1 , 3.60 mm -1 , 3.50 mm-. 1 , 3.40mm -1 , 3.30mm -1 , 3.20mm -1 , 3.10mm -1 , 3.00mm -1 , 2.90mm -1 , 2.80mm -1 , 2.70.mm- 1 , 2.60mm -1 , 2.50mm -1 , 2.40mm -1 , 2.30mm -1 , 2.25mm -1 , 2.20mm -1 , 2.10mm -1 , 2.00mm -1 More preferred in order.

βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｄ／Ｃ）］／ｔ ・・・（１）
ここで、上記式（１）中、ｔは外部透過率の測定に用いる上記ガラスの厚み（ｍｍ）を表し、Ｃは上記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２５００ｎｍにおける外部透過率（％）を表し、Ｄは上記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２９００ｎｍにおける外部透過率（％）を表す。また、ｌｎは自然対数である。βＯＨの単位はｍｍ-1である。 βOH =-[ln (D / C)] / t ... (1)
Here, in the above formula (1), t represents the thickness (mm) of the glass used for measuring the external transmittance, and C is the wavelength of 2500 nm when light is incident on the glass in parallel with the thickness direction. Represents the external transmittance (%) in the above, and D represents the external transmittance (%) at a wavelength of 2900 nm when light is incident on the glass in parallel with the thickness direction thereof. Also, ln is a natural logarithm. The unit of βOH is mm -1 .

なお、「外部透過率」とは、ガラスに入射する入射光の強度Ｉｉｎに対するガラスを透過した透過光の強度Ｉｏｕｔの比（Ｉｏｕｔ／Ｉｉｎ）、すなわち、ガラスの表面における表面反射も考慮した透過率である。透過率は、分光光度計を用いて、透過スペクトルを測定することにより得られる。分光装置としては、「ＵＶ－３１００（島津）」を用いることができる。 The "external transmittance" is the ratio of the intensity Iout of the transmitted light transmitted through the glass to the intensity Iin of the incident light incident on the glass (Iout / Iin), that is, the transmittance considering the surface reflection on the surface of the glass. Is. The transmittance is obtained by measuring the transmission spectrum using a spectrophotometer. As the spectroscopic device, "UV-3100 (Shimadzu)" can be used.

上記式（１）で表されるβＯＨは、水酸基に起因する光の吸収により透過率が変化することに基づいて規定されている。そのため、βＯＨを評価することにより、ガラス中に含まれる水（および／または水酸化物イオン）の濃度を評価できる。すなわち、βＯＨが高いガラスは、ガラス中に含まれる水（および／または水酸化物イオン）の濃度が高いことを意味している。 The βOH represented by the above formula (1) is defined based on the fact that the transmittance changes due to the absorption of light caused by the hydroxyl group. Therefore, by evaluating βOH, the concentration of water (and / or hydroxide ion) contained in the glass can be evaluated. That is, a glass having a high βOH means that the concentration of water (and / or hydroxide ion) contained in the glass is high.

βＯＨの値を上記範囲とすることで、ガラスの熔融容器等に由来する白金等の貴金属がガラス中に溶け込む量を低減でき、また、還元色を低減した後、すなわち熱処理後の透過率を改善できる。さらに、還元色を低減するのに要する熱処理時間をより短縮できる。一方、βＯＨの値が大きすぎると、ガラスの耐失透性が低下するおそれがあり、また、熔融ガラスからの揮発物量が増加するおそれがある。 By setting the βOH value in the above range, the amount of noble metals such as platinum derived from the glass melting vessel and the like can be reduced in the glass, and the transmittance after reducing the reduced color, that is, after the heat treatment is improved. can. Further, the heat treatment time required to reduce the reduced color can be further shortened. On the other hand, if the βOH value is too large, the devitrification resistance of the glass may decrease, and the amount of volatile substances from the molten glass may increase.

ガラスのβＯＨの値を高める方法は、特に限定されるものではないが、好ましくは熔融工程において、熔融ガラス中の水分量を高める方法が挙げられる。熔融ガラス中の水分量を高める方法としては、例えば、熔融雰囲気に水蒸気を付加する処理や、熔融ガラス内に水蒸気を含むガスをバブリングする処理等を行うことが挙げられる。 The method for increasing the βOH value of the glass is not particularly limited, but preferably, a method for increasing the water content in the molten glass in the melting step can be mentioned. Examples of the method for increasing the amount of water in the molten glass include a treatment of adding water vapor to the melting atmosphere, a treatment of bubbling a gas containing water vapor in the molten glass, and the like.

第２－１実施形態に係るガラスは、好ましくはＮｂ2Ｏ5を含有する。本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは５．０％であり、さらには、５．５％、６．０％、６．５％、７．0％、７．５％、８．０％、８．５％、９．０％、９．５％、１０．０％、１０．５％、１１．０％、１１．５％、１２．０％、１２．５％、１３．０％、１３．５％、１４．０％、１４．５％、１５．５％、１６．０％、１６．５％、１７．０％、１７．５％、１８．０％、１８．５％、１９．０％、１９．５％、２０．０％、２０．５％、２１．０％、２１．５％、２２．０％、２２．５％、２３．０％の順により好ましい。また、Ｎｂ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは６０．０％であり、さらには、５９．０％、５８．０％、５７．０％、５６．０％、５５．０％、５４．０％、５３．０％、５２．０％、５１．０％、５０．０％、４９．０％、４８．０％、４７．０％、４６．０％、４５．０％、４４．０％、４３．０％、４２．０％、４１．０％、４０．０％、３９．０％、３８．０％、３７．０％の順により好ましい。 The glass according to the second embodiment preferably contains Nb 2 O 5 . In the glass according to the present embodiment, the lower limit of the content of Nb 2 O 5 is preferably 5.0%, and further, 5.5%, 6.0%, 6.5%, 7.0%. , 7.5%, 8.0%, 8.5%, 9.0%, 9.5%, 10.0%, 10.5%, 11.0%, 11.5%, 12.0% 1,12.5%, 13.0%, 13.5%, 14.0%, 14.5%, 15.5%, 16.0%, 16.5%, 17.0%, 17.5% , 18.0%, 18.5%, 19.0%, 19.5%, 20.0%, 20.5%, 21.0%, 21.5%, 22.0%, 22.5% It is more preferable in the order of 23.0%. The upper limit of the content of Nb 2 O 5 is preferably 60.0%, and further, 59.0%, 58.0%, 57.0%, 56.0%, 55.0%, and so on. 54.0%, 53.0%, 52.0%, 51.0%, 50.0%, 49.0%, 48.0%, 47.0%, 46.0%, 45.0%, 44.0%, 43.0%, 42.0%, 41.0%, 40.0%, 39.0%, 38.0%, and 37.0% are more preferable.

Ｎｂ2Ｏ5は、高分散化に寄与する成分である。また、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を改善するガラス成分でもある。一方、Ｎｂ2Ｏ5の含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性が低下し、また、ガラスの着色が強まる傾向がある。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ2Ｏ5の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 Nb 2 O 5 is a component that contributes to high dispersion. It is also a glass component that improves the thermal stability and chemical durability of glass. On the other hand, if the content of Nb 2 O 5 is too large, the thermal stability of the glass tends to decrease and the coloring of the glass tends to increase. Therefore, in the glass according to the present embodiment, the content of Nb 2 O 5 is preferably in the above range.

また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｎｂ5+の含有量の上限は、好ましくは３０．００カチオン％であり、さらには２９．００カチオン％、２８．５０カチオン％、２８．００カチオン％、２７．５０カチオン％、２７．００カチオン％、２６．５０カチオン％、２６．００カチオン％、２５．５０カチオン％、２５．００カチオン％、２４．５０カチオン％の順により好ましい。Ｎｂ5+の含有量の下限は、好ましくは１０．００カチオン％であり、さらには１１．００カチオン％、１２．００カチオン％、１２．５０カチオン％、１３．００カチオン％、１３．５０カチオン％、１４．００カチオン％、１４．５０カチオン％、１５．００カチオン％、１５．５０カチオン％、１６．００カチオン％、１６．５０カチオン％、１７．００カチオン％、１７．５０カチオン％の順により好ましい。 Further, in the glass according to the 2-1 embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the content of Nb 5+ is preferably 30.00 cation%, and further 29.00. Cation%, 28.50 cation%, 28.00 cation%, 27.50 cation%, 27.00 cation%, 26.50 cation%, 26.00 cation%, 25.50 cation%, 25.00 cation%. , 24.50 cation%, more preferred. The lower limit of the content of Nb 5+ is preferably 10.00 cation%, further 11.00 cation%, 12.00 cation%, 12.50 cation%, 13.00 cation%, 13.50 cation%. %, 14.00 cation%, 14.50 cation%, 15.00 cation%, 15.50 cation%, 16.00 cation%, 16.50 cation%, 17.00 cation%, 17.50 cation%. More preferred in order.

Ｎｂ5+は、高分散化に寄与する成分である。また、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を改善するガラス成分でもある。一方、Ｎｂ5+の含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性が低下し、また、ガラスの着色が強まる傾向がある。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ5+の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 Nb 5+ is a component that contributes to high dispersion. It is also a glass component that improves the thermal stability and chemical durability of glass. On the other hand, if the content of Nb 5+ is too large, the thermal stability of the glass tends to decrease and the coloring of the glass tends to increase. Therefore, in the glass according to the present embodiment, the content of Nb 5+ is preferably in the above range.

第２－１実施形態に係るガラスは、好ましくはＴｉＯ2を含有する。本実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ2の含有量の下限は、好ましくは５．０％であり、さらには、６．０％、７．０％、８．０％、９．０％、１０．０％、１１．０％、１２．０％、１３．０％、１４．０％、１５．０％、１６．０％、１７．０％、１８．０％、１９．０％の順により好ましい。また、ＴｉＯ2の含有量の上限は、好ましくは５０．０％であり、さらには、４９．０％、４８．０％、４７．０％、４６．０％、４５．０％、４４．０％、４３．０％、４２．０％、４１．０％、４０．０％、３９．０％、３８．０％、３７．０％、３６．０％、３５．０％、３４．０％、３３．０％、３２．０％、３１．０％の順により好ましい。 The glass according to the second embodiment preferably contains TiO 2 . In the glass according to the present embodiment, the lower limit of the TiO 2 content is preferably 5.0%, and further, 6.0%, 7.0%, 8.0%, 9.0%, 10%. 0.0%, 11.0%, 12.0%, 13.0%, 14.0%, 15.0%, 16.0%, 17.0%, 18.0%, 19.0% in that order. More preferred. The upper limit of the content of TiO 2 is preferably 50.0%, and further, 49.0%, 48.0%, 47.0%, 46.0%, 45.0%, 44. 0%, 43.0%, 42.0%, 41.0%, 40.0%, 39.0%, 38.0%, 37.0%, 36.0%, 35.0%, 34. It is more preferable in the order of 0%, 33.0%, 32.0% and 31.0%.

ＴｉＯ2は、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3と同様に、高分散化に大きく寄与する。一方、ＴｉＯ2は、比較的ガラスの着色を増大しやすい。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ2の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 Like Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 , TiO 2 greatly contributes to high dispersion. On the other hand, TiO 2 tends to increase the coloring of glass relatively easily. Therefore, in the glass according to the present embodiment, the content of TiO 2 is preferably in the above range.

また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ4+の含有量の上限は、好ましくは４０．００カチオン％であり、さらには３９．００カチオン％、３８．００カチオン％、３７．５０カチオン％、３７．００カチオン％、３６．５０カチオン％、３６．００カチオン％、３５．５０カチオン％、３５．００カチオン％、３４．５０カチオン％の順により好ましい。Ｔｉ4+の含有量の下限は、好ましくは２０．００カチオン％であり、さらには２１．００カチオン％、２１．５０カチオン％、２２．００カチオン％、２２．５０カチオン％、２３．００カチオン％、２３．５０カチオン％、２４．００カチオン％、２４．５０カチオン％、２５．００カチオン％の順により好ましい。 Further, in the glass according to the 2-1 embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the content of Ti 4+ is preferably 40.00 cation%, and further 39.00. Cation%, 38.00 cation%, 37.50 cation%, 37.00 cation%, 36.50 cation%, 36.00 cation%, 35.50 cation%, 35.00 cation%, 34.50 cation%. Is more preferable in the order of. The lower limit of the Ti 4+ content is preferably 20.00 cation%, further 21.000 cation%, 21.50 cation%, 21.00 cation%, 22.50 cation%, 23.00 cation%. %, 23.50 cation%, 24.00 cation%, 24.50 cation%, 25.00 cation%, in that order.

Ｔｉ4+は、Ｎｂ5+、Ｗ6+およびＢｉ3+と同様に、高分散化に大きく寄与する。一方、ＴｉＯ2は、比較的ガラスの着色を増大しやすい。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｔｉ4+の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 Ti 4+ , like Nb 5+ , W 6+ and Bi 3+ , contributes significantly to high dispersion. On the other hand, TiO 2 tends to increase the coloring of glass relatively easily. Therefore, in the glass according to the present embodiment, the content of Ti 4+ is preferably in the above range.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ2の含有量とＮｂ2Ｏ5の含有量との質量比［ＴｉＯ2／Ｎｂ2Ｏ5］の下限は、好ましくは０．１６であり、さらには、０．１７、０．１８、０．１９、０．２０、０．２３の順により好ましい。また質量比［ＴｉＯ2／Ｎｂ2Ｏ5］の上限は、好ましくは４．５０であり、さらには、４．４０、４．３０、４．２０、４．１０、４．００、３．８０、３．６０の順により好ましい。 In the glass according to the second embodiment, the lower limit of the mass ratio [TiO 2 / Nb 2 O 5 ] between the content of TiO 2 and the content of Nb 2 O 5 is preferably 0.16, and further. Is more preferable in the order of 0.17, 0.18, 0.19, 0.20, 0.23. The upper limit of the mass ratio [TiO 2 / Nb 2 O 5 ] is preferably 4.50, and further, 4.40, 4.30, 4.20, 4.10, 4.00, 3.80. It is more preferable in the order of 3.60.

ＴｉＯ2はガラスの熔解性を低下させ、液相温度を上昇させやすい。一方、Ｎｂ2Ｏ5は液相温度の低下および屈折率の上昇を抑え、高分散化に寄与する。そのため、ＮＮｂ2Ｏ5をＴｉＯ2に対して一定の割合で含有させることにより、ガラスの熔解性の低下および液相温度の上昇を抑制できる。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、カチオン比［ＴｉＯ2／Ｎｂ2Ｏ5］は上記範囲とすることが好ましい。 TiO 2 lowers the meltability of the glass and tends to raise the liquidus temperature. On the other hand, Nb 2 O 5 suppresses a decrease in the liquidus temperature and an increase in the refractive index, and contributes to high dispersion. Therefore, by containing NNb 2 O 5 in a constant ratio with respect to TiO 2 , it is possible to suppress a decrease in the meltability of the glass and an increase in the liquid phase temperature. Therefore, in the glass according to the present embodiment, the cation ratio [TIM 2 / Nb 2 O 5 ] is preferably in the above range.

また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ4+の含有量とＮｂ5+の含有量とのカチオン比［Ｔｉ4+／Ｎｂ5+］の上限は、好ましくは６．００であり、さらには５．９０、５．８０、５．７０、５．６５、５．６０の順により好ましい。カチオン比［Ｔｉ4+／Ｎｂ5+］の下限は、好ましくは０．４０であり、さらには０．４１、０．４２の順により好ましい。 Further, in the glass according to the second embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the cation ratio between the content of Ti 4+ and the content of Nb 5+ [Ti 4+ / Nb 5+ ]. ] Is preferably 6.00, and more preferably 5.90, 5.80, 5.70, 5.65, and 5.60. The lower limit of the cation ratio [Ti 4+ / Nb 5+ ] is preferably 0.40, and more preferably 0.41 and 0.42 in that order.

Ｔｉ4+はガラスの熔解性を低下させ、液相温度を上昇させやすい。一方、Ｎｂ5+は液相温度の低下および屈折率の上昇を抑え、高分散化に寄与する。そのため、Ｎｂ5+をＴｉ4+に対して一定の割合で含有させることにより、ガラスの熔解性の低下および液相温度の上昇を抑制できる。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、カチオン比［Ｔｉ4+／Ｎｂ5+］は上記範囲とすることが好ましい。 Ti 4+ reduces the meltability of the glass and tends to raise the liquidus temperature. On the other hand, Nb 5+ suppresses a decrease in the liquidus temperature and an increase in the refractive index, and contributes to high dispersion. Therefore, by containing Nb 5+ in a constant ratio with respect to Ti 4+ , it is possible to suppress a decrease in the meltability of the glass and an increase in the liquidus temperature. Therefore, in the glass according to the present embodiment, the cation ratio [Ti 4+ / Nb 5+ ] is preferably in the above range.

第２－１実施形態に係るガラスは、Ｐ2Ｏ5以外のガラスのネットワーク形成成分として、Ｂ2Ｏ3、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3を含むことができる。 The glass according to the second embodiment may contain B 2 O 3 , SiO 2 , and Al 2 O 3 as a network forming component of the glass other than P 2 O 5 .

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｂ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは８．０％であり、さらには、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。Ｂ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the content of B 2 O 3 is preferably 8.0%, and further, 7.0%, 6.0%, 5.0%, 4 It is more preferable in the order of 0.0%, 3.0%, 2.0% and 1.0%. The content of B 2 O 3 may be 0%.

Ｂ2Ｏ3は、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熔融性を改善する働きを有する。一方、Ｂ2Ｏ3の含有量が多いと、アッベ数の減少が抑制されて高分散化が妨げられ、また、化学的耐久性が低下する傾向がある。そのため、ガラスの熱的安定性、熔融性および成形性等を改善する観点から、Ｂ2Ｏ3の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。 B 2 O 3 is a network-forming component of glass and has a function of improving the meltability of glass. On the other hand, when the content of B 2 O 3 is high, the decrease in Abbe number is suppressed, high dispersion is hindered, and the chemical durability tends to decrease. Therefore, from the viewpoint of improving the thermal stability, meltability, moldability, etc. of the glass, the upper limit of the B 2 O 3 content is preferably in the above range.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＳｉＯ2の含有量の上限は、好ましくは８．０％であり、さらには、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％の順により好ましい。ＳｉＯ2の含有量は０％であってもよい。 In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the content of SiO 2 is preferably 8.0%, and further, 7.0%, 6.0%, 5.0%, 4.0. %, 3.5%, 3.0%, 2.5%, 2.0%, 1.5%, 1.0% are more preferable. The content of SiO 2 may be 0%.

ＳｉＯ2は、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性を改善し、熔融ガラスの粘性を高め、熔融ガラスを成形しやすくする働きを有する。一方、ＳｉＯ2の含有量が多いと、ガラスの熔融性が低下し、ガラス原料が熔け残る傾向がある。そのため、ガラスの熔融性を改善する観点から、ＳｉＯ2の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。 SiO 2 is a network-forming component of glass, and has a function of improving thermal stability, chemical durability, and weather resistance of glass, increasing the viscosity of molten glass, and facilitating molding of molten glass. On the other hand, if the content of SiO 2 is high, the meltability of the glass is lowered, and the glass raw material tends to remain unmelted. Therefore, from the viewpoint of improving the meltability of the glass, the upper limit of the content of SiO 2 is preferably in the above range.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ａｌ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％の順により好ましい。Ａｌ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the content of Al 2 O 3 is preferably 5.0%, and further, 4.0%, 3.5%, 3.0%, 2 The order of 5.5%, 2.0%, 1.5%, 1.0%, and 0.5% is more preferable. The content of Al 2 O 3 may be 0%.

Ａｌ2Ｏ3は、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善する働きを有するガラス成分であり、ネットワーク形成成分として考えることができる。一方、Ａｌ2Ｏ3の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラス転移温度Ｔｇが上昇して、熔融性が低下しやすい。したがって、Ａｌ2Ｏ3の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。 Al 2 O 3 is a glass component having a function of improving the chemical durability and weather resistance of glass, and can be considered as a network forming component. On the other hand, when the content of Al 2 O 3 increases, the thermal stability of the glass decreases, the glass transition temperature Tg increases, and the meltability tends to decrease. Therefore, the upper limit of the content of Al 2 O 3 is preferably in the above range.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラスのネットワーク形成成分であるＰ2Ｏ5、Ｂ2Ｏ3、ＳｉＯ2およびＡｌ2Ｏ3の合計含有量［Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3＋ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3］の上限は、好ましくは４５．０％であり、さらには、４４．０％、４３．０％、４２．０％、４１．０％、４０．０％、３９．０％、３８．０％、３７．０％、３６．０％、３５．０％、３４．０％、３３．０％、３２．0％、３１．０％、３０．０％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3＋ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3］の下限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、１１．０％、１２．０％、１３．０％、１４．０％、１５．０％、１６．０％、１７．０％、１８．０％、１９．０％、２０．０％の順により好ましい。 In the glass according to the second embodiment, the total content of P 2 O 5 , B 2 O 3 , SiO 2 and Al 2 O 3 which are the network forming components of the glass [P 2 O 5 + B 2 O 3 + SiO 2 The upper limit of + Al 2 O 3 ] is preferably 45.0%, further 44.0%, 43.0%, 42.0%, 41.0%, 40.0%, 39.0%. , 38.0%, 37.0%, 36.0%, 35.0%, 34.0%, 33.0%, 32.0%, 31.0%, 30.0%, in that order. Further, the lower limit of the total content [P 2 O 5 + B 2 O 3 + SiO 2 + Al 2 O 3 ] is preferably 10.0%, and further, 11.0%, 12.0%, 13.0. %, 14.0%, 15.0%, 16.0%, 17.0%, 18.0%, 19.0%, and 20.0% are more preferable.

合計含有量［Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3＋ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3］を上記範囲とすることで、ガラスの熱的安定性を改善し、ガラスの失透を抑制できる。 By setting the total content [P 2 O 5 + B 2 O 3 + SiO 2 + Al 2 O 3 ] in the above range, the thermal stability of the glass can be improved and the devitrification of the glass can be suppressed.

また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｐ2Ｏ5、Ｂ2Ｏ3、ＳｉＯ2およびＡｌ2Ｏ3の合計含有量に対するＰ2Ｏ5の含有量の質量比［Ｐ2Ｏ5／（Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3＋ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）］の下限は、好ましくは０．５５であり、さらには、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０、０．８５、０．９０、０．９５の順により好ましい。質量比［Ｐ2Ｏ5／（Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3＋ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）］を１．００とすることもできる。 Further, in the glass according to the second embodiment, the mass ratio of the content of P 2 O 5 to the total content of P 2 O 5 , B 2 O 3 , SiO 2 and Al 2 O 3 [P 2 O 5 / (P 2 O 5 + B 2 O 3 + SiO 2 + Al 2 O 3 )] is preferably 0.55, and further, 0.60, 0.65, 0.70, 0.75, 0. It is more preferable in the order of .80, 0.85, 0.90, 0.95. The mass ratio [P 2 O 5 / (P 2 O 5 + B 2 O 3 + SiO 2 + Al 2 O 3 )] can also be set to 1.00.

質量比［Ｐ2Ｏ5／（Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3＋ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）］が小さいと、ガラスの熱的安定性が低下し、また、熔融性も低下する。そのため、ガラスの高分散化、良好な熔融性を維持する観点から、質量比［Ｐ2Ｏ5／（Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3＋ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）］の下限は、上記範囲であることが好ましい。 When the mass ratio [P 2 O 5 / (P 2 O 5 + B 2 O 3 + SiO 2 + Al 2 O 3 )] is small, the thermal stability of the glass is lowered and the meltability is also lowered. Therefore, from the viewpoint of maintaining high dispersion and good meltability of glass, the lower limit of the mass ratio [P 2 O 5 / (P 2 O 5 + B 2 O 3 + SiO 2 + Al 2 O 3 )] is within the above range. It is preferable to have.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ2の含有量とＰ2Ｏ5の含有量との質量比［ＴｉＯ2／Ｐ2Ｏ5］の上限は、好ましくは４．５０であり、さらには、４．００、３．５０、３．００、２．５０、２．００、１．５０の順により好ましい。また、質量比［ＴｉＯ2／Ｐ2Ｏ5］の下限は、好ましくは０．０４であり、さらには、０．０８、０．１２、０．１６、０．２０、０．２４、０．２８、０．３２、０．３６、０．４０、０．４４、０．４８、０．５２の順により好ましい。 In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the mass ratio [TiO 2 / P 2 O 5 ] between the content of TiO 2 and the content of P 2 O 5 is preferably 4.50, and further. Is more preferably in the order of 4.00, 3.50, 3.00, 2.50, 2.00, 1.50. The lower limit of the mass ratio [TiO 2 / P 2 O 5 ] is preferably 0.04, and further 0.08, 0.12, 0.16, 0.20, 0.24, 0. 28, 0.32, 0.36, 0.40, 0.44, 0.48, 0.52 are more preferable in this order.

第２－１実施形態に係るガラスでは、ＴｉＯ2を含むことにより、ガラス内における結晶生成が促進されて、ガラスの透明性が低下（白濁）するという問題が生じる。ネットワーク形成成分であるＰ2Ｏ5をＴｉＯ2に対して上記範囲の割合で含有させることによりこの問題を解消することができる。 In the glass according to the second embodiment, the inclusion of TiO 2 promotes crystal formation in the glass, which causes a problem that the transparency of the glass is lowered (white turbidity). This problem can be solved by containing P 2 O 5 which is a network forming component in a ratio of the above range with respect to TIO 2 .

また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ4+の含有量とＰ5+の含有量とのカチオン比［Ｔｉ4+／Ｐ5+］の上限は、好ましくは１．５０であり、さらには１．４０、１．３０、１．２９、１．２８、１．２７、１．２６、１．２５、１．２４、１．２３、１．２２の順により好ましい。カチオン比［Ｔｉ4+／Ｐ5+］の下限は、好ましくは０．５０であり、さらには０．５１、０．５２、０．５３の順により好ましい。 Further, in the glass according to the second embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the cation ratio of the Ti 4+ content and the P 5+ content [Ti 4+ / P 5+ ]. ] Is preferably 1.50, and further 1.40, 1.30, 1.29, 1.28, 1.27, 1.26, 1.25, 1.24, 1.23. , 1.22 is more preferable. The lower limit of the cation ratio [Ti 4+ / P 5+ ] is preferably 0.50, more preferably 0.51, 0.52, 0.53 in that order.

第２－１実施形態に係るガラスでは、Ｔｉ4+を含むことにより、ガラス内における結晶生成が促進されて、ガラスの透明性が低下（白濁）するという問題が生じる。ネットワーク形成成分であるＰ5+をＴｉ4+に対して上記範囲の割合で含有させることによりこの問題を解消することができる。 In the glass according to the second embodiment, the inclusion of Ti 4+ promotes crystal formation in the glass, which causes a problem that the transparency of the glass is lowered (white turbidity). This problem can be solved by containing P 5+ , which is a network forming component, in a proportion of Ti 4+ in the above range.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＷＯ3の含有量の上限は、好ましくは５０．０％であり、さらには、４９．０％、４８．０％、４７．０％、４６．０％、４５．０％、４４．０％、４３．０％、４２．０％、４１．０％、４０．０％、３９．０％、３８．０％、３７．０％、３６．０％、３５．０％、３４．０％、３３．０％、３２．０％、３１．０％、３０．０％の順により好ましい。また、ＷＯ3の含有量の下限は、好ましくは０．０１％であり、さらには、０．１％、０．３％、０．５％、０．７％、１．０％の順により好ましい。ＷＯ3の含有量は０％であってもよい。 In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the content of WO 3 is preferably 50.0%, and further, 49.0%, 48.0%, 47.0%, 46.0%. % 45.0%, 44.0%, 43.0%, 42.0%, 41.0%, 40.0%, 39.0%, 38.0%, 37.0%, 36.0 %, 35.0%, 34.0%, 33.0%, 32.0%, 31.0%, and 30.0%, in that order. The lower limit of the WO 3 content is preferably 0.01%, and further, in the order of 0.1%, 0.3%, 0.5%, 0.7%, 1.0%. preferable. The content of WO 3 may be 0%.

ＷＯ3は、高分散化に大きく寄与するが、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5およびＢｉ2Ｏ3と比較してガラスの着色の原因となりやすく、透過率を悪化させる。したがって、ＷＯ3の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 WO 3 greatly contributes to high dispersion, but is more likely to cause coloration of glass as compared with TiO 2 , Nb 2 O 5 and Bi 2 O 3 , and deteriorates the transmittance. Therefore, the WO 3 content is preferably in the above range.

また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｗ6+の含有量の上限は、好ましくは２０．００カチオン％であり、さらには１９．００カチオン％、１８．５０カチオン％、１８．００カチオン％、１７．５０カチオン％、１７．００カチオン％、１６．５０カチオン％、１６．００カチオン％、１５．５０カチオン％、１５．００カチオン％、１４．５０カチオン％、１４．００カチオン％、１３．５０カチオン％の順により好ましい。Ｗ6+の含有量の下限は、好ましくは０．４０カチオン％であり、さらには０．２０カチオン％、０．１０カチオン％の順により好ましい。Ｗ6+の含有量は０カチオン％であってもよい。 Further, in the glass according to the 2-1 embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the content of W 6+ is preferably 20.00 cation%, and further 19.00. Cation%, 18.50 cation%, 18.00 cation%, 17.50 cation%, 17.00 cation%, 16.50 cation%, 16.00 cation%, 15.50 cation%, 15.00 cation%. , 14.50 cation%, 14.00 cation%, 13.50 cation% in that order. The lower limit of the content of W 6+ is preferably 0.40 cation%, and more preferably 0.20 cation% and 0.10 cation% in that order. The content of W 6+ may be 0 cation%.

Ｗ6+は、高分散化に大きく寄与するが、Ｔｉ4+、Ｎｂ5+およびＢｉ3+と比較してガラスの着色の原因となりやすく、透過率を悪化させる。したがって、Ｗ6+の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 W 6+ greatly contributes to high dispersion, but is more likely to cause coloration of glass than Ti 4+ , Nb 5+ and Bi 3+ , and deteriorates the transmittance. Therefore, the content of W 6+ is preferably in the above range.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ2およびＷＯ3の合計含有量と、Ｎｂ2Ｏ5含有量との質量比［（ＴｉＯ2＋ＷＯ3）／Ｎｂ2Ｏ5］の下限は、好ましくは０．１５であり、さらには、０．１７、０．１９、０．２０、０．２１、０．２３、０．２５、０．２６、０．２８、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、０．５５、０．５６、０．５７、０．５８、０．５９、０．６０、０．６１、０．６２、０．６３、０．６４、０．６５の順により好ましい。また、質量比［（ＴｉＯ2＋ＷＯ3）／Ｎｂ2Ｏ5］の上限は、好ましくは８．００であり、さらには、７．９０、７．８０、７．７０、７．６０、７．４０、７．２０、７．００の順により好ましい。 In the glass according to the second embodiment, the lower limit of the mass ratio [(TiO 2 + WO 3 ) / Nb 2 O 5 ] between the total content of TiO 2 and WO 3 and the content of Nb 2 O 5 is preferable. Is 0.15, and further, 0.17, 0.19, 0.20, 0.21, 0.25, 0.25, 0.25, 0.28, 0.30, 0.35, 0.40, 0.45, 0.50, 0.55, 0.56, 0.57, 0.58, 0.59, 0.60, 0.61, 0.62, 0.63, 0. It is more preferable in the order of 64 and 0.65. Further, the upper limit of the mass ratio [(TiO 2 + WO 3 ) / Nb 2 O 5 ] is preferably 8.00, and further, 7.90, 7.80, 7.70, 7.60, 7. It is more preferable in the order of 40, 7.20, 7.00.

質量比［（ＴｉＯ2＋ＷＯ3）／Ｎｂ2Ｏ5］の値を上記範囲とすることで、屈折率の上昇を抑えつつ、色収差補正に好適な高分散性を有するガラスを得ることができる。 By setting the value of the mass ratio [(TiO 2 + WO 3 ) / Nb 2 O 5 ] in the above range, it is possible to obtain a glass having high dispersibility suitable for correcting chromatic aberration while suppressing an increase in the refractive index.

また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ4+およびＷ6+の合計含有量とＮｂ5+の含有量とのカチオン比［（Ｔｉ4+＋Ｗ6+）／Ｎｂ5+］の上限は、好ましくは７．７０であり、さらには７．６０、７．５０、７．４０、７．３５、７．３０、７．２８、７．２６の順により好ましい。カチオン比［（Ｔｉ4+＋Ｗ6+）／Ｎｂ5+］の下限は、好ましくは０．４０であり、さらには０．４１、０．４２の順により好ましい。 Further, in the glass according to the second embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the cation ratio of the total content of Ti 4+ and W 6+ and the content of Nb 5+ [(Ti). 4+ + W 6+ ) / Nb 5+ ] is preferably 7.70, and more preferably 7.60, 7.50, 7.40, 7.35, 7.30, 7.28, 7 It is more preferable in the order of .26. The lower limit of the cation ratio [(Ti 4+ + W 6+ ) / Nb 5+ ] is preferably 0.40, more preferably 0.41 and 0.42 in that order.

カチオン比［（Ｔｉ4+＋Ｗ6+）／Ｎｂ5+］の値を上記範囲とすることで、屈折率の上昇を抑制しつつ、色収差補正に好適な高分散性を有するガラスを得ることができる。 By setting the value of the cation ratio [(Ti 4+ + W 6+ ) / Nb 5+ ] in the above range, it is possible to obtain a glass having high dispersibility suitable for correcting chromatic aberration while suppressing an increase in the refractive index. can.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｎａ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．０％の順により好ましい。Ｎａ2Ｏの含有量は０％であってもよい。 In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the Na 2 O content is preferably 10.0%, and further, 9.0%, 8.0%, 7.0%, 6. The order of 0%, 5.0%, 4.0%, and 3.0% is more preferable. The content of Na 2 O may be 0%.

また、第２－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｎａ+の含有量の上限は、好ましくは１３．００カチオン％であり、さらには１２.００カチオン％、１１．５０カチオン％、１１.００カチオン％、１０．５０カチオン％、１０.００カチオン％、９．５０カチオン％、９.００カチオン％、８．５０カチオン％、８.００カチオン％の順により好ましい。Ｎａ+の含有量の下限は、好ましくは１．５０カチオン％であり、さらには１．３０カチオン％、１．００カチオン％、０．７０カチオン％、０．５０カチオン％、０．３０カチオン％の順により好ましい。Ｎａ+の含有量は０カチオン％であってもよい。 Further, in the optical glass according to the 2-1 embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the Na + content is preferably 13.00 cation%, further 12.00. Cation%, 11.50 cation%, 11.00 cation%, 10.50 cation%, 10.00 cation%, 9.50 cation%, 9.00 cation%, 8.50 cation%, 8.00 cation%. Is more preferable in the order of. The lower limit of the Na + content is preferably 1.50 cation%, further 1.30 cation%, 1.00 cation%, 0.70 cation%, 0.50 cation%, 0.30 cation%. Is more preferable in the order of. The Na + content may be 0 cation%.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｋ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは１５．０％であり、さらには、１４．０％、１３．０％、１２．０％、１１．０％、１０．０％、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％、５．０％の順により好ましい。また、Ｋ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０．０１％であり、さらには、０．１％、０．３％、０．４％の順により好ましい。Ｋ2Ｏの含有量は０％であってもよい。 In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the K 2 O content is preferably 15.0%, and further, 14.0%, 13.0%, 12.0%, 11. The order of 0%, 10.0%, 9.0%, 8.0%, 7.0%, 6.0%, and 5.0% is more preferable. The lower limit of the K 2 O content is preferably 0.01%, more preferably 0.1%, 0.3%, and 0.4% in that order. The content of K 2 O may be 0%.

また、第２－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｋ+の含有量の上限は、好ましくは１５．００カチオン％であり、さらには１４．５０カチオン％、１４.００カチオン％、１３．５０カチオン％、１３.００カチオン％、１２．５０カチオン％、１２.００カチオン％、１１．５０カチオン％、１１.００カチオン％の順により好ましい。Ｋ+の含有量の下限は、好ましくは１．００カチオン％であり、さらには０．７０カチオン％、０.５０カチオン％、０．３０カチオン％の順により好ましい。Ｋ+の含有量は０カチオン％であってもよい。 Further, in the optical glass according to the 2-1 embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the K + content is preferably 15.00 cation%, and further 14.50. Cation%, 14.00 cation%, 13.50 cation%, 13.00 cation%, 12.50 cation%, 12.00 cation%, 11.50 cation%, 11.00 cation% are more preferable in this order. The lower limit of the K + content is preferably 1.00 cation%, more preferably 0.70 cation%, 0.50 cation%, and 0.30 cation% in that order. The content of K + may be 0 cation%.

Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏは、あるいはＮａ+およびＫ+は、高分散成分に起因する還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮するのを助ける効果を有する。Ｎａ2ＯとＫ2Ｏとでは、Ｎａ2Ｏの方がその効果が高く、Ｎａ+とＫ+とでは、Ｎａ+の方がその効果が高い。また、これらの含有量が多いほど、その効果が大きくなるが、含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏ、Ｎａ+およびＫ+の各含有量は、それぞれ上記範囲とすることが好ましい。 Na 2 O and K 2 O, or Na + and K + , have the effect of helping to reduce the heat treatment time required to reduce the reduced color due to the highly dispersed components. Of Na 2 O and K 2 O, Na 2 O is more effective, and of Na + and K + , Na + is more effective. Further, the larger the content thereof, the greater the effect, but if the content is too large, the thermal stability, chemical durability, and weather resistance of the glass are lowered. Therefore, it is preferable that the contents of Na 2 O and K 2 O, Na + and K + are in the above range.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ］の上限は、好ましくは２０．０％であり、さらには、１９．０％、１８．０％、１７．０％、１６．０％、１５．０％、１４．０％、１３．０％、１２．０％、１１．０％、１０．０％、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ］の下限は、好ましくは０．０１％であり、さらには、０．０２％、０．０３％、０．０４％、０．０５％、０．０６％、０．０７％、０．０８％、０．０９％、０．１０％、０．２０％、０．３０％、０．４０％、０．５０％の順により好ましい。 In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the total content [Li 2 O + Na 2 O + K 2 O] of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O is preferably 20.0%, and further. , 19.0%, 18.0%, 17.0%, 16.0%, 15.0%, 14.0%, 13.0%, 12.0%, 11.0%, 10.0% , 9.0%, 8.0%, 7.0%, 6.0%, in that order. The lower limit of the total content [Li 2 O + Na 2 O + K 2 O] is preferably 0.01%, and further 0.02%, 0.03%, 0.04%, 0.05%, and so on. The order of 0.06%, 0.07%, 0.08%, 0.09%, 0.10%, 0.20%, 0.30%, 0.40%, 0.50% is more preferable.

Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏは、高分散成分に起因する還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮させ、またガラスの熔融性を改善する働きを有する。しかし、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ］は上記範囲であることが好ましい。 Li 2 O, Na 2 O and K 2 O have a function of shortening the heat treatment time required to reduce the reduced color caused by the highly dispersed component and improving the meltability of the glass. However, when these contents are high, the thermal stability, chemical durability, and weather resistance of the glass are lowered. Therefore, the total content of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O [Li 2 O + Na 2 O + K 2 O] is preferably in the above range.

また、第２－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｌｉ+、Ｎａ+およびＫ+の合計含有量［Ｌｉ+＋Ｎａ+＋Ｋ+］の上限は、好ましくは２２．００カチオン％であり、さらには２１.００カチオン％、２０．００カチオン％、１９.００カチオン％、１８．００カチオン％、１７.００カチオン％、１６．５０カチオン％、１６.００カチオン％、１５．５０カチオン％、１５.００カチオン％、１４．５０カチオン％、１４.００カチオン％、１３．５０カチオン％、１３.００カチオン％、１２．５０カチオン％１２.００カチオン％、１１．５０カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｌｉ+＋Ｎａ+＋Ｋ+］の下限は、好ましくは１．００カチオン％であり、さらには０．７０カチオン％、０．５０カチオン％、０．３０カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｌｉ+＋Ｎａ+＋Ｋ+］は０カチオン％であってもよい。 Further, in the optical glass according to the 2-1 embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the total content of Li + , Na + and K + [Li + + Na + + K + ] is set. It is preferably 22.00 cation%, and further 21.00 cation%, 20.00 cation%, 19.00 cation%, 18.00 cation%, 17.00 cation%, 16.50 cation%, 16. 00 cation%, 15.50 cation%, 15.00 cation%, 14.50 cation%, 14.00 cation%, 13.50 cation%, 13.00 cation%, 12.50 cation% 12.00 cation%. It is more preferable in the order of 11.50 cation%. The lower limit of the total content [Li + + Na + + K + ] is preferably 1.00 cation%, more preferably 0.70 cation%, 0.50 cation%, and 0.30 cation% in that order. The total content [Li + + Na + + K + ] may be 0 cation%.

Ｌｉ+、Ｎａ+およびＫ+は、高分散成分に起因する還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮させ、またガラスの熔融性を改善する働きを有する。しかし、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｌｉ+、Ｎａ+およびＫ+の合計含有量［Ｌｉ+＋Ｎａ+＋Ｋ+］は上記範囲であることが好ましい。 Li + , Na + and K + have a function of shortening the heat treatment time required to reduce the reduced color due to the highly dispersed component and improving the meltability of the glass. However, when these contents are high, the thermal stability, chemical durability, and weather resistance of the glass are lowered. Therefore, the total content of Li + , Na + and K + [Li + + Na + + K + ] is preferably in the above range.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ2Ｏの含有量とＬｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの合計含有量との質量比［Ｌｉ2Ｏ／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）］の下限は、好ましくは０．００１２であり、さらには、０．００１３、０．００１４、０．００１５、０．００１６、０．００１７、０．００１８、０．００１９、０．００２０、０．００２１、０．００２２、０．００２３、０．００２４、０．００２５、０．００２６、０．００２７、０．００２８、０．００２９、０．００３０、０．００３２、０．００３５、０．００３７、０．００４０の順により好ましい。質量比［Ｌｉ2Ｏ／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）］の上限は、好ましくは１．００であり、さらには、０．８０、０．６０、０．５０、０．４０、０．３０、０．２０、０．１８、０．１６の順により好ましい。 In the glass according to the second embodiment, the mass ratio of the content of Li 2 O to the total content of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O [Li 2 O / (Li 2 O + Na 2 O + K 2 O) )] Is preferably 0.0012, more preferably 0.0013, 0.0014, 0.0015, 0.0016, 0.0017, 0.0018, 0.0019, 0.0020, 0. .0021, 0.0022, 0.0023, 0.0024, 0.0025, 0.0026, 0.0027, 0.0028, 0.0029, 0.0030, 0.0032, 0.0035, 0.0037 , 0.0040, more preferably. The upper limit of the mass ratio [Li 2 O / (Li 2 O + Na 2 O + K 2 O)] is preferably 1.00, and further, 0.80, 0.60, 0.50, 0.40, 0. The order of 30, 0.20, 0.18, 0.16 is more preferable.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｒｂ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％、０．７％、０．５％、０．３％、０．１％の順により好ましい。また、Ｒｂ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｒｂ2Ｏの含有量は０％であってもよい。 In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the content of Rb 2 O is preferably 5.0%, and further, 4.0%, 3.0%, 2.0%, 1. The order of 0%, 0.7%, 0.5%, 0.3%, and 0.1% is more preferable. The lower limit of the content of Rb 2 O is preferably 0%. The content of Rb 2 O may be 0%.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｃｓ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％、５．０％、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％の順により好ましい。また、Ｃｓ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｃｓ2Ｏの含有量は０％であってもよい。 In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the content of Cs 2 O is preferably 10.0%, and further, 9.0%, 8.0%, 7.0%, 6. The order of 0%, 5.0%, 4.5%, 4.0%, 3.5%, and 3.0% is more preferable. The lower limit of the content of Cs 2 O is preferably 0%. The content of Cs 2 O may be 0%.

Ｒｂ2ＯおよびＣｓ2Ｏは、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏと同様に、高分散成分に起因する還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮するのを助ける効果を有するが、その効果はＮａ2ＯおよびＫ2Ｏよりも小さい。また、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｒｂ2ＯおよびＣｓ2Ｏの各含有量は、それぞれ上記範囲とすることが好ましい。 Rb 2 O and Cs 2 O, like Na 2 O and K 2 O, have the effect of helping to reduce the heat treatment time required to reduce the reduced color due to the highly dispersed components, but the effect is Less than Na 2 O and K 2 O. In addition, when these contents are high, the thermal stability, chemical durability, and weather resistance of the glass are lowered. Therefore, it is preferable that the contents of Rb 2 O and Cs 2 O are in the above ranges.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＭｇＯの含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＭｇＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＭｇＯの含有量は０％であってもよい。 In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the MgO content is preferably 5.0%, and further, 4.0%, 3.0%, 2.0%, 1.0%. Is more preferable in the order of. The lower limit of the MgO content is preferably 0%. The content of MgO may be 0%.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＣａＯの含有量の上限は、好ましくは６．０％であり、さらには、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＣａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＣａＯの含有量は０％であってもよい。 In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the CaO content is preferably 6.0%, and further, 5.0%, 4.0%, 3.0%, 2.0%. , 1.0% is more preferable. The lower limit of the CaO content is preferably 0%. The CaO content may be 0%.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＳｒＯの含有量の上限は、好ましくは７．０％であり、さらには、６．０％、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＳｒＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＳｒＯの含有量は０％であってもよい。 In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the SrO content is preferably 7.0%, and further, 6.0%, 5.0%, 4.0%, 3.0%. , 2.0%, and 1.0% are more preferable. The lower limit of the SrO content is preferably 0%. The content of SrO may be 0%.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＢａＯの含有量の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＢａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＢａＯの含有量は０％であってもよい。 In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the BaO content is preferably 10.0%, and further, 9.0%, 8.0%, 7.0%, 6.0%. , 5.0%, 4.0%, 3.0%, 2.0%, 1.0%, in that order. The lower limit of the BaO content is preferably 0%. The BaO content may be 0%.

ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯは、いずれもガラスの熱的安定性、熔融性を改善させる働きを有するガラス成分である。しかし、これらガラス成分の含有量が多くなると、高分散性が損なわれ、また、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスが失透しやすくなる。そのため、これらガラス成分の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。 MgO, CaO, SrO, and BaO are all glass components having a function of improving the thermal stability and meltability of glass. However, when the content of these glass components is large, the high dispersibility is impaired, the thermal stability of the glass is lowered, and the glass is easily devitrified. Therefore, the content of each of these glass components is preferably in the above range.

また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｂａ2+の含有量の上限は、好ましくは１０．００カチオン％であり、さらには９．００カチオン％、８．００カチオン％、７．００カチオン％、６．００カチオン％、５．００カチオン％、４．５０カチオン％、４．００カチオン％、３．５０カチオン％、３．００カチオン％、２．５０カチオン％、２．００カチオン％、１．５０カチオン％、１．００カチオン％、０．７０カチオン％の順により好ましい。また、Ｂａ2+の含有量の下限は、好ましくは０カチオン％である。Ｂａ2+の含有量は０カチオン％であってもよい。 Further, in the glass according to the 2-1 embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the content of Ba 2+ is preferably 10.00 cation%, further 9.00. Cation%, 8.00 cation%, 7.00 cation%, 6.00 cation%, 5.00 cation%, 4.50 cation%, 4.00 cation%, 3.50 cation%, 3.00 cation% , 2.50 cation%, 2.00 cation%, 1.50 cation%, 1.00 cation%, 0.70 cation%, in that order. The lower limit of the Ba 2+ content is preferably 0 cation%. The Ba 2+ content may be 0 cation%.

Ｂａ2+は、ガラスの熱的安定性、熔融性を改善させる働きを有するガラス成分である。しかし、これらガラス成分の含有量が多くなると、高分散性が損なわれ、また、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスが失透しやすくなる。そのため、これらガラス成分の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。 Ba 2+ is a glass component having a function of improving the thermal stability and meltability of glass. However, when the content of these glass components is large, the high dispersibility is impaired, the thermal stability of the glass is lowered, and the glass is easily devitrified. Therefore, the content of each of these glass components is preferably in the above range.

第２－１実施形態に係るガラスにおいて、高分散化を妨げることなく熱的安定性を維持する観点から、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］の上限は、好ましくは１７．０％であり、さらには、１６．０％、１５．０％、１４．０％、１３．０％、１２．０％、１１．０％、１０．０％、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］の下限は、好ましくは０％である。合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］は０％であってもよい。 From the viewpoint of maintaining thermal stability without hindering high dispersion in the glass according to the second embodiment, the upper limit of the total content [MgO + CaO + SrO + BaO] of MgO, CaO, SrO and BaO is preferably 17. It is 0%, and further, 16.0%, 15.0%, 14.0%, 13.0%, 12.0%, 11.0%, 10.0%, 9.0%, 8. The order of 0%, 7.0%, 6.0%, 5.0%, 4.0%, 3.0%, 2.0%, and 1.0% is more preferable. The lower limit of the total content [MgO + CaO + SrO + BaO] is preferably 0%. The total content [MgO + CaO + SrO + BaO] may be 0%.

第２－１実施形態における、ＺｎＯ、ＺｒＯ2、Ｔａ2Ｏ5、Ｇａ2Ｏ3、Ｉｎ2Ｏ3、Ｓｃ2Ｏ3、ＨｆＯ2、Ｌｕ2Ｏ3、ＧｅＯ2、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3およびＹｂ2Ｏ3の含有量は、第１－１実施形態と同様とすることができる。 ZnO, ZrO 2 , Ta 2 O 5 , Ga 2 O 3 , In 2 O 3 , Sc 2 O 3 , HfO 2 , Lu 2 O 3 , GeO 2 , La 2 O 3 , Gd in the second embodiment. The contents of 2 O 3 , Y 2 O 3 and Y b 2 O 3 can be the same as in the 1-1 embodiment.

第２－１実施形態に係るガラスは、主として上述のガラス成分、すなわちＰ2Ｏ5、Ｂ2Ｏ3、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3、Ｂｉ2Ｏ3、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｒｂ2Ｏ、Ｃｓ2Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、ＺｒＯ2、Ｔａ2Ｏ5、Ｇａ2Ｏ3、Ｉｎ2Ｏ3、Ｓｃ2Ｏ3、ＨｆＯ2、Ｌｕ2Ｏ3、ＧｅＯ2、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3、およびＹｂ2Ｏ3から選ばれる成分で構成されていることが好ましく、上述のガラス成分の合計含有量は、好ましくは９５％超であり、より好ましくは９８％超であり、さらに好ましくは９９％超であり、一層好ましくは９９．５％超である。 The glass according to the second embodiment mainly has the above-mentioned glass components, that is, P 2 O 5 , B 2 O 3 , SiO 2 , Al 2 O 3 , TIO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 , and Bi 2 O. 3 , Li 2 O, Na 2 O, K 2 O, Rb 2 O, Cs 2 O, MgO, CaO, SrO, BaO, ZnO, ZrO 2 , Ta 2 O 5 , Ga 2 O 3 , In 2 O 3 , It is preferably composed of a component selected from Sc 2 O 3 , HfO 2 , Lu 2 O 3 , GeO 2 , La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , Y 2 O 3 , and Yb 2 O 3 , as described above. The total content of the glass components of is preferably more than 95%, more preferably more than 98%, still more preferably more than 99%, still more preferably more than 99.5%.

第２－１実施形態におけるその他のガラス成分組成は、第１－１実施形態と同様とすることができる。 The other glass component compositions in the 2-1 embodiment can be the same as those in the 1-1 embodiment.

（ガラス特性）
＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
第２－１実施形態に係るガラスのガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは７５０℃であり、さらには、７４０℃、７３０℃、７２０℃、７１０℃、７００℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、好ましくは５００℃であり、さらには、５１０℃、５２０℃、５３０℃、５４０℃、５５０℃、５６０℃、５７０℃、５８０℃、５９０℃、６００℃、６１０℃、６２０℃、６３０℃の順により好ましい。 (Glass characteristics)
<Glass transition temperature Tg>
The upper limit of the glass transition temperature Tg of the glass according to the second embodiment is preferably 750 ° C, more preferably 740 ° C, 730 ° C, 720 ° C, 710 ° C, and 700 ° C. The lower limit of the glass transition temperature Tg is preferably 500 ° C., and further, 510 ° C., 520 ° C., 530 ° C., 540 ° C., 550 ° C., 560 ° C., 570 ° C., 580 ° C., 590 ° C., 600 ° C., It is more preferable in the order of 610 ° C, 620 ° C, and 630 ° C.

ガラス転移温度Ｔｇの上限が上記範囲を満たすことにより、ガラスの熱処理温度の上昇を抑制でき、アニール設備、例えば、レア―と呼ばれる連続式アニール炉やバッチ式アニール炉の熱的ダメージを軽減できる。また炉の消費電力を抑えることもできる。 When the upper limit of the glass transition temperature Tg satisfies the above range, it is possible to suppress an increase in the heat treatment temperature of the glass, and it is possible to reduce the thermal damage of the annealing equipment, for example, a continuous annealing furnace called a rare or a batch type annealing furnace. It is also possible to reduce the power consumption of the furnace.

ガラス転移温度Ｔｇの下限が上記範囲を満たすことにより、所望のアッベ数を維持しつつ、ガラスの熱的安定性を良好に維持しやすくなる。 When the lower limit of the glass transition temperature Tg satisfies the above range, it becomes easy to maintain good thermal stability of the glass while maintaining a desired Abbe number.

＜屈折率ｎd＞
第２－１実施形態に係るガラスにおいて、波長５８７．５６ｎｍにおける屈折率ｎdの上限は、好ましくは２．１５００であり、さらには、２．１４００、２．１３００、２．１２００、２．１１００、２．１０００、２．０９００、２．０８００、２．０７００、２．０６００、２．０５００、２．０４００の順により好ましい。またｎdの下限は好ましくは１．８８００であり、さらには、１．８９００、１．９０００、１．９１００、１．９２００、１．９３００、１．９３５０、１．９４００、１．９４５０、１．９５００、１．９６００、１．９７００の順に大きい値ほどより好ましい。 <Refractive index nd >
In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the refractive index nd at a wavelength of 587.56 nm is preferably 2.1500 , and further, 2.1400, 2.1300, 2.1200, 2.1100. , 2.1000, 2.0900, 2.0800, 2.0700, 2.0600, 2.0500, 2.0400, in that order. The lower limit of nd is preferably 1.8800 , and further, 1.8900, 1.9000, 1.9100, 1.9200, 1.9300, 1.9350, 1.9400, 1.9450, 1 The larger the value in the order of 9.9500, 1.9600 and 1.9700, the more preferable.

＜屈折率ｎC＞
第２－１実施形態に係るガラスにおいて、波長６５６．２７ｎｍにおける屈折率ｎCの上限は、好ましくは２．１３５０であり、さらには、２．１２５０、２．１１５０、２．１０５０、２．０９５０、２．０８５０、２．０７５０、２．０６５０、２．０５５０、２．０４５０、２．０３５０、２．０２５０、２．０１５０の順により好ましい。また、屈折率の下限は、好ましくは１．８６５０であり、さらには、１．８７５０、１．８８５０、１．８９５０、１．９０５０、１．９１５０、１．９２００、１．９２５０、１．９３５０、１．９４００、１．９４５０、１．９５５０の順に大きい値ほどより好ましい。 <Refractive index n C >
In the glass according to the second embodiment, the upper limit of the refractive index n C at a wavelength of 656.27 nm is preferably 2.1350, and further, 2.1250, 2.1150, 2.1050, 2.0950. , 2.0850, 2.0750, 2.0650, 2.0550, 2.0450, 2.0350, 2.0250, 2.0150, in that order. The lower limit of the refractive index is preferably 1.8650, and further, 1.8750, 1.8850, 1.8950, 1.9050, 1.9150, 1.9200, 1.9250, 1.9350. The larger the value in the order of 1.9400, 1.9450, and 1.9550, the more preferable.

＜ガラスの光線透過性＞
第２－１実施形態において、光線透過性は、第１－１実施形態と同様に、着色度λ５により評価できる。 <Light transmission of glass>
In the second embodiment, the light transmittance can be evaluated by the degree of coloration λ5 as in the first embodiment.

第２－１実施形態において、λ５の上限は、好ましくは４６０ｎｍであり、さらには、４５５ｎｍ、４５０ｎｍ、４４５ｎｍ、４４０ｎｍ、４３５ｎｍ、４３０ｎｍ、４２５ｎｍ、４２０ｎｍの順により好ましい。λ５の下限の目安は、３６０ｎｍである。 In the second embodiment, the upper limit of λ5 is preferably 460 nm, more preferably 455 nm, 450 nm, 445 nm, 440 nm, 435 nm, 430 nm, 425 nm, and 420 nm in that order. The guideline for the lower limit of λ5 is 360 nm.

＜ガラスの比重＞
第２－１実施形態に係るガラスは、高分散ガラスでありながら、比重が大きくない。通常、ガラスの比重を低減できれば、レンズの重量を減少できる。その結果、レンズを搭載するカメラレンズのオートフォーカス駆動の消費電力を低減できる。一方、比重を減少させすぎると、熱的安定性の低下を招く。そのため、比重ｄの上限は、好ましくは５．６０であり、さらには、５．５０、５．４０、５．３０、５．２０、５．１０、５．００、４．９０、４．８０、４．７０、４．６０、４．５０、４．４０、４．３０、４．２０、４．１０、４．００、３．９０、３．８０、３．７０の順により好ましい。また、熱的安定性を改善する観点から、比重ｄの下限は、好ましくは２．８０であり、さらには、２．９０、３．００、３．１０、３．２０の順により好ましい。 <Specific gravity of glass>
Although the glass according to the second embodiment is a highly dispersed glass, the specific gravity is not large. Generally, if the specific gravity of glass can be reduced, the weight of the lens can be reduced. As a result, the power consumption of the autofocus drive of the camera lens on which the lens is mounted can be reduced. On the other hand, if the specific gravity is reduced too much, the thermal stability is lowered. Therefore, the upper limit of the specific density d is preferably 5.60, and further, 5.50, 5.40, 5.30, 5.20, 5.10, 5.00, 4.90, 4.80. The order of 4,70, 4.60, 4.50, 4.40, 4.30, 4.20, 4.10, 4.00, 3.90, 3.80, 3.70 is more preferable. From the viewpoint of improving thermal stability, the lower limit of the specific gravity d is preferably 2.80, more preferably 2.90, 3.00, 3.10, and 3.20.

＜液相温度＞
第２－１実施形態に係るガラスの液相温度の上限は、好ましくは１４００℃であり、さらには、１３９０℃、１３８０℃、１３７０℃、１３６０℃、１３５０℃、１３４０℃、１３３０℃、１３２０℃、１３１０℃、１３００℃の順により好ましい。また、液相温度の下限は、好ましくは１０００℃であり、さらには、１０１０℃、１０２０℃、１０３０℃、１０４０℃、１０５０℃、１０６０℃、１０７０℃、１０８０℃、１０９０℃、１１００℃、１１１０℃、１１２０℃、１１３０℃、１１４０℃、１１５０℃、１１６０℃、１１７０℃、１１８０℃の順により好ましい。本実施形態に係るガラスによれば、ガラスの熱的安定性が改善された高分散ガラスが得られる。 <Liquid phase temperature>
The upper limit of the liquidus temperature of the glass according to the second embodiment is preferably 1400 ° C., and further, 1390 ° C., 1380 ° C., 1370 ° C., 1360 ° C., 1350 ° C., 1340 ° C., 1330 ° C., 1320 ° C. , 1310 ° C, 1300 ° C, more preferably. The lower limit of the liquid phase temperature is preferably 1000 ° C., and further, 1010 ° C., 1020 ° C., 1030 ° C., 1040 ° C., 1050 ° C., 1060 ° C., 1070 ° C., 1080 ° C., 1090 ° C., 1100 ° C., 1110. ° C., 1120 ° C., 1130 ° C., 1140 ° C., 1150 ° C., 1160 ° C., 1170 ° C., and 1180 ° C. are more preferable. According to the glass according to the present embodiment, a highly dispersed glass having improved thermal stability of the glass can be obtained.

なお、液相温度は次のように決定する。１０ｃｃ（１０ｍｌ）のガラスを白金坩堝中に投入し１２５０℃～１３５０℃で２０～３０分熔融した後にガラス転移温度Ｔｇ以下まで冷却し、ガラスを白金坩堝ごと所定温度の熔解炉に入れ２時間保持する。保持温度は１０００℃以上で５℃あるいは１０℃刻みとし、２時間保持後、冷却し、１００倍の光学顕微鏡でガラス内部の結晶の有無を観察する。結晶の析出しなかった最低温度を液相温度とする。 The liquidus temperature is determined as follows. 10 cc (10 ml) of glass is put into a platinum crucible, melted at 1250 ° C to 1350 ° C for 20 to 30 minutes, cooled to a glass transition temperature of Tg or less, and the glass is placed in a melting furnace at a predetermined temperature together with the platinum crucible and held for 2 hours. do. The holding temperature is 1000 ° C. or higher in 5 ° C. or 10 ° C. increments, and after holding for 2 hours, the glass is cooled and the presence or absence of crystals inside the glass is observed with a 100x optical microscope. The lowest temperature at which crystals do not precipitate is defined as the liquidus temperature.

（ガラスの製造）
本発明の第２－１実施形態に係るガラスは、上記所定の組成となるようにガラス原料を調合し、調合したガラス原料を用いて公知のガラス製造方法に従って作製すればよい。例えば、複数種の化合物を調合し、十分混合してバッチ原料とし、バッチ原料を熔融容器中に入れて熔融、清澄、均質化した後に熔融ガラスを成形し、徐冷してガラスを得る。あるいは、バッチ原料を熔融容器中に入れて粗熔解（ラフメルト）する。粗熔解によって得られた熔融物を急冷、粉砕してカレットを作製する。さらにカレットを熔融容器中に入れて加熱、再熔融（リメルト）して熔融ガラスとし、さらに清澄、均質化した後に熔融ガラスを成形し、徐冷してガラスを得ることもできる。熔融ガラスの成形、徐冷には、公知の方法を適用すればよい。 (Manufacturing of glass)
The glass according to the second embodiment of the present invention may be produced by blending a glass raw material so as to have the above-mentioned predetermined composition and using the blended glass raw material according to a known glass manufacturing method. For example, a plurality of kinds of compounds are mixed and sufficiently mixed to obtain a batch raw material, and the batch raw material is placed in a melting container to be melted, clarified and homogenized, and then melted glass is formed and slowly cooled to obtain glass. Alternatively, the batch raw material is placed in a melting container and roughly melted (rough melt). The melt obtained by crude melting is rapidly cooled and crushed to prepare a cullet. Further, the cullet can be placed in a melting container, heated and remelted to obtain molten glass, and after further clarification and homogenization, the molten glass is formed and slowly cooled to obtain glass. A known method may be applied to the molding and slow cooling of the molten glass.

第２－１実施形態に係るガラスの製造において、バッチ原料を粗熔解（ラフメルト）して、カレットを作製する場合の、粗熔解時の熔融温度の下限は好ましくは１０００℃であり、さらには、１０５０℃、１１００℃、１１５０℃、１２００℃、１２５０、１３００℃の順により好ましい。また、熔融温度の上限は、好ましくは１５００℃であり、さらには、１４５０℃、１４００℃、１３５０℃の順により好ましい。 In the production of glass according to the 2-1st embodiment, when the batch raw material is roughly melted (rough melt) to produce a cullet, the lower limit of the melting temperature at the time of rough melting is preferably 1000 ° C., and further. The order of 1050 ° C, 1100 ° C, 1150 ° C, 1200 ° C, 1250 ° C, and 1300 ° C is more preferable. The upper limit of the melting temperature is preferably 1500 ° C., more preferably 1450 ° C., 1400 ° C., and 1350 ° C. in that order.

上記カレットを熔融、清澄、成形して第２－１実施形態に係るガラスを製造する場合の、カレットの熔融温度の下限は、好ましくは１０００℃であり、さらには、１０５０℃、１１００℃、１１５０℃、１２００℃、１２５０、１３００℃の順により好ましい。また、熔融温度の上限は、好ましくは１５００℃であり、さらには、１４５０℃、１４００℃、１３５０℃の順により好ましい。 When the cullet is melted, clarified, and molded to produce the glass according to the second embodiment, the lower limit of the melting temperature of the cullet is preferably 1000 ° C., and further, 1050 ° C., 1100 ° C., 1150. It is more preferable in the order of ° C., 1200 ° C., 1250 ° C. and 1300 ° C. The upper limit of the melting temperature is preferably 1500 ° C., more preferably 1450 ° C., 1400 ° C., and 1350 ° C. in that order.

カレットを経ずに、バッチ原料を熔融、清澄、成形して第２－１実施形態に係るガラスを製造する場合の、バッチ原料の熔融温度の下限は、好ましくは１０００℃であり、さらには、１０５０℃、１１００℃、１１５０℃、１２００℃、１２５０、１３００℃の順により好ましい。また、熔融温度の上限は、好ましくは１５００℃であり、さらには、１４５０℃、１４００℃、１３５０℃の順により好ましい。 When the batch raw material is melted, clarified, and molded without passing through a cullet to produce the glass according to the 2-1 embodiment, the lower limit of the melting temperature of the batch raw material is preferably 1000 ° C., and further. The order of 1050 ° C, 1100 ° C, 1150 ° C, 1200 ° C, 1250 ° C, and 1300 ° C is more preferable. The upper limit of the melting temperature is preferably 1500 ° C., more preferably 1450 ° C., 1400 ° C., and 1350 ° C. in that order.

第２－１実施形態に係るガラスの製造において、熔融ガラスを清澄するときの清澄温度の下限は、好ましくは１０００℃であり、さらには、１０５０℃、１１００℃、１１５０℃、１２００℃、１２５０℃、１３００℃の順に好ましい。また、清澄温度の上限は、好ましくは１５００℃であり、さらには、１４５０℃、１４００℃、１３５０℃の順に好ましい。 In the production of the glass according to the second embodiment, the lower limit of the clarification temperature when clarifying the molten glass is preferably 1000 ° C., and further, 1050 ° C., 1100 ° C., 1150 ° C., 1200 ° C., 1250 ° C. It is preferable in the order of 1300 ° C. The upper limit of the clarification temperature is preferably 1500 ° C., more preferably 1450 ° C., 1400 ° C., and 1350 ° C. in that order.

第２－１実施形態に係るガラスの製造において、熔融ガラスを成形型に流し出すときの流出温度の下限は、好ましくは１０００℃であり、さらには、１０５０℃、１１００℃、１１５０℃、１２００℃、１２５０℃、１３００℃の順に好ましい。また、流出温度の上限は、好ましくは１５００℃であり、さらには、１４５０℃、１４００℃、１３５０℃の順に好ましい。 In the production of the glass according to the second embodiment, the lower limit of the outflow temperature when the molten glass is poured into the molding die is preferably 1000 ° C., and further, 1050 ° C., 1100 ° C., 1150 ° C., 1200 ° C. It is preferable in the order of 1250 ° C. and 1300 ° C. The upper limit of the outflow temperature is preferably 1500 ° C., more preferably 1450 ° C., 1400 ° C., and 1350 ° C. in that order.

なお、ガラス中に所望のガラス成分を所望の含有量となるように導入できれば、バッチ原料を調合するときに使用する化合物は特に限定されない。このような化合物として、酸化物、正リン酸、メタリン酸塩、五酸化二燐、炭酸塩、硝酸塩、水酸化物、フッ化物等が挙げられる。 The compound used when formulating the batch raw material is not particularly limited as long as the desired glass component can be introduced into the glass so as to have a desired content. Examples of such compounds include oxides, orthophosphoric acid, metaphosphates, diphosphorus pentoxide, carbonates, nitrates, hydroxides, fluorides and the like.

（光学ガラスの製造）
本発明の第２－１実施形態に係る光学ガラスとして、本発明の第２－１実施形態に係るガラスをそのまま用いることができる。 (Manufacturing of optical glass)
As the optical glass according to the 2-1 embodiment of the present invention, the glass according to the 2-1 embodiment of the present invention can be used as it is.

本発明の第２－１実施形態に係るガラスが還元色を呈している場合には、本実施形態に係るガラスを熱処理して還元色を低減させて、光学ガラスとすることができる。熱処理の方法としては、公知の方法を用いることができる。例えば、ガラスを、ガラス転移温度Ｔｇよりも５～２０℃低い温度に加熱し、着色が十分に低減するまで保持する方法が挙げられる。なお、熱処理後は、徐冷処理をすることでガラスの歪みを取り除くことができる。徐冷の方法としては、公知の方法を用いることができる。例えば、上記熱処理における加熱温度より１００～１５０℃低い温度まで徐々に降温する方法が挙げられる。 When the glass according to the 2-1 embodiment of the present invention exhibits a reduced color, the glass according to the present embodiment can be heat-treated to reduce the reduced color to obtain an optical glass. As the heat treatment method, a known method can be used. For example, a method of heating the glass to a temperature 5 to 20 ° C. lower than the glass transition temperature Tg and holding the glass until the coloring is sufficiently reduced can be mentioned. After the heat treatment, the strain of the glass can be removed by performing a slow cooling treatment. As the slow cooling method, a known method can be used. For example, a method of gradually lowering the temperature to a temperature 100 to 150 ° C. lower than the heating temperature in the above heat treatment can be mentioned.

（研磨用ガラス素材およびプレス成形用ガラス素材の製造）
本発明の第２－１実施形態に係る研磨用ガラス素材およびプレス成形用ガラス素材は、第２－１実施形態に係るガラスおよび光学ガラスのいずれからも製造することができる。 (Manufacturing of glass material for polishing and glass material for press molding)
The glass material for polishing and the glass material for press molding according to the 2-1 embodiment of the present invention can be produced from any of the glass and the optical glass according to the 2-1 embodiment.

研磨用ガラス素材は、ガラスまたは光学ガラスを細分化してカットピースを作製し、必要に応じ各カットピースを粗研磨加工（バレル研磨）して重量を均等化するとともに表面に離型剤を付着し易くして、再加熱し、軟化したガラスを所望の形状にプレス成形して製造できる。または、ガラスまたは光学ガラスの製造工程において、所定重量の熔融ガラスを成形型上に分離して直接にプレス成形して製造してもよい。 For the glass material for polishing, glass or optical glass is subdivided to make cut pieces, and if necessary, each cut piece is roughly polished (barrel polishing) to equalize the weight and adhere a mold release agent to the surface. It can be easily manufactured by reheating and press-molding the softened glass into a desired shape. Alternatively, in the process of manufacturing glass or optical glass, a predetermined weight of molten glass may be separated on a molding die and directly press-molded.

プレス成形用ガラス素材は、ガラスまたは光学ガラスを所定体積に細分化して、表面を研削および研磨して製造できる。または、ガラスまたは光学ガラスの製造工程において、熔融ガラスを滴下し、その熔融ガラス滴を成形して製造してもよい。 The glass material for press molding can be produced by subdividing glass or optical glass into a predetermined volume and grinding and polishing the surface. Alternatively, in the process of manufacturing glass or optical glass, molten glass may be dropped and the molten glass droplets may be formed and manufactured.

研磨用ガラス素材およびプレス成形用ガラス素材の製造において、還元色を低減させるための熱処理をしてもよい。熱処理の方法は、上記光学ガラスの製造における熱処理の方法と同様である。熱処理は、成形後、または研削および研磨の前後いずれでも行うことができる。 In the production of the glass material for polishing and the glass material for press molding, a heat treatment may be performed to reduce the reduced color. The heat treatment method is the same as the heat treatment method in the production of the optical glass. The heat treatment can be performed either after molding or before and after grinding and polishing.

（光学素子等の製造）
本発明の第２－１実施形態に係る光学素子は、上記本発明の第２－１実施形態に係るガラス、光学ガラス、研磨用ガラス素材およびプレス成形用ガラス素材のいずれからも製造できる。 (Manufacturing of optical elements, etc.)
The optical element according to the 2-1 embodiment of the present invention can be manufactured from any of the glass, optical glass, polishing glass material and press forming glass material according to the 2-1 embodiment of the present invention.

本発明の第２－１実施形態に係る光学素子は、ガラスまたは光学ガラスを所定体積に細分化して、表面を研削および研磨して製造できる。また、ガラスまたは光学ガラスを細分化してカットピースを作製し、必要に応じ各カットピースを粗研磨加工（バレル研磨）して重量を均等化するとともに表面に離型剤を付着し易くして、再加熱し、軟化したガラスを所望の光学素子の形状に近似した形状にプレス成形し、最後に研削・研磨して製造することもできる。または、ガラスまたは光学ガラスの製造工程において、所定重量の熔融ガラスを成形型上に分離して直接にプレス成形し、最後に研削および研磨して製造してもよい。 The optical element according to the second embodiment of the present invention can be manufactured by subdividing glass or optical glass into a predetermined volume and grinding and polishing the surface. In addition, cut pieces are made by subdividing glass or optical glass, and if necessary, each cut piece is roughly polished (barrel polishing) to equalize the weight and make it easier for the mold release agent to adhere to the surface. It is also possible to press-mold the reheated and softened glass into a shape close to the shape of a desired optical element, and finally grind and polish the glass to produce the glass. Alternatively, in the process of manufacturing glass or optical glass, a predetermined weight of molten glass may be separated on a molding die, directly press-molded, and finally ground and polished.

本発明の第２－１実施形態に係る光学素子は、上記研磨用ガラス素材を研削および研磨して製造できる。また、本発明の第２－１実施形態に係る光学素子は、上記プレス成形用ガラス素材を精密プレスすることにより製造できる。上記プレス成形用ガラス素材を加熱後に精密プレスして製造してもよい。 The optical element according to the 2-1 embodiment of the present invention can be manufactured by grinding and polishing the above-mentioned glass material for polishing. Further, the optical element according to the second embodiment of the present invention can be manufactured by precision pressing the glass material for press molding. The glass material for press molding may be manufactured by precision pressing after heating.

本発明の第２－１実施形態に係る光学素子の製造において、還元色を低減させるための熱処理をしてもよい。熱処理の方法は、上記光学ガラスの製造における熱処理の方法と同様である。熱処理は、プレス成形後または精密プレス後に行うことができ、また、研削および研磨の前後いずれでも行うことができる。 In the production of the optical element according to the 2-1 embodiment of the present invention, a heat treatment may be performed to reduce the reduced color. The heat treatment method is the same as the heat treatment method in the production of the optical glass. The heat treatment can be performed after press forming or precision pressing, and can be performed either before or after grinding and polishing.

また、本発明の第２－１実施形態に係る光学素子の製造では、必要に応じて芯取り加工を行ってもよい。 Further, in the manufacture of the optical element according to the 2-1 embodiment of the present invention, centering may be performed as necessary.

作製した光学素子の光学機能面には使用目的に応じて、反射防止膜、全反射膜などをコーティングできる。 The optical functional surface of the manufactured optical element can be coated with an antireflection film, a total reflection film, or the like, depending on the purpose of use.

光学素子としては、非球面レンズ、マイクロレンズ、レンズアレイなどの各種レンズ、回折格子などが例示できる。 Examples of the optical element include aspherical lenses, microlenses, various lenses such as lens arrays, and diffraction gratings.

第２－２実施形態
本発明の第２－２実施形態のガラスは、
アッベ数νdが１８．１０以下であり、
ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3から選択される少なくとも１種の酸化物を含むリン酸塩ガラスであって、
大気雰囲気下で、液相温度ＬＴより１１０～１２０℃高い温度で９０分間リメルトして成形し、
大気雰囲気下で、ガラス転移温度Ｔｇより０～２０℃低い保持温度で１５分間保ち、降温速度３０℃／ｈで上記保持温度より１２０℃低い温度まで徐冷して得られるガラスを縦１７ｍｍ、横１３ｍｍ、厚み１０ｍｍに加工したものにおいて、
上面視で、縦方向の端から０～５ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から０～５ｍｍの距離の範囲にある部分をガラス端部とし、
上面視で、縦方向の端から６～１１ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から４～９ｍｍの距離の範囲にある部分をガラス中心部とした場合に、
厚み方向と平行に光を入射した際の、波長６５６ｎｍにおける上記ガラス端部の外部透過率ＴAおよび上記ガラス中心部の外部透過率ＴBが下記式（２）で計算される値Ｔ1以上、かつ、
上記ガラス端部の外部透過率ＴAと上記ガラス中心部の外部透過率ＴBとの差（ＴA－ＴB）が５％以下となるまで、
大気雰囲気下で、昇温速度１００℃／ｈで加熱してガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い熱処理温度で保持する熱処理、および降温速度３０℃／ｈで上記熱処理温度より１２０℃低い温度まで徐冷する徐冷処理を、１回または複数回繰り返すときの、
上記熱処理における上記熱処理温度での保持時間の合計が、４８時間以内であるガラス。
Ｔ1＝０．８３×｛１－[（ｎC－１）／（ｎC＋１）]2]2×９８ ・・・（２）
(式（２）中、ｎCは上記ガラス端部の外部透過率ＴAと上記ガラス中心部の外部透過率ＴBとの差（ＴA－ＴB）が５％以下になるまで上記熱処理および徐冷処理を行った場合の、波長６５６．２７ｎｍにおける屈折率である。) 2-2 Embodiment The glass of the 2-2 embodiment of the present invention is
The Abbe number ν d is 18.10 or less,
Phosphate glass containing at least one oxide selected from TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 .
Formed by remelting in an atmospheric atmosphere at a temperature 110 to 120 ° C. higher than the liquid phase temperature LT for 90 minutes.
The glass obtained by keeping it at a holding temperature 0 to 20 ° C. lower than the glass transition temperature Tg for 15 minutes in an air atmosphere and slowly cooling it to a temperature 120 ° C. lower than the above holding temperature at a temperature lowering rate of 30 ° C./h is 17 mm long and horizontal. In the one processed to 13 mm and 10 mm in thickness,
When viewed from above, the portion within a distance of 0 to 5 mm from the vertical end and a distance of 0 to 5 mm from the horizontal end is defined as the glass end.
When the center of the glass is a portion 6 to 11 mm from the vertical end and 4 to 9 mm from the horizontal end in the top view.
The external transmittance T A at the end of the glass and the external transmittance T B at the center of the glass at a wavelength of 656 nm when light is incident parallel to the thickness direction are values T 1 or more calculated by the following equation (2). ,and,
Until the difference (TA - TB ) between the external transmittance T A at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass is 5% or less.
A heat treatment that heats at a temperature rise rate of 100 ° C./h and maintains it at a heat treatment temperature 5 to 15 ° C. lower than the glass transition temperature Tg in an air atmosphere, and a temperature decrease rate of 30 ° C./h to a temperature 120 ° C. lower than the above heat treatment temperature. When the slow cooling process is repeated once or multiple times,
A glass in which the total holding time at the heat treatment temperature in the heat treatment is 48 hours or less.
T 1 = 0.83 × {1-[(n C -1) / (n C +1)] 2 ] 2 × 98 ・ ・ ・ (2)
(In the formula (2), n C is the heat treatment until the difference ( TA − TB ) between the external transmittance T A at the end of the glass and the external transmittance T B at the center of the glass is 5% or less. And the refractive index at a wavelength of 656.27 nm when the slow cooling treatment is performed.)

以下、第２－２実施形態に係るガラスについて詳しく説明する。 Hereinafter, the glass according to the second embodiment will be described in detail.

第２－２実施形態に係るガラスにおいて、アッベ数νdは１８．１０以下である。アッベ数νdの上限は、好ましくは１８．０５であり、さらには、１８．００、１７．９０、１７．８０、１７．７０、１７．６０、１７．５０、１７．４０、１７．３０、１７．２０、１７．１０、１７．００、１６．９０、１６．８０、１６．７８、１６．７６、１６．７４、１６．７２、１６．７０、１６．６８、１６．６６、１６．６４、１６．６２、１６．６０、１６．５８、１６．５６、１６．５４、１６．５２、１６．５０の順により好ましい。また、アッベ数の下限は、好ましくは１５．００であり、さらには、１５．１０、１５．２０、１５．２５、１５．３０、１５．３５、１５．４０、１５．４５、１５．５０、１５．５２、１５．５４、１５．５６、１５．５８、１５．６０の順により好ましい。 In the glass according to the second-2nd embodiment, the Abbe number ν d is 18.10 or less. The upper limit of the Abbe number ν d is preferably 18.05, and further, 18.00, 17.90, 17.80, 17.70, 17.60, 17.50, 17.40, 17.30. , 17.20, 17.10, 17.00, 16.90, 16.80, 16.78, 16.76, 16.74, 16.72, 16.70, 16.68, 16.66, 16 The order of .64, 16.62, 16.60, 16.58, 16.56, 16.54, 16.52, 16.50 is more preferable. The lower limit of the Abbe number is preferably 15.00, and further, 15.10, 15.20, 15.25, 15.30, 15.35, 15.40, 15.45, 15.50. , 15.52, 15.54, 15.56, 15.58, 15.60, in that order.

第２－２実施形態に係るガラスは、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3から選択される少なくとも１種の酸化物を含む。 The glass according to the second embodiment contains at least one oxide selected from TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 .

第２－２実施形態に係るガラスは、リン酸塩ガラスである。したがって、第２－２実施形態に係るガラスは、ネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含み、その含有量はＰ2Ｏ5の含有量として表される。 The glass according to the second-2 embodiment is a phosphate glass. Therefore, the glass according to the second embodiment mainly contains phosphate as a network forming component, and the content thereof is expressed as the content of P 2 O 5 .

第２－２実施形態に係るガラスにおいて、Ｐ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは７．０％であり、さらには、８．０％、９．０％、１０．０％、１１．０％、１２．０％、１３．０％、１４．０％、１５．０％、１６．０％、１７．０％、１８．０％、１９．０％、２０．０％の順により好ましい。また、Ｐ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは３７．０％であり、さらには、３６．０％、３５．０％、３４．５％、３４．０％、３３．５％、３３．０％、３２．５％、３２．０％、３１．５％、３１．０％、３０．５％、３０．０％の順により好ましい。 In the glass according to the second-2nd embodiment, the lower limit of the content of P 2 O 5 is preferably 7.0%, and further, 8.0%, 9.0%, 10.0%, 11 0.0%, 12.0%, 13.0%, 14.0%, 15.0%, 16.0%, 17.0%, 18.0%, 19.0%, 20.0% in that order. More preferred. The upper limit of the content of P 2 O 5 is preferably 37.0%, and further, 36.0%, 35.0%, 34.5%, 34.0%, 33.5%, and so on. 33.0%, 32.5%, 32.0%, 31.5%, 31.0%, 30.5% and 30.0% are more preferable in this order.

Ｐ2Ｏ5は、ガラスが高分散成分を多く含有するために必要な成分である。一方、Ｐ2Ｏ5を過剰に含むと熔融性が悪化する。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｐ2Ｏ5の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 P 2 O 5 is a component necessary for glass to contain a large amount of highly dispersed components. On the other hand, if P 2 O 5 is excessively contained, the meltability deteriorates. Therefore, in the glass according to the present embodiment, the content of P 2 O 5 is preferably in the above range.

また、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｐ5+の含有量の上限は、好ましくは４２．００カチオン％であり、さらには４１．５０カチオン％、４１．００カチオン％、４０．５０カチオン％、４０．００カチオン％、３９．５０カチオン％、３９．００カチオン％、３８．５０カチオン％、３８．００カチオン％、３７．５０カチオン％、３７．００カチオン％、３６．５０カチオン％、３６．００カチオン％の順により好ましい。Ｐ5+の含有量の下限は、好ましくは２５．００カチオン％であり、さらには２５．５０カチオン％、２６．００カチオン％、２６．５０カチオン％、２７．００カチオン％、２７．５０カチオン％、２８．００カチオン％、２８．５０カチオン％、２９．００カチオン％、２９．３０カチオン％の順により好ましい。 Further, in the glass according to the second embodiment, when the content of the glass component is expressed in cation%, the upper limit of the content of P 5+ is preferably 42.00 cation%, and further 41.50. Cation%, 41.00 cation%, 40.50 cation%, 40.00 cation%, 39.50 cation%, 39.00 cation%, 38.50 cation%, 38.00 cation%, 37.50 cation%. , 37.00 cation%, 36.50 cation%, 36.00 cation%, in that order. The lower limit of the content of P 5+ is preferably 25.00 cation%, further 25.50 cation%, 26.00 cation%, 26.50 cation%, 27.00 cation%, 27.50 cation%. %, 28.00 cation%, 28.50 cation%, 29.00 cation%, 29.30 cation%, in that order.

Ｐ5+は、屈折率ｎｄの上昇を抑制し、ガラス中に高分散成分を多く含有するために必須の成分である。一方、Ｐ5+を過剰に含むと熔解性が悪化する。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ5+の含有量は上記範囲とすることが好ましい。 P 5+ is an essential component for suppressing an increase in the refractive index nd and containing a large amount of highly dispersed components in the glass. On the other hand, if P 5+ is excessively contained, the meltability deteriorates. Therefore, in the optical glass according to the present embodiment, the content of P 5+ is preferably in the above range.

第２－２実施形態に係るガラスは、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3等の高分散成分に起因する還元色を比較的に均一に低減でき、また還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮できるガラスである。具体的には、所定の操作でガラスを熱処理した場合の、熱処理温度での保持時間（以下、「退色時間」と記載することがある。）が４８時間以内で還元色を問題のないレベルまで低減できるガラスである。以下に詳述する。 The glass according to the second embodiment can relatively uniformly reduce the reduced color caused by highly dispersed components such as TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 , and also reduces the reduced color. It is a glass that can shorten the heat treatment time required for the glass. Specifically, when the glass is heat-treated by a predetermined operation, the holding time at the heat treatment temperature (hereinafter, may be referred to as "fading time") is within 48 hours and the reduced color is reduced to a level where there is no problem. It is a glass that can be reduced. It will be described in detail below.

還元色を低減するための熱処理において、ガラスの透過率が所定範囲となるまでの退色時間は、ガラスの着色状態やガラスの大きさによって異なる。 In the heat treatment for reducing the reduced color, the fading time until the transmittance of the glass reaches a predetermined range varies depending on the colored state of the glass and the size of the glass.

したがって、第２－２実施形態では、本実施形態に係るガラスを一定条件で還元して着色し、所定の大きさに加工した還元ガラスサンプルを用いて退色時間を評価する。測定に用いる還元ガラスサンプルは、本実施形態に係るガラスを、大気雰囲気下で、液相温度ＬＴより１１０～１２０℃高い温度で９０分間リメルトして成形し、同じく大気雰囲気下で、ガラス転移温度Ｔｇより０～２０℃低い保持温度で１５分間保ち、降温速度３０℃／ｈで上記保持温度より１２０℃低い温度まで徐冷して得られるガラスを、縦１７ｍｍ、横１３ｍｍ、厚み１０ｍｍに加工して得る。 Therefore, in the 2nd-2nd embodiment, the glass according to the present embodiment is reduced and colored under certain conditions, and the fading time is evaluated using a reduced glass sample processed to a predetermined size. The reduced glass sample used for the measurement is formed by remelting the glass according to the present embodiment at a temperature 110 to 120 ° C. higher than the liquid phase temperature LT for 90 minutes in an air atmosphere, and also in an air atmosphere, the glass transition temperature. The glass obtained by holding at a holding temperature 0 to 20 ° C. lower than Tg for 15 minutes and slowly cooling to a temperature 120 ° C. lower than the above holding temperature at a temperature lowering rate of 30 ° C./h is processed into a length of 17 mm, a width of 13 mm, and a thickness of 10 mm. Get it.

大気雰囲気下で、ガラスを液相温度ＬＴよりも１１０～１２０℃高い温度でリメルトするには、ガラスを白金坩堝中に入れて加熱、再熔融（リメルト）して熔融ガラスとすればよい。このとき、高分散成分に起因する着色が生じる。 In order to remelt the glass at a temperature 110 to 120 ° C. higher than the liquidus temperature LT in an atmospheric atmosphere, the glass may be placed in a platinum crucible, heated and remelted to obtain molten glass. At this time, coloring due to the highly dispersed component occurs.

上記熔融ガラスを、鋳型に流し込んで板状に成形する。これを、大気雰囲気下で、ガラス転移温度Ｔｇより０～２０℃低い保持温度で１５分間保ち、降温速度３０℃／ｈで上記保持温度より１２０℃低い温度まで徐冷して、ガラスの歪みを取り除く。 The molten glass is poured into a mold and molded into a plate shape. This is maintained in an atmospheric atmosphere at a holding temperature 0 to 20 ° C. lower than the glass transition temperature Tg for 15 minutes, and slowly cooled to a temperature 120 ° C. lower than the above holding temperature at a temperature lowering rate of 30 ° C./h to distort the glass. remove.

歪みを取り除いたガラスを細分化し、研磨して、縦１７ｍｍ、横１３ｍｍ、厚み１０ｍｍの大きさに加工する。この時、上面および下面（縦１７ｍｍ、横１３ｍｍの面）を光学研磨して還元ガラスサンプルを得る。 The strain-removed glass is subdivided, polished, and processed into a size of 17 mm in length, 13 mm in width, and 10 mm in thickness. At this time, the upper surface and the lower surface (a surface having a length of 17 mm and a width of 13 mm) are optically polished to obtain a reduced glass sample.

このようにして得られた還元ガラスサンプルについて、以下の条件で熱処理および徐冷処理を行い、退色時間を評価する。
すなわち、大気雰囲気下で、昇温速度１００℃／ｈで加熱してガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い熱処理温度で保持する熱処理、および降温速度３０℃／ｈで上記熱処理温度より１２０℃低い温度まで徐冷する徐冷処理を行う。上記熱処理により、高分散成分に起因する着色が低減する。 The reduced glass sample thus obtained is subjected to heat treatment and slow cooling under the following conditions, and the fading time is evaluated.
That is, a heat treatment in which the temperature is heated at a temperature rise rate of 100 ° C./h and maintained at a heat treatment temperature 5 to 15 ° C. lower than the glass transition temperature Tg under an atmospheric atmosphere, and a heat treatment rate of 30 ° C./h is 120 ° C. lower than the above heat treatment temperature. Perform a slow cooling process to slowly cool to a temperature. By the above heat treatment, coloring caused by highly dispersed components is reduced.

上記熱処理および徐冷処理は、還元ガラスサンプルが、実用状問題のないレベルに退色するまで行う。すなわち、処理後のサンプルの厚み方向と平行に光を入射した際の、波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率ＴAおよびガラス中心部の外部透過率ＴBが下記式（２）で算出される値Ｔ1以上、かつ、ガラス端部の外部透過率ＴAとガラス中心部の外部透過率ＴBとの差（ＴA－ＴB）が５％以下となるまで行う。
Ｔ1＝０．８３×｛１－｛（ｎC－１）／（ｎC＋１）｝2｝2×９８ ・・・（２） The heat treatment and the slow cooling treatment are carried out until the reduced glass sample fades to a level at which there is no problem in practical use. That is, the external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass at a wavelength of 656 nm when light is incident parallel to the thickness direction of the treated sample are calculated by the following formula (2). The value is T 1 or more, and the difference ( TA − TB ) between the external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass is 5% or less.
T 1 = 0.83 × {1-{(n C -1) / (n C +1)} 2 } 2 × 98 ・ ・ ・ (2)

なお、上記式（２）中のｎCは、ガラス端部の外部透過率ＴAとガラス中心部の外部透過率ＴBとの差（ＴA－ＴB）が５％以下になるまで熱処理および徐冷処理した場合の、波長６５６．２７ｎｍにおける屈折率である。屈折率ｎCは、日本光学硝子工業会規格（ＪＯＧＩＳ ０１－２００３）に基づき測定する。 The n C in the above formula (2) is heat-treated until the difference ( TA − TB ) between the external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass is 5% or less. And the refractive index at a wavelength of 656.27 nm in the case of slow cooling treatment. The refractive index n C is measured based on the Japan Optical Glass Industry Association standard (JOGIS 01-2003).

上記熱処理および徐冷処理は、１回であってもよく、また、複数回行ってもよい。上記熱処理および徐冷処理を複数回行う場合の退色時間は、各回で異なっていてもよい。 The heat treatment and the slow cooling treatment may be performed once or may be performed a plurality of times. When the heat treatment and the slow cooling treatment are performed a plurality of times, the fading time may be different for each time.

第２－２実施形態に係るガラスにおいて、上記熱処理における退色時間の合計は４８時間以内であり、好ましくは４６時間以内、さらには、４４時間以内、４２時間以内、４０時間以内、３８時間以内、３６時間以内、３４時間以内、３２時間以内、３０時間以内、２９時間以内、２８時間以内、２７時間以内、２６時間以内、２５時間以内、２４時間以内の順により好ましい。 In the glass according to the second-2 embodiment, the total fading time in the heat treatment is 48 hours or less, preferably 46 hours or less, further 44 hours or less, 42 hours or less, 40 hours or less, 38 hours or less. Within 36 hours, within 34 hours, within 32 hours, within 30 hours, within 29 hours, within 28 hours, within 27 hours, within 26 hours, within 25 hours, and within 24 hours are more preferable.

退色時間の合計とは、上記熱処理および徐冷処理を１回行った場合には、その１回における退色時間であり、上記熱処理および徐冷処理を複数回行った場合には、各回における退色時間の合計である。例えば、１回目の退色時間を１２時間とし、２回目の退色時間を６時間とした場合には、退色時間の合計は１８時間である。 The total fading time is the fading time in one heat treatment and slow cooling treatment, and the fading time in each of the heat treatment and slow cooling treatments. Is the total of. For example, when the first fading time is 12 hours and the second fading time is 6 hours, the total fading time is 18 hours.

なお、上記熱処理では、ガラス転移温度Ｔｇの異なる複数のガラスを一度に熱処理することを考慮し、熱処理温度をガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い温度としている。したがって、本実施形態に係るガラスでは、上記のようにして得られた還元ガラスサンプルを、ガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い熱処理温度で熱処理すれば、退色時間が４８時間以内で十分に還元色を低減でき、すなわち、少なくともガラス転移温度Ｔｇより１５℃低い熱処理温度で熱処理すれば、退色時間が４８時間以内で十分に還元色を低減できる。 In the above heat treatment, the heat treatment temperature is set to a temperature 5 to 15 ° C. lower than the glass transition temperature Tg in consideration of heat-treating a plurality of glasses having different glass transition temperatures Tg at one time. Therefore, in the glass according to the present embodiment, if the reduced glass sample obtained as described above is heat-treated at a heat treatment temperature 5 to 15 ° C. lower than the glass transition temperature Tg, the fading time is sufficiently reduced within 48 hours. Color can be reduced, that is, if heat treatment is performed at a heat treatment temperature at least 15 ° C. lower than the glass transition temperature Tg, the reduced color can be sufficiently reduced within 48 hours of fading time.

ここで、ガラス端部とは、上面視で、縦方向の端から０～５ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から０～５ｍｍの距離の範囲にある部分であり、ガラス中心部とは、上面視で、縦方向の端から６～１１ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から４～９ｍｍの距離の範囲にある部分である。 Here, the glass end portion is a portion that is 0 to 5 mm from the vertical end and is in the range of 0 to 5 mm from the horizontal end in the top view, and is the glass center portion. This is a portion that is 6 to 11 mm from the vertical end and is in the range of 4 to 9 mm from the horizontal end in the top view.

熱処理および徐冷処理は、厚み方向と平行に光を入射した際の、波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率ＴAおよびガラス中心部の外部透過率ＴBが、上記式（２）で算出される値Ｔ1以上となるまで行う。波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率ＴAおよびガラス中心部の外部透過率ＴBは、好ましくは下記式（３）で算出される値Ｔ2以上であり、より好ましくは下記式（４）で算出される値Ｔ3以上、さらに好ましくは下記式（５）で算出される値Ｔ4以上の順により好ましい。
Ｔ2＝０．８４×｛１－[（ｎC－１）／（ｎC＋１）]2]2×９８ ・・・（３）
Ｔ3＝０．８５×｛１－[（ｎC－１）／（ｎC＋１）]2]2×９８ ・・・（４）
Ｔ4＝０．８６×｛１－[（ｎC－１）／（ｎC＋１）]2]2×９８ ・・・（５） In the heat treatment and slow cooling treatment, the external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass at a wavelength of 656 nm when light is incident parallel to the thickness direction are calculated by the above formula (2). It is performed until the value T 1 or more is obtained. The external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass at a wavelength of 656 nm are preferably a value T 2 or more calculated by the following formula (3), and more preferably the following formula (4). The value T 3 or more calculated by the following formula (5) is more preferable, and the value T 4 or more calculated by the following formula (5) is more preferable.
T 2 = 0.84 × {1-[(n C -1) / (n C +1)] 2 ] 2 × 98 ・ ・ ・ (3)
T 3 = 0.85 × {1-[(n C -1) / (n C +1)] 2 ] 2 × 98 ・ ・ ・ (4)
T 4 = 0.86 × {1-[(n C -1) / (n C +1)] 2 ] 2 × 98 ・ ・ ・ (5)

また、ガラス端部の外部透過率ＴAとガラス中心部の外部透過率ＴBとの差（ＴA－ＴB）が５％以下となるとは、ガラス全体の還元色がほぼ均一に低減していることを意味する。 Further, when the difference (TA - TB ) between the external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass is 5% or less, the reduced color of the entire glass is reduced almost uniformly. Means that you are.

熱処理において、ガラスの還元色の低減はガラスの表面から中心部へと進行する。したがって、熱処理の途中では、ガラス端部と比べてガラス中心部は濃く着色している。ガラス中心部の還元色が、ガラス端部と同程度に低減しているとき、すなわち、還元色が均一に低減したとき、ガラス端部の外部透過率ＴAとガラス中心部の外部透過率ＴBとの差（ＴA－ＴB）は５％以下となる。 In the heat treatment, the reduction of the reduced color of the glass proceeds from the surface to the center of the glass. Therefore, during the heat treatment, the central part of the glass is colored darker than the edge of the glass. When the reduced color at the center of the glass is reduced to the same extent as the edge of the glass, that is, when the reduced color is uniformly reduced, the external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance T at the center of the glass. The difference from B (TA - TB ) is 5% or less.

第２－２実施形態に係るガラスにおいて、熱処理および徐冷処理は、ガラス端部の外部透過率ＴAとガラス中心部の外部透過率ＴBとの差（ＴA－ＴB）が５％以下となるまで、好ましくは４％以下、より好ましくは３％以下、さらに好ましくは２％以下、一層好ましくは１％以下、より一層好ましくは０．５％以下となるまで行う。 In the glass according to the second-2nd embodiment, in the heat treatment and the slow cooling treatment, the difference (TA - TB ) between the external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass is 5%. Until it becomes less than or equal to, preferably 4% or less, more preferably 3% or less, still more preferably 2% or less, still more preferably 1% or less, still more preferably 0.5% or less.

すなわち、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、熱処理および徐冷処理は、波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率ＴAおよびガラス中心部の外部透過率ＴBが上記式（２）で算出される値Ｔ1以上であり、差（ＴA－ＴB）が５％以下となるまで行う。好ましくは、熱処理および徐冷処理は、外部透過率ＴAおよび外部透過率ＴBが上記式（２）で算出される値Ｔ1以上であり、差（ＴA－ＴB）が４％以下となるまで、さらには、３％以下、２％以下、１％以下、０．５％以下となるまで行う。差（ＴA－ＴB）は小さいほどより好ましい。 That is, in the glass according to the second embodiment, in the heat treatment and the slow cooling treatment, the external transmittance TA at the end of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass at a wavelength of 656 nm are calculated by the above formula (2). The value is T 1 or more, and the difference (TA - TB ) is 5% or less. Preferably, in the heat treatment and the slow cooling treatment, the external transmittance TA and the external transmittance TB are equal to or more than the value T 1 calculated by the above formula (2), and the difference ( TA − TB ) is 4% or less. Until it becomes 3% or less, 2% or less, 1% or less, and 0.5% or less. The smaller the difference (TA - TB ), the more preferable.

また、好ましくは、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、熱処理および徐冷処理は、波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率ＴAおよびガラス中心部の外部透過率ＴBが上記式（３）で算出される値Ｔ2以上であり、差（ＴA－ＴB）が５％以下となるまで行う。より好ましくは、熱処理および徐冷処理は、外部透過率ＴAおよび外部透過率ＴBが上記式（３）で算出される値Ｔ2以上であり、差（ＴA－ＴB）が４％以下となるまで、さらには、３％以下、２％以下、１％以下、０．５％以下となるまで行う。差（ＴA－ＴB）は小さいほどより好ましい。 Further, preferably, in the glass according to the second embodiment, in the heat treatment and the slow cooling treatment, the external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass at a wavelength of 656 nm are the above formulas (3). ) Is equal to or greater than the value T 2 , and the difference ( TA − TB ) is 5% or less. More preferably, in the heat treatment and the slow cooling treatment, the external transmittance TA and the external transmittance TB are equal to or greater than the value T 2 calculated by the above formula (3), and the difference ( TA − TB ) is 4%. It is performed until it becomes 3% or less, further, 3% or less, 2% or less, 1% or less, and 0.5% or less. The smaller the difference (TA - TB ), the more preferable.

好ましくは、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、熱処理および徐冷処理は、波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率ＴAおよびガラス中心部の外部透過率ＴBが上記式（４）で算出される値Ｔ3以上であり、差（ＴA－ＴB）が５％以下となるまで行う。より好ましくは、熱処理および徐冷処理は、外部透過率ＴAおよび外部透過率ＴBが上記式（４）で算出される値Ｔ3以上であり、差（ＴA－ＴB）が４％以下となるまで、さらには、３％以下、２％以下、１％以下、０．５％以下となるまで行う。差（ＴA－ＴB）は小さいほどより好ましい。 Preferably, in the glass according to the second embodiment, in the heat treatment and the slow cooling treatment, the external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass at a wavelength of 656 nm are represented by the above formula (4). Continue until the calculated value T 3 or more and the difference (TA - TB ) is 5% or less. More preferably, in the heat treatment and the slow cooling treatment, the external transmittance TA and the external transmittance TB are equal to or greater than the value T 3 calculated by the above formula (4), and the difference ( TA − TB ) is 4%. It is performed until it becomes 3% or less, further, 3% or less, 2% or less, 1% or less, and 0.5% or less. The smaller the difference (TA - TB ), the more preferable.

好ましくは、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、熱処理および徐冷処理は、波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率ＴAおよびガラス中心部の外部透過率ＴBが上記式（５）で算出される値Ｔ4以上であり、差（ＴA－ＴB）が５％以下となるまで行う。より好ましくは、熱処理および徐冷処理は、外部透過率ＴAおよび外部透過率ＴBが上記式（５）で算出される値Ｔ4以上であり、差（ＴA－ＴB）が４％以下となるまで、さらには、３％以下、２％以下、１％以下、０．５％以下となるまで行う。差（ＴA－ＴB）は小さいほどより好ましい。 Preferably, in the glass according to the second embodiment, in the heat treatment and the slow cooling treatment, the external transmittance TA at the end of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass at a wavelength of 656 nm are represented by the above formula (5). Continue until the calculated value T 4 or more and the difference (TA - TB ) is 5% or less. More preferably, in the heat treatment and the slow cooling treatment, the external transmittance TA and the external transmittance TB are equal to or greater than the value T 4 calculated by the above formula (5), and the difference ( TA − TB ) is 4%. It is performed until it becomes 3% or less, further, 3% or less, 2% or less, 1% or less, and 0.5% or less. The smaller the difference (TA - TB ), the more preferable.

第２－２実施形態に係るガラスにおいて、退色時間は短いほど好ましい。したがって、最も好ましい態様では、熱処理および徐冷処理において、退色時間が２４時間以内で、波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率ＴAおよびガラス中心部の外部透過率ＴBが上記式（５）で算出される値Ｔ4以上となり、差（ＴA－ＴB）が０．５％以下となる。 In the glass according to the second second embodiment, the shorter the fading time is, the more preferable. Therefore, in the most preferable embodiment, in the heat treatment and the slow cooling treatment, the fading time is within 24 hours, and the external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass at a wavelength of 656 nm are the above formula (5). The value calculated in is T 4 or more, and the difference (TA - TB ) is 0.5% or less.

外部透過率は、日本光学硝子工業会規格（ＪＯＧＩＳ ０２－２００３）に基づき測定する。外部透過率の測定では、入射光は上面（縦１７ｍｍ、横１３ｍｍの面）に垂直に照射する。また、入射光は上記ガラス端部およびガラス中心部の領域、すなわち５ｍｍ×５ｍｍの範囲に収まるように照射する。 The external transmittance is measured based on the Japan Optical Glass Industry Association standard (JOGIS 02-2003). In the measurement of the external transmittance, the incident light irradiates the upper surface (a surface having a length of 17 mm and a width of 13 mm) vertically. Further, the incident light is irradiated so as to be within the region of the glass edge portion and the glass center portion, that is, the range of 5 mm × 5 mm.

第２－２実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］の下限は、好ましくは３５％であり、さらには、３６％、３８％、４０％、４２％、４４％、４６％、４８％、５０％、５２％、５４％、５６％、５８％、６０％、６２％、６４％の順により好ましい。また、合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］の上限は、好ましくは９０％であり、さらには、８８％、８６％、８５％、８４％、８３％、８２％、８１％、８０％、７９％、７８％、７７％の順により好ましい。 In the glass according to the second-2nd embodiment, the lower limit of the total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 ] is preferable. 35%, and even 36%, 38%, 40%, 42%, 44%, 46%, 48%, 50%, 52%, 54%, 56%, 58%, 60%, 62%, It is more preferable in the order of 64%. Further, the upper limit of the total content [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 ] is preferably 90%, and further, 88%, 86%, 85%, 84%, 83%, 82%. , 81%, 80%, 79%, 78%, 77%, in that order.

ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3は、ガラスの高分散化に寄与する。また、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。したがって、合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］の下限は上記範囲であることが好ましい。一方で、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3はガラスの着色を増大させる。したがって、合計含有量［ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］の上限は上記範囲であることが好ましい。 TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 contribute to high dispersion of glass. Further, by containing an appropriate amount, it also has a function of improving the thermal stability of the glass. Therefore, the lower limit of the total content [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 ] is preferably in the above range. On the other hand, TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 increase the coloration of the glass. Therefore, the upper limit of the total content [TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 ] is preferably in the above range.

また、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ4+、Ｎｂ5+、Ｗ6+およびＢｉ3+の合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｎｂ5+＋Ｗ6+＋Ｂｉ3+］の下限は、好ましくは５２．００カチオン％であり、さらには５２．１０カチオン％、５２．１５カチオン％、５２．２０カチオン％、５２．２５カチオン％、５２．３０カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｎｂ5+＋Ｗ6+＋Ｂｉ3+］の上限は、好ましくは７５．００カチオン％であり、さらには７４．５０カチオン％、７４．００カチオン％、７３．５０カチオン％、７３．００カチオン％、７２．５０カチオン％、７２．００カチオン％、７１．５０カチオン％、７１．００カチオン％、７０．５０カチオン％の順により好ましい。 Further, in the glass according to the second embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the total content of Ti 4+ , Nb 5+ , W 6+ and Bi 3+ [Ti 4+ + Nb 5 ]. The lower limit of + + W 6+ + Bi 3+ ] is preferably 52.00 cation%, further 52.10 cation%, 52.15 cation%, 52.20 cation%, 52.25 cation%, 52. It is more preferable in the order of 30 cation%. The upper limit of the total content [Ti 4+ + Nb 5+ + W 6+ + Bi 3+ ] is preferably 75.00 cation%, and further 74.50 cation%, 74.00 cation%, 73.50 cation%. , 73.00 cation%, 72.50 cation%, 72.00 cation%, 71.50 cation%, 71.00 cation%, 70.50 cation%, in that order.

Ｔｉ4+、Ｎｂ5+、Ｗ6+およびＢｉ3+は、ガラスの高分散化に寄与する。また、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。したがって、合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｎｂ5+＋Ｗ6+＋Ｂｉ3+］の下限は上記範囲であることが好ましい。一方で、Ｔｉ4+、Ｎｂ5+、Ｗ6+およびＢｉ3+はガラスの着色を増大させる。したがって、合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｎｂ5+＋Ｗ6+＋Ｂｉ3+］の上限は上記範囲であることが好ましい。 Ti 4+ , Nb 5+ , W 6+ and Bi 3+ contribute to high dispersion of glass. Further, by containing an appropriate amount, it also has a function of improving the thermal stability of the glass. Therefore, the lower limit of the total content [Ti 4+ + Nb 5+ + W 6+ + Bi 3+ ] is preferably in the above range. On the other hand, Ti 4+ , Nb 5+ , W 6+ and Bi 3+ increase the coloration of the glass. Therefore, the upper limit of the total content [Ti 4+ + Nb 5+ + W 6+ + Bi 3+ ] is preferably in the above range.

第２－２実施形態に係るガラスにおいて、Ｂｉ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは３８％であり、さらには、３５％、３３％、３０％、２８％、２５％、２３％、２０％の順により好ましい。また、Ｂｉ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｂｉ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。 In the glass according to the second-2 embodiment, the upper limit of the content of Bi 2 O 3 is preferably 38%, and further, 35%, 33%, 30%, 28%, 25%, 23%, and so on. More preferred in the order of 20%. The lower limit of the Bi 2 O 3 content is preferably 0%. The content of Bi 2 O 3 may be 0%.

Ｂｉ2Ｏ3は、高分散化に寄与する成分である。また、Ｂｉ2Ｏ3の含有量を上記範囲とすることで、比重の増大およびガラス転移温度Ｔｇの低下を抑制できる。ガラスの比重が増大すると、光学素子の質量が増大する。例えば、質量の大きいレンズをオートフォーカス式の撮像レンズに組み込むと、オートフォーカス時にレンズの駆動に要する電力が増大し、電池の消耗が著しくなる。したがって、Ｂｉ2Ｏ3の含有量を上記範囲とすることが好ましい。 Bi 2 O 3 is a component that contributes to high dispersion. Further, by setting the Bi 2 O 3 content in the above range, it is possible to suppress an increase in the specific gravity and a decrease in the glass transition temperature Tg. As the specific gravity of the glass increases, the mass of the optical element increases. For example, if a lens having a large mass is incorporated into an autofocus type image pickup lens, the power required to drive the lens during autofocus increases, and the battery consumption becomes remarkable. Therefore, it is preferable that the content of Bi 2 O 3 is in the above range.

また、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｂｉ3+の含有量の上限は、好ましくは１０．００カチオン％であり、さらには９．００カチオン％、８．００カチオン％、７．００カチオン％、６．００カチオン％、５．００カチオン％、４．５０カチオン％、４．００カチオン％、３．５０カチオン％、３．００カチオン％、２．５０カチオン％、２．００カチオン％、１．５０カチオン％、１．００カチオン％の順により好ましい。Ｂｉ3+の含有量は０カチオン％であってもよい。 Further, in the glass according to the second embodiment, when the content of the glass component is represented by cation%, the upper limit of the content of Bi 3+ is preferably 10.00 cation%, further 9.00. Cation%, 8.00 cation%, 7.00 cation%, 6.00 cation%, 5.00 cation%, 4.50 cation%, 4.00 cation%, 3.50 cation%, 3.00 cation% , 2.50 cation%, 2.00 cation%, 1.50 cation%, 1.00 cation% in that order. The content of Bi 3+ may be 0 cation%.

Ｂｉ3+は、高分散化に寄与する成分である。また、Ｂｉ3+の含有量を上記範囲とすることで、比重の増大およびガラス転移温度Ｔｇの低下を抑制できる。ガラスの比重が増大すると、光学素子の質量が増大する。例えば、質量の大きいレンズをオートフォーカス式の撮像レンズに組み込むと、オートフォーカス時にレンズの駆動に要する電力が増大し、電池の消耗が著しくなる。したがって、Ｂｉ3+の含有量を上記範囲とすることが好ましい。 Bi 3+ is a component that contributes to high dispersion. Further, by setting the Bi 3+ content in the above range, it is possible to suppress an increase in the specific gravity and a decrease in the glass transition temperature Tg. As the specific gravity of the glass increases, the mass of the optical element increases. For example, if a lens having a large mass is incorporated into an autofocus type image pickup lens, the power required to drive the lens during autofocus increases, and the battery consumption becomes remarkable. Therefore, it is preferable that the content of Bi 3+ is in the above range.

第２－２実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ2Ｏの含有量とＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量との質量比［Ｌｉ2Ｏ／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］に１００を掛けた値の下限は、好ましくは０．０１７であり、さらには、０．０１９、０．０２１、０．０２３、０．０２５、０．０２７、０．０３０の順により好ましい。また、質量比［Ｌｉ2Ｏ／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］に１００を掛けた値の上限は、好ましくは０．７５０であり、さらには、０．７３０、０．７１０、０．７００、０．６８０、０．６５０、０．６００、０．５５０の順により好ましい。 In the glass according to the second second embodiment, the mass ratio of the content of Li 2 O to the total content of TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 [Li 2 O / (TiO 2 + Nb). The lower limit of the value obtained by multiplying 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] by 100 is preferably 0.017, and further, 0.019, 0.021, 0.023, 0.025, 0. It is more preferable in the order of 027 and 0.030. Further, the upper limit of the value obtained by multiplying the mass ratio [Li 2 O / (TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] by 100 is preferably 0.750, and further 0.730, 0. It is more preferable in the order of .710, 0.700, 0.680, 0.650, 0.600, 0.550.

第２－２実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ6+の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｂａ2+の含有量とＷ6+の含有量とのカチオン比［Ｂａ2+／Ｗ6+］の上限は、好ましくは０．１４であり、さらには０．１３、０．１２、０．１１、０．１０の順により好ましい。 In the glass according to the second-2nd embodiment, when the content of the glass component is indicated by cation% and the content of W 6+ exceeds 0 cation%, the content of Ba 2+ and W 6 The upper limit of the cation ratio [Ba 2+ / W 6+ ] with the + content is preferably 0.14, more preferably 0.13, 0.12, 0.11 and 0.10. ..

Ｂａ2+は、低分散化に寄与する成分である。したがって、第２－２実施形態に係るガラスでは、Ｂａ2+の含有量に対して、高分散成分であるＷ6+を上記カチオン比となるように含有させることで、所望の高分散性を維持することができる。 Ba 2+ is a component that contributes to low dispersion. Therefore, in the glass according to the second embodiment, the desired high dispersibility can be obtained by containing W 6+ , which is a highly dispersed component, so as to have the above-mentioned cation ratio with respect to the content of Ba 2+ . Can be maintained.

また、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ6+の含有量が０カチオン％であって、Ｂａ2+の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｔｉ4+およびＢｉ3+の合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｂｉ3+］の上限は、好ましくは３５．００カチオン％であり、さらには３４．００カチオン％、３３．００カチオン％、３２．５０カチオン％、３２．３０カチオン％、３２．００カチオン％、３１．８０カチオン％、３１．６０カチオン％、３１．４０カチオン％、３１．２０カチオン％、３１．００カチオン％、３０．８０カチオン％、３０．６０カチオン％、３０．４０カチオン％、３０．２０カチオン％、３０．１０カチオン％、３０．００カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｔｉ4+＋Ｂｉ3+］の下限は、好ましくは２１．００カチオン％であり、さらには２１．２０カチオン％、２１．４０カチオン％、２１．６０カチオン％、２１．８０カチオン％、２２．００カチオン％、２２．２０カチオン％、２２．４０カチオン％、２２．６０カチオン％、２２．８０カチオン％、２３．００カチオン％、２３．１０カチオン％、２３．２０カチオン％、２３．３０カチオン％、２３．４０カチオン％、２３．５０カチオン％の順により好ましい。 Further, in the glass according to the second embodiment, when the content of the glass component is indicated by cation%, the content of W 6+ is 0 cation% and the content of Ba 2+ is 0 cation. If it exceeds%, the upper limit of the total content of Ti 4+ and Bi 3+ [Ti 4+ + Bi 3+ ] is preferably 35.00 cation%, and further 34.00 cation%, 33. 00 cation%, 32.50 cation%, 32.30 cation%, 32.00 cation%, 31.80 cation%, 31.60 cation%, 31.40 cation%, 31.20 cation%, 31.00 cation. %, 30.80 cation%, 30.60 cation%, 30.40 cation%, 30.20 cation%, 30.10 cation%, 30.00 cation%, in that order. The lower limit of the total content [Ti 4+ + Bi 3+ ] is preferably 21.00 cation%, further 21.20 cation%, 21.40 cation%, 21.60 cation%, 21.80 cation%. , 22.00 cation%, 22.20 cation%, 22.40 cation%, 22.60 cation%, 22.80 cation%, 23.00 cation%, 23.10 cation%, 23.20 cation%, 23 It is more preferable in the order of .30 cation%, 23.40 cation%, and 23.50 cation%.

Ｗ6+の含有量が０カチオン％であって、Ｂａ2+の含有量が０カチオン％を超える場合には、高分散成分の中でＷ6+に次いで高分散化への寄与が大きいＴｉ4+、および熱的安定性を改善する働きを有するＢｉ3+の合計含有量を上記範囲とすることで、Ｂａ2+による低分散化を抑制できる。 When the content of W 6+ is 0 cation% and the content of Ba 2+ exceeds 0 cation%, Ti has the second largest contribution to high dispersion after W 6+ among the highly dispersed components. By setting the total content of 4+ and Bi 3+ , which has a function of improving thermal stability, within the above range, it is possible to suppress the low dispersion due to Ba 2+ .

第２－２実施形態におけるその他のガラス成分は、第２－１実施形態と同様とすることができる。また、第２－２実施形態におけるガラス特性、ガラス、光学ガラス、研磨用ガラス素材、プレス成形用ガラス素材および光学素子等の製造についても、第２－１実施形態と同様とすることができる。 The other glass components in the 2-2 embodiment can be the same as those in the 2-1 embodiment. Further, the manufacturing of the glass characteristics, glass, optical glass, polishing glass material, press forming glass material, optical element and the like in the 2-2 embodiment can be the same as in the 2-1 embodiment.

以下に本発明を実施例により説明するが、本発明は以下の実施例のみに限定されるものでは無い。 The present invention will be described below with reference to examples, but the present invention is not limited to the following examples.

実施例１－１～１－３は、上記第１実施形態に対応する実施例である。また、実施例２－１～２－４は、上記第２実施形態に対応する実施例である。 Examples 1-1 to 1-3 are examples corresponding to the first embodiment. Further, Examples 2-1 to 2-4 are examples corresponding to the second embodiment.

（実施例１－１）
表１－１－１、表１－１－４および表１－１－５と表１－２－１、表１－２－３および表１－２－４とに示すＮｏ．１～１２９の組成を有するガラスとなるように各成分に対応する化合物原料、すなわち、リン酸塩、炭酸塩、酸化物等の原料を秤量し、十分混合して調合原料とした。 (Example 1-1)
No. 1 shown in Table 1-1-1, Table 1-1-4 and Table 1-1-5 and Table 1-2-1, Table 1-2-3 and Table 1-2-4. Compound raw materials corresponding to each component, that is, raw materials such as phosphates, carbonates, and oxides were weighed so as to form a glass having a composition of 1 to 129, and sufficiently mixed to prepare a compounding raw material.

ここで、表１－１－１、表１－１－４および表１－１－５は質量％表示にて、表１－２－１、表１－２－３および表１－２－４はカチオン％表示にて、Ｎｏ．１～１２９のガラス組成を表示している。すなわち、表１－１－１、表１－１－４および表１－１－５と表１－２－１、表１－２－３および表１－２－４とで、ガラス組成の表示方法は異なるが、同じＮｏ．の光学ガラスは同じ組成を有する。したがって、表１－１－１、表１－１－４、表１－１－５と表１－２－１、表１－２－３および表１－２－４とは、実質的に同じ光学ガラスを示している。 Here, Table 1-1-1, Table 1-1-4 and Table 1-1-5 are expressed in mass%, Table 1-2-1, Table 1-2-3 and Table 1-2-4. Is a cation% display, No. The glass composition of 1 to 129 is displayed. That is, Table 1-1-1, Table 1-1-4, Table 1-1-5 and Table 1-2-1, Table 1-2-3 and Table 1-2-4 indicate the glass composition. Although the method is different, the same No. Optical glass has the same composition. Therefore, Table 1-1-1, Table 1-1-4, Table 1-1-5 and Table 1-2-1, Table 1-2-3 and Table 1-2-4 are substantially the same. Shows optical glass.

なお、表１－２－１、表１－２－３および表１－２－４では、アニオン成分の全量をＯ2-とした場合のカチオン％表示にてガラス組成を表示している。すなわち、表１－２－１、表１－２－３および表１－２－４において、いずれもＯ2-の含有量は１００アニオン％である。 In Table 1-2-1, Table 1-2-3, and Table 1-2-4, the glass composition is indicated by the cation% display when the total amount of the anion component is O 2- . That is, in Table 1-2-1, Table 1-2-3, and Table 1-2-4, the content of O 2- is 100 anion%.

また、表１－１－２、表１－１－３および表１－１－６～１－１－９に記載されているガラス成分の合計含有量や、ガラス成分の含有量同士の比率は、表１－１－１、表１－１－４および表１－１－５に記載されている各ガラス成分の含有量をもとに算出した値である。同様に、表１－２－２、表１－２－５および表１－２－６に記載されているガラス成分の合計含有量や、ガラス成分の含有量同士の比率は、表１－２－１、表１－２－３および表１－２－４に記載されている各ガラス成分の含有量をもとに算出した値である。 In addition, the total content of the glass components shown in Table 1-1-2, Table 1-1-3 and Tables 1-1-6 to 1-1-9, and the ratio of the glass component contents to each other are , Table 1-1-1, Table 1-1-4, and Table 1-1-5, which are values calculated based on the content of each glass component. Similarly, the total content of the glass components shown in Table 1-2-2, Table 1-2-5 and Table 1-2-6, and the ratio of the contents of the glass components to each other are shown in Table 1-2. -1, It is a value calculated based on the content of each glass component shown in Table 1-2-3 and Table 1-2-4.

上記調合原料を白金製坩堝に投入し、１２００℃～１３５０℃に加熱し、熔融、攪拌、清澄後、坩堝から熔融ガラスを鋳型に鋳込んでガラスブロックに成形した。 The above-mentioned compounding raw material was put into a platinum crucible, heated to 1200 ° C. to 1350 ° C., melted, stirred, and clarified, and then molten glass was cast into a mold from the crucible to form a glass block.

得られた各ガラスブロックを観察したところ、ガラス中に結晶や原料の熔け残りなどの異物は認められず、均質性の高い、高品質の光学ガラスを得ることができた。なお、光学ガラスＮｏ．１～６、１２～１２９は、第１－１実施形態の実施例であり、光学ガラスＮｏ．１～１２９は、第１－２実施形態の実施例である。 When each of the obtained glass blocks was observed, no foreign matter such as crystals or unmelted raw materials was found in the glass, and high-quality optical glass with high homogeneity could be obtained. In addition, the optical glass No. 1 to 6 and 12 to 129 are examples of the first embodiment, and the optical glass No. 1 to 6 and 12 to 129 are examples of the first embodiment. 1 to 129 are examples of the first and second embodiments.

得られた光学ガラスＮｏ．１～１２９の屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ、ガラス転移温度、比重、λ５、液相温度を表１－３、表１－４－１および表１－４－２に示す。屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ、ガラス転移温度、比重、λ５、液相温度は、以下のようにして測定した。なお、表１－３中の空欄は未測定であることを示す。 The obtained optical glass No. The refractive index nd, Abbe number νd, glass transition temperature, specific gravity, λ5, and liquid phase temperature of 1 to 129 are shown in Table 1-3, Table 1-4-1 and Table 1-4-2. The refractive index nd, Abbe number νd, glass transition temperature, specific gravity, λ5, and liquid phase temperature were measured as follows. The blanks in Table 1-3 indicate that the measurement has not been performed.

（１）屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄ
日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ－０１に基づいて測定した。測定結果を表１－３、表１－４－１および表１－４－２に示す。 (1) Refractive index nd and Abbe number νd
The measurement was performed based on the Japan Optical Glass Industry Association standard JOGIS-01. The measurement results are shown in Table 1-3, Table 1-4-1 and Table 1-4-2.

（２）ガラス転移温度Ｔｇ
ガラス転移温度は示差走査型熱量計ＤＳＣ８２７０を用いて固体状態のガラスを昇温したときの吸熱カーブから測定した。この測定を用いたＴｇは日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ－０８に基づいて測定したＴｇと対応関係を示す。測定結果を表１－３、表１－４－１および表１－４－２に示す。 (2) Glass transition temperature Tg
The glass transition temperature was measured from the heat absorption curve when the temperature of solid glass was raised using a differential scanning calorimeter DSC8270. The Tg using this measurement shows the correspondence with the Tg measured based on the Japan Optical Glass Industry Association standard JOGIS-08. The measurement results are shown in Table 1-3, Table 1-4-1 and Table 1-4-2.

（３）λ５
λ５は次のようにして測定した。厚さ１０ｍｍの互いに平行かつ光学研磨された平面を有するガラス試料を用い、波長２８０ｎｍから７００ｎｍまでの波長域における分光透過率を測定した。分光透過率は、光学研磨された一方の平面に垂直に強度Ａの光線を入射し、他方の平面から出射する光線の強度Ｂを測定し、Ｂ／Ａによって算出した。したがって、分光透過率には試料表面における光線の反射損失も含まれる。分光透過率が５％になる波長がλ５である。測定結果を表１－３、表１－４－１および表１－４－２に示す。 (3) λ5
λ5 was measured as follows. The spectral transmittance in the wavelength range from 280 nm to 700 nm was measured using a glass sample having a thickness of 10 mm and having planes parallel to each other and optically polished. The spectral transmittance was calculated by B / A by injecting a light beam of intensity A perpendicularly to one plane that was optically polished and measuring the intensity B of the light beam emitted from the other plane. Therefore, the spectral transmittance also includes the reflection loss of light rays on the sample surface. The wavelength at which the spectral transmittance is 5% is λ5. The measurement results are shown in Table 1-3, Table 1-4-1 and Table 1-4-2.

（４）比重
日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ－０５に基づいて測定した。測定結果を表１－３、表１－４－１および表１－４－２に示す。 (4) Relative density Measured based on the Japan Optical Glass Industry Association standard JOBIS-05. The measurement results are shown in Table 1-3, Table 1-4-1 and Table 1-4-2.

（５）液相温度ＬＴ
ガラス試料を所定温度に加熱された炉内に入れて２時間保持し、冷却後、ガラス内部を１００倍の光学顕微鏡で観察し、結晶の有無から液相温度を決定した。測定結果を表１－３、表１－４－１および表１－４－２に示す。 (5) Liquid phase temperature LT
The glass sample was placed in a furnace heated to a predetermined temperature and held for 2 hours, and after cooling, the inside of the glass was observed with a 100x optical microscope, and the liquidus temperature was determined from the presence or absence of crystals. The measurement results are shown in Table 1-3, Table 1-4-1 and Table 1-4-2.

（実施例１－２）
実施例１－１と同様にして光学ガラスＮｏ．１～１２９が得られるようにガラス原料を加熱、溶融、清澄、均質化し、得られた溶融ガラスを鋳型に流し込んで急冷し、ガラスブロックに成形した。次にガラスブロックをアニールした後、切断、研削してプレス成形用ガラス素材を作製した。 (Example 1-2)
Optical glass No. 1 in the same manner as in Example 1-1. The glass raw material was heated, melted, clarified and homogenized so that 1 to 129 could be obtained, and the obtained molten glass was poured into a mold and rapidly cooled to form a glass block. Next, the glass blocks were annealed, then cut and ground to prepare a glass material for press molding.

（実施例１－３）
実施例１－２において作製した各種光学ガラスからなるプレス成形用ガラス素材を加熱、軟化し、プレス成形型を用いて公知の方法によりプレス成形し、レンズブランク、プリズムブランクなどの光学素子ブランクを作製した。 (Example 1-3)
A glass material for press molding made of various optical glasses prepared in Example 1-2 is heated and softened, and press-molded by a known method using a press molding mold to prepare optical element blanks such as lens blanks and prism blanks. did.

光学素子ブランクを精密アニールし、所要の屈折率になるよう屈折率を精密に調整した後、公知の研削、研磨法により凹レンズ、凸レンズおよびプリズムを作製した。 After the optical element blank was precision annealed and the refractive index was precisely adjusted to the required refractive index, concave lenses, convex lenses and prisms were manufactured by known grinding and polishing methods.

得られたレンズと、アッベ数νｄが大きい低分散ガラス製レンズとを組合せたところ、良好に色収差を補正でき、像面湾曲を低減できた。 When the obtained lens and a lens made of low-dispersion glass having a large Abbe number νd were combined, chromatic aberration could be satisfactorily corrected and curvature of field could be reduced.

Figure 2022028819000001
Figure 2022028819000001

Figure 2022028819000002
Figure 2022028819000002

Figure 2022028819000003
Figure 2022028819000003

Figure 2022028819000004
Figure 2022028819000004

Figure 2022028819000005
Figure 2022028819000005

Figure 2022028819000006
Figure 2022028819000006

Figure 2022028819000007
Figure 2022028819000007

Figure 2022028819000008
Figure 2022028819000008

Figure 2022028819000009
Figure 2022028819000009

Figure 2022028819000010
Figure 2022028819000010

Figure 2022028819000011
Figure 2022028819000011

Figure 2022028819000012
Figure 2022028819000012

Figure 2022028819000013
Figure 2022028819000013

Figure 2022028819000014
Figure 2022028819000014

Figure 2022028819000015
Figure 2022028819000015

Figure 2022028819000016
Figure 2022028819000016

Figure 2022028819000017
Figure 2022028819000017

Figure 2022028819000018
Figure 2022028819000018

以下の実施例２－１、２－２は第２－１実施形態に対応する実施例であり、実施例２－３、２－４は第２－２実施形態に対応する実施例である。 The following Examples 2-1 and 2-2 are examples corresponding to the 2-1 embodiment, and Examples 2-3 and 2-4 are examples corresponding to the 2-2 embodiment.

ここで、実施例２－１において、表２－１Ａは質量％表示にて、表２－１Ｂはカチオン％表示にて、ガラスサンプルＡ～Ｄのガラス組成を表示している。すなわち、表２－１Ａと表２－１Ｂとで、ガラス組成の表示方法は異なるが、同じ番号のガラスは同じ組成を有する。したがって、表２－１Ａおよび表２－１Ｂは、実質的に同じガラスを示している。 Here, in Example 2-1 the glass composition of the glass samples A to D is displayed in Table 2-1A in terms of mass% and Table 2-1B in terms of cation%. That is, although the method of displaying the glass composition differs between Table 2-1A and Table 2-1B, the glasses having the same number have the same composition. Therefore, Table 2-1A and Table 2-1B show substantially the same glass.

同様に、実施例２－２において、表２－３Ａ－１～２－３Ａ－８は質量％表示にて、表２－３Ｂ－１～２－３Ｂ－８はカチオン％表示にて、ガラスサンプル１～１０９のガラス組成を表示している。すなわち、表２－３Ａ－１～２－３Ａ－８と表２－３Ｂ－１～２－３Ｂ－８とで、ガラス組成の表示方法は異なるが、同じ番号のガラスは同じ組成を有する。したがって、表２－３Ａ－１～２－３Ａ－８および表２－３Ｂ－１～２－３Ｂ－８は、実質的に同じガラスを示している。 Similarly, in Example 2-2, Tables 2-3A-1 to 2-3A-8 are displayed in terms of mass%, and Tables 2-3B-1 to 2-3B-8 are displayed in cation%. The glass composition of 1 to 109 is displayed. That is, although the display method of the glass composition is different between Tables 2-3A-1 to 2-3A-8 and Tables 2-3B-1 to 2-3B-8, the glasses having the same number have the same composition. Therefore, Tables 2-3A-1 to 2-3A-8 and Tables 2-3B-1 to 2-3B-8 show substantially the same glass.

なお、表２－１Ｂおよび表２－３Ｂ－１～２－３Ｂ－８では、アニオン成分の全量をＯ2-とした場合のカチオン％表示にてガラス組成を表示している。すなわち、表２－１Ｂおよび表２－３Ｂ－１～２－３Ｂ－８において、いずれもＯ2-の含有量は１００アニオン％である。 In Table 2-1B and Tables 2-3B-1 to 2-3B-8, the glass composition is indicated by the cation% display when the total amount of the anion component is O 2- . That is, in Table 2-1B and Tables 2-3B-1 to 2-3B-8, the content of O 2- is 100 anion%.

（実施例２－１）
［ガラスサンプルの作製］
得られるガラスの組成が、表２－１Ａおよび表２－１Ｂに示す各組成となるように原材料を秤量、調合して、得られた調合原料（バッチ原料）を白金坩堝に投入し、１３００～１３５０℃で９０分間、大気雰囲気下で加熱して熔融し、攪拌により均質化、清澄して熔融ガラスを得た。熔融ガラスを成形型に鋳込んで成形し、徐冷して、縦１７ｍｍ、横１２ｍｍ、厚み１０ｍｍに研削・研磨してガラスサンプルを得た。このとき、上面および下面（縦１７ｍｍ、横１２ｍｍの面）を光学研磨した。
得られたガラスサンプルは、還元色を呈していた。 (Example 2-1)
[Preparation of glass sample]
The raw materials are weighed and blended so that the composition of the obtained glass becomes each composition shown in Table 2-1A and Table 2-1B, and the obtained blending raw material (batch raw material) is put into a platinum crucible from 1300 to. It was melted by heating at 1350 ° C. for 90 minutes in an air atmosphere, homogenized and clarified by stirring to obtain a melted glass. The molten glass was cast into a molding die, molded, slowly cooled, and ground and polished to a length of 17 mm, a width of 12 mm, and a thickness of 10 mm to obtain a glass sample. At this time, the upper surface and the lower surface (the surface having a length of 17 mm and a width of 12 mm) were optically polished.
The obtained glass sample exhibited a reduced color.

［ガラスサンプルの評価］
得られたガラスサンプルについて、以下に示す方法にて、ガラス組成の確認、屈折率（ｎdおよびｎC）、アッベ数（νd）、ガラス転移温度（Ｔｇ）、液相温度（ＬＴ）、βＯＨの値を測定し、還元色を十分に低減するのに要する熱処理温度での保持時間および熱処理後の透過率を測定した。 [Evaluation of glass sample]
For the obtained glass sample, the glass composition was confirmed, the refractive index (nd and n C ), the Abbe number (ν d ), the glass transition temperature (Tg), and the liquid phase temperature (LT), by the methods shown below . The βOH value was measured, and the holding time at the heat treatment temperature required to sufficiently reduce the reduced color and the permeability after the heat treatment were measured.

［１］ガラス組成の確認
上記のようにして得られたガラスサンプルを適量採取し、これを酸およびアルカリ処理し、Ｌｉ2Ｏの含有量はＩＣＰ－ＭＳにより測定し、Ｌｉ2Ｏ以外のガラス成分の含有量はＩＣＰ－ＡＥＳにより測定して、表２－１Ａおよび表２－１Ｂに示す各酸化物組成と一致していることを確認した。 [1] Confirmation of glass composition An appropriate amount of the glass sample obtained as described above was collected, treated with acid and alkali, and the Li 2 O content was measured by ICP-MS, and the glass other than Li 2 O was measured. The content of the components was measured by ICP-AES and confirmed to be consistent with each oxide composition shown in Table 2-1A and Table 2-1B.

［２］屈折率（ｎdおよびｎC）、アッベ数（νd）
ガラスサンプルを、大気雰囲気下で、ガラス転移温度Ｔｇ近傍で４８時間保持した後、降温速度３０℃／時間で徐冷し、その後放冷して着色を低減させた。得られた試料を加工してプリズムを作製し、日本光学硝子工業会規格の屈折率測定法に基づいて屈折率ｎd、ｎF、ｎCを測定した。また、屈折率ｎd、ｎF、ｎCの各測定値を用いて、アッベ数νdを算出した。結果を表２－１Ａに示す。 [2] Refractive index (nd and n C ), Abbe number (ν d )
The glass sample was held in the air atmosphere near the glass transition temperature Tg for 48 hours, then slowly cooled at a temperature lowering rate of 30 ° C./hour, and then allowed to cool to reduce coloring. The obtained sample was processed to prepare a prism, and the refractive indexes nd , n F , and n C were measured based on the refractive index measurement method standardized by the Japan Optical Glass Industry Association. In addition, the Abbe number ν d was calculated using the measured values of the refractive indexes n d , n F , and n C. The results are shown in Table 2-1A.

［３］ガラス転移温度（Ｔｇ）
株式会社リガク製の熱機械分析装置を用いて、昇温速度を１０℃／分にして測定した。結果を表２－１Ａに示す。 [3] Glass transition temperature (Tg)
The temperature was measured at a heating rate of 10 ° C./min using a thermomechanical analyzer manufactured by Rigaku Co., Ltd. The results are shown in Table 2-1A.

［４］液相温度
１０ｃｃ（１０ｍｌ）のガラスサンプルを白金坩堝中に投入し１２５０℃～１３５０℃で２０～３０分間熔融した後にガラス転移温度Ｔｇ以下まで冷却し、ガラスを白金坩堝ごと所定温度の熔解炉に入れ２時間保持した。保持温度は１０００℃以上で１０℃刻みとし、２時間保持後に結晶の析出しなかった最低温度を液相温度とした。結果を表２－１Ａに示す。 [4] A glass sample having a liquid phase temperature of 10 cc (10 ml) was put into a platinum chamber, melted at 1250 ° C to 1350 ° C for 20 to 30 minutes, cooled to a glass transition temperature of Tg or less, and the glass was cooled to a predetermined temperature together with the platinum chamber. It was placed in a melting furnace and held for 2 hours. The holding temperature was 1000 ° C. or higher in 10 ° C. increments, and the lowest temperature at which crystals did not precipitate after holding for 2 hours was defined as the liquidus temperature. The results are shown in Table 2-1A.

［５］βＯＨ
ガラスサンプルを、両面が互いに平行かつ平坦に光学研磨された厚さ１ｍｍの板状に加工した。光学研磨面に対して垂直方向に光を入射して、波長２５００ｎｍにおける外部透過率Ｃおよび波長２９００ｎｍにおける外部透過率Ｄを、分光光度計（ＵＶ－３１００、島津製）を用いて測定し、下記式（１）により、βＯＨを算出した。
βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｄ／Ｃ）］／ｔ ・・・（１）
上記式（１）中、ｌｎは自然対数であり、厚さｔは上記２つの平面の間隔に相当する。結果を表２－１Ａに示す。 [5] βOH
The glass sample was processed into a plate having a thickness of 1 mm in which both sides were parallel to each other and were optically polished flat. Light is incident in the direction perpendicular to the optically polished surface, and the external transmittance C at a wavelength of 2500 nm and the external transmittance D at a wavelength of 2900 nm are measured using a spectrophotometer (UV-3100, manufactured by Shimadzu). ΒOH was calculated by the formula (1).
βOH =-[ln (D / C)] / t ... (1)
In the above equation (1), ln is a natural logarithm, and the thickness t corresponds to the distance between the two planes. The results are shown in Table 2-1A.

［６］熱処理温度での保持時間
還元色を呈している上記ガラスサンプルを熱処理した。すなわち、大気雰囲気下で、昇温速度１００℃/時間で加熱して、ガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い熱処理温度で所定時間熱処理し、降温速度３０℃／時間で上記熱処理温度より１２０℃低い温度まで徐冷した。ガラスサンプルの還元色が十分に低減するまで、熱処理および徐冷を繰り返した。還元色が低減して色味が均一になったときを還元色が十分に低減したと評価した。還元色が十分に低減するのに要した熱処理温度での保持時間の合計を表２－２に示す。 [6] Retention time at heat treatment temperature The glass sample exhibiting a reduced color was heat-treated. That is, in an air atmosphere, the temperature is raised at a temperature rising rate of 100 ° C./hour, the heat treatment is performed at a heat treatment temperature 5 to 15 ° C. lower than the glass transition temperature Tg for a predetermined time, and the temperature lowering rate is 30 ° C./hour, 120 ° C. It was slowly cooled to a low temperature. Heat treatment and slow cooling were repeated until the reduced color of the glass sample was sufficiently reduced. When the reduced color was reduced and the color became uniform, it was evaluated that the reduced color was sufficiently reduced. Table 2-2 shows the total holding time at the heat treatment temperature required for the reduced color to be sufficiently reduced.

［７］熱処理後の透過率
熱処理により還元色が低減して色味が均一になったガラスサンプルの外部透過率を測定した。光学研磨した面に対して垂直方向に光を入射して、波長６５６ｎｍにおける外部透過率を、分光光度計（ＵＶ－３１５０、島津製）を用いて測定した。結果を表２－２に示す。 [7] Transmittance after heat treatment The external transmittance of a glass sample whose reduced color was reduced by heat treatment and whose color was uniform was measured. Light was incident on the optically polished surface in a direction perpendicular to the surface, and the external transmittance at a wavelength of 656 nm was measured using a spectrophotometer (UV-3150, manufactured by Shimadzu). The results are shown in Table 2-2.

Figure 2022028819000019
Figure 2022028819000019

Figure 2022028819000020
Figure 2022028819000020

Figure 2022028819000021
Figure 2022028819000021

（実施例２－２）
［ガラスサンプルの作製］
得られるガラスの組成が、表３に示す各組成となるようにし、熔融雰囲気に水蒸気を付加して熔融ガラスを得た以外は、実施例２－１と同様にしてガラスサンプルを作製した。
得られたガラスサンプルは、還元色を呈していた。 (Example 2-2)
[Preparation of glass sample]
A glass sample was prepared in the same manner as in Example 2-1 except that the composition of the obtained glass was the composition shown in Table 3 and steam was added to the melting atmosphere to obtain the molten glass.
The obtained glass sample exhibited a reduced color.

［ガラスサンプルの評価］
得られたガラスサンプルについて、実施例２－１と同様方法にて、ガラス組成の確認、屈折率（ｎdおよびｎC）、アッベ数（νd）、ガラス転移温度（Ｔｇ）、液相温度（ＬＴ）、βＯＨの値を測定し、還元色を十分に低減するのに要する熱処理温度での保持時間および熱処理後の透過率を測定した。結果を表２－３Ａおよび２－３Ｂ、２－４に示す。 [Evaluation of glass sample]
For the obtained glass sample, the glass composition was confirmed, the refractive index (nd and n C ), the Abbe number (ν d ), the glass transition temperature (Tg), and the liquid phase temperature in the same manner as in Example 2-1 . The values of (LT) and βOH were measured, and the holding time at the heat treatment temperature required to sufficiently reduce the reduced color and the permeability after the heat treatment were measured. The results are shown in Tables 2-3A and 2-3B, 2-4.

Figure 2022028819000022
Figure 2022028819000022

Figure 2022028819000023
Figure 2022028819000023

Figure 2022028819000024
Figure 2022028819000024

Figure 2022028819000025
Figure 2022028819000025

Figure 2022028819000026
Figure 2022028819000026

Figure 2022028819000027
Figure 2022028819000027

Figure 2022028819000028
Figure 2022028819000028

Figure 2022028819000029
Figure 2022028819000029

Figure 2022028819000030
Figure 2022028819000030

Figure 2022028819000031
Figure 2022028819000031

Figure 2022028819000032
Figure 2022028819000032

Figure 2022028819000033
Figure 2022028819000033

Figure 2022028819000034
Figure 2022028819000034

Figure 2022028819000035
Figure 2022028819000035

Figure 2022028819000036
Figure 2022028819000036

Figure 2022028819000037
Figure 2022028819000037

Figure 2022028819000038
Figure 2022028819000038

Figure 2022028819000039
Figure 2022028819000039

Figure 2022028819000040
Figure 2022028819000040

Figure 2022028819000041
Figure 2022028819000041

Figure 2022028819000042
Figure 2022028819000042

Figure 2022028819000043
Figure 2022028819000043

Figure 2022028819000044
Figure 2022028819000044

Figure 2022028819000045
Figure 2022028819000045

（実施例２－３）
［還元ガラスサンプルの作製］
実施例２－１で得られたガラスサンプル（サンプルＡ～Ｄ）を、１３００℃で９０分間、大気雰囲気下で加熱してリメルトし、攪拌により均質化、清澄して熔融ガラスを得た。熔融ガラスを成形型に鋳込んで成形し、大気雰囲気下で、サンプルごとにガラス転移温度Ｔｇより０～２０℃低い保持温度で１５分間保ち、降温速度３０℃／ｈで上記保持温度より１２０℃低い温度まで徐冷して、縦１７ｍｍ、横１２ｍｍ、厚み１０ｍｍに研削・研磨して還元ガラスサンプルを得た。このとき、上面および下面（縦１７ｍｍ、横１２ｍｍの面）を光学研磨した。
得られた還元ガラスサンプルは還元色を呈していた。 (Example 2-3)
[Preparation of reduced glass sample]
The glass samples (Samples A to D) obtained in Example 2-1 were heated at 1300 ° C. for 90 minutes in an air atmosphere to remelt, homogenized and clarified by stirring to obtain molten glass. The molten glass is cast into a molding die and molded, and each sample is kept at a holding temperature 0 to 20 ° C lower than the glass transition temperature Tg for 15 minutes in an air atmosphere, and at a temperature lowering rate of 30 ° C / h, 120 ° C higher than the above holding temperature. The glass was slowly cooled to a low temperature and ground and polished to a length of 17 mm, a width of 12 mm and a thickness of 10 mm to obtain a reduced glass sample. At this time, the upper surface and the lower surface (the surface having a length of 17 mm and a width of 12 mm) were optically polished.
The obtained reduced glass sample exhibited a reduced color.

［還元ガラスサンプルの評価］
得られた還元ガラスサンプルについて、大気雰囲気下で、昇温速度１００℃/時間で加熱して、ガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い熱処理温度で所定時間熱処理し、降温速度３０℃／時間で上記熱処理温度より１２０℃低い温度まで徐冷処理した。ガラス端部の外部透過率ＴAとガラス中心部の外部透過率ＴBとの差（ＴA－ＴB）が５％以下となるまで、熱処理および徐冷処理を繰り返した。外部透過率ＴAおよびＴBは、光学研磨した面に対して垂直方向に光を入射して、波長６５６ｎｍにおける外部透過率を、分光光度計（ＵＶ－３１５０、島津製）を用いて測定した。 [Evaluation of reduced glass sample]
The obtained reduced glass sample is heated in an air atmosphere at a temperature rising rate of 100 ° C./hour, heat-treated at a heat treatment temperature 5 to 15 ° C. lower than the glass transition temperature Tg for a predetermined time, and at a temperature lowering rate of 30 ° C./hour. It was slowly cooled to a temperature 120 ° C. lower than the heat treatment temperature. The heat treatment and the slow cooling treatment were repeated until the difference (TA - TB ) between the external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass was 5% or less. The external transmittances TA and TB were measured by injecting light in the direction perpendicular to the optically polished surface and measuring the external transmittance at a wavelength of 656 nm using a spectrophotometer (UV-3150, manufactured by Shimadzu). ..

ガラス端部の外部透過率ＴAとガラス中心部の外部透過率ＴBとの差（ＴA－ＴB）が５％以下となるまでに要した熱処理温度での保持時間の合計および外部透過率ＴAおよびＴBを表２－５に示す。 The total holding time at the heat treatment temperature and the external transmittance required for the difference (TA - TB ) between the external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass to be 5% or less. The rates TA and TB are shown in Table 2-5.

Figure 2022028819000046
Figure 2022028819000046

（実施例２－４）
［還元ガラスサンプルの作製］
実施例２－２で得られたガラスサンプル（サンプルＮｏ．１～２０、２２～３２、４２、４４～５２、５４、５７～８０、８８～９５）を実施例２－３と同様の方法でリメルトし、還元ガラスサンプルを得た。
得られた還元ガラスサンプルは還元色を呈していた。 (Example 2-4)
[Preparation of reduced glass sample]
The glass samples (Sample Nos. 1 to 20, 22 to 32, 42, 44 to 52, 54, 57 to 80, 88 to 95) obtained in Example 2-2 were used in the same manner as in Example 2-3. Remelting gave a reduced glass sample.
The obtained reduced glass sample exhibited a reduced color.

［還元ガラスサンプルの評価］
得られた還元ガラスサンプルについて、実施例２－３と同様方法にて、ガラス端部の外部透過率ＴAとガラス中心部の外部透過率ＴBとの差（ＴA－ＴB）が５％以下となるまでに要した熱処理温度での保持時間の合計および外部透過率ＴAおよびＴBを測定した。結果を表２－６に示す。 [Evaluation of reduced glass sample]
For the obtained reduced glass sample, the difference ( TA − TB ) between the external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass is 5 in the same manner as in Example 2-3. The total holding time at the heat treatment temperature required to reach% or less and the external transmittances TA and TB were measured. The results are shown in Table 2-6.

Figure 2022028819000047
Figure 2022028819000047

Figure 2022028819000048
Figure 2022028819000048

Figure 2022028819000049
Figure 2022028819000049

Figure 2022028819000050
Figure 2022028819000050

Figure 2022028819000051
Figure 2022028819000051

Figure 2022028819000052
Figure 2022028819000052

Claims (9)

アッベ数νdが１８．１０以下であり、
ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3から選択される少なくとも１種の酸化物を含むリン酸塩ガラスであって、
大気雰囲気下で、液相温度ＬＴより１１０～１２０℃高い温度で９０分間リメルトして成形し、
大気雰囲気下で、ガラス転移温度Ｔｇより０～２０℃低い保持温度で１５分間保ち、降温速度３０℃／ｈで前記保持温度より１２０℃低い温度まで徐冷して得られるガラスを、縦１７ｍｍ、横１３ｍｍ、厚み１０ｍｍに加工したものにおいて、
上面視で、縦方向の端から０～５ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から０～５ｍｍの距離の範囲にある部分をガラス端部とし、
上面視で、縦方向の端から６～１１ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から４～９ｍｍの距離の範囲にある部分をガラス中心部とした場合に、
厚み方向と平行に光を入射した際の、波長６５６ｎｍにおける前記ガラス端部の外部透過率ＴAおよび前記ガラス中心部の外部透過率ＴBが下記式（２）で計算される値Ｔ1以上、かつ、
前記ガラス端部の外部透過率ＴAと前記ガラス中心部の外部透過率ＴBとの差（ＴA－ＴB）が５％以下となるまで、
大気雰囲気下で、昇温速度１００℃／ｈで加熱してガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い熱処理温度で保持する熱処理、および降温速度３０℃／ｈで前記熱処理温度より１２０℃低い温度まで徐冷する徐冷処理を、１回または複数回繰り返すときの、
前記熱処理における前記熱処理温度での保持時間の合計が、４８時間以内であるガラス。
Ｔ1＝０．８３×[１－[（ｎC－１）／（ｎC＋１）]2]2×９８ ・・・（２）
〔式（２）中、ｎCは前記ガラス端部の外部透過率ＴAと前記ガラス中心部の外部透過率ＴBとの差（ＴA－ＴB）が５％以下になるまで前記熱処理および徐冷処理を行った場合の、波長６５６．２７ｎｍにおける屈折率である。〕 The Abbe number ν d is 18.10 or less,
Phosphate glass containing at least one oxide selected from TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 .
Formed by remelting in an atmospheric atmosphere at a temperature 110 to 120 ° C. higher than the liquid phase temperature LT for 90 minutes.
The glass obtained by holding the glass at a holding temperature 0 to 20 ° C. lower than the glass transition temperature Tg for 15 minutes in an air atmosphere and slowly cooling the glass to a temperature 120 ° C. lower than the holding temperature at a temperature lowering rate of 30 ° C./h is 17 mm in length. In the one processed to a width of 13 mm and a thickness of 10 mm,
When viewed from above, the portion within a distance of 0 to 5 mm from the vertical end and a distance of 0 to 5 mm from the horizontal end is defined as the glass end.
When the center of the glass is a portion 6 to 11 mm from the vertical end and 4 to 9 mm from the horizontal end in the top view.
The external transmittance T A at the end of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass at a wavelength of 656 nm when light is incident parallel to the thickness direction are values T 1 or more calculated by the following equation (2). ,and,
Until the difference (TA - TB ) between the external transmittance TA at the edge of the glass and the external transmittance TB at the center of the glass is 5% or less.
A heat treatment that heats at a temperature rise rate of 100 ° C./h and holds it at a heat treatment temperature 5 to 15 ° C. lower than the glass transition temperature Tg in an air atmosphere, and a temperature decrease rate of 30 ° C./h to a temperature 120 ° C. lower than the heat treatment temperature. When the slow cooling process is repeated once or multiple times,
A glass having a total holding time at the heat treatment temperature of 48 hours or less in the heat treatment.
T 1 = 0.83 × [1-[(n C -1) / (n C +1)] 2 ] 2 × 98 ・ ・ ・ (2)
[In the formula (2), n C is the heat treatment until the difference ( TA − TB ) between the external transmittance T A at the end of the glass and the external transmittance T B at the center of the glass is 5% or less. And the refractive index at a wavelength of 656.27 nm when the slow cooling treatment is performed. ] Ｌｉ2Ｏの含有量が０．０１０質量％以上である、請求項１に記載のガラス。 The glass according to claim 1, wherein the content of Li 2 O is 0.010% by mass or more. Ｌｉ2Ｏの含有量が０．６４０質量％以下である、請求項１または２に記載のガラス。 The glass according to claim 1 or 2, wherein the content of Li 2 O is 0.640% by mass or less. 下記式（１）に示すβＯＨの値が０．０５ｍｍ-1以上である、請求項１～３のいずれかに記載のガラス。
βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｄ／Ｃ）］／ｔ ・・・（１）
〔式（１）中、ｔは外部透過率の測定に用いる前記ガラスの厚み（ｍｍ）を表し、Ｃは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２５００ｎｍにおける外部透過率（％）を表し、Ｄは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２９００ｎｍにおける外部透過率（％）を表す。〕 The glass according to any one of claims 1 to 3, wherein the βOH value represented by the following formula (1) is 0.05 mm -1 or more.
βOH =-[ln (D / C)] / t ... (1)
[In the formula (1), t represents the thickness (mm) of the glass used for measuring the external transmittance, and C is the external transmission at a wavelength of 2500 nm when light is incident on the glass in parallel with the thickness direction. The rate (%) is represented, and D represents the external transmittance (%) at a wavelength of 2900 nm when light is incident on the glass in parallel with the thickness direction thereof. ] ガラス成分としてＮｂ2Ｏ5を含む、請求項１～４のいずれかに記載のガラス。 The glass according to any one of claims 1 to 4, which contains Nb 2 O 5 as a glass component. ガラス成分としてＴｉＯ2を含む、請求項１～５のいずれかに記載のガラス。 The glass according to any one of claims 1 to 5, which contains TiO 2 as a glass component. 請求項１～６のいずれかに記載のガラスからなる光学ガラス。 An optical glass made of the glass according to any one of claims 1 to 6. 請求項１～６のいずれかに記載のガラスからなる光学素子。 The optical element made of glass according to any one of claims 1 to 6. 請求項７に記載の光学ガラスからなる光学素子。 The optical element made of the optical glass according to claim 7.
JP2021187002A 2015-07-07 2021-11-17 Glass, optical glass, phosphate optical glass, and optical element Pending JP2022028819A (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2023116880A JP2023139100A (en) 2015-07-07 2023-07-18 Glass, optical glass, phosphate optical glass, and optical element

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015136228 2015-07-07
JP2015136228 2015-07-07
JP2016037551 2016-02-29
JP2016037551 2016-02-29
JP2019193481A JP6980737B2 (en) 2015-07-07 2019-10-24 Glass, optical glass, phosphate optical glass, glass material for polishing, glass material for press molding and optical elements

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2019193481A Division JP6980737B2 (en) 2015-07-07 2019-10-24 Glass, optical glass, phosphate optical glass, glass material for polishing, glass material for press molding and optical elements

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2023116880A Division JP2023139100A (en) 2015-07-07 2023-07-18 Glass, optical glass, phosphate optical glass, and optical element

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2022028819A true JP2022028819A (en) 2022-02-16

Family

ID=57685125

Family Applications (4)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2017527497A Active JP6639053B2 (en) 2015-07-07 2016-07-07 Glass, optical glass, phosphate optical glass, glass material for polishing, glass material for press molding, and optical element
JP2019193481A Active JP6980737B2 (en) 2015-07-07 2019-10-24 Glass, optical glass, phosphate optical glass, glass material for polishing, glass material for press molding and optical elements
JP2021187002A Pending JP2022028819A (en) 2015-07-07 2021-11-17 Glass, optical glass, phosphate optical glass, and optical element
JP2023116880A Pending JP2023139100A (en) 2015-07-07 2023-07-18 Glass, optical glass, phosphate optical glass, and optical element

Family Applications Before (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2017527497A Active JP6639053B2 (en) 2015-07-07 2016-07-07 Glass, optical glass, phosphate optical glass, glass material for polishing, glass material for press molding, and optical element
JP2019193481A Active JP6980737B2 (en) 2015-07-07 2019-10-24 Glass, optical glass, phosphate optical glass, glass material for polishing, glass material for press molding and optical elements

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2023116880A Pending JP2023139100A (en) 2015-07-07 2023-07-18 Glass, optical glass, phosphate optical glass, and optical element

Country Status (3)

Country Link
JP (4) JP6639053B2 (en)
CN (2) CN107614449B (en)
WO (1) WO2017006998A1 (en)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3943459A1 (en) 2017-01-25 2022-01-26 Corning Incorporated High refractive index titanium-niobium phosphate glass
WO2020188868A1 (en) * 2019-03-18 2020-09-24 光ガラス株式会社 Optical glass, optical element, optical system, interchangeable lens, and optical device
CN117843250A (en) * 2019-05-10 2024-04-09 Hoya株式会社 Glass
JP7218258B2 (en) * 2019-08-28 2023-02-06 Hoya株式会社 luminous glass
US20230286855A1 (en) * 2019-11-14 2023-09-14 Nippon Electric Glass Co., Ltd. Glass article
US20230138435A1 (en) * 2020-03-31 2023-05-04 Hoya Corporation Optical glass, optical element blank, and optical element
WO2022159280A1 (en) 2021-01-22 2022-07-28 Corning Incorporated Phosphate glasses with high refractive index and low density
EP4281419A1 (en) 2021-01-22 2023-11-29 Corning Incorporated Phosphate glasses with high refractive index and reduced dispersion
WO2022159277A1 (en) 2021-01-22 2022-07-28 Corning Incorporated Calcium-containing high-index phosphate glasses
CN113666636B (en) * 2021-09-14 2022-12-13 成都光明光电股份有限公司 Optical glass, glass preform, optical element and optical instrument

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011057509A (en) * 2009-09-10 2011-03-24 Asahi Glass Co Ltd Optical glass
JP2012091983A (en) * 2010-10-28 2012-05-17 Ohara Inc Optical glass and optical element
WO2012115038A1 (en) * 2011-02-23 2012-08-30 Hoya株式会社 Optical glass, glass material for press molding, and optical element

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2747964B2 (en) * 1993-06-07 1998-05-06 株式会社オハラ Manufacturing method of optical glass
JP4810901B2 (en) * 2005-07-11 2011-11-09 コニカミノルタオプト株式会社 Optical glass and optical element
JP5410270B2 (en) * 2007-03-06 2014-02-05 Ｈｏｙａ株式会社 Optical glass, press-molding preform, optical element and manufacturing method thereof
JP2009173520A (en) * 2007-10-30 2009-08-06 Nippon Electric Glass Co Ltd Optical glass for mold press forming
JP2010083701A (en) * 2008-09-30 2010-04-15 Hoya Corp Optical glass, glass gob for press forming and optical element
CN101817638B (en) * 2009-02-27 2014-07-02 株式会社小原 Optical glass and optical element
JP5694647B2 (en) * 2009-04-30 2015-04-01 株式会社オハラ Optical glass, optical element and precision press molding preform
CN101941797B (en) * 2010-09-21 2012-04-25 成都光明光电股份有限公司 Optical glass and optical element
JP5260623B2 (en) * 2010-09-30 2013-08-14 Ｈｏｙａ株式会社 Optical glass, glass material for press molding, and optical element
CN102515527B (en) * 2011-12-08 2014-11-05 成都光明光电股份有限公司 Phosphate optical glass
JP6161352B2 (en) * 2012-03-30 2017-07-12 株式会社オハラ Optical glass, lens preform and optical element
CN103723914A (en) * 2012-10-10 2014-04-16 株式会社小原 Optical glass, optical element and method for manufacturing glass forming body
CN107721160A (en) * 2013-04-05 2018-02-23 株式会社小原 Optical glass, preforming material and optical element
CN105593181B (en) * 2013-09-30 2018-10-09 Hoya株式会社 Optical glass and its manufacturing method

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011057509A (en) * 2009-09-10 2011-03-24 Asahi Glass Co Ltd Optical glass
JP2012091983A (en) * 2010-10-28 2012-05-17 Ohara Inc Optical glass and optical element
WO2012115038A1 (en) * 2011-02-23 2012-08-30 Hoya株式会社 Optical glass, glass material for press molding, and optical element

Also Published As

Publication number Publication date
JP2023139100A (en) 2023-10-03
JP2020019710A (en) 2020-02-06
JP6980737B2 (en) 2021-12-15
WO2017006998A1 (en) 2017-01-12
CN111892297A (en) 2020-11-06
JPWO2017006998A1 (en) 2018-06-28
JP6639053B2 (en) 2020-02-05
CN107614449B (en) 2020-08-21
CN111892297B (en) 2022-11-01
CN107614449A (en) 2018-01-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6980737B2 (en) Glass, optical glass, phosphate optical glass, glass material for polishing, glass material for press molding and optical elements
JP6270350B2 (en) Glass and optical element manufacturing method
JP7445037B2 (en) Optical glass and optical elements
TWI691470B (en) Optical glass and optical components
JP7003198B2 (en) Glass, press-molded glass materials, optics blanks, and optics
JP2018035037A (en) Glass, glass raw material for press-forming, optical element blank and optical element
JP2019019050A (en) Optical glass and optical element
TWI735451B (en) Glass, optical glass, glass materials for polishing, glass materials for press molding, and optical components
JP6812147B2 (en) Optical glass, optics blank, and optics
TW201927712A (en) Optical glass and optical element having a desired optical constant, a specific gravity and a smaller partial dispersion ratio
TW202104113A (en) Optical glass and optical element
JP7401236B2 (en) Optical glass and optical elements
TW202132234A (en) Optical glass and optical element
JP7194551B2 (en) Optical glass, glass materials for press molding, optical element blanks and optical elements
JP7383375B2 (en) Optical glass and optical elements
JP6812148B2 (en) Optical glass, optics blank, and optics
JP6961547B2 (en) Optical glass and optical elements
TWI707834B (en) Phosphate optical glass, glass materials for pressing and optical components
JP7194861B2 (en) Optical glass, glass materials for press molding, optical element blanks and optical elements
TWI781231B (en) Optical glass and optical components
CN109748497B (en) Optical glass and optical element
JP2023024546A (en) Optical glass, glass material for press forming, optical element blank and optical element
JP2023181083A (en) Optical glass and optical element
JP2019210157A (en) Optical glass and optical element

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20211117

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20221115

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20230113

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20230418

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20230718

A911 Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911

Effective date: 20230725

A912 Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912

Effective date: 20230915