JP2021512842A

JP2021512842A - 曲げられたガラス板またはガラスセラミック板およびその製造方法

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Publication number: JP2021512842A
Application number: JP2020542803A
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Inventors: フォルマーマルクス; バーダーフーバートゥス; アーノルトグレゴール; ヴァロシェクマヌエル; クラウストーマス; ゲオルクシュレーダーフリードリヒ; ミュールケオリヴァー
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Priority date: 2018-02-09
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Abstract

ガラス板またはガラスセラミック板（１）、殊にストーブ用ののぞき窓としてのガラス板またはガラスセラミック板（１）であって、前記ガラスセラミック板（１）は少なくとも１つの一回曲げられた区間（３）を有し、前記曲げられた区間（３）に平面（５、７）が接続しており、前記平面（５、７）は曲げられた区間（３）を介して互いに接続することに基づき最高１５０°、有利には最高１２０°、特に好ましくは最高１００°の角度をなし、ここで、前記ガラス板またはガラスセラミック板（１）は少なくとも２ミリメートルの厚さを有し、且つ曲げられた区間（３）において、曲げられた区間（３）の方位軸方向の表面に沿った曲率の変動が、前記ガラス板またはガラスセラミック板の厚さに相応する長さから、曲げられた部分（３）の弧長の四分の一までの長さの範囲において、最大０．００５ｍｍ^-1の振幅を有する、前記ガラス板またはガラスセラミック板（１）。

Description

本発明は一般に、少なくとも１つの曲げ部または反り部を備えているガラス板またはガラスセラミック板に関する。そのような板は、例えばストーブ用または家電製品用ののぞき窓として使用される。

ストーブ用ののぞき窓としてのガラスセラミック板の使用はよく知られている。ストーブ内の空間的な視野を向上するために、丸く曲げられた、または角度をつけて曲げられたストーブののぞき窓が長らく使用されてきた。丸く曲げられたストーブののぞき窓は、いわゆる重力降下によって製造できる。角度をつけて曲げられた板のためには、特殊なガス作動式の曲げ機がある。

挙げられた両方の方法のための出発材料は、板状のいわゆる生ガラス板である。生ガラスはガラスセラミックの前駆体であり、セラミック化工程においてガラスセラミック板に変換される。前駆体ガラスからガラスセラミックへの変換を、変形工程と並行して、または変形後に個別の工程段階において行うことができる。重力降下の場合、変形と並行する変換が使用される。ここでは、変換に際して、ガラスを、そのガラスが変形のために十分に柔らかくなる温度にもたらすことを利用する。曲げ機を使用する場合は、曲げ段階を別途の工程段階として、セラミック化の前に行う。

重力降下の変形工程は一般に、且つ大きな曲げ角について、特に独国特許発明第１０１０２５７６号明細書(DE10102576B4)内で具体的に説明されている。この方法について特徴的なのは、ガラスを曲げ器具と一緒に、電気またはガスのいずれかで加熱されるチャンバー炉またはトンネル炉内で加熱することである。この方法の場合、ガラスの面全体が一様に加熱され且つ曲げられる。この方法は、例えば曲げられた部分が円筒からの区間であるべき場合に使用される。

変形温度で出発ガラスは非常に迅速にガラスセラミックに変換され、且つその際、非常に柔らかい状態から非常に硬い状態へと非常に迅速に移行するので、特定の高い粘度からはもはや変形可能ではない。この理由から、ガラスセラミックの生ガラスの重力降下については、非常に限定された温度範囲／時間範囲しか使用できない。達成可能な粘度の限定には、一般に、達成可能な曲げ半径の限定が付随する。一般に、この方法でガラスの厚さが４ｍｍ〜５ｍｍで追加的な外力がなければ、２００ｍｍ未満の半径は達成困難であると言える。この方法でより小さな半径に仕上げるのであれば、変形を外力によって支援しなければならない。

そのような変形は独国特許出願公開第１０２００９０１２０１８号明細書(DE10209012018A1)内に記載されている。この方法で、曲げ半径３０ｍｍ〜２００ｍｍが重力降下法において達成できる。しかしながら、この方法は、曲げ器具が比較的複雑であり且つ所望の半径の変更に関してあまり可変性がないという欠点を有する。

上述の重力降下の代替的な方法は、ガスで稼働するバーナーを備えた曲げ機における変形である。ここでは、多量のエネルギーを迅速にもたらすことによって、変換前に生ガラスの軟化が達成される。そのような曲げ方法は、特許第４１１１４０８号公報(JP411408B2)および独国特許発明第１００３９０２７号明細書(DE10039027C1)から公知である。

前記特許第４１１１４０８号公報は、原理的に既に米国特許第２１７６９９９号明細書(US2176999A)から公知であるような、ガスバーナーで稼働される曲げ機を特に記載している。その変形は、チャンバー炉またはトンネル炉内での予熱と、ガラス表面の両側からの２つのガスバーナーを用いた局所加熱と、および最後にまたトンネル炉またはチャンバー炉内で行われる緩和工程との３つの段階を含む。さらなる補助手段を用いなければ、そのような曲げ装置では、工程の間に、４ｍｍ厚の板について典型的には曲げ半径約７〜１０ｍｍおよび曲げ角度９０°が生じる。より厚いまたはより薄い板の場合、典型的な曲げ半径は相応して変化する。その半径はこの単純な方法ではさらなる補助手段なしでは非常に限定的にしか変更できない。それは温度、生ガラスの粘度、加熱形態、加熱時間および生ガラスの材料の厚さに依存する。温度を無限に高められず、それに伴い前駆体ガラスの粘度を任意に下げられず、且つガラスセラミック用の生ガラスの場合、この温度・時間のプロセスにおけるガラスセラミックへの変換による時間制限が生じるので、達成可能な曲げ半径は通常の方法では狭く限定される。

独国特許発明第１００３９０２７号明細書によれば、生ガラスを炉内で予熱し、次いで炉内で片側からガスバーナーを用いて、変形できる程度に局所加熱することにより加熱される。この方法はいくつかの欠点を有し、それは高価な型を必要とし、遅く、なぜなら、常に曲げる部分だけを炉内で加熱し、変形し、そして緩和するからである。同様に、ガスバーナーを用いた片側の加熱も不利である。セラミック化の前に変形するために必要なエネルギー密度を達成することも、ガスバーナーを用いた片側の加熱で短い所用加熱時間を達成することも、困難であることが判明している。

このために、前記特許第４１１１４０８号公報内に記載されるような方法では、角度をつけて変形された製品のために、ガラス板の両側に２つのラインバーナーを使用できる。仏国特許出願公開第２７２６３５０号明細書(FR2726350A1)には、必要な予備および後熱処理炉を含む、ガスバーナーを用いてガラスセラミックを曲げるこの方法が具体的に記載されている。

国際公開第２０１３／１８４８９３号(WO2013/184893A1)は、電子機器用のハウジングを製造するために薄いガラス板を曲げるための方法を記載している。その際、ガラス板を曲げ装置と一緒に加熱して、次いでさらに軟化するまで帯状に加熱する。ガラス板にアームを設置し、そこに力を及ぼす。ガラス板は、軟化された帯状部で及ぼされた力によって曲げられる。

独国特許発明第１０１０２５７６号明細書独国特許出願公開第１０２００９０１２０１８号明細書特許第４１１１４０８号公報独国特許発明第１００３９０２７号明細書米国特許第２１７６９９９号明細書仏国特許出願公開第２７２６３５０号明細書国際公開第２０１３／１８４８９３号

曲げられたガラス板を製造する際のさらなる一般的な問題は、変形の際の力の作用が、一般に表面の望ましくない起伏をもたらすことである。これは明らかに目に見えることがあり、なぜならそれは、ガラス表面上で屈折力を有し、透かして見た際に光学的なひずみがもたらされるからである。従って、本発明は、変形されたガラス板またはガラスセラミック板を通して透かして見た際の歪みが少ないことを達成するという課題に基づいている。また、大きな曲げ半径の場合にも高い形状精度がもたらされるべきである。

前記の課題は、独立請求項の対象によって解決される。本発明の有利な態様は従属請求項に記載されている。

従って、本発明は多様な用途のための、殊にストーブ用ののぞき窓としてのガラス板またはガラスセラミック板を提供し、ここで前記ガラス板またはガラスセラミック板は、少なくとも１つの一回曲げられた、もしくは一軸に曲げられた区間を有し、そこに２つの平面が接続しており、前記平面は前記の曲げられた区間を介した互いの接続に基づき最高１５０°、有利には最高１２０°、特に好ましくは最高１００°の角度をなし、ここで、曲げられた区間においては、曲げられた区間の方位角方向での、もしくは曲げの軸に対して垂直な方向での、つまり一方の平面から曲げられた区間を介して他方の平面に向かう経路に沿った方向での、表面に沿った曲率の変動が、前記ガラス板またはガラスセラミック板の厚さに相応する長さから、曲げられた区間の弧長の４分の１までの長さの範囲において、最大０．００５ｍｍ^-1の振幅を有する。この長さの範囲における、および上記の境界値０．００５ｍｍ^-1を上回る曲率の変動は、透かして見る際の歪み、並びに面の視野角下での反射に関して、光学的に特に目立つことが判明している。その際、前記弧長は、ガラス板またはガラスセラミック板の厚さよりも有利には少なくとも２倍、特に好ましくは少なくとも４倍大きい。本開示に関してガラスセラミックは、結晶成分を含有するガラス状の材料とも理解される。ここで、「ガラス状」との文言は無機ガラスの成分に関する。従って、ガラス状の材料は、その組成において無機ガラスに相応する。

他の実施態様によれば、最大０．００５ｍｍ^-1の前記変動は２〜３０ｍｍの長さの範囲において抑えられている。曲げられた区間の弧長の４分の１を上回ると、および／または３０ミリメートルを上回ると、あるべき推移からの曲率のずれは長い波の歪みとしてみなされることができ、その屈折力、ひいては透かして見る際に及ぼす影響はわずかである。

前記方法は特に、少なくとも２ミリメートルの厚さを有するガラス板またはガラスセラミック板に適している。これはとりわけ、重力降下の上述の方法およびそれに関連する欠点に関し、曲率の測定のために表面を走査するために、当業者に公知のプローブを備えた三次元測定機を使用できる。

ここで、ガラス板またはガラスセラミック板の表面上の測定区間での局所的な曲率κは、

によって与えられる。

ここで、ｆは測定区間の推移、もしくは測定区間の推移を記述する関数を示す。その一次導関数ｆ’および二次導関数ｆ’’は、この測定区間の推移の局所的な導関数である。曲率κは、表面の曲率半径Ｒの逆数を表し、つまりκ＝Ｒ^-1である。

非常にわずかな曲率値しか有さない一枚板の区間は平面としてみなされる。殊に、本発明の１つの実施態様によれば、曲げられた区間の曲率は、平面への移行部で、０．００２５ｍｍ^-1未満の値に低下することが予定される。これは有利であり、なぜなら、前記板の平坦な部分の上では、わずかな曲率値も、例えば大面積の変形によって明らかに目につくようになるからである。たしかに、そのような変形では屈折による顕著な歪みはないのだが、その変形は板上で光の反射をゆがめ、このように可視となり得る。

そのようなガラス板またはガラスセラミック板を本発明の方法によって製造でき、前記方法の際、一般に加熱および引く続く変形が、変形領域全体にわたって同時には実施されない。むしろ、加熱と変形とは、弧度に沿って時系列で連続的に実施される。

本発明によるガラス板の変形方法、およびガラス板またはガラスセラミック板の製造方法は、少なくとも２ミリメートルの厚さを有するガラス板を準備し、ガラス板の一方の縁部から対向する縁部まで延在する帯状部を加熱して軟化させ、次に、加熱され且つ軟化された帯状部でガラス板を曲げることにより、加熱された帯状部で一回もしくは一軸に曲げられた曲げ部をもたらし、その帯状部に隣接する平面は互いに傾いており、ここで、前記帯状部は、ガラス板上で、ガラス板の長さ方向に対して横方向にガラス板の加熱領域を広げながら動く一方で、前記平面の傾きを互いに拡大して、曲げられた区間を、前記２つの平面が互いに最高１５０°、有利には最高１２０°、特に好ましくは最高１００°の角度をなすまで広げることを備える。

曲げられた区間について、１５〜１００ミリメートルの範囲である平均曲率半径が好ましい。これらの値は、０．０６６７ｍｍ^-1〜０．０１ｍｍ^-1の範囲の平均曲率に相応する。これらの値は、ガラス板またはガラスセラミック板の、曲げられた区間の凸状に反っている面に該当する。

前記の一回曲げられた、もしくは一軸に曲げられた区間は、円筒状に曲げられていることが特に好ましい。そのような円筒状の曲げ部は、本発明による方法によって容易に製造可能であり、前記板を保持するためのフレームの組み立ても容易にする。円筒状に曲げられた区間の場合、曲げられた区間に沿った曲率は理想的には一定であり、理想的に同じままである曲率半径に相応する。

曲げられた区間に沿った曲率の変動を回避するために、曲げプロセスを経路制御して行う場合が非常に有効であることが判明している。これは、曲げるために必要とされる力とは関係なく、曲げる動きを所定の経路に沿って行うことを意味する。これは、力を制御する曲げとは対照的な技術である。例えば国際公開第２０１３／１８４８９３号(WO2013/184893A1)内に記載されるように、所定の力がかけられる場合、局所的または全体の曲げ角度、およびさらに曲げ半径は、少なくとも部分的にガラスの粘度、従ってまたその温度にも依存する。これに対し、所定の動きの出発の場合、局所的に挿入される曲率は必然的に予め決められている。ここでもまた、曲率における変動が生じることがあり、つまり、軟化された帯状部の位置およびその移動の位置が変動するかまたは正確に固定されていない場合である。しかし明らかに、そのような作用は遙かに小さい。及ぼされる力が原理的に限定されないか、または曲げ装置で及ぼされ得るモーメントの最大によってしか限定されないにもかかわらず、ガラス板の強制的な動きが高い破壊リスクを引き起こさないことも判明している。

曲げる動きは曲げ装置を介して媒介され、且つ曲げ装置の曲げる動きと、加熱装置から生じる加熱ゾーンのガラス板に対する相対的な動きとの所定の連動に従って行われる。加熱ゾーンは、加熱装置が熱エネルギーをもたらすガラス板の表面領域である。静止している加熱装置の場合、加熱される帯状部の幅は加熱ゾーンとほぼ同じ幅である。その際、前記の連動を、時間に依存して所定のフローに従って行うこともできる。従って、１つの実施態様においては、加熱され且つ軟化された帯状部でガラス板を曲げることと、ガラス板上で長さ方向に対して横方向に加熱ゾーンを動かして、加熱され且つ軟化された帯状部を生成することとが、互いに連動、殊に強制的に連動していることがもたらされる。上記のとおり、この連動を、所定の動きと時間のフローに従って行うことができる。この動きと時間のフローは、ガラス板の動きの他に、前記ガラス板上の加熱ゾーンの動きも含むことがある。

曲げられたガラス板またはガラスセラミック板を製造するための特別な方法を含む本発明を、添付の図面を用いて以下でより詳細に説明する。

図１は、中立軸の曲げ半径を示す、曲げられたガラス板の概略図である。図２は、本発明による方法を実施するための装置の模式図である。図３は、変形プロセスの開始時の装置の側面図である。図４は、変形プロセスの終了後の装置の側面図である。図５は、変形されたガラス板である。図６は、板を曲げる際の表面およびガラス中央での温度分布の図である。図７は、セラミック化のために型に入れられたガラス板である。図８は、曲げ半径５４ｍｍを有する曲げられた区間に沿ったガラスセラミック板の曲率の推移である。図９は、曲げ半径５４ｍｍを有する曲げられた区間に沿ったガラスセラミック板の曲率の推移である。図１０は、曲げ半径５４ｍｍを有する曲げられた区間に沿ったガラスセラミック板の曲率の推移である。図１１は、曲げ半径７０ｍｍを有するガラスセラミック板の曲率の推移である。図１２は、曲げ半径９５ｍｍを有するガラスセラミック板の曲率の推移である。図１３は、ガラス板またはガラスセラミック板を備えたストーブである。図１４は、加熱ユニットの扉である。図１５は、加熱ユニットの扉のさらなる実施態様である。図１６は、２つの曲げられた区間を有するガラス板またはガラスセラミック板である。図１７は、曲げる動きおよび加熱ゾーンの動きの速度と時間との曲線である。図１８は、曲げる動きおよび加熱ゾーンの動きの速度と時間との曲線である。

ガラス表面の両側上に配置されているラインのガスバーナーを用いたガラスの曲げは公知である。ガラスセラミックの生ガラスを曲げるためにも、この方法は公知であり且つ試みられている。火炎施与幅（ラインのバーナーの場合は典型的には約１０〜２０ｍｍである）に依存して、変形されるべき領域の弧度がもたらされる。その際に生じる曲げ半径は、図１に示される変形されたガラス板の概略図を参照して、以下に従って計算できる：
Ｒ（ＮＦ）＝（ＢＭ・１８０）／（π・Ｗ）。

ここで、Ｒ（ＮＦ）は、中立軸の曲げ半径を示し、ＢＭは変形された領域における中立線の弧度を示し、且つＷは変形された領域の開口角を示す。

エネルギー密度が加熱の幅、例えば火炎施与幅または照射幅にわたって一定であるとの仮定の下で、ここでは近似的に火炎施与幅は弧度と同等に扱うことができる。しかしながら、加熱時間、バーナーまたは加熱線の温度プロファイル、および加熱の出力次第で、熱伝導に起因してわずかなずれが生じることがある。

従って、１２ｍｍの典型的な有効な加熱幅、９０°の開口角、および４ｍｍのガラス厚さの場合、中立軸の曲げ半径約７．６ｍｍがもたらされるであろう。この場合、出力密度が８０％を上回る板上の領域が有効な加熱幅とされる。この出力密度の領域において、ガラスはセラミック化が開始することなく変形可能になるために十分早く加熱される。本発明のさらなる態様によれば、加熱領域にわたって、もしくは加熱された帯状部８において、平均化された有効面積出力は少なくとも１０Ｗ／ｃｍ²である。ここで、有効面積出力は、実際に単位時間当たりにガラス中に蓄積される熱エネルギーを示す。有利には、平均化された有効面積出力は、２０Ｗ／ｃｍ²〜１０００Ｗ／ｃｍ²の範囲である。ガスバーナーの場合、有効面積出力は、レーザー、例えばＣＯ₂レーザーを使用する場合よりもむしろ高い。しかし、有利には上記で挙げられた両方の熱源で、２０Ｗ／ｃｍ²〜１０００Ｗ／ｃｍ²の上記で挙げられた範囲の出力が提供される。ガスバーナーの場合、出力の損失および火炎施与範囲がぼやけることに起因して、面積出力はより高いが、有効面積出力は上記の範囲にすべきである。有効な加熱出力はさらに、ガラスの厚さ、曲げるラインの長さ、もしくは曲げられる区間の幅、加熱される帯状部の幅、および熱源の出力、例えばレーザーの出力に依存して選択できる。

より大きな半径が必要な場合、変形されるべき領域が一様に、曲げられるために十分な温度にもたらされるために相応の幅広の熱源を使用することを試みることができる。ただし、この場合は制限があり、なぜなら非常に幅広のバーナーの場合は、内部の加熱領域からの排ガスを、外部領域を通じて出さなければならず、そのことが加熱領域における温度分布の不均一性をもたらし、ひいては曲げ領域における波の形成をもたらすからである。

図２は、本発明による方法を実施するための構成を模式図で示す。ガラス板１はその一方の端部で、保持装置１７によって固定される。保持装置１７の好ましい実施態様は、ガラス板をその面９、１０で吸着する真空テーブルを含む。示された例の場合、ガラス板１はその面１０で保持装置１７上に置かれ且つ固定されている。

１つ以上の加熱装置を用いて、ガラス板１の縁部１２から対向する縁部１３まで延在する帯状の区間、もしくは帯状部８を、加熱装置１９、２０が熱エネルギーをもたらす加熱ゾーン１９０、２００の領域において加熱して軟化させる。示される例の場合、２つの対向する加熱装置１９、２０が備えられているので、ガラス板１の両面９、１０上の帯状部８を迅速に加熱することができる。

ガラスが軟化する程度までガラス板１が加熱されると、そのガラス板１は、保持装置１７によって固定された区間に対してガラス板１が曲げ装置２１で動かされることによって、加熱され且つ軟化された帯状部８のところで曲げられる。曲げ装置２１は、示される例において２つの把持部２２を含む。このように、加熱された帯状部８のところで、一回もしくは一軸に曲げられた曲げ部が生じる。それによって、帯状部８に隣接する平面５、７は互いに傾く。好ましい実施態様によれば、曲げ装置２１は少なくとも１つのロボットアームを含むことができる。図２に示される把持部２２もロボットアームに属する。示された例に限定されることなく、曲げ装置２１は有利には、所定の経路で前記板を曲げる動きを実施できるようにガラス板に対する摩擦結合(kraftschluessige Verbindung)を作る。摩擦結合のために、示される例において把持部２２または相応の装置を使用できる。

示された例に限定されることなく、加熱装置の熱出力もしくは加熱ゾーン１９０、２００内に入力される熱出力を異なって選択することもできる。これは、曲げ挙動を制御するために有利であり得る。例えば、凸状に曲げられた面の上での熱出力を、対向する凹状に曲げられた面の熱出力よりも高く選択することが有利であることがある。

より正確な方法のフローを図３および図４に示す。

このために、図３に示すように、加熱装置１９、２０は予定されている変形領域１６の初めから開始する。０〜５秒の短い滞留時間の後、帯状部８は変形可能であるように十分に加熱される。遅くとも次に、加熱装置１９、２０は変形領域１６の端部の方向に横断移動を開始する。これによって、加熱装置１９、２０を動かすことによって、加熱された帯状部８が前記板に沿って動かされるので、全体の加熱された領域は、少なくとも変形領域１６を占めるまで広げられる。加熱装置１９、２０を動かす間、平面５、７の互いの傾きは、一方の平面が、加熱され且つ軟化された帯状部８を介して他の平面に対して曲げられることにより大きくなる。同時に、それに応じて、曲げられた区間も広がる。これは、２つの平面５、７が互いに有利には最高１５０°、殊に最高１２０°、特に好ましくは最高１００°の角度αをなすまで続けられる。

両方の平面または区間５、７の間で角度αをなす、完成した曲げられたガラス板１を図５に示す。ガラス板１と、単数または複数の加熱装置１９、２０との間の相対的な動きが重要であることは当業者には明らかである。従って、加熱装置１９、２０を固定し、ガラス板１を動かすことも可能である。ただし、示されるようなフローは容易に実現することができ、なぜならこの場合、曲げる動きは、追加的に並進と連動される必要がないからである。従って一般に、本発明による方法の好ましいさらなる構成においては、ガラス板を固定する一方で、曲げの間に少なくとも１つの加熱装置１９、２０をガラス板１の上で導くことがもたらされる。

加熱装置として、示されるとおり、レーザーを使用できる。本発明によれば、加熱および曲げは変形されるべき変形領域１６に沿って連続的に行われるので、変形領域１６全体を同時にガラスが軟化するまで加熱する必要はない。従って、本発明による方法の際に必要な熱出力も比較的少ない。このことにより、加熱装置としてのレーザーの使用が特に適切になる。帯状部８全体を加熱するために、レーザー光線を、例えばガルバノスキャナを用いてガラス上に導くことができる。レーザー光線は有利には、少なくとも１０Ｗ／ｃｍ²、特に好ましくは２０Ｗ／ｃｍ²〜１０００Ｗ／ｃｍ²の範囲の有効面積出力をもたらす。

しかし、代替的または追加的に、加熱装置１９、２０としてバーナーを使用することも可能である。適したバーナーは、ガラスを帯状に加熱するために、一列に隣り合ったバーナーノズルまたはスリット状のノズルを有することができる。

変形領域の始まりのところで変形を開始できるように、ガラス板１はこの位置で、厚さ全体にわたって変形のために十分に低い粘度を有する。その際、変形性は、ガラス中央におけるガラス厚さにわたる最も低い温度によって決定される。

これを説明するために、図６にシミュレーションからの図（ａ）〜（ｆ）を示す。そのシミュレーションは、加熱のためにガスバーナーを使用するという仮定の下で行われた。それらの図は、上面（曲線３０）、下面（曲線３２）およびガラス中央（曲線３１）での経時的なガラスの温度を示す。経過時間はそれぞれ図中に示されている。シミュレーションは、１０秒の開始時間で開始する（図（ａ））。図の横軸は、加熱装置の移動長を記述する（０ｍｍ＝変形領域の始まり、９０ｍｍ＝変形領域の終了）。縦軸には温度がプロットされている。加熱プロセスの開始時に、ガラスプレートは一様に約６００℃に予熱されている。２．５秒の加熱時間の後（図（ｂ））、上面および下面はそれらの最高温度に到達している。ここで、加熱装置が変形領域に沿って横断移動を開始する。ご覧のとおり、この時点で平均温度は辛うじて７００℃を上回っているに過ぎず、これは変形のためにまだ十分ではない。さらなる推移において、温度のピークは、変形されるべき領域上を横切って進む加熱装置と共に移動する。約５秒後、ガラス中央部は変形領域の始まりのところで９００℃を超えている（図（ｃ））。ここで、この位置での変形を開始できる。ここで、平均温度に依存して、変形は、距離をおいてバーナーの動きに続くことができる。従って、加熱され且つ軟化された帯状部８は、単数または複数の加熱装置に対して必ずしも直接的に対向しているわけではなく、移動方向に対してずれていてもよい。

例えば図５に示すような、本発明により変形されたガラス板１から、相応のガラスセラミック板を製造するために、本発明のさらなる態様においては、ガラス板１を、２つの互いに角度がつけられた台面５０、７０を有する型２５に入れて、ガラス板１をその平面５、７で台面５０、７０上に載置し、型２５と共にセラミック化炉を通じて導き、ここで、ガラス板１のガラスがガラスセラミックに変換される。ガラス板１が入れられたそのような型を図７に示す。示されるとおり、型２５は、型の複数の部材２５０、２５１、２５２から構成されていることができる。殊に、ガラス板の平面５、７および曲げられた区間３のそれぞれのための台としての型の別個の部材が備えられることができる。

セラミック化の際にガラスが柔らかくなるが、表面の曲率における変動は、セラミック化後でも保持されているか、またはセラミック化の際の材料の収縮によって増大すらされ得る。このことは殊に、曲げられた区間３に該当する。従って、曲げられた区間３の方位角方向での表面に沿った曲率の変動が、ガラス板またはガラスセラミック板の厚さに相応する長さから、曲げられた区間３の弧長の４分の１までの長さの範囲において、最大０．００５ｍｍ^-1の振幅を有するという本発明による特徴は、ガラス板にも、引き続きセラミック化されたガラスセラミック板にも該当する。

このことを、図８、９および１０を用いて説明する。これらの図は、曲げられた区間３にわたるガラスセラミック板１の曲率の推移を示す。曲率を測定するために、ガラス板またはガラスセラミック板１の表面をプローブで走査する。その際、一方の平面５から曲げられた区間３を介して他方の平面７まで届く測定区間を動かされる。図５に、そのような３つの測定区間３５、３６、３７が記入されている。２つの測定区間３５および３７は、平行且つガラス板またはガラスセラミック板１の縁部の近くに走っており、その間のさらなる測定区間３６はガラス板またはガラスセラミック板１の中央を走る。図８は、測定区間３５に沿った曲率の推移を示し、図９は中央の測定区間３６に沿った推移を示し、且つ図１０は、ガラス板またはガラスセラミック板１の対向する縁部での測定区間３７に沿った推移を示す。各々の図は、「Ａ」および「Ｂ」で示された２つのグラフを含む。「Ａ」で示されるグラフは、各々、本発明によって曲げられ且つ引き続きセラミック化されたガラス板の曲率の値を表す。「Ｂ」で示されるグラフは国際公開第２０１０／１０２８５８号(WO2010/102858A1)によるガラスセラミック板であり、それは型に入れられ、その型の部材はセラミック化の開始時にガラスの軟化の際に折りたたまれたので、本発明によるガラス板またはガラス板の場合のように２つの平面と曲げられた区間とを有する相応の型が得られる。その変形およびセラミック化は、国際公開第２０１０／１０２８５８号内に記載される方法に相応する。横軸に測定区間の弧長をプロットする。

測定されたガラスセラミック板は、曲げられた区間の曲げ半径５２ｍｍで製造された。ここで、曲げ半径は、既に図１を用いて説明したとおり、板の中央もしくは中立軸に関する。

全てのグラフは多かれ少なかれステップ状のプロファイルを示す。プローブが平面５、７を走査する領域において曲率は小さい。曲げられた区間３への移行部で、曲率はより高い値に跳ね上がる。全ての「Ａ」のグラフは、曲率がわずかにしか変動しない値のままであることが共通している。その本質的に一定の曲率は、曲げられた区間３が円筒状に曲げられており、従って曲げ半径は曲げられた区間３において同じままであることを示す。

平面５、７は本質的な曲率値を有さない。図８〜１０からわかるとおり、曲げられた区間３への移行部の隣の平面における曲率は、一貫して０．００２５ｍｍ^-1未満である。

さらに、本発明により製造されたガラスセラミック板１の場合、その曲率値は３つ全てのグラフで０．０１５〜０．０２０ｍｍ^-1である。従って、曲げられた区間（３）の方位角方向における表面に沿った、つまり測定区間３５、３６、３７に沿った曲率の変動は、ガラス板またはガラスセラミック板の厚さに相応する長さから曲げられた区間（３）の弧長の４分の１までの長さの範囲内だけでなく、移行部を除いては、曲げられた区間の全体の長さにおいて０．００５ｍｍ^-1未満である。これに対し、グラフ「Ｂ」は曲率の短い波の変動を有する。例えば図８、９、１０の全てのグラフ「Ｂ」は、弧長約３２５ｍｍの際に明らかな変動を示す。殊に、長さの範囲２〜３０ｍｍにおけるそのような変動（本発明によるガラスセラミック板の場合には存在しないかまたは０．００２５ｍｍ^-1未満である）は、レンズ効果に起因して邪魔な作用をしかねない。

０．０６６７ｍｍ^-1〜０．０１ｍｍ^-1の範囲の曲率を有する本発明の好ましい用途領域において約０．０１７５ｍｍ^-1の平均曲率が存在し、例えば図８〜図１０の例のように、ガラス板またはガラスセラミック板１の、曲げられた区間３が凹状に反っている面の上で測定される。

曲率０．０１７５ｍｍ^-1の場合の曲率半径は１／０．０１７５ｍｍ^-1＝５７．１ｍｍである。これは、外側の基準曲率半径５４ｍｍよりもいくぶん大きい。

図１１および図１２は、本発明によるガラスセラミック板の曲率の推移の２つのさらなる例を示す。それらの例は殊に、本発明が、曲げられた区間３の大きな曲げ半径のためにも適していることを示す。図１１のガラスセラミック板１は曲げ半径７０ｍｍを有し、図１２の例の板は、曲げ半径９５ｍｍを有する。明らかなように、変動は図８〜１０の例の場合よりもさらに小さい。図１１のグラフにおいて、弧長約３３０ｍｍの際に、短い周期を有する単独の明らかな変動があるが、これはガラス表面に存在するのではなく、表面の不純物によって引き起こされている。図１２における２７０ｍｍでの変動も、測定技術的な人工物である。

本発明についての用途分野は、扉、殊にストーブまたは一般的な加熱ユニットの扉のための、ガラス板またはガラスセラミック板の使用である。前記の扉は、本発明により角度をつけられた板で加熱ユニットの角部を形成できる。その板のための材料として、ガラスセラミックも、ガラス、例えばホウケイ酸ガラスも考慮される。

図１３は、明確化のために、扉４０を備えたストーブ１１の形態でのそのような加熱ユニットを示す。示されるとおり、ガラス板またはガラスセラミック板１は扉４０の窓ガラスを構成し、その窓ガラスはストーブ１１の外枠４１の縁部４２の周りを囲んでいる。ここで、縁部４２は、曲げられた区間３を通じてつなげられている。

本発明は、表面の短い波の曲率の変動での光源の屈折または反射に起因する歪みを回避することによる審美的な効果だけを有するのではない。一様な曲率の推移によって、特定の動的な負荷に際する高められた強度がもたらされる。これは、そのような扉を閉じる際に効果がある。扉４０に衝撃が与えられると、特に曲げられた区間で動的に強く負荷がかかる。その負荷が生じるのは、曲げられた区間に対して平行に走る縁部の周りに扉が回転する際、その縁部につながる平面は旋回の動きで導かれる一方で、他の平面は接線方向の動きまたは少なくとも接線成分を有する動きを行うからである。扉がぶつかると、それによって、曲げられた区間において様々な方向の互いに当たるモーメントが生じる。扉が勢いよく閉められると、それによって、曲げられた区間においてガラス板またはガラスセラミック板１が破壊することがある。意外なことに、本発明による曲げられたガラス板またはガラスセラミック板は、そのような負荷に対してより高い耐性を有することが判明した。従って、一般に、示された例に限定されることなく、本発明は例えば図１４に示されるような加熱ユニットの扉４０も提供する。本発明によるガラス板またはガラスセラミック板１を備えた扉４０は、そのガラス板またはガラスセラミック板１が、扉の開閉の際に、曲げられた区間３に沿った、殊にこの曲げられた区間３に平行に走る横縁部１４、１５の１つのところで旋回されるように、器具（例えば図１３に示されるストーブ１１）に扉４０を旋回可能に固定するためのホルダ４４を含む。殊に図１４に示されるとおり、旋回のためにヒンジ４６を使用できる。

好ましい実施態様において、ホルダ４４は２つの枠縁４８、４９を含み、それらがガラス板またはガラスセラミック板１をその長手方向の縁部１２、１３のところで保持する。組み立ての単純さおよび魅力的なスリムな設計の理由から、ガラス板またはガラスセラミック板１の横縁部１５が、図１４に示されるように、外側で露出しているか、もしくは保持されていない場合がさらに望ましい。図に示されているのとは異なり、ホルダ４４の枠縁が横縁部１５に沿って延在していてもよいが、その際、ガラス板またはガラスセラミック板１はこの枠縁に固定されていないか、または扉が周りを囲むフレームを含むが、前記板は周りを囲んで保持されてはいない。ただし、図１４に示される保持されていない横縁部１５を有する器具の場合、上記で説明された問題が、曲げられた区間の扉４０が閉じてぶつかる際に特に機械的に負荷がかかるという、より厳しい形で生じる。横縁部１５に隣接する面は、ぶつかって急激に減速する際に、慣性力によって長手方向の縁部１２、１３に沿ったモーメントを及ぼし、これは曲げられた区間３で受けとめられなければならない。そのモーメントは、ヒンジ４６によって定義される旋回軸５０から遠い横縁部１５のところでは、ホルダ４４で部分的に吸収されないことによって増大される。従って、まさにそのような構成においても、ガラス板１を曲げるための本発明による方法、およびそれによって製造された、上記の高められた強さを有するガラス板またはガラスセラミック板は特別な利点をもたらす。

従って一般に、特に図１４に示された例に限定されることなく、本発明のさらなる態様において、本発明によるガラス板またはガラスセラミック板１と、前記ガラス板またはガラスセラミック板１が旋回可能に保持されている扉４０を旋回可能に固定するためのホルダ４４とを備えた扉４０であって、その際、ホルダ４４の旋回軸５０から遠いガラス板またはガラスセラミック板１の横縁部１５はホルダ４４によって保持されていない、前記扉４０も提供される。

図１５は、扉４０のそのような実施態様を、旋回式のホルダ４４を有する縁部での断面で示す。この実施態様の場合、ホルダ４４の構成要素として周りを囲むフレーム５２が備えられる。ガラス板またはガラスセラミック板１は、ここでＬ字型に仕上げられた枠縁４８、４９を用いて、板とフレーム５２との間に取り付けられた封止材５４に対して押しつけられて保持される。枠縁４８、４９はガラス板またはガラスセラミック板１の上縁部および下縁部だけに走っているので、ここでもまた、ガラス板またはガラスセラミック板１の、ホルダ４４の旋回軸５０から遠い横縁部１５はホルダ４４によって保持されていない。図１５による配置は単に例示的なものである。ガラス板またはガラスセラミック板１をフレーム５２に固定するために、多数の他の配置が可能である。同様に好ましい他の態様は、前記板がフレーム５２の他の面の上で保持されて、曲げられた区間の凸状に反った面がフレーム５２に面していることをもたらす。

これまでに説明された実施態様の例では、単独の曲げられた区間３がもたらされた。しかし、ここでは、複雑な曲げ形状なしに、複数の曲げられた区間をもたらすことも可能である。そのような実施態様を図１６に示す。一般に、特に示された例に限定されることなく、本発明はこれについて、ガラス板またはガラスセラミック板１が、２つの曲げられた区間３、４を有し、その間に平面６を有する、さらなる態様をもたらす。図１６に示されたものとは異なり、曲げられた区間３、４が逆向きに曲げられていてもよい。

曲げられた区間に沿った曲率における、上記で説明された少ない変動を達成するために、ガラス板１を曲げる際に強制的な動きが実施される。従って、変形のために必要な力を制御することなく、動きのフローが予め設定される。例えば、図２に示された例の場合、一方または両方の加熱装置１９、２０が故障し、軟化された帯状部８が生成されなかった場合、及ぼされる力が制限されなければ、曲げプログラムのフローは前記板の破壊をもたらしかねない。このリスクは、所定の許容される曲げ力のみが及ぼされる、力制御の変形の際には存在しない。しかし、強制的な動きは、加熱された帯状部８におけるわずかな温度変動の際にも、所定の曲げ角度および曲げ半径が達成されることをもたらす。

さらに、曲率の推移における変動を回避するためにも、セラミック化可能なガラスを処理するためにも、曲げる速度が一様ではなく、曲げプロセスの推移において上昇する場合が特に有利であることが判明している。これは、停止位置から開始し、ひいては始めに必然的に加速される動きの開始だけでなく、動きの大部分にも関する。従って、この実施態様のさらなる態様において、ガラス板１を曲げる動きについて以下の条件の少なくとも１つが該当することがもたらされる：
・曲げる動きは、ガラス板１を曲げる時間の半分より多くにわたって加速する、
・曲げる動きは、曲げる際にガラス板１の動かされた部分が進む経路の半分より多くにわたって加速する。

さらに、上記で挙げられた利点から、曲げる動きおよび加熱ゾーンの動きが、時間をずらして行われる場合に有利であることが判明した。これについて、殊に、加熱ゾーンのもしくは両方の加熱ゾーン１９０、２００の動きが、曲げる動きより前の時点で開始し、曲げる動きが停止する前の時点で終了する場合が殊に有利である。

図１７は、この実施態様の模式的な例を明確に示す。特に図１７は、曲げる速度および加熱ゾーン１９０、２００の速度の、速度と時間との図を示す。ここで、曲線６０は、曲げる動きの経路と時間との曲線であり、曲線６２は加熱ゾーン１９０、２００の動きの経路と時間との曲線である。その処理はまず、ｔ₀の時点でガラスが帯状部８において少なくとも、上面および下面の表面で変形のために十分に加熱されるまで、静止している加熱ゾーン１９０、２００で加熱することで開始する。ガラスの中央は変形温度になるためにより長い時間がかかり、且つここで曲げる動きが開始しないので、この時点ではまだ変形温度がそのガラス部分の厚さ全体にわたって存在する必要はない。

次に、ｔ₁の時点で加熱ゾーン１９０、２００の動きが開始する。その動きはガラス板１に対して相対的であり、従ってガラス板１に対する加熱装置１９、２０の動きによっても、逆に加熱装置１９、２０に対するガラス板１の動きによっても行うことができる。ｔ₁の時点での加熱ゾーン１９０、２００の動きの開始後に時間をずらして、ｔ₂の時点で曲げる動きが開始する。経路と時間との曲線６０で理解されるとおり、曲げる動きの速度は、曲げプロセスの大半の時間にわたって増加する。曲げる動きの終了前には既に、t₃の時点で加熱ゾーン１９０、２００の動きが停止している。その後、時間をずらして、ｔ₄の時点で曲げる動きも停止する。さらに曲線６０から理解されるとおり、曲げる速度が低下されるブレーキ相がもたらされ得る。示される例においては、このブレーキ相はｔ₃とｔ₄の時点との間にあるが、そのことが必須なわけではない。そのようなブレーキ相は、曲げる動きが停止する際の振動を低減するためにとりわけ有利であり得る。そうでなければ、この振動は場合によっては曲げられた区間における曲率の変動を引き起こしかねない。曲げる速度は、曲げ装置で動かされるガラス板１の縁部の速度、または曲げられた区間に隣接する平面間の角度の角速度であってもよい。それらの速度は互いに依存しているので、加速する動きを用いてここで記載される推移は、各々の場合、測定される速度とは無関係に該当する。好ましい態様によれば、曲げる動きの加速は、最高速度が、曲げる動きの時間間隔における平均速度、もしくはガラス板１が曲げられる時間の間の平均速度よりも少なくとも１．５倍大きいというものである。殊に、曲げる動きは前記平均速度の０．２〜３倍の間で変化し得る。

実用的な例においては、加熱装置はｔ₀の時点で開始され、加熱ゾーン１９０、２００内でガラス板が加熱される。次に、加熱プロセスの開始後約３．５秒で加熱装置１９、２０が動かされ、これは図１７におけるｔ₁の時点に相応する。加熱開始の８秒後に曲げプロセスが開始し、それは図１７におけるｔ₂の時点に相応する。従って、加熱装置１９、２０の動きと、曲げる動きの開始との間の時間のずれは４．５秒である。加熱装置１９、２０は約１４秒の運転時間の後に停止し、オフにされる（ｔ₃の時点）。その後、ガラス板１は１〜２秒の間さらに、予定される最終的な角度まで、曲げプロセスが終了するｔ₄の時点までさらに曲げられる。

意外なことに、曲げる速度を、所定の曲げ角度での曲げ半径もしくは平均曲率半径に依存して決定することが有利であることが判明した。特に、特定の曲げ角度、例えば９０°について大きな曲げ半径の場合、全体的により低い曲げ速度が選択される。その際、加熱ゾーンの動く速度を、平均曲率半径とは無関係に選択することもできる。明確化のために、図１７に相応するが、平面間の角度が同じ（例えば９０°）でより小さな曲げ半径での速度と時間との図を図１８に示す。この例において、曲げる動きについての速度と時間とのプロファイルは符号６１で示されている。比較のために、図１７からの例の速度と時間とのプロファイル６０も記入されている。加熱ゾーン１９、２０の動く速度は、図１７の例に対して変化しないままである（曲線６２）。ｔ₁とｔ₂の時点の間、並びにｔ₃とｔ₄の時点の間の間隔も同じままである。しかし、予定されるより小さな平均曲率半径に基づき、加熱ゾーン１９、２０の移動長がより短いので、ｔ₁とｔ₃の時点の間の間隔もより短い。最終的な角度までの曲げが行われる、ｔ₂とｔ₄との間の時間間隔は相応して短縮される。これは、その時間間隔内で、同じ所定の曲げ角度が製造されるように速度が高められることを伴う。従って、より小さな平均曲げ角度についての速度と時間とのプロファイル６１の平均速度ｖ２は、速度と時間とのプロファイル６０の平均速度ｖ２よりも大きい。従って、本発明のさらなる態様によれば、曲げる方法について、ガラス板１の平面間の所定の角度について曲げる速度は、曲げられた区間の平均曲率半径に依存して調節され、その際、平均曲率半径が減少すると、より高い平均曲げ速度が選択されることがもたらされる。

ここで記載される強制的に導かれる曲げる動きの方法で曲げる際の曲率における小さな変動を達成するために、温度と粘度との推移に関するガラスの特別な特性も特に有利である。これは殊に、２ミリメートル以上の厚さを有する厚いガラス板に該当する。

一般に、ガラス板のガラスもしくはその組成が、以下の特徴の少なくとも１つを満たすように選択される場合が特に好ましい。第１の特徴によれば、温度Ｔ２．３とＴ９との商Ｔ２．３／Ｔ９は２未満である。ここで、Ｔ２．３は、粘度が１０^2.3ｄＰａ・ｓの値を有する際の摂氏度での温度を示す。相応してＴ９は、ガラスの粘度が１０⁹ｄＰａ・ｓである際の温度を示す。

さらなる特徴によれば、ガラスの粘度が１０^2.3ｄＰａ・ｓである際の温度Ｔ２．３の、ガラスの粘度が１０⁸ｄＰａ・ｓである際の温度Ｔ８に対する商Ｔ２．３／Ｔ８は１．９未満である。両方の大きさが、温度の上昇と共に急峻な粘度降下を有するガラスを特徴付ける。これらの急峻な粘度降下は、ここで記載される方法に関する多くの利点を有する。その急峻な粘度の推移によって、変形領域は加熱された領域に限定されたままである。これは、少なくとも２ミリメートルの厚さを有する、好ましく加工された厚いガラス板の場合により該当する。その相対的に短い変形領域は曲率における変動をもたらさず、なぜなら、局所的な変形および曲率は、とりわけ曲げ装置の動きによってもたらされるからである。

前記の商Ｔ２．３／Ｔ９およびＴ２．３／Ｔ８は、たしかにガラスのパラメータであるが、相応してガラスから製造されたガラスセラミック物品にも関することができ、なぜなら、ガラスおよびそこから製造されたガラスセラミックは同じ組成を有するからである。

ただし、前記の商が小さすぎる、つまりガラスが非常に短いと、変形領域における広い粘度範囲がもたらされ得るか、またはガラスが局所的に非常に柔らかくなり得る。従って、下限も有利である。商Ｔ２．３／Ｔ９は有利には１．８５よりも大きい。従って、さらなる態様においてこの商は１．８５〜２の範囲である。商Ｔ２．３／Ｔ８は有利には１．７５よりも大きい。従って、さらに１つの実施態様によれば、その商は１．７５〜１．９の範囲である。

粘度１０^2.3ｄＰａ・ｓ、もしくは１０¹³ｄＰａ・ｓの際の温度Ｔ２．３およびＴ１３の商Ｔ２．３／Ｔ１３も関連し、且つ粘度の推移についての尺度である。これは１つの実施態様によれば最大２．５、殊に２．２〜２．５の範囲の値である。

後述の表に、５つのセラミック化可能なガラスの群について上記で挙げられた商の最小値および最大値、並びに温度Ｔ２．３、Ｔ８、Ｔ９およびＴ１３の最大値および最小値を示す：

ガラスの粘度の推移は、Ｖｏｇｅｌ−Ｆｕｌｃｈｅｒ−Ｔａｍｍａｎｎモデルによって、もしくはこのモデルによる曲線によっても記述できる。このモデルによれば、粘度の推移は定数Ａ、ＢおよびＴ₀を有する式

によって記載できる。１つの実施態様によれば、前記式の定数について、以下の条件の少なくとも１つ、有利には全てが該当する：
・Ａは−２．９５〜−３．４５の範囲の値である、
・Ｂは７７００〜８７００℃の範囲である、
・Ｔ₀は１００℃〜２５０℃の範囲、有利には２００℃〜２５０℃の範囲である。

１つの実施態様によれば、ガラスセラミック板を製造するためのガラス、従ってそこから製造されたガラスセラミック自体も、成分Ｌｉ₂Ｏを３〜５質量パーセント、有利には３．６〜３．９質量パーセントで、並びに核形成剤としてＴｉＯ₂およびＺｒＯ₂の１つの酸化物または有利には両方の酸化物を含有する。これらは組成物中で、ＴｉＯ₂の含有率２〜４質量パーセント、有利には２．３〜３．３質量パーセントおよびＺｒＯ₂の含有率０．８〜２．２質量パーセント、殊に１．２〜１．８質量パーセントでもたらされることができる。さらなる実施態様によれば、ガラスまたはそこから製造されたガラスセラミックは以下の成分を質量％で備えている：
Ｌｉ_２Ｏ３〜５、
Ａｌ₂Ｏ₃ １８〜２５、
ＳｉＯ₂ ５５〜７５。

それに加えて、ガラスセラミックのために、核形成剤として有利には上記で示したとおりＴｉＯ₂および／またはＺｒＯ₂が上記で挙げられた量で入る。

これらの成分を有する生ガラスは殊に、上記で示された有利な粘度特性も有することができる。一般に、セラミック化可能なガラスもしくは生ガラスでは、粘度の推移が急峻である場合、つまり、商Ｔ２．３／Ｔ８およびＴ２．３／Ｔ９が大きすぎない場合が有利である。このことは、迅速な曲げプロセスを可能にし、従って曲げる際の早まった核形成を低減する。

この開示による方法は、ガラスセラミックを製造するためのガラス、もしくは一般にガラス状材料の加工には限定されず、むしろ一般的にガラスを曲げられたガラス板に成型することができる。好ましいガラスの種類は上記で既に挙げられたＬＡＳガラスの他、ホウケイ酸ガラスおよびアルミノシリケートガラスである。１つの実施態様によれば、適したホウケイ酸ガラスは以下の成分を質量％で有する組成を有することができる：

さらなる実施態様によれば、ガラス板のガラスはアルカリ・アルミノシリケートガラスである。これは殊に以下の成分を質量％で有する組成を有することができる。

本発明が図に示された実施態様の例に限定されないことは当業者には明らかである。むしろ、特許請求の範囲で様々な変化形がもたらされる。例えば図１４に示されたホルダは単に例示的なものである。とりわけ、長手方向の縁部１２、１３に沿った枠縁を有さず、フレームなしで仕上げられて且つ板１に固定されたヒンジだけを含むホルダを備えることも考えられる。前記ガラス板またはガラスセラミック板はさらに、加熱ユニットのために意図されていない扉またはのぞき窓において使用することもできる。一般に、本発明によるガラス板またはガラスセラミック板はストーブまたはオーブンの板として、好ましくはストーブまたはオーブンの扉の板としてだけでなく、内張、殊に加熱ユニットの内張として、カバーの構成要素として、調理台または調理面、殊に飛散防止壁を搭載した調理台または調理面として、暖房または加熱器具の外装として、並びに一般に外装として、並びにファッサードの構成要素としても使用できる。なおもさらなる用途は、被覆設備の内張である。ここでは、有利なことに、被覆チャンバーの角部での突き合わせの裏張り(Stoss-auf-Stoss-Verbau)が回避できる。

１ガラス板またはガラスセラミック板
３、４曲げられた区間
５、６、７平面
８加熱された帯状部
９、１０１の面
１１ストーブ
１２、１３１の縁部
１４、１５１の横縁部
１６変形領域
１７保持装置
１９、２０加熱装置
２１曲げ装置
２２把持部
２５型
２７、２９２５の台面
３０上面のガラス温度
３１中央のガラス温度
３２下面のガラス温度
３５、３６、３７測定区間
４０扉
４１１１の外枠
４２４１の縁
４４ホルダ
４６ヒンジ
４８、４９枠縁
５０旋回軸
５２フレーム
５４封止材
６０、６１曲げる動きの速度と時間との曲線
６２１９０、２００の動きの速度と時間との曲線
１９０、２００加熱ゾーン
２５０、２５１、２５２型の部材

Claims

ガラス板またはガラスセラミック板（１）、殊にストーブ用ののぞき窓としてのガラス板またはガラスセラミック板（１）であって、前記ガラスセラミック板（１）は一回曲げられた区間（３）を有し、前記曲げられた区間（３）に２つの平面（５、７）が接続しており、前記平面（５、７）は、曲げられた区間（３）を介した互いの接続に基づき最高１５０°、有利には最高１２０°、特に好ましくは最高１００°の角度をなし、ここで、曲げられた区間（３）において、曲げられた区間（３）の方位軸方向の表面に沿った曲率の変動が、前記ガラス板またはガラスセラミック板の厚さに相応する長さから、曲げられた区間（３）の弧長の４分の１までの長さの範囲において、最大０．００５ｍｍ^-1の振幅を有する、前記ガラス板またはガラスセラミック板（１）。
前記曲率の変動が、曲げられた区間（３）における２〜３０ｍｍの長さの範囲において０．００５ｍｍ^-1未満であることを特徴とする、請求項１に記載のガラス板またはガラスセラミック板（１）。
前記ガラス板またはガラスセラミック板（１）が少なくとも２ミリメートルの厚さを有することを特徴とする、請求項１または２に記載のガラス板またはガラスセラミック板（１）。
前記曲げられた区間（３）が凸状に反っている前記ガラス板またはガラスセラミック板（１）の面（９）で測定して、前記曲げられた区間（３）が、０．０６６７ｍｍ^-1〜０．０１ｍｍ^-1の範囲の曲率に相応する１５〜１００ミリメートルの範囲の平均曲率半径を有することを特徴とする、請求項１から３までのいずれか１項に記載のガラス板またはガラスセラミック板（１）。
前記曲げられた区間（３）の曲率が、平面への移行部で０．００２５ｍｍ^-1未満の値に低下することを特徴とする、請求項１から４までのいずれか１項に記載のガラス板またはガラスセラミック板（１）。
前記曲げられた区間（３）が円筒状に曲げられていることを特徴とする、請求項１から５までのいずれか１項に記載のガラス板またはガラスセラミック板（１）。
２つの曲げられた区間（３、４）を有し、その間に平面（６）があることを特徴とする、請求項１から６までのいずれか１項に記載のガラス板またはガラスセラミック板（１）。
以下の特徴：
・前記板のガラスが、ガラスの粘度が１０^2.3ｄＰａ・ｓである際の温度Ｔ２．３の、ガラスの粘度が１０⁸ｄＰａ・ｓである際の温度Ｔ８に対する商Ｔ２．３／Ｔ８を有し、前記商は１．９未満であること、
・前記板のガラスが、商Ｔ２．３／Ｔ８を有し、前記商は１．７５より大きいこと、
・前記板のガラスが、ガラスの粘度が１０^2.3ｄＰａ・ｓである際の温度Ｔ２．３の、ガラスの粘度が１０⁹ｄＰａ・ｓである際の温度Ｔ９に対する商Ｔ２．３／Ｔ９を有し、前記商は１．９未満であること、
・前記板のガラスが、商Ｔ２．３／Ｔ９を有し、前記商は１．８５より大きいこと
・粘度１０^2.3ｄＰａ・ｓおよび１０¹³ｄＰａ・ｓでの温度Ｔ２．３およびＴ１３の商Ｔ２．３／Ｔ１３が、最大２．５の値であること、
の少なくとも１つを特徴とする、請求項１から７までのいずれか１項に記載のガラス板またはガラスセラミック板（１）。
前記ガラスまたはガラスセラミックの組成について、以下の特徴：
・前記ガラスまたはガラスセラミックが、Ｌｉ₂Ｏ３〜５質量パーセント、有利には３．６〜３．９質量パーセント、並びにＴｉＯ₂ ２〜４質量パーセント、有利には２．３〜３．３質量パーセント、およびＺｒＯ₂ ０．８〜２．２質量パーセント、殊に１．２〜１．８質量パーセントを含有すること、
・前記組成が、質量パーセントで以下の成分：
Ｌｉ₂Ｏ３〜５、
Ａｌ₂Ｏ₃ １８〜２５、
ＳｉＯ₂ ５５〜７５
を含有すること、
の少なくとも１つが該当することを特徴とする、請求項１から８までのいずれか１項に記載のガラス板またはガラスセラミック板（１）。
ガラス板（１）の変形方法であって、少なくとも２ミリメートルの厚さを有するガラス板を準備し、前記ガラス板（１）の一方の縁部（１２）から対向する縁部（１３）まで延在する帯状部（８）を加熱して軟化させ、ここで、加熱され且つ軟化された帯状部（８）のところでガラス板を曲げて、加熱された帯状部のところで一回もしくは一軸に曲げられた曲げ部をもたらし、その帯状部に隣接する平面（５、７）は互いに傾いており、ここで、前記帯状部（８）は、ガラス板（１）上で、ガラス板（１）の長さ方向に対して横方向にガラス板（１）の加熱領域を広げながら動く一方で、前記平面（５、７）の互いの傾きを拡大して、曲げられた区間を、前記２つの平面（５、７）が互いに最高１５０°、有利には最高１２０°、特に好ましくは最高１００°の角度をなすまで広げる、前記方法。
前記ガラス板（１）を固定する一方で、少なくとも１つの加熱装置（１９、２０）が曲げの間に前記ガラス板（１）上で導かれることを特徴とする、請求項１０に記載の方法。
前記ガラス板（１）を曲げる動きが、曲げ装置（２１）を介して媒介され、且つ前記曲げ装置（２１）の曲げる動きと、加熱装置によってもたらされる加熱ゾーン（１９０、２００）のガラス板（１）に対する相対的な動きとの所定の連動に従って行われることを特徴とする、請求項１０または１１に記載の方法。
前記ガラス板（１）を曲げる動きについて、以下の条件：
・曲げる動きが、ガラス板（１）を曲げる時間の半分より多くにわたって加速すること、
・曲げる動きが、曲げる際にガラス板（１）の動かされた部分が反る経路の半分より多くにわたって加速すること、
・加熱ゾーン（１９０、２００）の動きが、曲げる動きよりも前の時点で開始し、且つ曲げる動きの停止よりも前の時点で終了すること、
の少なくとも１つが該当することを特徴とする、請求項１２に記載の方法。
曲げる動きの加速が、最大速度が曲げる動きの時間間隔の平均速度よりも少なくとも１．５倍大きいというものであり、有利には、曲げる速度は前記平均速度の０．２〜３倍の間で変化することを特徴とする、請求項１３に記載の方法。
前記ガラス板（１）の平面（５、７）間の所定の角度について、曲げる速度が、曲げられた区間（３）の平均曲率半径に依存して調節され、その際、平均曲率半径が減少すると、より高い平均曲げ速度が選択されることを特徴とする、請求項１２から１４までのいずれか１項に記載の方法。
前記ガラス板（１）を、２つの互いに角度のついた台面を有する型（２５）に入れて、前記ガラス板（１）をその平面（５、７）で前記台面（２７、２９）上に載置し、前記型と共にセラミック化炉を通じてみちびき、そこで前記ガラス板（１）のガラスがガラスセラミックへと変換されることによって、前記ガラス板からガラスセラミック板を製造する、請求項１０から１５までのいずれか１項に記載の方法。
請求項１から５までのいずれか１項に記載のガラス板またはガラスセラミック板（１）を有する加熱ユニットのための扉（４０）であって、前記ガラス板またはガラスセラミック板（１）が前記扉の開閉の際に、曲げられた区間（３）に沿って、殊にこの曲げられた区間（３）に平行に走る横縁部（１４、１５）のところで旋回されるように、前記扉（４０）を旋回可能に加熱ユニットに固定するためのホルダ（４４）を有する、前記扉（４０）。
前記ホルダ（４４）の旋回軸（５０）から離れた前記ガラス板またはガラスセラミック板（１）の横縁部（１５）は、ホルダ（４４）によって保持されていない、請求項１７に記載の扉（４０）。
扉（４０）を備えたストーブ（１１）であって、前記扉は請求項１に記載のガラス板またはガラスセラミック板（１）を備えた窓ガラスを有し、前記窓ガラスはストーブ（１１）の外枠（４１）の縁部（４２）の周りを囲み、前記縁部（４２）は前記ガラス板またはガラスセラミック板（１）の曲げられた区間（３）を通じてつなげられている、前記ストーブ（１１）。
ストーブまたはオーブンの板として、好ましくはストーブまたはオーブンの扉の板として、内張、殊に加熱ユニットの内張として、カバーの構成要素として、調理台または調理面、殊に飛散防止壁を搭載した調理台または調理面として、暖房または加熱器具の外装として、並びに一般に外装として、ファッサードの構成要素として、被覆設備の内張としての、請求項１から９までのいずれか１項に記載のガラス板またはガラスセラミック板（１）の使用。