JP2021038706A - 過給機 - Google Patents

Abstract

【課題】摩擦損失を低減すること。【解決手段】過給機は、タービンインペラ１７と、タービンインペラ１７の側面１７ａと背面１７ｂとの境界部１７ｃと対向する摩耗部材２００と、摩耗部材２００に形成され、タービンインペラ１７のうち境界部１７ｃと最も近接する近接部ＣＬと、近接部ＣＬに隣接し、側面１７ａまたは背面１７ｂとの間の距離が、近接部ＣＬと境界部１７ｃとの間の距離よりも大きい離隔部ＳＥと、を備える。近接部ＣＬは、境界部１７ｃと線接触することで、摩擦損失を可能な限り低減することができる。その結果、タービン効率の低下を抑制することができる。【選択図】図５

Description

本開示は、過給機に関する。

従来、過給機は、圧縮機（コンプレッサ）とタービンとを備える。タービンは、タービンハウジングと、タービンインペラとを備える。特許文献１には、タービンインペラの背面と対向するタービンハウジングに、リング状のアブレイダブル材を配する構成について開示がある。アブレイダブル材により、タービンインペラの背面とタービンハウジングとの間の空間に、排気ガスが流入することを抑制できる。

実開平７−１７９０２号公報

しかし、タービンインペラの背面がアブレイダブル材と接触すると、タービンインペラの背面とアブレイダブル材との摩擦によって摩擦損失が生じる。摩擦損失が生じると、タービン効率が低下する。そのため、摩擦損失を低減することが希求されている。

本開示の目的は、摩擦損失を低減することが可能な過給機を提供することである。

上記課題を解決するために、本開示の一態様に係る過給機は、インペラと、インペラの側面と背面との境界部と対向する摩耗部材と、摩耗部材に形成され、インペラのうち境界部と最も近接する近接部と、近接部に隣接し、側面または背面との間の距離が、近接部と境界部との間の距離よりも大きい離隔部と、を備える。

摩耗部材は、インペラの背面側から正面側に向かって径方向外側に離隔する方向に傾斜し、近接部および離隔部を含むテーパ面を有してもよい。

テーパ面は、境界部とインペラの回転軸方向に対向する背面対向部、および、境界部とインペラの径方向に対向する側面対向部のうち少なくともいずれか一方を有してもよい。

摩耗部材は、アブレイダブル材により構成されてもよい。

インペラの背面と対向する位置に配され、摩耗部材が設けられたプレートを備えてもよい。

摩耗部材は、インペラの背面側から正面側に向かって径方向外側に離隔する方向に傾斜し、近接部および離隔部を含むテーパ面を有し、プレートは、インペラの背面側から正面側に向かって径方向外側に離隔する方向に傾斜する被形成面を有し、被形成面に摩耗部材が形成されてもよい。

本開示によれば、摩擦損失を低減することが可能となる。

図１は、過給機の概略断面図である。 図２は、図１の一点鎖線部分の抽出図である。 図３は、図１の破線部分の抽出図である。 図４は、駆動リングをベアリングハウジング側から見た図である。 図５は、図３の一点鎖線部分の抽出図である。 図６は、図１の二点鎖線部分の抽出図である。 図７は、第２実施形態のタービンハウジングの部分拡大図である。 図８は、図７の一点鎖線部分の抽出図である。 図９は、第３実施形態のタービンハウジングの部分拡大図である。 図１０は、第４実施形態のタービンハウジングの部分拡大図である。 図１１は、第５実施形態のタービンハウジングの部分拡大図である。 図１２は、第６実施形態のタービンハウジングの部分拡大図である。

以下に添付図面を参照しながら、本開示の一実施形態について詳細に説明する。実施形態に示す寸法、材料、その他具体的な数値等は、理解を容易とするための例示にすぎず、特に断る場合を除き、本開示を限定するものではない。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能、構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。また本開示に直接関係のない要素は図示を省略する。

（第１実施形態）
図１は、過給機ＴＣの概略断面図である。図１に示す矢印Ｌ方向を過給機ＴＣの左側として説明する。図１に示す矢印Ｒ方向を過給機ＴＣの右側として説明する。図１に示すように、過給機ＴＣは、過給機本体１を備える。過給機本体１は、ベアリングハウジング３と、タービンハウジング５と、コンプレッサハウジング７とを含んで構成される。ベアリングハウジング３の左側には、締結ボルト９によってタービンハウジング５が連結される。ベアリングハウジング３の右側には、締結ボルト１１によってコンプレッサハウジング７が連結される。

ベアリングハウジング３には、収容孔３ａが形成されている。収容孔３ａは、過給機ＴＣの左右方向に貫通する。収容孔３ａには、軸受１３が配される。図１では、軸受１３の一例としてセミフローティング軸受を示す。ただし、軸受１３は、フルフローティング軸受や転がり軸受など、他のラジアル軸受であってもよい。収容孔３ａには、シャフト１５の一部が配される。シャフト１５は、軸受１３によって回転自在に軸支される。シャフト１５の左端部には、タービンインペラ１７が設けられる。タービンインペラ１７は、タービンハウジング５内に回転自在に収容される。シャフト１５の右端部には、コンプレッサインペラ１９が設けられる。コンプレッサインペラ１９は、コンプレッサハウジング７内に回転自在に収容される。タービンインペラ１７およびコンプレッサインペラ１９は、シャフト１５と一体的に回転する。

コンプレッサハウジング７には、吸気口２１が形成される。吸気口２１は、過給機ＴＣの右側に開口する。吸気口２１は、不図示のエアクリーナに接続される。ベアリングハウジング３とコンプレッサハウジング７の間には、ディフューザ流路２３が形成される。ディフューザ流路２３は、空気を昇圧する。ディフューザ流路２３は、シャフト１５（コンプレッサインペラ１９）の径方向（以下、単に径方向という）の内側から外側に向けて環状に形成される。ディフューザ流路２３は、径方向の内側において、コンプレッサインペラ１９を介して吸気口２１に連通している。

コンプレッサハウジング７には、コンプレッサスクロール流路２５が形成される。コンプレッサスクロール流路２５は、環状に形成される。コンプレッサスクロール流路２５は、例えば、コンプレッサインペラ１９よりも径方向の外側に位置する。コンプレッサスクロール流路２５は、不図示のエンジンの吸気口、および、ディフューザ流路２３と連通している。

コンプレッサインペラ１９が回転すると、吸気口２１からコンプレッサハウジング７内に空気が吸気される。吸気された空気は、コンプレッサインペラ１９の翼間を流通する過程において、加圧加速される。加圧加速された空気は、ディフューザ流路２３およびコンプレッサスクロール流路２５で昇圧される。昇圧された空気は、不図示の吐出口から流出し、エンジンの吸気口に導かれる。

コンプレッサインペラ１９の背面側（図１中、左側）には、シールプレート（プレート）２７が配されている。シールプレート２７は、円盤形状である。第１実施形態では、シールプレート２７の外径は、コンプレッサインペラ１９の最大外径よりも大きい。シールプレート２７には、径方向の中心に挿通孔が形成される。挿通孔には、シャフト１５が挿通される。

ベアリングハウジング３のコンプレッサハウジング７側（図１中、右側）の面には、嵌込穴３ｂが形成される。シールプレート２７は、嵌込穴３ｂに嵌め込まれる。シールプレート２７には、挿通孔よりも径方向外側にボルト孔（不図示）が設けられる。ボルト孔は、シャフト１５の回転軸方向（以下、単に回転軸方向という）に貫通する。嵌込穴３ｂには、ボルト孔と回転軸方向に対向する位置にネジ穴（不図示）が形成される。ボルト孔には、締結ボルト（不図示）が挿通される。ネジ穴には、締結ボルトが螺合する。締結ボルトによって、シールプレート２７は、ベアリングハウジング３に締結される。

ベアリングハウジング３の収容孔３ａに収容された軸受１３は、潤滑油により潤滑される。シールプレート２７は、軸受１３を潤滑した後の潤滑油が収容孔３ａからコンプレッサインペラ１９側に漏出することを抑制する。

ベアリングハウジング３とタービンハウジング５との間には、遮熱板（プレート）２９が配される。遮熱板２９は、円盤形状である。第１実施形態では、遮熱板２９の外径は、タービンインペラ１７の最大外径よりも大きい。遮熱板２９には、径方向の中心に挿通孔が形成される。挿通孔には、シャフト１５が挿通される。遮熱板２９は、タービンインペラ１７と回転軸方向に対向する位置に配される。遮熱板２９は、タービンインペラ１７と回転軸方向に離隔して配される。

遮熱板２９は、タービンインペラ１７側からベアリングハウジング３側への輻射熱を遮断する。すなわち、遮熱板２９は、排気ガスの熱がベアリングハウジング３側へ伝熱することを抑制する。遮熱板２９は、ベアリングハウジング３の収容孔３ａに収容された軸受１３の温度上昇を抑制することができる。その結果、軸受１３の軸受性能が維持される。

タービンハウジング５には、排気口３１が形成される。排気口３１は、過給機ＴＣの左側に開口する。排気口３１は、不図示の排気ガス浄化装置に接続される。ベアリングハウジング３とタービンハウジング５の間には、間隙３３が形成される。間隙３３には、排気ガスが流通する流通路ｘが形成される。流通路ｘは、シャフト１５の径方向内側から外側に向けて環状に形成される。

タービンハウジング５には、タービンスクロール流路３５が形成される。タービンスクロール流路３５は、例えば、タービンインペラ１７よりも径方向の外側に位置する。流通路ｘは、タービンインペラ１７とタービンスクロール流路３５との間に位置する。流通路ｘは、タービンインペラ１７を介してタービンスクロール流路３５と排気口３１とを連通させる。

タービンスクロール流路３５は、不図示のガス流入口と連通する。ガス流入口には、不図示のエンジンの排気マニホールドから排出される排気ガスが導かれる。ガス流入口からタービンスクロール流路３５に導かれた排気ガスは、流通路ｘおよびタービンインペラ１７の翼間を介して排気口３１に導かれる。排気口３１に導かれた排気ガスは、その流通過程においてタービンインペラ１７を回転させる。

タービンインペラ１７の回転力は、シャフト１５を介してコンプレッサインペラ１９に伝達される。上記のとおりに、空気は、コンプレッサインペラ１９の回転力によって昇圧されて、エンジンの吸気口に導かれる。

タービンハウジング５に導入される排気ガスの流量が小さくなると、タービンインペラ１７の回転量が小さくなる。タービンインペラ１７の回転量が小さくなると、コンプレッサインペラ１９の回転量も小さくなる。コンプレッサインペラ１９の回転量が小さくなると、エンジンの吸気口に供給される空気の圧力を十分に高めることができない場合がある。

そこで、タービンハウジング５には、間隙３３に可変容量機構１００が配される。可変容量機構１００は、排気ガスの流量に応じて、流通路ｘの流路断面積を変化させる。例えば、可変容量機構１００は、エンジンの回転数が低く、排気ガスの流量が小さいとき、流通路ｘの流路断面積を小さくする。

流通路ｘの流路断面積が小さくなると、流通路ｘを通過する排気ガスの流速は、流通路ｘの流路断面積が大きい場合と比べて速くなる。排気ガスの流速が速くなると、タービンインペラ１７の回転量が大きくなる。タービンインペラ１７の回転量が大きくなると、コンプレッサインペラ１９の回転量も大きくなる。コンプレッサインペラ１９の回転量が大きくなると、エンジンの吸気口に供給される空気の圧力を十分に高めることができる。このように、可変容量機構１００は、排気ガスの流量が小さい場合にタービンインペラ１７およびコンプレッサインペラ１９の回転量を大きくすることができる。以下、可変容量機構１００の構成について説明する。

可変容量機構１００は、シュラウドリング１０１と、ノズルリング１０３と、保持部材１０５と、駆動リング１０７と、伝達リンク１０９と、リンク板１１１と、ノズルベーン１１３と、駆動機構１１５と、アクチュエータ１１７とを含んで構成される。

シュラウドリング１０１は、間隙３３のうちベアリングハウジング３から離隔する側に配される。ノズルリング１０３は、間隙３３のうちベアリングハウジング３に近接する側に配される。シュラウドリング１０１は、ノズルリング１０３と回転軸方向に対向して配される。シュラウドリング１０１は、ノズルリング１０３と回転軸方向に離隔して配される。シュラウドリング１０１とノズルリング１０３との間に流通路ｘが形成される。

シュラウドリング１０１は、薄板リング状の本体部１０１ａを有する。ノズルリング１０３は、薄板リング状の本体部１０３ａを有する。ノズルリング１０３の本体部１０３ａは、シュラウドリング１０１の本体部１０１ａと直径（外径）が大凡等しい。第１実施形態では、ノズルリング１０３の本体部１０３ａの内径は、シュラウドリング１０１の本体部１０１ａの内径より大きい。ただし、ノズルリング１０３の本体部１０３ａの内径は、シュラウドリング１０１の本体部１０１ａの内径より小さくてもよいし、大凡等しくてもよい。

図２は、図１の一点鎖線部分の抽出図である。図３は、図１の破線部分の抽出図である。図２に示すように、シュラウドリング１０１の本体部１０１ａには、ピン軸孔１０１ｂが形成される。ピン軸孔１０１ｂは、本体部１０１ａを回転軸方向に貫通する。ピン軸孔１０１ｂは、本体部１０１ａの周方向に等間隔で複数（図２では１つのみを示す）形成される。ただし、ピン軸孔１０１ｂは、本体部１０１ａの周方向に不等間隔で複数形成されてもよい。

ノズルリング１０３の本体部１０３ａには、ピン軸孔１０３ｂが形成される。ピン軸孔１０３ｂは、本体部１０３ａを回転軸方向に貫通する。ピン軸孔１０３ｂは、本体部１０３ａの周方向に等間隔で複数（図２では１つのみを示す）形成される。ただし、ピン軸孔１０３ｂは、本体部１０３ａの周方向に不等間隔で複数形成されてもよい。

ピン軸孔１０１ｂは、ピン軸孔１０３ｂと回転軸方向に対向配置される。ピン軸孔１０１ｂ、１０３ｂには、連結ピン１１９が挿通される。連結ピン１１９により、シュラウドリング１０１は、ノズルリング１０３と連結される。また、連結ピン１１９により、シュラウドリング１０１とノズルリング１０３との対向間隔が一定に保たれる。

保持部材１０５は、ノズルリング１０３とベアリングハウジング３との間に配される。保持部材１０５は、連結ピン１１９によりノズルリング１０３に連結される。第１実施形態では、保持部材１０５は、互いに接合されたリング状の２枚の薄板により構成される。ただし、保持部材１０５は、リング状の１枚の薄板により構成されてもよいし、互いに接合されたリング状の３枚以上の薄板により構成されてもよい。

保持部材１０５の外周縁は、タービンハウジング５とベアリングハウジング３との間に挟持される。保持部材１０５は、タービンハウジング５とベアリングハウジング３との間に回転不能に保持される。保持部材１０５は、シュラウドリング１０１およびノズルリング１０３を回転不能に保持する。また、ノズルリング１０３とベアリングハウジング３との間には、駆動リング１０７が配される。保持部材１０５は、駆動リング１０７を相対回転可能に保持する。

図４は、駆動リング１０７をベアリングハウジング３側から見た図である。図４に示すように、駆動リング１０７は、薄板リング状の本体部１０７ａを有する。本体部１０７ａは、内周面が保持部材１０５の係合爪１０５ａと係合することで、保持部材１０５に対し相対回転可能に保持される。本体部１０７ａには、伝達リンク係合部１０７ｂと、リンク板係合部１０７ｃとが形成される。

伝達リンク係合部１０７ｂは、本体部１０７ａの内周面から径方向外側に向けて切り欠かれる。伝達リンク係合部１０７ｂは、本体部１０７ａの周方向に等間隔で複数形成される。伝達リンク係合部１０７ｂは、伝達リンク１０９の係合端１０９ａと係合する。

リンク板係合部１０７ｃは、本体部１０７ａの内周面から径方向外側に向けて切り欠かれる。リンク板係合部１０７ｃは、本体部１０７ａの周方向に単数（１つ）形成される。リンク板係合部１０７ｃは、２つの伝達リンク係合部１０７ｂの間に形成される。リンク板係合部１０７ｃは、リンク板１１１の係合端１１１ａと係合する。

伝達リンク１０９には、挿通孔１０９ｂが形成される。挿通孔１０９ｂは、伝達リンク１０９のうち、係合端１０９ａとは反対側に形成される。図３および図４に示すように、挿通孔１０９ｂには、ノズルベーン１１３の翼軸１１３ａが挿通される。伝達リンク１０９は、挿通孔１０９ｂにノズルベーン１１３の翼軸１１３ａが挿通された状態でカシメられる。伝達リンク１０９およびノズルベーン１１３は、翼軸１１３ａと一体的に回転する。

リンク板１１１には、挿通孔１１１ｂが形成される。挿通孔１１１ｂは、リンク板１１１のうち、係合端１１１ａとは反対側に形成される。図２および図４に示すように、挿通孔１１１ｂには、駆動機構１１５の回転軸ＲＡが挿通される。リンク板１１１は、挿通孔１１１ｂに駆動機構１１５の回転軸ＲＡが挿通された状態でカシメられる。リンク板１１１は、駆動機構１１５の回転軸ＲＡと一体的に回転する。ただし、駆動機構１１５の回転軸ＲＡは、リンク板１１１の挿通孔１１１ｂに溶接されてもよい。リンク板１１１は、駆動機構１１５の回転軸ＲＡに溶接されることで、回転軸ＲＡと一体的に回転する。

図３に示すように、シュラウドリング１０１の本体部１０１ａには、翼軸孔１０１ｃが形成される。翼軸孔１０１ｃは、本体部１０１ａのうちピン軸孔１０１ｂよりも径方向内側に配される。翼軸孔１０１ｃは、本体部１０１ａを回転軸方向に貫通する。翼軸孔１０１ｃは、本体部１０１ａの周方向に等間隔で複数（図３では１つのみを示す）形成される。

ノズルリング１０３の本体部１０３ａには、翼軸孔１０３ｃが形成される。翼軸孔１０３ｃは、本体部１０３ａのうちピン軸孔１０３ｂよりも径方向内側に配される。翼軸孔１０３ｃは、本体部１０３ａを回転軸方向に貫通する。翼軸孔１０３ｃは、本体部１０３ａの周方向に等間隔で複数（図３では１つのみを示す）形成される。翼軸孔１０３ｃは、翼軸孔１０１ｃと回転軸方向に対向配置される。

ノズルベーン１１３の翼軸１１３ａは、翼軸孔１０１ｃ、１０３ｃに挿通される。翼軸１１３ａは、翼軸孔１０１ｃ、１０３ｃに回転自在に軸支される。ノズルベーン１１３は、流通路ｘ内に周方向に離隔して複数配される。複数のノズルベーン１１３は、タービンインペラ１７の回転方向（周方向）に等間隔に配される。

図１に示すように、アクチュエータ１１７は、タービンハウジング５、ベアリングハウジング３、コンプレッサハウジング７の外部に配される。アクチュエータ１１７は、例えばソレノイドである。アクチュエータ１１７は、駆動機構１１５に連結される。駆動機構１１５は、アクチュエータ１１７の直線運動を回転軸ＲＡの回転運動に変換する。

アクチュエータ１１７が駆動すると、駆動機構１１５の回転軸ＲＡが回転する。回転軸ＲＡが回転すると、リンク板１１１は、回転軸ＲＡと一体的に、回転軸ＲＡ（挿通孔１１１ｂ）の中心軸周りに回転する。リンク板１１１が回転すると、駆動リング１０７は、リンク板係合部１０７ｃがリンク板１１１の回転方向に押圧され、中心軸周りに回転する。駆動リング１０７が回転すると、伝達リンク１０９は、伝達リンク係合部１０７ｂにより回転方向に押圧され、挿通孔１０９ｂの中心軸周りに回転する。伝達リンク１０９が回転すると、翼軸１１３ａは、伝達リンク１０９と一体的に回転する。翼軸１１３ａが回転すると、ノズルベーン１１３は、翼軸１１３ａと一体的に回転する。

ノズルベーン１１３が回転すると、流通路ｘ内に配された複数のノズルベーン１１３の間隔が変化する。複数のノズルベーン１１３の間隔が変化すると、流通路ｘの流路断面積が変化する。流通路ｘの流路断面積が変化すると、流通路ｘを流通する排気ガスの流速が変化する。

可変容量機構１００は、排気ガスの流量に応じて、複数のノズルベーン１１３の間隔（以下、開度という）を変更する。例えば、可変容量機構１００は、排気ガスの流量が小さいとき、ノズルベーン１１３の開度を小さくし、排気ガスの流速を増大させる。これにより、可変容量機構１００は、排気ガスの流量が小さいときでも、タービンインペラ１７の回転量を増大させることができる。その結果、可変容量機構１００は、排気ガスの流量が小さいときでも、コンプレッサインペラ１９の回転量を増大させることができる。

ところで、排気ガスがタービンインペラ１７に流入する際、排気ガスの一部は、タービンインペラ１７の背面と遮熱板２９との間の空間に流入する。排気ガスの一部がタービンインペラ１７の背面と遮熱板２９との間の空間に流入すると、圧損が生じタービン効率が低下する。そのため、タービンインペラ１７の背面と遮熱板２９との間の空間に流入する排気ガスの流量を低減することが好ましい。そこで、第１実施形態では、過給機ＴＣは、図５に示すようにタービンハウジング５にシール機構Ｓ１を備える。

図５は、図３の一点鎖線部分の抽出図である。図５に示すように、シール機構Ｓ１は、遮熱板２９と、摩耗部材２００とを含んで構成される。摩耗部材２００は、遮熱板２９に設けられている。摩耗部材２００は、タービンインペラ１７より軟らかい材料で構成される。これにより、タービンインペラ１７は、摩耗部材２００と接触した際に破損し難くなる。

第１実施形態では、摩耗部材２００は、切削性および気孔率の高いアブレイダブル材（可削材）により構成される。例えば、アブレイダブル材は、アルミナやジルコニア等を含む。これにより、摩耗部材２００は、タービンインペラ１７と接触した際に切削される。そのため、タービンインペラ１７は、摩耗部材２００と接触した際に、摩耗部材２００が切削されない場合と比べてより破損し難くなる。

図５に示すように、タービンインペラ１７は、側面（側壁）１７ａと、背面１７ｂと、境界部１７ｃとを有する。側面１７ａは、タービンインペラ１７の外周側面である。側面１７ａは、流通路ｘと少なくとも一部が径方向に対向する。

第１実施形態では、側面１７ａは、大凡一定の外径を有する。側面１７ａは、タービンインペラ１７のうち最も径が大きい最外径を有する。ただし、側面１７ａは、大凡一定の外径を有していなくてもよい。例えば、側面１７ａは、タービンインペラ１７の背面１７ｂ側（図５中右側）から正面側（図５中左側）に向かって、外径が大きくなってもよいし、小さくなってもよい。

背面１７ｂは、タービンインペラ１７のうち、遮熱板２９を介してベアリングハウジング３と回転軸方向に対向する面である。背面１７ｂは、少なくとも一部が遮熱板２９と回転軸方向に対向する。背面１７ｂは、円盤形状である。第１実施形態では、背面１７ｂは、回転軸方向において、ベアリングハウジング３から離隔するほど外径が大きくなるテーパ面を有する。ただし、背面１７ｂは、回転軸方向と直交する円盤形状の平面であってもよい。

境界部１７ｃは、側面１７ａと背面１７ｂとの間に位置する。境界部１７ｃは、側面１７ａと背面１７ｂが連続する連続部である。第１実施形態では、境界部１７ｃは、側面１７ａのうち最も背面１７ｂ側（図５中右側）の後端であり、背面１７ｂの最外径端である。

遮熱板２９は、被形成面２９ａを有する。被形成面２９ａは、タービンインペラ１７の背面１７ｂ側（図５中右側）から正面側（図５中左側）に向かって径方向外側に離隔する方向に傾斜するテーパ面である。被形成面２９ａは、回転軸方向において、境界部１７ｃよりもタービンインペラ１７の正面側（図５中左側）に突出している。ただし、被形成面２９ａは、境界部１７ｃよりもタービンインペラ１７の正面側に突出していなくてもよい。

摩耗部材２００は、被形成面２９ａ上に形成される。摩耗部材２００は、接合面２０１と、テーパ面２０３とを有する。接合面２０１は、被形成面２９ａと接合される。テーパ面２０３は、被形成面２９ａから離隔した位置に配される。摩耗部材２００は、接合面２０１（被形成面２９ａ）からテーパ面２０３まで大凡一定の高さ（厚み）を有する。

したがって、テーパ面２０３は、被形成面２９ａと大凡平行である。つまり、テーパ面２０３は、タービンインペラ１７の背面１７ｂ側（図５中右側）から正面側（図５中左側）に向かって径方向外側に離隔する方向に傾斜するテーパ面である。

テーパ面２０３は、境界部１７ｃと対向する。テーパ面２０３は、近接部ＣＬおよび離隔部ＳＥを有する。近接部ＣＬは、タービンインペラ１７のうち境界部１７ｃと最も近接する。離隔部ＳＥは、近接部ＣＬに隣接する。離隔部ＳＥは、タービンインペラ１７の側面１７ａまたは背面１７ｂとの間の距離が、近接部ＣＬと境界部１７ｃとの間の距離よりも大きい。近接部ＣＬは、境界部１７ｃと当接した場合、境界部１７ｃと線接触する。

第１実施形態では、テーパ面２０３は、背面対向部２０３ａと、側面対向部２０３ｂとを有する。ただし、テーパ面２０３は、背面対向部２０３ａおよび側面対向部２０３ｂのうち少なくともいずれか一方を有してもよい。背面対向部２０３ａは、境界部１７ｃと回転軸方向に対向する。背面対向部２０３ａは、回転軸方向において境界部１７ｃに近接するほど内径が大きくなる。側面対向部２０３ｂは、境界部１７ｃと径方向に対向する。側面対向部２０３ｂは、回転軸方向において境界部１７ｃから離隔するほど内径が大きくなる。

このように、遮熱板２９の被形成面２９ａとタービンインペラ１７の境界部１７ｃとの間には、摩耗部材２００が設けられる。摩耗部材２００により、遮熱板２９の被形成面２９ａとタービンインペラ１７の境界部１７ｃとの間のクリアランスを小さくすることができる。その結果、タービンインペラ１７の背面１７ｂと遮熱板２９との間の空間に、排気ガスが流入することを抑制できる。

また、摩耗部材２００は、テーパ面２０３を有する。テーパ面２０３は、タービンインペラ１７と接触する場合、タービンインペラ１７のうち最も近接する境界部１７ｃと線接触する。したがって、テーパ面２０３は、タービンインペラ１７と接触する際の摩擦損失を可能な限り低減することができる。その結果、タービン効率の低下を抑制することができる。

また、摩耗部材２００は、遮熱板２９に設けられる。ここで、タービンインペラ１７の形状または大きさが変更された場合、摩耗部材２００が設けられる部材を、変更されたタービンインペラ１７の形状または大きさに合う部材に交換する必要がある。交換する部材が大きくなるほど、交換コストが増大し、交換作業が煩雑になる。例えば、摩耗部材２００を遮熱板２９に設けた場合よりも、タービンハウジング５またはベアリングハウジング３に設けた場合の方が、交換コストが増大し、交換作業が煩雑になる。換言すれば、摩耗部材２００をタービンハウジング５またはベアリングハウジング３に設けた場合よりも、遮熱板２９に設けた方が、交換コストを減少させることができ、交換作業を簡易にすることができる。

また、摩耗部材２００は、遮熱板２９の被形成面２９ａに形成される。被形成面２９ａは、摩耗部材２００のテーパ面２０３と大凡平行な平行面である。これにより、摩耗部材２００は、被形成面２９ａに大凡一定の厚さで形成されることで、テーパ面２０３を形成することができる。したがって、摩耗部材２００は、例えば、被形成面２９ａが回転軸方向と直交する平面である場合よりも、被形成面２９ａがテーパ面２０３と大凡平行な面である方が、テーパ面２０３を容易に形成できる。

また、摩耗部材２００は、テーパ面２０３を有する。テーパ面２０３は、背面対向部２０３ａおよび側面対向部２０３ｂを有する。背面対向部２０３ａは、タービンインペラ１７が回転軸方向（背面１７ｂ側）に移動した際に、境界部１７ｃと接触（近接）する。このとき、背面対向部２０３ａは、タービンインペラ１７の境界部１７ｃと線接触する。また、側面対向部２０３ｂは、タービンインペラ１７が径方向外側に移動した際に、境界部１７ｃと接触（近接）する。このとき、側面対向部２０３ｂは、タービンインペラ１７の境界部１７ｃと線接触する。このように、テーパ面２０３は、境界部１７ｃと線接触することで、摩擦損失を可能な限り低減することができる。その結果、タービン効率の低下を抑制することができる。

ところで、コンプレッサハウジング７において、コンプレッサインペラ１９からディフューザ流路２３に空気が送出される際、コンプレッサインペラ１９の背面とシールプレート２７との間の空間からディフューザ流路２３に空気が吸引される。コンプレッサインペラ１９の背面とシールプレート２７との間の空間の空気がディフューザ流路２３に流入（合流）すると、圧損が生じコンプレッサ効率が低下する。そのため、コンプレッサインペラ１９の背面とシールプレート２７との間の空間からディフューザ流路２３に流入する空気の流量を低減することが好ましい。そこで、第１実施形態では、過給機ＴＣは、図６に示すようにコンプレッサハウジング７にシール機構Ｓ２を備える。

図６は、図１の二点鎖線部分の抽出図である。図６に示すように、シール機構Ｓ２は、シールプレート２７と、摩耗部材３００とを含んで構成される。摩耗部材３００は、シールプレート２７に設けられている。摩耗部材３００は、コンプレッサインペラ１９より軟らかい材料で構成される。摩耗部材３００は、切削性および気孔率の高いアブレイダブル材（可削材）により構成される。例えば、アブレイダブル材は、アルミナやジルコニア等を含む。

図６に示すように、コンプレッサインペラ１９は、側面（側壁）１９ａと、背面１９ｂと、境界部１９ｃとを有する。側面１９ａは、コンプレッサインペラ１９の外周側面である。側面１９ａは、ディフューザ流路２３と少なくとも一部が径方向に対向する。

第１実施形態では、側面１９ａは、大凡一定の外径を有する。側面１９ａは、コンプレッサインペラ１９のうち最も径が大きい最外径を有する。ただし、側面１９ａは、大凡一定の外径を有していなくてもよい。例えば、側面１９ａは、コンプレッサインペラ１９の背面側（図６中左側）から正面側（図６中右側）に向かって、外径が大きくなってもよいし、小さくなってもよい。

背面１９ｂは、コンプレッサインペラ１９のうち、シールプレート２７を介してベアリングハウジング３と回転軸方向に対向する面である。背面１９ｂは、少なくとも一部がシールプレート２７と回転軸方向に対向する。背面１９ｂは、円盤形状である。第１実施形態では、背面１９ｂは、回転軸方向と直交する円盤形状の平面である。ただし、背面１９ｂは、回転軸方向において、ベアリングハウジング３から離隔するほど外径が大きくなるテーパ面であってもよい。

境界部１９ｃは、側面１９ａと背面１９ｂとの間に位置する。境界部１９ｃは、側面１９ａと背面１９ｂが連続する連続部である。第１実施形態では、境界部１９ｃは、側面１９ａの最も背面１９ｂ側（図６中左側）の後端であり、背面１９ｂの最外径端である。

シールプレート２７は、被形成面２７ａを有する。被形成面２７ａは、コンプレッサインペラ１９の背面１９ｂ側（図６中左側）から正面側（図６中右側）に向かって径方向外側に離隔する方向に傾斜するテーパ面である。被形成面２７ａは、回転軸方向において、境界部１９ｃよりもコンプレッサインペラ１９の正面側（図６中右側）に突出している。ただし、被形成面２７ａは、境界部１９ｃよりもコンプレッサインペラ１９の正面側に突出していなくてもよい。

摩耗部材３００は、被形成面２７ａ上に形成される。摩耗部材３００は、接合面３０１と、テーパ面３０３とを有する。接合面３０１は、被形成面２７ａと接合される。テーパ面３０３は、被形成面２７ａから離隔した位置に配される。摩耗部材３００は、接合面３０１（被形成面２７ａ）からテーパ面３０３まで大凡一定の高さ（厚み）を有する。

したがって、テーパ面３０３は、被形成面２７ａと大凡平行である。つまり、テーパ面３０３は、コンプレッサインペラ１９の背面１９ｂ側（図６中左側）から正面側（図６中右側）に向かって径方向外側に離隔する方向に傾斜するテーパ面である。

テーパ面３０３は、境界部１９ｃと対向する。テーパ面３０３は、近接部ＣＬおよび離隔部ＳＥを有する。近接部ＣＬは、コンプレッサインペラ１９のうち境界部１９ｃと最も近接する。離隔部ＳＥは、近接部ＣＬに隣接する。離隔部ＳＥは、コンプレッサインペラ１９の側面１９ａまたは背面１９ｂとの間の距離が、近接部ＣＬと境界部１９ｃとの間の距離よりも大きい。近接部ＣＬは、境界部１９ｃと当接した場合、境界部１９ｃと線接触する。

第１実施形態では、テーパ面３０３は、背面対向部３０３ａと、側面対向部３０３ｂとを有する。ただし、テーパ面３０３は、背面対向部３０３ａおよび側面対向部３０３ｂのうち少なくともいずれか一方を有してもよい。背面対向部３０３ａは、境界部１９ｃと回転軸方向に対向する。背面対向部３０３ａは、回転軸方向において境界部１９ｃに近接するほど内径が大きくなる。側面対向部３０３ｂは、境界部１９ｃと径方向に対向する。側面対向部３０３ｂは、回転軸方向において境界部１９ｃから離隔するほど内径が大きくなる。

このように、過給機ＴＣのコンプレッサ側には、シール機構Ｓ２が配される。シール機構Ｓ２は、タービン側のシール機構Ｓ１と同様の作用効果を得ることができる。具体的に、シール機構Ｓ２は、シールプレート２７の被形成面２７ａとコンプレッサインペラ１９の境界部１９ｃとの間のクリアランスを小さくすることができる。その結果、コンプレッサインペラ１９の背面１９ｂとシールプレート２７との間の空間からディフューザ流路２３に、空気が流入することを抑制できる。

シール機構Ｓ２は、コンプレッサインペラ１９の形状または大きさが変更された場合に、交換コストを減少させ、交換作業を簡易にすることができる。シール機構Ｓ２は、シールプレート２７に被形成面２７ａが形成されることで、摩耗部材３００のテーパ面３０３を容易に形成することができる。シール機構Ｓ２は、テーパ面３０３と境界部１９ｃが線接触することで、摩擦損失を可能な限り低減することができ、コンプレッサ効率の低下を抑制することができる。

（第２実施形態）
図７は、第２実施形態のタービンハウジング５Ａの部分拡大図である。上記第１実施形態と実質的に等しい構成要素については、同一符号を付して説明を省略する。第２実施形態では、上記第１実施形態とタービンハウジング５Ａの構成が異なる。第２実施形態のその他の構成は、上記第１実施形態の構成と実質的に同じである。

図７に示すように、タービンハウジング５Ａには、上記第１実施形態の可変容量機構１００が設けられていない。タービンハウジング５Ａは、タービンスクロール流路３５と、流通路ｘとが内部に形成される。タービンハウジング５Ａは、タービンスクロール流路３５および流通路ｘよりもベアリングハウジング３側（図７中右側）に背面５Ａ１を有する。遮熱板２９は、タービンハウジング５Ａの背面５Ａ１と、ベアリングハウジング３の対向面３ｃとの間に挟持される。

図８は、図７の一点鎖線部分の抽出図である。図８に示すように、タービンハウジング５Ａは、シール機構Ｓ３を備える。シール機構Ｓ３は、遮熱板２９と、摩耗部材４００とを含んで構成される。遮熱板２９は、被形成面２９ａを有する。被形成面２９ａは、タービンインペラ１７の背面１７ｂ側（図８中右側）から正面側（図８中左側）に向かって径方向外側に離隔する方向に傾斜するテーパ面である。第２実施形態では、被形成面２７ａは、境界部１７ｃよりもタービンインペラ１７の正面側（図８中左側）に突出していない。ただし、被形成面２９ａは、回転軸方向において、境界部１７ｃよりもタービンインペラ１７の正面側に突出していてもよい。

摩耗部材４００は、被形成面２９ａに形成される。摩耗部材４００は、タービンインペラ１７より軟らかい材料で構成される。摩耗部材４００は、切削性および気孔率の高いアブレイダブル材（可削材）により構成される。例えば、アブレイダブル材は、アルミナやジルコニア等を含む。

摩耗部材４００は、接合面４０１と、テーパ面４０３とを有する。接合面４０１は、被形成面２９ａに接合される。テーパ面４０３は、被形成面２９ａから離隔した位置に配される。摩耗部材４００は、接合面４０１（被形成面２９ａ）からテーパ面４０３まで大凡一定の高さ（厚み）を有する。

したがって、テーパ面４０３は、被形成面２９ａと大凡平行である。つまり、テーパ面４０３は、タービンインペラ１７の背面１７ｂ側（図８中右側）から正面側（図８中左側）に向かって径方向外側に離隔する方向に傾斜するテーパ面である。

テーパ面４０３は、境界部１７ｃと対向する。テーパ面４０３は、近接部ＣＬおよび離隔部ＳＥを有する。近接部ＣＬは、タービンインペラ１７のうち境界部１７ｃと最も近接する。離隔部ＳＥは、近接部ＣＬに隣接する。離隔部ＳＥは、タービンインペラ１７の側面１７ａまたは背面１７ｂとの間の距離が、近接部ＣＬと境界部１７ｃとの間の距離よりも大きい。近接部ＣＬは、境界部１７ｃと当接した場合、境界部１７ｃと線接触する。

テーパ面４０３は、背面対向部４０３ａを有する。背面対向部４０３ａは、境界部１７ｃと回転軸方向に対向する。背面対向部４０３ａは、回転軸方向において境界部１７ｃに近接するほど内径が大きくなる。第２実施形態のテーパ面４０３は、上記第１実施形態のテーパ面２０３と異なり、側面対向部２０３ｂを有しない。つまり、テーパ面４０３は、境界部１７ｃと径方向に対向しない。

第２実施形態によれば、上記第１実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

（第３実施形態）
図９は、第３実施形態のタービンハウジング５Ａの部分拡大図である。上記第２実施形態と実質的に等しい構成要素については、同一符号を付して説明を省略する。第３実施形態では、上記第２実施形態と遮熱板２９０および摩耗部材５００の構成が異なる。第３実施形態のその他の構成は、上記第２実施形態の構成と実質的に同じである。

図９に示すように、タービンハウジング５Ａは、シール機構Ｓ４を備える。シール機構Ｓ４は、遮熱板２９０と、摩耗部材５００とを含んで構成される。遮熱板２９０は、被形成面２９０ａを有する。被形成面２９０ａは、上記第２実施形態の被形成面２９ａと異なり、回転軸方向と直交する平面である。

摩耗部材５００は、被形成面２９０ａに形成される。摩耗部材５００は、タービンインペラ１７より軟らかい材料で構成される。摩耗部材５００は、切削性および気孔率の高いアブレイダブル材（可削材）により構成される。例えば、アブレイダブル材は、アルミナやジルコニア等を含む。

摩耗部材５００は、接合面５０１と、テーパ面５０３とを有する。接合面５０１は、被形成面２９０ａに接合される。テーパ面５０３は、被形成面２９０ａから離隔した位置に配される。摩耗部材５００は、接合面５０１（被形成面２９０ａ）とテーパ面５０３との間の距離（厚み）が径方向で異なる。摩耗部材５００は、径方向外側ほど接合面５０１（被形成面２９０ａ）とテーパ面５０３との間の距離（厚み）が大きくなる。テーパ面５０３は、タービンインペラ１７の背面１７ｂ側（図９中右側）から正面側（図９中左側）に向かって径方向外側に離隔する方向に傾斜するテーパ面である。

テーパ面５０３は、境界部１７ｃと対向する。テーパ面５０３は、近接部ＣＬおよび離隔部ＳＥを有する。近接部ＣＬは、タービンインペラ１７のうち境界部１７ｃと最も近接する。離隔部ＳＥは、近接部ＣＬに隣接する。離隔部ＳＥは、タービンインペラ１７の側面１７ａまたは背面１７ｂとの間の距離が、近接部ＣＬと境界部１７ｃとの間の距離よりも大きい。近接部ＣＬは、境界部１７ｃと当接した場合、境界部１７ｃと線接触する。

テーパ面５０３は、背面対向部５０３ａを有する。背面対向部５０３ａは、境界部１７ｃと回転軸方向に対向する。背面対向部５０３ａは、回転軸方向において境界部１７ｃに近接するほど内径が大きくなる。第３実施形態のテーパ面５０３は、上記第１実施形態のテーパ面２０３と異なり、側面対向部２０３ｂを有しない。つまり、テーパ面５０３は、境界部１７ｃと径方向に対向しない。ただし、テーパ面５０３は、上記第１実施形態のテーパ面２０３と同様に、側面対向部２０３ｂを有してもよい。

第３実施形態によれば、シール機構Ｓ４は、上記第１実施形態で説明したように、タービンインペラ１７の背面１７ｂと遮熱板２９０との間の空間に、排気ガスが流入することを抑制できる。シール機構Ｓ４は、タービンインペラ１７の形状または大きさが変更された場合に、交換コストを減少させ、交換作業を簡易にすることができる。シール機構Ｓ４は、テーパ面５０３と境界部１７ｃが線接触することで、摩擦損失を可能な限り低減することができ、タービン効率の低下を抑制することができる。

（第４実施形態）
図１０は、第４実施形態のタービンハウジング５Ｂの部分拡大図である。上記第３実施形態と実質的に等しい構成要素については、同一符号を付して説明を省略する。第４実施形態では、上記第３実施形態とタービンハウジング５Ｂおよび摩耗部材６００の構成が異なる。第４実施形態のその他の構成は、上記第３実施形態の構成と実質的に同じである。

図１０に示すように、タービンハウジング５Ｂは、上記第３実施形態のタービンハウジング５Ａと同様に背面５Ａ１を有する。ただし、タービンハウジング５Ｂは、流通路ｘと背面５Ａ１との間の距離（厚さ）が、タービンハウジング５Ａと異なる。タービンハウジング５Ｂの流通路ｘと背面５Ａ１との間の距離（厚さ）は、タービンハウジング５Ａの流通路ｘと背面５Ａ１との間の距離（厚さ）より大きい。

タービンハウジング５Ｂは、被形成面５Ｂ１を有する。被形成面５Ｂ１は、タービンインペラ１７の側面１７ａと径方向に対向する。被形成面５Ｂ１は、側面１７ａから大凡一定距離離隔する。被形成面５Ｂ１は、円筒形状である。

図１０に示すように、タービンハウジング５Ｂは、シール機構Ｓ５を備える。シール機構Ｓ５は、被形成面５Ｂ１と、摩耗部材６００とを含んで構成される。摩耗部材６００は、被形成面５Ｂ１に形成される。摩耗部材６００は、タービンインペラ１７より軟らかい材料で構成される。摩耗部材６００は、切削性および気孔率の高いアブレイダブル材（可削材）により構成される。アブレイダブル材は、例えば、アルミナやジルコニア等を含む。

摩耗部材６００は、接合面６０１と、テーパ面６０３とを有する。接合面６０１は、被形成面５Ｂ１に接合される。テーパ面６０３は、被形成面５Ｂ１から離隔した位置に配される。摩耗部材６００は、接合面６０１（被形成面５Ｂ１）とテーパ面６０３との間の距離（厚み）が回転軸方向に異なる。摩耗部材６００は、タービンインペラ１７の正面側（図１０中左側）から背面１７ｂ側（図１０中右側）に向かって接合面６０１（被形成面５Ｂ１）とテーパ面６０３との間の距離（厚み）が大きくなる。テーパ面６０３は、タービンインペラ１７の背面１７ｂ側（図１０中右側）から正面側（図１０中左側）に向かって径方向外側に離隔する方向に傾斜するテーパ面である。

テーパ面６０３は、境界部１７ｃと対向する。テーパ面６０３は、近接部ＣＬおよび離隔部ＳＥを有する。近接部ＣＬは、タービンインペラ１７のうち境界部１７ｃと最も近接する。離隔部ＳＥは、近接部ＣＬに隣接する。離隔部ＳＥは、タービンインペラ１７の側面１７ａまたは背面１７ｂとの間の距離が、近接部ＣＬと境界部１７ｃとの間の距離よりも大きい。近接部ＣＬは、境界部１７ｃと当接した場合、境界部１７ｃと線接触する。

テーパ面６０３は、側面対向部６０３ｂを有する。側面対向部６０３ｂは、境界部１７ｃと径方向に対向する。側面対向部６０３ｂは、回転軸方向において境界部１７ｃから離隔するほど内径が大きくなる。第４実施形態のテーパ面６０３は、上記第１実施形態のテーパ面２０３と異なり、背面対向部２０３ａを有しない。つまり、テーパ面６０３は、境界部１７ｃと回転軸方向に対向しない。ただし、テーパ面６０３は、上記第１実施形態のテーパ面２０３と同様に、背面対向部２０３ａを有してもよい。

第４実施形態によれば、シール機構Ｓ５は、上記第１実施形態で説明したように、タービンインペラ１７の背面１７ｂと遮熱板２９０との間の空間に、排気ガスが流入することを抑制できる。シール機構Ｓ５は、テーパ面６０３と境界部１７ｃが線接触することで、摩擦損失を可能な限り低減することができ、タービン効率の低下を抑制することができる。

（第５実施形態）
図１１は、第５実施形態のタービンハウジング５Ａの部分拡大図である。上記第２実施形態と実質的に等しい構成要素については、同一符号を付して説明を省略する。第５実施形態では、上記第２実施形態と摩耗部材７００の構成が異なる。第５実施形態のその他の構成は、上記第２実施形態の構成と実質的に同じである。

図１１に示すように、タービンハウジング５Ａは、シール機構Ｓ６を備える。シール機構Ｓ６は、遮熱板２９と、摩耗部材７００とを含んで構成される。遮熱板２９は、被形成面２９ａを有する。被形成面２９ａは、上記第２実施形態の被形成面２９ａと同じである。

摩耗部材７００は、被形成面２９ａに形成される。摩耗部材７００は、タービンインペラ１７より軟らかい材料で構成される。摩耗部材７００は、切削性および気孔率の高いアブレイダブル材（可削材）により構成される。例えば、アブレイダブル材は、アルミナやジルコニア等を含む。

摩耗部材７００は、接合面７０１と、曲面７０３とを有する。接合面７０１は、被形成面２９ａに接合される。曲面７０３は、被形成面２９ａから離隔した位置に配される。摩耗部材７００は、タービンインペラ１７の回転中心軸を含む断面形状が、半円形状である。ただし、これに限定されず、摩耗部材７００は、タービンインペラ１７の回転中心軸を含む断面形状が、楕円形状であってもよい。つまり、曲面７０３は、タービンインペラ１７の回転中心軸を含む断面形状が、円弧形状を有する。ただし、これに限定されず、曲面７０３は、タービンインペラ１７の回転中心軸を含む断面形状が、波形状を有してもよい。

曲面７０３は、境界部１７ｃと対向する。曲面７０３は、近接部ＣＬおよび離隔部ＳＥを有する。近接部ＣＬは、タービンインペラ１７のうち境界部１７ｃと最も近接する。離隔部ＳＥは、近接部ＣＬに隣接する。離隔部ＳＥは、タービンインペラ１７の側面１７ａまたは背面１７ｂとの間の距離が、近接部ＣＬと境界部１７ｃとの間の距離よりも大きい。近接部ＣＬは、境界部１７ｃと当接した場合、境界部１７ｃと線接触する。

曲面７０３は、背面対向部７０３ａを有する。背面対向部７０３ａは、境界部１７ｃと回転軸方向に対向する。曲面７０３は、側面対向部７０３ｂを有する。側面対向部７０３ｂは、境界部１７ｃと径方向に対向する。

第５実施形態によれば、シール機構Ｓ６は、上記第１実施形態で説明したように、タービンインペラ１７の背面１７ｂと遮熱板２９との間の空間に、排気ガスが流入することを抑制できる。シール機構Ｓ６は、タービンインペラ１７の形状または大きさが変更された場合に、交換コストを減少させ、交換作業を簡易にすることができる。シール機構Ｓ６は、曲面７０３と境界部１７ｃが線接触することで、摩擦損失を可能な限り低減することができ、タービン効率の低下を抑制することができる。

（第６実施形態）
図１２は、第６実施形態のタービンハウジング５Ａの部分拡大図である。上記第２実施形態と実質的に等しい構成要素については、同一符号を付して説明を省略する。第６実施形態では、上記第２実施形態と摩耗部材８００の構成が異なる。第６実施形態のその他の構成は、上記第２実施形態の構成と実質的に同じである。

図１２に示すように、タービンハウジング５Ａは、シール機構Ｓ７を備える。シール機構Ｓ７は、遮熱板２９と、摩耗部材８００とを含んで構成される。遮熱板２９は、被形成面２９ａを有する。被形成面２９ａは、上記第２実施形態の被形成面２９ａと同じである。

摩耗部材８００は、被形成面２９ａに形成される。摩耗部材８００は、タービンインペラ１７より軟らかい材料で構成される。摩耗部材８００は、切削性および気孔率の高いアブレイダブル材（可削材）により構成される。例えば、アブレイダブル材は、アルミナやジルコニア等を含む。

摩耗部材８００は、接合面８０１と、頂部８０３と、側面８０５とを有する。接合面８０１は、被形成面２９ａに接合される。頂部８０３および側面８０５は、被形成面２９ａから離隔した位置に配される。摩耗部材８００は、タービンインペラ１７の回転中心軸を含む断面形状が、直角三角形状である。つまり、頂部８０３は、内角が９０度である。ただし、これに限定されず、摩耗部材７００は、タービンインペラ１７の回転中心軸を含む断面形状が、二等辺三角形状であってもよいし、不等辺三角形であってもよい。また、摩耗部材７００は、タービンインペラ１７の回転中心軸を含む断面形状が、矩形状であってもよい。また、頂部８０３は、内角が鋭角（９０度未満）であってもよいし、鈍角（９０度より大きい角度）であってもよい。

頂部８０３は、境界部１７ｃと対向する。頂部８０３は、タービンインペラ１７のうち境界部１７ｃと最も近接する近接部ＣＬである。側面８０５は、近接部ＣＬに隣接する離隔部ＳＥを有する。離隔部ＳＥは、タービンインペラ１７の側面１７ａまたは背面１７ｂとの間の距離が、近接部ＣＬと境界部１７ｃとの間の距離よりも大きい。近接部ＣＬは、境界部１７ｃと当接した場合、境界部１７ｃと線接触する。

第６実施形態によれば、シール機構Ｓ７は、上記第１実施形態で説明したように、タービンインペラ１７の背面１７ｂと遮熱板２９との間の空間に、排気ガスが流入することを抑制できる。シール機構Ｓ７は、タービンインペラ１７の形状または大きさが変更された場合に、交換コストを減少させ、交換作業を簡易にすることができる。シール機構Ｓ７は、頂部８０３と境界部１７ｃが線接触することで、摩擦損失を可能な限り低減することができ、タービン効率の低下を抑制することができる。

以上、添付図面を参照しながら本開示の一実施形態について説明したが、本開示はかかる実施形態に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本開示の技術的範囲に属するものと了解される。

例えば、上記第２実施形態から上記第６実施形態のシール機構Ｓ３、Ｓ４、Ｓ５、Ｓ６、Ｓ７は、上記第１実施形態のシール機構Ｓ１、Ｓ２に適用することができる。ここで、上記第５実施形態および上記第６実施形態のシール機構Ｓ６、Ｓ７よりも、上記第２実施形態から上記第４実施形態のシール機構Ｓ３、Ｓ４、Ｓ５の方が、摩耗部材４００、５００、６００の配置および形成を容易にできる。そのため、上記第５実施形態および上記第６実施形態のシール機構Ｓ６、Ｓ７よりも、上記第２実施形態から上記第４実施形態のシール機構Ｓ３、Ｓ４、Ｓ５を、上記第１実施形態のシール機構Ｓ１、Ｓ２に適用することが好ましい。

上記第１実施形態および第２実施形態では、被形成面２７ａ、２９ａがテーパ面２０３、３０３、４０３と大凡平行な面である場合について説明した。しかし、これに限定されず、被形成面２７ａ、２９ａは、回転軸方向と直交する平面に対し、傾斜したテーパ面であればよい。例えば、被形成面２７ａ、２９ａは、回転軸方向と直交する平面とテーパ面２０３、３０３、４０３との間の傾きを有するテーパ面であってもよい。

上記第４実施形態では、摩耗部材６００がタービンハウジング５Ｂの内周面に形成される例について説明した。しかし、これに限定されず、摩耗部材６００は、上記第１実施形態に示すノズルリング１０３の内周面に形成されてもよい。

本開示は、過給機に利用することができる。

１７ タービンインペラ（インペラ）
１７ａ 側面
１７ｂ 背面
１７ｃ 境界部
１９ コンプレッサインペラ（インペラ）
１９ａ 側面
１９ｂ 背面
１９ｃ 境界部
２７ シールプレート（プレート）
２７ａ 被形成面
２９ 遮熱板（プレート）
２９ａ 被形成面
２００ 摩耗部材
２０３ テーパ面
２０３ａ 背面対向部
２０３ｂ 側面対向部
２９０ 遮熱板（プレート）
２９０ａ 被形成面
３００ 摩耗部材
３０３ テーパ面
３０３ａ 背面対向部
３０３ｂ 側面対向部
４００ 摩耗部材
４０３ テーパ面
４０３ａ 背面対向部
５００ 摩耗部材
５０３ テーパ面
５０３ａ 背面対向部
６００ 摩耗部材
６０３ テーパ面
６０３ｂ 側面対向部
ＣＬ 近接部
ＳＥ 離隔部
ＴＣ 過給機

Claims (6)

1. インペラと、
   前記インペラの側面と背面との境界部と対向する摩耗部材と、
   前記摩耗部材に形成され、前記インペラのうち前記境界部と最も近接する近接部と、
   前記近接部に隣接し、前記側面または前記背面との間の距離が、前記近接部と前記境界部との間の距離よりも大きい離隔部と、
   を備える過給機。
2. 前記摩耗部材は、前記インペラの背面側から正面側に向かって径方向外側に離隔する方向に傾斜し、前記近接部および前記離隔部を含むテーパ面を有する請求項１に記載の過給機。
3. 前記テーパ面は、前記境界部と前記インペラの回転軸方向に対向する背面対向部、および、前記境界部と前記インペラの径方向に対向する側面対向部のうち少なくともいずれか一方を有する請求項２に記載の過給機。
4. 前記摩耗部材は、アブレイダブル材により構成される請求項１から３のいずれか１項に記載の過給機。
5. 前記インペラの前記背面と対向する位置に配され、前記摩耗部材が設けられたプレートを備える請求項１から４のいずれか１項に記載の過給機。
6. 前記摩耗部材は、前記インペラの背面側から正面側に向かって径方向外側に離隔する方向に傾斜し、前記近接部および前記離隔部を含むテーパ面を有し、
   前記プレートは、前記インペラの前記背面側から前記正面側に向かって前記径方向外側に離隔する方向に傾斜する被形成面を有し、前記被形成面に前記摩耗部材が形成される請求項５に記載の過給機。

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