JP2021025064A - Chain locker and steel sheet for chain locker - Google Patents
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
本発明は、チェーンロッカーおよびチェーンロッカー用鋼板に関する。 The present invention relates to a chain rocker and a steel plate for a chain rocker.
船舶が海洋で停泊する際、碇が投錨される。投錨され、海底に沈められた碇は、係留チェーンにより船舶と繋がれており、係留チェーンの大部分は海水に浸かった状態となる。一方、船舶が航行する際には、係留チェーンが引き上げられることで、碇が抜錨される。この後、係留チェーンは、船舶内のチェーンロッカーと呼ばれる格納庫に保管される（例えば、非特許文献１を参照。）。 Anchors are anchored when a ship anchors in the ocean. The anchored anchor and sunk on the seabed are connected to the ship by a mooring chain, and most of the mooring chain is submerged in seawater. On the other hand, when the ship sails, the mooring chain is pulled up and the anchor is removed. After this, the mooring chain is stored in a hangar called a chain locker in the ship (see, for example, Non-Patent Document 1).
上述したチェーンロッカーでは、海水が付着した状態で係留チェーンが長期間保管される。また、碇が投錨または抜錨される際には、チェーンロッカーから係留チェーンが出し入れされ、チェーンロッカーの内壁と係留チェーンとが激しく擦れ合う。これにより、チェーンロッカーの内壁に施された塗装に疵が入り、腐食が進行しやすくなる。 In the chain locker described above, the mooring chain is stored for a long period of time with seawater attached. When the anchor is anchored or anchored, the mooring chain is taken in and out from the chain locker, and the inner wall of the chain locker and the mooring chain rub against each other violently. As a result, the coating applied to the inner wall of the chain rocker is scratched, and corrosion is likely to proceed.
チェーンロッカーに代表されるような船舶内の設備では、定期的なドック点検時に必要に応じ再塗装するなどのメンテナンスを行うことが船舶基準等により定められている。しかしながら、腐食が進行し、さびが発生した状態で、塗装を塗り直しても、塗膜の密着性が十分に確保されないため、塗装の寿命が低下し、塗装を行う頻度が高くなるという問題がある。 Ship standards stipulate that onboard equipment such as chain lockers should be repainted as necessary during regular dock inspections. However, even if the coating is reapplied in a state where corrosion has progressed and rust has occurred, sufficient adhesion of the coating film is not ensured, so that the life of the coating is shortened and the frequency of coating is increased. is there.
本発明では、上記課題を解決し、腐食の進行を抑制し、さびの発生を低減し得る耐食性を有したチェーンロッカーおよびチェーンロッカー用鋼板を提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a chain rocker and a steel plate for a chain rocker having corrosion resistance capable of solving the above problems, suppressing the progress of corrosion, and reducing the occurrence of rust.
本発明は、上記の課題を解決するためになされたものであり、下記のチェーンロッカーおよびチェーンロッカー用鋼板を要旨とする。 The present invention has been made to solve the above problems, and the following chain rockers and steel plates for chain rockers are the gist of the present invention.
（１）船舶用のチェーンロッカーであって、
前記チェーンロッカーは、鋼板を含み、
前記鋼板の化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．０１〜０．２０％、
Ｓｉ：０．０１〜１．０％、
Ｍｎ：０．０５〜２．５０％、
Ｐ：０．０５％以下、
Ｓ：０．０１５％以下、
Ａｌ：０．００３〜０．１％、
Ｎ：０．０００５〜０．０１％、
Ｓｎ：０．０１〜０．５％、
Ｃｒ：０．１％以下、
Ｃｕ：０．１％以下、
Ｎｉ：０〜５．０％、
Ｓｂ：０〜０．５％、
Ｍｏ：０〜１．０％、
Ｗ：０〜１．０％、
Ｖ：０〜１．０％、
Ｃａ：０〜０．０１％、
Ｍｇ：０〜０．０１％、
ＲＥＭ：０〜０．０１％、
Ｎｂ：０〜０．１％、
Ｔｉ：０〜０．１％、
Ｂ：０〜０．０１％、
残部：Ｆｅおよび不純物であり、
下記式（ｉ）および（ii）を満足する、チェーンロッカー。
１−３．２６Ｓｎ＋０．２５Ｃｒ≦０．８０・・・（ｉ）
Ｓｎ／Ｃｕ≧１．０・・・（ii）
但し、上記式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。
(1) A chain locker for ships
The chain rocker includes a steel plate and contains
The chemical composition of the steel sheet is mass%.
C: 0.01 to 0.20%,
Si: 0.01-1.0%,
Mn: 0.05 to 2.50%,
P: 0.05% or less,
S: 0.015% or less,
Al: 0.003 to 0.1%,
N: 0.0005-0.01%,
Sn: 0.01-0.5%,
Cr: 0.1% or less,
Cu: 0.1% or less,
Ni: 0-5.0%,
Sb: 0-0.5%,
Mo: 0-1.0%,
W: 0-1.0%,
V: 0-1.0%,
Ca: 0-0.01%,
Mg: 0-0.01%,
REM: 0-0.01%,
Nb: 0-0.1%,
Ti: 0-0.1%,
B: 0-0.01%,
Remaining: Fe and impurities,
A chain locker that satisfies the following equations (i) and (ii).
1-3.26Sn + 0.25Cr ≦ 0.80 ... (i)
Sn / Cu ≧ 1.0 ... (ii)
However, each element symbol in the above formula represents the content (mass%) of each element contained in the steel, and if it is not contained, it is set to zero.
（２）前記化学組成が、質量％で、
Ｎｉ：０．０１〜５．０％、
Ｓｂ：０．０１〜０．５％、
Ｍｏ：０．０１〜１．０％、
Ｗ：０．０１〜１．０％、
Ｖ：０．０１〜１．０％、
Ｃａ：０．０００１〜０．０１％、
Ｍｇ：０．０００１〜０．０１％、および
ＲＥＭ：０．０００１〜０．０１％、
から選択される１種以上を含有する、
上記（１）に記載のチェーンロッカー。
(2) The chemical composition is mass%.
Ni: 0.01-5.0%,
Sb: 0.01-0.5%,
Mo: 0.01-1.0%,
W: 0.01-1.0%,
V: 0.01-1.0%,
Ca: 0.0001-0.01%,
Mg: 0.0001 to 0.01%, and REM: 0.0001 to 0.01%,
Contains one or more selected from,
The chain locker according to (1) above.
（３）前記化学組成が、質量％で、
Ｎｂ：０．００１〜０．１％、
Ｔｉ：０．００１〜０．１％、および
Ｂ：０．０００１〜０．０１％、
から選択される１種以上を含有する、
上記（１）または（２）に記載のチェーンロッカー。
(3) The chemical composition is mass%.
Nb: 0.001 to 0.1%,
Ti: 0.001 to 0.1%, and B: 0.0001 to 0.01%,
Contains one or more selected from,
The chain locker according to (1) or (2) above.
（４）表面に防食被覆層を備えた上記（１）〜（３）のいずれかに記載のチェーンロッカー。 (4) The chain rocker according to any one of (1) to (3) above, which has an anticorrosion coating layer on its surface.
（５）上記（１）〜（４）のいずれかに記載のチェーンロッカーに用いられる鋼板。 (5) The steel plate used for the chain rocker according to any one of (1) to (4) above.
本発明によれば、腐食の進行を抑制し、さびの発生を低減し得る耐食性を有したチェーンロッカーおよびチェーンロッカー用鋼板を提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a chain rocker and a steel plate for a chain rocker having corrosion resistance capable of suppressing the progress of corrosion and reducing the occurrence of rust.
本発明者は、腐食の進行を抑制し、さびの発生を低減し得るチェーンロッカーを得るために、以下のような検討を行った。 The present inventor conducted the following studies in order to obtain a chain rocker capable of suppressing the progress of corrosion and reducing the occurrence of rust.
鋼材の耐食性能は、その鋼材が使用される腐食環境により大きく変化する。すなわち、特定の腐食環境において耐食性に優れていると評価される鋼材であっても、異なる腐食環境においては耐食性を発揮できない場合がある。このため、本発明者は、チェーンロッカー内の環境について調査した。具体的には、本発明者は、航行時におけるチェーンロッカー内の温度および湿度の変動を詳細に測定した。 The corrosion resistance of a steel material varies greatly depending on the corrosive environment in which the steel material is used. That is, even a steel material evaluated to have excellent corrosion resistance in a specific corrosive environment may not exhibit corrosion resistance in different corrosive environments. Therefore, the present inventor investigated the environment inside the chain locker. Specifically, the present inventor measured in detail the fluctuations in temperature and humidity in the chain rocker during navigation.
上述したように、船舶の航行時に、係留チェーンは海中から引き上げられ、チェーンロッカーで保管される。このため、チェーンロッカー内では、海水が付着した係留チェーンが長期間保管された状態となる。その結果、チェーンロッカー内では、湿度の高い状態と比較的湿度の低い状態とが繰り返されながらも、相対湿度が５０％ＲＨ程度を下回ることがなかった。 As mentioned above, when the vessel is sailing, the mooring chain is pulled out of the sea and stored in a chain locker. Therefore, in the chain locker, the mooring chain to which seawater is attached is stored for a long period of time. As a result, in the chain locker, the relative humidity did not fall below about 50% RH, even though the high humidity state and the relatively low humidity state were repeated.
ところで、海水の主成分として一般的なものは塩化ナトリウムであるが、これ以外にも塩化マグネシウム等の塩化物が含まれている。特に、塩化マグネシウムは潮解作用が強く、例えば、相対湿度が３０％ＲＨ程度以上であれば、大気中の水分を容易に取り込む。 By the way, the main component of seawater is sodium chloride, but other chlorides such as magnesium chloride are also contained. In particular, magnesium chloride has a strong deliquescent action, and for example, when the relative humidity is about 30% RH or more, it easily takes in moisture in the atmosphere.
したがって、係留チェーンに付着し、チェーンロッカー内に持ち込まれた塩化マグネシウム等がチェーンロッカー内で大気中の水分を取り込むため、チェーンロッカーの内壁では、わずかに湿った状態が維持される。この結果、チェーンロッカーの内壁には、常に薄い水膜（以下の説明において、「薄膜水」ともいう。）が形成されることになる。 Therefore, magnesium chloride or the like adhering to the mooring chain and brought into the chain locker takes in the moisture in the atmosphere inside the chain locker, so that the inner wall of the chain locker is maintained in a slightly moist state. As a result, a thin water film (also referred to as "thin film water" in the following description) is always formed on the inner wall of the chain rocker.
また、内壁の表面に形成した薄膜水内では、海水中に含まれる塩化物がさらに濃化する現象が生じる。このように、塩化物が濃化した環境において、鋼材が腐食すると、腐食により鉄が溶出した箇所で鉄イオンの加水分解反応が生じ、表面のｐＨが低下し、さらに腐食が進行しやすくなる。以上より、本発明者は、チェーンロッカー内が、極めて厳しい特殊な腐食環境であることを明らかにした。 Further, in the thin film water formed on the surface of the inner wall, a phenomenon occurs in which chloride contained in seawater is further concentrated. As described above, when the steel material is corroded in the environment where the chloride is concentrated, the hydrolysis reaction of iron ions occurs at the place where iron is eluted due to the corrosion, the pH of the surface is lowered, and the corrosion is further promoted. From the above, the present inventor has clarified that the inside of the chain locker is an extremely severe and special corrosive environment.
さらに、チェーンロッカーの内壁は、錨の投錨または抜錨の際、係留チェーンと擦れ合う部分が生じるため、耐摩耗性をも有することが望ましい。 Further, it is desirable that the inner wall of the chain locker also has wear resistance because a portion that rubs against the mooring chain is generated when the anchor is anchored or unanched.
本発明は上記の知見に基づいてなされたものであり、以下、本発明の各要件について詳しく説明する。 The present invention has been made based on the above findings, and each requirement of the present invention will be described in detail below.
１．概要
本発明は、船舶用のチェーンロッカーに係るものである。上記チェーンロッカーは、鋼板を含む。また、本発明に係るチェーンロッカーは、鋼板以外に、鋼板同士に溶接を施した際に形成された溶接部（具体的には、溶融して凝固した溶接金属、および、溶接金属の周囲に形成された熱影響部）をも含む。
1. 1. Outline The present invention relates to a chain locker for ships. The chain rocker includes a steel plate. Further, the chain rocker according to the present invention is formed around a welded portion (specifically, a molten and solidified weld metal and a welded metal) formed when the steel plates are welded to each other, in addition to the steel plate. It also includes the heat-affected zone).
２．化学組成
鋼板の化学組成について以下に示す。化学組成に関し、各元素の限定理由は下記のとおりである。なお、限定理由の説明において含有量についての「％」は、「質量％」を意味する。
2. 2. Chemical composition The chemical composition of the steel sheet is shown below. Regarding the chemical composition, the reasons for limiting each element are as follows. In the explanation of the reason for limitation, "%" for the content means "mass%".
Ｃ：０．０１〜０．２０％
Ｃは、強度および耐摩耗性を確保するために必要な元素である。チェーンロッカーとしての強度および耐摩耗性を確保するために、Ｃ含有量は０．０１％以上とする。ここで、チェーンロッカーは溶接で鋼板同士を接合させることで、製造される。その一方、Ｃ含有量が０．２０％を超えると、母材および、溶接で形成された溶接熱影響部の靭性が著しく低下する。このため、Ｃ含有量は０．２０％以下とする。Ｃ含有量は０．０３％以上であるのが好ましく、０．０５％以上であるのがより好ましい。また、Ｃ含有量は０．１８％以下であるのが好ましく、０．１６％以下であるのがより好ましい。
C: 0.01 to 0.20%
C is an element necessary for ensuring strength and wear resistance. The C content is 0.01% or more in order to ensure the strength and wear resistance of the chain rocker. Here, the chain rocker is manufactured by joining steel plates to each other by welding. On the other hand, when the C content exceeds 0.20%, the toughness of the base metal and the weld heat-affected zone formed by welding is remarkably lowered. Therefore, the C content is set to 0.20% or less. The C content is preferably 0.03% or more, and more preferably 0.05% or more. The C content is preferably 0.18% or less, and more preferably 0.16% or less.
Ｓｉ：０．０１〜１．０％
Ｓｉは、脱酸のために必要な元素である。また、Ｓｉは、耐摩耗性の向上にも寄与する。このため、Ｓｉ含有量は０．０１％以上とする。しかしながら、Ｓｉを、１．０％を超えて含有させると溶接熱影響部の靭性が低下する。このため、Ｓｉ含有量は１．０％以下とする。なお、靭性の観点からＳｉ含有量は、より低いほうが望ましい。この場合、Ｓｉ含有量は０．８％以下であるのが好ましく、０．６％以下であるのがより好ましい。
Si: 0.01-1.0%
Si is an element required for deoxidation. Si also contributes to the improvement of wear resistance. Therefore, the Si content is set to 0.01% or more. However, if Si is contained in an amount of more than 1.0%, the toughness of the weld heat affected zone is lowered. Therefore, the Si content is set to 1.0% or less. From the viewpoint of toughness, it is desirable that the Si content is lower. In this case, the Si content is preferably 0.8% or less, more preferably 0.6% or less.
Ｍｎ：０．０５〜２．５０％
Ｍｎは、強度および耐摩耗性を確保するために必要な元素である。強度を確保するために、Ｍｎ含有量は０．０５％以上とする。しかしながら、Ｍｎを、２．５０％を超えて含有させると、靭性が著しく低下する。このため、Ｍｎ含有量は２．５０％以下とする。Ｍｎ含有量は０．２％以上であるのが好ましく、０．４％以上であるのがより好ましい。また、Ｍｎ含有量は２．４０％以下であるのが好ましく、２．３０％以下であるのがより好ましい。
Mn: 0.05 to 2.50%
Mn is an element necessary for ensuring strength and wear resistance. In order to secure the strength, the Mn content is 0.05% or more. However, if Mn is contained in excess of 2.50%, the toughness is significantly reduced. Therefore, the Mn content is set to 2.50% or less. The Mn content is preferably 0.2% or more, and more preferably 0.4% or more. The Mn content is preferably 2.40% or less, and more preferably 2.30% or less.
Ｐ：０．０５％以下
Ｐは不純物として粒界に偏析し、靭性を低下させる元素である。そして、Ｐ含有量が０．０５％を超えると靭性が著しく低下する。このため、Ｐ含有量は０．０５％以下とする。Ｐ含有量は少なければ少ないほど好ましいが、Ｐの過度な低減は製造コストを増加させるため、Ｐ含有量は０．００１％以上とするのが好ましい。
P: 0.05% or less P is an element that segregates into grain boundaries as impurities and reduces toughness. When the P content exceeds 0.05%, the toughness is remarkably lowered. Therefore, the P content is set to 0.05% or less. The smaller the P content, the more preferable. However, since an excessive reduction of P increases the manufacturing cost, the P content is preferably 0.001% or more.
Ｓ：０．０１５％以下
Ｓは不純物として鋼中に存在し、ＭｎＳを形成する。このＭｎＳは腐食の起点となり、耐食性を低下させる。このため、Ｓ含有量は０．０１５％以下とする。Ｓ含有量は少なければ少ないほど好ましいが、Ｓの過度な低減は製造コストを増加させるため、Ｓ含有量は０．０００１％以上とするのが好ましい。
S: 0.015% or less S exists in steel as an impurity and forms MnS. This MnS becomes a starting point of corrosion and lowers corrosion resistance. Therefore, the S content is set to 0.015% or less. The smaller the S content is, the more preferable it is. However, since excessive reduction of S increases the manufacturing cost, the S content is preferably 0.0001% or more.
Ａｌ：０．００３〜０．１％
Ａｌは脱酸剤として必要な元素であり、含有させることで脱酸効果が得られる。また、ＡｌはＮと結合し、ＡｌＮを形成することで、結晶粒を微細化させる。このため、Ａｌ含有量は０．００３％以上とし、０．００５％以上とするのが好ましい。しかしながら、Ａｌを、０．１％を超えて含有させると靭性の低下を招く。このため、Ａｌ含有量は０．１％以下とする。なお、Ａｌ含有量は０．０８％以下であるのが好ましく、０．０６％以下であるのがより好ましい。
Al: 0.003 to 0.1%
Al is an element necessary as an antacid, and the deoxidizing effect can be obtained by containing it. Further, Al binds to N to form AlN, thereby refining the crystal grains. Therefore, the Al content is preferably 0.003% or more, preferably 0.005% or more. However, if Al is contained in an amount of more than 0.1%, the toughness is lowered. Therefore, the Al content is set to 0.1% or less. The Al content is preferably 0.08% or less, and more preferably 0.06% or less.
Ｎ：０．０００５〜０．０１％
Ｎは、Ａｌと結合しＡｌＮを形成することにより、結晶粒を微細化させる効果がある。このため、Ｎ含有量は０．０００５％以上とし、０．００１％以上とするのが好ましい。
しかしながら、Ｎ含有量が０．０１％を超えると靭性が低下する。このため、Ｎ含有量は０．０１％以下とする。Ｎ含有量は０．００８％以下であるのが好ましく、０．００６％以下であるのがより好ましい。
N: 0.0005-0.01%
N has the effect of making crystal grains finer by combining with Al to form AlN. Therefore, the N content is preferably 0.0005% or more, preferably 0.001% or more.
However, if the N content exceeds 0.01%, the toughness decreases. Therefore, the N content is set to 0.01% or less. The N content is preferably 0.008% or less, and more preferably 0.006% or less.
Ｓｎ：０．０１〜０．５％
Ｓｎは、薄膜水が形成することで塩化物が濃化し、腐食界面のｐＨが低下する環境においてイオンとして溶出し、インヒビター作用により鋼の溶解反応を著しく抑制する。この結果、Ｓｎは耐食性を向上させる効果を有する。また、Ｓｎは、耐摩耗性を向上させる効果を有する。このため、Ｓｎ含有量を０．０１％以上とする。しかしながら、Ｓｎを、０．５％を超えて含有させると靭性が著しく低下する。このため、Ｓｎ含有量は０．５％以下とする。Ｓｎ含有量は０．０３％以上であるのが好ましく、０．０５％以上であるのがより好ましい。また、Ｓｎ含有量は０．４％以下であるのが好ましい。
Sn: 0.01-0.5%
Sn is eluted as ions in an environment where chloride is concentrated by the formation of thin film water and the pH of the corrosive interface is lowered, and the dissolving reaction of steel is remarkably suppressed by the inhibitory action. As a result, Sn has an effect of improving corrosion resistance. In addition, Sn has the effect of improving wear resistance. Therefore, the Sn content is set to 0.01% or more. However, if Sn is contained in an amount of more than 0.5%, the toughness is significantly reduced. Therefore, the Sn content is set to 0.5% or less. The Sn content is preferably 0.03% or more, and more preferably 0.05% or more. Further, the Sn content is preferably 0.4% or less.
Ｃｒ：０．１％以下
Ｃｒは、不純物として含有される元素である。また、Ｃｒは塩化物が濃化する薄膜水形成環境において耐食性を著しく低下させる。このため、Ｃｒ含有量は０．１％以下とする。Ｃｒ含有量は０．０８％以下であるのが好ましく、０．０６％以下であるのがより好ましい。なお、Ｃｒ含有量は少なければ少ないほどよいが、Ｃｒの過度な低減は製造コストを増加させるため、Ｃｒ含有量は０．００１％以上であるのが好ましい。
Cr: 0.1% or less Cr is an element contained as an impurity. In addition, Cr significantly reduces corrosion resistance in a thin-film water-forming environment in which chloride is concentrated. Therefore, the Cr content is set to 0.1% or less. The Cr content is preferably 0.08% or less, and more preferably 0.06% or less. The smaller the Cr content, the better, but since excessive reduction of Cr increases the manufacturing cost, the Cr content is preferably 0.001% or more.
Ｃｕ：０．１％以下
Ｃｕは不純物として含有される元素である。Ｃｕ含有量が０．１％を超えると熱間延性が著しく低下し製造時に表面割れを生じる。このため、Ｃｕ含有量は０．１％以下とし、０．０５％以下であるのが好ましい。なお、Ｃｕ含有量は少なければ少ないほどよいが、Ｃｕの過度な低減は製造コストを増加させるため、Ｃｕ含有量は０．００１％以上であるのが好ましい。
Cu: 0.1% or less Cu is an element contained as an impurity. If the Cu content exceeds 0.1%, the hot ductility is remarkably lowered and surface cracks occur during production. Therefore, the Cu content is preferably 0.1% or less, preferably 0.05% or less. The smaller the Cu content, the better, but since excessive reduction of Cu increases the production cost, the Cu content is preferably 0.001% or more.
鋼は、上記成分に加え、Ｎｉ、Ｓｂ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｃａ、Ｍｇ、およびＲＥＭから選択される１種以上の元素を含有させてもよい。 In addition to the above components, the steel may contain one or more elements selected from Ni, Sb, Mo, W, V, Ca, Mg, and REM.
Ｎｉ：０〜５．０％
Ｎｉは薄膜水形成環境での鋼の溶出を著しく抑制し、耐食性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｎｉ含有量が５．０％を超えると効果が飽和するばかりでなく、鋼のコストが上昇する。このため、Ｎｉ含有量は５．０％以下とする。Ｎｉ含有量は４．５％以下であるのが好ましく、４．０％以下であるのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｎｉ含有量は０．０１％以上であるのが好ましく、０．０５％以上であるのがより好ましく、０．１％以上であるのがさらに好ましい。
Ni: 0-5.0%
Ni has the effect of significantly suppressing the elution of steel in a thin film water forming environment and improving the corrosion resistance. Therefore, it may be contained as needed. However, if the Ni content exceeds 5.0%, not only the effect is saturated, but also the cost of steel increases. Therefore, the Ni content is set to 5.0% or less. The Ni content is preferably 4.5% or less, and more preferably 4.0% or less. On the other hand, in order to obtain the above effect, the Ni content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.05% or more, and further preferably 0.1% or more.
Ｓｂ：０〜０．５％
Ｓｂは、薄膜水形成環境において鋼の溶出を抑制する効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｓｂを、０．５％を超えて含有させると靭性が著しく低下する。このため、Ｓｂ含有量は０．５％以下とする。Ｓｂ含有量は０．４％以下であるのが好ましく、０．３％以下であるのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｓｂ含有量は０．０１％以上であるのが好ましく、０．０３％以上であるのがより好ましく、０．０５％以上であるのがさらに好ましい。
Sb: 0-0.5%
Sb has the effect of suppressing the elution of steel in a thin film water forming environment. Therefore, it may be contained as needed. However, if Sb is contained in an amount of more than 0.5%, the toughness is significantly reduced. Therefore, the Sb content is set to 0.5% or less. The Sb content is preferably 0.4% or less, and more preferably 0.3% or less. On the other hand, in order to obtain the above effect, the Sb content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.03% or more, and further preferably 0.05% or more.
Ｍｏ：０〜１．０％
Ｍｏは、強度および耐摩耗性を高める作用を有する。また、Ｍｏは腐食環境において溶出したＭｏがモリブデン酸イオンを形成し、インヒビター作用により鋼の溶出を抑制する作用を有する。この結果、Ｍｏは耐食性を向上させる効果を有するため、必要に応じて含有させてもよい。
Mo: 0-1.0%
Mo has the effect of increasing strength and wear resistance. Further, Mo has an action of suppressing the elution of steel by an inhibitory action, in which Mo eluted in a corrosive environment forms molybdate ions. As a result, Mo has an effect of improving corrosion resistance, and may be contained as necessary.
しかしながら、Ｍｏ含有量が１．０％を超えると効果が飽和するだけでなく靭性が著しく低下する。このため、Ｍｏ含有量は１．０％以下とする。Ｍｏ含有量は０．８％以下であるのが好ましく、０．５％以下であるのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｍｏ含有量は０．０１％以上であるのが好ましく、０．０３％以上であるのがより好ましく、０．０５％以上であるのがさらに好ましい。 However, if the Mo content exceeds 1.0%, not only the effect is saturated but also the toughness is significantly reduced. Therefore, the Mo content is set to 1.0% or less. The Mo content is preferably 0.8% or less, more preferably 0.5% or less. On the other hand, in order to obtain the above effect, the Mo content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.03% or more, and further preferably 0.05% or more.
Ｗ：０〜１．０％
ＷもＭｏと同様の作用を有する。腐食環境において溶出したＷがタングステン酸イオンを形成することで鋼の溶出を抑制する効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。
W: 0-1.0%
W also has the same effect as Mo. W eluted in a corrosive environment forms tungstic acid ions, which has the effect of suppressing the elution of steel. Therefore, it may be contained as needed.
しかしながら、Ｗ含有量が１．０％を超えると効果が飽和するだけでなく靭性が低下する。このため、Ｗ含有量は１．０％以下とする。Ｗ含有量は０．８％以下であるのが好ましく、０．５％以下であるのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｗ含有量は０．０１％以上であるのが好ましく、０．０３％以上であるのがより好ましく、０．０５％以上であるのがさらに好ましい。 However, when the W content exceeds 1.0%, not only the effect is saturated but also the toughness is lowered. Therefore, the W content is set to 1.0% or less. The W content is preferably 0.8% or less, more preferably 0.5% or less. On the other hand, in order to obtain the above effect, the W content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.03% or more, and further preferably 0.05% or more.
Ｖ：０〜１．０％
ＶもＭｏと同様の作用を有する。腐食環境において溶出したＶがバナジン酸イオンを形成することにより鋼の溶出を抑制する効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。
V: 0-1.0%
V also has the same effect as Mo. V eluted in a corrosive environment has the effect of suppressing the elution of steel by forming vanadate ions. Therefore, it may be contained as needed.
しかしながら、Ｖ含有量が１．０％を超えると効果が飽和するだけでなく靭性が低下する。このため、Ｖ含有量は１．０％以下とする。Ｖ含有量は０．８％以下であるのが好ましく、０．５％以下であるのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｖ含有量は０．０１％以上であるのが好ましく、０．０３％以上であるのがより好ましく、０．０５％以上であるのがさらに好ましい。 However, when the V content exceeds 1.0%, not only the effect is saturated but also the toughness is lowered. Therefore, the V content is set to 1.0% or less. The V content is preferably 0.8% or less, more preferably 0.5% or less. On the other hand, in order to obtain the above effect, the V content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.03% or more, and further preferably 0.05% or more.
Ｃａ：０〜０．０１％
Ｃａは、イオンとして溶出し、ｐＨの低下が生じた腐食界面においてｐＨを上昇させる。この結果、腐食が抑制されるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｃａ含有量が０．０１％を超えると、効果が飽和するだけでなく靭性が低下する。このため、Ｃａ含有量は０．０１％以下とする。Ｃａ含有量は０．００８％以下であるのが好ましく、０．００６％以下であるのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｃａ含有量は０．０００１％以上であるのが好ましく、０．０００３％以上であるのがより好ましく、０．０００５％以上であるのがさらに好ましい。
Ca: 0-0.01%
Ca elutes as an ion and raises the pH at the corrosive interface where the pH drops. As a result, corrosion is suppressed, so that it may be contained as needed. However, when the Ca content exceeds 0.01%, not only the effect is saturated but also the toughness is lowered. Therefore, the Ca content is set to 0.01% or less. The Ca content is preferably 0.008% or less, more preferably 0.006% or less. On the other hand, in order to obtain the above effect, the Ca content is preferably 0.0001% or more, more preferably 0.0003% or more, and further preferably 0.0005% or more.
Ｍｇ：０〜０．０１％
Ｍｇは、Ｃａと同様、腐食界面のｐＨを上昇させることで腐食を抑制する効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｍｇ含有量が０．０１％を超えると効果が飽和するだけでなく靭性も低下する。このため、Ｍｇ含有量は０．０１％以下とする。Ｍｇ含有量は０．００８％以下であるのが好ましく、０．００６％以下であるのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｍｇ含有量は０．０００１％以上であるのが好ましく、０．０００３％以上であるのがより好ましく、０．０００５％以上であるのがさらに好ましい。
Mg: 0-0.01%
Like Ca, Mg has the effect of suppressing corrosion by increasing the pH at the corrosion interface. Therefore, it may be contained as needed. However, when the Mg content exceeds 0.01%, not only the effect is saturated but also the toughness is lowered. Therefore, the Mg content is set to 0.01% or less. The Mg content is preferably 0.008% or less, more preferably 0.006% or less. On the other hand, in order to obtain the above effect, the Mg content is preferably 0.0001% or more, more preferably 0.0003% or more, and further preferably 0.0005% or more.
ＲＥＭ：０〜０．０１％
ＲＥＭは、ＣａおよびＭｇと同様、腐食界面のｐＨを上昇させることで腐食を抑制する効果を有するため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、ＲＥＭ含有量が０．０１％を超えると、効果が飽和するだけでなく靭性も低下する。このため、ＲＥＭ含有量は０．０１％以下とする。ＲＥＭ含有量は０．００８％以下であるのが好ましく、０．００６％以下であるのがより好ましい。
REM: 0-0.01%
Like Ca and Mg, REM has an effect of suppressing corrosion by increasing the pH of the corrosion interface, and therefore may be contained as necessary. However, if the REM content exceeds 0.01%, not only the effect is saturated but also the toughness is reduced. Therefore, the REM content is set to 0.01% or less. The REM content is preferably 0.008% or less, more preferably 0.006% or less.
一方、上記効果を得るためには、ＲＥＭ含有量は０．０００１％以上であるのが好ましく、０．０００３％以上であるのがより好ましく、０．０００５％以上であるのがさらに好ましい。 On the other hand, in order to obtain the above effect, the REM content is preferably 0.0001% or more, more preferably 0.0003% or more, and further preferably 0.0005% or more.
ここで、本発明において、ＲＥＭは、Ｓｃ、Ｙおよびランタノイドの合計１７元素を指し、上記ＲＥＭ含有量はこれらの元素の合計含有量を意味する。ＲＥＭは、工業的には、ミッシュメタルの形で添加される。 Here, in the present invention, REM refers to a total of 17 elements of Sc, Y and lanthanoid, and the REM content means the total content of these elements. REM is industrially added in the form of misch metal.
また、鋼には、上記成分のほかに、さらにＮｂ、Ｔｉ、およびＢから選択される１種以上の元素を含有させてもよい。 Further, in addition to the above components, the steel may further contain one or more elements selected from Nb, Ti, and B.
Ｎｂ：０〜０．１％
Ｎｂは、強度を高める作用を有するため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｎｂ含有量が０．１％を超えると靭性が低下する。このため、Ｎｂ含有量は０．１％以下とする。Ｎｂ含有量は０．０８％以下であるのが好ましく、０．０５％以下であるのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｎｂ含有量は０．００１％以上であるのが好ましく、０．００３％以上であるのがより好ましく、０．００４％以上であるのがさらに好ましい。
Nb: 0-0.1%
Since Nb has an effect of increasing strength, it may be contained if necessary. However, if the Nb content exceeds 0.1%, the toughness decreases. Therefore, the Nb content is set to 0.1% or less. The Nb content is preferably 0.08% or less, and more preferably 0.05% or less. On the other hand, in order to obtain the above effect, the Nb content is preferably 0.001% or more, more preferably 0.003% or more, and further preferably 0.004% or more.
Ｔｉ：０〜０．１％
Ｔｉは、Ｎと結合してＴｉＮを形成することにより溶接熱影響部の靭性を向上させる。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｔｉ含有量が０．１％を超えると効果が飽和する。このため、Ｔｉ含有量は０．１％以下とする。Ｔｉ含有量は０．０８％以下であるのが好ましく、０．０５％以下であるのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｔｉ含有量は０．００１％以上であるのが好ましく、０．００２％以上であるのがより好ましく、０．００３％以上であるのがさらに好ましい。
Ti: 0-0.1%
Ti improves the toughness of the weld heat-affected zone by combining with N to form TiN. Therefore, it may be contained as needed. However, when the Ti content exceeds 0.1%, the effect is saturated. Therefore, the Ti content is set to 0.1% or less. The Ti content is preferably 0.08% or less, more preferably 0.05% or less. On the other hand, in order to obtain the above effect, the Ti content is preferably 0.001% or more, more preferably 0.002% or more, and further preferably 0.003% or more.
Ｂ：０〜０．０１％
Ｂは、強度を高める作用を有するため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｂ含有量が０．０１％を超えると靭性が低下する。このため、Ｂ含有量は０．０１％以下とする。Ｂ含有量は０．００８％以下であるのが好ましく、０．００５％以下であるのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｂ含有量は０．０００１％以上であるのが好ましく、０．０００３％以上であるのがより好ましく、０．０００５％以上であるのがさらに好ましい。
B: 0-0.01%
Since B has an effect of increasing strength, it may be contained if necessary. However, if the B content exceeds 0.01%, the toughness decreases. Therefore, the B content is set to 0.01% or less. The B content is preferably 0.008% or less, more preferably 0.005% or less. On the other hand, in order to obtain the above effect, the B content is preferably 0.0001% or more, more preferably 0.0003% or more, and further preferably 0.0005% or more.
鋼の化学組成において、残部はＦｅおよび不純物である。ここで「不純物」とは、鋼を工業的に製造する際に、鉱石、スクラップ等の原料、製造工程の種々の要因によって混入する成分であって、本発明に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。 In the chemical composition of steel, the balance is Fe and impurities. Here, the "impurity" is a component mixed with raw materials such as ore and scrap, and various factors in the manufacturing process when steel is industrially manufactured, and is allowed as long as it does not adversely affect the present invention. Means something.
上述のように、本発明では耐食性を担保する上で、Ｓｎの含有量を適切に制御する必要がある。また、本発明においては、薄膜水が形成した状態において耐食性を低下させるＣｒについても、その含有量を適切に制御する必要がある。本発明の成分系においては、これら元素の相互作用も鑑み、下記式（ｉ）を満足する必要がある。 As described above, in the present invention, it is necessary to appropriately control the Sn content in order to ensure the corrosion resistance. Further, in the present invention, it is necessary to appropriately control the content of Cr, which lowers the corrosion resistance in the state where the thin film water is formed. In the component system of the present invention, it is necessary to satisfy the following formula (i) in consideration of the interaction of these elements.
１−３．２６Ｓｎ＋０．２５Ｃｒ≦０．８０・・・（ｉ）
上記の式（ｉ）は本発明の鋼の耐食性能を表すものであり、式（ｉ）を満足する場合、つまり式（ｉ）左辺値が０．８０以下である場合、チェーンロッカーとして十分な耐食性を確保できる。このため、式（ｉ）左辺値を０．８０以下とする。さらに、良好な耐食性を確保するためには、式（ｉ）左辺値は、０．７７以下とするのが好ましく、０．７５以下とするのがより好ましい。式（ｉ）左辺値は、０．７３以下とするのがさらに好ましく、０．７１以下とするのが一層好ましく、０．７０以下とするのがより一層好ましい。一方、式（ｉ）を満足しない場合は耐食性が十分でなく、チェーンロッカーとして長期の使用が困難である。
1-3.26Sn + 0.25Cr ≦ 0.80 ... (i)
The above formula (i) represents the corrosion resistance performance of the steel of the present invention, and when the formula (i) is satisfied, that is, when the lvalue of the formula (i) is 0.80 or less, it is sufficient as a chain rocker. Corrosion resistance can be ensured. Therefore, the lvalue in equation (i) is set to 0.80 or less. Further, in order to ensure good corrosion resistance, the lvalue in the formula (i) is preferably 0.77 or less, and more preferably 0.75 or less. The lvalue in the formula (i) is more preferably 0.73 or less, further preferably 0.71 or less, and even more preferably 0.70 or less. On the other hand, if the formula (i) is not satisfied, the corrosion resistance is not sufficient and it is difficult to use it as a chain locker for a long period of time.
また、本発明は、製造性の観点から下記式（ii）を満足する必要がある。
Ｓｎ／Ｃｕ≧１．０・・・（ii）
式（ii）は本発明の鋼の製造性を表すものであり、式（ii）を満足する場合、鋼板として問題なく製造できる。一方、式（ii）を満足しない場合は鋳造または圧延時に脆化により表面割れなどが生じるため、製造が困難となる。
Further, the present invention needs to satisfy the following formula (ii) from the viewpoint of manufacturability.
Sn / Cu ≧ 1.0 ... (ii)
The formula (ii) represents the manufacturability of the steel of the present invention, and if the formula (ii) is satisfied, the steel sheet can be manufactured without any problem. On the other hand, if the formula (ii) is not satisfied, surface cracks or the like occur due to embrittlement during casting or rolling, which makes manufacturing difficult.
但し、上記式（ｉ）、（ii）中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 However, each element symbol in the above formulas (i) and (ii) represents the content (mass%) of each element contained in the steel, and if it is not contained, it is set to zero.
なお、本発明では、上記鋼の鋼板に溶接を施し、チェーンロッカーの形状とするが、このチェーンロッカーの表面に防食被覆（皮膜）を施してもよい。すなわち、チェーンロッカーは、表面に防食被覆層を備えてもよい。 In the present invention, the steel plate of the steel is welded to form a chain rocker, but the surface of the chain rocker may be coated with an anticorrosion coating (coating). That is, the chain rocker may be provided with an anticorrosion coating layer on the surface.
防食被覆層としては、その種類は限定されず、一般的なものを用いればよい。具体的には、Ｚｎめっき、Ａｌめっき、Ｚｎ−Ａｌめっき等に例示される防食めっき皮膜、Ｚｎ溶射、Ａｌ溶射等に例示される金属溶射皮膜、ビニルブチラール系、エポキシ系、ウレタン系、フタル酸系、ふっ素系、油性塗料、瀝青質系等に例示される一般の防食塗装皮膜等が挙げられる。 The type of the anticorrosion coating layer is not limited, and a general one may be used. Specifically, anticorrosion plating film exemplified by Zn plating, Al plating, Zn-Al plating, etc., metal sprayed film exemplified by Zn spraying, Al spraying, etc., vinyl butyral type, epoxy type, urethane type, phthalic acid. Examples thereof include general anticorrosion coating films exemplified by systems, fluorine-based, oil-based paints, bituminous-based, and the like.
３．表層硬さ
耐摩耗性を得たい場合には、表層硬さが１３５ＨＶ超であるのが好ましい。なお、表層硬さは、ＪＩＳ Ｚ ２２４４：２００９に準拠して行い、試験力は９．８Ｎ（１ｋｇｆ）とした。硬さ測定には、１０ｍｍ×１０ｍｍ×厚さの試験片を切り出し、鋼板断面が観察面となるよう樹脂に埋め込み、鏡面まで研磨したのち、試験片の鋼板表面より板厚中心方向に０．５、１．０、１．５、２．０、２．５、３．０ｍｍの位置において、各３点測定を行い、合計１８点のビッカース硬さを測定し、すべての測定点の平均値を表層硬さとする。
3. 3. Surface hardness When it is desired to obtain wear resistance, the surface hardness is preferably more than 135 HV. The surface layer hardness was determined in accordance with JIS Z 2244: 2009, and the test force was 9.8 N (1 kgf). For hardness measurement, a test piece of 10 mm x 10 mm x thickness is cut out, embedded in resin so that the cross section of the steel plate becomes the observation surface, polished to a mirror surface, and then 0.5 from the surface of the steel plate of the test piece toward the center of the plate thickness. , 1.0, 1.5, 2.0, 2.5, 3.0 mm, measure 3 points each, measure the Vickers hardness of 18 points in total, and take the average value of all the measurement points. The surface hardness.
４．製造方法
本発明に係る鋼板およびチェーンロッカーは、製造方法によらず、上述の構成を有していれば、その効果を得られるが、例えば、以下のような製造方法により、安定して製造することができる。具体的には、先ず、上記化学組成を有する鋼片を、常法の連続鋳造法等により製造するのが好ましい。
4. Manufacturing Method The steel sheet and chain rocker according to the present invention can obtain the effect if they have the above-mentioned configuration regardless of the manufacturing method. For example, they are stably manufactured by the following manufacturing method. be able to. Specifically, first, it is preferable to produce a steel piece having the above chemical composition by a conventional continuous casting method or the like.
続いて、得られた鋼片を、１１００〜１２００℃の範囲で均熱し、熱間圧延を施す。熱間圧延の際、圧延１パスあたりの圧下率が３．０％以上であるのが好ましい。また、熱間圧延において、圧延仕上げ温度が７００〜９００℃となるように制御するのが好ましい。熱間圧延後は、大気中で放冷する、またはＡｒ３点以上の温度から５５０℃までの温度域を５．０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却するのが好ましい。なお、上述の温度は、鋼板の表面温度である。冷却後、適宜、酸洗等を施してもよい。 Subsequently, the obtained steel pieces are equalized in the range of 1100 to 1200 ° C. and hot-rolled. During hot rolling, the rolling reduction ratio per rolling pass is preferably 3.0% or more. Further, in hot rolling, it is preferable to control the rolling finish temperature to be 700 to 900 ° C. After hot rolling, it is preferable to allow it to cool in the atmosphere, or to cool the temperature range from Ar 3 points or more to 550 ° C. at a cooling rate of 5.0 ° C./s or more. The above-mentioned temperature is the surface temperature of the steel sheet. After cooling, pickling or the like may be appropriately performed.
得られた鋼板について、溶接を行い、チェーンロッカーの形状とする。溶接条件は、常法を用いればよく、溶接後に防食被覆を施してもよい。 The obtained steel sheet is welded to form a chain rocker. As the welding conditions, a conventional method may be used, and an anticorrosion coating may be applied after welding.
以下、実施例によって本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples, but the present invention is not limited to these Examples.
表１に示す化学組成を有する鋼を溶製し、連続鋳造を行い、鋼片を得た。続いて、得られた鋼片を１１２０℃で加熱し、熱間圧延を行い、８５０℃を圧延仕上げ温度とした。その後、室温まで大気中で放冷して、板厚２０ｍｍの鋼板とした。 Steel having the chemical composition shown in Table 1 was melted and continuously cast to obtain steel pieces. Subsequently, the obtained steel pieces were heated at 1120 ° C. and hot-rolled, and 850 ° C. was set as the rolling finish temperature. Then, it was allowed to cool in the air to room temperature to obtain a steel sheet having a thickness of 20 mm.
（表面割れ評価）
得られた鋼板について、まず、表面の観察を目視で行い、表面割れの有無を評価した。その後、試験片を下記に記載の腐食試験に供した。
(Evaluation of surface cracks)
First, the surface of the obtained steel sheet was visually observed to evaluate the presence or absence of surface cracks. Then, the test piece was subjected to the corrosion test described below.
（腐食試験）
得られた鋼板から、腐食試験に用いる、６０ｍｍ×１００ｍｍ×３ｍｍ形状の試験片を採取し、腐食試験に供した。耐食性を評価するための腐食試験においては、チェーンロッカー内の腐食環境を模擬し、以下の条件で試験を行った。腐食試験では、海水浸漬工程と乾燥湿潤工程とからなる処理を１サイクルとして、８サイクル（約８週間）実施した。
(Corrosion test)
From the obtained steel sheet, test pieces having a shape of 60 mm × 100 mm × 3 mm used for the corrosion test were collected and subjected to the corrosion test. In the corrosion test for evaluating the corrosion resistance, the corrosion environment inside the chain rocker was simulated and the test was conducted under the following conditions. In the corrosion test, 8 cycles (about 8 weeks) were carried out, with the treatment consisting of the seawater immersion step and the drying and wetting step as one cycle.
海水浸漬工程では、試験片を１週間（７日）に１度、３５℃の人工海水に１５分浸漬させ、係留チェーンが引き上げられ、格納された際の環境を模擬した。試験に用いた人工海水の組成は、ＮａＣｌ：２．４５％、ＭｇＣｌ２：１．１１％、Ｎａ２ＳＯ４：０．４１％、ＣａＣｌ２：０．１５％、ＫＣｌ：０．０７％、ＮａＨＣＯ３：０．０２％、ＫＢｒ：０．０１％であった。なお、上記の人工海水の組成の％は、質量％を示している。 In the seawater immersion step, the test piece was immersed in artificial seawater at 35 ° C. for 15 minutes once a week (7 days), and the environment when the mooring chain was pulled up and stored was simulated. The composition of the artificial seawater used in the test was NaCl: 2.45%, MgCl 2 : 1.11%, Na 2 SO 4 : 0.41%, CaCl 2 : 0.15%, KCl: 0.07%, NaHCO 3 : 0.02%, KBr: 0.01%. In addition,% of the composition of the said artificial seawater shows mass%.
また、乾燥湿潤工程では、チェーンロッカー内において、比較的湿度の低い状態を模擬した乾燥工程と比較的湿度の高い状態を模擬した湿潤工程との二つの工程を実施した。乾燥工程では、温度が６０℃、相対湿度が６５％ＲＨの環境で４時間保持し、湿潤工程では、温度が６０℃、相対湿度が９０％ＲＨの環境で４時間保持した。 Further, in the drying and wetting step, two steps were carried out in the chain locker, a drying step simulating a relatively low humidity state and a wetting step simulating a relatively high humidity state. In the drying step, the temperature was maintained at 60 ° C. and the relative humidity was 65% RH for 4 hours, and in the wetting step, the temperature was maintained at 60 ° C. and the relative humidity was 90% RH for 4 hours.
海水浸漬工程の後、次の海水浸漬工程に至るまでの間、乾燥工程と湿潤工程とを交互に繰り返す処理を行なった。この場合、乾燥工程と湿潤工程とを行なう工程を１回とすると、１日の間で上記処理が３回行なわれることとなる。上記の腐食試験の後、腐食生成物を物理的・化学的に除去し、腐食試験前後の重量差を表面積で除したものを片面あたりの平均板厚減少量（ｍｍ）とした。 After the seawater immersion step, the drying step and the wetting step were alternately repeated until the next seawater immersion step. In this case, assuming that the drying step and the wetting step are performed once, the above treatment is performed three times in one day. After the above corrosion test, the corrosion product was physically and chemically removed, and the weight difference before and after the corrosion test was divided by the surface area to obtain the average plate thickness reduction amount (mm) per side.
（硬さ試験）
耐摩耗性を評価するための表層硬さを測定した。表層硬さを算出するための硬さ試験の条件はＪＩＳ Ｚ ２２４４：２００９に準拠して行い、試験力は９．８Ｎ（１ｋｇｆ）とした。硬さ測定には、鋼板断面が観察面となるよう樹脂に埋め込み、鏡面まで研磨したのち、試験片の鋼板表面より板厚中心方向に０．５、１．０、１．５、２．０、２．５、３．０ｍｍの位置において、各３点測定を行い、合計１８点のビッカース硬さを測定し、すべての測定点の平均値を表層硬さとした。そして、表層硬さが１３５ＨＶ超である場合を、耐摩耗性が良好であると判断した。
(Hardness test)
The surface hardness was measured to evaluate the wear resistance. The conditions of the hardness test for calculating the surface hardness were performed in accordance with JIS Z 2244: 2009, and the test force was 9.8 N (1 kgf). For hardness measurement, the steel plate is embedded in resin so that the cross section becomes the observation surface, polished to a mirror surface, and then 0.5, 1.0, 1.5, 2.0 from the steel plate surface of the test piece toward the center of the plate thickness. , 2.5 and 3.0 mm were measured at 3 points each, and a total of 18 Vickers hardnesses were measured, and the average value of all the measurement points was taken as the surface hardness. Then, when the surface hardness was more than 135 HV, it was judged that the wear resistance was good.
上記の試験結果を表１に示す。 The above test results are shown in Table 1.
表１に示すように、試験Ｎｏ．１〜１８は、本発明で規定する組成を満足し、かつ式（ｉ）および式（ii）を満足するため、耐食性が良好であり、表面割れも発生しなかった。また、耐摩耗性も良好であった。一方、試験Ｎｏ．１９および２１は、式（ｉ）を満足しないため、耐食性が劣る結果となった。また、試験Ｎｏ．２０および２１は式（ii）を満足しないため、表面割れが発生した。また、試験Ｎｏ．２２は、Ｍｎ含有量が規定範囲外であり、表層硬さが低下し、耐摩耗性が劣る結果となった。 As shown in Table 1, Test No. Since Nos. 1 to 18 satisfy the composition specified in the present invention and satisfy the formulas (i) and (ii), the corrosion resistance is good and no surface cracks occur. In addition, the wear resistance was also good. On the other hand, Test No. 19 and 21 did not satisfy the formula (i), resulting in inferior corrosion resistance. In addition, the test No. Since 20 and 21 did not satisfy the formula (ii), surface cracks occurred. In addition, the test No. In No. 22, the Mn content was out of the specified range, the surface hardness was lowered, and the wear resistance was inferior.
Claims (5)
前記チェーンロッカーは、鋼板を含み、
前記鋼板の化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．０１〜０．２０％、
Ｓｉ：０．０１〜１．０％、
Ｍｎ：０．０５〜２．５０％、
Ｐ：０．０５％以下、
Ｓ：０．０１５％以下、
Ａｌ：０．００３〜０．１％、
Ｎ：０．０００５〜０．０１％、
Ｓｎ：０．０１〜０．５％、
Ｃｒ：０．１％以下、
Ｃｕ：０．１％以下、
Ｎｉ：０〜５．０％、
Ｓｂ：０〜０．５％、
Ｍｏ：０〜１．０％、
Ｗ：０〜１．０％、
Ｖ：０〜１．０％、
Ｃａ：０〜０．０１％、
Ｍｇ：０〜０．０１％、
ＲＥＭ：０〜０．０１％、
Ｎｂ：０〜０．１％、
Ｔｉ：０〜０．１％、
Ｂ：０〜０．０１％、
残部：Ｆｅおよび不純物であり、
下記式（ｉ）および（ii）を満足する、チェーンロッカー。
１−３．２６Ｓｎ＋０．２５Ｃｒ≦０．８０・・・（ｉ）
Ｓｎ／Ｃｕ≧１．０・・・（ii）
但し、上記式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 A chain locker for ships
The chain rocker includes a steel plate and contains
The chemical composition of the steel sheet is mass%.
C: 0.01 to 0.20%,
Si: 0.01-1.0%,
Mn: 0.05 to 2.50%,
P: 0.05% or less,
S: 0.015% or less,
Al: 0.003 to 0.1%,
N: 0.0005-0.01%,
Sn: 0.01-0.5%,
Cr: 0.1% or less,
Cu: 0.1% or less,
Ni: 0-5.0%,
Sb: 0-0.5%,
Mo: 0-1.0%,
W: 0-1.0%,
V: 0-1.0%,
Ca: 0-0.01%,
Mg: 0-0.01%,
REM: 0-0.01%,
Nb: 0-0.1%,
Ti: 0-0.1%,
B: 0-0.01%,
Remaining: Fe and impurities,
A chain locker that satisfies the following equations (i) and (ii).
1-3.26Sn + 0.25Cr ≦ 0.80 ... (i)
Sn / Cu ≧ 1.0 ... (ii)
However, each element symbol in the above formula represents the content (mass%) of each element contained in the steel, and if it is not contained, it is set to zero.
Ｎｉ：０．０１〜５．０％、
Ｓｂ：０．０１〜０．５％、
Ｍｏ：０．０１〜１．０％、
Ｗ：０．０１〜１．０％、
Ｖ：０．０１〜１．０％、
Ｃａ：０．０００１〜０．０１％、
Ｍｇ：０．０００１〜０．０１％、および
ＲＥＭ：０．０００１〜０．０１％、
から選択される１種以上を含有する、
請求項１に記載のチェーンロッカー。 When the chemical composition is mass%,
Ni: 0.01-5.0%,
Sb: 0.01-0.5%,
Mo: 0.01-1.0%,
W: 0.01-1.0%,
V: 0.01-1.0%,
Ca: 0.0001-0.01%,
Mg: 0.0001 to 0.01%, and REM: 0.0001 to 0.01%,
Contains one or more selected from,
The chain locker according to claim 1.
Ｎｂ：０．００１〜０．１％、
Ｔｉ：０．００１〜０．１％、および
Ｂ：０．０００１〜０．０１％、
から選択される１種以上を含有する、
請求項１または２に記載のチェーンロッカー。 When the chemical composition is mass%,
Nb: 0.001 to 0.1%,
Ti: 0.001 to 0.1%, and B: 0.0001 to 0.01%,
Contains one or more selected from,
The chain locker according to claim 1 or 2.
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