JP2020529492A - グループｉｉ及びグループｉｉｉ潤滑油製造のためのブロック操作 - Google Patents

Abstract

実質的に異なる粘度指数値を有する複数の粘度グレードの潤滑油ベースストックを製造するための供給原料のブロック処理のためのシステム及び方法が提供される。本システム及び方法は、実質的に異なるレベルの粘度指数向上を生じる条件下で良好な芳香族飽和活性を維持し得るスイート段階水素化分解触媒の使用を伴い得る。任意選択的に、スイート段階水素化分解触媒を含む反応器は、追加的な芳香族飽和触媒を含むことができる。本システム及び方法は、スイート水素化分解段階においてより少ない量の変換を受ける生成物の芳香族の飽和のために追加的な芳香族飽和活性が利用可能であるように、第２のスイート段階反応器中での芳香族飽和触媒及び脱蝋触媒の組合せの使用をさらに伴い得る。本システム及び方法は、反応システム内の反応器の相対温度に対する向上した制御を可能にすることもできる。

Description

ブロック操作において処理トレインを使用する、潤滑油ベースストックの製造のためのシステム及び方法が提供される。本システム及び方法は、供給原料からのグループＩＩ及びグループＩＩＩ潤滑油ベースストックの製造を可能にする。

潤滑油ベースストックは、原油又は原油留分から生成可能であるより高価値な生成物の一種である。望ましい品質の潤滑油ベースストックを生成する能力は、多くの場合、適切な供給原料の入手可能性によって制限される。例えば、潤滑油ベースストック製造のための従来のプロセスのほとんどは、中〜低レベルの初期硫黄含有量を有する原料からのバージン軽油留分など、過酷な条件下で以前に処理されなかった原料留分から出発することを伴う。

潤滑油ベースストックの製造の多くの課題は、複数の種類のベースストックに対する標的規格も満たしつつ、可能な限り高いベースストックの収率を生じさせることの対立する要望と関係する。例えば、単一の供給原料から潤滑油ベースストックの軽質中性及び中間／重質中性グレードの両方を製造することが望ましいことがあり得る。残念ながら、軽質中性潤滑油ベースストックに関する生成物規格を満たすために必要とされる処理条件は、多くの場合、中間中性又は重質中性ベースストックに関する生成物規格を満たすための処理条件より実質的に過酷性が高い。より高い苛酷性条件において供給原料を処理することにより、追加的な供給原料変換が導かれ、潤滑油収率における全体的な損失がもたらされ得る。

特許文献１は、ナフサ、ディーゼル及び／又は潤滑油ベースストック沸点範囲生成物を形成するための炭化水素の水素化分解及び脱蝋のための集積化プロセスを記載している。集積化プロセスは、サワー条件下での脱蝋並びに任意選択的に水素化分解、第１のディーゼル生成物及び底物生成物を形成するための分離と、第２のディーゼル生成物及び任意選択的に潤滑油ベースオイル生成物を形成するための追加的な水素化分解及び脱蝋とを含む。水素化分解及び脱蝋触媒は、卑金属を含み得るか、又はＰｄ及び／若しくはＰｔを含み得る。水素化分解触媒の例は、ＵＳＹであり、脱蝋触媒の例は、ＺＳＭ−４８である。

特許文献２は、Ｙゼオライト水素化分解触媒の製造及び使用方法を記載している。Ｙゼオライト触媒は、窒素脱着によって測定した場合、約４０Åの細孔径分布において小メソ細孔ピークを有する。

特許文献３は、Ｙゼオライト水素化分解触媒の製造及び使用方法を記載している。Ｙゼオライト触媒は、０．５ミクロン以下の径を有するＹゼオライト一次結晶子の安定凝集体を含有する。

特許文献４は、改善された蒸留物並びに改善された潤滑油収率及び特性に対して選択的な水素化分解プロセスを記載している。供給原料の水素化分解のために２段階水素化分解触媒を使用し、ディーゼル燃料製造のために適切な変換部分及び潤滑油ベースストック製造のために適切な未変換部分を形成することができる。２段階水素化分解触媒は、ＵＳＹ上に担持されたＰｄ及び／又はＰｔを含む第１段階触媒と、ＺＳＭ−４８上に担持されたＰｄ及び／又はＰｔを含む第２段階触媒とに対応し得る。

米国特許出願公開第２０１１／０３１５５９６号明細書 米国特許第８，９３２，４５４号明細書 米国特許第８，７７８，１７１号明細書 米国特許出願公開第２０１３／０３４１２４３号明細書

種々の態様において、ブロック操作を使用して潤滑油沸点範囲生成物を製造する方法が提供される。本方法は、水素化処理された供給原料を分留して、少なくとも、３４３℃＋部分を含む第１の潤滑油沸点範囲留分と、少なくとも３４３℃のＴ１０蒸留点及び６．０ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有する第２の潤滑油沸点範囲留分とを形成することを含み得る。第１の潤滑油沸点範囲留分の３４３℃＋部分は、１．５ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔの１００℃における動粘度を有し得る。第２の潤滑油沸点範囲留分は、任意選択的に、第１の潤滑油沸点範囲留分の粘度指数より大きい粘度指数を有し得る。第１の潤滑油沸点範囲留分及び第２の潤滑油沸点範囲留分は、反応システムのブロック操作に基づいて処理され得る。例えば、第１の反応器中において、第１の水素化分解条件下、水素化分解触媒の存在下で第１の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部を水素化分解して、第１の水素化分解された溶出物を形成し得る。第１の水素化分解条件は、第１の水素化分解入口温度及び第１の水素化分解出口温度を含み得る。第１の水素化分解条件は、第１の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部の３７０℃に対する１０重量％〜８０重量％変換のための条件に対応し得る。第２の反応器中において、第１の触媒脱蝋条件下、第１の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第１の脱蝋された溶出物を形成し得る。第２の潤滑油沸点範囲生成物を第２の水素化分解条件下で水素化分解することもできる。第２の水素化分解条件は、第２の水素化分解入口温度及び第２の水素化分解出口温度と共に、第２の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部の３７０℃に対する１重量％〜２５重量％変換を含み得る。第１の水素化分解条件のための３７０℃に対する変換は、第２の水素化分解条件のための３７０℃に対する変換より少なくとも１０重量％大きいことができる。第２の反応器中において、第２の触媒脱蝋条件下、第２の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第２の脱蝋された溶出物を形成し得る。第１の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を分留して、少なくとも第１の燃料沸点範囲生成物及び第１の潤滑油沸点範囲生成物を形成し得る。同様に、第２の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を分留して、少なくとも第２の燃料沸点範囲生成物及び第２の潤滑油沸点範囲生成物を形成し得る。第２の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数は、第１の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数より少なくとも５だけ低いことができる。

いくつかの態様において、水素化処理された供給原料は、水素化処理条件下で供給原料を水素化処理することによって形成され得る。任意選択的に、水素化処理された供給原料を分留する代わりに、供給原料の初期の水素化処理のためのブロック処理を使用することもできる。そのような態様において、初期の供給原料を分留して、１．５ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔの１００℃における動粘度を有する３４３℃＋部分を含む少なくとも第１の潤滑油沸点範囲留分と、少なくとも３４３℃のＴ１０蒸留点及び６．０ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有する第２の潤滑油沸点範囲留分とを形成し得る。この種類の態様において、第１の潤滑油沸点範囲留分及び第２の潤滑油沸点範囲留分は、次の水素化分解及び脱蝋のための水素化処理された潤滑油沸点範囲留分を形成するために別個に処理され得る。

いくつかの態様において、第２の触媒脱蝋条件は、第２の水素化分解出口温度より高い第２の脱蝋入口温度を含み得る一方、第１の触媒脱蝋条件は、第１の水素化分解出口温度より低い第１の脱蝋入口温度を含み得る。脱蝋入口温度に関するこの種類の制御は、例えば、第２の触媒脱蝋条件中、加熱された水素含有流を第２の反応器中に導入することによって促進され得る。

いくつかの態様において、供給原料のブロック処理は、第１の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部の水素化分解前に第１の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部を貯蔵することによって促進され得るか、ｉｉ）第２の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部の水素化分解前に第２の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部を貯蔵することをさらに含むか、又はｉｉｉ）ｉ）及びｉｉ）の組合せである。

いくつかの態様において、第１の反応器は、芳香族飽和触媒をさらに含み得、且つ／又は第２の反応器は、芳香族飽和触媒をさらに含み得る。

いくつかの態様において、第１の潤滑油沸点範囲生成物は、少なくとも１２５の粘度指数を有し得る。加えて又は代わりに、第２の潤滑油沸点範囲生成物は、少なくとも８０の粘度指数を有し得る。加えて又は代わりに、第２の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数は、第１の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数より少なくとも１５だけ低いことができる。

いくつかの態様において、第１の脱蝋条件は、第２の脱蝋条件と実質的に同様であり得る。いくつかの態様において、第１の水素化分解入口温度は、第２の水素化分解入口温度より少なくとも１０℃だけ高いことができる。

任意選択的に、本方法は、第３の反応器中において、第１の芳香族飽和条件下、第１の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を芳香族飽和触媒に曝露して、第１の潤滑油沸点範囲生成物を含む第１の飽和生成物を形成することをさらに含み得る。そのような態様において、第１の潤滑油沸点範囲生成物は、２．０重量％以下の芳香族含有量を有し得る。任意選択的に、本方法は、第３の反応器中において、第２の芳香族飽和条件下、第２の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を芳香族飽和触媒に曝露して、第２の潤滑油沸点範囲生成物を含む第２の飽和生成物を形成することをさらに含み得る。第２の潤滑油沸点範囲生成物は、２．０重量％以下の芳香族含有量を有し得る。第１の芳香族飽和条件は、任意選択的に、第２の芳香族飽和条件と実質的に同様であり得る。第２の反応器は、任意選択的に、第２の芳香族飽和触媒をさらに含み得、第１の水素化分解された溶出物の少なくとも一部は、脱蝋触媒に曝露される前に第２の芳香族飽和触媒の少なくとも一部と接触する。

種々の態様において、多反応器反応システムが提供される。多反応器反応システムは、第１のガス入口と、水素化分解反応器入口と、水素化分解反応器出口とを含む第１の反応器を含み得る。第１の反応器は、水素化分解触媒であって、水素化分解触媒上に担持された０．１重量％〜５．０重量％の第８族〜第１０族貴金属を含む水素化分解触媒も含み得る。本システムは、第２のガス入口と、脱蝋反応器入口と、脱蝋反応器出口とを含む第２の反応器をさらに含み得る。第２の反応器は、脱蝋触媒をさらに含み得る。脱蝋反応器入口は、水素化分解反応器出口と流体連通し得る。本システムは、芳香族飽和入口と、芳香族飽和出口と、第１の芳香族飽和触媒とを含む第３の反応器をさらに含み得る。芳香族飽和入口は、脱蝋反応器出口と流体連通し得る。本システムは、供給原料加熱器流路と、水素加熱器流路とを含む加熱器をさらに含み得る。供給原料加熱器流路は、水素化分解反応器入口と流体連通し得る。水素加熱器流路は、第１のガス入口及び第２のガス入口と流体連通し得る。任意選択的に、第２の芳香族飽和触媒の少なくとも一部は、第２の反応器中の流れの方向に対して脱蝋触媒から上流に位置し得る。任意選択的に、本システムは、水素加熱器流路と流体連通している第３のガス入口を含む第３の反応器をさらに含み得る。

いくつかの態様において、水素化分解反応器入口は、第１のガス入口に対応し得る。いくつかの態様において、第２のガス入口は、加熱された水素流路と選択的に流体連通し得る。

任意選択的に、本システムは、第１の貯蔵タンク及び第２の貯蔵タンクをさらに含み得る。第１の貯蔵タンク及び第２の貯蔵タンクは、供給原料加熱器流路と選択的に流体連通し得る。第１の貯蔵タンクは、第１の潤滑油沸点範囲供給原料を貯蔵し得、且つ第２の貯蔵タンクは、第２の潤滑油沸点範囲供給原料を貯蔵し得る。

種々の態様において、潤滑油沸点範囲生成物を製造する方法が提供される。本方法は、第１の反応器中において、第１の水素化分解条件下、水素化分解触媒の存在下で潤滑油沸点範囲留分を水素化分解して、第１の水素化分解された溶出物を形成することを含み得る。第１の水素化分解条件は、潤滑油沸点範囲留分の３７０℃に対する第１の量の変換に対応し得る。第２の反応器中において、第１の触媒脱蝋条件下で第１の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第１の脱蝋された溶出物を形成し得る。第１の脱蝋入口温度は、第１の水素化分解出口温度より少なくとも３℃だけ高いことができる。次いで、潤滑油沸点範囲留分の水素化分解を実行しながら、水素化分解のための条件を変更し得る。第１の反応器中において、変更された水素化分解条件下で潤滑油沸点範囲留分を水素化分解して、第２の水素化分解された溶出物を形成し得る。変更された水素化分解条件は、３７０℃に対する第１の量の変換と５重量％以下だけ異なる、潤滑油沸点範囲留分の３７０℃に対する第２の量の変換に対応し得る。第２の反応器中において、第２の触媒脱蝋条件下で第２の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第２の脱蝋された溶出物を形成し得る。第２の脱蝋入口温度は、変更された水素化分解出口温度より少なくとも３℃だけ低いことができる。得られた第１の脱蝋された溶出物及び第２の脱蝋された溶出物を分留して、（任意選択的な）燃料沸点範囲生成物及び潤滑油沸点範囲生成物を形成し得る。任意選択的に、分留前及び／又は後、脱蝋された溶出物を水素化仕上げして、潤滑油沸点範囲生成物を形成し得る。第２の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数は、第１の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数と５以下だけ異なり得る。

潤滑油沸点範囲留分は、いずれかの都合のよい種類の潤滑油留分を形成するために適切な供給原料に対応し得る。例えば、潤滑油沸点範囲留分は、少なくとも３４３℃のＴ１０蒸留点及び６．０ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有する供給原料などの重質中性ベースストック製造のための供給原料、又は少なくとも３７１℃のＴ１０蒸留点及び１５ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有する供給原料などのブライトストック製造のための供給原料、又は１．５ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔの１００℃における動粘度を有する３４３℃＋部分を有する供給原料などの軽質中性ベースストック製造のための供給原料に対応し得る。

供給原料を処理し、少なくとも潤滑油沸点範囲留分を形成するために適切な構成の例を概略的に示す。 供給原料を処理し、少なくとも潤滑油沸点範囲留分を形成するために適切な構成の別の例を概略的に示す。 供給原料を処理するために適切な構成の別の例を概略的に示す。 複数の反応器及び複数の加熱された水素ラインを含む反応システムの例を概略的に示す。

本明細書の詳細な説明及び請求項における全ての数値は、「約」又は「およそ」表示値によって修飾され、当業者によって予想される実験誤差及び変動が考慮される。

種々の態様において、実質的に異なる粘度指数値を有する複数の粘度グレードの潤滑油ベースストックを製造するための供給原料のブロック処理のためのシステム及び方法が提供される。本システム及び方法は、実質的に異なるレベルの粘度指数向上を生じる条件下で良好な芳香族飽和活性を維持し得るスイート段階水素化分解触媒の使用を伴い得る。任意選択的に、スイート段階水素化分解触媒を含む反応器は、追加的な芳香族飽和触媒を含むことができる。本システム及び方法は、スイート水素化分解段階においてより少ない量の変換を受ける生成物の芳香族の飽和のために追加的な芳香族飽和活性が利用可能であるように、第２のスイート段階反応器中での芳香族飽和触媒及び脱蝋触媒の組合せの使用をさらに伴い得る。

本明細書に記載のシステム及び方法により、ブロック処理様式で操作される単一の反応システムを単一の供給原料によって開始し、２．０重量％以下又は１．０重量％以下の軽質中性及び重質中性生成物の両方の芳香族含有量も維持しながら、少なくとも２５、又は少なくとも３０、又は少なくとも４０の粘度指数差の軽質中性及び重質中性生成物を生成することを可能にさせる。実質的な初期芳香族飽和活性を有さない従来のスイート段階水素化分解触媒を使用し、且つ／又は従来のスイート段階脱蝋反応器を使用し、単一の供給原料から誘導される軽質中性及び重質中性生成物におけるこのような所望の特徴の組合せ（高いＶＩ差、低い芳香族含有量）を達成することは、別個の処理トレインを必要とするであろう。

ブロック処理は、２つ以上のスイート段階反応器中に加熱された水素を導入するための別個のホット水素ラインの使用に基づいてさらに促進され得る。スイート段階は、多くの場合、水素化分解反応器、脱蝋反応器及び水素化仕上げ反応器などの複数の反応器を含み得る。処理条件上での改善された制御を提供するために、それぞれの反応器の温度を異なるレベルに設定することが望ましいことがあり得る。種々の態様において、処理条件上での追加的な制御は、スイート水素化処理段階において次の反応器中に導入される加熱された水素ラインの使用に基づいて提供され得る。主に初期反応器中において及び／又は反応器からの溶出物上での熱交換によって熱を加える代わりに、加熱された水素ラインの使用により、次の反応器段階への投入流の温度に関する追加的な制御が可能になる。

一例として、加熱された水素ラインの使用により、脱蝋（第２の）反応器の入口温度より高い出口温度において操作される水素化分解（第１の）反応器によるブロック操作中、（軽質中性製造のための供給原料などの）１つの供給原料の処理のためにスイート段階反応器トレインを使用することが可能になる。重質中性製造のための供給原料の処理中、第２の反応器に加熱された水素を送達するための加熱された水素ラインを使用することにより、脱蝋反応器入口温度より低い水素化分解反応器出口温度を有するように同一のスイート段階反応器トレインを操作し得る。そのような重質中性製造中、水素化分解反応器の出口温度は、脱蝋反応器の入口温度より少なくとも１０℃、又は少なくとも２０℃、又は少なくとも３０℃だけ低いことができる。これにより、重質中性製造のための供給原料の過分解による収率損失を減少又は最小化しながら、単一のスイート段階反応器トレインをブロック処理のために使用することが可能になる。

ブロック処理を促進することに加えて、反応器構成中の反応器の入口及び出口温度に関する追加的な制御により、単一の供給原料の処理中の反応器の相対的な温度プロフィールの切り換えも可能になる。例えば、潤滑油製造のためのスイート処理段階において、供給原料の水素化分解及び脱蝋のために別個の反応器を使用し得る。上記のとおり、第１の反応器の温度は、典型的に、反応システム中の最も高い温度段階のために望ましい温度を供給するように選択される。反応器の温度に関する制御の増加を可能にすることにより、供給原料の処理中に「最も温度が高い」反応器に対応する反応器を変更し得る。一例として、重質中性供給原料の処理中、重質中性に関して必要とされる粘度指数向上の量は、多くの場合に小さいため、比較的低い温度は、水素化分解段階のために十分であろう。結果として、水素化分解反応器の出口温度は、脱蝋に関して望ましい入口温度より低くなり得る。しかしながら、処理が続き、触媒が老化すると、望ましいレベルの粘度指数向上を維持するために一層より高い温度が必要とされ得る。この触媒老化に基づき、温度（及び／又は水素化分解と関連する他の条件）を、結果として得られる潤滑油生成物の特性を望ましい範囲で維持するために供給原料の処理中に変更し得る。これにより、最終的に、脱蝋反応器の入口温度より高い水素化分解反応器の出口温度を有するという結果をもたらすことが可能になる。例えば、処理中の後の時点において、潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数は、以前の時点の生成物の粘度指数と５未満、又は３未満、又は場合によりさらに１未満だけ異なるように水素化分解条件の温度を変更し得る。いくつかの態様において、脱蝋触媒の老化も生じ得る。脱蝋プロセスの温度（及び／又は他の条件）の変更を使用して、得られる潤滑油生成物の望ましい流動点を維持し得る。例えば、処理中の後の時点において、潤滑油沸点範囲生成物の流動点が以前の時点の生成物の流動点と１０℃未満、又は６℃未満、又は３℃未満だけ異なるように脱蝋条件の温度を変更し得る。

より一般に、軽質中性ベースストックの製造のための供給原料（１００℃において１．５ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔ）、重質中性ベースストックの製造のための供給原料（１００℃において６．０ｃＳｔ〜１２ｃＳｔ、若しくは６．０ｃＳｔ〜１５ｃＳｔ、若しくは６．０ｃＳｔ〜２０ｃＳｔ）又はブライトストックの製造のための供給原料（１５ｃＳｔ以上、若しくは２０ｃＳｔ以上、若しくは２５ｃＳｔ以上、若しくは３０ｃＳｔ以上、例えば最大で５０ｃＳｔまで又は場合によりさらにより高くまで）を含む、いずれかの都合のよい種類の潤滑油供給原料の処理中に反応器配列中の「最も温度が高い」反応器の変更を使用し得る。本明細書に記載の加熱された水素ラインは、反応器の相対温度におけるこの種類の切り替えの実行を促進し得る。種々の態様において、処理実行の初期点における水素化分解反応器の出口温度は、脱蝋反応器の入口温度より低いか、又は少なくとも３℃低いか、又は少なくとも５℃低いか、又は少なくとも８℃低いか、又は少なくとも１０℃低いことができる。処理実行における後の時点において、水素化分解反応器の出口温度は、脱蝋反応器の入口温度より高いか、又は少なくとも３℃高いか、又は少なくとも５℃高いか、又は少なくとも８℃高いか、又は少なくとも１０℃高いことができる。

潤滑油ベースストック製造のための供給原料の処理中、２段階反応システムを使用し得る。第１段階は、供給原料中の硫黄含有量、窒素含有量及び／又は他のヘテロ原子の含有量を望ましいレベルまで低下させるためのサワー処理段階に対応し得る。第１の（サワー）処理段階は、供給原料全体が処理される段階であり得る。代わりに、それが望ましい場合、第１の処理段階は、ブロック処理モードで操作され得る。第１の（サワー）処理段階がブロック処理様式で操作される場合、所望の軽質中性生成物のための供給原料を含む第１の留分と所望の重質中性生成物のための供給原料を含む第２の留分を製造するための分離を供給原料上で実行し得る。変換のため、いくつかの追加的な軽質中性生成物が第２の留分の処理中に製造され得ることに留意されたい。任意選択的に、この追加的な軽質中性生成物の少なくとも一部を重質中性生成物から分離して、軽質中性留分に添加し得る。他の態様において、重質中性生成物のための供給原料の変換中に製造されたいずれかの軽質中性生成物を重質中性生成物と一緒に維持し得る。重質中性生成物の実質的により低い粘度指数に基づき、より高い粘度指数の軽質中性生成物との組合せのためにより低粘度指数の生成物の一部を分離することは、望ましくなり得ない。

第１段階における水素処理及び／又は水素化分解のための条件を選択する場合、条件は、２つの目標を達成するように選択され得る。第１に、上記されたとおり、供給原料のヘテロ原子含有量を所望の量まで低下させることができる。第２に、第１段階の溶出物の３４３℃＋部分が所望の粘度指数を有するように、３７０℃に対する変換などの供給原料変換の所望の量を提供するように第１段階の条件の苛酷性を選択し得る。態様次第で、第１段階の溶出物の３４３℃＋部分は、７０〜９０の粘度指数を有し得る。加えて又は代わりに、第２段階におけるブロック操作のための供給原料を形成するための第１段階の溶出物の分留後、軽質中性留分の製造のための第２段階への供給原料の３４３℃＋部分は、６５〜９０の粘度指数を有し得るが、重質中性留分の製造のための第２段階への供給原料は、７０〜９０又は７５〜９５の粘度指数を有し得る。種々の態様において、重質中性の製造のための第２段階への供給原料の粘度指数は、軽質中性の製造のための対応する供給原料より少なくとも３高い、又は少なくとも５高い、又は少なくとも８高い、例えば最大で１５以上高い粘度指数を有し得る。第１段階供給原料がブロックされる任意選択的な態様において、軽質中性製造のための供給原料及び重質中性製造のための供給原料は、第１段階及び第２段階で別個に処理され得る。そのような任意選択的な態様において、軽質中性製造のための第１段階への供給原料の粘度指数及び／又は重質中性製造のための第１段階への供給原料の粘度指数は、１０〜７０（又は場合によりそれより高く、例えば１０〜９０）であり得る。

第２段階のブロック操作中、それぞれの供給原料に関する変換の量は、粘度指数向上の望ましい量を達成するように選択することができる。軽質中性ベースストック製造のための供給原料に関して、３７０℃に対する変換の量は、１０重量％〜８０重量％、又は４０重量％〜８０重量％、又は２０重量％〜６０重量％、又は４０重量％〜７０重量％であり得る。このような変換の量により、（最終分留後）１．５ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔ、又は２．０ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔ以上、又は２．０ｃＳｔ〜５．０ｃＳｔ、又は１．５ｃＳｔ〜４．０ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有する軽質中性ベースストック生成物の製造が可能になる。軽質中性ベースストック生成物は、１２０〜１４０、又は１２５〜１４５、又は１３０〜１５０の粘度指数を有することができる。重質中性ベースストック製造のための供給原料に関して、３７０℃に対する変換の量は、１重量％〜２５重量％、又は５重量％〜２５重量％、又は１重量％〜２０重量％であり得る。このような変換の量により、（最終分留後）６．０ｃＳｔ以上、又は６．５ｃＳｔ以上、又は８．０ｃＳｔ以上、例えば最大で１６ｃＳｔ若しくは場合によりさらに高い１００℃における動粘度を有する重質中性ベースストック生成物の製造が可能になる。重質中性ベースストック生成物は、８０〜１００、又は８０〜９５、又は８５〜１００の粘度指数を有し得る。種々の態様において、軽質中性ベースストック生成物の粘度指数は、対応する重質中性ベースストック生成物より少なくとも５高い、又は少なくとも１５高い、又は少なくとも２５高い、又は少なくとも３５高い、例えば最大で５０高いか若しくはそれを超え得る。加えて、軽質中性製造のための供給原料に関する変換の量は、重質中性製造のための供給原料に関する変換の量より少なくとも１０重量％高いか、又は少なくとも１５重量％高いか、又は少なくとも２０重量％高いことができる。

変換量における所望の差異を達成するために、軽質中性製造のための供給原料に関する水素化分解のための入口温度は、重質中性製造のための供給原料に関する水素化分解のための入口温度より少なくとも１０℃高いか、又は少なくとも１５℃高いか、又は少なくとも２０℃高い、例えば最大で４０℃高いか若しくは場合によりさらに高いことができる。任意選択的に、第２段階における反応器の相対温度は、水素化分解入口温度における差異のために変更され得る。例えば、軽質中性ベースストックの製造のための水素化分解入口温度は、典型的に、脱蝋入口温度より高いことができる。しかしながら、独立して次の反応器を加熱する能力に基づき、重質中性ベースストックの製造のための水素化分解入口温度は、任意選択的に、脱蝋入口温度より低いことができる。態様次第で、脱蝋入口温度は、水素化分解の出口温度より１℃以上高い、又は１０℃以上高い、又は２０℃以上高い、又は３０℃以上高い、例えば最大で４５℃高い（若しくは場合によりさらにより大きい差異）ことができる。

融通性がより高いことは、第１段階及び第２段階の両方のブロック操作中の水素処理及び／又は水素化分解のための条件を選択する場合に利用可能である。第２段階がスイート条件下で操作可能であるように、第１段階における変換の量は、供給原料のヘテロ原子含有量を低下させるためになお十分であり得、所望の量まで低下され得る。しかしながら、ヘテロ原子除去のために必要であるより高い変換の量が第１段階において選択され得る。第２段階がスイート条件下で処理され、標的粘度及び粘度指数が達成される限り、第１及び第２段階中の変換のいずれの都合のよいバランスも、ブロック処理されるそれぞれの供給原料のために使用可能である。例えば、いくつかの態様において、重質中性製造のための供給原料に関する第１段階変換をヘテロ原子除去のための最小値まで低下させることが好都合であり得る。これにより、第２段階において追加的な変換が実行されることが可能になり、これは、第２段階における種々の反応器の温度の選択を単純化させ得る。同様に、軽質中性製造のための供給原料の処理のための第１段階における追加的な変換の実行は、第２段階の変換必要条件を低下させるために有益であり得る。第１段階及び／又は第２段階における次の反応器への加熱された水素ラインの利用可能性により、第２段階における反応器のための温度選択における融通性を見込むことができ、それにより変換反応器のための入口温度及び他の反応器の入口温度間の連結を減少又は最小化することができる。

第１段階及び第２の段階の両方のブロック操作中、それぞれの供給原料に関する変換の量は、粘度指数向上の望ましい量を達成するように選択することができる。軽質中性ベースストック製造のための供給原料に関して、サワー段階及びスイート段階の両方を通した３７０℃に対する変換の合計量は、４０重量％〜８０重量％、又は５０重量％〜８０重量％、又は４０重量％〜７０重量％であり得る。このような変換の量により、（最終分留後）１．５ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔ、又は２．０ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔ以上、又は２．０ｃＳｔ〜５．０ｃＳｔ、又は１．５ｃＳｔ〜４．０ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有する軽質中性ベースストック生成物の製造が可能になる。軽質中性ベースストック生成物は、１２０〜１４０、又は１２５〜１４５、又は１３０〜１５０の粘度指数を有することができる。重質中性ベースストック製造のための供給原料に関して、サワー段階及びスイート段階の両方を通した３７０℃に対する変換の合計量は、２０重量％〜６０重量％、又は３０重量％〜５０重量％、又は２０重量％〜４０重量％であり得る。このような変換の量により、（最終分留後）６．０ｃＳｔ以上、又は６．５ｃＳｔ以上、又は８．０ｃＳｔ以上、例えば最大で１６ｃＳｔ若しくは場合によりそれより高い１００℃における動粘度を有する重質中性ベースストック生成物の製造が可能になる。重質中性ベースストック生成物は、８０〜１００、又は８０〜９５、又は８５〜１００の粘度指数を有し得る。種々の態様において、軽質中性ベースストック生成物の粘度指数は、対応する重質中性ベースストック生成物より少なくとも５高い、又は少なくとも１５高い、又は少なくとも２５高い、又は少なくとも３５高い、例えば最大で５０高いか若しくはそれを超え得る。加えて、軽質中性製造のための供給原料に関するサワー段階及びスイート段階の両方を通した変換の合計量は、重質中性製造のための供給原料に関する変換の合計量より少なくとも１０重量％高いか、又は少なくとも１５重量％高いか、又は少なくとも２０重量％高いことができる。

従来、潤滑油供給原料のブロック処理中にプロセス条件を選択する試みにおけるいくつかの困難は、重質中性ベースストックに関する１つ以上の所望のコールドフロー特性を達成しながら、軽質中性ベースストックに関する所望の粘度指数を達成することの対立する目標と関係があり得る。軽質中性ベースストック製造に関して、変換の増加と、したがって粘度指数向上の増加とをもたらすために、比較的より高い温度で水素化分解を実行することが有益であり得る。水素化分解反応器中の比較的より高い温度に基づき、水素化分解からの溶出物は、脱蝋が所望のコールドフロー特性を達成することを可能にする温度であり得る。対照的に、重質中性ベースストック製造のための供給原料の粘度指数は、所望の生成物粘度指数を満たすために、多くの場合にわずかな追加的な粘度指数向上を必要とし得るか又は全く必要としないことがあり得る。したがって、水素化分解中に生じ得る収率損失を減少又は最小化するために、重質中性製造のための供給原料を比較的より低い温度で水素化分解反応器に通すことが望ましいことがあり得る。しかしながら、これにより、水素化分解反応器からより低温の出口温度をもたらし得る。このようなより低温の出口温度は、脱蝋反応器における所望のコールドフロー特性を達成するために脱蝋反応器において十分となり得ない。

従来の反応システム構成において、反応システムの段階の温度を制御する主要な方法は、供給原料が段階の初期反応器に入る前に供給原料を加熱器に通すことに基づき得る。この種類の従来の構成において、第１の反応器前の単一の供給原料加熱器の使用は、水素化分解反応器などの初期反応器の入口温度と、脱蝋反応器などの第２の反応器の入口温度との連結をもたらす。従来の冷却又はクエンチ流を使用することにより、水素化分解入口温度と脱蝋入口温度との連結のいくつかの変更を提供可能である。しかしながら、そのようなクエンチ流は、典型的に、次の反応器に入る前に溶出物を冷却するためにのみ適切である。重質中性製造のための供給原料において水素化分解をわずかに実行するか又は全く実行しないことが望ましいが、脱蝋を実行するために十分高い温度が必要とされる状況において、従来の解決策は、粘度指数向上のために必要とされるより高い温度において水素化分解を実行することである。これは、いくらかの収率損失をもたらすが、脱蝋のために必要な投入温度を提供する。ホット水素ラインの使用により、水素化分解反応器の入口温度とその次の脱蝋反応器の入口温度との間のより高い変化が可能になるため、このような収率の損失は、本明細書に記載のホット水素ラインを使用することによって回避することができる。

加えて又は代わりに、低い変換の量において第２段階を操作することは、第２段階の水素化分解反応器における芳香族飽和の減少を潜在的に導き得る。最終重質中性潤滑油生成物中の芳香族を所望のレベルで維持するために、芳香族飽和触媒の追加的な床を初期触媒床として脱蝋反応器に含み得る。これにより、水素化分解反応器の出口温度が脱蝋反応器の標的入口温度より低い態様に関して、追加的な芳香族飽和活性を提供することができる。

ブロック操作のための水素化処理前に供給原料を分留し、且つ／又は第１段階からの水素化処理された溶出物を分留して、第２段階のブロック操作のための供給原料を形成する場合、軽質中性ベースストック製造のための供給原料及び重質中性ベースストック製造のための供給原料を製造するために分留を実行し得る。軽質中性ベースストック製造のための供給原料の３４３℃＋部分は、１．５ｃＳｔ〜６．５ｃＳｔ、又は２．０ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔ、又は２．０ｃＳｔ〜５．０ｃＳｔ、又は１．５ｃＳｔ〜４．５ｃＳｔの１００℃における動粘度を有し得る。軽質中性ベースストック製造のための供給原料は、いくらかの燃料沸点範囲成分（３４３℃−）を含み、したがって、軽質中性ベースストック製造のための第２段階への全供給原料の動粘度は、上記で列挙された範囲より低い可能性があることが留意される。重質中性ベースストック製造のための供給原料は、６．０ｃＳｔ以上、又は６．５ｃＳｔ以上、又は８．０ｃＳｔ以上、例えば最大で１６ｃＳｔ若しくはそれより高い１００℃における動粘度を有し得る。重質中性ベースストック製造のための供給原料が底物留分に対応し得、したがって重質中性潤滑油ベースストックに関する典型的な粘度より高い粘度を有し得ることが留意される。種々の態様において、重質中性ベースストック製造のための供給原料に関する１００℃における動粘度は、軽質中性ベースストック製造のための供給原料に関する１００℃における動粘度より少なくとも２．０ｃＳｔ高く、又は少なくとも２．５ｃＳｔ高く、又は少なくとも３．０ｃＳｔ高く、例えば最大で６．０ｃＳｔ高く若しくは場合によりそれより高いことができる。

処理の一例として、初期供給原料は、潤滑油ベースストック製造のための典型的又は従来的な供給原料に対応し得る。第１の処理段階は、水素処理及び／又は水素化分解の初期量を実行することができる。次いで、第１の分離段階を使用し、燃料沸点範囲（及びより低い沸点範囲）化合物を除去することができる。第１の分離段階を使用して、溶出物の潤滑油沸点範囲部分を軽質中性処理のための供給原料及び重質中性処理のための供給原料に分離することもできる。処理システムの第２段階のブロック操作を可能にするために、これらの別個の供給原料を貯蔵することができる。第２段階のブロック操作中、軽質中性供給原料又は重質中性供給原料を第１の反応器中に通過させ、水素化分解条件下でＰｔ及び／又はＰｄなどの担持された貴金属を含むＵＳＹ触媒に曝露することができる。ＵＳＹ触媒は、２４．３０以下（又は２４．２４以下）の単位格子径、少なくとも５０（又は少なくとも８０）のシリカ対アルミナ比及び２０以下（又は１０以下）のアルファ値などの触媒特性の所望の組合せを有することができる。得られる重質中性生成物に関してより低い粘度指数向上が必要とされるため、重質中性供給原料のための変換条件は、軽質中性供給原料のための変換条件に対して過酷性が実質的により低くなり得る。次いで、水素化分解された溶出物を脱蝋反応器中に通過させることができる。脱蝋反応器は、芳香族飽和触媒及び脱蝋触媒の両方を含むことができ、芳香族飽和触媒の少なくとも一部は、脱蝋触媒の上流である。重質中性供給原料の処理のためのブロック操作部分中、反応器の上流部分中の追加的な芳香族飽和触媒は、重質中性供給原料の芳香族含有量の減少を補助することができる。次いで、脱蝋された溶出物を追加的な芳香族飽和のために水素化仕上げ反応器中に通過させることができる。水素化仕上げ前に脱蝋された溶出物上又は水素化仕上げされた溶出物上のいずれかにおいて最終分離を実行し、所望の潤滑油ベースストック生成物からいずれの追加的な燃料沸点範囲材料及び／又はライトエンドも分離することができる。

任意選択的に、芳香族含有量のさらなる減少は、リサイクルクエンチ流を使用することによって達成することができる。種々の態様において、リサイクルクエンチ流の使用により、種々の温度のより多大な相対的制御を可能にしながら、中間分離を行わずにＵＳＹ水素化分解反応器からの溶出物を脱蝋反応器中に通過させることが可能になる。例えば、脱蝋反応器への入口における水素化分解された溶出物の温度は、ＵＳＹ水素化分解反応器への投入供給原料の温度より少なくとも１０°Ｆ（約５℃）低い、又は少なくとも２０°Ｆ（約１０℃）低い、例えば最大で４０°Ｆ（約２０℃）低いか若しくはそれより低いことができる。加えて又は代わりに、脱蝋反応器への入口における水素化分解された溶出物の温度は、ＵＳＹ水素化分解反応器からの出口における水素化分解された溶出物の温度より少なくとも４０°Ｆ（約２０℃）低い、又は少なくとも５０°Ｆ（約２５℃）低い、又は少なくとも６０°Ｆ（約３０℃）低い、例えば最大で８０°Ｆ（約４０℃）低いか若しくはそれより低いことができる。水素化分解された溶出物を冷却するために、脱蝋された溶出物の２０重量％〜５０重量％を脱蝋反応器への入口前の位置までリサイクルすることができる。リサイクルするために脱蝋された溶出物を回収するための位置は、脱蝋反応器後及び脱蝋された溶出物の分留前のいずれかの都合のよい位置であり得る。例えば、脱蝋反応器が水素化仕上げ触媒を含む場合及び／又は脱蝋された溶出物が分留前に別個の水素化仕上げ反応器中を通過する場合、リサイクル流のために使用される脱蝋された溶出物は、脱蝋及び水素化仕上げされた溶出物のリサイクルされた部分に対応し得る。いくつかの態様において、脱蝋反応器の重量平均床温度は、脱蝋反応器入口温度より１５℃以下又は１０℃以下高いことができる。

図１は、複数の潤滑油ベースストック生成物を製造するための供給原料のブロック処理に適切な一般的な処理構成の例を示す。図１では、水素化処理された供給原料１０５を分留塔などの分離段階１６０に導入することができる。水素化処理された供給原料１０５は、２５０ｗｐｐｍ以下、又は１００ｗｐｐｍ以下、又は５０ｗｐｐｍ以下の硫黄含有量を有する「スイート」供給原料に対応し得る。そのような水素化処理された供給原料は、反応システムの第１段階からの水素化処理された溶出物（の少なくとも一部）に対応し得る。第１段階は、１つ以上の水素化処理反応器を含むことができる。１つ以上の水素化処理反応器のための触媒の適切な種類の例としては、水素処理触媒、水素化分解触媒及び脱金属化触媒を挙げることができる。第１段階がサワー処理段階である場合、１つ以上の水素化処理反応器中の触媒は、典型的に卑金属を含むことができる。水素化処理された供給原料を分離段階１６０によって分離し、様々な生成物を形成することができる。事前の水素化処理に基づき、水素化処理された供給原料は、燃料沸点範囲化合物及び／又はライトエンド（Ｃ_４−化合物及び／又はＨ_２Ｓなどの汚染物質気体を含む）を含み得る。水素化処理された供給原料は、潤滑油沸点範囲部分も含むことができる。燃料沸点範囲化合物（の実質的な部分）から潤滑油沸点範囲部分を分離することに加えて、分離段階１６０によって潤滑油沸点範囲部分を第１の潤滑油沸点範囲留分１６２及び第２の潤滑油沸点範囲留分１６７に分離することもできる。第１の潤滑油沸点範囲留分１６２は、例えば、貯蔵タンク１７０中で貯蔵され得る一方、第２の潤滑油沸点範囲留分１６７は、貯蔵タンク１７４中で貯蔵され得る。これにより、反応システムのスイート段階がブロック処理様式で操作可能であるように、使用のために適切な時間まで留分を貯蔵することが可能になる。

ブロック処理中、水素化分解反応器１１０への投入のための水素化処理された供給原料１７５は、（貯蔵タンク１７０からの）第１の潤滑油沸点範囲留分１７２又は（貯蔵タンク１７４からの）第２の潤滑油沸点範囲留分１７７のいずれかに対応し得る。得られる水素化分解された溶出物１１５における所望の粘度指数向上度に基づいて選択される条件下、水素化処理された供給原料１７５を水素化分解反応器１１０中に通過させることができる。軽質中性供給原料に関して、水素化分解された溶出物の３４３℃＋部分又は３７１℃＋部分が１２０以上、又は１２５以上、又は１３０以上、例えば最大で１４５若しくは場合によりさらに高い粘度指数を有するように十分な変換を有する水素化分解条件などの苛酷性がより高い条件を選択することができる。重質中性供給原料に関して、１００以下、又は９５以下、又は９０以下、例えば最低８０若しくは場合によりさらに低い粘度指数を有する水素化分解された溶出物をもたらす変換を有する水素化分解条件などの苛酷性がより低い条件を選択することができる。水素化分解された溶出物１１５は、任意選択的に、より低沸点の材料を除去するための分離を実行することができるか、又は水素化分解された溶出物１１５を脱蝋反応器１２０中に通過させることができる。脱蝋触媒に加えて、脱蝋反応器１２０は、脱蝋触媒から上流の芳香族飽和触媒の初期部分を含むこともできる。脱蝋反応器１２０は、脱蝋された溶出物１２５を生成することができる。次いで、追加的な芳香族飽和のために、脱蝋された溶出物１２５を水素化仕上げ反応器１４０中に通過させることができる。次いで、水素化仕上げされた溶出物１４５を分留１５０し、所望の潤滑油生成物１５７を水素化分解された溶出物の他の部分、例えばライトエンド及び／又は燃料部分１５１、より軽質の潤滑油生成物留分１５２及び／又は重質中性留分と一緒に同時処理され得るより重質の部分１５９から分離することができる。任意選択的に、水素化仕上げ反応器１４０中を通過させる前に、脱蝋された溶出物１２５を分留１５０することができる。

水素化分解反応器１１０中において、１つ以上の触媒床は、任意選択的に、水素化分解触媒と異なる触媒を含むことができる。例えば、水素化分解反応器１１０中の初期触媒床（又はその部分）及び／又は最終触媒床（又はその部分）は、供給原料の芳香族含有量をさらに減少させるための芳香族飽和触媒を含むことができる。同様に、脱蝋反応器１２０中の初期触媒床（又はその部分）及び／又は最終触媒床（又はその部分）は、供給原料の芳香族含有量をさらに減少させるための芳香族飽和触媒を含むことができる。

図１の構成は、ブロック操作と関連する構成の詳細を示す。図２は、潤滑油ベースストックの製造のための反応システムのスイート処理段階のための別の構成を示す。図２に示される構成は、反応システム中で温度及びフロー管理の一例に関する追加的な詳細を提供する。図１及び図２に示される特性は、別個に又は互いに関連して使用され得ることが理解される。

図２では、水素化処理された供給原料１７５は、水素化分解反応器１１０に入る前に供給原料加熱器２８０中に通過され得る。供給原料加熱器２８０は、炭化水素性供給原料の加熱のために適切であるいずれの都合のよい種類の加熱器でもあり得る。図２に示される例において、供給原料加熱器２８０は、水素含有流１０１の一部分を加熱するための流路を含むこともできる。供給原料加熱器２８０は、水素化処理された供給原料１７５の加熱及び水素含有流１０１の一部の加熱に基づく水素化分解反応器１１０及び／又は脱蝋反応器１２０の入口温度の制御に寄与することができる。加熱後、加熱された水素化処理された供給原料２７５を水素化分解反応器１１０中に通過させることができる。任意選択的に、加熱された水素化処理された供給原料２７５の部分２７８を、部分２７８が反応器１１０中の１つ以上の触媒床に曝露されない位置などの反応器１１０中の下流位置において導入することができる。水素含有流１０１に関して、水素含有流の加熱された部分２８１は、供給原料の一部として又は別個の流れとして水素化分解反応器１１０中に導入され得る。同様に、水素含有流の加熱された部分２８２は、供給原料の一部として又は別個の流れとして脱蝋反応器１２０に導入され得る。図２に示される例において、反応器１１０に入れる前に、加熱された部分２８２が直接反応器１２０中に導入されながら、加熱された部分２８１を、加熱された水素化処理された供給原料２７５と混合する。水素含有流の加熱された部分２８１及び加熱された部分２８２は、選択的に使用可能であることが留意される。例えば、高粘度指数軽質中性ベースストックの製造のための加熱された水素化処理された供給原料２７５の処理中などの水素化分解反応器１１０中でより高い温度が望まれる場合、加熱された部分２８１を使用することができる。重質中性ベースストック製造のための対応する供給原料の処理中、加熱された部分２８１は、省略され得、代わりに、加熱されていない水素２１１を加熱された水素化処理された供給原料２７５と混合され得る。なお別の選択肢は、所望の比率で加熱された部分２８１及び加熱されていない水素２１１の両方を使用することであり得る。脱蝋反応器１２０に関して、重質中性製造のために使用されるより低い変換処理中に水素化分解反応器１１０の温度は、より低いことができるため、加熱された部分２８２は、重質中性ベースストックを形成するための処理中に使用され得る。結果として、水素化分解された溶出物１１５は、重質中性ベースストック製造中、より低い温度を有することができ、水素含有流の加熱された部分２８２を使用して脱蝋反応器１２０の入口温度を増加させることができる。追加的な熱が必要でない場合（又はより少ない熱が必要とされる場合）、加熱されていない水素２２１を単独で又は加熱された部分２８２と組み合わせて使用することができる。

加熱器２８０及び加熱器２８０によって加熱された関連する流れに加えて、温度管理をさらに補助するために、図２の構成中のいずれかの都合のよい位置において熱交換器（図示されず）も含まれ得ることに留意されたい。

冷却（又はクエンチ）流２２３及び冷水素流２４３を使用することにより、さらなる温度制御を提供することができる。冷却流２２３及び冷水素流２４３により、反応器１２０及び１４０のそれぞれの最終触媒床前の温度の制御が可能になる。図２に示される例において、反応器１２０は、芳香族飽和触媒の第１の床、脱蝋触媒の３つの中央の床及び芳香族飽和触媒の最終床を含むことができる。冷却流２２３により、脱蝋反応器１２０中の供給原料がより低い温度で最終芳香族飽和触媒に曝露されることが可能になる。これは、供給原料中の芳香族の平衡値を変更するために有益であり得る。同様に、冷水素流２４３により、芳香族飽和反応器１４０中の供給原料がより低い温度で最終芳香族飽和触媒に暴露されることが可能になる。

図３は、処理システムの第１段階の一例を示す。図３は、処理システムの第１段階において供給原料全体３０５を処理するため又は供給原料３６５をブロックするためのいずれかの流れを含む。ブロックせずに供給原料３０５を処理するために、供給原料３０５を水素化処理反応器３９０に導入することができる。図３では、２つの水素化処理反応器３９０及び３９４が示されるが、水素化処理反応器のいずれの都合のよい数も使用可能であることが理解される。水素化処理反応器は、脱金属化触媒、水素処理触媒及び／又は水素化分解触媒を含むことができる。図３に示される例において、反応器３９０からの溶出物３９２を追加的な反応器３９４中に通過させることができる。これは、例えば、水素処理触媒を含む第１の反応器３９０及び（卑金属）水素化分解触媒を含有する第２の反応器３９４を有することに対応し得る。任意選択的に、反応器３９０及び３９４間で分離（図示されず）を実行することができる。図３の反応器３９４などの最終反応器後、最終反応器からの溶出物３９６を反応システムの第２段階における水素化処理された供給原料として使用することができる。

反応システムの第１段階がブロック処理を実行するために操作される場合、供給原料３６５は、最初に分留塔３６０中に導入され、軽質中性供給原料留分３６２及び重質中性供給原料留分３６７を生成することができる。これらの供給原料留分は、それぞれ貯蔵タンク３８０及び３８４中に貯蔵され得る。次いで、軽質中性供給原料３８２又は重質中性供給原料３８７のいずれかを第１の水素化処理反応器３９０への投入供給原料３８５として使用することができる。第１の反応器溶出物３９６は、（貯蔵１７０又は１７４などの）適切な貯蔵タンク中に通過させることができる溶出物に対応し得るか、又は溶出物を反応システム中の第２段階反応器中に直接通過させ得る。

図４は、例えば、潤滑油ベースストック製造のための反応のスイート段階として使用可能である複数の反応器を含む反応システムの別の例を概略的に示す。図４の構成は、反応システム中の複数の反応器を独立して加熱することができる反応システムの例を提供する。これは、典型的に反応システムを加熱するときに単一の水素入口及び／又は不活性ガス入口が使用される従来の反応システムとは対照的である。多反応器システムを加熱するために単一の入口のみが使用される場合、多反応器システム中の複数の反応器の入口温度は、実質的な様式で連結し得る。対照的に、図４に示される構成は、多反応器システム中の複数の反応器から２つ以上の反応器の入口温度を独立して選択するという追加的な融通性を提供することができる。

図４では、水素供給源４０５からの水素投入流は、バルブ４０６を通して加熱器４１０中に通過する。図４に示される構成において、水素投入流４０５及び供給原料４０１は、加熱器に入る前に組み合わせられて、単一の加熱された排出流４１４を形成するように示される。他の態様において、加熱された水素を含有する第１の加熱された排出流及び加熱された供給原料を含有する第２の加熱された排出流などの複数の加熱された排出流４１４を使用することができる。より一般的に、加熱された供給原料流及び加熱された水素流を形成するための１つ以上の加熱器４１０と組み合わせて、いずれかの都合のよい数の投入及び／又は排出流を使用することができることが理解される。水素４０５及び供給原料４０１が加熱器４１０を通過して加熱された排出流４１４を形成する時間を制御するために、それぞれバルブ４０６及び４０２を使用することができることが留意される。例えば、図４に示されるように、バルブ４０６が開放され、バルブ４０２が閉鎖される場合、次いで、加熱された排出流４１４は、加熱された水素流に対応することができる。

加熱された排出流４１４中の加熱された水素は、様々な目的のために使用可能である。必要に応じて、加熱された排出流４１４からの加熱された水素を第１の反応器４２０中に通過させることができる。加えて、第２の加熱された水素流４３１及び第３の加熱された水素流４４１を任意選択的に第２の反応器４３０及び第３の反応器４４０中にそれぞれ導入することができる。これらの任意選択的な水素流は、いずれかの都合のよいときに導入され得る。したがって、任意選択的な水素ラインは、触媒活性化中などの供給原料処理前、反応システム中の反応器の温度に関する独立制御を促進するためなどの供給原料処理中、又は触媒の再生のためなどの供給原料処理後に使用可能である。図４では、反応器４２０、４３０及び４４０は、水素及び触媒の存在下で供給原料を処理するために適切ないずれかの都合のよい種類の反応器を表すことができる。反応器４２０、４３０及び４４０中の触媒は、同一であるか又は異なり得る。任意選択的に、反応器４２０、４３０及び４４０の少なくとも１つは、高度に珪質の担体を有する貴金属触媒を含有することができる。より一般に、複数の反応器などのいずれかの都合のよい数の反応器が存在することができる。

供給原料の処理のための反応器の操作中、供給原料４０１及び加熱された排出物４１４からの水素４０５を反応器４２０に導入することができる。反応器４２０での水素化処理により、水素化処理された溶出物４２５を得ることができる。任意選択的に、水素化処理された溶出物４２５の温度調節のために、水素化処理された溶出物４２５の少なくとも一部を熱交換器４２６及び／又は他の加熱若しくは冷却デバイス中に通過させることができる。次いで、水素化処理された溶出物４２５を、任意選択的な温度調節後、反応器４３０中に通過させることができる。反応器４３０での水素化処理により、第２の水素化処理された溶出物４３５を得ることができる。任意選択的に、第２の水素化処理された溶出物４３５の温度調節のために、第２の水素化処理された溶出物４３５の少なくとも一部を熱交換器４３６及び／又は他の加熱若しくは冷却デバイス中に通過させることができる。次いで、第２の水素化処理された溶出物４３５を、任意選択的な温度調節後、第３の水素化処理された溶出物４４５を形成するための処理のために反応器４４０中に通過させることができる。任意選択的な温度調節４４６後、第３の水素化処理された溶出物４４５をいずれかの都合のよい様式でさらに処理、分留、ドラム中に貯蔵又は処分／使用することができる。

図４では、加熱された水素ライン４３１及び４４１によって表される追加的な加熱された水素ラインにより、触媒活性化に加えて、反応システム中での他の種類の処理が可能になることが留意される。例として、仮説的なシステムは、反応器４３０中の貴金属脱蝋触媒及び反応器４４０中の貴金属水素化仕上げ触媒などの両方の反応器４３０及び反応器４４０中で貴金属触媒を含むことができる。そのような反応システムに関して、プロセスの「混乱」がときに生じ得、望ましくない供給原料及び／又は完全に処理されていない供給原料が反応器４３０及び４４０などの下流の反応器に入り得る。そのようなプロセスの混乱が生じた場合、望ましくない供給原料は反応器中の触媒床を汚染し得、これは、触媒不活性化及び／又は毒化を引き起こし得る。触媒活性を回復させるために、反応システム中の触媒を高温で洗浄供給原料に曝露することが望ましいことがあり得る。しかしながら、利用可能な唯一の熱源が初期段階中への供給原料のための加熱器である場合、洗浄供給原料が反応器を通過するため、供給原料は、温度を失い、供給原料が反応システム中の最終反応器に到達する時間までに実質的により冷却され得る。１つの選択肢は、初期反応器中への洗浄供給原料温度を増加させることであり得るが、約３８５℃より高い温度は、触媒の存在下で熱分解及びコーキングを導き得、このため、最終反応器における温度に有効な限度を与え得る。独立の加熱された水素ラインを有することは、より早期の反応器における触媒コーキングのリスクが生じることなく、再生又は洗浄サイクル中により高い温度を達成することの補助となり得る。

図１〜４に示される構成は、互いに流体連通にあるプロセス素子（反応器、分留塔、加熱器など）の種々の例を提供することが留意される。プロセス素子は、別のプロセス素子と直接的に流体連通にあるか、又は間接的に流体連通にあり得る。例えば、図２では、水素化分解反応器１１０の出口は、脱蝋反応器１２０の入口と直接的に流体連通にあることが示される。水素化分解反応器１１０の出口は、脱蝋反応器１２０の介入する存在に基づき、水素化仕上げ反応器１４０と間接的に流体連通にある。熱交換器などの流れの組成を変化させないプロセス素子が直接的な流体連通流路に含まれ得ることが留意される。

本明細書では、ブロック操作の異なる相間で実質的に類似の条件で反応器を操作することが参照され得る。例えば、反応システムの第２段階のブロック操作中、水素化分解のための条件は、軽質中性ベースストック製造及び重質中性ベースストック製造に関して実質的に異なり得るが、脱蝋反応器及び水素化仕上げ反応器のための条件は、両種類のベースストックの製造に関して実質的に類似である。本明細書では、反応器を操作するための実質的に類似の条件は、温度、圧力、ＬＨＳＶ及び水素処理ガスレートが供給原料種の処理間で指定された相対量未満で異なる処理条件として定義される。反応器に関して実質的に類似の条件は、ａ）軽質中性及び重質中性処理間で１０℃以下異なる入口温度、ｂ）軽質中性及び重質中性処理間で１０℃以下異なる出口温度、ｃ）軽質中性及び重質中性処理間で最高圧力値の５％未満異なる入口圧力、ｄ）軽質中性及び重質中性処理間で０．１２時間^−１以下異なるＬＨＳＶ、及びｅ）軽質中性及び重質中性処理間で最高処理ガスレートの１０％未満異なる水素処理ガスレートとして定義される。水素処理ガスレートに関して、レート間の差異は、水素流のみのレートに基づいて算出されることが留意される。（窒素などの）不活性成分が処理ガス中に存在する場合、水素に対応する流れのパーセンテージのみが考慮されるべきである。

本明細書では、ナフサ沸点範囲は、５０°Ｆ（約１０℃、ペンタン異性体の最低沸点にほぼ対応する）〜３１５°Ｆ（約１５７℃）として定義される。ジェット沸点範囲は、３１５°Ｆ（１５７℃）〜４６０°Ｆ（２３８℃）として定義される。ディーゼル沸点範囲は、４６０°Ｆ（２３８℃）〜６５０°Ｆ（３４３℃）として定義される。蒸留燃料沸点範囲（ジェットプラスディーゼル）は、３１５°Ｆ（１５７℃）〜６５０°Ｆ（３４３℃）として定義される。燃料沸点範囲は、約１０℃〜３４３℃として定義される。潤滑油沸点範囲は、６５０°Ｆ（３４３℃）〜１０５０°Ｆ（５６６℃）として定義される。任意選択的に、１つ以上の水素化処理の段階（例えば、水素処理、水素化分解、触媒脱蝋、水素化仕上げ）後の分留によって潤滑油沸点部分を形成する場合、潤滑油沸点範囲部分は、任意選択的に、より高い沸点範囲の化合物も潤滑油沸点範囲部分に含まれ得るため、底物留分に対応し得る。ナフサ沸点範囲未満の沸点を有する化合物（Ｃ_４−）をライトエンドと呼ぶことができる。炭化水素様留分の分留（又は他の沸点ベースの分離）中の実際的な考慮のため、本明細書に記載の方法に従って形成された燃料留分は、上記値に対応する初期／最終沸点を有することとは対照的に、上記値に対応するＴ５及びＴ９５蒸留点（又はＴ１０及びＴ９０蒸留点）を有し得ることが留意される。

本明細書では、別途指定されない限り、液体溶出物又は液体生成物に対する引用は、２５℃及び１００ｋＰａ−ａ（約１気圧）において気体である溶出物又は生成物に対する引用である。

本明細書では、種々の種類の供給原料又は溶出物の水素化処理のための条件が提供され得る。水素化処理の例としては、限定されないが、水素処理、脱金属化、水素化分解、触媒脱蝋及び水素化仕上げ／芳香族飽和の１つ以上を挙げることができる。そのような水素化処理条件は、水素化処理条件の１つ以上を制御するための複数の制御器などの少なくとも１つの制御器を使用することにより、条件のための所望の値（例えば、温度、圧力、ＬＨＳＶ、処理ガスレート）を有するように制御され得る。いくつかの態様において、所与の種類の水素化処理に関して、少なくとも１つの制御器がそれぞれの種類の水素化処理条件と関連し得る。いくつかの態様において、水素化処理条件の１つ以上を関連する制御器によって制御することができる。制御器によって制御が可能である構造の例としては、限定されないが、フローレート、圧力又はそれらの組合せを制御するバルブ、温度を制御する熱交換器及び／又は加熱器並びに少なくとも２つの流れの相対的なフローレートを制御する１つ以上のフローメーター及び１つ以上の関連するバルブを挙げることができる。そのような制御器は、任意選択的に、少なくとも１つのプロセッサ、制御変数（例えば、温度、圧力、フローレートの値を検出するための検出器及び操作された変数（例えば、値の位置の変化、加熱器の負荷サイクル及び／又は温度の増加又は減少）の値を制御するためのプロセッサ出力を含む制御器フィードバックループを含むことができる。任意選択的に、所与の種類の水素化処理のための少なくとも１つの水素化処理条件は、関連する制御器を有し得ない。

グループＩベースストック又はベースオイルは、９０重量％未満の飽和分子及び／又は少なくとも０．０３重量％の硫黄含有量を有するベースオイルとして定義される。グループＩベースストックは、少なくとも８０であるが、１２０未満の粘度指数（ＶＩ）も有する。グループＩＩベースストック又はベースオイルは、少なくとも９０重量％の飽和分子及び０．０３重量％未満の硫黄を含有する。グループＩＩベースストックは、少なくとも８０であるが、１２０未満の粘度指数も有する。グループＩＩＩベースストック又はベースオイルは、少なくとも９０重量％の飽和分子及び０．０３重量％未満の硫黄を含有し、少なくとも１２０の粘度指数を有する。上記の配合の定義に加えて、いくつかのグループＩベースストックは、グループＩ＋ベースストックと呼ばれ、これは、１０３〜１０８のＶＩ値を有するグループＩベースストックに対応する。いくつかのグループＩＩベースストックは、グループＩＩ＋ベースストックと呼ばれ、これは、少なくとも１１３のＶＩを有するグループＩＩベースストックに対応する。いくつかのグループＩＩＩベースストックは、グループＩＩＩ＋ベースストックと呼ばれ、これは、少なくとも１４０のＶＩ値を有するグループＩＩＩベースストックに対応する。

供給原料
広範囲の石油及び化学供給原料を本発明に従って水素化処理することができる。適切な供給原料としては、全石油原油及び残油、大気圧サイクルオイル、減圧軽油及びコークス器軽油を含む軽油、生のバージン蒸留物を含む軽質から重質までの蒸留物、水素化分解生成物、水素処理油、スラックワックス、Ｆｉｓｃｈｅｒ−Ｔｒｏｐｓｃｈワックス、ラフィネート、脱アスファルト化油及びこれらの材料の混合物が含まれる。

上記のとおり、供給原料は、任意選択的に、脱アスファルト化油を含み得る。いくつかの態様において、脱アスファルト化油は、約４０重量％以下、又は３５重量％以下、又は３０重量％以下、例えば最低２０重量％若しくは場合によりさらに低い脱アスファルト化油の収率をもたらすための減圧残油沸点範囲供給原料（５１０℃以上のＴ１０蒸留点）の脱アスファルト化によって形成される脱アスファルト化油などの低リフト脱アスファルト化油に対応し得る。これは、例えば、減圧残油沸点範囲供給原料の従来的なプロパン脱アスファルト化によって形成される脱アスファルト化油に対応し得る。他の態様において、脱アスファルト化油は、少なくとも５０重量％、又は少なくとも６０重量％、又は少なくとも６５重量％、又は少なくとも７０重量％、例えば最大で８０重量％若しくは場合によりさらに高い脱アスファルト化油の収率をもたらすための減圧残油沸点範囲供給原料（５１０℃以上のＴ１０蒸留点）の脱アスファルト化によって形成される脱アスファルト化油などの高リフト脱アスファルト化油に対応し得る。これは、例えば、Ｃ_４＋溶媒又はＣ_５＋溶媒を使用する脱アスファルト化によって形成される脱アスファルト化油に対応し得る。Ｃ_ｎ＋溶媒は、実質的に完全に「ｎ」個以上の炭素を含有するアルカンから構成される溶媒までなど、少なくとも５０重量％又は少なくとも７５重量％の「ｎ」個以上の炭素を有するアルカンを含む炭化水素溶媒として定義される。ブタンは、Ｃ_４溶媒の一例である。ペンタン、ヘキサン及びヘプタンは、Ｃ_５＋溶媒の例である。アルカンは、ｎ−アルカン及び分岐アルカンを含むことができることが留意される。

供給原料を定義する１つの様式は、供給原料の沸点範囲に基づくものである。沸点範囲を定義する１つの選択肢は、供給原料の初期沸点及び／又は供給原料の最終沸点を使用することである。別の選択肢は、１つ以上の温度において沸騰する供給原料の量に基づいて供給原料を特徴付けることである。例えば、供給原料の「Ｔ５」沸点／蒸留点は、供給原料の５重量％が沸騰除去されるであろう温度として定義される。同様に、「Ｔ９５」沸点／蒸留点は、供給原料の９５重量％が沸騰する温度である。沸点は、分画重量沸点を含めて、ＡＳＴＭ Ｄ２８８７などの適切なＡＳＴＭ法を使って決定することができる。

典型的な供給原料としては、例えば、少なくとも６００°Ｆ（約３１６℃）、又は少なくとも６５０°Ｆ（約３４３℃）、又は少なくとも７００°Ｆ（３７１℃）、又は少なくとも７５０°Ｆ（約３９９℃）の初期沸点、及び／又はＴ５沸点、及び／又はＴ１０沸点を有する供給原料を含む。加えて又は代わりに、供給原料の最終沸点、及び／又はＴ９５沸点、及び／又はＴ９０沸点は、１１００°Ｆ（約５９３℃）以下、又は１０５０°Ｆ（約５６６℃）以下、又は１０００°Ｆ（約５３８℃）以下、又は９５０°Ｆ（約５１０℃）以下であり得る。特に、供給原料は、６００°Ｆ（約３１６℃）〜１１００°Ｆ（約５９３℃）のＴ５〜Ｔ９５沸点範囲、又は６５０°Ｆ（約３４３℃）〜１０５０°Ｆ（約５６６℃）のＴ５〜Ｔ９５沸点範囲、又は６５０°Ｆ（約３４３℃）〜１０５０°Ｆ（約５６６℃）のＴ１０〜Ｔ９０沸点範囲を有し得る。任意選択的に、燃料を形成するために水素化処理も使用される場合、より低い沸点範囲部分を含む供給原料を使用し得る。そのような供給原料は、少なくとも３５０°Ｆ（約１７７℃）、又は少なくとも４００°Ｆ（約２０４℃）、又は少なくとも４５０°Ｆ（約２３２℃）の初期沸点、及び／又はＴ５沸点、及び／又はＴ１０沸点を有し得る。特に、そのような供給原料は、３５０°Ｆ（約１７７℃）〜１１００°Ｆ（約５９３℃）のＴ５〜Ｔ９５沸点範囲、又は４５０°Ｆ（約２３２℃）〜１０５０°Ｆ（約５６６℃）のＴ５〜Ｔ９５沸点範囲、又は３５０°Ｆ（約１７７℃）〜１０５０°Ｆ（約５６６℃）のＴ１０〜Ｔ９０沸点範囲を有し得る。

いくつかの態様において、供給原料の芳香族含有量は、少なくとも２０重量％、又は少なくとも３０重量％、又は少なくとも４０重量％、又は少なくとも５０重量％、又は少なくとも６０重量％であり得る。特に、芳香族含有量は、２０重量％〜９０重量％、又は４０重量％〜８０重量％、又は５０重量％〜８０重量％であり得る。

水素化処理が水素処理プロセス及び／又はサワー水素化分解プロセスを含む態様において、供給原料は、５００ｗｐｐｍ〜２００００ｗｐｐｍ以上、又は５００ｗｐｐｍ〜１００００ｗｐｐｍ、又は５００ｗｐｐｍ〜５０００ｗｐｐｍの硫黄含有量を有し得る。加えて又は代わりに、そのような供給原料の窒素含有量は、２０ｗｐｐｍ〜４０００ｗｐｐｍ又は５０ｗｐｐｍ〜２０００ｗｐｐｍであり得る。いくつかの態様において、供給原料の硫黄含有量が１０ｗｐｐｍ〜５００ｗｐｐｍであり、且つ／又は窒素含有量が１ｗｐｐｍ〜１００ｗｐｐｍであるように、供給原料は、「スイート」供給原料に対応し得る。

いくつかの実施形態において、供給原料の少なくとも一部は、生体成分供給源由来の供給原料に対応し得る。本明細書では、生体成分供給原料は、植物、動物、魚類及び／又は藻類などの生体成分供給原料からの生物学的原料成分から誘導される炭化水素供給源を意味する。本明細書の目的に関して、植物性脂肪／油は、一般にいずれの植物ベースの材料も意味し、ジャトロファ属（Ｊａｔｒｏｐｈａ）の植物などの供給源から誘導される脂肪／油を含むことができることに留意されたい。一般に、生体成分供給源は、植物性脂肪／油、動物性脂肪／油、魚油、熱分解油及び藻類脂質／油並びにそのような材料の成分を含むことができ、いくつかの実施形態において、特に脂質化合物の１種以上を含むことができる。脂質化合物は、典型的に、水中に不溶解性であるが、非極性（又は脂肪）溶媒に可溶性の生物学的な化合物である。そのような非限定的な溶媒例としては、アルコール、エーテル、クロロホルム、アルキルアセテート、ベンゼン及びそれらの組合せが含まれる。

第２段階水素化分解
種々の態様において、供給原料を処理するための第２段階は、供給原料の少なくとも一部を水素化分解条件下で水素化分解触媒に暴露することを含むことができる。水素化分解触媒への曝露は、第２段階の複数の反応器の第１の反応器で生じ得、第２段階の水素化分解された溶出物は、その後、脱蝋触媒を含む反応器及び／又は水素化仕上げ触媒を含む反応器などの１つ以上の追加的な反応器中の触媒に暴露され得る。

水素化分解触媒は、典型的に、非晶質シリカアルミナ、ＵＳＹ、ゼオライトベータ又はＺＳＭ−５などの分解ゼオライト又は酸化アルミナなどの酸性担体上の硫化卑金属を含有する。多くの場合、これらの酸性担体は、アルミナ、チタニア又はシリカなどの他の金属酸化物と混合又は結合している。水素化分解触媒のための金属の非限定的な例としては、ニッケル、ニッケル−コバルト−モリブデン、コバルト−モリブデン、ニッケル−タングステン、ニッケル−モリブデン及び／又はニッケル−モリブデン−タングステンが含まれる。加えて又は代わりに、貴金属を有する水素化分解触媒も使用可能である。貴金属触媒の非限定的な例としては、白金及び／又はパラジウムに基づくものが含まれる。貴金属及び非貴金属触媒の両方のために使用され得る担体材料は、耐火性酸化物材料、例えばアルミナ、シリカ、アルミナ−シリカ、多孔質珪藻土（ｋｉｅｓｅｌｇｕｈｒ）、珪藻土、マグネシア、ジルコニア又はそれらの組合せを含み得、アルミナ、シリカ、アルミナ−シリカが最も一般である（且つ一実施形態において好ましい）。

水素化分解触媒が、「スイート」水素化分解段階における水素化分解のためなどの第ＶＩＩＩ族貴金属を含む態様において、１種以上の第ＶＩＩＩ族金属は、０．１重量％〜５．０重量％、又は０．１重量％〜２．０重量％、又は０．３重量％〜２．０重量％、又は０．１重量％〜１．５重量％、又は０．３重量％〜１．５重量％の範囲の量で存在し得る。水素化分解触媒が卑金属を含む態様において、酸化型の少なくとも１種の第ＶＩＩＩ族非貴金属は、典型的に、２重量％〜４０重量％、好ましくは４重量％〜１５重量％の範囲の量で存在し得る。酸化型の少なくとも１種の第ＶＩＢ族金属は、典型的に、２重量％〜７０重量％、好ましくは担持触媒に関して６重量％〜４０重量％又は１０重量％〜３０重量％の範囲の量で存在し得る。これらの重量パーセントは、触媒の全重量に基づくものである。いくつかの態様において、適切な水素化分解触媒は、水素化分解触媒上に担持される金属としてニッケル／モリブデン、ニッケル／タングステン又はニッケル／モリブデン／タングステンを含むことができる。

いくつかの態様において、水素化分解触媒は、分岐炭化水素及び／又は環式炭化水素の分解に対して選択的である大細孔モレキュラーシーブを含むことができる。ウルトラスタブルゼオライトＹ（ＵＳＹ）などのゼオライトＹは、分岐炭化水素及び環式炭化水素の分解に対して選択的であるゼオライトモレキュラーシーブの一例である。態様次第で、ＵＳＹゼオライト中のシリカ対アルミナ比は、少なくとも１０、例えば少なくとも１５、又は少なくとも２５、又は少なくとも５０、又は少なくとも１００であり得る。態様次第で、ＵＳＹゼオライトの単位格子径は、２４．５０オングストローム以下、例えば２４．４５オングストローム以下、又は２４．４０オングストローム以下、又は２４．３５オングストローム以下、例えば２４．３０オングストローム（以下）であり得る。他の態様において、ゼオライトベータ（Ｂｅｔａ）及びＺＳＭ−５などの様々な他の種類のモレキュラーシーブが水素化分解触媒において使用可能である。なお他の種類の適切なモレキュラーシーブとしては、１０員環細孔チャネル又は１２員環細孔チャネルを有するモレキュラーシーブを挙げることができる。１０員環細孔チャネル又は１２員環細孔チャネルを有するモレキュラーシーブの例としては、ＭＲＥ、ＭＴＴ、ＥＵＯ、ＡＥＬ、ＡＦＯ、ＳＦＦ、ＳＴＦ、ＴＯＮ、ＯＳＩ、ＡＴＯ、ＧＯＮ、ＭＴＷ、ＳＦＥ、ＳＳＹ又はＶＥＴから選択されるゼオライトフレームワーク構造を有するモレキュラーシーブが含まれる。

いくつかの態様において、供給原料の処理のための第２段階は、所望の特性の組合せを有するＵＳＹ触媒に供給原料の少なくとも一部を暴露することに対応し得る。特性は、触媒上に装填された金属の添加前に測定することができる。ＵＳＹ触媒は、２４．３０Å以下、又は２４．２７Å以下、又は２４．２４Å以下の単位格子径を有し得る。加えて又は代わりに、ＵＳＹ触媒は、少なくとも５０、又は少なくとも７０、又は少なくとも９０、又は少なくとも１００、又は少なくとも１１０、又は少なくとも１２０、又は少なくとも１２５であり、且つ任意選択的に最大で２５０以上又は１０００以下のシリカ対アルミナ比を有し得る。このレベルのシリカ対アルミナ比は、触媒の「脱アルミニウム化」型に対応することができる。加えて又は代わりに、ＵＳＹ触媒は、２０以下又は１０以下のアルファ値を有し得る。アルファ値試験は触媒の分解活性の尺度であり、且つそれぞれ記載に対する参照によって本明細書に組み込まれる米国特許第３，３５４，０７８号明細書並びにＪｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃａｔａｌｙｓｉｓ、Ｖｏｌ．４、ｐ．５２７（１９６５）；Ｖｏｌ．６、ｐ．２７８（１９６６）；及びＶｏｌ．６１、ｐ．３９５（１９８０）に記載されている。本明細書で使用される試験の実験条件には、５３８℃の一定温度及びＪｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃａｔａｌｙｓｉｓ、Ｖｏｌ．６１、ｐ．３９５に詳細に記載される可変性フローレートが含まれる。

ＵＳＹ水素化分解触媒は、結合剤材料も含むことができる。適切な結合剤材料としては、金属酸化物、ゼオライト、アルミニウムホスフェート、ポリマー、炭素及び粘土から選択される材料が含まれる。最も好ましくは、結合剤は、金属酸化物の少なくとも１種から構成され、好ましくはシリカ、アルミナ、シリカ−アルミナ、非晶質アルミノシリケート、ホウ素、チタニア及びジルコニアから選択される。好ましくは、結合剤は、シリカ、アルミナ及びシリカ−アルミナから選択される。好ましい実施形態において、結合剤は、擬似ベーマイトアルミナから構成される。

触媒は、全最終水素化分解触媒の０〜９９重量％、又は２５〜８０重量％、又は３５〜７５重量％、又は５０〜６５重量％の結合剤材料を含有することができる。他の好ましい実施形態において、水素化分解触媒は、８０重量％未満、又は７５重量％未満、又は６５重量％未満、又は５０重量％未満の結合剤材料であり得る。

ＵＳＹゼオライトを含有する水素化分解触媒は、追加的なゼオライト又はモレキュラーシーブを含有し得る。いくつかの態様において、水素化分解触媒は、以下のモレキュラーシーブ：ベータ、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−１１、ＺＳＭ−５７、ＭＣＭ−２２、ＭＣＭ−４９、ＭＣＭ−５６、ＩＴＱ−７、ＩＴＱ−２７、ＺＳＭ−４８、モルデナイト、ゼオライトＬ、フェリエライト、ＺＳＭ−２３、ＭＣＭ−６８、ＳＳＺ−２６／−３３、ＳＡＰＯ−３７、ＺＳＭ−１２、ＺＳＭ−１８及びＥＭＴホージャサイトの少なくとも１種をさらに含むことができる。そのような態様において、水素化分解触媒は、特に結合剤が利用される場合、仕上げ触媒に基づいて少なくとも１０重量％、より好ましくは少なくとも２５重量％、なおより好ましくは少なくとも３５重量％又はさらに少なくとも５０重量％の量でＥＭＹゼオライトを含有することができる。

ＵＳＹ水素化分解触媒は、触媒上に担持された少なくとも１種の水素化金属成分を含むこともできる。そのような水素化金属成分の例は、ＩＵＰＡＣ周期表の第８〜１０族からの１種以上の貴金属を含むことができる。任意選択的であるが、好ましくは、水素化分解触媒は、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈ及びＲｕ（貴金属）又はそれらの組合せから選択される少なくとも１種の第８／９／１０族金属を含むことができる。一態様において、水素化分解触媒は、Ｐｔ、Ｐｄ又はそれらの組合せから選択される少なくとも１種の第８／９／１０族金属を含むことができる。一態様において、水素化分解触媒は、Ｐｔを含むことができる。少なくとも１種の水素化金属は、当技術分野で既知のいずれかの技術によって触媒中に組み込むことができる。本明細書中の触媒中への活性金属組み込みのための好ましい技術は、初期湿潤技術である。

触媒中の活性金属の量は、触媒に基づいて少なくとも０．１重量％又は触媒に基づいて少なくとも０．１５重量％、又は少なくとも０．２重量％、又は少なくとも０．２５重量％、又は少なくとも０．３重量％、又は少なくとも０．５重量％であり得る。第８／９／１０族金属がＰｔ、Ｐｄ、Ｒｈ、Ｒｕ又はそれらの組合せである実施形態に関して、活性金属の量は、好ましくは、０．１〜５重量％、より好ましくは０．２〜４重量％、なおより好ましくは０．２５〜３．５重量％である。

（２５０ｗｐｐｍ以下又は１００ｗｐｐｍ以下の硫黄含有量の「スイート」条件下での）第２段階における水素化分解条件は、２００〜４５０℃、好ましくは２７０〜４００℃の温度、１．８〜３４．６ＭＰａｇ（約２５０〜約５０００ｐｓｉ）、好ましくは４．８〜２０．８ＭＰａｇの水素分圧、０．２〜１０時間^−１、好ましくは０．５〜３．０時間^−１の液時空間速度及び３５．６〜１７８１ｍ^３／ｍ^３（約２００〜約１０，０００ＳＣＦ／Ｂ）、好ましくは１７８〜８９０．６ｍ^３／ｍ^３（約１０００〜約５０００ｓｃｆ／Ｂ）の水素循環速度を含むことができる。加えて又は代わりに、この条件は、６００°Ｆ（約３４３℃）〜８１５°Ｆ（約４３５℃）の範囲の温度、５００ｐｓｉｇ〜３０００ｐｓｉｇ（約３．５ＭＰａｇ〜約２０．９ＭＰａｇ）の範囲の水素分圧及び２１３ｍ^３／ｍ^３〜１０６８ｍ^３／ｍ^３（約１２００ＳＣＦ／Ｂ〜約６０００ＳＣＦ／Ｂ）の水素処理ガスレートを含むことができる。

本明細書に記載のプロセスのために適切なゼオライトＹ触媒の例としては、凝集Ｙゼオライト（又はＭｅｓｏ−Ｙ）及びエクストラメソポーラスＹ（「ＥＭＹ」）ゼオライトをベースとする触媒を含むことができる。凝集Ｙゼオライト（Ｍｅｓｏ−Ｙ）の追加的な記載は、凝集Ｙゼオライト及び凝集Ｙゼオライトを含有する触媒の製造方法の記載に関して参照によって本明細書に組み込まれる米国特許第８，７７８，１７１号明細書に見ることができる。エクストラメソポーラスＹゼオライトの追加的な記載は、ＥＭＹゼオライト及びＥＭＹゼオライトを含有する触媒の製造方法の記載に関して参照によって本明細書に組み込まれる米国特許第８，９３２，４５４号明細書に見ることができる。

第１の水素化処理段階 − 水素処理及び／又は水素化分解
種々の態様において、第１の水素化処理段階は、潤滑油ベースオイル製造のための供給原料の１つ以上の品質を改善するために使用することができる。供給原料の改善の例としては、限定されないが、供給原料のヘテロ原子含有量を減少させること、粘度指数向上を提供するために供給原料で変換を実行すること、及び／又は供給原料上で芳香族飽和を実行することが含まれ得る。

ヘテロ原子除去に関して、初期水素化処理段階（水素処理及び／又は水素化分解）における条件は、水素化処理された溶出物の硫黄含有量を２５０ｗｐｐｍ以下、又は２００ｗｐｐｍ以下、又は１５０ｗｐｐｍ以下、又は１００ｗｐｐｍ以下、又は５０ｗｐｐｍ以下、又は２５ｗｐｐｍ以下、又は１０ｗｐｐｍ以下まで減少させるために十分であり得る。特に、水素化処理された溶出物の硫黄含有量は、１ｗｐｐｍ〜２５０ｗｐｐｍ、又は１ｗｐｐｍ〜５０ｗｐｐｍ、又は１ｗｐｐｍ〜１０ｗｐｐｍであり得る。加えて又は代わりに、初期水素化処理段階における条件は、窒素含有量を１００ｗｐｐｍ以下、又は５０ｗｐｐｍ以下、又は２５ｗｐｐｍ以下、又は１０ｗｐｐｍ以下まで減少させるために十分であり得る。特に、窒素含有量は、１ｗｐｐｍ〜１００ｗｐｐｍ、又は１ｗｐｐｍ〜２５ｗｐｐｍ、又は１ｗｐｐｍ〜１０ｗｐｐｍであり得る。

初期水素化処理段階の一部として水素処理を含む態様において、水素処理触媒は、いずれかの適切な水素処理触媒、例えば少なくとも１種の第８〜１０族非貴金属（例えば、Ｎｉ、Ｃｏ及びそれらの組合せから選択されるもの）及び少なくとも１種の第６族金属（例えば、Ｍｏ、Ｗ及びそれらの組合せから選択されるもの）を含み、任意選択的に適切な担体及び／又は充填剤材料（例えば、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア又はそれらの組合せを含むもの）を含む触媒を含み得る。本発明の態様による水素処理触媒は、バルク触媒又は担持触媒であり得る。担持触媒を製造するための技術は、当技術分野において周知である。バルク金属触媒粒子を製造するための技術は、既知であり、例えば参照によって本明細書に組み込まれる米国特許第６，１６２，３５０号明細書に以前に記載されている。バルク金属触媒粒子は、全ての金属触媒前駆体委が溶液中にある方法により、又は前駆体の少なくとも１つが少なくとも部分的に固体形態であり、任意選択的であるが、好ましくは少なくとも１つの他の前駆体のみが溶液形態で提供される方法により製造することができる。少なくとも部分的に固体形態である金属前駆体を提供することは、例えば、懸濁粒子の形態などの溶液中に固体及び／又は沈殿金属も含む金属前駆体の溶液を提供することによって達成することができる。実例として、適切な水素処理触媒のいくつかの例は、中でも、米国特許第６，１５６，６９５号明細書、同第６，１６２，３５０号明細書、同第６，２９９，７６０号明細書、同第６，５８２，５９０号明細書、同第６，７１２，９５５号明細書、同第６，７８３，６６３号明細書、同第６，８６３，８０３号明細書、同第６，９２９，７３８号明細書、同第７，２２９，５４８号明細書、同第７，２８８，１８２号明細書、同第７，４１０，９２４号明細書及び同第７，５４４，６３２号明細書、米国特許出願公開第２００５／０２７７５４５号明細書、同第２００６／００６０５０２号明細書、同第２００７／００８４７５４号明細書及び同第２００８／０１３２４０７号明細書並びに国際公開第０４／００７６４６号パンフレット、同第２００７／０８４４３７号パンフレット、同第２００７／０８４４３８号パンフレット、同第２００７／０８４４３９号パンフレット及び同第２００７／０８４４７１号パンフレットの１つ以上において記載されている。好ましい金属触媒としては、アルミナ上のコバルト／モリブデン（１〜１０％の酸化物としてのＣｏ、１０〜４０％の酸化物としてのＭｏ）、ニッケル／モリブデン（１〜１０％の酸化物としてのＮｉ、１０〜４０％の酸化物としてのＣｏ）又はニッケル／タングステン（１〜１０％の酸化物としてのＮｉ、１０〜４０％の酸化物としてのＷ）が含まれる。

種々の態様において、水素処理条件は、２００〜４５０℃又は３１５℃〜４２５℃の温度；２５０ｐｓｉｇ（約１．８ＭＰａｇ）〜５０００ｐｓｉｇ（約３４．６ＭＰａｇ）、又は５００ｐｓｉｇ（約３．４ＭＰａｇ）〜３０００ｐｓｉｇ（約２０．８ＭＰａｇ）、又は８００ｐｓｉｇ（約５．５ＭＰａｇ）〜２５００ｐｓｉｇ（約１７．２ＭＰａｇ）の圧力；０．２〜１０時間^−１の液時空間速度；及び２００ｓｃｆ／Ｂ（３５．６ｍ^３／ｍ^３）〜１０，０００ｓｃｆ／Ｂ（１７８１ｍ^３／ｍ^３）又は５００（８９ｍ^３／ｍ^３）〜１０，０００ｓｃｆ／Ｂ（１７８１ｍ^３／ｍ^３）の水素処理レートを含むことができる。

水素処理触媒は、典型的に、第６族金属及び非貴金属第８〜１０族金属、すなわち鉄、コバルト及びニッケル並びにそれらの混合物を含有するものである。これらの金属又はこれらの金属の混合物は、耐火性金属酸化物担体上の酸化物又は硫化物として典型的に存在する。適切な金属酸化物担体としては、シリカ、アルミナ又はチタニア、好ましくはアルミナなどの低酸性酸化物が含まれる。いくつかの態様において、好ましいアルミナは、５０〜２００Å又は７５〜１５０Åの平均細孔径；１００〜３００ｍ^２／ｇ又は１５０〜２５０ｍ^２／ｇの表面積；及び／又は０．２５〜１．０ｃｍ^３／ｇ若しくは０．３５〜０．８ｃｍ^３／ｇの細孔体積を有するガンマ若しくはベータなどの多孔性アルミナに対応することができる。ハロゲンは、一般に担体の酸性を増加させるため、担体は、好ましくは、フッ素などのハロゲンによって促進されない。

代わりに、水素処理触媒は、バルク金属触媒又は担持及びバルク金属触媒の積層床の組合せであり得る。バルク金属とは、触媒が担持されず、バルク触媒粒子が、金属酸化物として算出されるバルク触媒粒子の全重量に基づいて３０〜１００重量％の少なくとも１種の第８〜１０族非貴金属及び少なくとも１種の第６族金属を含み、且つバルク触媒粒子が少なくとも１０ｍ^２／ｇの表面積を有することを意味する。本明細書に使用されるバルク金属水素処理触媒は、金属酸化物として算出される粒子の全重量に基づいて５０〜１００重量％、さらにより好ましくは７０〜１００重量％の少なくとも１種の第８〜１０族非貴金属及び少なくとも１種の第６族金属を含むことがさらに好ましい。第６族及び第８〜１０族非貴金属の量は、ＶＩＢ ＴＥＭ−ＥＤＸによって容易に決定することができる。

１種の第８〜１０族非貴金属及び２種の第６族金属を含むバルク触媒組成物が好ましい。この場合、バルク触媒粒子が焼結抵抗性であることが見出された。したがって、バルク触媒粒子の活性表面積は、使用中に維持される。第６族対第８〜１０族非貴金属のモル比は、一般に、１０：１〜１：１０、好ましくは３：１〜１：３の範囲である。コア−シェル構造粒子の場合、これらの比率は、当然のことながら、シェルに含有される金属に適用される。２種以上の第６族金属がバルク触媒粒子中に含有される場合、種々の第６族金属の比率は、重要ではない。２種以上の第８〜１０族非貴金属が適用される場合も同様である。モリブデン及びタングステンが第６族金属として存在する場合、モリブデン：タングステン比は、好ましくは、９：１〜１：９の範囲にある。好ましくは、第８〜１０族非貴金属は、ニッケル及び／又はコバルトを含む。第６族金属は、モリブデン及びタングステンの組合せを含むことがさらに好ましい。好ましくは、ニッケル／モリブデン／タングステン、及びコバルト／モリブデン／タングステン、及びニッケル／コバルト／モリブデン／タングステンの組合せが使用される。これらの種類の沈殿物は、焼結抵抗性であるように見える。したがって、沈殿物の活性表面積は、使用中に維持される。金属は、好ましくは、対応する金属の酸化化合物として存在するか、又は触媒組成物が硫化物である場合、対応する金属の硫化合物である。

いくつかの任意選択的な態様において、本明細書で使用されるバルク金属水素処理触媒は、少なくとも５０ｍ^２／ｇ、より好ましくは少なくとも１００ｍ^２／ｇの表面積を有する。そのような態様において、バルク金属水素処理触媒の細孔径分布は、従来の水素処理触媒のものとほぼ同じであることも望ましい。バルク金属水素処理触媒は、窒素吸着によって決定される０．０５〜５ｍｌ／ｇ、又は０．１〜４ｍｌ／ｇ、又は０．１〜３ｍｌ／ｇ、又は０．１〜２ｔａｇの細孔体積を有することができる。好ましくは、１ｎｍ未満の細孔は、存在しない。バルク金属水素処理触媒は、少なくとも５０ｎｍ又は少なくとも１００ｎｍの中央直径を有することができる。バルク金属水素処理触媒は、５０００μｍ以下又は３０００μｍ以下の中央直径を有することができる。一実施形態において、中央粒子直径は、０．１〜５０μｍの範囲、最も好ましくは０．５〜５０μｍの範囲である。

初期水素化処理段階の一部として水素化分解を含む態様において、初期段階水素化分解触媒は、いずれかの適切又は標準的な水素化分解触媒、例えばゼオライトベータ、ゼオライトＸ、ゼオライトＹ、ホージャサイト、ウルトラスタブルＹ（ＵＳＹ）、脱アルミニウム化Ｙ（Ｄｅａｌ Ｙ）、モルデナイト、ＺＳＭ−３、ＺＳＭ−４、ＺＳＭ−１８、ＺＳＭ−２０、ＺＳＭ−４８及びそれらの組合せから選択されるゼオライト系ベースを含むことができる。このゼオライト系ベースは、有利には、１種以上の活性金属（例えば、（ｉ）白金及び／若しくはパラジウムなどの第８〜１０族貴金属、又は（ｉｉ）ニッケル、コバルト、鉄及びそれらの組合せなどの第８〜１０族非貴金属とモリブデン及び／若しくはタングステンなどの第６族金属）によって装填され得る。本明細書では、ゼオライト系材料は、Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｚｅｏｌｉｔｅ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎによって認識されるフレームワーク構造などの認識されたゼオライトフレームワーク構造を有する材料を含むものとして定義される。そのようなゼオライト系材料は、シリコアルミネート、シリコアルミノホスフェート、アルミホスフェート及び／又はゼオライト系フレームワーク構造を形成するために使用可能な他の原子の組合せに対応することができる。ゼオライト系材料に加えて、他の種類の結晶質酸性担体材料も適切であり得る。任意選択的に、ゼオライト系材料及び／又は他の結晶質酸性材料は、アルミナ、チタニア及び／又はシリカなどの他の金属酸化物と混合又は結合され得る。

第１段階（又は他のサワー条件下）における水素化分解プロセスは、２００〜４５０℃の温度；２５０ｐｓｉｇ〜５０００ｐｓｉｇ（約１．８ＭＰａｇ〜約３４．６ＭＰａｇ）の水素分圧；０．２〜１０時間^−１の液時空間速度；及び３５．６ｍ^３／ｍ^３〜１７８１ｍ^３／ｍ^３（約２００ＳＣＦ／Ｂ〜約１０，０００ＳＣＦ／Ｂ）の水素処理ガスレートにおいて実行可能である。典型的に、ほとんどの場合、この条件は、３００℃〜４５０℃の温度、５００ｐｓｉｇ〜２０００ｐｓｉｇ（約３．５ＭＰａｇ〜約１３．９ＭＰａｇ）の水素分圧、０．３時間１〜２時間^−１の液時空間速度及び２１３ｍ^３／ｍ^３〜１０６８ｍ^３／ｍ^３（約１２００ＳＣＦ／Ｂ〜約６０００ＳＣＦ／Ｂ）の水素処理ガスレートを含むことができる。

任意選択的に、初期処理段階の一部として脱金属化触媒を含むことができる。脱金属化の従来の触媒及び条件を使用することができる。いくつかの態様において、脱金属化触媒の初期床は、脱金属化が水素処理条件下で実行されるように水素処理反応器中に含まれ得る。

追加的な第２段階処理 − 脱蝋及び水素化仕上げ／芳香族飽和
第１段階における水素化処理後、水素化処理された溶出物を分離することができる。いくつかの態様において、分離は、ヘテロ原子除去中に発生する汚染物質ガス（Ｈ_２Ｓ、ＮＨ_３）の分離に主に焦点を置く分離に対応し得る。いくつかの態様において、ナフサ及び／又はディーゼル沸点範囲部分などの水素化処理された溶出物の追加的なより低沸点の部分を分離することができる。そのような態様において、（任意選択的にディーゼル沸点範囲部分及び／又は他の水素化処理された底物を含む）潤滑油沸点範囲部分を触媒脱蝋及び／又は水素化仕上げ又は芳香族飽和によってさらに処理することができる。

種々の態様において、第２又は次の処理段階の一部として触媒脱蝋を含むことができる。好ましくは、脱蝋触媒は、炭化水素供給原料を異性化することによって主に脱蝋を実行するゼオライト（及び／又はゼオライト系結晶）である。より好ましくは、触媒は、一次元細孔構造を有するゼオライトである。適切な触媒としては、ＥＵ−１、ＺＳＭ−３５（又はフェリエライト）、ＺＳＭ−１１、ＺＳＭ−５７、ＮＵ−８７、ＳＡＰＯ−１１及びＺＳＭ−２２などの１０員環細孔ゼオライトが含まれる。好ましい材料は、ＥＵ−２、ＥＵ−１１、ＺＢＭ−３０、ＺＳＭ−４８又はＺＳＭ−２３である。ＺＳＭ−４８が最も好ましい。２０：１〜４０：１のシリカ対アルミナ比を有するＺＳＭ−２３構造を有するゼオライトは、ＳＳＺ−３２と呼ばれることがあることに留意されたい。上記材料と親近構造の他のゼオライト系結晶としては、Ｔｈｅｔａ−１、ＮＵ−１０、ＥＵ−１３、ＫＺ−１及びＮＵ−２３が含まれる。

種々の実施形態において、脱蝋触媒は、金属水素化成分をさらに含み得る。金属水素化成分は、典型的に第６族及び／又は第８〜１０族金属である。好ましくは、金属水素化成分は、第８〜１０族貴金属である。好ましくは、金属水素化成分は、Ｐｔ、Ｐｄ又はそれらの混合物である。別の好ましい実施形態において、金属水素化成分は、非貴金属第８〜１０族金属と第６族金属との組合せであり得る。適切な組合せは、Ｎｉ、Ｃｏ又はＦｅ及びＭｏ又はＷ、好ましくはＮｉ及びＭｏ又はＷを含み得る。

金属水素化成分は、いずれかの都合のよい様式で脱蝋触媒に添加され得る。金属水素化成分を添加するための１つの技術は、初期湿潤による。例えば、ゼオライト及び結合剤を組み合わせた後、組み合わせたゼオライト及び結合剤を触媒粒子に押出成形することができる。次いで、これらの触媒粒子を、適切な金属前駆体を含有する溶液に曝露することができる。代わりに、イオン交換によって金属を触媒に添加することができ、この場合、金属前駆体は、押出成形前にゼオライト（又はゼオライト及び結合剤）の混合物に添加される。

脱蝋触媒中の金属の量は、触媒に基づいて少なくとも０．１重量％又は触媒に基づいて少なくとも０．１５重量％、又は少なくとも０．２重量％、又は少なくとも０．２５重量％、又は少なくとも０．３重量％、又は少なくとも０．５重量％であり得る。触媒中の金属の量は、触媒に基づいて２０重量％以下、又は１０重量％以下、又は５重量％以下、又は２．５重量％以下、又は１重量％以下であり得る。金属がＰｔ、Ｐｄ、別の第８〜１０族貴金属又はそれらの組合せである態様に関して、金属の量は、０．１〜５重量％、好ましくは０．１〜２重量％、又は０．２５〜１．８重量％、又は０．４〜１．５重量％であり得る。金属が非貴金属第８〜１０族金属と第６族金属との組合せである態様に関して、金属の合計量は、０．５重量％〜２０重量％、又は１重量％〜１５重量％、又は２．５重量％〜１０重量％であり得る。

好ましくは、脱蝋触媒は、アルミナに対するシリカの低い比率を有する触媒であり得る。例えば、ＺＳＭ−４８に関して、ゼオライト中のシリカ対アルミナの比率は、２００：１未満、又は１１０：１未満、又は１００：１未満、又は９０：１未満、又は８０：１未満であり得る。特に、シリカ対アルミナの比率は、３０：１〜２００：１、又は６０：１〜１１０：１、又は７０：１〜１００：１であり得る。

脱蝋触媒も結合剤を含むことができる。いくつかの実施形態において、本発明によるプロセスにおいて使用される脱蝋触媒は、低表面積結合剤を使用して配合される。低表面積結合剤は、１００ｍ^２／ｇ以下、又は８０ｍ^２／ｇ以下、又は７０ｍ^２／ｇ以下、例えば最低４０ｍ^２／ｇ若しくはさらに低い表面積を有する結合剤を表す。

代わりに、ミクロ細孔表面積対全表面積の望ましい比率を触媒に提供するように結合剤及びゼオライト粒径を選択することができる。本発明により使用される脱蝋触媒において、ミクロ細孔表面積は、脱蝋触媒中のゼオライトの一次元細孔からの表面積に対応する。全表面は、ミクロ細孔表面積及び外部表面積に対応する。触媒中で使用されるいずれの結合剤もミクロ細孔表面積に寄与せず、且つ触媒の全表面積を有意に増加させないであろう。外部表面積は、ミクロ細孔表面積を差し引いた全触媒表面積の残りを表す。結合剤及びゼオライトの両方が外部表面積の値に寄与し得る。好ましくは、脱蝋触媒の全表面積に対するミクロ細孔表面積の比率は、２５％以上であろう。

ゼオライト（又は他のゼオライト材料）は、いずれかの都合のよい様式で結合剤と組み合わせることができる。例えば、ゼオライト及び結合剤の両方の粉末から出発し、水を添加して粉末を組み合わせ且つ混錬して混合物を形成し、次いで混合物を押出成形して、所望の径の結合された触媒を製造することにより、結合された触媒を製造することができる。ゼオライト及び結合剤混合物の押出成形フロー特性を変更すために押出成形助剤も使用することができる。触媒中のフレームワークアルミナの量は、０．１〜３．３３重量％、又は０．１〜２．７重量％、又は０．２〜２重量％、又は０．３〜１重量％の範囲であり得る。

さらに別の実施形態において、２種以上の金属酸化物から構成される結合剤も使用可能である。そのような実施形態において、低表面積結合剤の重量パーセントは、好ましくは、より高表面積の結合剤の重量パーセントより高い。

代わりに、混合金属酸化物結合剤を形成するために使用される両金属酸化物が十分に低い表面積を有する場合、結合剤中のそれぞれの金属酸化物の割合は、それほど重要でない。結合剤を形成するために２種以上の金属酸化物が使用される場合、２種の金属酸化物は、いずれかの都合のよい方法によって触媒中に組み込むことができる。例えば、噴霧乾燥中などのゼオライト粉末の形成中、１種の結合剤をゼオライトと混合することができる。次いで、噴霧乾燥されたゼオライト／結合剤粉末を押出成形前に第２の金属酸化物結合剤と混合することができる。一態様において、脱蝋触媒は、自己結合可能であり、且つ結合剤を含まない。触媒脱蝋ゾーンにおけるプロセス条件は、２００〜４５０℃、好ましくは２７０〜４００℃の温度、１．８〜３４．６ｍＰａ（約２５０〜約５０００ｐｓｉ）、好ましくは４．８〜２０．８ｍＰａの水素分圧、０．２〜１０時間^−１、好ましくは０．５〜３．０時間^−１の液時空間速度及び３５．６〜１７８１ｍ^３／ｍ^３（約２００〜約１０，０００ｓｃｆ／Ｂ）、好ましくは１７８〜８９０．６ｍ^３／ｍ^３（約１０００〜約５０００ｓｃｆ／Ｂ）の水素循環速度を含むことができる。

種々の態様において、水素化仕上げ及び／又は芳香族飽和プロセスも提供され得る。水素化仕上げ及び／又は芳香族飽和は、脱蝋前及び／又は脱蝋後に生じ得る。水素化仕上げ及び／又は芳香族飽和は、分留前又は後に生じ得る。水素化仕上げ及び／又は芳香族飽和が分留後に生じる場合、水素化仕上げは、１種以上の潤滑油ベースストックの部分で実行されるなどの分留された生成物の１つ以上の部分において実行可能である。代わりに、最後の水素化分解又は脱蝋プロセスからの全溶出物を水素化仕上げ及び／又は芳香族飽和させることができる。

いくつかの状況において、水素化仕上げプロセス及び芳香族飽和プロセスは、同一の触媒を使用して実行される単一のプロセスと呼ぶことができる。代わりに、１種の触媒又は触媒系を提供して芳香族飽和を実行することができる一方、第２の触媒又は触媒系を水素化仕上げのために使用することができる。典型的に、水素化仕上げ及び／又は芳香族飽和プロセスは、水素化仕上げ又は芳香族飽和プロセスのためのより低い温度の使用を促進するなどの実際的な理由のため、脱蝋又は水素化分解プロセスとは別個の反応器で実行されるであろう。しかしながら、水素化分解又は脱蝋プロセス後であるが、分留前の追加的な水素化仕上げ反応器は、なお概念的に反応システムの第２段階の一部分であると考えることができる。

水素化仕上げ及び／又は芳香族飽和触媒は、第６族金属、第８〜１０族金属及びそれらの混合物を含有する触媒を含むことができる。一実施形態において、好ましい金属としては、強い水素化作用を有する少なくとも１種の金属硫化物が含まれる。別の実施形態において、水素化仕上げ触媒は、Ｐｔ、Ｐｄ又はそれらの組合せなどの第８〜１０族貴金属を含むことができる。金属の混合物は、金属の量が触媒に基づいて３０重量％以上であるバルク金属触媒として存在し得る。適切な金属酸化物担体としては、シリカ、アルミナ、シリカ−アルミナ又はチタニア、好ましくはアルミナなどの低酸性酸化物が含まれる。芳香族飽和のために好ましい水素化仕上げ触媒は、多孔性担体上の比較的強い水素化作用を有する少なくとも１種の金属を含むであろう。典型的な担体材料としては、アルミナ、シリカ及びシリカ−アルミナなどの非晶質又は結晶質酸化物材料が含まれる。担体材料は、ハロゲン化により、又は特にフッ素化などによって変性され得る。触媒の金属含有量は、多くの場合、非貴金属に対する２０重量パーセントと同等に高い。一実施形態において、好ましい水素化仕上げ触媒としては、Ｍ４１Ｓクラス又は系統の触媒に属する結晶質材料が含まれ得る。触媒のＭ４１Ｓ系統は、高シリカ含有量を有するメソポーラス材料である。例として、ＭＣＭ−４１、ＭＣＭ−４８及びＭＣＭ−５０が含まれる。このクラスの好ましい種類は、ＭＣＭ−４１である。芳香族飽和及び水素化仕上げのために別個の触媒が使用される場合、芳香族飽和触媒は、芳香族飽和の活性及び／又は選択性に基づいて選択することができる一方、水素化仕上げ触媒は、生成物の色及び多核芳香族減少などの生成物の規格を改善するための活性に基づいて選択することができる。

水素化仕上げ条件は、１２５℃〜４２５℃、好ましくは１８０℃〜２８０℃の温度、５００ｐｓｉｇ（約３．４ＭＰａｇ）〜３０００ｐｓｉｇ（約２０．７ＭＰａｇ）、好ましくは１５００ｐｓｉｇ（約１０．３ＭＰａｇ）〜２５００ｐｓｉｇ（約１７．２ＭＰａｇ）の全圧力及び０．１時間^−１〜５時間^−１、好ましくは０．５時間^−１〜１．５時間^−１の液時空間速度（ＬＨＳＶ）を含むことができる。

第２の分留又は分離は、第２又は次の段階後の１つ以上の位置において実行可能である。いくつかの態様において、分留は、スイート条件下、ＵＳＹ触媒の存在下、第２段階における水素化分解後に実行可能である。次いで、第２段階水素化分解溶出物の少なくとも潤滑油沸点範囲の部分は、さらなる処理のための脱蝋及び／又は水素化仕上げ反応器に送られることができる。いくつかの態様において、水素化分解及び脱蝋は、第２の分留前に実行可能である。いくつかの態様において、水素化分解、脱蝋及び芳香族飽和は、第２の分留前に実行可能である。任意選択的に、芳香族飽和及び／又は水素化仕上げは、第２の分留前、第２の分留後又は第２の分留前及び後に実行可能である。

実施例１ − 軽質中性及び重質中性のブロック処理
以下は、予言的実施例である。図１〜３に示される構造と類似する処理構成を使用して、軽質中性ベースストック生成物及び重質中性ベースストック生成物を形成するために供給原料を処理する。全範囲供給原料は、第１の（サワー）処理段階において処理される。次いで、分留を使用して、軽質中性ベースストック製造及び重質中性ベースストック製造のための別個の水素化処理された供給原料を形成する。分留後、軽質中性ベースストック製造のための供給原料は、８５の粘度指数を有し、重質中性ベースストック製造のための供給原料は、９０の粘度指数を有する。次いで、供給原料を処理するためにブロック操作が使用される。軽質中性供給原料に関する第２段階水素化分解反応器における変換は、１３５の粘度指数及び約４．０ｃＳｔの粘度を有する軽質中性ベースストック生成物を製造するために十分である。第２段階水素化分解反応器における軽質中性供給原料のための変換の量は、３７０℃に対して約６０重量％である。重質中性供給原料に関する第２段階水素化分解反応器における変換は、９５の粘度指数及び約１１ｃＳｔの粘度を有する重質中性ベースストック生成物を製造するために十分である。第２段階水素化分解反応器における重質中性供給原料のための変換の量は、３７０℃に対して約１０重量％である。

実施例２ − 重質中性処理間の反応器温度管理
以下は、予言的実施例である。図２と類似する処理構成を使用して、複数の潤滑油ベースストックの製造のための処理構成のブロック操作の一部としての重質中性供給原料の製造などの重質中性供給原料の製造のための第２段階処理を実行することができる。本実施例において、（図２で１１０として示される）第１の反応器段階における少なくとも１つの初期触媒床は、芳香族飽和触媒の床に対応する。加えて、第１の反応器段階における少なくとも１つの次の触媒床は、ＵＳＹゼオライト上に担持されたＰｔを含む水素化分解触媒などの水素化分解触媒床に対応する。したがって、第１の反応器段階は、水素化分解段階に対応する。本実施例において、（図２で１２０として示される）第２の反応器における少なくとも１つの初期触媒床は、脱蝋触媒の床に対応する。したがって、第２の反応器段階は、脱蝋段階に対応する。任意選択的に、第２の反応器段階における少なくとも１つの次の触媒床は、芳香族飽和触媒に対応し得る。本実施例における触媒床という表現は、床がある種類の触媒によって部分的にのみ装填されている構成及び／又は触媒を保持するための単一の反応器床が異なる触媒種の複数の層（又は積層床）を含有する構成を含むものとして理解されることに留意されたい。（図２で１４０として示される）第３の反応器は、芳香族飽和触媒の１つ以上の床を含むことができる。

本実施例において、重質中性供給原料の処理の開始時、第１の（水素化分解）反応器によって必要とされる温度は、低いことができる。初期の低温は、一部において、重質中性製造のための所望の標的を満たすための粘度指数向上の限定された量のみを必要とするためであり得、且つ／又は一部において、反応器中の触媒の比較的高い活性によるためであり得る。一例として、第１の反応器への入口に関する実行温度の開始は、５６０°Ｆ（２９３℃）であり得る。反応器中の反応に基づき、第１の反応器の出口のための実行温度の開始は、５８５°Ｆ（３０７℃）であり得る。この温度は、最終の重質中性生成物に関するコールドフローの特性のための所望の標的を達成するために脱蝋を実行するための所望の温度より低いことができる。例えば、第２の反応器への入口に関する実行温度の開始は、６００°Ｆ（３１６℃）であり得る。

一定期間後、重質中性供給原料の処理により、種々の反応器中の触媒の非活性化がもたらされ得る。このような老化は、コークス形成及び／又は水素化処理条件下で供給原料への曝露のため水素化処理触媒の活性が減少する他のいずれかの典型的な理由のためであり得る。触媒老化を補償するために、粘度指数向上の所望の量がなお達成されるように、第１の反応器の温度を増加させることができる一方、コールドフロー特性における改善の所望の量が達成されるように、第２の反応器の温度を増加させることができる。脱蝋触媒は、多くの場合、水素化分解触媒より老化が遅いため、第１の反応器に関して必要とされる温度増加の量は、第２の反応器に関する量より高くなり得る。結果として、処理実行の終了まで、第１の反応器のための入口温度は、５７５℃であり得る。このようなより高い温度において、より多くの反応が生じ、第１の反応器入口及び第１の反応器出口の温度間のより大きい相違が導かれ得る。第１の反応器出口の実行温度の終了は、６４０°Ｆ（３３８℃）であり得る。任意選択的に、このより高い相違の一部は、初期の芳香族飽和触媒床と次の水素化分解触媒床との間のクエンチ流の除去にも対応し得る。対照的に、脱蝋触媒の触媒老化の量は、より適度な温度増加をもたらし得るため、実行の終了時の第２の反応器の反応器入口温度は、６３０°Ｆ（３３２℃）であり得る。

第１の反応器出口温度及び第２の反応器入口温度間の差の比較に基づき、第１及び第２の反応器間の温度プロフィールは、処理実行開始及び処理実行終了中に切り替えられる。処理実行開始時、第１の反応器出口温度は、第２の反応器入口温度より９℃だけ低い。処理実行終了時、第１の反応器出口温度は、第２の反応器入口温度より６℃だけ高い。加熱された水素ライン２８１及び／又は２８２を使用して、これらの所望の温度差の達成を促進することができる。例えば、処理実行開始時、追加的な加熱された水素を第２の反応器に送達させて、脱蝋の実行温度の所望の開始を達成するために必要な追加的な温度を提供することができる。加えて又は代わりに、熱交換器を使用して、このような温度上昇を提供することができる。経時的に、処理実行中のある時点において脱蝋反応器の入口温度が水素化分解反応器の出口温度未満まで低下するまで、加熱された水素ライン２８２によって送達される加熱された水素の量を減少させることができる。処理実行が継続すると、加熱された水素ライン２８１を任意選択的に使用して、第１の（水素化分解）反応器のための追加的な熱を提供することができる。加えて又は代わりに、供給原料の追加的な熱を使用して、触媒老化を相殺するために必要とされる第１の反応器の温度増加を達成することができる。

反応器温度順番の類似の切り換えは、例えば、ブライトストック製造のための第２段階処理中にも生じ得る。この追加的な実施例において、上記と同一種の触媒システムを使用することができる。水素化分解反応器入口／水素化分解反応器出口のための実行温度の開始は、５６０°Ｆ（２９３℃）／５８５°Ｆ（３０７℃）であり得、これは、重質中性処理の実施例に関する対応温度に類似する。一部において、最終生成物の所望の粘度指数向上のより高い量のため、水素化分解反応器入口／出口の実行温度の終了は、６１０°Ｆ（３２１℃）／７００°Ｆ（３７１℃）であり得る。脱蝋に関して、実行入口温度の開始は、６５０°Ｆ（３４３℃）であり得る一方、実行入口温度の終了は、６９０°Ｆ（３６６℃）であり得る。したがって、本実施例に関して、実行の開始時の水素化分解反応器の出口は、脱蝋入口より温度が３０℃だけ低い一方、実行の終了時、水素化分解反応器の出口は、脱蝋入口より温度が５℃だけ高い。

追加的な実施形態
実施形態１．ブロック操作を使用して潤滑油沸点範囲生成物を製造する方法であって、水素化処理された供給原料を分留して、少なくとも、３４３℃＋部分を含む第１の潤滑油沸点範囲留分と、少なくとも３４３℃のＴ１０蒸留点及び６．０ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有する第２の潤滑油沸点範囲留分とを形成することであって、第１の潤滑油沸点範囲留分の３４３℃＋部分は、１．５ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔの１００℃における動粘度を有し、第２の潤滑油沸点範囲留分は、任意選択的に、第１の潤滑油沸点範囲留分の粘度指数より大きい粘度指数を有する、形成することと、第１の反応器中において、第１の水素化分解入口温度及び第１の水素化分解出口温度を含む第１の水素化分解条件下、水素化分解触媒の存在下で第１の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部を水素化分解して、第１の水素化分解された溶出物を形成することであって、第１の水素化分解条件は、第１の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部の３７０℃に対する１０重量％〜８０重量％変換を含む、形成することと、第２の反応器中において、第１の触媒脱蝋条件下、第１の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第１の脱蝋された溶出物を形成することと、第１の反応器中において、第２の水素化分解条件下、水素化分解触媒の存在下で第２の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部を水素化分解して、第２の水素化分解された溶出物を形成することであって、第２の水素化分解条件は、第２の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部の３７０℃に対する１重量％〜２５重量％変換を含み、第２の水素化分解条件は、第２の水素化分解入口温度及び第２の水素化分解出口温度を含み、第１の水素化分解条件のための３７０℃に対する変換は、第２の水素化分解条件のための３７０℃に対する変換より少なくとも１０重量％大きい（又は少なくとも２０重量％大きい、又は少なくとも３０重量％大きい）、形成することと、第２の反応器中において、第２の触媒脱蝋条件下、第２の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第２の脱蝋された溶出物を形成することと、第１の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を分留して、少なくとも第１の燃料沸点範囲生成物及び第１の潤滑油沸点範囲生成物を形成することと、第２の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を分留して、少なくとも第２の燃料沸点範囲生成物及び第２の潤滑油沸点範囲生成物を形成することであって、第２の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数は、第１の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数より少なくとも５（又は少なくとも１５、又は少なくとも２５）だけ低い、形成することとを含む方法。

実施形態２．水素化処理条件下で供給原料を水素化処理して、水素化処理された供給原料を形成することをさらに含む、実施形態１の方法。

実施形態３．ブロック操作を使用して潤滑油沸点範囲生成物を製造する方法であって、供給原料を分留して、少なくとも、３４３℃＋部分を含む第１の潤滑油沸点範囲留分と、少なくとも３４３℃のＴ１０蒸留点及び６．０ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有する第２の潤滑油沸点範囲留分とを形成することであって、３４３℃＋部分は、１．５ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔの１００℃における動粘度を有し、第２の潤滑油沸点範囲留分は、任意選択的に、第１の潤滑油沸点範囲留分の粘度指数より大きい粘度指数を有する、形成することと、第１の水素化処理条件下で第１の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部を水素化処理して、第１の水素化処理された溶出物を形成することと、第１の反応器中において、第１の水素化分解条件下、水素化分解触媒の存在下で第１の水素化処理された溶出物の少なくとも一部を水素化分解して、第１の水素化分解された溶出物を形成することであって、第１の水素化処理条件及び第１の水素化分解条件は、３７０℃に対する４０重量％〜８０重量％の第１の潤滑油沸点範囲留分の合計変換を含む、形成することと、第２の反応器中において、第１の触媒脱蝋条件下、第１の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第１の脱蝋された溶出物を形成することと、第２の水素化処理条件下で第２の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部を水素化処理して、第２の水素化処理された溶出物を形成することと、第１の反応器中において、第２の水素化分解条件下、水素化分解触媒の存在下で第２の水素化処理された溶出物の少なくとも一部を水素化分解して、第２の水素化分解された溶出物を形成することであって、第２の水素化処理条件及び第２の水素化分解条件は、３７０℃に対する２０重量％〜６０重量％の第２の潤滑油沸点範囲留分の合計変換を含む、形成することと、第２の反応器中において、第２の触媒脱蝋条件下、第２の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第２の脱蝋された溶出物を形成することと、第１の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を分留して、少なくとも第１の燃料沸点範囲生成物及び第１の潤滑油沸点範囲生成物を形成することと、第２の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を分留して、少なくとも第２の燃料沸点範囲生成物及び第２の潤滑油沸点範囲生成物を形成することであって、第２の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数は、第１の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数より少なくとも５（又は少なくとも１５、又は少なくとも２５）だけ低い、形成することとを含む方法。

実施形態４．第２の触媒脱蝋条件は、第２の水素化分解出口温度より高い（若しくは少なくとも５℃高いか、若しくは少なくとも１０℃高いか、若しくは少なくとも２０℃高いか、若しくは少なくとも３０℃高い）第２の脱蝋入口温度を含むか、又は第１の触媒脱蝋条件は、第１の水素化分解出口温度より低い（若しくは少なくとも５℃低いか、若しくは少なくとも１０℃低いか、若しくは少なくとも２０℃低い）第１の脱蝋入口温度を含むか、或いはそれらの組合せである、上記実施形態のいずれかの方法。

実施形態５．第２の触媒脱蝋条件は、加熱された水素含有流を第２の反応器中に導入することを含む、上記実施形態のいずれかの方法。

実施形態６．水素化処理された供給原料、第１の潤滑油沸点範囲留分及び第２の沸点範囲留分の１つ以上は、１００ｗｐｐｍ以下の硫黄を含むか、若しくは水素化分解触媒は、水素化触媒上に担持された０．１重量％〜５．０重量％の貴金属を含むか、若しくは水素化分解触媒は、２４．３０Å以下の単位格子径、少なくとも５０のシリカ対アルミナ比及び２０以下のアルファ値を有するＵＳＹゼオライトを含むか、又はそれらの組合せである、上記実施形態のいずれかの方法。

実施形態７．水素化処理された供給原料を分留することは、燃料沸点範囲留分を形成することをさらに含む、上記実施形態のいずれかの方法。

実施形態８．ｉ）第１の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部の水素化分解前に第１の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部を貯蔵することをさらに含むか、ｉｉ）第２の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部の水素化分解前に第２の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部を貯蔵することをさらに含むか、又はｉｉｉ）ｉ）及びｉｉ）の組合せである、上記実施形態のいずれかの方法。

実施形態９．第１の反応器は、芳香族飽和触媒をさらに含むか、第２の反応器は、芳香族飽和触媒をさらに含むか、又はそれらの組合せである、上記実施形態のいずれかの方法。

実施形態１０．第１の潤滑油沸点範囲生成物は、少なくとも１２５（若しくは少なくとも１３０、若しくは少なくとも１３５）の粘度指数を含むか、又は第２の潤滑油沸点範囲生成物は、少なくとも８０（若しくは少なくとも８５、若しくは少なくとも９０）の粘度指数を含むか、又は第２の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数は、第１の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数より少なくとも１５（若しくは少なくとも２５）だけ低いか、或いはそれらの組合せである、上記実施形態のいずれかの方法。

実施形態１１．第１の脱蝋条件は、第２の脱蝋条件と実質的に同様であるか、又は第１の水素化分解入口温度は、第２の水素化分解入口温度より少なくとも１０℃（若しくは少なくとも１５℃、若しくは少なくとも２０℃）だけ高いか、或いはそれらの組合せである、上記実施形態のいずれかの方法。

実施形態１２．第３の反応器中において、第１の芳香族飽和条件下、第１の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を芳香族飽和触媒に曝露して、第１の潤滑油沸点範囲生成物を含む第１の飽和生成物を形成することであって、第１の潤滑油沸点範囲生成物は、２．０重量％以下の芳香族含有量を有する、形成することと、第３の反応器中において、第２の芳香族飽和条件下、第２の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を芳香族飽和触媒に曝露して、第２の潤滑油沸点範囲生成物を含む第２の飽和生成物を形成することであって、第２の潤滑油沸点範囲生成物は、２．０重量％以下の芳香族含有量を有する、形成することとをさらに含み、第１の芳香族飽和条件は、任意選択的に、第２の芳香族飽和条件と実質的に同様であり、第２の反応器は、任意選択的に、第２の芳香族飽和触媒をさらに含み、第１の水素化分解された溶出物の少なくとも一部は、脱蝋触媒に曝露される前に第２の芳香族飽和触媒の少なくとも一部と接触する、上記実施形態のいずれかの方法。

実施形態１３．多反応器反応システムであって、第１のガス入口と、水素化分解反応器入口と、水素化分解反応器出口と、水素化分解触媒であって、水素化分解触媒上に担持された０．１重量％〜５．０重量％の第８族〜第１０族貴金属を含む水素化分解触媒とを含む第１の反応器と、第２のガス入口と、脱蝋反応器入口と、脱蝋反応器出口と、脱蝋触媒とを含む第２の反応器であって、脱蝋反応器入口は、水素化分解反応器出口と流体連通している、第２の反応器と、芳香族飽和入口と、芳香族飽和出口と、第１の芳香族飽和触媒とを含む第３の反応器であって、芳香族飽和入口は、脱蝋反応器出口と流体連通している、第３の反応器と、供給原料加熱器流路と、水素加熱器流路とを含む加熱器であって、供給原料加熱器流路は、水素化分解反応器入口と流体連通しており、水素加熱器流路は、第１のガス入口及び第２のガス入口と流体連通している、加熱器とを含み、任意選択的に、第２の芳香族飽和触媒の少なくとも一部は、第２の反応器中の流れの方向に対して脱蝋触媒から上流に位置する、多反応器反応システム。

実施形態１４．第３の反応器は、水素加熱器流路と流体連通している第３のガス入口をさらに含むか、若しくは水素化分解反応器入口は、第１のガス入口を含むか、若しくは第２のガス入口は、加熱された水素流路と選択的に流体連通しているか、又はそれらの組合せである、実施形態１３のシステム。

実施形態１５．第１の貯蔵タンク及び第２の貯蔵タンクをさらに含み、第１の貯蔵タンク及び第２の貯蔵タンクは、供給原料加熱器流路と選択的に流体連通しており、第１の貯蔵タンクは、３４３℃＋部分を含む第１の潤滑油沸点範囲供給原料を含み、第１の潤滑油沸点範囲供給原料の３４３℃＋部分は、１．５ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔの１００℃における動粘度を有し、第２の貯蔵タンクは、少なくとも３４３℃のＴ１０蒸留点及び６．０ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有する第２の潤滑油沸点範囲供給原料を含み、第２の潤滑油沸点範囲供給原料は、任意選択的に、第１の潤滑油沸点範囲供給原料の粘度指数より大きい粘度指数を有する、実施形態１３又は１４のシステム。

実施形態１６．潤滑油沸点範囲生成物を製造する方法であって、第１の反応器中において、第１の水素化分解入口温度及び第１の水素化分解出口温度を含む第１の水素化分解条件下、水素化分解触媒の存在下で潤滑油沸点範囲留分を水素化分解して、第１の水素化分解された溶出物を形成することであって、第１の水素化分解条件は、潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部の３７０℃に対する第１の量の変換を含む、形成することと、第２の反応器中において、第１の脱蝋入口温度を含む第１の触媒脱蝋条件下、第１の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第１の脱蝋された溶出物を形成することであって、第１の脱蝋入口温度は、第１の水素化分解出口温度より少なくとも３℃（又は少なくとも５℃、又は少なくとも８℃、又は少なくとも１０℃）だけ高い、形成することと、潤滑油沸点範囲留分の水素化分解を実行しながら、水素化分解のための条件を変更することと、第１の反応器中において、変更された水素化分解入口温度及び変更された水素化分解出口温度を含む変更された水素化分解条件下、水素化分解触媒の存在下で潤滑油沸点範囲留分を水素化分解して、第２の水素化分解された溶出物を形成することであって、更された水素化分解条件は、潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部の３７０℃に対する第２の量の変換を含み、３７０℃に対する第２の量の変換は、３７０℃に対する第１の量の変換と５重量％以下だけ異なる、形成することと、第２の反応器中において、第２の脱蝋入口温度を含む第２の触媒脱蝋条件下、第２の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第２の脱蝋された溶出物を形成することであって、第２の脱蝋入口温度は、変更された水素化分解出口温度より少なくとも３℃（又は少なくとも５℃、又は少なくとも８℃、又は少なくとも１０℃）だけ低い、形成することと、第１の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を分留して、少なくとも第１の燃料沸点範囲生成物及び第１の潤滑油沸点範囲生成物を形成することと、第２の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を分留して、少なくとも第２の燃料沸点範囲生成物及び第２の潤滑油沸点範囲生成物を形成することであって、第２の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数は、第１の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数と５以下（又は３以下、又は１以下）だけ異なる、形成することとを含む方法。

実施形態１７．潤滑油沸点範囲留分は、少なくとも３４３℃のＴ１０蒸留点及び６．０ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有するか、又は潤滑油沸点範囲留分は、少なくとも３７１℃のＴ１０蒸留点及び１５ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有するか、又は潤滑油沸点範囲留分は、３４３℃＋部分を含み、３４３℃＋部分は、１．５ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔの１００℃における動粘度を有する、実施形態１６の方法。

実施形態１８．第１の触媒脱蝋条件は、加熱された水素含有流を第２の反応器中に導入することを含む、実施形態１６又は１７の方法。

実施形態１９．分留前、分留後又はそれらの組合せにおいて、第１の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を水素化仕上げすることをさらに含み、水素化仕上げは、第３の反応器中において、第１の芳香族飽和条件下で第１の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を芳香族飽和触媒に曝露して、第１の潤滑油沸点範囲生成物を含む第１の飽和生成物を形成することであって、第１の潤滑油沸点範囲生成物は、２．０重量％以下の芳香族含有量を有する、形成することを含む、実施形態１６〜１８のいずれの方法。

実施形態２０．水素化分解のための条件の変更中に製造された水素化分解された溶出物の脱蝋を実行しながら、脱蝋のための条件を変更することをさらに含み、第２の脱蝋条件は、変更された脱蝋条件を含み、第２の脱蝋入口温度は、変更された脱蝋入口温度を含む、実施形態１６〜１９のいずれかの方法。

実施形態２１．ｉ）第１の水素化分解された溶出物の少なくとも一部の脱蝋を実行しながら、ｉｉ）第２の水素化分解された溶出物の少なくとも一部の脱蝋を実行しながら、又はｉｉｉ）ｉ）及びｉｉ）の組合せにおいて、脱蝋のための条件を変更することをさらに含む、実施形態１６〜２０のいずれかの方法。

実施形態２２．水素化処理された供給原料及び潤滑油沸点範囲留分の少なくとも１つは、１００ｗｐｐｍ以下の硫黄を含むか、若しくは水素化分解触媒は、水素化触媒上に担持された０．１重量％〜５．０重量％の貴金属を含むか、若しくは水素化分解触媒は、２４．３０Å以下の単位格子径、少なくとも５０のシリカ対アルミナ比及び２０以下のアルファ値を有するＵＳＹゼオライトを含むか、又はそれらの組合せである、実施形態１６〜２１のいずれかの方法。

数値的な下限及び数値的な上限が本明細書に記載される場合、いずれかの下限からいずれかの上限までの範囲が考慮される。本発明の例示的な実施形態が詳細に記載されているが、様々な他の修正形態は、本発明の趣旨及び範囲から逸脱することなく当業者に明らかであり、且つ当業者によって容易になされ得ることが理解されるであろう。したがって、添付された特許請求の範囲は、本明細書で明らかにされた実施例及び記載に限定されるように意図されず、むしろ、請求項は、本発明が関連する技術分野の当業者によってその均等物として扱われるであろう全ての特徴を含めて、本発明に存在する特許取得可能な新規性の全ての特徴を包含すると解釈される。

本発明は、多数の実施形態及び個々の実施例を参照して上記された。上記の詳細な説明を考慮に入れて、当業者は、多くの変形形態を提案するであろう。全てのそのような明白な変形形態は、添付の請求項の全ての意図された範囲内にある。

Claims (22)

1. ブロック操作を使用して潤滑油沸点範囲生成物を製造する方法であって、
   水素化処理された供給原料を分留して、少なくとも、３４３℃＋部分を含む第１の潤滑油沸点範囲留分と、少なくとも３４３℃のＴ１０蒸留点及び６．０ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有する第２の潤滑油沸点範囲留分とを形成することであって、前記第１の潤滑油沸点範囲留分の前記３４３℃＋部分は、１．５ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔの１００℃における動粘度を有し、前記第２の潤滑油沸点範囲留分は、任意選択的に、前記第１の潤滑油沸点範囲留分の粘度指数より大きい粘度指数を有する、形成することと、
   第１の反応器中において、第１の水素化分解入口温度及び第１の水素化分解出口温度を含む第１の水素化分解条件下、水素化分解触媒の存在下で前記第１の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部を水素化分解して、第１の水素化分解された溶出物を形成することであって、前記第１の水素化分解条件は、前記第１の潤滑油沸点範囲留分の前記少なくとも一部の３７０℃に対する１０重量％〜８０重量％変換を含む、形成することと、
   第２の反応器中において、第１の触媒脱蝋条件下、前記第１の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第１の脱蝋された溶出物を形成することと、
   前記第１の反応器中において、第２の水素化分解条件下、前記水素化分解触媒の存在下で前記第２の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部を水素化分解して、第２の水素化分解された溶出物を形成することであって、前記第２の水素化分解条件は、前記第２の潤滑油沸点範囲留分の前記少なくとも一部の３７０℃に対する１重量％〜２５重量％変換を含み、前記第２の水素化分解条件は、第２の水素化分解入口温度及び第２の水素化分解出口温度を含み、前記第１の水素化分解条件のための前記３７０℃に対する変換は、第２の水素化分解条件のための前記３７０℃に対する変換より少なくとも１０重量％大きい（又は少なくとも２０重量％大きい、又は少なくとも３０重量％大きい）、形成することと、前記第２の反応器中において、第２の触媒脱蝋条件下、前記第２の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第２の脱蝋された溶出物を形成することと、
   前記第１の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を分留して、少なくとも第１の燃料沸点範囲生成物及び第１の潤滑油沸点範囲生成物を形成することと、
   前記第２の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を分留して、少なくとも第２の燃料沸点範囲生成物及び第２の潤滑油沸点範囲生成物を形成することであって、前記第２の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数は、前記第１の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数より少なくとも５（又は少なくとも１５、又は少なくとも２５）だけ低い、形成することと
   を含む方法。
2. 水素化処理条件下で供給原料を水素化処理して、前記水素化処理された供給原料を形成することをさらに含む、請求項１に記載の方法。
3. ブロック操作を使用して潤滑油沸点範囲生成物を製造する方法であって、
   供給原料を分留して、少なくとも、３４３℃＋部分を含む第１の潤滑油沸点範囲留分と、少なくとも３４３℃のＴ１０蒸留点及び６．０ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有する第２の潤滑油沸点範囲留分とを形成することであって、前記３４３℃＋部分は、１．５ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔの１００℃における動粘度を有し、前記第２の潤滑油沸点範囲留分は、任意選択的に、前記第１の潤滑油沸点範囲留分の粘度指数より大きい粘度指数を有する、形成することと、
   第１の水素化処理条件下で前記第１の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部を水素化処理して、第１の水素化処理された溶出物を形成することと、
   第１の反応器中において、第１の水素化分解条件下、水素化分解触媒の存在下で前記第１の水素化処理された溶出物の少なくとも一部を水素化分解して、第１の水素化分解された溶出物を形成することであって、前記第１の水素化処理条件及び前記第１の水素化分解条件は、３７０℃に対する４０重量％〜８０重量％の前記第１の潤滑油沸点範囲留分の合計変換を含む、形成することと、
   第２の反応器中において、第１の触媒脱蝋条件下、前記第１の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第１の脱蝋された溶出物を形成することと、
   第２の水素化処理条件下で前記第２の潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部を水素化処理して、第２の水素化処理された溶出物を形成することと、
   前記第１の反応器中において、第２の水素化分解条件下、前記水素化分解触媒の存在下で前記第２の水素化処理された溶出物の少なくとも一部を水素化分解して、第２の水素化分解された溶出物を形成することであって、前記第２の水素化処理条件及び前記第２の水素化分解条件は、３７０℃に対する２０重量％〜６０重量％の前記第２の潤滑油沸点範囲留分の合計変換を含む、形成することと、
   前記第２の反応器中において、第２の触媒脱蝋条件下、前記第２の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第２の脱蝋された溶出物を形成することと、
   前記第１の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を分留して、少なくとも第１の燃料沸点範囲生成物及び第１の潤滑油沸点範囲生成物を形成することと、
   前記第２の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を分留して、少なくとも第２の燃料沸点範囲生成物及び第２の潤滑油沸点範囲生成物を形成することであって、前記第２の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数は、前記第１の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数より少なくとも５（又は少なくとも１５、又は少なくとも２５）だけ低い、形成することと
   を含む方法。
4. 前記第２の触媒脱蝋条件は、前記第２の水素化分解出口温度より高い（若しくは少なくとも５℃高いか、若しくは少なくとも１０℃高いか、若しくは少なくとも２０℃高いか、若しくは少なくとも３０℃高い）第２の脱蝋入口温度を含むか、又は前記第１の触媒脱蝋条件は、前記第１の水素化分解出口温度より低い（若しくは少なくとも５℃低いか、若しくは少なくとも１０℃低いか、若しくは少なくとも２０℃低い）第１の脱蝋入口温度を含むか、或いはそれらの組合せである、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
5. 前記第２の触媒脱蝋条件は、加熱された水素含有流を前記第２の反応器中に導入することを含む、請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
6. 前記水素化処理された供給原料、前記第１の潤滑油沸点範囲留分及び前記第２の沸点範囲留分の１つ以上は、１００ｗｐｐｍ以下の硫黄を含むか、若しくは前記水素化分解触媒は、前記水素化触媒上に担持された０．１重量％〜５．０重量％の貴金属を含むか、若しくは前記水素化分解触媒は、２４．３０Å以下の単位格子径、少なくとも５０のシリカ対アルミナ比及び２０以下のアルファ値を有するＵＳＹゼオライトを含むか、又はそれらの組合せである、請求項１〜５のいずれか一項に記載の方法。
7. 前記水素化処理された供給原料を分留することは、燃料沸点範囲留分を形成することをさらに含む、請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
8. ｉ）前記第１の潤滑油沸点範囲留分の前記少なくとも一部の前記水素化分解前に前記第１の潤滑油沸点範囲留分の前記少なくとも一部を貯蔵することをさらに含むか、ｉｉ）前記第２の潤滑油沸点範囲留分の前記少なくとも一部の前記水素化分解前に前記第２の潤滑油沸点範囲留分の前記少なくとも一部を貯蔵することをさらに含むか、又はｉｉｉ）ｉ）及びｉｉ）の組合せである、請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。
9. 前記第１の反応器は、芳香族飽和触媒をさらに含むか、前記第２の反応器は、芳香族飽和触媒をさらに含むか、又はそれらの組合せである、請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
10. 前記第１の潤滑油沸点範囲生成物は、少なくとも１２５（若しくは少なくとも１３０、若しくは少なくとも１３５）の粘度指数を含むか、又は前記第２の潤滑油沸点範囲生成物は、少なくとも８０（若しくは少なくとも８５、若しくは少なくとも９０）の粘度指数を含むか、又は前記第２の潤滑油沸点範囲生成物の前記粘度指数は、前記第１の潤滑油沸点範囲生成物の前記粘度指数より少なくとも１５（若しくは少なくとも２５）だけ低いか、或いはそれらの組合せである、請求項１〜９のいずれか一項に記載の方法。
11. 前記第１の脱蝋条件は、前記第２の脱蝋条件と実質的に同様であるか、又は前記第１の水素化分解入口温度は、前記第２の水素化分解入口温度より少なくとも１０℃（若しくは少なくとも１５℃、若しくは少なくとも２０℃）だけ高いか、或いはそれらの組合せである、請求項１〜１０のいずれか一項に記載の方法。
12. 第３の反応器中において、第１の芳香族飽和条件下、前記第１の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を芳香族飽和触媒に曝露して、前記第１の潤滑油沸点範囲生成物を含む第１の飽和生成物を形成することであって、前記第１の潤滑油沸点範囲生成物は、２．０重量％以下の芳香族含有量を有する、形成することと、
    前記第３の反応器中において、第２の芳香族飽和条件下、前記第２の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を前記芳香族飽和触媒に曝露して、前記第２の潤滑油沸点範囲生成物を含む第２の飽和生成物を形成することであって、前記第２の潤滑油沸点範囲生成物は、２．０重量％以下の芳香族含有量を有する、形成することと
    をさらに含み、前記第１の芳香族飽和条件は、任意選択的に、前記第２の芳香族飽和条件と実質的に同様であり、前記第２の反応器は、任意選択的に、第２の芳香族飽和触媒をさらに含み、前記第１の水素化分解された溶出物の前記少なくとも一部は、前記脱蝋触媒に曝露される前に前記第２の芳香族飽和触媒の少なくとも一部と接触する、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の方法。
13. 多反応器反応システムであって、
    第１のガス入口と、水素化分解反応器入口と、水素化分解反応器出口と、水素化分解触媒であって、前記水素化分解触媒上に担持された０．１重量％〜５．０重量％の第８族〜第１０族貴金属を含む水素化分解触媒とを含む第１の反応器と、
    第２のガス入口と、脱蝋反応器入口と、脱蝋反応器出口と、脱蝋触媒とを含む第２の反応器であって、前記脱蝋反応器入口は、前記水素化分解反応器出口と流体連通している、第２の反応器と、
    芳香族飽和入口と、芳香族飽和出口と、第１の芳香族飽和触媒とを含む第３の反応器であって、前記芳香族飽和入口は、前記脱蝋反応器出口と流体連通している、第３の反応器と、
    供給原料加熱器流路と、水素加熱器流路とを含む加熱器であって、前記供給原料加熱器流路は、前記水素化分解反応器入口と流体連通しており、前記水素加熱器流路は、前記第１のガス入口及び前記第２のガス入口と流体連通している、加熱器と
    を含み、任意選択的に、第２の芳香族飽和触媒の少なくとも一部は、前記第２の反応器中の流れの方向に対して前記脱蝋触媒から上流に位置する、多反応器反応システム。
14. 前記第３の反応器は、前記水素加熱器流路と流体連通している第３のガス入口をさらに含むか、若しくは前記水素化分解反応器入口は、前記第１のガス入口を含むか、若しくは前記第２のガス入口は、前記加熱された水素流路と選択的に流体連通しているか、又はそれらの組合せである、請求項１３に記載のシステム。
15. 第１の貯蔵タンク及び第２の貯蔵タンクをさらに含み、前記第１の貯蔵タンク及び前記第２の貯蔵タンクは、前記供給原料加熱器流路と選択的に流体連通しており、前記第１の貯蔵タンクは、３４３℃＋部分を含む第１の潤滑油沸点範囲供給原料を含み、前記第１の潤滑油沸点範囲供給原料の前記３４３℃＋部分は、１．５ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔの１００℃における動粘度を有し、前記第２の貯蔵タンクは、少なくとも３４３℃のＴ１０蒸留点及び６．０ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有する第２の潤滑油沸点範囲供給原料を含み、前記第２の潤滑油沸点範囲供給原料は、任意選択的に、前記第１の潤滑油沸点範囲供給原料の粘度指数より大きい粘度指数を有する、請求項１３又は１４に記載のシステム。
16. 潤滑油沸点範囲生成物を製造する方法であって、
    第１の反応器中において、第１の水素化分解入口温度及び第１の水素化分解出口温度を含む第１の水素化分解条件下、水素化分解触媒の存在下で潤滑油沸点範囲留分を水素化分解して、第１の水素化分解された溶出物を形成することであって、前記第１の水素化分解条件は、前記潤滑油沸点範囲留分の少なくとも一部の３７０℃に対する第１の量の変換を含む、形成することと、
    第２の反応器中において、第１の脱蝋入口温度を含む第１の触媒脱蝋条件下、前記第１の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第１の脱蝋された溶出物を形成することであって、前記第１の脱蝋入口温度は、前記第１の水素化分解出口温度より少なくとも３℃（又は少なくとも５℃、又は少なくとも８℃、又は少なくとも１０℃）だけ高い、形成することと、
    前記潤滑油沸点範囲留分の水素化分解を実行しながら、水素化分解のための前記条件を変更することと、前記第１の反応器中において、変更された水素化分解入口温度及び変更された水素化分解出口温度を含む変更された水素化分解条件下、前記水素化分解触媒の存在下で前記潤滑油沸点範囲留分を水素化分解して、第２の水素化分解された溶出物を形成することであって、前記変更された水素化分解条件は、前記潤滑油沸点範囲留分の前記少なくとも一部の３７０℃に対する第２の量の変換を含み、前記３７０℃に対する第２の量の変換は、前記３７０℃に対する第１の量の変換と５重量％以下だけ異なる、形成することと、
    前記第２の反応器中において、第２の脱蝋入口温度を含む第２の触媒脱蝋条件下、前記第２の水素化分解された溶出物の少なくとも一部を脱蝋して、第２の脱蝋された溶出物を形成することであって、前記第２の脱蝋入口温度は、前記変更された水素化分解出口温度より少なくとも３℃（又は少なくとも５℃、又は少なくとも８℃、又は少なくとも１０℃）だけ低い、形成することと、前記第１の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を分留して、少なくとも第１の燃料沸点範囲生成物及び第１の潤滑油沸点範囲生成物を形成することと、
    前記第２の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を分留して、少なくとも第２の燃料沸点範囲生成物及び第２の潤滑油沸点範囲生成物を形成することであって、前記第２の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数は、前記第１の潤滑油沸点範囲生成物の粘度指数と５以下（又は３以下、又は１以下）だけ異なる、形成することと
    を含む方法。
17. 前記潤滑油沸点範囲留分は、少なくとも３４３℃のＴ１０蒸留点及び６．０ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有するか、又は前記潤滑油沸点範囲留分は、少なくとも３７１℃のＴ１０蒸留点及び１５ｃＳｔ以上の１００℃における動粘度を有するか、又は前記潤滑油沸点範囲留分は、３４３℃＋部分を含み、前記３４３℃＋部分は、１．５ｃＳｔ〜６．０ｃＳｔの１００℃における動粘度を有する、請求項１６に記載の方法。
18. 前記第１の触媒脱蝋条件は、加熱された水素含有流を前記第２の反応器中に導入することを含む、請求項１６又は１７に記載の方法。
19. 分留前、分留後又はそれらの組合せにおいて、前記第１の脱蝋された溶出物の前記少なくとも一部を水素化仕上げすることをさらに含み、前記水素化仕上げは、第３の反応器中において、第１の芳香族飽和条件下で前記第１の脱蝋された溶出物の少なくとも一部を芳香族飽和触媒に曝露して、前記第１の潤滑油沸点範囲生成物を含む第１の飽和生成物を形成することであって、前記第１の潤滑油沸点範囲生成物は、２．０重量％以下の芳香族含有量を有する、形成することを含む、請求項１６〜１８のいずれか一項に記載の方法。
20. 水素化分解のための前記条件の前記変更中に製造された水素化分解された溶出物の脱蝋を実行しながら、脱蝋のための前記条件を変更することをさらに含み、前記第２の脱蝋条件は、変更された脱蝋条件を含み、前記第２の脱蝋入口温度は、変更された脱蝋入口温度を含む、請求項１６〜１９のいずれか一項に記載の方法。
21. ｉ）前記第１の水素化分解された溶出物の前記少なくとも一部の脱蝋を実行しながら、ｉｉ）前記第２の水素化分解された溶出物の前記少なくとも一部の脱蝋を実行しながら、又はｉｉｉ）ｉ）及びｉｉ）の組合せにおいて、脱蝋のための前記条件を変更することをさらに含む、請求項１６〜２０のいずれか一項に記載の方法。
22. 前記水素化処理された供給原料及び前記潤滑油沸点範囲留分の少なくとも１つは、１００ｗｐｐｍ以下の硫黄を含むか、若しくは前記水素化分解触媒は、前記水素化触媒上に担持された０．１重量％〜５．０重量％の貴金属を含むか、若しくは前記水素化分解触媒は、２４．３０Å以下の単位格子径、少なくとも５０のシリカ対アルミナ比及び２０以下のアルファ値を有するＵＳＹゼオライトを含むか、又はそれらの組合せである、請求項１６〜２１のいずれか一項に記載の方法。

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