JP2020147801A - Powder agglomerate and method for producing powder agglomerate - Google Patents

Powder agglomerate and method for producing powder agglomerate Download PDF

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Abstract

To provide a powder agglomerate, that has a good handleability.SOLUTION: A powder agglomerate, obtained by granulating a raw material comprising an iron-containing material having a median particle size of 5 μm or less and a specific surface area obtained by the Blaine method of 0.8 m2/g or more, and in which the proportion of powder having a particle size of 1 mm or less in the wet state is less than 5 mass%, and the collapse strength in the wet state is 200 kPa or more.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、粉体塊成物および粉体塊成物の製造方法に関する。 The present invention relates to powder agglomerates and methods for producing powder agglomerates.

製鉄プロセスの副産物として、ダストやスラッジ、スケール、地金等の鉄分を多量に含有する鉄含有物が発生する。これら副産物は、資源の有効利用の観点から、製鉄工程で再利用される事が多いが、粉体のままでは再利用が難しいため、ペレットやブリケットに造粒処理した後に再利用される事が多い。 As a by-product of the iron-making process, iron-containing substances such as dust, sludge, scale, and bare metal containing a large amount of iron are generated. From the viewpoint of effective use of resources, these by-products are often reused in the steelmaking process, but since it is difficult to reuse the powder as it is, it may be reused after granulation treatment into pellets and briquettes. There are many.

鉄含有物の一種として、酸洗ラインの酸回収装置で発生する細粒の酸化鉄がある。酸回収装置では、発生した熱延スケールを培焼することにより、塩酸とともに純度の高い酸化鉄が回収される。回収された酸化鉄は、粒子が細かく、かつ、低水分なため、ハンドリング時等において発塵や着色等が問題となる。 As a kind of iron-containing material, there is fine-grained iron oxide generated in an acid recovery device of a pickling line. In the acid recovery device, high-purity iron oxide is recovered together with hydrochloric acid by cultivating the generated hot-rolled scale. Since the recovered iron oxide has fine particles and low water content, dust generation and coloring become problems during handling and the like.

鉄含有物の造粒処理方法として、引用文献１には、ダスト等の原料の含水率や塊成化後の養生方法を制御することで、高強度の造粒物を製造する方法について開示されている。 As a method for granulating an iron-containing material, Cited Document 1 discloses a method for producing a high-strength granulated product by controlling the water content of a raw material such as dust and the curing method after agglomeration. ing.

特開２０１１−１４９０９５号公報（２０１１年８月４日公開）Japanese Unexamined Patent Publication No. 2011-149905 (published on August 4, 2011)

しかしながら、特許文献１の方法は、金属鉄の酸化にともなう発熱反応を利用して高強度化するため、金属鉄を含有する原料に限定される。また、造粒後に数日程度養生した後の強度に着目しているため、造粒直後の湿潤状態での強度については不明である。 However, the method of Patent Document 1 is limited to raw materials containing metallic iron because the strength is increased by utilizing the exothermic reaction associated with the oxidation of metallic iron. In addition, since the focus is on the strength after curing for several days after granulation, the strength in the wet state immediately after granulation is unknown.

本発明の一態様は、ハンドリング性が良好な粉体塊成物を実現することを目的とする。 One aspect of the present invention is to realize a powder agglomerate having good handleability.

上記の課題を解決するために、本発明の一態様に係る粉体塊成物は、メジアン粒子径が５μｍ以下、かつ、ブレーン法で求まる比表面積が０．８ｍ２／ｇ以上である鉄含有物を含む原料を造粒することにより得られる粉体塊成物であって、湿潤状態における粒子径が１ｍｍ以下の粉末の割合が５質量％未満、かつ、湿潤状態における圧潰強度が２００ｋＰａ以上である。 In order to solve the above problems, the powder agglomerate according to one aspect of the present invention contains iron having a median particle diameter of 5 μm or less and a specific surface area obtained by the brain method of 0.8 m 2 / g or more. A powder agglomerate obtained by granulating a raw material containing a substance, wherein the proportion of powder having a particle diameter of 1 mm or less in a wet state is less than 5% by mass, and the crushing strength in a wet state is 200 kPa or more. is there.

本発明の一態様によれば、発塵および着色が抑制されたハンドリング性が良好な粉体塊成物を実現することができる。 According to one aspect of the present invention, it is possible to realize a powder agglomerate having good handleability in which dust generation and coloring are suppressed.

本発明の実施形態に係る粉体塊成物に用いる鉄含有物の粒度分布の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the particle size distribution of the iron-containing material used for the powder mass product which concerns on embodiment of this invention. 本発明の実施例に係る粉体塊成物の外観を示す図である。It is a figure which shows the appearance of the powder mass product which concerns on Example of this invention. 本発明の実施例に係る粉体塊成物の粒度分布を示す図である。It is a figure which shows the particle size distribution of the powder mass product which concerns on Example of this invention. 本発明の実施例に係る粉体塊成物の圧潰強度を示す図である。It is a figure which shows the crushing strength of the powder mass product which concerns on Example of this invention.

〔実施形態〕
以下、本発明の一実施形態について、詳細に説明する。 [Embodiment]
Hereinafter, one embodiment of the present invention will be described in detail.

〔粉体塊成物〕
本実施形態に係る粉体塊成物は、鉄含有物を含む。鉄含有物は、製鉄過程における、酸洗ラインの酸回収装置などで発生する熱延スケールを培焼することにより得られる。 [Powder mass product]
The powder agglomerate according to the present embodiment contains an iron-containing material. The iron-containing material is obtained by cultivating a hot-rolled scale generated in an acid recovery device of a pickling line in the iron-making process.

粉体塊成物全体の質量に対する、粒子径が１ｍｍ以下の湿潤状態の粉体塊成物の質量の割合が、５質量％未満であることが好ましい。粒子径が１ｍｍ以下の湿潤状態の粉体塊成物の質量の割合が５質量％未満であることにより、ハンドリング時の発塵または着色を抑制できる。なお、本実施形態において、湿潤状態の粉体塊成物とは、鉄含有物を造粒した粉体塊成物であって、乾燥を行っていない粉体塊成物である。 The ratio of the mass of the wet powder mass having a particle diameter of 1 mm or less to the mass of the entire powder mass is preferably less than 5% by mass. When the mass ratio of the wet powder agglomerates having a particle size of 1 mm or less is less than 5% by mass, dust generation or coloring during handling can be suppressed. In the present embodiment, the wet powder agglomerate is a powder agglomerate obtained by granulating an iron-containing material and has not been dried.

粉体塊成物の湿潤状態における圧潰強度は、２００ｋＰａ以上であることが好ましい。粉体塊成物の湿潤状態における圧潰強度が２００ｋＰａ以上であることにより、ハンドリング時などに粉体塊成物が粉化することを抑制できる。なお、湿潤状態の粉体塊成物の圧潰強度の測定は、粒子径が６〜８ｍｍの粉体塊成物に対して、ＪＩＳ Ｍ ８７１８：２００８に準拠して評価した。 The crushing strength of the powder agglomerates in a wet state is preferably 200 kPa or more. When the crushing strength of the powder agglomerate in a wet state is 200 kPa or more, it is possible to prevent the powder agglomerate from being pulverized during handling or the like. The crushing strength of the wet powder agglomerates was evaluated in accordance with JIS M 8718: 2008 for the powder agglomerates having a particle size of 6 to 8 mm.

粉体塊成物はバインダを含んでもよく、バインダを含まなくてもよい。粉体塊成物の作製においてバインダを用いないことにより、粉体塊成物を作製するために必要な原材料のコストを低減することができる。なお、本実施形態に係る粉体塊成物は、バインダを用いずに作製した。また、バインダを用いて粉体塊成物を作製する場合では、でんぷん、パルプ廃液、糖蜜、水飴、またはカルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ）などから１種または２種以上を用いてもよい。なお、バインダを用いて粉体塊成物を作製することにより、粉体塊成物の圧潰強度を上げることができる。 The powder agglomerates may or may not contain a binder. By not using a binder in the production of the powder agglomerate, the cost of the raw material required for producing the powder agglomerate can be reduced. The powder agglomerate according to this embodiment was produced without using a binder. In addition, when producing a powder agglomerate using a binder, one or more kinds may be used from starch, pulp waste liquid, molasses, starch syrup, carboxymethyl cellulose (CMC) and the like. By producing a powder agglomerate using a binder, the crushing strength of the powder agglomerate can be increased.

（鉄含有物）
鉄含有物は、酸化鉄を主成分とし、ＳｉＯ２、Ｃｒ２Ｏ３などを含んでもよく、例えば、熱延スケールを焙焼して得られる細粒の酸化鉄などである。 (Iron-containing material)
The iron-containing material contains iron oxide as a main component and may contain SiO 2 , Cr 2 O 3, or the like, and is, for example, fine-grained iron oxide obtained by roasting a hot-rolled scale.

鉄含有物は、メジアン粒子径が５μｍ以下、かつブレーン法により求まる比表面積が０．８ｍ２／ｇ以上である。そのため、比表面積が大きく、かつメジアン粒子径が小さいことから、発塵等の問題を有する。なお、メジアン粒子径は、平均粒子径であり、Ｄ５０とも称する。 The iron-containing material has a median particle size of 5 μm or less and a specific surface area obtained by the brain method of 0.8 m 2 / g or more. Therefore, since the specific surface area is large and the median particle size is small, there is a problem such as dust generation. The median particle size is an average particle size and is also referred to as D50.

〔粉体塊成物の作製方法〕
（造粒工程）
粉体塊成物の作製方法として、造粒工程を含む。造粒工程は、鉄含有物を原料として造粒することにより粉体塊成物を作製する工程である。 [Method for producing powder agglomerates]
(Granulation process)
A granulation step is included as a method for producing a powder mass product. The granulation step is a step of producing a powder agglomerate by granulating using an iron-containing material as a raw material.

粉体塊成物の造粒方法は、内部に撹拌部材が設置された転動型造粒機を用いる。内部に撹拌部材が設置された転動型造粒機を鉄含有物の造粒に用いることにより、撹拌部材の圧縮、剪断、および挟み込み作用により、粒子径の小さな鉄含有物を強固かつ大きな粒子に造粒できる。具体的には、湿潤状態における粒子径が１ｍｍ以下の粉体塊成物の重量が、５質量％未満となる。また、湿潤状態における圧潰強度が２００ｋＰａ以上となる。撹拌部材は、撹拌翼または撹拌棒等であってよく、さらに撹拌棒は、パドルまたはロッドを備えてよい。 As a method for granulating the powder agglomerate, a rolling type granulator having a stirring member installed inside is used. By using a rolling granulator with a stirring member installed inside to granulate iron-containing materials, the iron-containing material with a small particle size can be made into strong and large particles by the compression, shearing, and pinching actions of the stirring member. Can be granulated. Specifically, the weight of the powder agglomerate having a particle size of 1 mm or less in a wet state is less than 5% by mass. Further, the crushing strength in the wet state is 200 kPa or more. The stirring member may be a stirring blade, a stirring rod, or the like, and the stirring rod may be provided with a paddle or a rod.

鉄含有物を造粒する機構は、例えば、主に撹拌棒に形成されるパドルまたはロッドの剪断力により粉体塊成物を造粒する転動型造粒機であってよく、主に撹拌棒に形成されるパドルに挟まれた鉄含有物を圧縮することにより造粒する転動型造粒機であってよい。さらに、造粒工程の前に内部にパドルやロッドが設置された混練機で原料を混練してもよい。混練と造粒を組み合わせる事で、原料の圧密効果がさらに高まり、より高強度の造粒物を作製することができる。または、造粒において添加する水の量を減らすことができる。 The mechanism for granulating the iron-containing material may be, for example, a rolling granulator that granulates a powder agglomerate mainly by the shearing force of a paddle or a rod formed on a stirring rod, and mainly agitates. It may be a rolling type granulator that granulates by compressing an iron-containing material sandwiched between paddles formed on a rod. Further, the raw materials may be kneaded by a kneader in which a paddle or a rod is installed before the granulation step. By combining kneading and granulation, the consolidation effect of the raw material is further enhanced, and a granulated product having higher strength can be produced. Alternatively, the amount of water added in granulation can be reduced.

なお、粉体塊成物の作製方法において、内部に撹拌部材が設置された機構の転動型造粒機であれば、下記の条件に限定されず、適宜容積および造粒の機構に応じて変更できる。 In the method for producing the powder agglomerate, if it is a rolling type granulator having a mechanism in which a stirring member is installed, the conditions are not limited to the following, and the volume and the granulation mechanism are appropriately adjusted. Can be changed.

（転動型造粒機による粉体塊成物の作製方法）
粉体塊成物の作製方法の一例として、撹拌棒にパドルまたはロッドが形成されており、主に撹拌棒に形成されるパドルに挟まれた鉄含有物を圧縮することにより造粒する機構の転動型造粒機による粉体塊成物の作製条件について以下に示す。 (Method of producing powder agglomerates by rolling granulator)
As an example of a method for producing a powder agglomerate, a paddle or a rod is formed on a stirring rod, and a mechanism for granulating by compressing an iron-containing material sandwiched between paddles mainly formed on the stirring rod. The conditions for producing powder agglomerates using a rolling granulator are shown below.

本発明の一態様における転動型造粒機は、撹拌棒を２つ備えた転動型造粒機であって、撹拌棒は軸のように転動型造粒機の内部に並行に設置される。２つの軸には、ピン、ロッド、またはパドルなどの突起物が、回転時に互いの軸に備えた突起物と衝突しないように設置される。転動型造粒機は、突起物を備えた２つの軸が回転することにより発生する、突起物による、鉄含有物に対する圧縮、せん断、挟み込み、および衝撃作用により粉体塊成物を作製する。 The rolling granulator according to one aspect of the present invention is a rolling granulator provided with two stirring rods, and the stirring rods are installed in parallel inside the rolling granulator like a shaft. Will be done. The two shafts are installed so that protrusions such as pins, rods, or paddles do not collide with the protrusions on each other's shafts during rotation. The rolling granulator produces a powder mass by the protrusions compressing, shearing, pinching, and impacting the iron-containing material, which is generated by the rotation of two shafts with protrusions. ..

転動型造粒機の軸回転数は、１００〜１５０回転／分であることが好ましい。軸回転数が１００回転／分以上であることにより、転動型造粒機に投入される鉄含有物を十分に撹拌することができる。また、軸回転数が１５０回転／分以下であることにより、作製される粉体塊成物が、転動型造粒機の軸に備えた突起物により高く跳ね上げられることを抑制できる。それにより、粉体塊成物が高く跳ね上げられることによる落下の衝撃が小さくなるので、圧密効果の低下を抑制できる。 The shaft rotation speed of the rolling type granulator is preferably 100 to 150 rotations / minute. When the shaft rotation speed is 100 rotations / minute or more, the iron-containing material charged into the rolling granulator can be sufficiently agitated. Further, when the shaft rotation speed is 150 rotations / minute or less, it is possible to prevent the produced powder agglomerate from being raised high by the protrusions provided on the shaft of the rolling granulator. As a result, the impact of dropping due to the powder agglomerates being bounced high is reduced, so that a decrease in the consolidation effect can be suppressed.

転動型造粒機において添加する水の量は、添加する鉄含有物の質量に対して１５．５質量％以上であることが好ましく、より好ましくは１６．０質量％以上１８．０質量％以下である。添加する水の量が１６．０質量％以上であることにより、１ｍｍ以下の微細な粉体塊成物の発生を抑制できる。また、添加する水の量が１８．０質量％以下であることにより、粉体塊成物がスラリー状とならず、ハンドリング性が良好な粉体塊成物が得られる。 The amount of water added in the rolling granulator is preferably 15.5% by mass or more, more preferably 16.0% by mass or more and 18.0% by mass with respect to the mass of the iron-containing material to be added. It is as follows. When the amount of water to be added is 16.0% by mass or more, the generation of fine powder agglomerates of 1 mm or less can be suppressed. Further, when the amount of water to be added is 18.0% by mass or less, the powder agglomerate does not become a slurry, and a powder agglomerate having good handleability can be obtained.

鉄含有物の転動型造粒機への投入方法は、特に限定されず、ベルトコンベアなどを用いて連続的に鉄含有物を投入してよい。 The method of charging the iron-containing material into the rolling granulator is not particularly limited, and the iron-containing material may be continuously charged using a belt conveyor or the like.

転動型造粒機の２つの軸が回転する速さは、互いの軸を異なった速度の比（不等速比とも称する）であることが好ましい。不等速比で２つの軸が回転することにより、互いの軸に設置された突起物により軸に付着した、鉄含有物を含む原料をまんべんなく掻き落とすことができる。 The speed at which the two shafts of the rolling granulator rotate is preferably a ratio of different speeds (also referred to as non-constant speed ratios) between the shafts. By rotating the two shafts at a non-constant velocity ratio, the raw materials containing iron-containing substances attached to the shafts by the protrusions installed on the shafts can be evenly scraped off.

（転動型造粒機と混練機との組合せによる粉体塊成物の製造条件）
粉体塊成物の製造方法の別の一例として、造粒機同様、内部にパドルまたはロッドが設置された撹拌棒を２つ有する混練機にて混練を行った後、主に撹拌棒に形成されるパドルに挟まれた鉄含有物を圧縮することにより造粒する機構の転動型造粒機を用いて造粒する場合における粉体塊成物の製造方法について以下に示す。なお、本実施形態では、水は、混練機を用いた混練工程で添加する。また、主に撹拌棒に形成されるパドルに挟まれた鉄含有物を圧縮することにより造粒する機構の転動型造粒機は、上述の製造方法と同じであるため、記載を省略する。 (Production conditions for powder agglomerates by combining a rolling granulator and a kneader)
As another example of the method for producing a powder agglomerate, as in the granulator, after kneading with a kneader having two stirring rods with paddles or rods installed inside, the powder is mainly formed into a stirring rod. The method for producing a powder agglomerate in the case of granulating using a rolling type granulator having a mechanism for granulating the iron-containing material sandwiched between the paddles is shown below. In this embodiment, water is added in a kneading step using a kneader. Further, the rolling type granulator having a mechanism for granulating by compressing the iron-containing material mainly formed in the paddle formed on the stirring rod is the same as the above-mentioned manufacturing method, and thus the description thereof is omitted. ..

内部に撹拌棒を有する混練機では、軸回転数は３０〜５０回転／分であることが好ましい。軸回転数が３０回転／分以上であることにより、投入される鉄含有物を十分に撹拌することができる。また、軸回転数が５０回転／分以下であることにより、作製される粉体塊成物が突起物により高く跳ね上げられることを抑制できる。それにより、粉体塊成物が高く跳ね上げられることによる落下の衝撃が小さくなるので、圧密効果の低下を抑制できる。 In a kneader having a stirring rod inside, the shaft rotation speed is preferably 30 to 50 rotations / minute. When the shaft rotation speed is 30 rotations / minute or more, the iron-containing material to be charged can be sufficiently agitated. Further, when the shaft rotation speed is 50 rotations / minute or less, it is possible to prevent the produced powder agglomerates from being raised high by the protrusions. As a result, the impact of dropping due to the powder agglomerates being bounced high is reduced, so that a decrease in the consolidation effect can be suppressed.

混練機と造粒機とを組み合わせて粉体塊成物を製造する場合において、添加する水の量の割合は、添加する鉄含有物の質量に対して１３．５質量％以上であることが好ましく、より好ましくは１４．０質量％以上１６．０質量％以下である。添加する水の量が１４．０質量％以上であることにより、１ｍｍ以下の微細な粉体塊成物の発生を抑制できる。また、添加する水の量が１６．０質量％以下であることにより、粉体塊成物がスラリー状とならず、ハンドリングしやすい粉体塊成物が得られる。 When a kneader and a granulator are combined to produce a powder agglomerate, the ratio of the amount of water to be added may be 13.5% by mass or more with respect to the mass of the iron-containing material to be added. It is preferable, more preferably 14.0% by mass or more and 16.0% by mass or less. When the amount of water to be added is 14.0% by mass or more, the generation of fine powder agglomerates of 1 mm or less can be suppressed. Further, when the amount of water to be added is 16.0% by mass or less, the powder agglomerate does not become a slurry, and a powder agglomerate that is easy to handle can be obtained.

混練機における鉄含有物の滞留時間は、１〜３分であることが好ましい。鉄含有物の滞留時間が１分未満であることにより、パドルまたはロッドの剪断力により造粒する機構の転動型造粒機における混合による圧密効果が小さく、作製した粉体塊成物の圧潰強度が低くなる。また、作製された粉体塊成物の水分のばらつきが大きくなる。鉄含有物の滞留時間が３分以上であることにより、パドルまたはロッドの剪断力により造粒する機構の転動型造粒機の羽根等の摩耗の度合いが大きくなり、装置の負荷が増大する。 The residence time of the iron-containing material in the kneader is preferably 1 to 3 minutes. Since the residence time of the iron-containing material is less than 1 minute, the consolidation effect due to mixing in the rolling type granulator of the mechanism for granulating by the shearing force of the paddle or the rod is small, and the produced powder agglomerate is crushed. The strength is low. In addition, the variation in water content of the produced powder agglomerates becomes large. When the residence time of the iron-containing material is 3 minutes or more, the degree of wear of the blades and the like of the rolling granulator of the mechanism for granulating by the shearing force of the paddle or the rod increases, and the load on the apparatus increases. ..

（粉体塊成物の作製方法におけるその他の工程）
粉体塊成物を作製するその他の工程として、乾燥工程を含んでよい。乾燥工程は、作製した粉体塊成物を乾燥する工程であり、乾燥方法は特に限定されない。粉体塊成物の乾燥方法として、例えば、減圧環境下に粉体塊成物を設置し、粉体塊成物に含まれる水分を蒸発させることにより粉体塊成物を乾燥させてよい。また、粉体塊成物に熱を加えて粉体塊成物に含まれる水分を蒸発させることにより粉体塊成物を乾燥させてよい。 (Other steps in the method for producing powder agglomerates)
As another step of producing the powder agglomerate, a drying step may be included. The drying step is a step of drying the produced powder agglomerates, and the drying method is not particularly limited. As a method for drying the powder agglomerate, for example, the powder agglomerate may be placed in a reduced pressure environment and the water content contained in the powder agglomerate may be evaporated to dry the powder agglomerate. Further, the powder agglomerate may be dried by applying heat to the powder agglomerate to evaporate the water content contained in the powder agglomerate.

〔付記事項〕
本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。さらに、各実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を組み合わせることにより、新しい技術的特徴を形成することができる。 [Additional notes]
The present invention is not limited to the above-described embodiments, and various modifications can be made within the scope of the claims, and the embodiments obtained by appropriately combining the technical means disclosed in the different embodiments. Is also included in the technical scope of the present invention. Furthermore, new technical features can be formed by combining the technical means disclosed in each embodiment.

本発明の実施例について以下に説明する。 Examples of the present invention will be described below.

（細粒酸化鉄）
本発明の実施例に係る原料（鉄含有物）としての、酸洗ラインで発生する細粒酸化鉄の粒度分布および組成の一例について図１および表１に示す。
(Fine grain iron oxide)
An example of the particle size distribution and composition of fine-grained iron oxide generated in a pickling line as a raw material (iron-containing material) according to an embodiment of the present invention is shown in FIGS. 1 and 1.

図１に示す様に、本実施例において用いた細粒酸化鉄の粒度分布におけるＤ５０（メジアン粒子径）は、４．３μｍである。また、図１に示す鉄含有物は、表１に示す様に、Ｆｅ２Ｏ３をおよそ９５質量％以上含み、Ｆｅ２Ｏ３以外の組成である、ＳｉＯ２、Ｃｒ２Ｏ３、およびＡｌ２Ｏ３は１質量％未満である。 As shown in FIG. 1, the D50 (median particle size) in the particle size distribution of the fine-grained iron oxide used in this example is 4.3 μm. Further, as shown in Table 1, the iron-containing material shown in FIG. 1 contains Fe 2 O 3 in an amount of about 95% by mass or more and has a composition other than Fe 2 O 3 , SiO 2 , Cr 2 O 3 , and Al. 2 O 3 is less than 1% by mass.

〔原料および造粒方法について〕
図１および表１に示す細粒酸化鉄、ダスト、および地金について、造粒に用いる転動型造粒機を変更し粉体塊成物を作製した。作製した粉体塊成物について、造粒性および湿潤状態における圧潰強度について評価した。なお、ここで、細粒酸化鉄は、製鉄過程における、酸洗ラインの酸回収装置などで発生する熱延スケールを培焼することにより得た。ダストは、製鋼の集塵機より回収した鉄含有物、地金は転炉鍋に付着した地金を破砕・分級して得られた鉄含有物である。 [Raw materials and granulation method]
For the fine-grained iron oxide, dust, and bare metal shown in FIGS. 1 and 1, the rolling type granulator used for granulation was changed to prepare a powder agglomerate. The produced powder agglomerates were evaluated for granulation property and crushing strength in a wet state. Here, the fine-grained iron oxide was obtained by cultivating a hot-rolled scale generated by an acid recovery device of a pickling line in the iron-making process. Dust is an iron-containing material recovered from a steel dust collector, and bare metal is an iron-containing material obtained by crushing and classifying the bare metal adhering to the converter pot.

原料として用いた細粒酸化鉄、ダスト、および地金のＤ５０、および比表面積を表２に示す。そして細粒酸化鉄、ダスト、および地金を用いて造粒方法を変更し、粉体塊成物の造粒性および湿潤状態における粉体塊成物の圧潰強度から、作製した粉体塊成物を評価した。評価した結果を表３に示す。
Table 2 shows the fine-grained iron oxide, dust, and D50 of the bare metal used as raw materials, and the specific surface area. Then, the granulation method was changed using fine-grained iron oxide, dust, and bare metal, and the powder agglomeration produced was prepared based on the granulation property of the powder agglomerate and the crushing strength of the powder agglomerate in a wet state. I evaluated the thing. The evaluation results are shown in Table 3.

なお、造粒性は、湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径の粉体塊成物の質量が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％未満の場合を「○」、湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径の粉体塊成物の質量が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％以上の場合を「×」として示した。また、粉体塊成物の圧潰強度は、湿潤状態における粉体塊成物の圧潰強度が２００ｋＰａ以上の場合を「○」、湿潤状態における粉体塊成物の圧潰強度が２００ｋＰａ未満の場合を「×」として示した。なお、湿潤状態の粉体塊成物の圧潰強度の測定は、粒子径が６〜８ｍｍの粉体塊成物に対して、ＪＩＳ Ｍ ８７１８：２００８に準拠して評価した。 The granulation property is "○" when the mass of the powder agglomerate having a particle size of 1 mm or less in the wet state is less than 5% by mass with respect to the total mass of the powder agglomerate, and in the wet state. The case where the mass of the powder agglomerates having a particle size of 1 mm or less is 5% by mass or more with respect to the total mass of the powder agglomerates is shown as “x”. The crushing strength of the powder agglomerates is "○" when the crushing strength of the powder agglomerates in the wet state is 200 kPa or more, and "○" when the crushing strength of the powder agglomerates in the wet state is less than 200 kPa. It is shown as "x". The crushing strength of the wet powder agglomerates was evaluated in accordance with JIS M 8718: 2008 for the powder agglomerates having a particle size of 6 to 8 mm.

（粉体塊成物の作製方法）
粉体塊成物の作製方法として、表２に示す原料（細粒酸化鉄、ダスト、または地金）を用い表３に示す造粒方法により粉体塊成物を作製した。 (Method for producing powder agglomerates)
As a method for producing a powder agglomerate, a powder agglomerate was prepared by the granulation method shown in Table 3 using the raw materials (fine-grained iron oxide, dust, or bare metal) shown in Table 2.

Ｎｏ．１では、原料として細粒酸化鉄を用い、ダウミキサ（新日南製、登録商標）を用いて混練した後、ダウペレタイザ（新日南製、登録商標）において造粒することにより粉体塊成物を作製した。ダウミキサでは、軸回転数が３３ｒｐｍ、パドル配列がＰＸ、滞留時間が２分、不等速比が５：４、水を細粒酸化鉄の質量に対して１４質量％添加し造粒した。そして、造粒した細粒酸化鉄をダウペレタイザにて、軸回転数が１５０ｒｐｍ、傾斜角５°、不等速比９：８にてさらに造粒することにより粉体塊成物を作製した。 No. In No. 1, fine-grained iron oxide is used as a raw material, kneaded with a dow mixer (manufactured by Shin-Nippon, registered trademark), and then granulated with a dough pelletizer (manufactured by Shin-Nippon, registered trademark) to produce a powder mass. Was produced. In the dow mixer, the shaft rotation speed was 33 rpm, the paddle arrangement was PX, the residence time was 2 minutes, the non-constant velocity ratio was 5: 4, and 14% by mass of water was added to the mass of fine iron oxide for granulation. Then, the granulated fine iron oxide was further granulated with a dough pelletizer at an axial rotation speed of 150 rpm, an inclination angle of 5 °, and an unequal velocity ratio of 9: 8 to prepare a powder mass product.

Ｎｏ．２では、原料として細粒酸化鉄を用い、直径が１ｍのパンペレタイザ（登録商標）を用いて粉体塊成物を作製した。パンペレタイザの稼働条件として、パンの回転数を１２ｒｐｍ、傾斜角を４０°とした。なお、パンペレタイザは、撹拌部材を備えない転動型造粒機である。 No. In No. 2, fine-grained iron oxide was used as a raw material, and a powder mass product was prepared using a pan pelletizer (registered trademark) having a diameter of 1 m. As the operating conditions of the pan pelletizer, the rotation speed of the pan was 12 rpm and the inclination angle was 40 °. The pan pelletizer is a rolling type granulator not provided with a stirring member.

Ｎｏ．３では、原料として細粒酸化鉄を用い、ブリケットマシンを用いて粉体塊成物を作製した。ブリケットマシンのロールは、径が２２８ｍｍ、幅が７６ｍｍ、ポケットサイズが２８×２６×６．５ｍｍであり、ロール回転速度を６ｒｐｍ、線圧を０．４ｋＮ／ｃｍとした。なお、ブリケットマシンは、ロール型圧縮成形機である。 No. In No. 3, fine-grained iron oxide was used as a raw material, and a powder agglomerate was prepared using a briquette machine. The roll of the briquette machine had a diameter of 228 mm, a width of 76 mm, a pocket size of 28 × 26 × 6.5 mm, a roll rotation speed of 6 rpm, and a linear pressure of 0.4 kN / cm. The briquette machine is a roll type compression molding machine.

Ｎｏ．４では、原料としてダストを用い、Ｎｏ．１と同じ条件にてダウミキサおよびダウペレタイザを用いて粉体塊成物を作製した。 No. In No. 4, dust was used as a raw material, and No. A powder agglomerate was prepared using a dow mixer and a dow pelletizer under the same conditions as in 1.

Ｎｏ．５では原料として地金を用い、Ｎｏ．１と同じ条件にてダウミキサおよびダウペレタイザを用いて粉体塊成物を作製した。 No. In No. 5, bare metal was used as a raw material, and No. A powder agglomerate was prepared using a dow mixer and a dow pelletizer under the same conditions as in 1.

（結果）
まず、粉体塊成物を作製するために、原料として細粒酸化鉄、ダスト、および地金を用いた場合（Ｎｏ．１、４、および５）において、粉体塊成物の造粒性および粉体塊成物の圧潰強度を評価した。 (result)
First, when fine-grained iron oxide, dust, and bare metal are used as raw materials to produce a powder agglomerate (No. 1, 4, and 5), the granulation property of the powder agglomerate. And the crushing strength of the powder agglomerates was evaluated.

表３に示すように、細粒酸化鉄を用いて作製した粉体塊成物の造粒性および粉体塊成物の圧潰強度はともに良好であった。一方、ダストおよび地金を用いて作製した粉体塊成物（Ｎｏ．４および５）では、粉体塊成物の造粒性は良好であったが、湿潤状態の粉体塊成物の圧潰強度が２００ｋＰａ以下となった。これは、表２に示すように、ダストおよび地金の比表面積が細粒酸化鉄に比べて小さく、水による粉体同士の結合力が小さくなったためであると考えられる。 As shown in Table 3, both the granulation property of the powder agglomerate produced by using fine iron oxide and the crushing strength of the powder agglomerate were good. On the other hand, in the powder agglomerates (No. 4 and 5) produced by using dust and bare metal, the granulation property of the powder agglomerates was good, but the powder agglomerates in a wet state. The crushing strength was 200 kPa or less. It is considered that this is because, as shown in Table 2, the specific surface areas of the dust and the bare metal are smaller than those of the fine-grained iron oxide, and the binding force between the powders by water is reduced.

次に、粉体塊成物を作製するために細粒酸化鉄を用い、粉体塊成物を作製する装置を変更した場合（Ｎｏ．１、２、および３）において、作製した粉体塊成物の造粒性および粉体塊成物の圧潰強度を評価した。 Next, when fine-grained iron oxide was used to produce the powder agglomerate and the apparatus for producing the powder agglomerate was changed (No. 1, 2, and 3), the produced powder agglomerate was produced. The granulation property of the adult product and the crushing strength of the powder mass product were evaluated.

ダウミキサおよびダウペレタイザを用いて作製した粉体塊成物は、造粒性および粉体塊成物の圧潰強度がともに良好であった。 The powder agglomerates produced by using the dow mixer and the doup pelletizer had good granulation properties and crushing strength of the powder agglomerates.

一方、パンペレタイザを用いて作製した粉体塊成物（Ｎｏ．２）は、造粒性は良好であったが、湿潤状態の粉体塊成物の圧潰強度が２００ｋＰａ以下となった。これは、撹拌部材を備えない転動型造粒機を用いることにより、粉体塊成物に対して造粒時に加えられる力が低下し、気孔率の大きい粉体塊成物が作製されたためと考えられる。 On the other hand, the powder agglomerate (No. 2) produced by using the pan pelletizer had good granulation property, but the crushing strength of the wet powder agglomerate was 200 kPa or less. This is because by using a rolling type granulator without a stirring member, the force applied to the powder agglomerate during granulation is reduced, and a powder agglomerate having a large porosity is produced. it is conceivable that.

また、ブリケットマシンを用いて作製した粉体塊成物（Ｎｏ．３）では、湿潤状態の粉体塊成物において、１ｍｍ以下の粒子径の粉体塊成物が、粉体塊成物の質量全体に対して５質量％以上であり、かつ、湿潤状態の粉体塊成物の圧潰強度が２００ｋＰａ以下であった。 Further, in the powder agglomerate produced by using a briquette machine (No. 3), in the wet powder agglomerate, the powder agglomerate having a particle size of 1 mm or less is a powder agglomerate. It was 5% by mass or more with respect to the total mass, and the crushing strength of the wet powder agglomerates was 200 kPa or less.

このように細粒酸化鉄を用いて作製する粉体塊成物は、ダウミキサおよびダウペレタイザを用いて粉体塊成物を作製することにより、造粒性および粉体塊成物の圧潰強度がともに良好な粉体塊成物が得られた。 The powder agglomerate produced by using fine iron oxide in this way has both granulation property and crushing strength of the powder agglomerate by preparing the powder agglomerate using a dow mixer and a doup pelletizer. Good powder agglomerates were obtained.

〔水の量について〕
粉体塊成物の作製方法における水の量の、造粒性および粉体塊成物の圧潰強度に与える影響について評価した。
[About the amount of water]
The effect of the amount of water in the method for producing the powder agglomerate on the granulation property and the crushing strength of the powder agglomerate was evaluated.

表４に示すように、Ｎｏ．６〜９は、ダウペレタイザのみを用いて粉体塊成物を作製した。また、Ｎｏ．１０〜１２は、ダウミキサとダウペレタイザとを用いて粉体塊成物を作製した。なお、ダウミキサは、原料の投入方向から排出方向に向かって延伸する軸方向において、撹拌棒は原料の進行方向に向かってパドルが広がるように設置されたパドル（「正方向のパドル」と称する）と、原料の進行方向に向かってパドルが狭まるように設置されたパドル（「逆方向のパドル」と称する）と、を備える。そして、ダウミキサにおけるパドル配列のＰＸとは、正方向のパドルが２つ連続し、正方向のパドルの両端それぞれに対して１つの逆方向のパドルが形成されたパドルの配列である。 As shown in Table 4, No. For Nos. 6 to 9, powder agglomerates were prepared using only the dough pelletizer. In addition, No. For 10 to 12, powder agglomerates were prepared using a dow mixer and a doup pelletizer. The dow mixer is a paddle (referred to as a "positive direction paddle") in which the stirring rod is installed so that the paddle spreads in the traveling direction of the raw material in the axial direction extending from the feeding direction of the raw material to the discharging direction. And a paddle (referred to as a "paddle in the opposite direction") installed so that the paddle narrows in the traveling direction of the raw material. The PX of the paddle arrangement in the dow mixer is an array of paddles in which two paddles in the forward direction are continuous and one paddle in the opposite direction is formed for each of both ends of the paddle in the forward direction.

（結果）
ダウペレタイザのみを用いて粉体塊成物を作製したＮｏ．６〜９の方法では、添加する水の量を１５．２質量％から１９．０質量％まで変更した。また、ダウミキサとダウペレタイザと用いて粉体塊成物を作製したＮｏ．１０〜１２の方法では、添加する水の量を１３．１質量％から１５．０質量％まで変更した。作製した粉体塊成物の外観を図２に示す。また、作製した粉体塊成物の粒度分布を図３に示す。そして、作製した粉体塊成物の湿潤状態および乾燥状態の圧潰強度を図４に示す。 (result)
No. 1 in which a powder agglomerate was prepared using only a dough pelletizer. In the methods 6 to 9, the amount of water added was changed from 15.2% by mass to 19.0% by mass. In addition, No. 1 in which a powder agglomerate was prepared using a dowmixer and a doupletizer. In the methods 10 to 12, the amount of water added was changed from 13.1% by mass to 15.0% by mass. The appearance of the produced powder agglomerates is shown in FIG. The particle size distribution of the produced powder agglomerates is shown in FIG. The crushing strength of the produced powder agglomerates in the wet state and the dry state is shown in FIG.

図２の（ａ）は、Ｎｏ．６の方法により作製された粉体塊成物の外観の図であり、図２の（ｂ）は、Ｎｏ．７の方法により作製された粉体塊成物の外観の図であり、図２の（ｃ）は、Ｎｏ．９の方法により作製された粉体塊成物の外観の図であり、図２の（ｄ）は、Ｎｏ．１１の方法により作製された粉体塊成物の外観の図である。図３の（ａ）は、Ｎｏ．６〜８の方法にて作製した粉体含有塊成物の粒度分布を示し、図３の（ｂ）は、Ｎｏ．１０〜１２の方法にて作製した粉体塊成物の粒度分布を示す。図４は、Ｎｏ．６〜８、およびＮｏ．１０〜１２の方法にて作製した粉体塊成物の湿潤状態における圧潰強度と、乾燥状態における圧潰強度と、を示す。また、図４では、対照として、Ｎｏ．２の方法にて水を粉体塊成物に対して２２．０質量％含むよう作製した粉体塊成物の湿潤状態における圧潰強度と、乾燥状態における圧潰強度と、を示す。乾燥状態の圧潰強度は、湿潤状態の粉体塊成物を乾燥機で１０５℃において１２時間以上乾燥させて水分を除去した後測定した。 FIG. 2A shows No. 6 is a view of the appearance of the powder agglomerate produced by the method of No. 6, and FIG. 2 (b) is No. It is a figure of the appearance of the powder mass product produced by the method of No. 7, and (c) of FIG. 2 is No. 9 is a view of the appearance of the powder agglomerate produced by the method of No. 9, and FIG. 2D of FIG. 2 shows No. It is a figure of the appearance of the powder mass product produced by the method 11. (A) of FIG. 3 shows No. The particle size distribution of the powder-containing agglomerates produced by the methods 6 to 8 is shown, and FIG. 3 (b) shows No. The particle size distribution of the powder agglomerates produced by the methods 10 to 12 is shown. FIG. 4 shows No. 6-8, and No. The crushing strength of the powder agglomerates produced by the methods 10 to 12 in a wet state and the crushing strength in a dry state are shown. Further, in FIG. 4, as a control, No. The crushing strength in the wet state and the crushing strength in the dry state of the powder agglomerate prepared so as to contain 22.0% by mass of water with respect to the powder agglomerate by the method 2 are shown. The crushing strength in the dry state was measured after the powder agglomerates in the wet state were dried in a dryer at 105 ° C. for 12 hours or more to remove water.

表４のＮｏ．６〜９ではダウペレタイザのみを用いて粉体塊成物を作製した。図２にＮｏ．６、７、および９の方法により作製した粉体塊成物の外観の図を示し、図３の（ａ）にＮｏ．６、７および８の方法により作製した粉体塊成物の粒度分布を示す。また、図４にＮｏ．６、７、および８の方法により作製した粉体塊成物の湿潤状態における圧潰強度と、乾燥状態における圧潰強度と、を示す。 No. in Table 4 In 6 to 9, powder agglomerates were prepared using only the dough pelletizer. No. 2 is shown in FIG. A diagram of the appearance of the powder agglomerates produced by the methods 6, 7, and 9 is shown, and No. 3 (a) shows No. The particle size distribution of the powder agglomerates produced by the methods 6, 7 and 8 is shown. In addition, No. 4 is shown in FIG. The crushing strength of the powder agglomerates produced by the methods 6, 7, and 8 in the wet state and the crushing strength in the dry state are shown.

Ｎｏ．６の方法により作製した粉体塊成物は、図２の（ａ）および図３の（ａ）に示すように、湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径である粉体塊成物が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％以上含む。そのため、微粉が多く、ハンドリング性に劣る粉体塊成物が得られた。 No. As shown in (a) of FIG. 2 and (a) of FIG. 3, the powder agglomerate produced by the method 6 is a powder agglomerate having a particle size of 1 mm or less in a wet state. It contains 5% by mass or more with respect to the total mass of the agglomerates. Therefore, a powder agglomerate having a large amount of fine powder and inferior in handleability was obtained.

Ｎｏ．７の方法により作製した粉体塊成物は、図２の（ｂ）および図３の（ａ）に示すように、湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径である粉体塊成物が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％以下である。 No. As shown in (b) of FIG. 2 and (a) of FIG. 3, the powder agglomerate produced by the method 7 is a powder agglomerate having a particle size of 1 mm or less in a wet state. It is 5% by mass or less with respect to the total mass of the agglomerates.

Ｎｏ．８の方法により作製した粉体塊成物は、図３の（ａ）に示すように、湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径の粉体塊成物が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％以下である。 No. As shown in FIG. 3A, in the powder agglomerate produced by the method No. 8, the powder agglomerate having a particle size of 1 mm or less in a wet state has a mass relative to the total mass of the powder agglomerate. It is 5% by mass or less.

Ｎｏ．９の方法により作製した粉体塊成物は、図２の（ｃ）に示すように添加した水が多く、スラリーを形成した。そのため、粒度分布を測定できなかった。また、圧潰強度についても測定できなかった。 No. In the powder agglomerate produced by the method of 9, a large amount of water was added as shown in FIG. 2 (c), and a slurry was formed. Therefore, the particle size distribution could not be measured. Moreover, the crushing strength could not be measured.

以上のようにＮｏ．６〜９に示すようにダウペレタイザのみを用いて粉体塊成物を作製することにより、添加する水を１６．０質量％〜１８．０質量％とすることにより、粉体塊成物の粒度分布および湿潤状態における粉体塊成物の圧潰強度が２００ｋＰａ以上となり、ハンドリング性の良好な粉体塊成物が作製できた。 As described above, No. As shown in 6 to 9, the powder agglomerates were prepared using only the dough pelletizer, and the amount of water to be added was 16.0% by mass to 18.0% by mass, so that the particle size of the powder agglomerates was increased. The crushing strength of the powder agglomerates in the distributed and wet states was 200 kPa or more, and the powder agglomerates with good handleability could be produced.

また、表４のＮｏ．１０〜１２では、ダウミキサとダウペレタイザとを用いて粉体塊成物を作製した。 In addition, No. in Table 4 In 10 to 12, powder agglomerates were prepared using a dow mixer and a doup pelletizer.

Ｎｏ．１０の方法により作製した粉体塊成物は、図３の（ｂ）に示すように湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径の粉体塊成物が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％以上含む。そのため、微粉が多く、ハンドリング性に劣る粉体塊成物が得られた。 No. As shown in FIG. 3 (b), in the powder agglomerate produced by the method 10, the powder agglomerate having a particle size of 1 mm or less in a wet state has a mass relative to the total mass of the powder agglomerate. Contains 5% by mass or more. Therefore, a powder agglomerate having a large amount of fine powder and inferior in handleability was obtained.

Ｎｏ．１１の方法により作製した粉体塊成物は、図２の（ｄ）および図３の（ｂ）に示すように、湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径の粉体塊成物が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％以下である。 No. As shown in (d) of FIG. 2 and (b) of FIG. 3, the powder agglomerate produced by the method 11 is a powder agglomerate having a particle size of 1 mm or less in a wet state. It is 5% by mass or less with respect to the mass of the whole product.

Ｎｏ．１２の方法により作製した粉体塊成物は、図３の（ｂ）に示すように、湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径の粉体塊成物が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％以下である。 No. As shown in FIG. 3 (b), in the powder agglomerates produced by the method 12, the powder agglomerates having a particle size of 1 mm or less in a wet state have a mass relative to the total mass of the powder agglomerates. It is 5% by mass or less.

以上のようにＮｏ．１０〜１２に示すようにダウミキサとダウペレタイザとを連続して用いて粉体塊成物を作製することにより、添加する水を１４．０質量％〜１５．０質量％とすることにより、粉体塊成物の粒度分布および湿潤状態における粉体塊成物の圧潰強度が２００ｋＰａ以上となり、ハンドリング性の良好な粉体塊成物が作製できた。 As described above, No. As shown in 10 to 12, a powder agglomerate is prepared by continuously using a dow mixer and a doup pelletizer, and the amount of water to be added is 14.0% by mass to 15.0% by mass. The particle size distribution of the agglomerates and the crushing strength of the powder agglomerates in a wet state were 200 kPa or more, and a powder agglomerates with good handleability could be produced.

また、Ｎｏ．６〜８、および１０〜１２の方法により作製した粉体塊成物は、図４に示すように、湿潤状態における粉体塊成物の圧潰強度は、２００ｋＰａを超え、ハンドリング時などに粉化しにくい粉体塊成物が得られた。なお、Ｎｏ．２の方法により作製した粉体塊成物は、湿潤状態における圧潰強度が１００ｋＰａであった。 In addition, No. As shown in FIG. 4, the powder agglomerates produced by the methods 6 to 8 and 10 to 12 have a crushing strength of more than 200 kPa in a wet state and are pulverized during handling or the like. A difficult powder agglomerate was obtained. In addition, No. The powder agglomerate produced by the method 2 had a crushing strength of 100 kPa in a wet state.

Claims (5)

メジアン粒子径が５μｍ以下、かつ、ブレーン法で求まる比表面積が０．８ｍ２／ｇ以上である鉄含有物を含む原料を造粒することにより得られる粉体塊成物であって、
湿潤状態における粒子径が１ｍｍ以下の粉末の割合が５質量％未満、かつ、湿潤状態における圧潰強度が２００ｋＰａ以上である、粉体塊成物。 A powder agglomerate obtained by granulating a raw material containing an iron-containing material having a median particle size of 5 μm or less and a specific surface area of 0.8 m 2 / g or more obtained by the brain method.
A powder mass product in which the proportion of powder having a particle size of 1 mm or less in a wet state is less than 5% by mass, and the crushing strength in a wet state is 200 kPa or more. 前記鉄含有物が酸洗ラインで発生する酸化鉄を培焼して得られる酸化鉄を含む、請求項１に記載の粉体塊成物。 The powder agglomerate according to claim 1, wherein the iron-containing material contains iron oxide obtained by cultivating iron oxide generated in a pickling line. バインダを含む、請求項１または２に記載の粉体塊成物。 The powder agglomerate according to claim 1 or 2, which comprises a binder. 前記バインダは、でんぷん、パルプ廃液、糖蜜、水飴、またはカルボキシメチルセルロースからなる群より選択される１種または２種以上のバインダが含まれる、請求項３に記載の粉体塊成物。 The powder agglomerate according to claim 3, wherein the binder contains one or more binders selected from the group consisting of starch, pulp effluent, molasses, starch syrup, or carboxymethyl cellulose. メジアン粒子径が５μｍ以下、かつ、ブレーン法で求まる比表面積が０．８ｍ２／ｇ以上である鉄含有物を含む原料を、内部に撹拌部材が設置された転動型造粒機を用いて鉄含有物を造粒する造粒工程を含む、粉体塊成物の製造方法。 A raw material containing an iron-containing material having a median particle size of 5 μm or less and a specific surface area of 0.8 m 2 / g or more obtained by the brain method is prepared by using a rolling granulator having a stirring member inside. A method for producing a powder agglomerate, which comprises a granulation step of granulating an iron-containing material.
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