JP2020083685A - 窓ガラス用断熱性三層複層ガラス - Google Patents

Abstract

【課題】屋内と屋外の温度差が大きい使用環境でもガラス板のたわみを抑制した断熱性三層複層ガラスを得ること。【解決手段】２つの低放射膜は、最も屋外側に配置されたガラス板である第１ガラス板の中空層側の面、及び該２つの中空層の間に配置されたガラス板である第２ガラス板の片面にそれぞれ配置されるものであり、該ガラス板は、厚みが２〜６．５ｍｍであり、第１ガラス板は、日射吸収率が１５％以上、４５％未満であり、第２ガラス板は、日射吸収率が１０％未満であり、最も屋外側に配置された中空層である第１中空層は、２０℃における熱伝導率が乾燥空気の熱伝導率の１．７３６倍以上である気体が充填された、厚み１０ｍｍ以下の層であり、最も屋内側に配置された中空層である第２中空層は、２０℃における熱伝導率が乾燥空気以下である気体が充填された、厚み４ｍｍ以上の層であり、熱貫流率が２．５Ｗ／ｍ２Ｋ以下である、断熱性三層複層ガラス。【選択図】図１

Description

本発明は、窓ガラス用の断熱性複層ガラスに関し、特にガラス板を３枚用いた建築用窓ガラス用の断熱性三層複層ガラスに関する。

複層ガラスは、一般に、複数枚のガラス板を、ガラス板の４辺に沿わせて配置したスペーサーを用いて隔置し、２枚のガラス板同士とスペーサーとで密封空間である中空層を形成した構成である。該複層ガラスは中空層があることで断熱性能が高まり、結露防止や、屋内側冷暖房の負荷軽減などの利点があるため、建物の窓用部材に組み込まれ広く利用されている。上記のような複層ガラスは、中空層に空気以外の気体を充填することにより、断熱性能の向上や遮音性能の向上等、様々な効果を付与することが可能である。

上記のような複層ガラスは、現在、ガラス板を２枚用いたものが広く普及しており、中空層に空気を充填した一般的な複層ガラスの場合、熱貫流率（Ｕ値）は約２．８〜３．６Ｗ／ｍ^２Ｋであることが知られている。複層ガラスの断熱性能を向上させる、すなわち上記の熱貫流率を小さくする手法としては、中空層に充填するガスの種類を断熱性能の高いガスにしたり、中空層の厚みを厚くしたり、中空層の数を増やしたりする方法が挙げられ。たとえば、特許文献１には、複層ガラス体における密閉空気層に封入するガスにおいて、空気と比べて熱伝導率が小さく、分子量が大きいガスを使用することにより、密閉空気層の厚さを厚くしても対流を起こしにくくなるよう構成している。また、中空層の数を増やすものとして、例えばガラス板を３枚以上用いた三層複層ガラス（例えば、特許文献２、特許文献３参照）が提案されている。

また、断熱性能を向上させる手法として、低放射性の積層膜（以下、低放射膜と記載することもある）をガラス板上に設けた低放射ガラスも広く利用されている。該低放射膜は、近赤外域から赤外域の光を反射するため、太陽光による屋内の温度上昇を抑制できる。また、屋内から屋外への熱の伝達を遮断するため、屋内を保温、断熱する能力も高い。上記のような低放射膜としては、通常、Ａｇ膜と透明誘電体層を複数層積層した積層膜が広く知られている。

前述したように、近年はより高い断熱性能を示す窓用部材への要求が高まっており、前述した三層複層ガラスに上記の低放射膜を設けることが検討されている。例えば、特許文献４には、ガラス板を３枚用いた三層複層ガラスが提案されている。当該文献では、屋内側のガラス板の両表面に低放射膜を形成した三層複層ガラスが開示されている。また、当該文献の比較例には、屋外側から、ガラス板／低放射膜／空気層／ガラス板／低放射膜／空気層／ガラス板、という順に積層された複層ガラスが開示されており、熱貫流率が０．９０７〜０．９４８Ｗ／ｍ^２Ｋである旨が記載されている。

また、特許文献５には、ガラス板を３枚用いた複層ガラスにおいて、一ガラス板の少なくとも１枚は表面に低放射膜を有し、中空層に不活性ガスが充填され、かつ板ガラスの各々の厚みがそれぞれ異なる複層ガラスが幅広い音域での遮音性能がＪＩＳ Ａ４７０６のＴ３（３５等級）をクリアできる複層ガラスとして提案されている。具体例として、前記各中空層のうち一方の中空層にはアルゴンガスを、他方の中空層にはクリプトンガスを封入し、前者の方が後者より厚い複層ガラスが記載されている。当該文献の実施例には、屋外側のガラス板の中空層側の面に低放射膜、２つの中空層に挟まれたガラス板の屋内側の面に低放射膜をそれぞれ用い、最も屋内側のガラス板として合わせガラスを用いた三層複層ガラスが開示されており、熱貫流率が０．６６Ｗ／ｍ^２Ｋを示すことが記載されている。

また、特許文献６には、最も屋内側のガラス面に低放射膜を形成した複層ガラスが提案されている。当該文献では、室内からの輻射伝達を抑制することを目的として、屋内側のガラス面に低放射膜を形成して断熱性能を向上させている。また、当該文献には、上記の複層ガラスにさらにガラス板を追加し、三層複層ガラスとして用いる旨が開示されている。

また、複層ガラスの中空層のガスとしてネオンガスを用いることによって、遮音性能と良好な断熱性能を両立させることが特許文献７等に開示されている。また、特許文献８には、遮音性能を高めた遮音性の三層複層ガラスが提案されており、当該文献ではネオンガスを用いることが可能である旨が開示されている。

特開２００１−１９４９８号公報 実開昭５６−１５７４９号公報 特開平９−２６３４２８号公報特開 国際公開ＷＯ２０１５／１９０１１１号公報 特開２００５−０６０１４１号公報 特開平１０−１２０４４７号公報 特開２０１２−０５１７８３号公報 特開２０１１−２３６０８３号公報 特開２０１３−１４４６１７号公報

建築用窓ガラス用の複層ガラスとして代表的なのは、２枚のガラス板を、ガラス板の４辺に沿わせて配置したスペーサーと接着剤で接着してシールして密封構造体とし、２枚のガラス板の間に密封空間である中空層を１つ有する二層複層ガラスであるが、中空層に用いられる空気やＡｒ等の気体は温度変化に伴う体積変化が非常に大きく、温度が高くなると膨張、低くなると収縮し、ガラス板にたわみを生じる。このため、二層複層ガラスの製造時より使用環境の温度が高くなると中空層の気体が膨張して、該中空層に対してガラス板が外側にたわみ、製造時より使用環境の温度が低くなると気体が収縮し、該中空層に対してガラス板が内側にたわむことが知られている。なお、通常中空層の温度は、使用環境における屋内の温度と屋外の温度との間の値となる。

近年、断熱性能を向上させる為に、前述したようにガラス板を３枚用いた三層複層ガラスを用いる事が提案され、さらなる断熱性能の向上を目的として、低放射膜を用いた断熱性三層複層ガラスの実用化が検討されている。三層複層ガラスは、一般に、３枚のガラス板を、該ガラス板の４辺に沿わせて配置したスペーサーと接着剤で接着してシールして密封構造体とし、該ガラス板の２枚の間に設けられた単一の密封空間である中空層をそれぞれ１つ有する。

上記の三層複層ガラスについて本発明者らが検討を行ったところ、二つの中空層と三枚のガラス板を用いた断熱性三層複層ガラスは、上記の二層複層ガラスの一つの中空層の単純な膨張、収縮によるたわみとは異なって、断熱性三層複層ガラスを屋内と屋外の温度差が数十℃になるような、実際に使用する使用環境で建築用窓ガラスとして用いると、３枚あるガラス板のうちいずれかのガラス板が大きくたわんでしまうという、複雑な挙動を生じるようになることが予想された。このような挙動は、三層複層ガラスのそれぞれ密封された中空層が２つになり、屋外側中空層の温度と屋内側中空層の温度との双方が、互いの温度に影響を与え合うようになる為であると考えられる。建築用窓ガラス板がたわむと透過像が歪んで見えてしまい、視認性の低下や違和感を生じさせる原因になる。

また、断熱性能の向上を目的として当該三層複層ガラスに低放射膜を設けると、透過像やガラス板に反射された反射像がより歪んで見えてしまう場合があることがわかった。これは、低放射膜は通常のガラス板の面よりも可視光反射率を上げる傾向があるためと考えられる。例えば、複数の窓ガラスが並んで配置されるようなビルディング等の場合、屋外から窓ガラスを見た時の反射像を歪める等、外観品質を損なわせることが懸念される。

そこで本発明は、窓ガラスとして用いられる低放射膜を用いた上記のような断熱性三層複層ガラスにおいて、屋内と屋外の温度差が大きい使用環境でもガラス板のたわみを抑制した断熱性三層複層ガラスを得ることを目的とした。

通常、複層ガラスの中空層を密閉する際の製造環境は室温（約１５〜２５℃）程度であり、中空層の圧力は、窓ガラスとして使用する使用地の大気圧と同程度になるように製造される。そのため、一般的な複層ガラスの中空層の室温における圧力は、使用地の室温における大気圧と同程度の圧力を有する。従って、中空層の温度が室温から離れて温度差が大きくなるほど中空層内に密封された気体が膨張又は収縮し、当該中空層と接するガラス板にたわみを生じさせて、該複層ガラスの透過像や反射像を歪める原因になると予想される。特に三層複層ガラスの屋外側の中空層は屋内環境と隣接せず、かつ屋外環境と隣接する層である為、屋外の温度に近付いてしまい、室温から離れた温度をとりやすいので気体の膨張又は収縮が大きくなる。

そこで上記の課題に対して本発明者らが検討を行ったところ、図１に示したように、三層複層ガラス１の、最も屋外側の第１ガラス板Ｇ１の中空層Ｓ１側の面に低放射膜ＬＥ_１を設けると、三層複層ガラス１のガラス板に生じるたわみを抑制する傾向が見られることがわかった。そこで、より高い断熱性能を得るために、低放射膜をさらに別の面にもう１つ設けたところ、今度はたわみを抑制出来なくなることがわかった。

そこで、得られた知見からさらなる検討を行ったところ、最も屋外側に配置された中空層である第１中空層に２０℃における熱伝導率が乾燥空気の１．７３６倍以上であるガス又は混合ガスを、最も屋内側に配置された中空層である第２中空層に２０℃における熱伝導率が乾燥空気以下のガス又は混合ガスを、それぞれ充填することが、たわみの抑制に効果的であることを見出した。この場合、使用する３枚のガラス板の厚みを２〜６．５ｍｍとし、図１に示したように低放射膜を第１ガラス板Ｇ１の第１中空層Ｓ１側の面、及び第２ガラス板Ｇ２の片面にそれぞれ設け、第１中空層Ｓ１に例えばネオンガスを密封して所定の厚みとし、さらに第１ガラス板Ｇ１の日射吸収率、及び第２ガラス板の日射吸収率を特定の範囲内とすることにより、最もガラス板のたわみが生じ易いと考えられる寒冷地の冬期を想定した使用環境において、ガラス板の中央部のたわみの量を０．５ｍｍ未満とすることが可能になることがわかった。具体的には、屋内と屋外の温度差が約３０℃である使用環境において、たわみ量を０．５ｍｍ未満とすることが可能であることがわかった。

また、前述したようにネオンガスは遮音性三層複層ガラスの中空層のガスとして用いられるガスであるが、熱伝導率が乾燥空気より大きく断熱性能が乾燥空気よりも低いことが知られている。しかしながら、第２中空層Ｓ２に乾燥空気以下の熱伝導率のガス又は混合ガス、例えば乾燥空気、アルゴンガス、又はクリプトンガス等の断熱性のガスを用いる事により、上記のたわみを抑制し、なおかつ三層複層ガラスの熱貫流率を２．５Ｗ／ｍ^２以下とすることが可能になることがわかった。

すなわち本発明は、３枚のガラス板と、２つの中空層と、２つの低放射膜と、を有する窓ガラス用断熱性三層複層ガラスにおいて、該２つの低放射膜は、最も屋外側に配置されたガラス板である第１ガラス板の中空層側の面、及び該２つの中空層の間に配置されたガラス板である第２ガラス板の片面にそれぞれ配置されるものであり、該ガラス板は、厚みが２〜６．５ｍｍであり、該第１ガラス板は、日射吸収率が１５％以上、４５％未満であり、該第２ガラス板は、日射吸収率が１０％未満であり、最も屋外側に配置された中空層である第１中空層は、２０℃における熱伝導率が乾燥空気の熱伝導率の１．７３６倍以上である気体が充填された、厚み１０ｍｍ以下の層であり、最も屋内側に配置された中空層である第２中空層は、２０℃における熱伝導率が乾燥空気以下である気体が充填された、厚み４ｍｍ以上の層であり、熱貫流率が２．５Ｗ／ｍ^２Ｋ以下である、窓ガラス用断熱性三層複層ガラスである。

本発明により、中空層に気体を充填して密封構造とした建築用窓ガラスとして用いられる断熱性三層複層ガラスにおいて、通常のガラス板の面よりも可視光反射率を上げる傾向がある低放射膜を用いても、室内外温度差によるガラス板のたわみを抑制した構造の断熱性三層複層ガラスを得ることが可能となる。さらに、本発明の断熱性三層複層ガラスは、ガラス板のたわみが生じ易いと考えられる冬期の、特に寒冷地の使用環境においても、反射像や透過像の歪みを抑制した窓ガラスとして実用に足るものである。

本発明の実施形態の一例を示す模式図である。 本発明の実施形態の一例を示す模式図である。

１：用語の説明
本明細書に用いる用語を以下に説明する。

（各部名称）
本明細書では、最も屋外側に配置されるガラス板を「第１ガラス板」、最も屋内側に配置されるガラス板を「第３ガラス板」、及び２つの中空層に挟まれ、窓ガラス用断熱性三層複層ガラス（以下、単に「三層複層ガラス」と記載することもある）の内部に配置されるガラス板を「第２ガラス板」と記載する。また、２つの中空層のうち、屋外側の中空層を「第１中空層」、屋内側の中空層を「第２中空層」と記載する。また、単に「ガラス板」や「中空層」と記載する場合は、三層複層ガラスに用いられているいずれか又は全てのガラス板や中空層を指すものとする。

（ガラス面）
本明細書では、屋外、屋内、及び中空層と面するガラス板の面を「ガラス面」と記載する。また、「ガラス面上」とは、ガラス面の上を指すものであり、ガラス面と接触するものでも、任意の第３の層を介してガラス面に固定されているものでもよい。また、本明細書では、説明を簡略にする為に、第１ガラス板の屋外側のガラス面を「１面」とし、該１面から屋内側へ向かって、「２面」、「３面」、「４面」、「５面」、及び「６面」と記載することもある。

（たわみ量、日射吸収率）
本明細書の「たわみ量」とは、製造時の中空層の室温での圧力と、使用地の室温での大気圧とが同様である場合に生じる、ガラス板中央部のたわみの量を指すものとする。前述したように、複層ガラスは通常、使用地の大気圧によってたわみが生じないように、製造時の中空層の圧力を調整する。例えば標高の高い高地等で使用する際、製造時の中空層の圧力を通常よりも減圧させ、高地で使用する際にたわまないようにする。また、一般的な複層ガラスの使用地は、大気圧が約１０１３．３×１０^２Ｐａである低地が多く、その場合は室温で中空層の圧力が約１０１３．３×１０^２Ｐａになるように製造を行う。

本明細書における具体的なたわみ量、及び日射吸収率は、以下の（１）〜（３）方法で算出することが可能である。

（１）まず、三層複層ガラスにおける各ガラス板の日射吸収率をＪＩＳ Ｒ３１０６（板ガラス類の透過率・反射率・放射率・日射熱取得率の試験方法）に準拠して計算する。

（２）次に、セントラル硝子株式会社が公開する「板ガラス総合カタログ 技術資料編」の第５１−５７ページ（http://www.cg-glass.jp/pro/pdf/all/technique_P51-57.pdfを参照）の記載に従い、使用環境下における各ガラス板及び各中空層の温度を算出する。また、この時の使用環境を「冬期」とし、屋外の温度を−１０℃、屋内の温度を２０℃とし、屋外と屋内の温度差を３０℃とする。

（３）次に、汎用ＦＥＭ解析ソフトウェア（Ａｂａｑｕｓ）を用いて、２つの中空層の内部圧力差、及び、それに伴う各ガラス板の変形形状をシミュレーションし、各ガラス板のたわみ量を算出する。尚、中空層の内部圧力差は、生産時の中空層の温度と使用環境下の中空層の温度の差から生じる、中空層の膨張又は収縮から求めることが可能である。当該の「生産時の中空層の温度」は、生産時の室温と同等とみなし２０℃とする。

２：三層複層ガラス
本発明は、３枚のガラス板と、２つの中空層と、２つの低放射膜と、を有する窓ガラス用断熱性三層複層ガラスにおいて、該２つの低放射膜は、最も屋外側に配置されたガラス板である第１ガラス板の中空層側の面、及び該２つの中空層の間に配置されたガラス板である第２ガラス板の片面にそれぞれ配置されるものであり、該ガラス板は、厚みが２〜６．５ｍｍであり、該第１ガラス板は、日射吸収率が１５％以上、４５％未満であり、該第２ガラス板は、日射吸収率が１０％未満であり、最も屋外側に配置された中空層である第１中空層は、２０℃における熱伝導率が乾燥空気の熱伝導率の１．７３６倍以上である気体が充填された、厚み１０ｍｍ以下の層であり、最も屋内側に配置された中空層である第２中空層は、２０℃における熱伝導率が乾燥空気以下である気体が充填された、厚み４ｍｍ以上の層であり、熱貫流率が２．５Ｗ／ｍ^２Ｋ以下である、窓ガラス用断熱性三層複層ガラスである。

以下に、本発明の三層複層ガラス及び該三層複層ガラスを構成する各部材について、図１、２を参照しながら説明する。なお、図１、２はそれぞれ本発明の三層複層ガラス１の実施形態の一例であり、本発明を限定するものではない。

（ガラス板）
本発明に用いるガラス板としては、例えば通常使用されているソーダ石灰ガラス、無アルカリガラス、高透過ガラス、風冷強化ガラス、化学強化ガラス、ホウケイ酸塩ガラス、低膨張ガラス、ゼロ膨張ガラス、低膨張結晶化ガラス、ゼロ膨張結晶化ガラス等を用いることが可能であり、窓ガラス用として通常用いられているソーダ石灰ガラスを用いるのが好ましい。また、３枚のガラス板は同じ種類のガラス板を用いるものでも、異なる種類のガラス板を用いるものでもよい。

また、上記のガラス板のうち、化学強化ガラスや風冷強化ガラスは、ガラス板に強化処理を施したガラス板だが、該強化処理は加熱工程や冷却工程を経ることから、強化処理後にガラス板に反り等が生じる場合がある。そのため、本発明に用いるガラス板は、加熱工程及び冷却工程を経る強化処理を施していないものを用いるのが好ましい。より好ましくは、強化処理を施していない非強化ガラス板を用いるとしてもよい。

本発明では、使用するガラス板の厚みを２〜６．５ｍｍとする。２ｍｍ未満だとたわみの抑制が困難になることがある。また、一般的なガラス板は組成内に着色成分や吸収成分を少なからず含有する為、ガラス板が厚くなるほど日射吸収率が高くなる傾向がある。従って、本発明ではガラス板の厚みを６．５ｍｍ以下とした。また、ガラス板の厚みの下限値を好ましくは３ｍｍ以上としてもよく、上限値を好ましくは５ｍｍ以下としてもよい。また、ガラス板の厚みは３枚が同じでも、異なっていてもよい。

（第１ガラス板Ｇ１、第２ガラス板Ｇ２）
三層複層ガラス１を構成するガラス板のうち、どのガラス板がたわみ易いかは構成によって異なるが、本発明では、第１ガラス板Ｇ１の第１中空層Ｓ１側の面（２面）、及び第２ガラス板Ｇ２の片面（３面又は４面）にのみ、それぞれ低放射膜ＬＥ_１、ＬＥ_２を設け、さらに第１ガラス板Ｇ１の日射吸収率を４５％未満、第２ガラス板Ｇ２の日射吸収率を１０％未満とすることにより、たわみを抑制している。前述したように、低放射膜を２つ用いると低放射膜を１つだけ用いた場合よりもたわみを生じ易くなるが、断熱性能は向上する。従って、本発明は、上記の第１ガラス板Ｇ１及び第２ガラス板Ｇ２を用いる事によって、良好な断熱性能とたわみの抑制を両立した。

また、図１のように上記の第２ガラス板Ｇ２の片面に設ける低放射膜ＬＥ_２を、第２中空層Ｓ２側の面（４面）に設けると、図２のように３面に設けた時よりも断熱性能を向上させることが可能なため好適である。すなわち、前記２つの低放射膜は、前記第１ガラス板の中空層側の面、及び前記第２ガラス板の屋内側の面にそれぞれ配置されるものであるのが好ましい。

第１ガラス板Ｇ１の日射吸収率の下限値を好ましくは１６％以上、より好ましくは２０％以上、上限値を好ましくは４４％未満、より好ましくは４２％以下としてもよい。また、第２ガラス板Ｇ２の日射吸収率は小さい程好ましく、特に限定するものではない。例えば２％以上、より好ましくは３％以上としてもよい。上限値を好ましくは９．８％未満、より好ましくは９．６％以下としてもよい。上記の日射吸収率を所定の範囲内とする為の手法としては、低放射膜の成分や膜厚を調整したり、ガラス板の成分や厚みを調整したりすることが挙げられる。また、たわみが大きくならない範囲であれば、１面、６面に防眩膜や防汚膜、視野選択膜や反射防止膜等の任意の膜や層を設けたり、フィルムを添付したりしてもよい。

（第３ガラス板Ｇ３）
本発明では、第３ガラス板Ｇ３に低放射膜を設けないものとする。当該ガラス板Ｇ３の５面又は６面に第３の低放射膜を設けると、より三層複層ガラス１の断熱性能を向上させる事が出来るが、一方で場合によってはたわみの抑制が不十分になることがある。また、たわみが大きくならない範囲であれば、当該５面、６面に防眩膜や防汚膜、視野選択膜や反射防止膜等の任意の膜や層を設けたり、フィルムを添付したりしてもよい。

また、第３ガラス板Ｇ３の日射吸収率は、低放射膜ＬＥ_１を有する第１ガラス板Ｇ１程度にならないのであればよく、特に限定するものではない。例えば、第３ガラス板Ｇ３の日射吸収率を０．５％以上、７．５％未満としてもよい。

（低放射膜ＬＥ_１、ＬＥ_２）
低放射膜ＬＥ_１、ＬＥ_２はガラス板のガラス面上に設けられるものであり、透明で、赤外線を反射する膜である。本発明は、一方の該低放射膜（ＬＥ_１）を２面、他方該低放射膜（ＬＥ_２）を３面又は４面にそれぞれ設けることでガラス板のたわみを抑制するものである。

また、２つの低放射膜ＬＥ_１、ＬＥ_２は同じでも、異なっていてもよい。ここで、低放射膜が形成されたガラス板は、反射色や透過色に色味を呈することがあり、所望の色調に調整するために該低放射膜の各層の厚みや成分を適した範囲とするのが一般的である。２つの該低放射膜が同じ膜である場合、色調の調整が難しくなり易いため、異なる膜とするのが好適である。すなわち、前記２つの低放射膜は、該低放射膜を構成する成分が異なる膜であることが好ましい。上記の「成分が異なる」とは、低放射膜を構成する各層の成分うち少なくとも１層の成分が、当該２つの低放射膜の間で異なることを指すものとする。なお、製造過程や製造設備によって生じる誤差や、意図しない任意成分の混入等による成分の違い等は、光学特性を著しく変化させるものではない限り含まないものとする。

また、前記２つの低放射膜は、該低放射膜に含まれる層の厚みが、少なくとも１つ異なる膜であることが好ましい。前述したように、通常低放射膜は複数の層が積層された積層膜を用いる。低放射膜の反射色や透過色を所望な色調とするために、２つの低放射膜の間で、誘電体層等の厚みを変えることが可能である。また、「厚みが異なる」とは、製造過程や製造設備によって生じる誤差等は、光学特性を著しく変化させるものではない限り含まないものとする。

該低放射膜は、スパッタリング装置を用いて透明な誘電体層や金属層等を積層して得る事が可能であり、公知の低放射膜を用いればよい。例えば、Ａｇを主成分とする金属層と、誘電体層とを積層した積層膜が広く知られている。上記の金属層は、Ａｇを９０〜１００ｗｔ％有する膜としてもよく、任意成分として膜中にＰｄ、Ａｕ、Ｐｔ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｎｄ、Ｂｉ及びＮｉ等を含んでもよい。また、誘電体層としては、例えばＺｎ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｃｒ、Ｚｎ合金、及びＳｎ合金の、酸化物、窒化物、酸窒化物等を用いる事ができる。

第１ガラス板Ｇ１の日射吸収率を１５％以上、４５％未満とする為には、日射光（可視光〜近赤外光にかけての波長光）の吸収率を適宜調整すればよい。例えば、該低放射膜ＬＥ_１内のＡｇを主成分とする金属層の厚みの合計値を、１５ｎｍ以上、３０ｎｍ以下としてもよい。また、第２ガラス板Ｇ２の日射吸収率は、第１ガラス板Ｇ１の日射吸収率及び第３ガラス板Ｇ３の日射吸収率等の光学特性の影響を受けやすいため、低放射膜ＬＥ_２の性能のみで決定されるものではない。例えば第１ガラス板Ｇ１に形成された低放射膜ＬＥ_１と、該第２ガラス板に形成される低放射膜ＬＥ_２とが異なる場合は、該低放射膜ＬＥ_２内のＡｇを主成分とする金属層の厚みの合計値を、７ｎｍ以上、１５ｎｍ未満としてもよい。当該範囲内であれば、第１ガラス板Ｇ１や第３ガラス板Ｇ３の光学特性から影響を受けても、第２ガラス板Ｇ２の日射吸収率を１０％未満とすることが可能である。また、使用する誘電体層としてＴｉＮ等の着色を有する膜を用いたり、Ａｇの他に任意の金属層を積層して可視光吸収膜を有する積層体としてもよい。

また、低放射膜の金属層としてＡｇを主成分とする層を用いる場合、通常、金属層中のＡｇが、他の誘電体層を成膜する際の酸素ガス等の反応性ガスによって劣化する事を抑制する目的で、該金属層の上に薄い金属層や合金膜等のバリア層を積層することが知られている。金属層や合金膜は可視光を吸収するものが多いが、該バリア層を積層した後でさらにその上に誘電体層を成膜すると、成膜時に使用する酸素等の反応性ガスから生じるプラズマに起因して、該バリア層が酸化や酸窒化されて可視光の吸収率を小さくすることが可能となる。

上記より、本明細書の低放射膜においても上記バリア層を用いてもよく、例えばＺｎＡｌ（ＺｎとＡｌの合金）、Ｔｉ、ＮｉＣｒ（ＮｉとＣｒの合金）、Ｎｂ及びステンレス鋼等を用いるのが好ましい。また、使用する膜の種類や成膜条件によって好適な膜厚が異なるが、例えばＺｎＡｌは１〜３．５ｎｍ、Ｔｉは１〜３ｎｍ、ＮｉＣｒは１〜２ｎｍ、Ｎｂは１〜２ｎｍ、及びステンレス鋼は１．５〜２．５ｎｍとしてもよい。また、前述したように、日射吸収率を上昇させることを目的として、当該バリア層の厚みを上記の範囲よりも厚くし、可視光の吸収率を大きくしてもよい。

（中空層Ｓ１、Ｓ２）
中空層は、ガラス板Ｇ１〜Ｇ３の４辺に沿わせて配置したスペーサー１０、２０と、ガラス板Ｇ１〜Ｇ３と、に囲まれた単一の密封空間が、気体によって充填された気体層である。第１中空層Ｓ１は第１ガラス板Ｇ１と第２ガラス板Ｇ２との間に形成される層であり、第２中空層Ｓ２は第２ガラス板Ｇ２と第３ガラス板Ｇ３との間に形成される層である。

上記の「単一の密封空間」とは、ガラス板とスペーサーとに囲まれた密封空間の気体層が、スペーサーや樹脂板、フィルム等の他の任意の部材によって分割されないことを指すものとする。なお、例えば特許文献９に開示されたような、吸音性能を付与するための、中空層と連通する連通孔を有する長尺部材を、スペーサーに沿って、該中空層を囲むように、該スペーサーから５〜２０ｍｍ程度中空層側に離した位置に設けるような場合は、上記「分割」に含まないものとする。また、中空層は１層あたり１気室であるとしてもよい。

本発明では、第１中空層Ｓ１に２０℃における熱伝導率が乾燥空気の熱伝導率の１．７３６倍以上である気体を充填させ、該第１中空層Ｓ１の厚みを１０ｍｍ以下とすることによって、低放射膜を２つ用いた三層複層ガラス１であっても、たわみの抑制を可能とする。また、上限値は特に限定するものではないが、良好な断熱性能を確保する目的で、２．５倍以下としてもよい。なお、上記の「気体」とは単一のガス、及び二種類以上を混合した混合ガスをどちらも含むものとする。また、２０℃の環境下における熱伝導率は以下の表１の通りである。表中の乾燥空気、アルゴン、クリプトンの熱伝導率の値はＪＩＳ Ｒ３１０７：１９９８に記載された値であり、ネオンの熱伝導率の値は、ＪＩＳ Ｒ３２０９：２０１８に記載された値であり、ヘリウムの熱伝導率の値は、『社団法人日本化学会（１９８４）「化学便覧基礎編改定３版」、丸善株式会社』に記載された値から、２０℃における熱伝導率を算出した値である。

一般的に乾燥空気より熱伝導率が高い気体は、乾燥空気よりも断熱性能が低い。この熱的性質から、たわみを抑制可能な原因は以下であると考えられる。まず、上記のような熱伝導率が乾燥空気より高い気体を第１中空層Ｓ１に充填させると、第２ガラス板Ｇ２が吸収した熱を適度に屋外側へ放出し、当該気体を用いていない場合よりも該第２ガラス板Ｇの温度が低くなると推測される。次に、第２ガラス板Ｇの温度が低くなると、系内の熱的な平衡を保つ為に、接触する第２中空層Ｓ２から熱の伝播が生じ、これに伴い第２中空層Ｓ２の温度も下がると予想される。最終的に、当該三層複層ガラス１の各構成間の温度差が全体的に小さくなり、温度差が小さい程たわみは抑制されやすくなることから、断熱性能とたわみの抑制を両立させることが可能になったと推測される。また、下限値は特に限定するものではないが、市販されているスペーサー１０の幅程度としてもよく、例えば４ｍｍ以上としてもよい。また、上限値は好ましくは９．５ｍｍとしてもよい。

第１中空層Ｓ１に充填させる気体は、２０℃における熱伝導率が乾燥空気の熱伝導率の１．７３６倍以上となるのであれば、単一のガスでも、２種以上のガスを混合した混合ガスでも良い。また、前記第１中空層に充填された気体が、ネオンガス、又は混合ガスであり、上記混合ガスは、ネオンガス又はヘリウムガスと、２０℃における熱伝導率が乾燥空気の熱伝導率以下である気体と、を混合したものであるのが好ましい。

表１に示したように、特にネオンガスは熱伝導率が適度な値であり、断熱性能を過度に低下させることなくたわみを抑制可能である為、好適に用いることが可能である。また、ネオンガスと他のガスとを混合した混合ガスは、熱伝導率を乾燥空気の１．７３６倍以上とすることが可能であれば、特に限定されるものではない。特に、２０℃における熱伝導率が乾燥空気の熱伝導率以下である気体と混合することによって、断熱性能を損ない難くすることが可能であるため好ましい。例えば、乾燥空気とネオンガスを混合する場合は、ネオンガスを８７体積％以上含有させることによって、上記範囲の熱伝導率を示すことが可能となる。また、第１中空層Ｓ１に充填させる気体は、より好ましくはネオンガスを９０体積％以上含む、さらに好ましくは９５体積％以上含むのが好ましい。また、ネオンガスを単一ガスとして用いるものでもよい。なお、上記の「単一のガス」とは原材料に含まれる不純物や製造工程、装置内から意図せず混入する気体を含んでもよいものとする。

また、表１に示したように、ヘリウムガスは熱伝導率が高い値を示すことから、第１中空層Ｓ１に充填させる気体として使用可能である。しかし一方でヘリウムガスはたわみの抑制には効果があるものの、断熱性能を損ないやすい。従って、ヘリウムガスを用いる場合は断熱性能を過度に損なわないために、ヘリウムガスよりも熱伝導率の低いガスと混合して混合ガスとするのが望ましい。当該混合ガスは、熱伝導率を乾燥空気の１．７３６倍以上とすることが可能であれば、特に限定されるものではない。特に、２０℃における熱伝導率が乾燥空気の熱伝導率以下である気体と、ヘリウムガスとを混合して混合ガスとするのが好ましい。例えば、乾燥空気とヘリウムガスを混合する場合は、ヘリウムガスを１６体積％以上混合するのが好ましい。

また、前述したようなヘリウムガスやネオンガスを用いると、乾燥空気を使用した時と比べると断熱性能が低くなる。その為、本発明では三層複層ガラス１の断熱性能を良好な範囲内とする目的で、第２中空層Ｓ２に２０℃における熱伝導率が乾燥空気の熱伝導率以下である気体を充填させ、当該第２中空層Ｓ２の厚みを４ｍｍ以上とした。このような第２中空層Ｓ２を用いることにより、たわみを抑制しながら、かつ熱貫流率を２．５Ｗ／ｍ^２Ｋ以下とすることが可能となる。

第２中空層Ｓ２に充填された気体は、２０℃における熱伝導率が乾燥空気の熱伝導率以下となるのであれば、単一のガスでも、二種類以上のガスを混合した混合ガスでもよい。また、下限値は特に限定するものではないが、本発明は第２中空層Ｓ２に充填させる気体として単一のクリプトンガスを使用可能であることから、例えば表１に示した値に基づいて０．３５９倍以上としてもよい。また、前記第２中空層Ｓ２に充填された気体が、乾燥空気、アルゴンガス、及びクリプトンガスからなる群から選ばれる少なくとも１つであることが好ましい。また、作業の簡便さから単一のガスを用いるのがより好ましい。

第２中空層Ｓ２の厚みは、充填させるガスの種類や断熱性能、及び、三層複層ガラス１を組み付けるサッシの溝の寸法に合わせて決定されればよい。通常、中空層が厚いほど断熱性能が向上するため厚くするのが好ましいが、一方である特定の厚みより厚くなると充填されたガスが中空層内で対流してしまい、断熱性能を損なってしまう。この特定の厚みを「対流限界」と言い、通常、乾燥空気は１６ｍｍ、アルゴンガスは１５ｍｍ、クリプトンガスは１０ｍｍ程度とされている。従って、第２中空層Ｓ２の厚みは、充填させるガスが乾燥空気の場合は４〜１６ｍｍ、アルゴンガスの場合は４〜１５ｍｍ、クリプトンガスの場合は４〜１０ｍｍとするのが好ましい。

また、前述したように、第２ガラス板Ｇ２に設けられる低放射膜ＬＥ_２を４面に設けることによって、３面に設けた場合よりも断熱性能を向上させることが可能である。そのため、上記の低放射膜ＬＥ_２を４面に設け、かつ第２中空層の厚みを特定の範囲内（乾燥空気の場合は１４ｍｍ以上、アルゴンガスの場合は１０ｍｍ以上、クリプトンガスの場合は６ｍｍ以上）とすることにより、熱貫流率を１．５Ｗ／ｍ^２Ｋ以下とすることができる。前記２つの低放射膜は、前記第１ガラス板の中空層側の面、及び前記第２ガラス板の屋内側の面にそれぞれ配置されるものであり、前記第１の中空層は、ネオンガス、又はネオンガスを含む混合ガスであり、前記第２の中空層は、充填された気体が、乾燥空気のとき厚みが１４〜１６ｍｍ、アルゴンガスのとき厚みが１０〜１５ｍｍ、及びクリプトンガスのとき厚みが６〜１０ｍｍであり、前記窓ガラス用断熱性三層複層ガラスの熱貫流率が１．５Ｗ／ｍ^２Ｋ以下であるのが好ましい。より好ましくは１．３Ｗ／ｍ^２Ｋ以下、さらに好ましくは１．２Ｗ／ｍ^２Ｋ以下としてもよい。

また、本発明の中空層の圧力は、前述したように窓ガラスとして使用する際の使用地の、室温における大気圧と同じとする。具体的には、本発明の中空層の２０℃における圧力は、使用地の２０℃における大気圧と同じであるとしてもよい。例えば、室温における大気圧が約１０１３×１０^２Ｐａの低地で使用する場合は、中空層の室温における圧力は約１０１３×１０^２Ｐａであり、標高が高い高地等で使用する場合は、低地での圧力よりも小さくするものとする。上記のように使用地での大気圧と中空層の圧力とを同程度にすることによって、室温での大気圧と中空層との圧力差に起因するたわみを抑制することが可能である。また、本発明は使用地の大気圧（＝製造時の中空層の圧力）の大小によらず使用することが可能であるため、中空層の圧力は特に限定するものではないが、例えば、２０℃における圧力が７８８×１０^２〜１０３０×１０^２Ｐａとしてもよい。

（スペーサー１０、２０）
スペーサー１０、２０は、ガラス板とガラス板との間に設置される長尺の部材であり、該スペーサー１０、２０をガラス板の４辺に沿わせて配置し、後述のシール材でガラス板と接着する。また、通常、該スペーサー１０、２０の端部をコーナー部材（図示しない）を用いて連結し、スペーサー同士を固定する。また、スペーサー１０、２０は、内部に乾燥材１１、２１を有していてもよい。なお、図１では、第１ガラス板Ｇ１と第２ガラス板Ｇ２との間にあるスペーサーを１０、第２ガラス板Ｇ２と第３ガラス板Ｇ３との間にあるスペーサーを２０と記載する。

スペーサー１０、２０は、アルミ製が広く普及しているが、断熱性を高めるために熱伝導率の低い樹脂や樹脂複合材、アルミと樹脂の複合材等を用いてもよい。用いられる樹脂としては、可塑剤としてフタル酸化合物やリン酸化合物、安定剤として金属有機酸化合物等が添加された、塩化ビニルを主成分とする樹脂が挙げられる。

（シール材１２、１３、２２、２３）
１次シール材１２、２２は、少なくともガラス板Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３とスペーサー１０、２０とを接着する接着材であり、中空層Ｓ１、Ｓ２を密封し密封構造体とする。また、スペーサー１０、２０の外周と、各ガラス板間の隙間を封着するように設ける接着剤を２次シール材１３、２３とする。上記１次シール材１２、２２としてはポリイソブチレン系樹脂等、２次シール材１３、２３としてはポリサルファイド系樹脂やシリコーン系樹脂等を用いるのが一般的である。

（三層複層ガラス１）
三層複層ガラス１は、３枚のガラス板Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３を、スペーサー１０、２０を介して所定間隔を隔てて互いに対向させたものであり、前記ガラス板Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３の周縁部をシール材１２、１３、２２、２３によって密封することによって、スペーサーとガラス板に囲まれた中空層Ｓ１、Ｓ２を密封する密封構造体である。また、第１ガラス板Ｇ１の第１中空層Ｓ１側の面（２面）に低放射膜ＬＥ_１、第２ガラス板Ｇ２の第１中空層Ｓ１側の面（３面）又は第２中空層Ｓ２側の面（４面）に低放射膜ＬＥ_２を、それぞれ有するものである。

本発明の三層複層ガラス１は、熱貫流率が２．５Ｗ／ｍ^２Ｋ以下となるものである。下限値は特に限定するものではないが、例えば０．５Ｗ／ｍ^２Ｋ以上、より好ましくは０．６Ｗ／ｍ^２Ｋ以上としてもよい。また、上限値を好ましくは２．０Ｗ／ｍ^２Ｋ未満、さらに好ましくは１．８Ｗ／ｍ^２Ｋ以下としてもよい。また、前述したように、本発明の三層複層ガラス１は、第２中空層Ｓ２の厚みを厚くすることにより、熱貫流率の値を１．５Ｗ／ｍ^２Ｋ以下とすることが可能である。より好ましくは１．３Ｗ／ｍ^２Ｋ以下、さらに好ましくは１．２Ｗ／ｍ^２Ｋ以下、としてもよい。

また、本発明の三層複層ガラス１は、建築物の窓ガラス部材としてサッシ等に組み込まれるものであり、三層複層ガラス１の片面（１面）は屋外、反対側の面（６面）は屋内に面しているものとする。ただし、加熱源や強いエネルギーを発する光源に近接しないのであれば、屋内の仕切り板等といったガラスパネルとして使用しても差し支えない。

本発明の三層複層ガラス１は、窓ガラス用のサッシ等に設置することが可能であれば、総厚み（ガラス板と中空層との厚みの合計値）は特に限定されるものではない。また、広く用いられている複層ガラス用のサッシに設置可能とする為に、前記ガラス板と前記中空層との厚みの合計を、４７ｍｍ以下、とするのが好ましい。また、該ガラス板と該中空層との厚みの合計を、より好ましくは４５ｍｍ以下としてもよい。下限値は特に限定するものではないが、例えば１７ｍｍ以上としてもよい。

また、本発明の三層複層ガラス１は、ガラス板の面積が異なってもたわみ量に大きな差が見られないため、ガラス板の面積は特に限定されるものではない。また、ガラス板の面積が小さくなるに伴って、たわみが生じた際のガラス面の曲率半径が小さくなると予想され、反射像や透過像の歪みを感じやすくなることが懸念される。その為、例えば該三層複層ガラス１のガラス板の短辺を６００ｍｍ以上とするのが好ましいとしてもよい。また、上限値は短辺が３０００ｍｍ以下としてもよい。また、該ガラス板の面の形状は、建物の開口部に合わせて選択されればよく、長方形でも正方形でもよい。

また、本発明の三層複層ガラス１は、２面と４面のみに低放射膜を有し、５面に低放射膜を形成しない。ここで、三層複層ガラス１を建物の開口部に組み付ける際、低放射膜が形成された２面と、形成されていない５面との区別が外観上付け易いため、施工時や保管時に有用である。

３：三層複層ガラスの実施形態
以下に本発明の実施形態を記載する。本発明は、以下実施形態に限定されるものではない。

本実施形態では、使用する３枚のガラス板をフロート法で製造したソーダ石灰ガラス板（幅１２００ｍｍ×高さ２０００ｍｍ）とする（以下、「フロート板ガラス」又は「ＦＬ」と記載することもある）。また、表２には下記の膜Ａ〜膜Ｅの低放射膜を有するガラス板について、それぞれの日射透過率及び日射吸収率を示す。尚、表２中の「ガラス面」とは低放射膜が形成されていない側の面を、「膜面」とは低放射膜が形成された側の面を、それぞれ指すものとする。また、低放射膜を持たない厚み３ｍｍのフロート板ガラスは、日射透過率を８５．２％、日射反射率を７．９％（膜面、ガラス面の区別なし）、中空層は２０℃における圧力が１０１３．３×１０^２Ｐａであるものとする。

表２の低放射膜の膜構成は、ガラス板と接触する側から、膜ＡはＴｉＯ_２／ＺｎＳｎＯ／ＡＺＯ／Ａｇ／バリア層１／ＡＺＯ／ＺｎＳｎＯ／ＴｉＯ_２、膜ＢはＡＺＯ／Ａｇ／バリア層１／ＺｎＳｎＯ／ＴｉＯ_２、膜Ｃ、膜ＤはＡＺＯ／Ａｇ／バリア層１／ＡＺＯ／Ａｇ／バリア層１／ＺｎＳｎＯ／ＴｉＯ_２、膜ＥはＡＺＯ／Ａｇ／バリア層１／ＡＺＯ／Ａｇ／バリア層２／ＺｎＳｎＯ／ＴｉＯ_２と、この順で積層された積層体とし、各膜厚を調整することで、表２に記載した光学特性を示すことが可能である。

なお、上記の「ＺｎＳｎＯ」とはＺｎに対してＳｎを５０ｗｔ％含有する酸化物膜であり、「ＡＺＯ」とはＺｎに対してＡｌを２ｗｔ％含有する酸化物膜である。また、「バリア層１」とは、Ｚｎに対してＡｌを４ｗｔ％含有する膜を前述したバリア層として用いるものであり、「バリア層２」とはＴｉ膜を前述したバリア層として用いるものである。

（たわみ量、日射吸収率）
本実施形態のたわみ量及び日射吸収率を、以下の（１）〜（３）方法で算出することが可能である。

（１）まず、三層複層ガラスにおける各ガラス板の日射吸収率をＪＩＳ Ｒ３１０６（板ガラス類の透過率・反射率・放射率・日射熱取得率の試験方法）に準拠して計算する。

（２）次に、セントラル硝子株式会社が公開する「板ガラス総合カタログ 技術資料編」の第５１−５７ページ（http://www.cg-glass.jp/pro/pdf/all/technique_P51-57.pdfを参照）の記載に従い、使用環境下における各ガラス板及び各中空層の温度を算出する。また、この時の使用環境を「冬期」とし、屋外の温度を−１０℃、屋内の温度を２０℃とする。

（３）次に、汎用ＦＥＭ解析ソフトウェア（Ａｂａｑｕｓ）を用いて、２つの中空層の内部圧力差、及び、それに伴う各ガラス板の変形形状をシミュレーションし、各ガラス板のたわみ量を算出する。尚、中空層の内部圧力差は、生産時の中空層の温度と使用環境下の中空層の温度の差から生じる、中空層の膨張又は収縮から求めることが可能である。当該の「生産時の中空層の温度」は、生産時の室温と同等とみなし２０℃とする。

本発明の実施形態と、各実施形態における第１ガラス板の日射吸収率（表３中では「Ａ_１」と記載）、第２ガラス板の日射吸収率（表３中では「Ａ_２」と記載）、及び各ガラス板のたわみ量について、以下の表３、表４に記載した。表３、表４中の「Ｇ１」、「Ｇ２」、「Ｇ３」はそれぞれ第１ガラス板、第２ガラス板、第３ガラス板を、「Ｓ１」、「Ｓ２」はそれぞれ第１中空層、第２中空層を、「ＬＥ_１」は最も屋外側の面の低放射膜を、「ＬＥ_２」はＬＥ_１よりも屋内側に配置される低放射膜を、それぞれ示すものとする。表３、表４中の「膜」は、表２の膜Ａ〜Ｅを示す。また、ガラス板表面に低放射膜が形成されている場合は、例えば「ＦＬ（３）／ＬＥ_１」等のように記載する。また、各中空層の「Ａｒ」「Ｋｒ」「空気」「Ｎｅ」は、中空層に密閉されたガスの種類を示すものであり、「空気」とは「乾燥空気」を示すものとする。

また、表３、表４の「たわみ量」は、屋外側へ向かって凸形状にたわむ場合を「＋」、屋外側に対して凹形状にたわむ場合を「−」と記載する。

表３より、本発明の請求項１の範囲内に入る実施形態Ｎｏ．１〜１２は、いずれもたわみ量を０．５ｍｍ未満に抑えることが可能であることがわかる。また、熱貫流率が１．０７〜１．７１Ｗ／ｍ^２Ｋであり、良好な断熱性能を示している。また、第２ガラス板に形成された低放射膜が４面であるＮｏ．２と、３面であるＮｏ．１２とは、低放射膜を有する面が異なるだけで他は同様のサンプルだが、４面に低放射膜を形成したＮｏ．２の方が熱貫流率が低く、断熱性能が高いことがわかる。また、請求項６の範囲内に入るＮｏ．１〜９、１１はいずれも熱貫流率が１．５Ｗ／ｍ^２Ｋ以下となることがわかる。また、表４より、請求項１の範囲外である実施形態Ｎｏ．１３〜１９は、いずれもたわみ量が０．５ｍｍを超えるものとなった。

また、上記の実施形態において、第１中空層に密封する気体を混合ガスとした場合について以下に記載する。使用した混合ガス、該混合ガスの熱伝導率、及び２０℃における乾燥空気の熱伝導率に対する比率（表５には「比率」と記載）を以下の表５に記載し、その他の各実施形態の構成、及び各実施形態における第１ガラス板の日射吸収率（Ａ_１）、第２ガラス板の日射吸収率（Ａ_２）、及び各ガラス板のたわみ量について、表６にそれぞれ記載した。

以上より、混合ガスを用いるＮｏ．２０〜２５はいずれも良好な断熱性能を有することがわかった。また、２０℃における乾燥空気の熱伝導率に対する比率が請求項１の範囲内である混合ガスａ〜ｃを用いるＮｏ．２０〜２２は、いずれもたわみを抑制可能であるが、範囲外である混合ガスｄ〜ｆを用いたＮｏ．２３〜２５はたわみの抑制が不十分であることがわかった。

Ｇ１：第１ガラス板、Ｇ２：第２ガラス板、Ｇ３：第３ガラス板、Ｓ１：第１中空層、Ｓ２：第２中空層、ＬＥ_１：最も屋外側の低放射膜、ＬＥ_２：最も屋内側の低放射膜、１：三層複層ガラス、１０、２０：スペーサー、１１、２１：乾燥材、１２、２２：１次シール材、１３、２３：２次シール材

Claims (8)

1. ３枚のガラス板と、２つの中空層と、２つの低放射膜と、を有する窓ガラス用断熱性三層複層ガラスにおいて、
   該２つの低放射膜は、最も屋外側に配置されたガラス板である第１ガラス板の中空層側の面、及び該２つの中空層の間に配置されたガラス板である第２ガラス板の片面にそれぞれ配置されるものであり、
   該ガラス板は、厚みが２〜６．５ｍｍであり、
   該第１ガラス板は、日射吸収率が１５％以上、４５％未満であり、
   該第２ガラス板は、日射吸収率が１０％未満であり、
   最も屋外側に配置された中空層である第１中空層は、２０℃における熱伝導率が乾燥空気の熱伝導率の１．７３６倍以上である気体が充填された、厚み１０ｍｍ以下の層であり、
   最も屋内側に配置された中空層である第２中空層は、２０℃における熱伝導率が乾燥空気以下である気体が充填された、厚み４ｍｍ以上の層であり、
   熱貫流率が２．５Ｗ／ｍ^２Ｋ以下である、窓ガラス用断熱性三層複層ガラス。
2. 前記第１中空層に充填された気体が、ネオンガス、又は混合ガスであり、
   上記混合ガスは、ネオンガス又はヘリウムガスと、２０℃における熱伝導率が乾燥空気の熱伝導率以下である気体と、を混合したものである、請求項１記載の窓ガラス用断熱性三層複層ガラス。
3. 前記第２中空層に充填された気体が、乾燥空気、アルゴンガス、及びクリプトンガスからなる群から選ばれる少なくとも１つである、請求項１又は請求項２に記載の窓ガラス用断熱性三層複層ガラス。
4. 前記２つの低放射膜は、前記第１ガラス板の中空層側の面、及び前記第２ガラス板の屋内側の面にそれぞれ配置されるものであることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の窓ガラス用断熱性三層複層ガラス。
5. 前記ガラス板と前記中空層の厚みの合計が、４５ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の窓ガラス用断熱性三層複層ガラス。
6. 前記２つの低放射膜は、該低放射膜を構成する成分が異なる膜であることを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれかに記載の窓ガラス用断熱性三層複層ガラス。
7. 前記２つの低放射膜は、該低放射膜に含まれる層の厚みが、少なくとも１つ異なる膜であることを特徴とする請求項１乃至請求項６のいずれかに記載の窓ガラス用断熱性三層複層ガラス。
8. 前記２つの低放射膜は、前記第１ガラス板の中空層側の面、及び前記第２ガラス板の屋内側の面にそれぞれ配置されるものであり、
   前記第１の中空層は、ネオンガス、又はネオンガスを含む混合ガスであり、
   前記第２の中空層は、充填された気体が、乾燥空気のとき厚みが１４〜１６ｍｍ、アルゴンガスのとき厚みが１０〜１５ｍｍ、及びクリプトンガスのとき厚みが６〜１０ｍｍであり、
   前記窓ガラス用断熱性三層複層ガラスの熱貫流率が１．５Ｗ／ｍ^２Ｋ以下である、請求項１乃至請求項７のいずれかに記載の窓ガラス用断熱性三層複層ガラス。