JP2020016264A

JP2020016264A - Damper device

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Publication number: JP2020016264A
Application number: JP2018138128A
Authority: JP
Inventors: 上原　宏; Hiroshi Uehara; 宏上原
Original assignee: Exedy Corp
Current assignee: Exedy Corp
Priority date: 2018-07-24
Filing date: 2018-07-24
Publication date: 2020-01-30
Anticipated expiration: 2038-07-24
Also published as: JP7170447B2

Abstract

To suppress abrasion of a member constituting a hysteresis torque generating mechanism, and to restrain deterioration of vibration damping performance, in a damper device mounted on a device such as a flywheel assembly.SOLUTION: A damper device 1 includes a first flywheel 2, a second flywheel 3, a bearing 14, a damper 4, and a first hysteresis torque generating mechanism 5. The second flywheel 3 is arranged to be relatively rotatable with respect to the first flywheel 2. The bearing 14 rotatably supports the second flywheel 3 with respect to the first flywheel 2. The damper 4 elastically connects the first flywheel 2 and the second flywheel 3 in a rotation direction. The first hysteresis torque generating mechanism 5 is disposed in a radial direction outer side of the bearing 14, and generates first hysteresis torque at relative rotation of the first flywheel 2 and the second flywheel 3.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、ダンパ装置に関する。 The present invention relates to a damper device.

エンジンのクランクシャフトには、エンジンの燃焼変動に起因する振動を吸収するために、フライホイールが装着されている。さらに、フライホイールの軸方向トランスミッション側にはクラッチ装置が設けられている。クラッチ装置はクラッチディスク組立体及びクラッチカバー組立体を有している。 A flywheel is mounted on a crankshaft of the engine in order to absorb vibrations caused by combustion fluctuations of the engine. Further, a clutch device is provided on an axial transmission side of the flywheel. The clutch device has a clutch disk assembly and a clutch cover assembly.

クラッチディスク組立体は、捩り振動を吸収・減衰するためのダンパ装置を有している。クラッチカバー組立体は、クラッチディスク組立体の摩擦連結部をフライホイールに押圧する。 The clutch disk assembly has a damper device for absorbing and attenuating torsional vibration. The clutch cover assembly presses the friction coupling of the clutch disk assembly against the flywheel.

一方、特許文献１に示されるように、ダンパ装置を、フライホイール組立体に設けた構造も知られている。特許文献１のフライホイール組立体は、第１フライホイール及び第２フライホイールを有している。第１フライホイールは、エンジンのクランクシャフトに固定される。第２フライホイールは、第１フライホイールに回転自在に支持されており、第１フライホイールとダンパ装置を介して回転方向に弾性的に連結されている。 On the other hand, as shown in Patent Document 1, a structure in which a damper device is provided in a flywheel assembly is also known. The flywheel assembly of Patent Document 1 has a first flywheel and a second flywheel. The first flywheel is fixed to a crankshaft of the engine. The second flywheel is rotatably supported by the first flywheel, and is elastically connected to the first flywheel via a damper device in a rotational direction.

特開２００７−２４７７２３号公報JP 2007-247723 A

一般に、ダンパ装置にはヒステリシストルク発生機構が設けられている。特許文献１のヒステリシストルク発生機構は、第２フライホイールを第１フライホイールに対して支持する軸受と軸方向に並べて配置されている。 Generally, a damper device is provided with a hysteresis torque generating mechanism. The hysteresis torque generating mechanism of Patent Literature 1 is disposed axially side by side with a bearing that supports the second flywheel with respect to the first flywheel.

この特許文献１のヒステリシストルク発生機構では、摩擦面積を大きく確保することができず、ヒステリシストルク発生機構を構成する部材の摩耗が進みやすい。部材の摩耗が大きくなると、設定された所望のヒステリシストルクが得られず、回転変動による振動を減衰する性能が低下する。 In the hysteresis torque generating mechanism of Patent Document 1, a large friction area cannot be secured, and the members constituting the hysteresis torque generating mechanism tend to wear. If the wear of the member increases, the set desired hysteresis torque cannot be obtained, and the performance of attenuating the vibration due to the rotation fluctuation decreases.

本発明の課題は、フライホイール組立体等の装置に搭載されたダンパ装置において、ヒステリシストルク発生機構を構成する部材の摩耗を抑え、振動減衰性能の低下を抑えることにある。 An object of the present invention is to suppress wear of members constituting a hysteresis torque generating mechanism in a damper device mounted on a device such as a flywheel assembly or the like, and to suppress a decrease in vibration damping performance.

（１）本発明に係るダンパ装置は、第１回転部材と、第２回転部材と、軸受と、ダンパ部と、第１ヒステリシストルク発生機構と、を備えている。第２回転部材は第１回転部材と相対回転可能に配置されている。軸受は第１回転部材に対して第２回転部材を回転自在に支持する。ダンパ部は第１回転部材と第２回転部材とを回転方向に弾性的に連結する複数の弾性部材を有する。第１ヒステリシストルク発生機構は、軸受の径方向外方に配置され、第１回転部材と第２回転部材との相対回転時に第１ヒステリシストルクを発生する。 (1) A damper device according to the present invention includes a first rotating member, a second rotating member, a bearing, a damper section, and a first hysteresis torque generating mechanism. The second rotating member is arranged to be relatively rotatable with the first rotating member. The bearing rotatably supports the second rotating member with respect to the first rotating member. The damper section has a plurality of elastic members for elastically connecting the first rotating member and the second rotating member in the rotation direction. The first hysteresis torque generating mechanism is disposed radially outward of the bearing, and generates the first hysteresis torque when the first rotating member and the second rotating member rotate relative to each other.

この装置では、例えば、第１回転部材に入力された動力は、ダンパ部を介して第２回転部材に伝達される。この動力伝達時において、第１ヒステリシストルク発生機構によって第１ヒステリシストルクが発生され、これにより回転変動による振動が減衰される。 In this device, for example, the power input to the first rotating member is transmitted to the second rotating member via the damper unit. At the time of this power transmission, the first hysteresis torque generating mechanism generates the first hysteresis torque, thereby damping the vibration due to the rotation fluctuation.

ここでは、第１ヒステリシストルク発生機構が軸受の径方向外方に配置されているので、所望のヒステリシストルクを得るために必要な摩擦力を小さくすることができる。更には、第１ヒステリシストルク発生機構を構成する摩擦部材等の径を大きくすることができる。このため、摩擦面積を大きく確保でき、必要な摩擦力を得るための面圧を小さくできる。したがって、従来装置に比較して摩擦部材等の摩耗を抑えることができる。 Here, since the first hysteresis torque generating mechanism is disposed radially outward of the bearing, it is possible to reduce the frictional force required to obtain a desired hysteresis torque. Further, the diameter of the friction member and the like constituting the first hysteresis torque generating mechanism can be increased. For this reason, a large friction area can be ensured, and the surface pressure for obtaining the required frictional force can be reduced. Therefore, the wear of the friction member and the like can be suppressed as compared with the conventional device.

（２）好ましくは、軸受は複数の弾性部材の径方向内方に配置されている。この場合は、特に第２回転部材の慣性量を大きく確保することができ、振動減衰性能を向上することが容易になる。 (2) Preferably, the bearing is disposed radially inward of the plurality of elastic members. In this case, particularly, a large amount of inertia of the second rotating member can be secured, and the vibration damping performance can be easily improved.

（３）好ましくは、第１ヒステリシストルク発生機構は、環状の摩擦部材と、付勢部材と、を有する。摩擦部材は摩擦面を有する。付勢部材は、摩擦部材の摩擦面を、第１回転部材及び第２回転部材の一方に押圧する。 (3) Preferably, the first hysteresis torque generating mechanism has an annular friction member and a biasing member. The friction member has a friction surface. The urging member presses the friction surface of the friction member against one of the first rotating member and the second rotating member.

ここでは、付勢部材によって、摩擦部材の摩擦面が第１回転部材及び第２回転部材の一方に押圧される。これにより、第１回転部材と第２回転部材の相対回転時に第１ヒステリシストルクが発生する。 Here, the urging member presses the friction surface of the friction member against one of the first rotating member and the second rotating member. Thereby, the first hysteresis torque is generated when the first rotating member and the second rotating member rotate relative to each other.

（４）好ましくは、第１回転部材及び第２回転部材の一方は、摩擦部材の摩擦面が押圧される被押圧面を有している。そして、摩擦面及び被押圧面は屈曲している。 (4) Preferably, one of the first rotating member and the second rotating member has a pressed surface against which a friction surface of the friction member is pressed. The friction surface and the pressed surface are bent.

ここでは、摩擦面を屈曲させることによって、同じ径であっても摩擦面積をより大きくすることができる。したがって、摩擦部材の摩耗をさらに抑えることができる。 Here, by bending the friction surface, it is possible to further increase the friction area even with the same diameter. Therefore, wear of the friction member can be further suppressed.

（５）好ましくは、第１回転部材は、それぞれ円板状の第１プレート及び第２プレートを有している。第２プレートは、第２回転部材が配置されている第１プレートの軸方向第１側に配置され、外周部が第１プレートの外周部に固定されている。そして、第１ヒステリシストルク発生機構は、第２プレートと第２回転部材との軸方向間に配置されている。 (5) Preferably, the first rotating member has a disc-shaped first plate and a second plate, respectively. The second plate is disposed on the first axial side of the first plate on which the second rotating member is disposed, and the outer peripheral portion is fixed to the outer peripheral portion of the first plate. The first hysteresis torque generating mechanism is disposed between the second plate and the second rotating member in the axial direction.

ここでは、第１ヒステリシストルク発生機構を構成する部材の配置が容易で、広く摩擦面積を容易に確保できる。 Here, the members constituting the first hysteresis torque generating mechanism can be easily arranged, and a wide friction area can be easily secured.

（６）好ましくは、第２回転部材は、第２プレートの軸方向第１側に配置された円板状の第３プレートを有している。そして、第１ヒステリシストルク発生機構は、第２プレートと第３プレートとの軸方向間に配置されている。 (6) Preferably, the second rotating member has a disk-shaped third plate disposed on the first axial side of the second plate. The first hysteresis torque generating mechanism is disposed between the second plate and the third plate in the axial direction.

ここでは、第２プレートと第３プレートとの間に第１ヒステリシストルク発生機構が配置されているので、第１ヒステリシストルク発生機構を構成する部材の配置が容易で、広い摩擦面を容易に確保できる。 Here, since the first hysteresis torque generating mechanism is disposed between the second plate and the third plate, the members constituting the first hysteresis torque generating mechanism are easily arranged, and a wide friction surface is easily secured. it can.

（７）好ましくは、ダンパ部は、弾性部材を保持するとともに第２回転体に連結された保持プレートを有し、保持プレートは第１回転部材と軸方向に対向して配置されている。そして、第１ヒステリシストルク発生機構は、第１回転部材と保持プレートとの間に配置されている。 (7) Preferably, the damper portion has a holding plate that holds the elastic member and is connected to the second rotating body, and the holding plate is arranged to face the first rotating member in the axial direction. Further, the first hysteresis torque generating mechanism is disposed between the first rotating member and the holding plate.

（８）好ましくは、第１回転部材は、内部に粘性流体が充填されるチャンバを有している。 (8) Preferably, the first rotating member has a chamber filled with a viscous fluid.

（９）好ましくは、チャンバに外部から流体が侵入するのを遮断するシール部を有する。 (9) Preferably, a seal portion is provided for blocking fluid from entering the chamber from outside.

（１０）好ましくは、第１ヒステリシストルク発生機構の径方向内方に配置され、所定の角度範囲内において第２ヒステリシストルクを発生する第２ヒステリシストルク発生機構をさらに備えている。 (10) Preferably, there is further provided a second hysteresis torque generating mechanism disposed radially inward of the first hysteresis torque generating mechanism and generating a second hysteresis torque within a predetermined angle range.

ここでは、第２ヒステリシストルク発生機構によって第２ヒステリシストルクが得られるので、回転変動の振動減衰性能を向上させることができる。 Here, since the second hysteresis torque is obtained by the second hysteresis torque generating mechanism, the vibration damping performance of the rotation fluctuation can be improved.

（１１）好ましくは、第１ヒステリシストルク発生機構はダンパ部の軸方向第１側に配置され、第２ヒステリシストルク発生機構はダンパ部の軸方向第２側に配置されている。 (11) Preferably, the first hysteresis torque generating mechanism is disposed on the first axial side of the damper section, and the second hysteresis torque generating mechanism is disposed on the second axial side of the damper section.

（１２）好ましくは、ダンパ部の弾性部材は、複数の外周側弾性部材と、外周側弾性部材の径方向内方に配置された複数の内周側弾性部材と、を有している。また、ダンパ部は、外周側弾性部材と内周側弾性部材とを連結する中間部材を有している。そして、第１回転部材と中間部材との間に配置され、第１回転部材と中間部材との相対回転時に第３ヒステリシストルクを発生する第３ヒステリシストルク発生機構をさらに備えている。 (12) Preferably, the elastic member of the damper portion has a plurality of outer peripheral side elastic members and a plurality of inner peripheral side elastic members arranged radially inward of the outer peripheral side elastic member. The damper portion has an intermediate member that connects the outer peripheral side elastic member and the inner peripheral side elastic member. Further, a third hysteresis torque generating mechanism is provided between the first rotating member and the intermediate member, and generates a third hysteresis torque when the first rotating member and the intermediate member rotate relative to each other.

ここで、第１ヒステリシストルク発生機構に加えて第３ヒステリシストルク発生機構を設けることで、摩擦部材等の摩耗をより抑えることができる。 Here, by providing the third hysteresis torque generating mechanism in addition to the first hysteresis torque generating mechanism, it is possible to further suppress the wear of the friction member and the like.

（１３）好ましくは、第１ヒステリシストルク発生機構の径方向内方に設けられ、チャンバとチャンバ外部とを連通する通気路をさらに備えている。 (13) Preferably, the air conditioner further includes a ventilation path provided radially inward of the first hysteresis torque generating mechanism and communicating the chamber with the outside of the chamber.

ここでは、作動中において、密閉されたチャンバ内は負圧になる可能性がある。しかし、通気路が設けられているので、チャンバ内が負圧になるのが防止される。 Here, during operation, the interior of the sealed chamber may be under negative pressure. However, since the ventilation path is provided, the inside of the chamber is prevented from becoming negative pressure.

（１４）好ましくは、通気路に設けられ、チャンバ外部から内部への通気を許可し、逆を禁止する一方向弁をさらに備えている。 (14) Preferably, there is further provided a one-way valve which is provided in the ventilation path and permits ventilation from the outside of the chamber to the inside, and inhibits the reverse.

ここでは、チャンバ内部が負圧になるのを防止でき、かつチャンバ内の粘性流体が流出するのを避けることができる。 Here, it is possible to prevent the inside of the chamber from becoming negative pressure, and to prevent the viscous fluid in the chamber from flowing out.

以上のような本発明では、フライホイール組立体等の装置に搭載されたダンパ装置において、ヒステリシストルク発生機構を構成する部材の摩耗を抑え、振動減衰性能の低下を抑えることができる。 According to the present invention as described above, in a damper device mounted on a device such as a flywheel assembly, it is possible to suppress abrasion of members constituting a hysteresis torque generating mechanism and suppress a decrease in vibration damping performance.

本発明の第１実施形態によるダンパ装置を備えたフライホイール組立体の断面図。FIG. 1 is a sectional view of a flywheel assembly including a damper device according to a first embodiment of the present invention. 図１の上側半分の部分拡大図。FIG. 2 is a partially enlarged view of an upper half of FIG. 1. 図１の下側半分の部分拡大図Partial enlarged view of the lower half of FIG. 図１のフライホイール組立体の正面図。FIG. 2 is a front view of the flywheel assembly of FIG. 1. 第１及び第２ヒステリシストルク発生機構の断面図。FIG. 4 is a cross-sectional view of first and second hysteresis torque generating mechanisms. 本発明の第２実施形態の図２に相当する図。FIG. 3 is a view corresponding to FIG. 2 of a second embodiment of the present invention. 本発明の第３実施形態の図２に相当する図。The figure corresponding to FIG. 2 of the third embodiment of the present invention. 本発明の第４実施形態の要部を示す概略断面図。FIG. 14 is a schematic sectional view showing a main part of a fourth embodiment of the present invention. 本発明の第５実施形態のシール構造を示す概略断面図。FIG. 14 is a schematic cross-sectional view illustrating a seal structure according to a fifth embodiment of the present invention. 第５実施形態の変形例を示す図。The figure which shows the modification of 5th Embodiment. 第５実施形態の別の変形例を示す図。The figure which shows another modification of 5th Embodiment. 第５実施形態のさらに別の変形例を示す図。The figure which shows another modification of 5th Embodiment. 摩擦部材の変形例を示す図。The figure which shows the modification of a friction member.

−第１実施形態−
［全体構成］
図１は、本発明の第１実施形態によるダンパ装置を備えたフライホイール組立体の断面図である。図１のＯ−Ｏがフライホイール組立体の回転軸線であり、図１の左側にはエンジン（図示せず）が配置され、右側にはトランスミッション（図示せず）が配置される。 -1st Embodiment-
[overall structure]
FIG. 1 is a sectional view of a flywheel assembly including a damper device according to a first embodiment of the present invention. 1 is a rotation axis of the flywheel assembly. An engine (not shown) is disposed on the left side of FIG. 1, and a transmission (not shown) is disposed on the right side.

フライホイール組立体１は、エンジン側のクランクシャフト１０からのトルクを図示しないクラッチ装置を介してトランスミッション側の入力シャフトに伝達するための装置であり、回転変動による捩り振動を吸収し、減衰する機能を有している。フライホイール組立体１は、主に、第１フライホイール２（第１回転部材の一例）と、第２フライホイール３（第２回転部材の一例）と、ダンパ部４と、第１ヒステリシストルク発生機構５と、第２ヒステリシストルク発生機構６と、を有している。 The flywheel assembly 1 is a device for transmitting torque from the engine-side crankshaft 10 to an input shaft on the transmission side via a clutch device (not shown), and functions to absorb and attenuate torsional vibration due to rotation fluctuation. have. The flywheel assembly 1 mainly includes a first flywheel 2 (an example of a first rotating member), a second flywheel 3 (an example of a second rotating member), a damper section 4, and a first hysteresis torque generation. A mechanism 5 and a second hysteresis torque generating mechanism 6 are provided.

［第１フライホイール２］
第１フライホイール２は、クランクシャフト１０に連結可能である。第１フライホイール２は、図２に示すように、円板状のフライホイール本体１１（第１プレートの一例）と、円板状のプレート１２（第２プレートの一例）と、を有している。 [First flywheel 2]
The first flywheel 2 is connectable to the crankshaft 10. As shown in FIG. 2, the first flywheel 2 includes a disk-shaped flywheel body 11 (an example of a first plate) and a disk-shaped plate 12 (an example of a second plate). I have.

フライホイール本体１１は、内周側筒状部１１ａと、外周側筒状部１１ｂと、を有している。 The flywheel main body 11 has an inner peripheral side cylindrical part 11a and an outer peripheral side cylindrical part 11b.

内周側筒状部１１ａは、フライホイール本体１１の内周端部からトランスミッション側に突出して形成されている。そして、この内周側筒状部１１ａはボルト１３（図１及び図３参照）によりクランクシャフト１０の先端に固定されている。内周側筒状部１１ａの外周面には軸受１４が装着されている。 The inner peripheral side cylindrical portion 11a is formed to protrude from the inner peripheral end of the flywheel body 11 toward the transmission. The inner peripheral cylindrical portion 11a is fixed to the tip of the crankshaft 10 by bolts 13 (see FIGS. 1 and 3). A bearing 14 is mounted on the outer peripheral surface of the inner cylindrical portion 11a.

外周側筒状部１１ｂは、フライホイール本体１１の外周端部からトランスミッション側に突出して形成されている。そして、外周側筒状部１１ｂの先端にプレート１２が固定されている。外周側筒状部１１ｂの外周面には、リングギア１５が固定されている。 The outer cylindrical portion 11b is formed to protrude from the outer peripheral end of the flywheel body 11 toward the transmission. The plate 12 is fixed to the distal end of the outer cylindrical portion 11b. A ring gear 15 is fixed to the outer peripheral surface of the outer cylindrical portion 11b.

また、フライホイール本体１１とプレート１２とにより、第１フライホイール２の内部にはチャンバＣが形成されている。このチャンバＣの内部には、グリス等の粘性流体が充填されている。 Further, a chamber C is formed inside the first flywheel 2 by the flywheel body 11 and the plate 12. The interior of the chamber C is filled with a viscous fluid such as grease.

なお、フライホイール本体１１には、組付け作業用の孔１１ｃが形成されているが、この孔１１ｃには蓋部材１７が装着されている。また、軸受１４は、開口端部にシール部材が設けられた封止型の軸受である。また、第１フライホイール２と第２フライホイール３との間には図示しないシール機構が設けられている。これらにより、内部の粘性流体が流出しないように、チャンバＣ内の空間は密封されている。 The flywheel body 11 has a hole 11c for an assembling operation, and a cover member 17 is attached to the hole 11c. The bearing 14 is a sealed type bearing in which a seal member is provided at an open end. A seal mechanism (not shown) is provided between the first flywheel 2 and the second flywheel 3. Thus, the space in the chamber C is sealed so that the viscous fluid inside does not flow out.

なお、第１フライホイール２と第２フライホイール３との間に設けられた第１ヒステリシストルク発生機構５にシール機能を持たせることもできる。 Note that the first hysteresis torque generating mechanism 5 provided between the first flywheel 2 and the second flywheel 3 may have a sealing function.

［第２フライホイール３］
第２フライホイール３の側面には、図示しないクラッチ装置が装着される。第２フライホイール３は、環状かつ円板状の部材であり、第１フライホイール２のトランスミッション側に、プレート１２に対向して配置されている。 [Second flywheel 3]
A clutch device (not shown) is mounted on a side surface of the second flywheel 3. The second flywheel 3 is an annular and disk-shaped member, and is arranged on the transmission side of the first flywheel 2 so as to face the plate 12.

第２フライホイール３の内周部には、エンジン側に突出する筒状部３ａが形成されている。この筒状部３ａの内周面と、第１フライホイール２の内周側筒状部１１ａの外周面と、の間に軸受１４が設けられている。第２フライホイール３は、この軸受１４により、第１フライホイール２に対して相対回転自在に支持されている。 A cylindrical portion 3 a protruding toward the engine is formed on an inner peripheral portion of the second flywheel 3. A bearing 14 is provided between the inner peripheral surface of the cylindrical portion 3a and the outer peripheral surface of the inner peripheral side cylindrical portion 11a of the first flywheel 2. The second flywheel 3 is supported by the bearing 14 so as to be rotatable relative to the first flywheel 2.

［ダンパ部４］
ダンパ部４は、第１フライホイール２のチャンバＣ内に配置され、第１フライホイール２と第２フライホイール３とを回転方向に弾性的に連結している。図１〜図４に示すように、ダンパ部４は、８つの外周側トーションスプリング２１及び６つの内周側トーションスプリング２２と、中間部材２３と、出力フランジ２４と、第１及び第２ストッパ機構２５，２６と、を有している。なお、各トーションスプリングについては、以下、単に「スプリング」と記す。 [Damper part 4]
The damper unit 4 is disposed in the chamber C of the first flywheel 2, and elastically connects the first flywheel 2 and the second flywheel 3 in the rotation direction. As shown in FIGS. 1 to 4, the damper part 4 includes eight outer torsion springs 21 and six inner torsion springs 22, an intermediate member 23, an output flange 24, and first and second stopper mechanisms. 25 and 26. In addition, each torsion spring is simply described as "spring" below.

＜外周側スプリング２１及び内周側スプリング２２＞
図４に示すように、外周側スプリング２１は円周方向に並べて配置されている。隣接する外周側スプリング２１の間には中間スプリングシート２７が配置されており、４つの外周側スプリング２１は直列に作用する。４つの外周側スプリング２１の円周方向の端部には、２つの端部シートスプリング２８が配置されている。各スプリングシート２７，２８には、外周側スプリング２１の端部が挿入される筒状部が形成されている。 <Outer peripheral side spring 21 and inner peripheral side spring 22>
As shown in FIG. 4, the outer peripheral side springs 21 are arranged side by side in the circumferential direction. An intermediate spring seat 27 is disposed between adjacent outer peripheral springs 21, and the four outer peripheral springs 21 act in series. Two end seat springs 28 are disposed at circumferential ends of the four outer peripheral springs 21. Each of the spring seats 27 and 28 has a cylindrical portion into which the end of the outer peripheral side spring 21 is inserted.

図４に示されていない他の４つの外周側スプリング２１についても同様である。すなわち、他の４つの外周側スプリング２１は中間スプリングシート２７を介して直列に作用する。また、他の４つの外周側スプリング２１の円周方向の端部には端部シートスプリング２８が配置されている。 The same applies to the other four outer peripheral side springs 21 not shown in FIG. That is, the other four outer peripheral side springs 21 act in series via the intermediate spring seat 27. Further, an end seat spring 28 is disposed at a circumferential end of the other four outer peripheral springs 21.

６つの内周側スプリング２２は外周側スプリング２１の径方向内方において、円周方向に並べて配置されている。内周側スプリング２２の剛性は、外周側スプリング２１の剛性よりも低い。 The six inner peripheral side springs 22 are arranged in the radial direction inside the outer peripheral side spring 21 in the circumferential direction. The rigidity of the inner peripheral side spring 22 is lower than the rigidity of the outer peripheral side spring 21.

＜中間部材２３＞
中間部材２３は、外周側スプリング２１と内周側スプリング２２とを直列に連結する。図２及び図３に示すように、中間部材２３は、軸方向に対向する円板状の第１サイドプレート３１及び第２サイドプレート３２を有している。各サイドプレート３１，３２は、６つの保持部３１ａ，３２ａと、２つの支持部３１ｂ，３２ｂ（図３及び図４参照）と、を有している。 <Intermediate member 23>
The intermediate member 23 connects the outer peripheral side spring 21 and the inner peripheral side spring 22 in series. As shown in FIGS. 2 and 3, the intermediate member 23 has a disk-shaped first side plate 31 and a second side plate 32 that face each other in the axial direction. Each side plate 31, 32 has six holding parts 31a, 32a and two supporting parts 31b, 32b (see FIGS. 3 and 4).

第１サイドプレート３１の保持部３１ａ及び第２サイドプレート３２の保持部３２ａは、軸方向に対向して配置されており、内周側スプリング２２を保持している。これにより、内周側スプリング２２は径方向及び軸方向の移動が規制されている。 The holding portion 31a of the first side plate 31 and the holding portion 32a of the second side plate 32 are arranged to face each other in the axial direction, and hold the inner peripheral side spring 22. Accordingly, the radial movement and the axial movement of the inner peripheral side spring 22 are restricted.

支持部３１ｂ，３２ｂは、それぞれ対応するサイドプレート３１，３２の外周部からさらに径方向外方に突出して形成されている。２つの支持部３１ｂ，３２ｂは回転軸を挟んで対向して配置されている。 The support portions 31b and 32b are formed to protrude further radially outward from the outer peripheral portions of the corresponding side plates 31 and 32, respectively. The two support portions 31b and 32b are arranged to face each other across the rotation axis.

また、図３及び図４に示すように、フライホイール本体１１のトランスミッション側の側面には、第１サイドプレート３１の支持部３１ｂと軸方向に対向する突起１１ｄが形成されている。また、プレート１２のエンジン側の側面には、第２サイドプレート３２の支持部３２ｂに対向する突起１２ｄが形成されている。これらの突起１１ｄ，１２ｄは、外周側スプリング２１を支持する端部スプリングシート２８と回転方向に当接可能である。 As shown in FIGS. 3 and 4, a projection 11 d is formed on the transmission-side side surface of the flywheel body 11 so as to face the support portion 31 b of the first side plate 31 in the axial direction. In addition, a protrusion 12 d facing the support portion 32 b of the second side plate 32 is formed on a side surface of the plate 12 on the engine side. These projections 11d and 12d can abut on the end spring seat 28 supporting the outer peripheral side spring 21 in the rotational direction.

＜出力フランジ２４＞
図２〜図４に示すように、出力フランジ２４は、中間部材２３を構成する第１及び第２サイドプレート３１，３２の軸方向間に配置されている。出力フランジ２４は、中間部材２３と相対回転可能であり、内周端部はリベット３４により第２フライホイール３の筒状部３ａに固定されている。したがって、出力フランジ２４は第２フライホイール３とは相対回転不能である。 <Output flange 24>
As shown in FIGS. 2 to 4, the output flange 24 is disposed between the first and second side plates 31 and 32 constituting the intermediate member 23 in the axial direction. The output flange 24 is rotatable relative to the intermediate member 23, and the inner peripheral end is fixed to the cylindrical portion 3 a of the second flywheel 3 by rivets 34. Therefore, the output flange 24 cannot rotate relative to the second flywheel 3.

出力フランジ２４は、６つの窓部２４ａと、内歯２４ｂと、を有している。窓部２４ａは、円周方向に並べて配置されており、内周側スプリング２２が収容されている。内歯２４ｂは、出力フランジ２４の内周端部に形成されており、後述するハブリング４１と噛合可能である。 The output flange 24 has six windows 24a and internal teeth 24b. The windows 24a are arranged side by side in the circumferential direction, and house the inner peripheral side spring 22. The internal teeth 24b are formed at the inner peripheral end of the output flange 24, and can mesh with a hub ring 41 described later.

＜第１及び第２ストッパ機構２５，２６＞
前述のように、中間スプリングシート２７及び端部スプリングシート２８は、外周側スプリング２１の端部が挿入される筒状部を有している。図４に示すように、隣接するスプリングシート２７，２８の径方向外方の先端面は当接可能である。そして、フライホイール本体１１と中間部材２３とが所定角度だけ相対回転すると、隣り合うスプリングシート２７，２８の筒状部の先端が当接する。すなわち、隣り合うスプリングシート２７，２８の先端部により、外周側スプリング２１の作動範囲を制限する第２ストッパ機構２６が構成されている。 <First and second stopper mechanisms 25 and 26>
As described above, the intermediate spring seat 27 and the end spring seat 28 have the cylindrical portions into which the ends of the outer peripheral side spring 21 are inserted. As shown in FIG. 4, the radially outer end surfaces of the adjacent spring seats 27 and 28 can abut. Then, when the flywheel body 11 and the intermediate member 23 rotate relative to each other by a predetermined angle, the tips of the tubular portions of the adjacent spring seats 27 and 28 abut. That is, the second stopper mechanism 26 that limits the operating range of the outer peripheral side spring 21 is configured by the distal ends of the adjacent spring seats 27 and 28.

また、図４に示すように、出力フランジ２４の外周面には、円周方向に所定の長さを有し、径方向外方に開く切欠２４ｃが形成されている。この切欠２４ｃの内部に、中間部材２３に固定されたストッパ３６（図２及び図４参照）が収容されている。したがって、中間部材２３と出力フランジ２４とが所定角度だけ相対回転すると、切欠２４ｃの端面にストッパ３６が当接する。すなわち、切欠２４ｃ（その端面）及びストッパ３６により第１ストッパ機構２５が構成されており、これにより、内周側スプリング２２の作動範囲が制限される。 As shown in FIG. 4, a cutout 24c having a predetermined length in the circumferential direction and opening radially outward is formed on the outer peripheral surface of the output flange 24. A stopper 36 (see FIGS. 2 and 4) fixed to the intermediate member 23 is accommodated inside the notch 24c. Therefore, when the intermediate member 23 and the output flange 24 relatively rotate by a predetermined angle, the stopper 36 comes into contact with the end face of the notch 24c. That is, the first stopper mechanism 25 is constituted by the notch 24c (the end face) and the stopper 36, and thereby the operating range of the inner peripheral side spring 22 is limited.

［第１ヒステリシストルク発生機構５］
第１ヒステリシストルク発生機構５は、軸受１４の径方向外方に配置されている。第１ヒステリシストルク発生機構５は、図５に示すように、第１摩擦部材３８と、第１コーンスプリング３９（付勢部材の一例）と、を有している。 [First hysteresis torque generating mechanism 5]
The first hysteresis torque generating mechanism 5 is arranged radially outward of the bearing 14. As shown in FIG. 5, the first hysteresis torque generating mechanism 5 has a first friction member 38 and a first cone spring 39 (an example of an urging member).

第１摩擦部材３８は、環状に形成され、トランスミッション側の側面が、第２フライホイール３の側面３ｂ（被押圧面の一例）に当接する摩擦面３８ａとなっている。第１摩擦部材３８の外周部には、エンジン側に突出する複数の係合突起３８ｂが形成されている。係合突起３８ｂは、第１フライホイール２のプレート１２に形成された係合孔１２ａに外周面及び側面が隙間なく係合している。したがって、第１摩擦部材３８は、第１フライホイール２に対して相対回転不能であり、第２フライホイール３に対して相対回転可能である。 The first friction member 38 is formed in an annular shape, and a side surface on the transmission side is a friction surface 38a that comes into contact with the side surface 3b (an example of a pressed surface) of the second flywheel 3. A plurality of engagement projections 38b projecting toward the engine are formed on an outer peripheral portion of the first friction member 38. The outer peripheral surface and the side surface of the engagement protrusion 38b are engaged with the engagement hole 12a formed in the plate 12 of the first flywheel 2 without any gap. Therefore, the first friction member 38 cannot rotate relative to the first flywheel 2 and can rotate relative to the second flywheel 3.

第１コーンスプリング３９は、プレート１２と第１摩擦部材３８との軸方向間に、圧縮された状態で配置されている。したがって、この第１コーンスプリング３９によって、第１摩擦部材３８の摩擦面３８ａは第２フライホイール３の被押圧面３ｂに押圧されている。 The first cone spring 39 is disposed in a compressed state between the plate 12 and the first friction member 38 in the axial direction. Therefore, the friction surface 38 a of the first friction member 38 is pressed against the pressed surface 3 b of the second flywheel 3 by the first cone spring 39.

以上の構成により、第１ヒステリシストルク発生機構５は、第１フライホイール２と第２フライホイール３との相対回転時に、摩擦面３８ａと被押圧面３ｂとが摩擦接触し、第１ヒステリシストルクを発生する。 With the above configuration, the first hysteresis torque generating mechanism 5 causes the friction surface 38a and the pressed surface 3b to make frictional contact with each other when the first flywheel 2 and the second flywheel 3 rotate relative to each other, and generates the first hysteresis torque. appear.

［第２ヒステリシストルク発生機構６］
第２ヒステリシストルク発生機構６は、図５に示すように、径方向において軸受１４とほぼ同じ位置に、すなわち、第１ヒステリシストルク発生機構５の径方向内方に配置されている。第２ヒステリシストルク発生機構６は、第１フライホイール２と出力フランジ２４とが所定の角度を超えて相対回転した際に、第２ヒステリシストルクを発生する。第２ヒステリシストルク発生機構６は、ハブリング４１と、第２摩擦部材４２と、第２コーンスプリング４３と、を有している。 [Second hysteresis torque generating mechanism 6]
As shown in FIG. 5, the second hysteresis torque generating mechanism 6 is disposed at substantially the same position as the bearing 14 in the radial direction, that is, radially inward of the first hysteresis torque generating mechanism 5. The second hysteresis torque generating mechanism 6 generates a second hysteresis torque when the first flywheel 2 and the output flange 24 relatively rotate beyond a predetermined angle. The second hysteresis torque generating mechanism 6 has a hub ring 41, a second friction member 42, and a second cone spring 43.

ハブリング４１は、環状の部材であり、図４に示すように、外周面に複数の歯４１ａを有している。ハブリング４１は、フライホイール本体１１の内周側筒状部１１ａの外周面に相対回転可能に装着され、トランスミッション側の側面が軸受１４の内輪に対して、スペーサを介するなどして摩擦係合している。ハブリング４１の歯４１ａは、出力フランジ２４の内歯２４ｂに対して所定の隙間Ｇ（歯４１ａの両側を合わせた隙間）を介して噛み合っている。したがって、フライホイール本体１１と出力フランジ２４との相対回転が隙間Ｇに相当する角度θｇの範囲内では、フライホイール本体１１とハブリング４１とは相対回転しない。しかし、フライホイール本体１１と出力フランジ２４との相対回転が角度θｇを超えると、ハブリング４１は出力フランジ２４とともに回転する。この場合は、フライホイール本体１１とハブリング４１とは相対回転する。 The hub ring 41 is an annular member, and has a plurality of teeth 41a on the outer peripheral surface as shown in FIG. The hub ring 41 is rotatably mounted on the outer peripheral surface of the inner cylindrical portion 11 a of the flywheel body 11, and the side surface on the transmission side frictionally engages with the inner ring of the bearing 14 via a spacer or the like. ing. The teeth 41a of the hub ring 41 mesh with the internal teeth 24b of the output flange 24 via a predetermined gap G (a gap in which both sides of the teeth 41a are combined). Therefore, the flywheel body 11 and the hub ring 41 do not rotate relative to each other when the relative rotation between the flywheel body 11 and the output flange 24 is within the range of the angle θg corresponding to the gap G. However, when the relative rotation between the flywheel body 11 and the output flange 24 exceeds the angle θg, the hub ring 41 rotates together with the output flange 24. In this case, the flywheel body 11 and the hub ring 41 rotate relative to each other.

第２摩擦部材４２は、環状に形成され、トランスミッション側の側面が、ハブリング４１の側面（被押圧面）４１ｂに当接する摩擦面４２ａとなっている。第２コーンスプリング４３は、フライホイール本体１１の側面と第２摩擦部材４２との軸方向間に、圧縮された状態で配置されている。したがって、この第２コーンスプリング４３によって、第２摩擦部材４２の摩擦面４２ａはハブリング４１の被押圧面４１ｂに押圧されている。 The second friction member 42 is formed in an annular shape, and a side surface on the transmission side is a friction surface 42a that comes into contact with a side surface (pressed surface) 41b of the hub ring 41. The second cone spring 43 is arranged in a compressed state between the side surface of the flywheel body 11 and the second friction member 42 in the axial direction. Therefore, the friction surface 42 a of the second friction member 42 is pressed against the pressed surface 41 b of the hub ring 41 by the second cone spring 43.

以上の構成により、フライホイール本体１１と出力フランジ２４との相対回転が角度θｇを超えると、第２摩擦部材４２の摩擦面４２ａとハブリング４１の被押圧面４１ｂとが摩擦接触し、第２ヒステリシストルク発生機構６は第２ヒステリシストルクを発生する。 With the above configuration, when the relative rotation between the flywheel body 11 and the output flange 24 exceeds the angle θg, the friction surface 42a of the second friction member 42 comes into frictional contact with the pressed surface 41b of the hub ring 41, and the second hysteresis The torque generating mechanism 6 generates a second hysteresis torque.

［動作］
＜トルクの伝達＞
エンジンのクランクシャフト１０からのトルクは、第１フライホイール２のフライホイール本体１１に入力され、ダンパ部４を介して第２フライホイール３へ伝達される。 [motion]
<Transmission of torque>
The torque from the crankshaft 10 of the engine is input to the flywheel body 11 of the first flywheel 2 and transmitted to the second flywheel 3 via the damper unit 4.

具体的には、ダンパ部４では、内周側スプリング２２は外周側スプリング２１に比較して低剛性であるために、内周側スプリング２２が外周側スプリング２１よりも大きく圧縮される。 Specifically, in the damper section 4, the inner peripheral side spring 22 has a lower rigidity than the outer peripheral side spring 21, so that the inner peripheral side spring 22 is compressed more than the outer peripheral side spring 21.

なお、中間部材２３と出力フランジ２４との捩り角度（相対回転角度）が所定の大きさになると、第１ストッパ機構２５が作動し、内周側スプリング２２の圧縮は停止する。また、第１フライホイール２と中間部材２３との捩り角度が所定の大きさになると、第２ストッパ機構２６が作動し、外周側スプリング２１の圧縮は停止する。 When the torsion angle (relative rotation angle) between the intermediate member 23 and the output flange 24 reaches a predetermined value, the first stopper mechanism 25 operates, and the compression of the inner peripheral side spring 22 stops. When the torsion angle between the first flywheel 2 and the intermediate member 23 reaches a predetermined value, the second stopper mechanism 26 operates, and the compression of the outer peripheral side spring 21 stops.

このようにして、入力されたトルクは、外周側スプリング２１、中間部材２３、内周側スプリング２２、出力フランジ２４、及び第２フライホイール３を介して、図示しないクラッチディスク組立体及びトランスミッションの入力シャフトに出力される。 In this way, the input torque is applied to the clutch disk assembly and the transmission (not shown) via the outer spring 21, the intermediate member 23, the inner spring 22, the output flange 24, and the second flywheel 3. Output to the shaft.

＜第１ヒステリシストルク発生機構５の作動＞
ダンパ部４の作動時、すなわち、内周側スプリング２２及び外周側スプリング２１の少なくとも一方が圧縮されている状態では、第１フライホイール２のプレート１２と第２フライホイール３とが相対回転する。したがって、第１ヒステリシストルク発生機構５が作動し、第１ヒステリシストルクが発生する。 <Operation of first hysteresis torque generating mechanism 5>
When the damper portion 4 is operated, that is, when at least one of the inner peripheral side spring 22 and the outer peripheral side spring 21 is compressed, the plate 12 of the first flywheel 2 and the second flywheel 3 rotate relative to each other. Therefore, the first hysteresis torque generating mechanism 5 operates to generate the first hysteresis torque.

ここで、第１ヒステリシストルク発生機構５は軸受１４の径方向外方に配置されているので、第１摩擦部材３８の径を大きくすることができる。このため、必要な摩擦力が小さくなり、軸方向荷重を小さくできる。さらには、摩擦面積が大きくなり、必要なヒステリシストルクを得るための面圧を小さくできる。したがって、第１摩擦部材３８の摩耗を抑えることができる。 Here, since the first hysteresis torque generating mechanism 5 is disposed radially outward of the bearing 14, the diameter of the first friction member 38 can be increased. For this reason, the required frictional force is reduced, and the axial load can be reduced. Further, the friction area increases, and the surface pressure for obtaining the required hysteresis torque can be reduced. Therefore, wear of the first friction member 38 can be suppressed.

＜第２ヒステリシストルク発生機構６の作動＞
伝達トルクあるいはトルク変動が小さく、第１フライホイール２（すなわちフライホイール本体１１）と出力フランジ２４の捩り角度（相対回転角度）がθｇ以下では、ハブリング４１はフライホイール本体１１と連れ回っており、第２ヒステリシストルク発生機構６は作動しない。 <Operation of the second hysteresis torque generating mechanism 6>
When the transmission torque or torque fluctuation is small and the torsion angle (relative rotation angle) between the first flywheel 2 (that is, the flywheel main body 11) and the output flange 24 is θg or less, the hub ring 41 rotates with the flywheel main body 11, The second hysteresis torque generating mechanism 6 does not operate.

一方、フライホイール本体１１と出力フランジ２４の捩り角度がθｇを超えると、ハブリング４１の歯４１ａとは出力フランジ２４の内歯２４ｂとが噛み合い、ハブリング４１は出力フランジ２４とともに回転する。この状態では、第２摩擦部材４２とハブリング４１とは相対回転する。このため、第２ヒステリシストルク発生機構６が作動し、第２ヒステリシストルクが発生する。 On the other hand, when the torsion angle between the flywheel body 11 and the output flange 24 exceeds θg, the teeth 41a of the hub ring 41 mesh with the internal teeth 24b of the output flange 24, and the hub ring 41 rotates together with the output flange 24. In this state, the second friction member 42 and the hub ring 41 rotate relative to each other. Therefore, the second hysteresis torque generating mechanism 6 operates to generate the second hysteresis torque.

第２ヒステリシストルク発生機構６は、従来装置と同様に装置の内周部に配置されている。このため、摩擦面積を大きく確保することは困難である。しかし、出力フランジ２４の内歯２４ｂとハブリング４１の歯４１ａとの隙間を大きくすることにより、作動期間が短くなり、摩耗を抑えることができる。また、第１ヒステリシストルク発生機構５によって捩り振動を減衰することができるので、第２ヒステリシストルク発生機構６の第２ヒステリシストルクを小さくしても振動減衰性能が低下するのを抑えることができる。したがって、第２ヒステリシストルク発生機構６の第２摩擦部材４２の面圧を小さくでき、第２摩擦部材４２の摩耗を抑えることができる。 The second hysteresis torque generating mechanism 6 is arranged on the inner peripheral portion of the device as in the conventional device. For this reason, it is difficult to secure a large friction area. However, by increasing the gap between the internal teeth 24b of the output flange 24 and the teeth 41a of the hub ring 41, the operation period is shortened, and wear can be suppressed. Further, since the torsional vibration can be attenuated by the first hysteresis torque generating mechanism 5, even if the second hysteresis torque of the second hysteresis torque generating mechanism 6 is reduced, it is possible to suppress the deterioration of the vibration damping performance. Therefore, the surface pressure of the second friction member 42 of the second hysteresis torque generating mechanism 6 can be reduced, and the wear of the second friction member 42 can be suppressed.

ここで、第１ヒステリシストルク発生機構５はダンパ部４のトランスミッション側に配置され、第２ヒステリシストルク発生機構６はダンパ部４のエンジン側に配置されている。そして、各ヒステリシストルク発生機構５，６には付勢部材としてのコーンスプリング３９，４３が設けられている。このため、各ヒステリシストルク発生機構５，６を構成する部材の軸方向の振動を抑えることができ、各ヒステリシストルク発生機構５，６によって安定したヒステリシストルクを得ることができる。 Here, the first hysteresis torque generating mechanism 5 is disposed on the transmission side of the damper unit 4, and the second hysteresis torque generating mechanism 6 is disposed on the engine side of the damper unit 4. Each of the hysteresis torque generating mechanisms 5 and 6 is provided with cone springs 39 and 43 as urging members. For this reason, it is possible to suppress the axial vibration of the members constituting the respective hysteresis torque generating mechanisms 5 and 6, and it is possible to obtain a stable hysteresis torque by the respective hysteresis torque generating mechanisms 5 and 6.

−第２実施形態−
図６に本発明の第２実施形態を示す。この第２実施形態では、第１実施形態の構成に加えて、第３ヒステリシストルク発生機構４５を有している。 -2nd Embodiment-
FIG. 6 shows a second embodiment of the present invention. In the second embodiment, a third hysteresis torque generating mechanism 45 is provided in addition to the configuration of the first embodiment.

第３ヒステリシストルク発生機構４５は、第１フライホイール２のフライホイール本体１１と、中間部材２３の第１サイドプレート３１の内周端部との軸方向間に配置されている。また、第３ヒステリシストルク発生機構４５は、軸受１４の径方向外方で、かつ第２ヒステリシストルク発生機構６よりさらに径方向外方に配置されている。 The third hysteresis torque generating mechanism 45 is disposed axially between the flywheel body 11 of the first flywheel 2 and the inner peripheral end of the first side plate 31 of the intermediate member 23. The third hysteresis torque generating mechanism 45 is disposed radially outward of the bearing 14 and further radially outward of the second hysteresis torque generating mechanism 6.

第３ヒステリシストルク発生機構４５は、第３摩擦部材４７と、第３コーンスプリング４８と、を有している。第３摩擦部材４７は、環状に形成され、フライホイール本体１１のトランスミッション側の側面に当接している。第３コーンスプリング４８は、第３摩擦部材４７と第１サイドプレート３１との軸方向に配置され、第３摩擦部材４７をフライホイール本体１１の側面に押圧している。 The third hysteresis torque generating mechanism 45 has a third friction member 47 and a third cone spring 48. The third friction member 47 is formed in an annular shape and is in contact with the side surface of the flywheel body 11 on the transmission side. The third cone spring 48 is disposed in the axial direction between the third friction member 47 and the first side plate 31 and presses the third friction member 47 against the side surface of the flywheel body 11.

この第３ヒステリシストルク発生機構４５を設けることによって、振動減衰性能をより向上することができる。また、第３摩擦部材４７は比較的径方向外方に配置されているので、摩擦面積を大きく確保でき、より摩耗を抑えることができる。 By providing the third hysteresis torque generating mechanism 45, the vibration damping performance can be further improved. Further, since the third friction member 47 is disposed relatively radially outward, a large friction area can be ensured, and wear can be further suppressed.

−第３実施形態−
図７に本発明の第３実施形態を示している。第３実施形態のダンパ装置５０は、第１フライホイール５１と、第２フライホイール５２と、軸受５３と、ダンパ部５４と、第１ヒステリシストルク発生機構５５と、第２ヒステリシストルク発生機構５６と、を有している。 -Third embodiment-
FIG. 7 shows a third embodiment of the present invention. The damper device 50 of the third embodiment includes a first flywheel 51, a second flywheel 52, a bearing 53, a damper section 54, a first hysteresis torque generating mechanism 55, and a second hysteresis torque generating mechanism 56. ,have.

第１フライホイール５１は、第１実施形態と基本的に同様の構成であり、第１フライホイール本体５８及びプレート５９を有している。第１実施形態と比較して、プレート５９の形状のみが異なっており、プレート５９は第１実施形態のプレート１２より径方向内方に延びている。 The first flywheel 51 has basically the same configuration as that of the first embodiment, and includes a first flywheel main body 58 and a plate 59. Only the shape of the plate 59 differs from that of the first embodiment, and the plate 59 extends radially inward from the plate 12 of the first embodiment.

第２フライホイール５２は、円板状の第２フライホイール本体６１と、筒状部材６２と、を有している。筒状部材６２は、第２フライホイール本体６１の内周端にボルト６３により固定されている。 The second flywheel 52 has a disk-shaped second flywheel main body 61 and a tubular member 62. The cylindrical member 62 is fixed to an inner peripheral end of the second flywheel main body 61 by a bolt 63.

軸受５３は、第１フライホイール本体５８の内周側筒状部５８ａの外周面に装着され、第２フライホイール５２の筒状部材６２を支持している。すなわち、第２フライホイール５２は、軸受５３により第１フライホイール５１に回転自在に支持されている。 The bearing 53 is mounted on the outer peripheral surface of the inner cylindrical portion 58 a of the first flywheel main body 58 and supports the cylindrical member 62 of the second flywheel 52. That is, the second flywheel 52 is rotatably supported by the first flywheel 51 by the bearing 53.

ダンパ部５４は、外周側スプリング２１と、内周側スプリング２２と、これらのスプリング２１，２２を連結する連結部材６５と、フロート部材６６と、を有している。外周側スプリング２１及び内周側スプリング２２については、第１実施形態と同様の構成である。 The damper portion 54 has the outer peripheral side spring 21, the inner peripheral side spring 22, a connecting member 65 for connecting these springs 21 and 22, and a float member 66. The outer peripheral side spring 21 and the inner peripheral side spring 22 have the same configuration as in the first embodiment.

連結部材６５は、軸方向に間隔をあけて互いに固定された第１サイドプレート６８及び第２サイドプレート６９を有している。第１サイドプレート６８及び第２サイドプレート６９は、第１実施形態のサイドプレート３１，３２と同様に、内周側スプリング２２を保持する保持部を有している。 The connecting member 65 has a first side plate 68 and a second side plate 69 that are fixed to each other at intervals in the axial direction. The first side plate 68 and the second side plate 69 have a holding portion for holding the inner peripheral side spring 22, similarly to the side plates 31 and 32 of the first embodiment.

第２サイドプレート６９は、内周端部をエンジン側に折り曲げられて形成された支持部６９ａを有している。支持部６９ａの内周面には、第１実施形態の出力フランジ２４の内歯２４ｂと同様の内歯が形成されている。また、この支持部６９ａのトランスミッション側の側面に、第２フライホイール５２の筒状部材６２の先端が溶接されている。 The second side plate 69 has a support portion 69a formed by bending an inner peripheral end portion toward the engine. Internal teeth similar to the internal teeth 24b of the output flange 24 of the first embodiment are formed on the inner peripheral surface of the support portion 69a. The distal end of the cylindrical member 62 of the second flywheel 52 is welded to a side surface of the support portion 69a on the transmission side.

以上のように、連結部材６５は、第２フライホイール３に固定され、外周側スプリング２１及び内周側スプリング２２の出力側の部材として機能する。すなわち、連結部材６５は、第２フライホイール３とともに、第１フライホイール２に対して相対回転可能な第２回転部材の一例である。 As described above, the connecting member 65 is fixed to the second flywheel 3 and functions as an output-side member of the outer peripheral side spring 21 and the inner peripheral side spring 22. That is, the connection member 65 is an example of a second rotating member that can rotate relative to the first flywheel 2 together with the second flywheel 3.

フロート部材６６は、第１サイドプレート６８及び第２サイドプレート６９に対して相対回転自在であり、内周側スプリング２２を保持する機能を有している。フロート部材６６の内周端面は、第２サイドプレート６９の支持部６９ａの外周面に支持され、径方向に位置決めされている。 The float member 66 is rotatable relative to the first side plate 68 and the second side plate 69, and has a function of holding the inner peripheral side spring 22. The inner peripheral end surface of the float member 66 is supported by the outer peripheral surface of the support portion 69a of the second side plate 69, and is positioned in the radial direction.

第１ヒステリシストルク発生機構５５は、軸受５３の径方向外方に配置されている。第１ヒステリシストルク発生機構５５は、第１摩擦部材７１と、第１コーンスプリング７２（付勢部材の一例）と、を有している。 The first hysteresis torque generating mechanism 55 is disposed radially outward of the bearing 53. The first hysteresis torque generating mechanism 55 has a first friction member 71 and a first cone spring 72 (an example of an urging member).

第１摩擦部材７１は、環状に形成され、エンジン側の側面が、第２サイドプレート６９の側面に当接する摩擦面７１ａとなっている。第１摩擦部材７１の外周部には、トランスミッション側に突出する複数の係合突起７１ｂが形成されている。係合突起７１ｂは、第１フライホイール５１のプレート５９に形成された係合孔５９ａに、外周面及び側面が隙間なく係合している。したがって、第１摩擦部材７１は、第１フライホイール５１に対して相対回転不能であり、第２サイドプレート６９に対して相対回転可能である。 The first friction member 71 is formed in an annular shape, and a side surface on the engine side is a friction surface 71 a that contacts the side surface of the second side plate 69. A plurality of engagement projections 71b projecting toward the transmission are formed on the outer peripheral portion of the first friction member 71. The outer peripheral surface and the side surface of the engaging protrusion 71b are engaged with the engaging hole 59a formed in the plate 59 of the first flywheel 51 without any gap. Therefore, the first friction member 71 cannot rotate relative to the first flywheel 51, and can rotate relative to the second side plate 69.

第１コーンスプリング７２は、プレート５９と第１摩擦部材７１との軸方向間に、圧縮された状態で配置されている。したがって、この第１コーンスプリング７２によって、第１摩擦部材７１の摩擦面７１ａは第２サイドプレート６９の側面に押圧されている。 The first cone spring 72 is arranged in a compressed state between the plate 59 and the first friction member 71 in the axial direction. Therefore, the friction surface 71 a of the first friction member 71 is pressed against the side surface of the second side plate 69 by the first cone spring 72.

以上の構成により、第１ヒステリシストルク発生機構５は、第１フライホイール２と第２サイドプレート６９（すなわち第２フライホイール３）との相対回転時に第１ヒステリシストルクを発生する。 With the above configuration, the first hysteresis torque generating mechanism 5 generates the first hysteresis torque when the first flywheel 2 and the second side plate 69 (that is, the second flywheel 3) rotate relative to each other.

ここで、第１摩擦部材７１の摩擦面７１ａが第１コーンスプリング７２によって第２サイドプレート６９の側面に押圧され、係合突起７１ｂは、内周面を除いて係合孔５９ａに隙間なく係合している。したがって、第１ヒステリシストルク発生機構５５は、この部分を通してチャンバＣ内に外部からの流体等が侵入するのを防止するシール機能も有している。 Here, the friction surface 71a of the first friction member 71 is pressed against the side surface of the second side plate 69 by the first cone spring 72, and the engagement protrusion 71b is engaged with the engagement hole 59a without a gap except for the inner peripheral surface. I agree. Therefore, the first hysteresis torque generating mechanism 55 also has a sealing function of preventing a fluid or the like from the outside from entering the chamber C through this portion.

第２ヒステリシストルク発生機構５６を含めて、他の構成は、第１実施形態と同様である。 The other configuration including the second hysteresis torque generating mechanism 56 is the same as that of the first embodiment.

この第３実施形態では、ダンパ部５４が作動して外周側スプリング２１及び内周側スプリング２２の少なくともいずれかが伸縮する際には、第１ヒステリシストルク発生機構５５が作動し、第１ヒステリシストルクが発生する。第１実施形態と同様に、第１ヒステリシストルク発生機構５５は軸受５３の径方向外方に配置されているので、第１摩擦部材７１の径を大きくすることができる。このため、摩擦面積が大きくなり、必要なヒステリシストルクを得るための面圧を小さくできる。したがって、第１摩擦部材７１の摩耗を抑えることができる。 In the third embodiment, when the damper portion 54 operates and at least one of the outer peripheral side spring 21 and the inner peripheral side spring 22 expands and contracts, the first hysteresis torque generating mechanism 55 operates and the first hysteresis torque 55 Occurs. As in the first embodiment, the first hysteresis torque generating mechanism 55 is disposed radially outward of the bearing 53, so that the diameter of the first friction member 71 can be increased. For this reason, the friction area increases, and the surface pressure for obtaining the required hysteresis torque can be reduced. Therefore, wear of the first friction member 71 can be suppressed.

−第４実施形態−
図８に本発明の第４実施形態を示している。この第４実施形態では、第１実施形態の構成に加えて、通気路７５と、一方向弁７６を、をさらに備えている。 -Fourth embodiment-
FIG. 8 shows a fourth embodiment of the present invention. In the fourth embodiment, a ventilation path 75 and a one-way valve 76 are further provided in addition to the configuration of the first embodiment.

通気路７５は、第１ヒステリシストルク発生機構５及び第２ヒステリシストルク発生機構６の径方向内方である、フライホイール本体１１の内周側筒状部１１ａに径方向に延びる形状で設けられている。通気路７５は、チャンバＣとチャンバＣの外部とを連通する。一方向弁７６は、通気路７５に設けられ、チャンバＣの外部からチャンバＣの内部への通気を許可し、逆を禁止する。 The ventilation path 75 is provided in a shape extending in the radial direction on the inner peripheral side cylindrical portion 11a of the flywheel body 11 which is radially inward of the first hysteresis torque generating mechanism 5 and the second hysteresis torque generating mechanism 6. I have. The air passage 75 communicates the chamber C with the outside of the chamber C. The one-way valve 76 is provided in the ventilation path 75, and permits ventilation from the outside of the chamber C to the inside of the chamber C, and inhibits the reverse.

本装置の作動中においては、摩擦熱の影響でチャンバ内が１００℃を超える事がある。チャンバＣは基本的に密閉されているが、内部気体の微小なリークが存在するので、本装置が急冷されるような状態になるとチャンバＣ内部が負圧になる。負圧が大きくなると、特に外周側スプリング２１の作動が損なわれるおそれがある。また、負圧が大きくなると、各シール部を外気が通過し、チャンバ内に異物が侵入するおそれがある。そこで、通気路７５及び一方向弁７６を設けることによって、チャンバＣ内から粘性流体が流出するのを防止し、かつチャンバＣの内部が負圧になるのを防止している。 During operation of the present apparatus, the temperature inside the chamber may exceed 100 ° C. due to the influence of frictional heat. Although the chamber C is basically sealed, there is a small leak of the internal gas, so that the inside of the chamber C becomes a negative pressure when the apparatus is rapidly cooled. When the negative pressure increases, the operation of the outer peripheral side spring 21 in particular may be impaired. In addition, when the negative pressure increases, outside air may pass through each seal portion, and foreign matter may enter the chamber. Therefore, by providing the ventilation path 75 and the one-way valve 76, it is possible to prevent the viscous fluid from flowing out of the chamber C and prevent the inside of the chamber C from becoming a negative pressure.

なお、通気路７５は、内周側筒状部１１ａとは異なる部材に設けることもできるが、内周側筒状部１１ａに設けることで、特に渡河時などに通気路７５が水に浸かりにくくなり、チャンバＣの内部に水が侵入する危険性を低減できる。また、通気路７５は、径方向に延びる形状とは異なる形状で構成することもできるが、径方向に延びる形状とすることにより、チャンバＣの内部の粘性流体は遠心力により内周側に流出し難くなる。その他、通気路７５は、フライホイール本体１１の内周側筒状部１１ａにおいて径方向から軸方向に屈曲するような形状で構成することもできる。また、通気路７５の途中等にフィルタを設けることが好ましい。 In addition, although the ventilation path 75 can be provided in a member different from the inner peripheral side cylindrical part 11a, the provision of the inner peripheral side cylindrical part 11a makes it difficult for the ventilation path 75 to be immersed in water, especially when crossing rivers. Thus, the risk of water entering the chamber C can be reduced. Further, the ventilation path 75 can be formed in a shape different from the shape extending in the radial direction, but by having the shape extending in the radial direction, the viscous fluid inside the chamber C flows to the inner peripheral side due to centrifugal force. It becomes difficult to do. In addition, the ventilation path 75 may be formed in a shape that bends from the radial direction to the axial direction at the inner peripheral cylindrical portion 11a of the flywheel body 11. Further, it is preferable to provide a filter in the middle of the ventilation path 75 or the like.

−第５実施形態−
図９に本発明の第５実施形態を示している。この実施形態では、シール構造８９を設けている。 -Fifth embodiment-
FIG. 9 shows a fifth embodiment of the present invention. In this embodiment, a seal structure 89 is provided.

具体的には、図９の第１ヒステリシストルク発生機構８３は、第１フライホイール２のプレート１２と、第２フライホイール８０と、の軸方向間に配置されている。第１ヒステリシストルク発生機構８３は、第１摩擦部材８４と第１コーンスプリング８５とを有している。 Specifically, the first hysteresis torque generating mechanism 83 in FIG. 9 is arranged between the plate 12 of the first flywheel 2 and the second flywheel 80 in the axial direction. The first hysteresis torque generating mechanism 83 has a first friction member 84 and a first cone spring 85.

第１摩擦部材８４は、環状の部材であり、摩擦面８４ａ及び係合突起８４ｂを有している。摩擦面８４ａは第２フライホイール８０の側面に当接する。係合突起８４ｂは、プレート１２に形成された係合孔１２ａに係合している。したがって、第１摩擦部材８４は、プレート１２に対して相対回転不能であり、第２フライホイール８０に対して相対回転可能である。 The first friction member 84 is an annular member, and has a friction surface 84a and an engagement protrusion 84b. The friction surface 84a contacts the side surface of the second flywheel 80. The engagement protrusion 84b is engaged with an engagement hole 12a formed in the plate 12. Therefore, the first friction member 84 cannot rotate relative to the plate 12, and can rotate relative to the second flywheel 80.

第１コーンスプリング８５は、プレート１２と第２フライホイール８０との軸方向間に配置され、第１摩擦部材８４の摩擦面８４ａを第２フライホイール８０の側面に押圧している。第１コーンスプリング８５の外周端部はプレート１２に固定され、内周端が第１摩擦部材８４を付勢している。 The first cone spring 85 is disposed between the plate 12 and the second flywheel 80 in the axial direction, and presses the friction surface 84 a of the first friction member 84 against the side surface of the second flywheel 80. The outer peripheral end of the first cone spring 85 is fixed to the plate 12, and the inner peripheral end urges the first friction member 84.

また、シール構造８９は、補助部材８１とシール用コーンスプリング８７とを備えている。補助部材８１は、第２フライホイール８０のエンジン側の側面に装着され、外周部がプレート１２の内周端部と軸方向に対向するように配置されている。そして、この補助部材８１とプレート１２との軸方向間に、シール用コーンスプリング８７が配置されている。シール用コーンスプリング８７は、プレート１２に固定された固定端部８７ａと、補助部材８１に圧接された圧接端部８７ｂと、チャンバＣに通じる側の面８７ｃと、外部に通じる側の面８７ｄと、を備えている。そして、シール用コーンスプリング８７は、チャンバＣに通じる側の面８７ｃで補助部材８１に圧接するように構成されている。 Further, the seal structure 89 includes an auxiliary member 81 and a sealing cone spring 87. The auxiliary member 81 is mounted on the side surface of the second flywheel 80 on the engine side, and is arranged so that the outer peripheral portion is axially opposed to the inner peripheral end of the plate 12. A sealing cone spring 87 is arranged between the auxiliary member 81 and the plate 12 in the axial direction. The sealing cone spring 87 includes a fixed end portion 87a fixed to the plate 12, a press-contact end portion 87b pressed against the auxiliary member 81, a surface 87c communicating with the chamber C, and a surface 87d communicating with the outside. , Is provided. The sealing cone spring 87 is configured to be in pressure contact with the auxiliary member 81 at a surface 87c on the side communicating with the chamber C.

このため、チャンバＣが負圧になると、外部に通じる側の面８７ｄに気圧差が作用し、チャンバＣに通じる側の面８７ｃの圧接が強まる。したがって、シール構造８９では、チャンバＣに大きな負圧が発生しても、一点鎖線で示すように、外部からの流体等は、シール用コーンスプリング８７及び補助部材８１によってチャンバＣの内部に侵入するのが防止される。 Therefore, when the pressure in the chamber C becomes negative, a pressure difference acts on the surface 87d on the side communicating with the outside, and the pressure contact of the surface 87c on the side communicating with the chamber C increases. Therefore, in the seal structure 89, even if a large negative pressure is generated in the chamber C, an external fluid or the like enters the inside of the chamber C by the sealing cone spring 87 and the auxiliary member 81 as indicated by a dashed line. Is prevented.

図９に示したシール構造の変形例を、図１０、図１１、図１２に示している。 Modifications of the seal structure shown in FIG. 9 are shown in FIG. 10, FIG. 11, and FIG.

図１０に示すシール構造は、シール用コーンスプリング９２が、補助部材８１とプレート１２との間ではなく、プレート１２と第２フライホイール８０との軸方向間に配置されている。そして、固定端部９２ａがプレート１２に固定され、圧接端部９２ｂが第２フライホイール８０に圧接されている。 In the seal structure shown in FIG. 10, the sealing cone spring 92 is arranged not between the auxiliary member 81 and the plate 12 but between the plate 12 and the second flywheel 80 in the axial direction. The fixed end 92 a is fixed to the plate 12, and the press contact end 92 b is pressed against the second flywheel 80.

図１１に示すシール構造は、図１０と同様に、シール用コーンスプリング９４がプレート１２と第２フライホイール８０との軸方向間に配置されている。そして、固定端部９４ａが第２フライホイール８０に固定され、圧接端部９４ｂがプレート１２に圧接されている。 In the seal structure shown in FIG. 11, a cone spring 94 for sealing is arranged between the plate 12 and the second flywheel 80 in the axial direction, similarly to FIG. The fixed end 94a is fixed to the second flywheel 80, and the press contact end 94b is pressed against the plate 12.

図１２にシール構造は、図９と同様に、シール用コーンスプリング９６が補助部材８１とプレート１２との軸方向間に配置されている。そして、固定端部９６ａが補助部材８１に固定され、圧接端部９６ｂがプレート１２に圧接されている。 The sealing structure shown in FIG. 12 has a sealing cone spring 96 disposed between the auxiliary member 81 and the plate 12 in the axial direction, similarly to FIG. The fixed end 96a is fixed to the auxiliary member 81, and the press contact end 96b is pressed against the plate 12.

以上の変形例のいずれの場合も、チャンバＣに通じる側の面９２ｃ，９４ｃ，９６ｃを対応する部材に圧接することにより、外部からの流体等がチャンバＣの内部に侵入することを防止できる。なお、以上のシール構造は、第１実施形態から第４実施形態のいずれにも適用することができる。 In any of the above modified examples, the surfaces 92c, 94c, 96c on the side communicating with the chamber C are pressed against the corresponding members, so that the fluid or the like from the outside can be prevented from entering the inside of the chamber C. The above-described sealing structure can be applied to any of the first to fourth embodiments.

［他の実施形態］
本発明は以上のような実施形態に限定されるものではなく、本発明の範囲を逸脱することなく種々の変形又は修正が可能である。 [Other embodiments]
The present invention is not limited to the above embodiments, and various changes or modifications can be made without departing from the scope of the present invention.

（ａ）前記実施形態では、摩擦部材を環状の平板で形成したが、図１０に示すように、摩擦部材９０を屈曲した形状にしてもよい。この場合は、摩擦部材９０が当接する相手側部材も同様の形状にする必要がある。 (A) In the above-described embodiment, the friction member is formed of an annular flat plate, but the friction member 90 may have a bent shape as shown in FIG. In this case, the mating member with which the friction member 90 contacts must also have the same shape.

この例の摩擦部材９０では、同径の摩擦部材に比較して摩擦面積を大きく確保することができる。また、コーンスプリング（図示せず）の付勢力Ｐ０は、ヒステリシストルクを発生するための垂直抗力Ｐ１と、摩擦面に沿った力Ｐ２と、の合力になるので、垂直抗力Ｐ１は付勢力Ｐ０よりも小さくなる。したがって、同じコーンスプリングを用いた場合、屈曲した摩擦部材を用いると、平板状の摩擦部材に比較して面圧が小さくなり、摩耗を抑えることができる。 In the friction member 90 of this example, a large friction area can be ensured as compared with a friction member having the same diameter. Further, the urging force P0 of the cone spring (not shown) becomes a resultant force of the normal force P1 for generating the hysteresis torque and the force P2 along the friction surface, so that the normal force P1 is larger than the urging force P0. Is also smaller. Therefore, when the same cone spring is used, when a bent friction member is used, the surface pressure is reduced as compared with a flat friction member, and wear can be suppressed.

（ｂ）ダンパ部の構成は前記実施形態に限定されない。例えば、スプリングの個数や配置等について、種々の変形が可能である。 (B) The configuration of the damper unit is not limited to the above embodiment. For example, various modifications can be made to the number and arrangement of the springs.

１，５０ダンパ装置
２，５１第１フライホイール（第１回転転部材）
３，５２第２フライホイール（第２回転部材）
１１，５８フライホイール本体（第１プレート）
１２，５９プレート（第２プレート）
１４，５３軸受
４，５４ダンパ部
５，５５，８３第１ヒステリシストルク発生機構と、
６，５６第２ヒステリシストルク発生機構
２１外周側スプリング（弾性部材）
２２内周側スプリング（弾性部材）
２３，６５中間部材
３１，３２，６８，６９サイドプレート（保持プレート）
３８，７１，８４，９０第１摩擦部材
３９，８５第１コーンスプリング
４２第２摩擦部材
４３第２コーンスプリング
４５第３ヒステリシストルク発生機構
７５通気路
７６一方向弁
８７，９２，９４，９６シール用コーンスプリング 1,50 Damper device 2,51 First flywheel (first rotary member)
3,52 Second flywheel (second rotating member)
11,58 Flywheel body (first plate)
12,59 plate (second plate)
14, 53 bearing 4, 54 damper part 5, 55, 83 first hysteresis torque generating mechanism;
6,56 Second hysteresis torque generating mechanism 21 Outer side spring (elastic member)
22 Inner circumference spring (elastic member)
23,65 Intermediate member 31,32,68,69 Side plate (holding plate)
38, 71, 84, 90 First friction member 39, 85 First cone spring 42 Second friction member 43 Second cone spring 45 Third hysteresis torque generating mechanism 75 Vent path 76 One-way valve 87, 92, 94, 96 Seal Cone spring

Claims

A first rotating member, a second rotating member arranged to be relatively rotatable with the first rotating member,
A bearing rotatably supporting the second rotating member with respect to the first rotating member;
A damper portion having a plurality of elastic members for elastically connecting the first rotating member and the second rotating member in a rotating direction;
A first hysteresis torque generating mechanism that is disposed radially outward of the bearing and generates a first hysteresis torque when the first rotation member and the second rotation member rotate relative to each other;
Damper device equipped with

The damper device according to claim 1, wherein the bearing is disposed radially inward of the plurality of elastic members.

The first hysteresis torque generating mechanism includes:
An annular friction member having a friction surface,
An urging member for pressing a friction surface of the friction member against one of the first rotating member and the second rotating member;
Having,
The damper device according to claim 1.

One of the first rotating member and the second rotating member has a pressed surface against which a friction surface of the friction member is pressed,
The damper device according to claim 3, wherein the friction surface and the pressed surface are bent.

The first rotating member includes:
A disc-shaped first plate,
A disc-shaped second plate, which is disposed on the first axial side of the first plate on which the second rotating member is disposed, and whose outer peripheral portion is fixed to the outer peripheral portion of the first plate;
Has,
The first hysteresis torque generating mechanism is disposed between the second plate and the second rotating member in the axial direction.
The damper device according to claim 1.

The second rotating member includes a disc-shaped third plate disposed on the first axial side of the second plate,
The first hysteresis torque generating mechanism is disposed axially between the second plate and the third plate.
The damper device according to claim 5.

The damper portion has a holding plate that holds the elastic member and is connected to the second rotating body, and the holding plate is arranged to face the first rotating member in the axial direction,
The first hysteresis torque generating mechanism is disposed between the first rotating member and the holding plate.
The damper device according to claim 1.

The damper device according to claim 1, wherein the first rotating member has a chamber filled with a viscous fluid.

The damper device according to claim 8, further comprising a seal portion that blocks fluid from entering the chamber from outside.

A second hysteresis torque generating mechanism that is disposed radially inward of the first hysteresis torque generating mechanism and generates a second hysteresis torque within a predetermined angle range;
The damper device according to claim 1.

The first hysteresis torque generating mechanism is disposed on a first axial side of the damper unit,
The second hysteresis torque generating mechanism is disposed on a second axial side of the damper unit.
The damper device according to claim 10.

The elastic member of the damper portion has a plurality of outer peripheral side elastic members, and a plurality of inner peripheral side elastic members arranged radially inward of the outer peripheral side elastic member,
The damper portion has an intermediate member that connects the outer peripheral side elastic member and the inner peripheral side elastic member,
A third hysteresis torque generating mechanism that is disposed between the first rotating member and the intermediate member and that generates a third hysteresis torque when the first rotating member and the intermediate member rotate relative to each other;
The damper device according to claim 1.

A ventilation path provided radially inward of the first hysteresis torque generation mechanism and communicating the chamber with the outside of the chamber;
The damper device according to claim 8.

14. The damper device according to claim 13, further comprising a one-way valve provided in the ventilation path, for permitting the ventilation from the outside of the chamber to the inside, and prohibiting the reverse.