JP2020005396A - Control method of step-up converter, and control device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、昇圧コンバータの制御方法、及び制御装置に関する。 The present invention relates to a boost converter control method and a control device.
特許文献1では、二次電池の電圧を変換してインバータに供給する電力変換回路を制御する制御システムが開示されている。この制御システムでは、電力変換回路が出力する電圧が所定の電圧値となるように電圧フィードバック制御するのに加えて、電力変換回路に流れる電流が所定の電流値となるように電流フィードバック制御を実施する。
しかしながら、特許文献1に開示された技術では、電力変換回路の出力電流が負荷側の要求電力の変動に応じて急増すると、電圧フィードバック制御における指令値と実際値との偏差が飽和する場合がある。そうすると、特に電力変換回路の入力電圧と出力電圧との差異が小さい場合には当該電圧フィードバック制御による補償性能が悪化し、結果として電力変換回路の電圧応答性が悪化するという課題がある。
However, according to the technique disclosed in
本発明は、負荷側の要求電力の変動に応じて電力変換回路(昇圧コンバータ)の出力電力が急増した場合でも、昇圧コンバータの電圧応答性が悪化することを抑制する技術を提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a technique for suppressing the deterioration of the voltage responsiveness of a boost converter even when the output power of a power conversion circuit (boost converter) sharply increases in response to a change in required power on the load side. And
本発明による昇圧コンバータの制御方法によれば、入力電圧を昇圧して負荷側に出力する昇圧コンバータの制御方法において、昇圧コンバータへの出力電圧指令値と検出した出力電圧との偏差に基づいて入力電流指令値を算出し、検出した昇圧コンバータの入力電流と入力電流指令値との偏差を補償する入力電流補償指令値を算出し、入力電流補償指令値と入力電圧と出力電圧とに基づいて昇圧コンバータへのデューティ指令値を算出し、デューティ指令値に応じた電圧を出力するように昇圧コンバータを制御する。負荷側の要求電力が急増したと判定した場合には、入力電流指令値よりも大きい負荷変動時電流指令値を設定し、入力電流補償指令値を、入力電流指令値に代えて、負荷変動時電流指令値と検出した入力電流との偏差に基づいて算出する。 According to the control method of the boost converter according to the present invention, in the control method of the boost converter that boosts the input voltage and outputs the boosted voltage to the load side, the input based on the deviation between the output voltage command value to the boost converter and the detected output voltage. Calculates a current command value, calculates an input current compensation command value for compensating for a deviation between the detected input current of the boost converter and the input current command value, and boosts the voltage based on the input current compensation command value, the input voltage, and the output voltage. A duty command value for the converter is calculated, and the boost converter is controlled so as to output a voltage corresponding to the duty command value. If it is determined that the required power on the load side has increased rapidly, a load fluctuation current command value larger than the input current command value is set, and the input current compensation command value is replaced with the input current command value. It is calculated based on the deviation between the current command value and the detected input current.
本発明によれば、負荷側の要求電力が急増したと判定した場合には、入力電流補償指令値が入力電流指令値よりも大きい負荷変動時電流指令値と検出した入力電流との偏差に基づいて算出されるので、電圧フィードバック制御による補償性能の悪化を抑制し、結果として昇圧コンバータの電圧応答性を改善することができる。 According to the present invention, when it is determined that the required power on the load side has increased rapidly, the input current compensation command value is larger than the input current command value based on the deviation between the load change current command value and the detected input current. Therefore, the deterioration of the compensation performance due to the voltage feedback control can be suppressed, and as a result, the voltage responsiveness of the boost converter can be improved.
(第1実施形態)
図1は、本発明の一実施形態に係る昇圧コンバータの制御方法が適用される昇圧コンバータ制御システム100を示すブロック図である。以下では、図1を参照して昇圧コンバータ制御システム100の構成について説明する。
(1st Embodiment)
FIG. 1 is a block diagram showing a boost
昇圧コンバータ制御システム100は、バッテリ10と、負荷20と、昇圧コンバータ30と、電圧センサ2、8と、電流センサ6と、制御装置90とを備える。また、制御対象である昇圧コンバータ30は、主に、コンデンサ1、7と、リアクトル(インダクタンス)3と、スイッチング素子4a、4bとを含んで構成される。
The boost
バッテリ10は、昇圧コンバータ30に直流電力を供給する。バッテリ10は、例えば、充放電可能なリチウムイオン2次電池である。
負荷20は、昇圧コンバータ30から出力される直中電力を消費する。負荷20は、昇圧コンバータ制御システム100が車両に適用される場合は、例えばモータ等である。
昇圧コンバータ30は、入力された電圧(入力電圧Vin)を昇圧して、昇圧後の出力電圧Voutを出力する。
コンデンサ1は、スイッチング素子4a、4bがスイッチングすることに起因して入力電圧Vinに発生する脈流(電圧リップル)を吸収することにより入力電圧Vinを整流する。
The
電圧センサ2は、コンデンサ1に付設され、昇圧コンバータ30の入力電圧Vinすなわちコンデンサ1の電圧を検出して、検出した電圧値を制御装置90に送信する。
Voltage sensor 2 is attached to
リアクトル3は、スイッチング素子4aがオン、4bがオフのときにバッテリ10からの電気エネルギーを蓄積し、蓄積した電気エネルギーをスイッチング素子4aがオフ、4bがオンのときに放電する。これにより、昇圧コンバータ30は、バッテリ10からの直流電圧(入力電圧Vin)を昇圧することができる。昇圧後の電圧値(出力電圧Voutの電圧値)は、スイッチング素子4aをオンする時間の割合(デューティ比)を変更することにより任意に調整することができる。また、リアクトル3は、スイッチング素子4a、4bがスイッチングすることに起因して発生する電流リップルを抑制する機能も有している。
スイッチング素子4a、4bは、例えばIGBTやMOS−FET等のパワー半導体素子で構成される。また、各スイッチング素子4a、4bには、ダイオード5a、5bがそれぞれ並列に接続される。
The
電流センサ6は、リアクトル3に流れる電流を検出して、検出した電流値を入力電流ILとして制御装置90に送信する。
コンデンサ7は、スイッチング素子4a、4bがスイッチングすることに起因して出力電圧Voutに発生する脈流(電圧リップル)を吸収することにより出力電圧Voutを整流する。
The capacitor 7 rectifies the output voltage Vout by absorbing a pulsating flow (voltage ripple) generated in the output voltage Vout due to the switching of the
電圧センサ8は、昇圧コンバータ30の出力電圧、すなわちコンデンサ7の電圧を検出して、検出した電圧値を出力電圧Voutとして制御装置90に送信する。
Voltage sensor 8 detects the output voltage of
制御装置90は、例えば、中央演算装置(CPU)、読み出し専用メモリ(ROM)、ランダムアクセスメモリ(RAM)、および、入出力インタフェース(I/Oインタフェース)を備える1又は複数のコントローラにより構成される。制御装置90は、入力電圧Vinの検出値、出力電圧Voutの検出値、入力電流ILの検出値、及び、外部(例えば他のコントローラ)から入力される出力電圧指令値Vout_astrに基づいて、昇圧コンバータ30が備えるスイッチング素子4aのデューティ比を指示するゲート信号を生成し、昇圧コンバータ30へ出力する。なお、出力電圧指令値Vout_astrは、昇圧コンバータ制御システム100が例えば車両に適用される場合には、モータに所望のトルクを発生させるためのドライバのアクセル操作量に応じて公知の方法を用いて算出される。制御装置90の詳細については図2を参照して説明する。
The
図2は、制御装置90の構成を示すブロック図である。
FIG. 2 is a block diagram showing a configuration of the
制御装置90は、電圧制御部91と、電流指令値切替部92と、電流制御部93と、減算器94と、除算器95と、PWM生成部96と、から構成される。
The
電圧制御部91は、外部から入力される出力電圧指令値Vout_astrと、昇圧コンバータ30の出力電圧の検出値である出力電圧Voutとに基づいて、電流指令値IL_astr'を算出し、電流指令値切替部92に出力する。電圧制御部91は例えば図3で示す構成により実現される。
図3は、本実施形態の電圧制御部91の構成を示すブロック図である。電圧制御部91は、減算器911とPI補償器912とから構成される。減算器911は、出力電圧指令値Vout_astrから出力電圧Voutを減算して得た値をPI補償器912に出力する。
FIG. 3 is a block diagram illustrating a configuration of the
PI補償器912は、いわゆるPI制御を実行する演算器である。PI補償器912は、指令値(出力電圧指令値Vout_astr)に実電流(出力電圧Vout)を追従させるべく、出力電圧指令値Vout_astrと出力電圧Voutの偏差を補償する電圧フィードバック制御により電流指令値IL_astr'を算出する。
The
電流指令値切替部92は、電流指令値IL_astr'と、負荷電流を考慮して算出される電流指令値IL_astr'2のいずれか一方を入力電流指令値IL_astrとして出力する。電流指令値切替部92の動作、および電流指令値IL_astr'2の詳細については後述する。
The current command
電流制御部93は、入力電流指令値IL_astrと、リアクトル3を流れる電流の検出値である入力電流ILとに基づいて、目標リアクトル電圧VL_astrを算出し、除算器95に出力する。電流制御部93は例えば図4で示す構成により実現される。
図4は、本実施形態の電流制御部93の構成を示すブロック図である。電流制御部93は、減算器931とPI補償器932とから構成される。減算器931は、入力電流指令値IL_astrから入力電流ILを減算して得た値をPI補償器932に出力する。
FIG. 4 is a block diagram illustrating a configuration of the
PI補償器932は、PI制御を実行する制御器である。PI補償器932は、指令値(入力電流指令値IL_astr)に実電流(入力電流IL)を追従させるべく、入力電流指令値IL_astrと入力電流ILの偏差を補償する電流フィードバック制御により目標リアクトル電圧VL_astrを算出する。目標リアクトル電圧VL_astrの算出方法等については後述する。 The PI compensator 932 is a controller that executes PI control. The PI compensator 932 performs target feedback voltage VL_astr by current feedback control for compensating for a deviation between the input current command value IL_astr and the input current IL so that the actual current (input current IL) follows the command value (input current command value IL_astr). Is calculated. A method of calculating the target reactor voltage VL_astr will be described later.
減算器94は、昇圧コンバータ30の入力電圧の検出値である入力電圧Vinから目標リアクトル電圧VL_astrを減算して得た値を除算器95に出力する。
除算器95は、入力電圧Vinと目標リアクトル電圧VL_astrとの偏差を出力電圧Voutで除算することにより、昇圧コンバータ30が備えるスイッチング素子4aのデューティ比を指令するデューティ指令値Dを算出し、PWM生成部96に出力する。
PWM生成部96は、デューティ指令値Dをスイッチング素子4a、4bを駆動させるためのゲート信号に変換して、昇圧コンバータ30に出力する。
そして、昇圧コンバータ30は、ゲート信号に従ってスイッチング素子4a、4bを駆動することにより出力電圧指令値Vout_astrに応じた出力電圧Voutを負荷側に供給する。
Then, boost
続いて、制御装置90の動作の詳細を図5を参照して説明する。
Next, details of the operation of the
図5は、第1実施形態の昇圧コンバータ30の制御方法によるゲート信号算出処理を示すフローチャートである。図5で示す開始から終了までにかかる一制御周期は、昇圧コンバータ制御システム100が起動している間一定の間隔で常時実行されるように上記コントローラ(制御装置90)にプログラムされている。
FIG. 5 is a flowchart illustrating a gate signal calculation process by the control method of the
ステップS10では、制御装置90は、昇圧コンバータ30に付設された各センサの検出値(入力電圧Vin、出力電圧Vout、入力電流IL)、出力電圧指令値Vout_astr、および、記憶された一制御周期前のデューティ指令値Dをそれぞれ取得する。
In step S10,
ステップS20では、制御装置90は、現在のデューティ指令値Dが飽和しているか否かを判定するために、一制御周期前に算出されたデューティ指令値Dが所定値以上か否かを判定する。ここでの所定値は、スイッチング素子4a、4bのデッドタイム等を考慮して、デューティ指令値Dによって実際のデューティ比が飽和していることを判定可能な値が設定される。なお、デューティ比は0〜1の範囲内の値であって、デッドタイム等を考慮せずに言えば、デューティ比=1の状態が飽和状態となる。
In step S20,
デューティ指令値Dが所定値以上の場合は、スイッチング素子4aのデューティ比が飽和していると判断して、ステップS30の処理に移行する。デューティ指令値Dが所定値未満の場合は、スイッチング素子4aのデューティ比は飽和していないと判断してステップS40の処理に移行する。
If the duty command value D is equal to or larger than the predetermined value, it is determined that the duty ratio of the
ここで、デューティ指令値Dが所定値以上の場合、すなわち、スイッチング素子4aのデューティ比(ONデューティ比)が飽和していると判断される場合は、負荷側から要求される電力(負荷電力)が急増したと判定することができる。
Here, when the duty command value D is equal to or greater than a predetermined value, that is, when it is determined that the duty ratio (ON duty ratio) of the
負荷電力が急増した場合、負荷20がコンデンサ7の電気エネルギーを消費するために出力電圧Voutが低下する。一方、昇圧コンバータ30の入力側では、負荷電力が増えるのに応じて入力電力も増大する。しかしながら、入力電圧Vinは一定であるため、負荷電力の増大に応じて必要となるコンデンサ7及び負荷20への電力を確保するために入力電流ILが上昇する。
When the load power suddenly increases, the output voltage Vout decreases because the
負荷電力の急増(負荷変動)に伴うこれらの変動、すなわち、出力電圧Voutの低下および入力電流ILの上昇は、電圧制御部91による電圧フィードバック制御と電流制御部93による電流フィードバック制御とにより補償される。より詳細には、電圧制御部91は出力電圧Voutの低下を補償するように電流指令値IL_astr'を増加させる。このとき、電流制御部93は、負荷電力の増加に伴う出力電流の増加(変動)を補償するように出力電流を低下させるように作用する。
These fluctuations due to a sudden increase in load power (load fluctuation), that is, a decrease in the output voltage Vout and an increase in the input current IL are compensated by the voltage feedback control by the
しかし、入力電流ILは負荷変動に対して瞬時に大きくなる一方で電流指令値IL_astr’は電圧制御部91による補償遅れがあるため、制御誤差が発生する。その結果、入力電流ILに対して電流指令値IL_astr’が一時的に小さくなり、デューティ指令値Dが上昇する。
However, while the input current IL instantaneously increases in response to a load change, the current command value IL_astr 'has a compensation delay by the
従って、ステップS20においてデューティ指令値Dが所定値以上か否かを判定することにより、負荷電力が急増したか否かを判定することができる。なお、ここでの負荷電力(負荷電流)が「急増」するとは、電圧フィードバック制御の追従性(応答性)を悪化させる程度に負荷電流が増加することをいう。以下フローに戻って説明を続ける。 Therefore, by determining whether or not the duty command value D is equal to or more than the predetermined value in step S20, it can be determined whether or not the load power has increased rapidly. Here, the "rapid increase" of the load power (load current) means that the load current increases to such an extent that the followability (response) of the voltage feedback control is deteriorated. Returning to the flow, the description will be continued.
ステップS30は、デューティ指令値Dが所定値以上と判定された場合、すなわち、負荷電流が急増した場合に実行される処理である。ステップS30では、制御装置90(電流指令値切替部92)は、負荷電流を考慮した電流指令値IL_astr'2を入力電流指令値IL_astrに設定する。換言すると、電流指令値切替部92は、ステップS20においてデューティ指令値Dが飽和していると判定された場合は、入力電流指令値IL_astrの設定値を電流指令値IL_astr'から電流指令値IL_astr'2に切替える。電流指令値IL_astr'2が入力電流指令値IL_astrとして設定されると、ステップS70の処理が実行される。
Step S30 is a process that is executed when the duty command value D is determined to be equal to or greater than the predetermined value, that is, when the load current is rapidly increased. In step S30, the control device 90 (current command value switching unit 92) sets the current command value IL_astr'2 considering the load current to the input current command value IL_astr. In other words, when it is determined in step S20 that the duty command value D is saturated, the current command
電流指令値IL_astr'2としては、例えば、デューティ指令値Dが飽和している時における負荷電流(この場合の負荷電流を以下では外乱とも称する)に相当する入力電流ILが設定される。デューティ指令値Dが1で出力電圧Voutが入力電圧Vinと等しい場合は、スイッチング素子4aは常時オンであり、且つ、コンデンサ7から電流が流れないため、入力電流ILは負荷電流と等しくなる。よって、電流指令値IL_astr'2に、負荷電流に相当する電流(入力電流IL)を設定することにより、出力電圧Voutの応答性を向上させることができる。
As the current command value IL_astr'2, for example, an input current IL corresponding to a load current when the duty command value D is saturated (the load current in this case is also referred to as a disturbance hereinafter) is set. When the duty command value D is 1 and the output voltage Vout is equal to the input voltage Vin, the switching
また、電流指令値IL_astr'2として、入力電流ILより大きい値を設定してもよい。当該値は、例えば、昇圧コンバータ制御システム100及び負荷20に係るハード構成上流せる電流の最大値を考慮して決定してもよい。この場合、電流指令値IL_astr'2として入力電流ILを設定した場合よりも、負荷電流に対する入力電流指令値IL_astrがより大きくなるので、出力電圧Voutの応答性をより向上させることができる。
Further, a value larger than the input current IL may be set as the current command value IL_astr'2. The value may be determined in consideration of, for example, the maximum value of the current to be provided upstream of the hardware configuration of the boost
他方、ステップS40は、デューティ指令値Dが所定値未満と判定された場合、すなわち、負荷電流が急増していないと判断される場合に実行される処理である。ステップS40では、制御装置90は、入力電流指令値IL_astrの設定値が電流指令値IL_astr'2から電圧制御部91の出力値である電流指令値IL_astr'に切替られるか否か(復帰したか否か)を判定する。具体的には、一制御周期前のステップS20においてデューティ指令値Dが所定値以上と判定されていた場合(ステップS20がYES判定だった場合)には、本制御周期において入力電流指令値IL_astrの設定値が電流指令値IL_astr'2から電流指令値IL_astr'に復帰すると判定する。
On the other hand, step S40 is processing executed when it is determined that the duty command value D is less than the predetermined value, that is, when it is determined that the load current has not increased rapidly. In step S40, the
入力電流指令値IL_astrの設定値が電流指令値IL_astr'に復帰すると判定されると、入力電流指令値IL_astrの設定値を電流指令値IL_astr'に切替えるためにステップS50の処理が実行される。一制御周期前のステップS20もNO判定だった場合は、入力電流指令値IL_astrの設定値を引き続き電流指令値IL_astr'とするためにステップS60の処理が実行される。 If it is determined that the set value of the input current command value IL_astr returns to the current command value IL_astr ', the process of step S50 is executed to switch the set value of the input current command value IL_astr to the current command value IL_astr'. If the determination in step S20 one control cycle ago is also NO, the process of step S60 is executed in order to continue to set the input current command value IL_astr to the current command value IL_astr '.
ステップS50では、制御装置90は、電圧制御部91のPI補償器912(図3参照)が備える積分器を初期化する。積分器の初期化は、入力電流指令値IL_astrの設定値を電流指令値IL_astr'に切替える際に、入力電流指令値IL_astrが急峻に変化しないようにするために行われる。例えば、本実施形態のように電流指令値IL_astr'が積分器を有するPI補償器912を用いたPI制御で算出される場合は、目標リアクトル電圧VL_astrが電流指令値IL_astr'2に基づいて算出された後、再び電流指令値IL_astr'に基づいて算出される場合に積分器を次式(1)で初期化する。これにより、一制御周期前の入力電流指令値IL_astr(入力電流指令値IL_astr_z)と、本制御周期において算出される入力電流指令値IL_astrを一致させることができる。
In step S50, the
ただし、式(1)中のI0は、PI補償器912が有する積分器の初期化値、Kpは、PI補償器912で行われる比例制御の係数(比例ゲイン)、Kiは、PI補償器912で行われる積分制御の係数(積分ゲイン)、Voutは、出力電圧Vout、Vout_astrは出力電圧指令値である。
Here, I0 in the equation (1) is an initialization value of an integrator of the
ステップS50において積分器の初期化処理を行うことにより、入力電流指令値IL_astrが電流指令値IL_astr'2から電流指令値IL_astr'に切り替わる時に、入力電流指令値IL_astrが急峻に変化することに起因して生じるハンチングを防止することができる。これにより、当該ハンチングを防止することができない場合に比べて出力電圧Voutの応答性を向上させることができる。初期化処理が実行されると、続くステップS60の処理が実行される。 By performing the integrator initialization process in step S50, the input current command value IL_astr changes sharply when the input current command value IL_astr switches from the current command value IL_astr'2 to the current command value IL_astr '. The hunting that occurs due to this can be prevented. Thereby, the responsiveness of the output voltage Vout can be improved as compared with the case where the hunting cannot be prevented. When the initialization processing is performed, the processing of the subsequent step S60 is performed.
ステップS60は、少なくともデューティ指令値Dが飽和していない場合に実行される処理である。ステップS60では、制御装置90(電流指令値切替部92)は、電圧制御部91から出力される電流指令値IL_astr'を入力電流指令値IL_astrに設定する。電流指令値IL_astr'が入力電流指令値IL_astrとして設定されると、ステップS70の処理が実行される。
Step S60 is a process executed at least when the duty command value D is not saturated. In step S60, the control device 90 (current command value switching unit 92) sets the current command value IL_astr 'output from the
ステップS70では、制御装置90は、入力電流指令値IL_astrに基づくゲート信号を算出する。より詳細には、まず、制御装置90(電流制御部93)が入力電流指令値IL_astrに基づいて目標リアクトル電圧VL_astrを算出する。目標リアクトル電圧VL_astrは、図1で示すリアクトル3に印加する電圧の指令値である。そして、制御装置90は、減算器94と除算器95とを用いて、目標リアクトル電圧VL_astrと、入力電圧Vinと、出力電圧Voutとからスイッチング素子4aのデューティ指令値Dを算出する。
In step S70,
ここで、昇圧コンバータ30の入力電圧Vinと出力電圧Voutの関係をデューティ指令値Dとリアクトル3の電圧(リアクトル電圧VL)とを用いて表すと、次式(2)の通りとなる。なお、デューティ指令値Dは、0〜1の範囲で表される値とする。
Here, when the relationship between the input voltage Vin and the output voltage Vout of the
上記式(2)において、リアクトル電圧VLを目標リアクトル電圧VL_astrに置き換えると、デューティ指令値Dは以下式(3)で表すことができる。 In the above equation (2), when the reactor voltage VL is replaced with the target reactor voltage VL_astr, the duty command value D can be expressed by the following equation (3).
そして、制御装置90(PWM生成部96)は、上記式(3)により算出したデューティ指令値DをPWM信号に変換して、ゲート信号として昇圧コンバータ30に出力する。これにより、スイッチング素子4a、4bを入力電流指令値IL_astrに基づいて算出されたデューティ指令値Dに従って駆動させることができる。以上が、本実施形態の一制御周期にかかるゲート信号算出処理の詳細である。
Then, control device 90 (PWM generation unit 96) converts duty command value D calculated by the above equation (3) into a PWM signal, and outputs the PWM signal to boost
ここで、本実施形態の昇圧コンバータ30の制御方法を適用することにより得られる効果を説明する前に、従来技術による昇圧コンバータ30の制御方法による制御結果について説明する。
Here, before describing the effect obtained by applying the control method of
図12は、従来技術による昇圧コンバータ制御システムの一例を示すブロック図である。図12では、図2で示した第1実施形態の昇圧コンバータ制御システム100と同様の構成には同じ指示番号を付し、説明を省略する。図示するように、従来技術による昇圧コンバータ制御システムは、電流指令値切替部92を有さない点、及び、負荷電力を考慮した電流指令値IL_astr'2を算出しない点が昇圧コンバータ制御システム100と相違する。すなわち、従来技術では、電圧制御部91の出力であるIL_astrが常に電流制御部93に入力される。
FIG. 12 is a block diagram illustrating an example of a boost converter control system according to the related art. 12, the same components as those of the boost
図6は、従来技術による昇圧コンバータ30の制御結果を示すタイムチャートである。横軸は時間を表し、縦軸は、上段から順に出力電圧(Vout)、入力電流(IL)およびデューティ指令値(D)を表している。
FIG. 6 is a time chart showing a control result of
図6では、時間0.2において負荷電力を急増させたときの昇圧コンバータ制御システム(図12参照)の各値の時間波形が示されている。 FIG. 6 shows a time waveform of each value of the boost converter control system (see FIG. 12) when the load power is rapidly increased at time 0.2.
時間0.2において負荷電力が急増した場合、負荷20がコンデンサ7の電気エネルギーを消費するため出力電圧Voutが低下する。一方、昇圧コンバータ30の入力側では、コンデンサ7および負荷20へ電気エネルギーを供給するために入力電流が上昇する。
If the load power suddenly increases at time 0.2, the output voltage Vout decreases because the
出力電圧Voutの低下および入力電流ILの上昇は、電圧フィードバック制御(電圧制御部91)と電流フィードバック制御(電流制御部93)とにより補償される。しかし、入力電流ILは負荷変動に対して瞬時に大きくなる一方、電流指令値IL_astr’は電圧制御部91による補償遅れがあるため制御誤差が発生する。その結果、入力電流ILに対して電流指令値IL_astr’が一時的に小さくなるため、時刻0.2以降デューティ指令値が上昇する。
The decrease in the output voltage Vout and the increase in the input current IL are compensated by the voltage feedback control (the voltage control unit 91) and the current feedback control (the current control unit 93). However, the input current IL instantaneously increases with respect to a load change, while the current command value IL_astr 'has a control error due to a delay in compensation by the
この状態においては、負荷20による電力消費及びデューティ比上昇による昇圧比の低下のために出力電圧Voutは低下する。一方で、ダイオード5a(スナバダイオード)の存在により出力電圧Voutは入力電圧Vinよりも原則小さくならない。そのため、特に入力電圧Vinと出力電圧Voutの差が小さい場合には、出力電圧Voutが入力電圧Vinと同じ値まで低下し、その値で定常となる(厳密にはリアクトル3の影響により多少の変動があるが、本説明においては無視する)。このとき、電圧制御部91に入力される電流指令値Vout_astrと出力電圧Voutのセンサ値との偏差(電圧偏差)は一定値でこれ以上大きくならない状態(飽和状態)となるので、電圧フィードバック制御による補償に遅れが発生する。その結果、出力電圧Voutの応答性が悪化してしまう。
In this state, the output voltage Vout decreases due to the power consumption by the
また、上述のとおり、上記の制御誤差が発生している間はデューティ指令値が上昇していき上限値である1(上アーム(スイッチング素子4a)が常時オン)の状態で飽和してしまう(時刻0.2から0.22付近を参照)。この状態ではスイッチング素子4a、4bを制御できないので、これまでスイッチング制御によって抑えられていた出力電圧振動が発生してしまう。
As described above, while the control error is occurring, the duty command value increases and saturates at the upper limit of 1 (the upper arm (switching
その後、入力電流指令値IL_astrは電流制御部93により外乱が補償されるため、出力電圧Voutは徐々に増加する(時間0.22以降を参照)。そして、さらに間が経過して入力電流指令値IL_astrと入力電流ILとの入力電流偏差が小さくなると、デューティ比が低下していくとともに、出力電圧Voutが出力電圧指令値に向かって上昇していく。
Thereafter, the disturbance of the input current command value IL_astr is compensated by the
以上のように、従来技術では、入力電圧Vinと出力電圧Voutとの差が小さい場合に負荷電力が急増した場合、換言すると、負荷電力が変動したことに起因して出力電圧Voutが入力電圧Vinと同等の値にまで低下するような場合には、電圧フィードバック制御による補償が遅れてしまう。これは、負荷電力が大きい状態にもかかわらず、その補償を適切に実行するために必要な電圧偏差が小さいことに起因する。その結果、電圧偏差が飽和することにより出力電圧Voutの応答性が悪化してしまい、デューティ比の飽和状態が継続する。 As described above, in the related art, when the difference between the input voltage Vin and the output voltage Vout is small, the load power suddenly increases, in other words, the output voltage Vout is reduced due to the change in the load power. In the case where the voltage decreases to a value equivalent to the above, the compensation by the voltage feedback control is delayed. This is due to the fact that the voltage deviation required to properly perform the compensation is small even when the load power is large. As a result, the response of the output voltage Vout deteriorates due to the saturation of the voltage deviation, and the saturation state of the duty ratio continues.
すなわち、従来技術には、昇圧コンバータ30の出力電圧Voutは入力電圧Vin以下にならないという特性に起因する電圧偏差の飽和により、入力電圧Vinと出力電圧Voutとの差が小さい場合に負荷電力が急増した場合には、電圧制御部91における電圧フィードバック制御による補償が遅れ、出力電圧Voutの応答性が悪化するという課題がある。
That is, according to the prior art, the load power suddenly increases when the difference between the input voltage Vin and the output voltage Vout is small due to the saturation of the voltage deviation caused by the characteristic that the output voltage Vout of the
これに対して、本実施形態の昇圧コンバータ30の制御方法を適用することにより得られる効果について以下説明する。
On the other hand, the effect obtained by applying the control method of the
図7、8は、第1実施形態の昇圧コンバータ制御システム100による昇圧コンバータ30の制御結果を示すタイムチャートである。横軸は時間を表し、縦軸は、上段から順に出力電圧(Vout)、入力電流(IL)およびデューティ指令値(D)を表している。
7 and 8 are time charts showing control results of the
図7では、時間0.2において負荷電力を急増させたときの昇圧コンバータ制御システム(図12参照)の各値の時間波形が示されている。 FIG. 7 shows a time waveform of each value of the boost converter control system (see FIG. 12) when the load power is rapidly increased at time 0.2.
本実施形態においても、時間0.2において負荷電力が急増した場合、負荷20がコンデンサ7の電気エネルギーを消費することにより出力電圧Voutが低下するとともに、コンデンサ7および負荷20に電気エネルギーを供給するために入力電流ILが上昇する。その結果、上述したとおり入力電流ILに対して電流指令値IL_astr’が小さくなるので、時刻0.2以降デューティ指令値Dが上昇する。
Also in the present embodiment, when the load power suddenly increases at the time 0.2, the
ここで、本実施形態の昇圧コンバータ制御システム100では、デューティ指令値Dが飽和したと判定された場合(例えば図中のt0参照)には、入力電流指令値IL_astrとして負荷電流を考慮した電流指令値IL_astr'2が設定される(図中の矢印参照)。ここでの電流指令値IL_astr'2は入力電流ILであるため、入力電流指令値IL_astrと入力電流ILとの偏差をなくすことができる。その結果、入力電流指令値IL_astrが入力電流ILに従来技術よりも早く収束し、外乱をより素早く補償できるので、出力電圧Voutの応答性を従来技術に比べて改善することができる。
Here, in the boost
図8は、デューティ指令値Dが飽和したと判定された場合に電流指令値IL_astr’として設定される電流指令値IL_astr'2を入力電流ILよりも大きい値にした場合の制御結果を示している。この場合、電流指令値IL_astr'2に入力電流ILよりも大きな値が設定されるので、入力電流指令値IL_astrがより大きくなる(図中の矢印参照)。その結果、入力電流指令値IL_astrの追従性を向上させ、入力電流ILにより早く収束させることができるので、図示するとおり、出力電圧Voutの応答性をさらに向上させることができる。 FIG. 8 shows a control result when the current command value IL_astr'2 set as the current command value IL_astr 'is set to a value larger than the input current IL when it is determined that the duty command value D is saturated. . In this case, since the current command value IL_astr'2 is set to a value larger than the input current IL, the input current command value IL_astr becomes larger (see the arrow in the figure). As a result, the responsiveness of the input current command value IL_astr can be improved and the convergence can be made faster by the input current IL, so that the responsiveness of the output voltage Vout can be further improved as shown in the figure.
以上、第1実施形態の昇圧コンバータ30の制御方法によれば、入力電圧Vinを昇圧して負荷20側に出力する昇圧コンバータ30の制御方法において、昇圧コンバータ30への出力電圧指令値Vout_astrと検出した出力電圧Voutとの偏差に基づいて入力電流指令値(電流指令値IL_astr')を算出し、検出した昇圧コンバータ30の入力電流ILと入力電流指令値(電流指令値IL_astr')との偏差を補償する入力電流補償指令値(目標リアクトル電圧VL_astr)を算出し、入力電流補償指令値(目標リアクトル電圧VL_astr)と入力電圧Vinと出力電圧Voutとに基づいて昇圧コンバータ30へのデューティ指令値Dを算出し、デューティ指令値Dに応じた電圧を出力するように昇圧コンバータ30を制御する。負荷20側の要求電力(負荷電流)が急増したと判定した場合には、入力電流指令値(電流指令値IL_astr')よりも大きい負荷変動時電流指令値(電流指令値IL_astr'2)を設定し、入力電流補償指令値(目標リアクトル電圧VL_astr)を、入力電流指令値(電流指令値IL_astr')に代えて、負荷変動時電流指令値(電流指令値IL_astr'2)と検出した入力電流ILとの偏差に基づいて算出する。
As described above, according to the control method of the
これにより、電流指令値IL_astr'よりも大きく、負荷電流(外乱)を考慮した電流指令値IL_astr'2に基づいて電流フィードバック制御を実行することができるので、入力電流指令値IL_astrと入力電流ILとの偏差を小さくし、入力電流指令値IL_astrを入力電流ILに従来技術よりも早く収束させることが可能となる。その結果、出力電圧指令値Vout_astrに対する出力電圧Voutの応答性を従来よりも改善することができる。 This allows the current feedback control to be performed based on the current command value IL_astr'2 that is larger than the current command value IL_astr 'and that takes into account the load current (disturbance), so that the input current command value IL_astr and the input current IL , The input current command value IL_astr can be made to converge to the input current IL earlier than in the prior art. As a result, the responsiveness of the output voltage Vout to the output voltage command value Vout_astr can be improved as compared with the conventional case.
また、第1実施形態の昇圧コンバータ30の制御方法によれば、デューティ指令値Dが所定値を超えた場合に負荷20側の要求電力が急増したと判定し、検出した入力電流ILを負荷変動時電流指令値(電流指令値IL_astr'2)に設定する。これにより、要求電力が急増したか否かを定量的に判定できるとともに、入力電流指令値IL_astrと入力電流ILとの偏差をなくし、入力電流指令値IL_astrを入力電流ILにより早く収束させることが可能となる。その結果、出力電圧指令値Vout_astrに対する出力電圧Voutの応答性をより改善することができる。
Further, according to the control method of the
また、第1実施形態の昇圧コンバータ30の制御方法によれば、デューティ指令値Dが所定値を超えた場合に負荷20側の要求電力が急増したと判定し、検出した入力電流ILより大きい値を負荷変動時電流指令値(電流指令値IL_astr'2)に設定する。これにより、要求電力が急増したか否かを定量的に判定できるとともに、入力電流指令値IL_astrと入力電流ILとの偏差をなくし、入力電流指令値IL_astrを入力電流ILにより早く収束させることが可能となる。その結果、出力電圧指令値Vout_astrに対する出力電圧Voutの応答性をさらに改善することができる。
Further, according to the control method of the
また、第1実施形態の昇圧コンバータ30の制御方法によれば、入力電流指令値IL_astrは、積分器を用いたPI制御によって算出され、入力電流補償指令値(目標リアクトル電圧VL_astr)が負荷変動時電流指令値(電流指令値IL_astr'2)に基づいて算出された後、再び入力電流指令値(電流指令値IL_astr')に基づいて算出される場合には、積分器を初期化する。これにより、入力電流指令値IL_astrが電流指令値IL_astr'2から電流指令値IL_astr'に切り替わる時に、入力電流指令値IL_astrが急峻に変化することに起因して生じるハンチングを防止することができる。
Further, according to the control method of
(第2実施形態)
以下では、第2実施形態の昇圧コンバータ30の制御方法について説明する。
(2nd Embodiment)
Hereinafter, a control method of the
図9は、第2実施形態の昇圧コンバータ30の制御方法が適用される昇圧コンバータ制御システム200を示すブロック図である。図9では、図2で示した昇圧コンバータ制御システム200と同様の構成には同じ指示番号を付し、説明を省略する。
FIG. 9 is a block diagram illustrating a boost
昇圧コンバータ制御システム200は、昇圧コンバータ制御システム100の制御装置90が備えていた電流指令値切替部92を有していない一方で、電流制御部出力制限部97と負荷電流補償演算部98と加算器99とを更に有している点が第1実施形態と相違する。これら構成の詳細を中心に第2実施形態の昇圧コンバータ30の制御方法の詳細について以下説明する。
The boost
電流制御部出力制限部97は、電流制御部93の出力であるVL_astr'をデューティ指令値Dの飽和を考慮した所定の閾値(下限値Vmin)で制限し、下限値Vmin以下の値を目標リアクトル電圧VL_astrとして減算器94に出力するとともに、その飽和量Vsatを負荷電流補償演算部98に出力する。
The current control unit
ここでの下限値Vminは、デューティ指令値Dが1、すなわち、スイッチング素子4a(上アーム)が常時オンとなる場合のリアクトル電圧である。下限値Vminは次式(4)で表される。
The lower limit value Vmin here is a reactor voltage when the duty command value D is 1, that is, when the switching
飽和量Vsatは、目標リアクトル電圧VL_astrが下限値Vminを下回る量(飽和量)であって、次式(5)で表される。 The saturation amount Vsat is an amount (saturation amount) at which the target reactor voltage VL_astr falls below the lower limit value Vmin, and is expressed by the following equation (5).
負荷電流補償演算部98は、飽和量Vsatに基づいて、電圧制御部91での電圧フィードバック制御によって補償しきれていない分(補償不足分)の負荷電流(負荷電流補償値Isat)を推定する。負荷電流補償値Isatは次式(6)で算出される。
The load current
ただし、式(6)中のRはリアクトル3の抵抗成分である。算出された負荷電流補償値Isatは、加算器99に出力される。
Here, R in the equation (6) is a resistance component of the
加算器99は、電圧制御部91の出力である電流指令値IL_astr'に負荷電流補償値Isatを加算して得た値を入力電流指令値IL_astrとして電流制御部93に出力する。
The
なお、第1実施形態の昇圧コンバータ制御システム100が実行する処理であって、負荷電流が急増したか否かの判定結果に基づいて入力電流指令値IL_astrの設定値を電流指令値IL_astr'と電流指令値IL_astr'2とを切替える処理は、本実施形態における飽和量Vsatの存在と対応する。すなわち、本実施形態における入力電流指令値IL_astrの設定値は、飽和量Vsatが0のときは電流指令値IL_astr'となり、飽和量Vsatが0ではないときは電流指令値IL_astr'2となる。より具体的には、飽和量Vsatが0ではないとき(Vsat≠0)は負荷電流が急増したと判定された場合に対応し、飽和量Vsatが0のとき(Vsat=0)は負荷電流が急増していないと判定された場合に対応する。
Note that this is a process executed by the boost
次に、本実施形態の制御装置90の動作の詳細について説明する。
Next, details of the operation of the
図10は、第2実施形態の昇圧コンバータ30の制御方法によるゲート信号算出処理を示すフローチャートである。図10で示す開始から終了までにかかる一制御周期は、昇圧コンバータ制御システム200が起動している間一定の間隔で常時実行されるように上記コントローラ(制御装置90)にプログラムされている。
FIG. 10 is a flowchart illustrating a gate signal calculation process by the control method of the
ステップS100では、制御装置90は、現在の制御周期が昇圧コンバータ制御システム200の起動後1回目(開始タイミング)の制御周期か否かを判定する。本制御周期が起動後1回目と判定されると、負荷電流補償値Isatの初期化を行うためにステップS200の処理に移行する。本制御周期が起動後1回目ではないと判定されると続くステップS300の処理が実行される。
In step S100,
ステップS200では、制御装置90(負荷電流補償演算部98)は、負荷電流補償値Isatの初期化を行う。負荷電流補償値Isatは、本ステップにおいて0が代入されることにより、昇圧コンバータ制御システム200の起動時に1回だけ初期化される。負荷電流補償値Isatが初期化されると、続くステップS300の処理が実行される。
In step S200, the control device 90 (load current compensation calculation unit 98) initializes the load current compensation value Isat. The load current compensation value Isat is initialized only once when the boost
ステップS300では、制御装置90は、昇圧コンバータ30に付設された各センサの検出値(入力電圧Vin、出力電圧Vout、入力電流IL)、および、出力電圧指令値Vout_astrをそれぞれ取得する。
In step S300,
ステップS400では、制御装置90(電圧制御部91、電流制御部93、加算器99)は、目標リアクトル電圧VL_astr'を算出する。具体的には、まず、電圧制御部91が出力電圧指令値Vout_astrと出力電圧Voutとから電流指令値IL_astr'を算出する。次に、加算器99が、電流指令値IL_astr'と負荷電流補償値Isatを加算した値を入力電流指令値IL_astrとして出力する。そして、電流制御部93は、入力電流指令値IL_astrと入力電流ILとに基づいて、電流制御部出力制限部97により制限される前の目標リアクトル電圧VL_astr'を算出する。
In step S400, control device 90 (
ステップS500では、制御装置90(電流制御部出力制限部97)は、制限前の目標リアクトル電圧VL_astr'に対して、デューティ比を考慮した制限すなわち上述の下限値Vminを用いた制限を実施し、目標リアクトル電圧VL_astrを出力する。 In step S500, control device 90 (current control unit output limiting unit 97) limits the target reactor voltage VL_astr 'before the limitation in consideration of the duty ratio, that is, the limit using the above-described lower limit value Vmin, The target reactor voltage VL_astr is output.
なお、負荷電力が急増した場合、目標リアクトル電圧VL_astr'は、上述のとおり電圧制御部91による電圧フィードバック制御の補償の遅れにより低下し、ある時点で電流制御部出力制限部97の下限値Vminを下回る。下限値Vminは、上述のとおりデューティ比が1の状態に相当するように設定されるため(上記式(4)参照)、目標リアクトル電圧VL_astr'が電流制御部出力制限部97の下限値Vminを下回ることは、デューティ指令値Dが1を超える(飽和する)ことに相当する。この場合は、目標リアクトル電圧VL_astr'が電流制御部出力制限部97の下限値Vminによって制限されるので、下限値Vminに略一致する値が、目標リアクトル電圧VL_astrとして出力される。
When the load power increases sharply, the target reactor voltage VL_astr 'decreases due to the delay in the compensation of the voltage feedback control by the
続くステップS600では、制御装置90は、ステップS500において目標リアクトル電圧VL_astr'が電流制御部出力制限部97の下限値Vminを下回ったかどうか、すなわち、目標リアクトル電圧VL_astrが下限値Vminに対して飽和したか否かを判定する。目標リアクトル電圧VL_astrが飽和したと判定した場合、換言すると、目標リアクトル電圧VL_astrが下限値Vminに対して飽和した量(飽和量Vsat)が0より大きい場合には、負荷電流が急増したと判断して、ステップS700の処理が実行される。
In subsequent step S600,
ステップS700は、負荷電流が急増したと判定された場合に実行される処理である。ステップS700では、目標リアクトル電圧VL_astrが下限値Vminに対して飽和した量(飽和量Vsat)が演算され(上記式(5)参照)、負荷電流補償演算部98に入力される。負荷電流補償演算部98は、上記式(6)を用いて、飽和量Vsatから負荷電流補償値Isatを算出する。この負荷電流補償値Isatは、電圧制御部91においてデューティ指令値Dの飽和により補償できていない分の負荷電流である。よって、加算器99において負荷電流補償値Isatを電流指令値IL_astr'に加えた値を入力電流指令値IL_astrに設定することにより入力電流指令値IL_astrと負荷電流との偏差を適切に補償することができる。
Step S700 is processing executed when it is determined that the load current has increased rapidly. In step S700, an amount of saturation of target reactor voltage VL_astr with respect to lower limit value Vmin (saturation amount Vsat) is calculated (see equation (5)), and input to load current
一方、ステップS600において目標リアクトル電圧VL_astr'が下限値Vminに対して飽和していないと判定された場合は、ステップS800の処理(通常時処理)が実行される。 On the other hand, if it is determined in step S600 that target reactor voltage VL_astr 'is not saturated with respect to lower limit value Vmin, the process of step S800 (normal process) is performed.
ステップS800では、負荷電流補償演算部98へ入力されるVsatを0とする。これにより、負荷電流補償値Isatも0となるため(上記式(6)参照)、電圧制御部91の出力である電流指令値IL_astr'が入力電流指令値IL_astrに設定される。
In step S800, Vsat input to the load current
ステップS900では、制御装置90(除算器95、PWM生成部96)は、目標リアクトル電圧VL_astrに基づいて算出したデューティ指令値Dをゲート信号に変換して、昇圧コンバータ30に出力する。これにより、スイッチング素子4a、4bを入力電流指令値IL_astrに基づいて算出されたデューティ指令値Dに従って駆動させることができる。以上により、第2実施形態の一制御周期にかかるゲート信号算出処理は終了する。
In step S900, control device 90 (
続いて、第2実施形態の昇圧コンバータ30の制御方法を適用することにより得られる効果について説明する。
Subsequently, effects obtained by applying the control method of the
図11は、第2実施形態の昇圧コンバータ制御システム100による昇圧コンバータ30の制御結果を示すタイムチャートである。横軸は時間を表し、縦軸は、上段から順に出力電圧(Vout)、入力電流(IL)およびデューティ比(D)を表している。
FIG. 11 is a time chart showing a control result of
図11では、時間0.2において負荷電力を急増させたときの昇圧コンバータ制御システム200(図9参照)の各値の時間波形が示されている。 FIG. 11 shows a time waveform of each value of boost converter control system 200 (see FIG. 9) when load power is rapidly increased at time 0.2.
本実施形態においても、時間0.2において負荷電力が急増した場合、負荷20がコンデンサ7の電気エネルギーを消費するために出力電圧Voutが低下するとともに、コンデンサ7および負荷20へ電気エネルギーを供給するために入力電流が上昇する。その結果、上述したとおり入力電流ILに対して電流指令値IL_astr’が小さくなるので、時刻0.2以降デューティ比が上昇する。
Also in the present embodiment, when the load power suddenly increases at the time 0.2, the
ここで、本実施形態の昇圧コンバータ制御システム200では、デューティ指令値Dが飽和するタイミング(図中のt0参照)において飽和量Vsatに基づいて算出される負荷電流補償値Isatが上昇するので、これに応じて入力電流指令値IL_astrが素早く上昇する(図中の矢印参照)。その結果、入力電流指令値IL_astrが入力電流ILに従来技術よりも早く収束し、外乱をより素早く補償できるので、出力電圧Voutの応答性を従来技術に比べて改善することができる。
Here, in the boost
以上、第2実施形態の昇圧コンバータ30の制御方法によれば、デューティ指令値Dの飽和を考慮して設定される所定閾値(下限値Vmin)に対する入力電流補償指令値(目標リアクトル電圧VL_astr')の飽和量(Vsat)を算出し、飽和量(Vsat)に基づいて補償不足分としての負荷電流補償値Isatを算出し、飽和量Vsatが0より大きい場合に負荷側の要求電力が急増したと判定し、電流指令値IL_astr’に負荷電流補償値Isatを加算した値を前記負荷変動時電流指令値(入力電流指令値IL_astr)に設定する。これにより、入力電流指令値IL_astrと入力電流ILとの偏差を小さくし、入力電流ILに対する入力電流指令値IL_astrの追従性を向上させることができるので、出力電圧指令値Vout_astrに対する出力電圧Voutの応答性を改善することができる。
As described above, according to the control method of the
以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。 As described above, the embodiments of the present invention have been described. However, the above embodiments merely show some of the application examples of the present invention, and the technical scope of the present invention is not limited to the specific configuration of the above embodiments. Absent.
30…昇圧コンバータ
90…コントローラ(制御装置)
30
Claims (6)
前記昇圧コンバータへの出力電圧指令値と検出した出力電圧との偏差に基づいて入力電流指令値を算出し、
検出した前記昇圧コンバータの入力電流と前記入力電流指令値との偏差を補償する入力電流補償指令値を算出し、
前記入力電流補償指令値と前記入力電圧と前記出力電圧とに基づいて前記昇圧コンバータへのデューティ指令値を算出し、
前記デューティ指令値に応じた電圧を出力するように前記昇圧コンバータを制御し、
前記負荷側の要求電力が急増したと判定した場合には、
前記入力電流指令値よりも大きい負荷変動時電流指令値を設定し、
前記入力電流補償指令値を、前記入力電流指令値に代えて、前記負荷変動時電流指令値と検出した前記入力電流との偏差に基づいて算出する、
ことを特徴とする昇圧コンバータの制御方法。 In a control method of a boost converter that boosts an input voltage and outputs the boosted voltage to a load side,
An input current command value is calculated based on a deviation between the output voltage command value to the boost converter and the detected output voltage,
Calculating an input current compensation command value for compensating for a deviation between the detected input current of the boost converter and the input current command value,
Calculating a duty command value to the boost converter based on the input current compensation command value, the input voltage, and the output voltage,
The boost converter is controlled to output a voltage corresponding to the duty command value,
When it is determined that the required power on the load side has increased rapidly,
Set a load fluctuation current command value larger than the input current command value,
The input current compensation command value, instead of the input current command value, is calculated based on a deviation between the load change-time current command value and the detected input current,
A method for controlling a boost converter, comprising:
前記デューティ指令値が所定値を超えた場合に前記負荷側の要求電力が急増したと判定し、
検出した前記入力電流を前記負荷変動時電流指令値に設定する、
ことを特徴とする昇圧コンバータの制御方法。 The control method of the boost converter according to claim 1,
When the duty command value exceeds a predetermined value, it is determined that the required power on the load side has rapidly increased,
Setting the detected input current as the load fluctuation current command value,
A method for controlling a boost converter, comprising:
前記デューティ指令値が所定値を超えた場合に前記負荷側の要求電力が急増したと判定し、
検出した前記入力電流より大きい値を前記負荷変動時電流指令値に設定する、
ことを特徴とする昇圧コンバータの制御方法。 The control method of the boost converter according to claim 1,
When the duty command value exceeds a predetermined value, it is determined that the required power on the load side has rapidly increased,
Setting a value larger than the detected input current as the load fluctuation current command value,
A method for controlling a boost converter, comprising:
前記入力電流指令値は、積分器を用いたPI制御によって算出され、
前記入力電流補償指令値が前記負荷変動時電流指令値に基づいて算出された後、再び前記入力電流指令値に基づいて算出される場合には、前記積分器を初期化する、
ことを特徴とする昇圧コンバータの制御方法。 The control method of the boost converter according to any one of claims 1 to 3,
The input current command value is calculated by PI control using an integrator,
After the input current compensation command value is calculated based on the load change current command value, if the input current compensation command value is calculated again based on the input current command value, the integrator is initialized.
A method for controlling a boost converter, comprising:
前記デューティ指令値の飽和を考慮して設定される所定閾値に対する前記入力電流補償指令値の飽和量を算出し、
前記飽和量に基づいて、前記補償の不足分としての負荷電流補償値を算出し、
前記飽和量が0より大きい場合に前記負荷側の要求電力が急増したと判定し、
前記入力電流指令値に前記負荷電流補償値を加算した値を前記負荷変動時電流指令値に設定する、
ことを特徴とする昇圧コンバータの制御方法。 The control method of the boost converter according to claim 1,
Calculating the saturation amount of the input current compensation command value with respect to a predetermined threshold set in consideration of the saturation of the duty command value,
Based on the saturation amount, calculate a load current compensation value as a shortage of the compensation,
When the saturation amount is larger than 0, it is determined that the required power on the load side has rapidly increased,
A value obtained by adding the load current compensation value to the input current command value is set as the load fluctuation current command value,
A method for controlling a boost converter, comprising:
前記昇圧コンバータの出力電圧を制御するコントローラを備え、
前記コントローラは、
前記昇圧コンバータへの出力電圧指令値と検出した前記出力電圧との偏差に基づいて入力電流指令値を算出し、
検出した前記昇圧コンバータの入力電流と前記入力電流指令値との偏差を補償する入力電流補償指令値を算出し、
前記入力電流補償指令値と前記入力電圧と前記出力電圧とに基づいて前記昇圧コンバータへのデューティ指令値を算出し、
前記デューティ指令値に応じた電圧を出力するように前記昇圧コンバータを制御し、
前記負荷側の要求電力が急増したと判定した場合には、
前記入力電流指令値よりも大きい負荷変動時電流指令値を設定し、
前記入力電流補償指令値を、前記入力電流指令値に代えて、前記負荷変動時電流指令値と検出した前記入力電流との偏差に基づいて算出する、
ことを特徴とする昇圧コンバータの制御装置。 In a boost converter control device that boosts an input voltage and outputs the boosted voltage to a load side,
A controller for controlling an output voltage of the boost converter,
The controller is
Calculating an input current command value based on a deviation between the output voltage command value to the boost converter and the detected output voltage;
Calculating an input current compensation command value for compensating for a deviation between the detected input current of the boost converter and the input current command value,
Calculating a duty command value to the boost converter based on the input current compensation command value, the input voltage, and the output voltage,
The boost converter is controlled to output a voltage corresponding to the duty command value,
When it is determined that the required power on the load side has increased rapidly,
Set a load fluctuation current command value larger than the input current command value,
The input current compensation command value, instead of the input current command value, is calculated based on a deviation between the load change-time current command value and the detected input current,
A control device for a boost converter, comprising:
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