JP2019208258A - Starting circuit - Google Patents
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Abstract
Description
本願は、車両に搭載され、イグニッション信号により電気駆動部品の起動及び停止を行う制御装置に用いられる起動回路に関するものである。 The present application relates to an activation circuit used in a control device that is mounted on a vehicle and activates and stops an electric drive component by an ignition signal.
従来、車両に搭載された電気駆動部品の起動及び停止を制御する制御装置に用いられる起動回路は、電気駆動部品を起動/停止させるトランジスタを有し、このトランジスタのオン/オフを切り替えることで電気駆動部品を起動/停止させている。このような起動回路は、イグニッションスイッチを介してバッテリーラインと接続され、上位コントローラからのオン指令によってバッテリーラインと導通し、トランジスタのベース端子に所定値以上の電圧を印加させてトランジスタをオンにするとともに、上位コントローラからのオフ指令によりバッテリーラインから遮断されて、トランジスタをオフにしている(例えば、特許文献1参照)。 2. Description of the Related Art Conventionally, an activation circuit used in a control device that controls activation and deactivation of an electric drive component mounted on a vehicle has a transistor that activates / deactivates the electric drive component, and the electric circuit is switched by turning on / off the transistor. The drive parts are started / stopped. Such a startup circuit is connected to the battery line via an ignition switch, is connected to the battery line by an on command from the host controller, and turns on the transistor by applying a voltage higher than a predetermined value to the base terminal of the transistor. At the same time, the transistor is cut off from the battery line by an off command from the host controller (see, for example, Patent Document 1).
しかしながら、上記のようなものでは、イグニッションスイッチが容量性等の負荷と接続されている場合、負荷の影響により電圧の応答性が悪化し、トランジスタがオフに切り替わるまでの時間が長くなるなど、電気駆動部品の停止判定に対する遅れ要素が発生する。このため、起動判定値が低くせざるを得なくなり起動/停止判定が遅れ、上位コントローラのオフ指令に対する遮断時間遅れが発生してしまう。なお、比較器を用いることで起動判定値を任意に設定することもできるが、比較器の電源構成や起動判定値の設定など、構成が複雑となるとともに、回路の大型化によるコスト増大、部品の信頼性の低下を招いてしまう。 However, in the case of the above, when the ignition switch is connected to a capacitive load or the like, the voltage responsiveness deteriorates due to the influence of the load, and the time until the transistor is turned off becomes long. A delay element with respect to the stop determination of the drive component occurs. For this reason, the start determination value has to be lowered, and the start / stop determination is delayed, and a shutoff time delay with respect to the off command of the host controller occurs. The start determination value can be set arbitrarily by using a comparator, but the power supply configuration of the comparator and the setting of the start determination value are complicated. This leads to a decrease in reliability.
本願は、上記のような課題を解決するための技術を開示するものであり、簡単な構成で起動判定値を任意に設定可能とし、遮断時間遅れを抑制することができる起動回路を得ることを目的とする。 The present application discloses a technique for solving the above-described problem, and it is possible to arbitrarily set a start determination value with a simple configuration, and to obtain a start circuit capable of suppressing a delay in a shut-off time. Objective.
本願に開示される起動回路は、バッテリから供給されるイグニッション電圧が予め定められた起動判定値以上であるときに起動信号を出力する起動回路において、イグニッション電圧が印加される入力端子と、入力端子に接続された第1のラインと、起動信号を出力する出力端子と、コレクタ端子又はドレイン端子が出力端子に接続され、オンになったときに出力端子に起動信号を出力するスイッチング素子と、第1のラインとグランドとの間で逆方向に接続され、予め定められたクランプ電圧でクランプする定電圧素子と、定電圧素子と直列に接続された抵抗と、定電圧素子と抵抗の接続点をスイッチング素子のベース端子又はゲート端子に接続する第2のラインと、スイッチング素子と並列に接続されるとともに、コレクタ端子又はドレイン端子が第2のラインに接続されて、スイッチング素子のコレクタ電圧によりオンになる第2のスイッチング素子と、第2のスイッチング素子のコレクタ端子又はドレイン端子と第2のラインとの間に設けられた第2の抵抗とを備え、オンとなっている第2のスイッチング素子によりスイッチング素子のベース・エミッタ間電圧又はゲート・ソース間電圧が拡大されるものである。
An activation circuit disclosed in the present application includes an input terminal to which an ignition voltage is applied, and an input terminal that outputs an activation signal when an ignition voltage supplied from a battery is equal to or higher than a predetermined activation determination value. A first line connected to the output terminal; an output terminal that outputs a start signal; a collector terminal or a drain terminal connected to the output terminal; a switching element that outputs a start signal to the output terminal when turned on; A constant voltage element connected in a reverse direction between the
本願に開示される起動回路によれば、簡単な構成で起動判定値を任意に設定することができる。 According to the activation circuit disclosed in the present application, the activation determination value can be arbitrarily set with a simple configuration.
実施の形態1.
以下に、実施の形態1を図1に基づいて説明する。図1は、実施の形態1における起動回路を示す回路図である。起動回路10は、上位コントローラ90と接続され、イグニッション信号IGが入力されるイグニッション信号入力端子11と、後段インターフェース(図示なし)に接続され、出力電圧V1、すなわち起動信号を出力する出力端子12と、コレクタ端子が出力端子12と接続されたPNPトランジスタTr1、すなわちスイッチング素子と、PNPトランジスタTr1のエミッタ端子とイグニッション信号入力端子11とを接続する高電位ラインLH、すなわち第1のラインと、カソード端子が抵抗R1を介して高電位ラインLHに接続され、アノード端子がグランドGNDに接続されたツェナーダイオードZ1、すなわち逆方向に接続された定電圧素子とを備えている。抵抗R1及びツェナーダイオードZ1の接続点とPNPトランジスタTr1のベース端子とは、抵抗R2が直列に設けられたラインL1、すなわち第2のラインにより接続されている。
The first embodiment will be described below with reference to FIG. FIG. 1 is a circuit diagram showing a starting circuit in the first embodiment. The
上位コントローラ90は、イグニッション信号IGを起動回路10に送信するもので、バッテリBattと、イグニッション信号IGを外部に出力するイグニッション信号出力端子91と、バッテリBattとイグニッション信号出力端子91との間に接続されたイグニッションスイッチSWを備え、イグニッションスイッチSWがオンになるとバッテリBattとイグニッション信号出力端子91との間が導通し、イグニッション信号IGが起動回路10に送信される。また、イグニッションスイッチSWがオフになるとバッテリBattとイグニッション信号出力端子91との間が遮断され、イグニッション信号IGの送信が停止する。なお、バッテリBattのバッテリ電圧はツェナーダイオードZ1のツェナー電圧Vz1、すなわちクランプ電圧よりも十分に大きい。
The
次に、動作について説明する。イグニッションスイッチSWがオンになると、イグニッション信号出力端子91から起動回路10にイグニッション信号IGが送信され、イグニッション信号入力端子11にイグニッション電圧Vigが印加される。イグニッション電圧Vigは、バッテリBattのバッテリ電圧と等しくなって安定し、ツェナーダイオードZ1に印加される電圧がツェナー電圧Vz1でクランプされて、高電位ラインLHとラインL1の間にVig−Vz1の電位差が生じる。この結果、PNPトランジスタTr1のベース・エミッタ間にベース・エミッタ間飽和電圧Vbe以上の電圧が印加されてベース・エミッタ間に電流が流れ、PNPトランジスタTr1がオンになる。PNPトランジスタTr1がオンになるとコレクタ電圧がHとなり、出力電圧V1として出力端子12から出力されて、後段インターフェースでH判定がなされて起動処理が行われる。PNPトランジスタTr1がオンのとき、PNPトランジスタTr1のベース・エミッタ間電圧はベース・エミッタ間飽和電圧Vbeでほぼ一定となる。
Next, the operation will be described. When the ignition switch SW is turned on, the ignition signal IG is transmitted from the ignition
イグニッションスイッチSWに容量性の負荷(図示なし)が接続されている場合、負荷の影響によりイグニッションスイッチSWをオンにしてからイグニッション電圧Vigがバッテリ電圧に達するまでには所定の時間がかかる。ここで、イグニッション電圧Vigとツェナー電圧Vz1の差がベース・エミッタ間飽和電圧Vbeより小さいときはベース・エミッタ間に電流が流れずPNPトランジスタTr1はオフのままである。イグニッション電圧Vigとツェナー電圧Vz1の差がベース・エミッタ間飽和電圧Vbe以上になると、ベース・エミッタ間に電流が流れてPNPトランジスタTr1はオンになる。 When a capacitive load (not shown) is connected to the ignition switch SW, it takes a predetermined time until the ignition voltage Vig reaches the battery voltage after turning on the ignition switch SW due to the influence of the load. Here, when the difference between the ignition voltage Vig and the Zener voltage Vz1 is smaller than the base-emitter saturation voltage Vbe, no current flows between the base and the emitter, and the PNP transistor Tr1 remains off. When the difference between the ignition voltage Vig and the zener voltage Vz1 becomes equal to or higher than the base-emitter saturation voltage Vbe, a current flows between the base and the emitter, and the PNP transistor Tr1 is turned on.
イグニッションスイッチSWがオフになると、イグニッション電圧Vigはゼロになるが、イグニッションスイッチSWに容量性の負荷が接続されている場合、イグニッションスイッチSWをオフにしてからイグニッション電圧Vigがゼロになるまでには所定の時間かかる。ここで、イグニッション電圧Vigとツェナー電圧Vz1の差がベース・エミッタ間飽和電圧Vbe以上であるときは、ベース・エミッタ間に電流が流れるのでPNPトランジスタTr1はオンのままである。イグニッション電圧Vigとツェナー電圧Vz1の差がベース・エミッタ間飽和電圧Vbeを下回ると、ベース・エミッタ間に電流が流れなくためPNPトランジスタTr1がオフになり、後段インターフェースに送られる出力電圧V1がゼロになって停止処理が行われる。 When the ignition switch SW is turned off, the ignition voltage Vig becomes zero. However, when a capacitive load is connected to the ignition switch SW, the ignition voltage Vig becomes zero after the ignition switch SW is turned off. It takes a predetermined time. Here, when the difference between the ignition voltage Vig and the Zener voltage Vz1 is equal to or higher than the base-emitter saturation voltage Vbe, a current flows between the base and the emitter, so that the PNP transistor Tr1 remains on. When the difference between the ignition voltage Vig and the zener voltage Vz1 falls below the base-emitter saturation voltage Vbe, no current flows between the base and emitter, so the PNP transistor Tr1 is turned off, and the output voltage V1 sent to the subsequent interface becomes zero. Then stop processing is performed.
このように、イグニッション電圧Vigとツェナー電圧Vz1の差がベース・エミッタ間飽和電圧Vbe以上のときはPNPトランジスタTr1がオンになって起動処理が行われ、イグニッション電圧Vigとツェナー電圧Vz1の差がベース・エミッタ間飽和電圧Vbeより小さいときPNPトランジスタTr1がオフになって停止処理が行われるため、起動回路10における起動判定値及び停止判定値は、ツェナー電圧Vz1とベース・エミッタ間飽和電圧Vbeの和である。ここで、ベース・エミッタ間飽和電圧VbeはPNPトランジスタTr1の特性によりほぼ一定に決まるが、ツェナー電圧Vz1は任意の値に調整することが可能であるので、起動回路10の起動判定値はツェナー電圧Vz1を調整することで任意に設定可能である。
As described above, when the difference between the ignition voltage Vig and the zener voltage Vz1 is equal to or higher than the base-emitter saturation voltage Vbe, the PNP transistor Tr1 is turned on to perform start-up processing, and the difference between the ignition voltage Vig and the zener voltage Vz1 is Since the PNP transistor Tr1 is turned off and the stop process is performed when the emitter-to-emitter saturation voltage Vbe is lower, the start determination value and the stop determination value in the
実施の形態1によれば、簡単な構成で起動判定値を任意に設定可能とし、遮断時間遅れを抑制することができる。より具体的には、バッテリから供給されるイグニッション電圧が予め定められた起動判定値以上であるときに起動信号を出力する起動回路において、ツェナーダイオードのツェナー電圧とPNPトランジスタのベース・エミッタ間飽和電圧の和がイグニッション電圧の起動判定値となっており、所望のツェナー電圧を持つツェナーダイオードを用いることで起動判定値を調整できる。このように、簡単な構成で起動判定値を任意に設定可能であるため、起動判定値を適切に設定することで上位コントローラからのオフ指令に対する遮断時間遅れを抑制することができる。また、比較器などの機器を用いることがなく、回路規模を縮小することができるため製品サイズをコンパクトにすることができるとともに、低コスト化及び信頼性向上を図ることができる。 According to the first embodiment, it is possible to arbitrarily set the activation determination value with a simple configuration, and it is possible to suppress the interruption time delay. More specifically, in a starter circuit that outputs a start signal when the ignition voltage supplied from the battery is equal to or higher than a predetermined start determination value, the Zener voltage of the Zener diode and the base-emitter saturation voltage of the PNP transistor Is a start determination value of the ignition voltage, and the start determination value can be adjusted by using a Zener diode having a desired Zener voltage. As described above, since the activation determination value can be arbitrarily set with a simple configuration, it is possible to suppress an interruption time delay with respect to the off command from the host controller by appropriately setting the activation determination value. In addition, since the circuit scale can be reduced without using a device such as a comparator, the product size can be reduced, and the cost and the reliability can be improved.
実施の形態2.
以下に、実施の形態2を図2に基づいて説明する。図2は、実施の形態2における起動回路を示す回路図である。なお、図1と同一又は相当部分については同一の符号を付し、その説明を省略する。起動回路20は、上位コントローラ90と接続され、イグニッション信号IGが入力されるイグニッション信号入力端子21と、後段インターフェース(図示なし)に接続され、出力電圧V1を出力する出力端子22と、出力端子22に接続されたラインL2にコレクタ端子が接続されたPNPトランジスタTr1と、PNPトランジスタTr1のエミッタ端子とイグニッション信号入力端子21とを接続する高電位ラインLHと、カソード端子が抵抗R1を介して高電位ラインLHに接続され、アノード端子がグランドGNDに接続されたツェナーダイオードZ1とを備えている。抵抗R1及びツェナーダイオードZ1の接続点とPNPトランジスタTr1のベース端子とは、抵抗R2が直列に設けられたラインL1により接続されている。
Below, Embodiment 2 is demonstrated based on FIG. FIG. 2 is a circuit diagram showing a startup circuit in the second embodiment. In addition, the same code | symbol is attached | subjected about FIG. 1 or an equivalent part, and the description is abbreviate | omitted. The
ツェナーダイオードZ1とPNPトランジスタTr1との間には、抵抗R3、すなわち第2の抵抗とNPNトランジスタTr2、すなわち第2のスイッチング素子の直列接続体が、ツェナーダイオードZ1及びPNPトランジスタTr1と並列に接続されている。NPNトランジスタTr2は、コレクタ端子が抵抗R3及びラインL1を介してPNPトランジスタTr1のベース端子に接続され、ベース端子がラインL2を介してPNPトランジスタTr1のコレクタ端子及び出力端子22に接続されている。また、エミッタ端子がグランドGNDに接続されている。ラインL2は、抵抗R4を介してグランドGNDに接続されている。
Between the Zener diode Z1 and the PNP transistor Tr1, a resistor R3, that is, a second resistor and an NPN transistor Tr2, that is, a series connection body of second switching elements, is connected in parallel with the Zener diode Z1 and the PNP transistor Tr1. ing. The NPN transistor Tr2 has a collector terminal connected to the base terminal of the PNP transistor Tr1 via the resistor R3 and the line L1, and a base terminal connected to the collector terminal and the
次に、動作について説明する。実施の形態1と同様に、イグニッションスイッチSWがオンになるとイグニッション信号入力端子21にイグニッション電圧Vigが印加され、ツェナーダイオードZ1に印加される電圧がツェナー電圧Vz1でクランプされる。高電位ラインLHとラインL1の間にVig−Vz1の電位差が生じてPNPトランジスタTr1のベース・エミッタ間にベース・エミッタ間飽和電圧Vbe以上の電圧が印加されてPNPトランジスタTr1がオンになる。また、PNPトランジスタTr1がオンになることでコレクタ電圧がHとなり出力電圧V1として出力端子22から出力され、後段インターフェースでH判定がなされて起動処理が行われる。
Next, the operation will be described. As in the first embodiment, when the ignition switch SW is turned on, the ignition voltage Vig is applied to the ignition
PNPトランジスタTr1がオンになってコレクタ電圧が生じると、抵抗R4における電圧降下によりラインL2とグランドGNDとの間に電位差が生じ、NPNトランジスタTr2のベース・エミッタ間にベース・エミッタ間飽和電圧Vbe2以上の電圧が印加されてNPNトランジスタTr2がオンになる。NPNトランジスタTr2がオンになると、抵抗R1、抵抗R3及びNPNトランジスタTr2を通って高電位ラインLHからグランドGNDに電流が流れ、抵抗R1における電圧降下により高電位ラインLHとラインL1の間に電位差が生じる。この結果、PNPトランジスタTr1のベース・エミッタ間電圧が拡大し、PNPトランジスタTr1をオンの状態で維持するために必要なイグニッション電圧Vigが小さくなるので、PNPトランジスタTr1をオフにする停止判定値が起動判定値よりも小さくなり、ヒステリシスが発生する。
その他については実施の形態1と同様であるので、その説明を省略する。
When the collector voltage is generated when the PNP transistor Tr1 is turned on, a voltage difference is generated between the line L2 and the ground GND due to a voltage drop in the resistor R4, and the base-emitter saturation voltage Vbe2 is higher than the base-emitter of the NPN transistor Tr2. Is applied to turn on the NPN transistor Tr2. When the NPN transistor Tr2 is turned on, a current flows from the high potential line LH to the ground GND through the resistor R1, the resistor R3, and the NPN transistor Tr2, and a potential difference is generated between the high potential line LH and the line L1 due to a voltage drop in the resistor R1. Arise. As a result, the base-emitter voltage of the PNP transistor Tr1 increases, and the ignition voltage Vig necessary for maintaining the PNP transistor Tr1 in the on state decreases, so that the stop determination value for turning off the PNP transistor Tr1 is activated. Hysteresis occurs because it becomes smaller than the judgment value.
Others are the same as those in the first embodiment, and thus the description thereof is omitted.
実施の形態2によれば、実施の形態1と同様の効果を得ることができる。 According to the second embodiment, the same effect as in the first embodiment can be obtained.
また、簡単な構成で起動時にヒステリシスを発生させるため、低コストでチャタリングを回避し、信頼性をさらに向上させることができる。より具体的には、イグニッションスイッチがオンになったときに出力電圧を発生させるPNPトランジスタのコレクタ端子と、これと並列に接続されたNPNトランジスタのベース端子とを接続し、このNPNトランジスタのコレクタ端子とPNPトランジスタのベース端子を接続した。これにより、PNPトランジスタがオンになるとNPNトランジスタもオンになり、PNPトランジスタのベース・エミッタ間電圧を拡大させる。このため、PNPトランジスタをオンの状態で維持するために必要なイグニッション電圧が下がり、停止判定値が起動判定値よりも小さくなった。このようにヒステリシスを発生させることにより、ノイズ等の影響により起動判定値付近でイグニッション電圧が振動してもチャタリングが発生しにくくなるので、信頼性がさらに向上している。 In addition, since hysteresis is generated at startup with a simple configuration, chattering can be avoided at low cost, and reliability can be further improved. More specifically, a collector terminal of a PNP transistor that generates an output voltage when an ignition switch is turned on and a base terminal of an NPN transistor connected in parallel with the collector terminal are connected, and a collector terminal of the NPN transistor And the base terminal of the PNP transistor were connected. Thereby, when the PNP transistor is turned on, the NPN transistor is also turned on, and the base-emitter voltage of the PNP transistor is expanded. For this reason, the ignition voltage necessary for maintaining the PNP transistor in the ON state is lowered, and the stop determination value is smaller than the start determination value. By generating hysteresis in this way, chattering is less likely to occur even when the ignition voltage vibrates in the vicinity of the activation determination value due to the influence of noise or the like, and reliability is further improved.
実施の形態3.
以下に、実施の形態3を図3に基づいて説明する。図3は、実施の形態3における起動回路を示す回路図である。なお、図1、図2と同一又は相当部分については同一の符号を付し、その説明を省略する。起動回路30は、上位コントローラ90と接続され、イグニッション信号IGが入力されるイグニッション信号入力端子31と、後段インターフェース(図示なし)に接続され、出力電圧V2、すなわち起動信号を出力する出力端子32と、コレクタ端子が出力端子32と接続され、エミッタ端子がグランドGNDに接続されたNPNトランジスタTr3、すなわちスイッチング素子と、高電位ラインLHを介してカソード端子がイグニッション信号入力端子31と接続され、アノード端子が抵抗R5を介してグランドGNDに接続されたツェナーダイオードZ2、すなわち定電圧素子とを備えている。ツェナーダイオードZ2のツェナー電圧V2は、バッテリBattのバッテリ電圧よりも小さい。ツェナーダイオードZ2及び抵抗R5の接続点とNPNトランジスタTr3のベース端子とは、抵抗R6が直列に設けられたラインL3、すなわち第2のラインにより接続されている。ラインL3は、抵抗R5を介してグランドGNDに接続されている。
The third embodiment will be described below with reference to FIG. FIG. 3 is a circuit diagram showing a starting circuit in the third embodiment. In addition, the same code | symbol is attached | subjected about FIG. 1, FIG. 2, and an equivalent part, and the description is abbreviate | omitted. The
次に、動作について説明する。イグニッションスイッチSWがオンになると、イグニッション信号出力端子91から起動回路30にイグニッション信号IGが送信され、イグニッション信号入力端子31にイグニッション電圧Vigが印加される。イグニッション電圧Vigは、バッテリBattのバッテリ電圧と等しくなって安定し、ツェナーダイオードZ2に印加される電圧がツェナー電圧Vz2、すなわちクランプ電圧でクランプされて、ラインL3とグランドGNDの間にはVig−Vz2の電位差が生じる。この結果、NPNトランジスタTr3のベース・エミッタ間にベース・エミッタ間飽和電圧Vbe3以上の電圧が印加されてベース・エミッタ間に電流が流れ、NPNトランジスタTr3がオンになる。NPNトランジスタTr3がオンになるとコレクタ電圧がLとなり、出力電圧V2として出力端子32から出力されて、後段インターフェースでL判定がなされて起動処理が行われる。NPNトランジスタTr3がオンのとき、NPNトランジスタTr3のベース・エミッタ間電圧はベース・エミッタ間飽和電圧Vbe3でほぼ一定となる。
Next, the operation will be described. When the ignition switch SW is turned on, the ignition signal IG is transmitted from the ignition
イグニッションスイッチSWをオンにしてからイグニッション電圧Vigがバッテリ電圧に達するまでに所定の時間がかかる場合、実施の形態1と同様に、イグニッション電圧Vigとツェナー電圧Vz2の差がベース・エミッタ間飽和電圧Vbe3より小さいときNPNトランジスタTr3はオフのままであり、イグニッション電圧Vigとツェナー電圧Vz2の差がベース・エミッタ間飽和電圧Vbe3以上にNPNトランジスタTr3がオンになる。イグニッションスイッチSWをオフにした場合も実施の形態1と同様に、イグニッション電圧Vigとツェナー電圧Vz2の差がベース・エミッタ間飽和電圧Vbe3以上であるときNPNトランジスタTr3はオンのままであり、イグニッション電圧Vigとツェナー電圧Vz2の差がベース・エミッタ間飽和電圧Vbe3を下回るとNPNトランジスタTr3がオフになり、後段インターフェースに送られる出力電圧V1がゼロになって停止処理が行われる。このように、起動回路30における起動判定値及び停止判定値はツェナー電圧Vz2とベース・エミッタ間飽和電圧Vbe3の和となる。ベース・エミッタ間飽和電圧Vbe3はNPNトランジスタTr3の特性によりほぼ一定に決まるが、ツェナー電圧Vz2は任意の値に調整することが可能であるので、起動回路30の起動判定値及び停止判定値はツェナー電圧Vz2を調整することで任意に設定可能である。
その他については実施の形態1と同様であるので、その説明を省略する。
When it takes a predetermined time for the ignition voltage Vig to reach the battery voltage after turning on the ignition switch SW, the difference between the ignition voltage Vig and the zener voltage Vz2 is the base-emitter saturation voltage Vbe3, as in the first embodiment. When it is smaller, the NPN transistor Tr3 remains off, and the NPN transistor Tr3 is turned on when the difference between the ignition voltage Vig and the zener voltage Vz2 is equal to or higher than the base-emitter saturation voltage Vbe3. Even when the ignition switch SW is turned off, as in the first embodiment, when the difference between the ignition voltage Vig and the zener voltage Vz2 is equal to or higher than the base-emitter saturation voltage Vbe3, the NPN transistor Tr3 remains on, and the ignition voltage When the difference between Vig and the Zener voltage Vz2 falls below the base-emitter saturation voltage Vbe3, the NPN transistor Tr3 is turned off, the output voltage V1 sent to the subsequent interface becomes zero, and the stop process is performed. Thus, the start determination value and the stop determination value in the
Others are the same as those in the first embodiment, and thus the description thereof is omitted.
実施の形態3によれば、後段インターフェースでL判定が行われる場合に実施の形態1と同様の効果を得ることができる。 According to the third embodiment, the same effect as in the first embodiment can be obtained when the L determination is performed at the subsequent interface.
実施の形態4.
以下に、実施の形態4を図4に基づいて説明する。図4は、実施の形態4における起動回路を示す回路図である。なお、図1から図3と同一又は相当部分については同一の符号を付し、その説明を省略する。起動回路40は、上位コントローラ90と接続され、イグニッション信号IGが入力されるイグニッション信号入力端子41と、後段インターフェース(図示なし)に接続され、出力電圧V2を出力する出力端子42と、出力端子42に接続されたラインL4にコレクタ端子が接続され、エミッタ端子がグランドGNDに接続されたNPNトランジスタTr3と、抵抗R8が設けられ、イグニッション信号入力端子41とラインL4とを接続する高電位ラインLHと、カソード端子がイグニッション信号入力端子41と接続され、アノード端子が抵抗R5を介してグランドGNDに接続されたツェナーダイオードZ2とを備えている。ツェナーダイオードZ2及び抵抗R5の接続点とNPNトランジスタTr3のベース端子とは、抵抗R6が直列に設けられたラインL3により接続されている。
Hereinafter, the fourth embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 4 is a circuit diagram showing a starting circuit in the fourth embodiment. In addition, the same code | symbol is attached | subjected about FIG. The
ツェナーダイオードZ2とPNPトランジスタTr3との間には、PNPトランジスタTr4、すなわち第2のスイッチング素子と抵抗R7、すなわち第2の抵抗の直列接続体がツェナーダイオードZ2及びNPNトランジスタTr3と並列に接続されている。PNPトランジスタTr4は、コレクタ端子が抵抗R7及びラインL3を介してNPNトランジスタTr3のベース端子に接続され、ベース端子がラインL4を介してNPNトランジスタTr3のコレクタ端子及び出力端子42に接続されている。また、エミッタ端子が高電位ラインLHに接続されている。
Between the Zener diode Z2 and the PNP transistor Tr3, a PNP transistor Tr4, that is, a second switching element and a resistor R7, that is, a series connection of the second resistor is connected in parallel with the Zener diode Z2 and the NPN transistor Tr3. Yes. The PNP transistor Tr4 has a collector terminal connected to the base terminal of the NPN transistor Tr3 via the resistor R7 and the line L3, and a base terminal connected to the collector terminal and the
次に、動作について説明する。実施の形態3と同様に、イグニッションスイッチSWがオンになるとイグニッション信号入力端子41にイグニッション電圧Vigが印加され、ツェナーダイオードZ2に印加される電圧がツェナー電圧Vz2でクランプされる。ラインL3とグランドGNDの間にVig−Vz2の電位差が生じてNPNトランジスタTr3のベース・エミッタ間にベース・エミッタ間飽和電圧Vbe3以上の電圧が印加されてNPNトランジスタTr3がオンになる。また、NPNトランジスタTr3がオンになることでコレクタ電圧がLとなり出力電圧V2として出力端子42から出力され、後段インターフェースでL判定がなされて起動処理が行われる。
Next, the operation will be described. As in the third embodiment, when the ignition switch SW is turned on, the ignition voltage Vig is applied to the ignition
NPNトランジスタTr3がオンになってコレクタ電圧が生じると、抵抗R8における電圧降下によりラインL4と高電位ラインLHとの間に電位差が生じ、PNPトランジスタTr4のベース・エミッタ間にベース・エミッタ間飽和電圧Vbe4以上の電圧が印加されてPNPトランジスタTr4がオンになる。PNPトランジスタTr4がオンになると、PNPトランジスタTr4、抵抗R7及び抵抗R5を通って高電位ラインLHからグランドGNDに電流が流れ、抵抗R5における電圧降下によりラインL3とグランドGNDの間に電位差が生じる。この結果、NPNトランジスタTr3のベース・エミッタ間電圧が拡大し、NPNトランジスタTr3をオンの状態で維持するために必要なイグニッション電圧Vigが小さくなるので、NPNトランジスタTr3をオフにする停止判定値が起動判定値よりも小さくなり、ヒステリシスが発生する。
その他については実施の形態3と同様であるので、その説明を省略する。
When the NPN transistor Tr3 is turned on and a collector voltage is generated, a voltage difference occurs between the line L4 and the high potential line LH due to a voltage drop at the resistor R8, and a base-emitter saturation voltage is generated between the base and emitter of the PNP transistor Tr4. A voltage equal to or higher than Vbe4 is applied to turn on the PNP transistor Tr4. When the PNP transistor Tr4 is turned on, a current flows from the high potential line LH to the ground GND through the PNP transistor Tr4, the resistor R7, and the resistor R5, and a potential difference is generated between the line L3 and the ground GND due to a voltage drop in the resistor R5. As a result, the base-emitter voltage of the NPN transistor Tr3 increases, and the ignition voltage Vig necessary for maintaining the NPN transistor Tr3 in the on state decreases, so that the stop determination value for turning off the NPN transistor Tr3 is activated. Hysteresis occurs because it becomes smaller than the judgment value.
Others are the same as those in the third embodiment, and the description thereof is omitted.
実施の形態4によれば、後段インターフェースでL判定が行われる場合に実施の形態2と同様の効果を得ることができる。 According to the fourth embodiment, the same effect as in the second embodiment can be obtained when the L determination is performed at the subsequent interface.
なお、各実施の形態では定電圧素子として1つのツェナーダイオードを用いているが、降伏電圧を所定の値に設定できるものであればよく、複数のツェナーダイオードを直列に接続したものを用いてもよい。また、アバランシェダイオードを用いてもよい。また、スイッチング素子及び第2のスイッチング素子としてPNPトランジスタ及びNPNトランジスタ用いたが、これらをMOSFETなどの他の半導体スイッチング素子に置き換えてもよい。MOSFETを用いる場合、PNPトランジスタ及びNPNトランジスタのエミッタ端子、ベース端子、コレクタ端子は、MOSFETのソース端子、ゲート端子、ドレイン端子にそれぞれ置き換わり、ベース・エミッタ間電圧は、ゲート・ソース間電圧に置き換わる。 In each embodiment, a single zener diode is used as the constant voltage element. However, any zener diode may be used as long as the breakdown voltage can be set to a predetermined value, and a plurality of zener diodes connected in series may be used. Good. An avalanche diode may be used. Further, although the PNP transistor and the NPN transistor are used as the switching element and the second switching element, they may be replaced with other semiconductor switching elements such as MOSFETs. When the MOSFET is used, the emitter terminal, base terminal, and collector terminal of the PNP transistor and NPN transistor are respectively replaced with the source terminal, gate terminal, and drain terminal of the MOSFET, and the base-emitter voltage is replaced with the gate-source voltage.
なお、本願において以上のとおり開示した技術は、各実施の形態や構成を適宜組み合わせたり、構成を一部変形、省略したりすることが可能である。 It should be noted that the technology disclosed as described above in the present application can appropriately combine the embodiments and configurations, or can partially modify or omit the configurations.
10、20、30、40 起動回路、11、21、31、41 イグニッション信号入力端子、12、22、32、42 出力端子、90 上位コントローラ、91 イグニッション信号出力端子、Batt バッテリ、R1、R3、R5、R7 抵抗、Tr1、Tr4 PNPトランジスタ、Tr2、Tr3 NPNトランジスタ、Z1、Z2 ツェナーダイオード、GND グランド、LH 高電位ライン、L1〜L4 ライン、V1、V2 出力電圧 10, 20, 30, 40 Start-up circuit, 11, 21, 31, 41 Ignition signal input terminal, 12, 22, 32, 42 Output terminal, 90 Host controller, 91 Ignition signal output terminal, Batt battery, R1, R3, R5 , R7 resistance, Tr1, Tr4 PNP transistor, Tr2, Tr3 NPN transistor, Z1, Z2 Zener diode, GND ground, LH high potential line, L1-L4 line, V1, V2 output voltage
Claims (5)
前記イグニッション電圧が印加される入力端子と、
前記入力端子に接続された第1のラインと、
前記起動信号を出力する出力端子と、
コレクタ端子又はドレイン端子が前記出力端子に接続され、オンになったときに前記出力端子に前記起動信号を出力するスイッチング素子と、
前記第1のラインとグランドとの間で逆方向に接続され、予め定められたクランプ電圧でクランプする定電圧素子と、
前記定電圧素子と直列に接続された抵抗と、
前記定電圧素子と前記抵抗の接続点を前記スイッチング素子のベース端子又はゲート端子に接続する第2のラインと、
前記スイッチング素子と並列に接続されるとともに、コレクタ端子又はドレイン端子が前記第2のラインに接続されて、前記スイッチング素子のコレクタ電圧によりオンになる第2のスイッチング素子と、
前記第2のスイッチング素子のコレクタ端子又はドレイン端子と前記第2のラインとの間に設けられた第2の抵抗とを備え、
オンとなっている前記第2のスイッチング素子により前記スイッチング素子のベース・エミッタ間電圧又はゲート・ソース間電圧が拡大されることを特徴とする起動回路。 In an activation circuit that outputs an activation signal when the ignition voltage supplied from the battery is equal to or greater than a predetermined activation determination value,
An input terminal to which the ignition voltage is applied;
A first line connected to the input terminal;
An output terminal for outputting the start signal;
A switching element that outputs a start signal to the output terminal when the collector terminal or drain terminal is connected to the output terminal and is turned on;
A constant voltage element connected in a reverse direction between the first line and the ground, and clamped at a predetermined clamp voltage;
A resistor connected in series with the constant voltage element;
A second line connecting a connection point between the constant voltage element and the resistor to a base terminal or a gate terminal of the switching element;
A second switching element connected in parallel with the switching element and having a collector terminal or a drain terminal connected to the second line and turned on by a collector voltage of the switching element;
A second resistor provided between the collector terminal or drain terminal of the second switching element and the second line;
A starting circuit characterized in that a base-emitter voltage or a gate-source voltage of the switching element is expanded by the second switching element being turned on.
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Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07271456A (en) * | 1994-03-29 | 1995-10-20 | Rhythm Watch Co Ltd | On-vehicle battery sharing circuit |
JPH11187644A (en) * | 1997-12-18 | 1999-07-09 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Power start control circuit |
JPH11259151A (en) * | 1998-03-12 | 1999-09-24 | Fujitsu Ltd | Auxiliary power supply circuit for power supply circuit |
JP2005176509A (en) * | 2003-12-11 | 2005-06-30 | Denso Corp | Boosting circuit |
JP2005186685A (en) * | 2003-12-24 | 2005-07-14 | Denso Corp | Display device for vehicle |
JP2010142002A (en) * | 2008-12-10 | 2010-06-24 | Digital Electronics Corp | Power supply start-up circuit and switching power supply device |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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-
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Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07271456A (en) * | 1994-03-29 | 1995-10-20 | Rhythm Watch Co Ltd | On-vehicle battery sharing circuit |
JPH11187644A (en) * | 1997-12-18 | 1999-07-09 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Power start control circuit |
JPH11259151A (en) * | 1998-03-12 | 1999-09-24 | Fujitsu Ltd | Auxiliary power supply circuit for power supply circuit |
JP2005176509A (en) * | 2003-12-11 | 2005-06-30 | Denso Corp | Boosting circuit |
JP2005186685A (en) * | 2003-12-24 | 2005-07-14 | Denso Corp | Display device for vehicle |
JP2010142002A (en) * | 2008-12-10 | 2010-06-24 | Digital Electronics Corp | Power supply start-up circuit and switching power supply device |
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