JP2019193218A - 電気機械変換器及び電気音響変換器 - Google Patents
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Abstract
Description
Fa1+Fa2−Fa3−Fa4=0 (1)
Fa1(a+y1)−Fa2(a−y1)−Fa3(b+y2)+Fa4(b−y2)=0 (2)
同様に、下部のバネ部材14bに関し、(1)、(2)式と同様の観点から、次の(3)、(4)式が成り立つ。
−Fb1−Fb2+Fb3+Fb4=0 (3)
−Fb1(a+y3)+Fb2(a−y3)+Fb3(b+y4)−Fb4(b−y4)=0
(4)
ただし、y1:中心軸13cからの作用点Pa1、Pa2の中心位置のY方向のずれ
y2:中心軸13cからの作用点Pa3、Pa4の中心位置のY方向のずれ
y3:中心軸13cからの作用点Pb1、Pb2の中心位置のY方向のずれ
y4:中心軸13cからの作用点Pb3、Pb4の中心位置のY方向のずれ
なお、図10では、y1〜y4がいずれも0の場合を示している。y1〜y4は製造上の精度から実際には極めて小さくなるが、アーマチュア13の傾きに対するこの影響を考慮するために導入した量である。
−Fa1−Fa2+Fb1+Fb2=0 (5)
−Fa1(a+y1)+Fa2(a−y1)+Fb1(a+y3)−Fb2(a−y3)=0 (6)
Fa1=Fa3{1−(y1−y2)/a}
+(Fa4−Fa3){1−b/a−(y1−y2)/a}/2 (7)
Fa2=Fa3{1+(y1−y2)/a}
+(Fa4−Fa3){1+b/a+(y1−y2)/a}/2 (8)
Fb1=Fb3{1−(y3−y4)/a}
+(Fb4−Fb3){1−b/a−(y3−y4)/a}/2 (9)
Fb2=Fb3{1+(y3−y4)/a}
+(Fb4−Fb3){1+b/a+(y3−y4)/a}/2 (10)
上記の(7)〜(10)式を(5)、(6)式に代入することで、次の(11)、(12)式が導かれる。
Fa3+Fa4=Fb3+Fb4 (11)
(Fa4−Fa3+Fb3−Fb4)b−(Fa3+Fa4)y2+(Fb3+Fb4)y4=0 (12)
図10で表される機械系が釣り合いの状態にあるときは、力Fa3、Fa4、Fb3、Fb4の間には、(11)式及び(12)式が成り立つことになる。
N=(Fa4−Fa3+Fb3−Fb4)b−(Fa3+Fa4)(y2−y4) (13)
このNは、アーマチュア13に働く中心軸13cの回りの力のモーメントを表す。(13)式において、第1項は左右の力に差がある場合に働く力のモーメントであり、第2項は左右の力の作用点が中心軸13cに対してY方向で偏りがある場合に働く力のモーメントである。第2項の偏りはy2、y4で表され、通常はy2、y4がゼロになるように設計を行う。しかし、前述したように実際には組立に伴い若干のy2、y4が生じるので、第2項をできるだけ小さく抑えるように組立てを行うことが重要である。一方、第1項のbは設計条件に依存するので、(13)式のモーメントNを小さくしてアーマチュア13の傾きを抑制するには、できるだけ図10の距離2bを小さくする寸法条件で設計を行えばよいことがわかる。
Pa1(a+y1,c1)→Pa1’(a+y1−c1θ,c1+(a+y1)θ) (14)
Pa2(−(a−y1),c1)→Pa2’(−(a−y1)−c1θ,c1−(a−y1)θ)
(15)
Pb1(a+y3,−c3)→Pb1’(a+y3+c3θ,−c3+(a+y3)θ) (16)
Pb2(−(a−y3),−c3)→Pb2’(−(a−y3)+c3θ,−c3−(a−y3)θ) (17)
ただし、c1:作用点Pa1、Pa2のz座標
c3:作用点Pb1、Pb2のz座標
ua1→ua1’=ua1+(a+y1)θ≒ua1+aθ (18)
ua2→ua2’=ua2−(a−y1)θ≒ua2−aθ (19)
ub1→ub1’=ub1−(a+y3)θ≒ub1−aθ (20)
ub2→ub2’=ub2+(a−y3)θ≒ub2+aθ (21)
Fa1=sa1・ua1 (22)
Fa2=sa2・ua2 (23)
Fb1=sb1・ub1 (24)
Fb2=sb2・ub2 (25)
よって、角度θの微小回転により、(22)〜(25)式及び(18)〜(21)式から、それぞれ次の(26)、(27)、(28)、(29)式を導くことができる。
Fa1’=sa1・ua1’≒Fa1+sa1・aθ (26)
Fa2’=sa2・ua2’≒Fa2−sa2・aθ (27)
Fb1’=sb1・ub1’≒Fb1−sb1・aθ (28)
Fb2’=sb2・ub2’≒Fb2+sb2・aθ (29)
N(θ)=Fa1’(a+y1’)−Fa2’(a−y1’)
−Fb1’(a+y3’)+Fb2’(a−y3’) (30)
ここで、y1′、y3′は、(14)〜(17)式から、次の(31)、(32)式で与えられる。
y1’=y1−c1θ (31)
y3’=y3+c3θ (32)
(30)式に(26)〜(29)式及び(31)、(32)式を代入し、2次以上の微小量を無視して整理すると、次の(33)式が導かれる。
N(θ)≒Fa1(a+y1)−Fa2(a−y1)−Fb1(a+y3)+Fb2(a−y3)
−(Fa1+Fa2)c1θ−(Fb1+Fb2)c3θ+(sa1+sa2+sb1+sb2)a2θ
(33)
N(θ)≒(sa1+sa2+sb1+sb2)a2θ−(Fa1+Fa2)(c1+c3)θ (34)
ただし、次の(35)式の関係が成り立つ。
c1≒c3≒c (35)
また、次の(36)、(37)式のように置くことができる。
sa1≒sa2≒sb1≒sb2≒s (36)
ua1≒ua2≒ub1≒ub2≒u (37)
よって、(3)式は、次の(38)式で表すことができる。
N(θ)≒4s(a2−uc)θ (38)
a2−uc≒a2>0 (39)
すなわち、角度θの微小回転に対して回転を元に戻す方向に力のモーメントN(θ)が働くことになる。よって、(38)式のモーメントN(θ)を大きくしてアーマチュア13が傾き難くするには、できるだけ図10の距離2aを大きくする寸法条件で設計を行えばよいことがわかる。
12…コイル
13…アーマチュア
14…バネ部材
15…磁石
20、23、24…アンカー部材
22…補強板
30…駆動ユニット
31…結合部材
32…連結リング
33…フレーム
34…取付板
35…振動板
36…押えリング
37…電気端子
Claims (8)
- 電気信号を機械振動に変換する電気機械変換器において、
少なくとも1対の磁石と、前記磁石による磁束を導くヨークと、前記電気信号が供給されるコイルとを一体的に配置した構造部と、
第1の方向に延びる中心軸に沿って前記構造部の内部空間を貫く内側部と当該内側部の両側に突出した外側部とが形成され、前記内側部のうち互いに逆向きの前記磁束が導かれる2つの領域を介して前記構造部と磁気回路を構成し、前記磁気回路の磁気力により前記第1の方向と直交する第2の方向に変位するアーマチュアと、
両側の前記外側部の各々を前記第2の方向に挟んで対称配置され、前記磁気回路の磁気力による前記アーマチュアの変位に応じた復元力を前記外側部にそれぞれ付与する弾性部材と、
を備え、
各々の前記弾性部材には、前記構造部に係合する第1の係合部と、前記外側部に係合する第2の係合部とが形成され、
前記第1の方向及び前記第2の方向に垂直な方向を第3の方向としたとき、
前記第1の係合部を介して各々の前記弾性部材と前記構造部との間において前記第2の方向の力が作用する幅は前記第3の方向で第1の距離を有し、
前記第2の係合部を介して各々の前記弾性部材と前記外側部との間において、前記第2の方向の力が作用する幅は前記第3の方向で第2の距離を有し、
前記第1の距離に比べ、前記第2の距離が2倍以上である、
ことを特徴とする電気機械変換器。 - 電気信号を機械振動に変換する電気機械変換器において、
少なくとも1対の磁石と、前記磁石による磁束を導くヨークと、前記電気信号が供給されるコイルとを一体的に配置した構造部と、
第1の方向に延びる中心軸に沿って前記構造部の内部空間を貫く内側部と当該内側部の両側に突出した外側部とが形成され、前記内側部のうち互いに逆向きの前記磁束が導かれる2つの領域を介して前記構造部と磁気回路を構成し、前記磁気回路の磁気力により前記第1の方向と直交する第2の方向に変位するアーマチュアと、
両側の前記外側部の各々を前記第2の方向に挟んで対称配置され、前記磁気回路の磁気力による前記アーマチュアの変位に応じた復元力を前記外側部にそれぞれ付与する弾性部材と、
を備え、
各々の前記弾性部材には、前記構造部に係合する第1の係合部と、前記外側部に係合する第2の係合部とが形成され、
前記弾性部材、前記構造部及び前記外側部を含む領域を、前記第1及び第2の方向に平行かつ前記中心軸を含む平面により第1の領域と第2の領域とに区分し、前記第1の方向及び前記第2の方向に垂直な方向を第3の方向としたとき、
前記第1の係合部を介して各々の前記弾性部材と前記構造部との間において前記第2の方向に作用する力を、前記第1の領域の第1の作用点に作用する第1の合力と、前記第2の領域の第2の作用点に作用する第2の合力とで表し、
かつ、前記第2の係合部を介して各々の前記弾性部材と前記外側部との間において前記第2の方向に作用する力を、前記第1の領域の第3の作用点に作用する第3の合力と、前記第2の領域の第4の作用点に作用する第4の合力とで表すと、
前記第3の方向において、前記第1の作用点と前記第2の作用点との間の第1の距離に比べ、前記第3の作用点と前記第4の作用点との間の第2の距離が2倍以上に設定される、
ことを特徴とする電気機械変換器。 - 前記ヨークには、前記第1の方向の両側の領域に、前記弾性部材がそれぞれ前記第1の係合部を介して係合するアンカー部材が取り付けられていることを特徴とする請求項1又は2に記載の電気機械変換器。
- 各々の前記アンカー部材は、前記第1の距離と等しい幅を有する略矩形の断面形状に形成されることを特徴とする請求項3に記載の電気機械変換器。
- 前記アーマチュアの両側の前記外側部には、前記第2の係合部を介して前記弾性部材が係合する切欠部が形成されていることを特徴とする請求項1から4のいずれか1項に記載の電気機械変換器。
- 各々の前記弾性部材には、前記アンカー部材に係合する1つの前記第1の係合部と、前記外側部の2つの前記切欠部に係合する前記第2の係合部とがそれぞれ形成されていることを特徴とする請求項5に記載の電気機械変換器。
- 前記弾性部材は、板状部材を折り曲げ加工して形成されたバネ部材であることを特徴とする請求項1から6のいずれか1項に記載の電気機械変換器。
- 請求項1から7のいずれか1項に記載された電気機械変換器と、
前記電気機械変換器が発生した振動に応じて音圧を発生する振動板と、
を備えることを特徴とする電気音響変換器。
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