JP2019163403A - エチレン系樹脂組成物およびその用途 - Google Patents
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Abstract
【課題】低温ヒートシール性および耐熱性にバランスよく優れ、成形加工性にも優れたエチレン系樹脂組成物を提供すること。【解決手段】ＭＦＲ＝２〜２０ｇ／１０分、密度＝８９４〜９１４ｋｇ／ｍ3、かつ昇温溶離分別（ＴＲＥＦ）においてピークが１つ、４０℃以下の溶出成分量＝１６〜４５質量％、かつ８０℃以上の溶出成分量＝０．５０〜４．０質量％である直鎖状エチレン系共重合体（Ａ）を７０〜９５質量％、および、下式を満たす低密度ポリエチレン（Ｂ）を５〜３０質量％含むエチレン系樹脂組成物（Ｃ）。０．５５×１０-4≦［η］／（ＧMw）0.776≦２．０×１０-4【選択図】なし
Description
本発明はエチレン系樹脂組成物およびその用途に関し、より詳細には包装用袋のシーラント層を押出ラミネート成形するのに適したエチレン系樹脂組成物、およびこれを用いた積層体および包装用袋等に関する。
食品および医薬品などの包装材として、紙などの基材上にシーラント（ヒートシール）層を設けた多層フィルムが幅広く使用されている。このような多層構造のフィルムは基材とシーラント材とをドライラミネート法、共押出法、押出ラミネート法などの方法により積層して製造されている。
このうち、押出ラミネート法ではあらかじめフィルム状に形成されたポリマーや紙などの基材の上にシーラント材を溶融押出することによって多層フィルムを製造している。シーラント材には、これまで高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）が広く用いられているが、押出ラミネートの加工性には優れるものの、ヒートシール強度、ホットタック性には優れていない。
そのようなＬＤＰＥに代替しうるシーラント材として、組成分布が均一で分子量分布が狭いメタロセン触媒系によるエチレン・α−オレフィン共重合体が挙げられる。しかし、メタロセン触媒系によるエチレン・α−オレフィン共重合体は分子量分布が狭く溶融弾性が小さいため、押出ラミネート成形においてネックインが大きい、また溶融せん断粘度が高いため樹脂圧力が大きくなって高速加工が難しくなるといった欠点がある。
メタロセン触媒系エチレン・α−オレフィン共重合体のネックインを改良するため、高圧法低密度ポリエチレンをブレンドすることが提案されている（特許文献１）
特許文献１には、昇温溶離分別（ＴＲＥＦ：Temperature Rising Elution Fractionation）によって得られる溶出曲線のピークが１つであり、かつ溶出曲線の幅が狭いエチレン・α−オレフィン共重合体と高圧法低密度ポリエチレンからなる樹脂組成物が提案されている。しかし、エチレン・α−オレフィン共重合体の組成分布が狭いため、ポリマーの溶融温度幅が狭く、優れた低温シール性と耐熱性を両立するためには不十分であった。
特許文献１には、昇温溶離分別（ＴＲＥＦ：Temperature Rising Elution Fractionation）によって得られる溶出曲線のピークが１つであり、かつ溶出曲線の幅が狭いエチレン・α−オレフィン共重合体と高圧法低密度ポリエチレンからなる樹脂組成物が提案されている。しかし、エチレン・α−オレフィン共重合体の組成分布が狭いため、ポリマーの溶融温度幅が狭く、優れた低温シール性と耐熱性を両立するためには不十分であった。
特許文献２には、メタロセン触媒を用いて重合した２種類の低密度ポリエチレンと高圧法低密度ポリエチレンからなる樹脂組成物が提案されている。本方法によれば、低温シール性と耐熱性を両立するため、密度の異なる低密度ポリエチレンを用いているが、密度の高い低密度ポリエチレン成分の融点が高く、それ自身が低温シール性を損ない、また低温シール性に優れた成分との相溶性が悪化するため低温シール性と耐熱性のバランスとしては十分ではなかった。
特許文献３には、メタロセン触媒により製造された低密度のエチレン・α−オレフィン共重合体と高圧法低密度ポリエチレンからなる樹脂組成物が提案されているが、組成分布に関する記載はない。例えば特開平９−００３２６６のようにメタロセン触媒を用いて製造したエチレン・α−オレフィン共重合体において、溶出曲線が単一ピークの狭組成分布とは限らないことが知られている。
特許文献４には、２種類のメタロセン触媒を用いて重合したエチレン・α−オレフィン共重合体と高圧法低密度ポリエチレンからなる樹脂組成物が提案されている。本方法によれば、昇温溶離分別（ＴＲＥＦ）による溶出曲線のピークが２つ以上の場合、低温ヒートシール性と耐熱性のバランスの良いとされているが、低温溶出成分が多いためフィルムの耐ブロッキング性に劣り、また低温ヒートシール性と耐熱性を両立するには不十分であった。
本発明は、上記のような従来技術に伴う問題を解決しようとするものであって、低温ヒートシール性および耐熱性にバランスよく優れ、さらに成形加工性に優れたエチレン系樹脂組成物を提供することを目的とする。また本発明は、低温ヒートシール性および耐熱性にバランスよく優れ、内容物を充填する際の充填可能温度域が広い包装用袋を提供することを目的とする。
本発明は、上記のような状況に鑑み鋭意研究した結果、組成分布および、または分子量分布が狭い、あるいは組成分布がやや広くても昇温溶離分別（ＴＲＥＦ）等で測定した溶出曲線において複数ピークを有するという従来技術とは異なる特定のエチレン系樹脂組成物が、低温ヒートシール性および耐熱性にバランスよく優れ、加工性にも優れることを見出し、本発明を完成するに至った。
本発明は、たとえば以下の〔１〕〜〔７〕に関する。
〔１〕
１９０℃における２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）が２〜２０ｇ／１０分であり、密度が８９４〜９１４ｋｇ／ｍ3であり、かつ昇温溶離分別（ＴＲＥＦ）において、得られる溶出曲線のピークが１つであり、４０℃以下で溶出する成分の割合（ＥL）が１６〜４５質量％であり、かつ８０℃以上で溶出する成分の割合（ＥH）が０．５０〜４．０質量％であるエチレンと少なくとも１種の炭素数４〜１０のα−オレフィンとの共重合体である直鎖状エチレン系共重合体（Ａ）を７０〜９５質量％、および下記要件（ｂ）を満たす低密度ポリエチレン（Ｂ）を５〜３０質量％含むエチレン系樹脂組成物（Ｃ）。
（ｂ）１３５℃のデカリン中で測定された極限粘度〔［η］（ｄｌ／ｇ）〕とゲル浸透クロマトグラフィー−粘度検出器法（ＧＰＣ−ＶＩＳＣＯ）により測定された重量平均分子量（ＧMw）とが、下記関係式（Ｅｑ−１）を満たす。
０．５５×１０-4≦［η］／（ＧMw）0.776≦２．０×１０-4---（Ｅｑ−１）
〔１〕
１９０℃における２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）が２〜２０ｇ／１０分であり、密度が８９４〜９１４ｋｇ／ｍ3であり、かつ昇温溶離分別（ＴＲＥＦ）において、得られる溶出曲線のピークが１つであり、４０℃以下で溶出する成分の割合（ＥL）が１６〜４５質量％であり、かつ８０℃以上で溶出する成分の割合（ＥH）が０．５０〜４．０質量％であるエチレンと少なくとも１種の炭素数４〜１０のα−オレフィンとの共重合体である直鎖状エチレン系共重合体（Ａ）を７０〜９５質量％、および下記要件（ｂ）を満たす低密度ポリエチレン（Ｂ）を５〜３０質量％含むエチレン系樹脂組成物（Ｃ）。
（ｂ）１３５℃のデカリン中で測定された極限粘度〔［η］（ｄｌ／ｇ）〕とゲル浸透クロマトグラフィー−粘度検出器法（ＧＰＣ−ＶＩＳＣＯ）により測定された重量平均分子量（ＧMw）とが、下記関係式（Ｅｑ−１）を満たす。
０．５５×１０-4≦［η］／（ＧMw）0.776≦２．０×１０-4---（Ｅｑ−１）
〔２〕
前記直鎖状エチレン系共重合体（Ａ）が、下記の要件（ａ１−１）〜（ａ１−２）を満たす、エチレンと少なくとも１種の炭素数４〜１０のα−オレフィンとの共重合体（Ａ１）５０〜１００質量％、および下記の要件（ａ２−１）〜（ａ２−２）を満たす、エチレンと少なくとも１種の炭素数４〜１０のα−オレフィンとの共重合体（Ａ２）０〜５０質量％からなることを特徴とする上記〔１〕のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）。
（ａ１−１）１９０℃における２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）が２〜２０ｇ／１０分である。
（ａ１−２）密度が８９４〜９１４ｋｇ／ｍ3である。
（ａ２−１）１９０℃における２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）が２２〜２５０ｇ／１０分である。
（ａ２−２）密度が８９４〜９１４ｋｇ／ｍ3である。
前記直鎖状エチレン系共重合体（Ａ）が、下記の要件（ａ１−１）〜（ａ１−２）を満たす、エチレンと少なくとも１種の炭素数４〜１０のα−オレフィンとの共重合体（Ａ１）５０〜１００質量％、および下記の要件（ａ２−１）〜（ａ２−２）を満たす、エチレンと少なくとも１種の炭素数４〜１０のα−オレフィンとの共重合体（Ａ２）０〜５０質量％からなることを特徴とする上記〔１〕のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）。
（ａ１−１）１９０℃における２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）が２〜２０ｇ／１０分である。
（ａ１−２）密度が８９４〜９１４ｋｇ／ｍ3である。
（ａ２−１）１９０℃における２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）が２２〜２５０ｇ／１０分である。
（ａ２−２）密度が８９４〜９１４ｋｇ／ｍ3である。
〔３〕
基材と上記〔１〕または〔２〕のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）からなる層とが積層されてなる積層体。
基材と上記〔１〕または〔２〕のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）からなる層とが積層されてなる積層体。
〔４〕
基材上で上記〔１〕または〔２〕のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）を押出ラミネート成形する積層体の製造方法。
基材上で上記〔１〕または〔２〕のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）を押出ラミネート成形する積層体の製造方法。
〔５〕
上記〔３〕の積層体からなり、前記エチレン系樹脂組成物（Ｃ）からなる層がシーラント層として用いられる包装用フィルム。
上記〔３〕の積層体からなり、前記エチレン系樹脂組成物（Ｃ）からなる層がシーラント層として用いられる包装用フィルム。
〔６〕
上記〔５〕の包装用フィルムから形成された包装用袋。
上記〔５〕の包装用フィルムから形成された包装用袋。
〔７〕
上記〔５〕の包装用袋と、前記包装用袋に充填された粉末、液体または粘体内容物とからなる内容物入り包装袋。
上記〔５〕の包装用袋と、前記包装用袋に充填された粉末、液体または粘体内容物とからなる内容物入り包装袋。
本発明に係るエチレン系樹脂組成物は、低温ヒートシール性および耐熱性にバランスよく優れており、本発明に係るエチレン系樹脂組成物をシーラント層として用いた積層体（包装用フィルム）からなる包装用袋は、低温ヒートシール性および耐熱性にバランスよく優れており、内容物を充填する際の充填可能温度域が広い。また本発明に係るエチレン系樹脂組成物は、成形加工性に優れ、押出ラミネート法によりシーラント層に成形することができる。
本発明に係る積層体（包装用フィルム）からなる包装用袋は、各種包装袋たとえば液体スープ、漬物、糸こんにゃくなどの水物包装袋、みそ、ジャムなどのペースト状物包装袋、砂糖、小麦粉、ふりかけなどの粉末物包装袋に好適である。
以下に、本発明を詳細に説明する。
［エチレン系樹脂組成物（Ｃ）］
本発明に係るエチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、直鎖状エチレン系共重合体（Ａ）および低密度ポリエチレン（Ｂ）を含む。
［エチレン系樹脂組成物（Ｃ）］
本発明に係るエチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、直鎖状エチレン系共重合体（Ａ）および低密度ポリエチレン（Ｂ）を含む。
直鎖状エチレン系共重合体（Ａ）
本発明に用いられる直鎖状エチレン系共重合体（Ａ）（以下、単に「エチレン系共重合体（Ａ）」とも記載する。）は、エチレンと少なくとも１種の炭素数４〜１０のα−オレフィン、好ましくは炭素数６〜１０のα−オレフィンとの共重合体である。炭素数４〜１０のα−オレフィンとしては、具体的には、１−ブテン、１−ヘキセン、１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセンなどが挙げられる。
本発明に用いられる直鎖状エチレン系共重合体（Ａ）（以下、単に「エチレン系共重合体（Ａ）」とも記載する。）は、エチレンと少なくとも１種の炭素数４〜１０のα−オレフィン、好ましくは炭素数６〜１０のα−オレフィンとの共重合体である。炭素数４〜１０のα−オレフィンとしては、具体的には、１−ブテン、１−ヘキセン、１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセンなどが挙げられる。
エチレン系共重合体（Ａ）は、たとえば、下記のようなエチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）（以下「成分（Ａ１）」とも記載する。）とエチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）（以下「成分（Ａ２）」とも記載する。）とを、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）を５０〜１００質量％（下限は好ましくは５５質量％）、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）を０〜５０質量％（上限は好ましくは４５質量％）の割合で含む。エチレン系共重合体（Ａ）は、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１，Ａ２）を上記割合で含む場合、適度な組成分布を有し、このようなエチレン系共重合体（Ａ）を含むエチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、低温ヒートシール性と耐熱性とがバランスよく優れ、また、せん断粘度が高すぎず押出機への負荷が小さい。
エチレン系共重合体（Ａ）を構成する各成分（Ａ１、Ａ２）はメタロセン触媒を用いた気相重合反応によって製造される。メタロセン触媒は遷移金属のメタロセン化合物を含む原料を用いて製造することができる。このメタロセン触媒は、遷移金属のメタロセン化合物と有機アルミニウムオキシ化合物と担体とから形成されることが好ましく、さらに必要に応じて、これらと有機アルミニウム化合物とから形成されても良い。
エチレン系共重合体（Ａ）を構成する各成分（Ａ１、Ａ２）は、各々単独に重合しても良く、多段重合しても良い。さらに、複数のメタロセン触媒の存在下において同一重合器内で重合しても良い。
各々単独に重合した場合は、各成分（Ａ１、Ａ２）を従来公知の方法により混合または溶融混練することによってエチレン系共重合体（Ａ）が得られる。例えば、押出機、ブラベンダープラストグラフ、バンバリミキサー、ニーダーブレンダー等を用いて各成分（Ａ１、Ａ２）を溶融、混練することによりエチレン系共重合体（Ａ）が得られる。多段重合の場合は各成分（Ａ１、Ａ２）の分散性が良好となり、本発明に係るエチレン系樹脂組成物は（Ｃ）から成形されるフィルムのフィッシュアイが抑制される。
エチレン系共重合体（Ａ）は、後述する実施例の欄に記載した方法による昇温溶離分別（ＴＲＥＦ）において、得られる溶出曲線のピークが１つであり、４０℃以下で溶出する成分の割合（以下「４０℃以下の溶出成分量（ＥL）」とも記載する。）が１６〜４５質量％であり、かつ８０℃以上で溶出する成分の割合（以下「８０℃以上の溶出成分量（ＥH）」とも記載する。）が０．５〜４．０質量％である。ここでピークとは連続するデータポイントをスムージングして結んで得られる微分溶出曲線において極大を示すものをいう。ある温度（Ｔn）とその温度での溶出量（Ｆn）に対し、下記式で得られるｄＦ／ｄＴ値を結んだ曲線が正から負へゼロ値を通るときに極大値をとるものとする。スムージングは最小二乗法によって行う。
ｄＦ／ｄＴ＝（Ｆn+1−Ｆn）／（Ｔn+1−Ｔn）
ｄＦ／ｄＴ＝（Ｆn+1−Ｆn）／（Ｔn+1−Ｔn）
ピークの数が１つであるエチレン系共重合体（Ａ）は、低密度ポリエチレン（Ｂ）との相溶性が、ピークが複数あるエチレン系共重合体と比べて相対的に優れ、本発明のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）をヒートシールする時に欠点ができにくく充填可能温度域が広くなる。
例えば、エチレンとα−オレフィンとの共重合性の均一性が高く、組成分布が狭いエチレン・α−オレフィン共重合体を製造することのできる触媒を用いると、ＴＲＥＦ溶出曲線のピークが１つであるエチレン系共重合体（Ａ）を製造することができる。
４０℃以下の溶出成分量（ＥL）は１６質量％以上４５質量％以下であり、その下限は好ましくは１８質量％、より好ましくは２０質量％である。その上限は好ましくは４０質量％、より好ましくは３５質量％である。
８０℃以上の溶出成分量（ＥH）は０．５質量％以上４．０質量％以下であり、その下限は好ましくは０．７質量％、より好ましくは０．９質量％である。その上限は好ましくは３．８質量％、より好ましくは３．５質量％である。
４０℃以下の溶出成分量（ＥL）と８０℃以上の溶出成分量（ＥH）が上記範囲内にある場合、低温シール性と耐熱性とがバランスよく優れ、好ましい。４０℃以下の溶出成分量（ＥL）と８０℃以上の溶出成分量（ＥH）は、例えばエチレン系共重合体（Ａ）の密度や重合温度を変更することによって増減させることができ、密度を下げると低温溶出成分量が増加し、ＥLは増加、ＥHは減少する。また、重合温度を下げると組成分布が広がり、ＥLは増加、ＥHは増加する。
エチレン系共重合体（Ａ）の、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８−８９に準拠して測定される１９０℃における２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）は、２ｇ／１０分以上２０ｇ／１０分以下である。その下限は、好ましくは３ｇ／１０分であり、その上限は、好ましくは１８ｇ／１０分、より好ましくは１５ｇ／１０分である。ＭＦＲが上記範囲内にある場合、エチレン系共重合体（Ａ）を含むエチレン系樹脂組成物は、押出機の樹脂圧が低く加工性が良好である。
ＭＦＲは分子量に強く依存しており、ＭＦＲが小さいほど分子量は大きく、ＭＦＲが大きいほど分子量は小さくなる。また、エチレン・α−オレフィン共重合体の分子量は、重合系内における水素とエチレンとの組成比（水素／エチレン）により決定されることが知られている（例えば、曽我和雄他編、「Ｃａｔａｌｙｔｉｃ Ｏｌｅｆｉｎ Ｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎ」、講談社サイエンティフィク、１９９０年、ｐ．３７６）。このため、水素／エチレンを増減させることで、エチレン系共重合体（Ａ）のＭＦＲを増減させることが可能である。
エチレン系共重合体（Ａ）の、ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠して測定された密度は、８９４ｋｇ／ｍ3以上９１４ｋｇ／ｍ3以下である。その下限は好ましくは８９５ｋｇ／ｍ3、より好ましくは８９６ｋｇ／ｍ3であり、その上限は好ましくは９１２ｋｇ／ｍ3、より好ましくは９１０ｋｇ／ｍ3である。密度が上記下限値未満の場合、エチレン系樹脂組成物から成形されたフィルムの自己粘着性が増加し、ブロッキング現象が起こるため好ましくない。密度が上記上限値を超える場合、エチレン系共重合体（Ａ）の融点が高くなり、フィルムの低温ヒートシール性が悪化するため好ましくない。
密度はエチレン系共重合体（Ａ）のα−オレフィン含量に依存しており、α−オレフィン含量が少ないほど密度は高く、α−オレフィン含量が多いほど密度は低くなる。また、エチレン・α−オレフィン共重合体中のα−オレフィン含量は、重合系内におけるα−オレフィンとエチレンとの組成比（α−オレフィン／エチレン）により決定されることが知られている（例えば、Ｗａｌｔｅｒ Ｋａｍｉｎｓｋｙ， Ｍａｋｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ． １９３， ｐ．６０６（１９９２））。このため、α−オレフィン／エチレンを増減させることで、上記範囲の密度を有するエチレン系共重合体（Ａ）を製造することができる。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）
本発明で用いられることのあるエチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）は、エチレンと少なくとも１種の炭素数４〜１０のα−オレフィン、好ましくは炭素数６〜１０のα−オレフィンとの共重合体である。炭素数４〜１０のα−オレフィンとしては、具体的には、１−ブテン、１−ヘキセン、１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセンなどが挙げられる。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）は下記要件（ａ１−１）〜（ａ１−２）を満たし、好ましくはさらに下記要件（ａ１−３）を満たす。
本発明で用いられることのあるエチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）は、エチレンと少なくとも１種の炭素数４〜１０のα−オレフィン、好ましくは炭素数６〜１０のα−オレフィンとの共重合体である。炭素数４〜１０のα−オレフィンとしては、具体的には、１−ブテン、１−ヘキセン、１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセンなどが挙げられる。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）は下記要件（ａ１−１）〜（ａ１−２）を満たし、好ましくはさらに下記要件（ａ１−３）を満たす。
要件（ａ１−１）：ＡＳＴＭ Ｄ１２３８−８９に準拠して測定された１９０℃における２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）が２ｇ／１０分以上２０ｇ／１０分以下である。その下限は、好ましくは３ｇ／１０分であり、その上限は、好ましくは１８ｇ／１０分、より好ましくは１５ｇ／１０分である。ＭＦＲが上記範囲内にある場合、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）は、せん断粘度が高すぎず、エチレン系共重合体（Ａ）がエチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）を含む場合であればエチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）への相溶性が高く、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）を含むエチレン系樹脂組成物は、および押出機の樹脂圧が低く加工性が良好である。
要件（ａ１−２）：ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠して測定された密度が、８９４ｋｇ／ｍ3以上９１４ｋｇ／ｍ3以下である。その下限は好ましくは８９５ｋｇ／ｍ3、より好ましくは８９６ｋｇ／ｍ3であり、その上限は好ましくは９１２ｋｇ／ｍ3、より好ましくは９１０ｋｇ／ｍ3である。密度が上記下限値未満の場合、エチレン系樹脂組成物から成形されたフィルムの自己粘着性が増加し、ブロッキング現象が起こるため好ましくない。密度が上記上限値を超える場合、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）の融点が高くなり、フィルムの低温ヒートシール性が悪化するため好ましくない。
要件（ａ１−３）：ＧＰＣ（ゲル浸透クロマトグラフィー）による測定により得られた重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）が５以下である。好ましくは４以下、より好ましくは３以下、その下限は例えば１．５である。Ｍｗ／Ｍｎが上記範囲内の場合、エチレン系樹脂組成物のヒートシール強度が優れている。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）
本発明で用いられることのあるエチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）は、エチレンと少なくとも１種の炭素数４〜１０のα−オレフィン、好ましくは炭素数６〜１０のα−オレフィンとの共重合体である。炭素数４〜１０のα−オレフィンとしては、具体的には、１−ブテン、１−ヘキセン、１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセンなどが挙げられる。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）は下記要件（ａ２−１）〜（ａ２−２）を満たし、好ましくはさらに下記要件（ａ２−３）を満たす。
本発明で用いられることのあるエチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）は、エチレンと少なくとも１種の炭素数４〜１０のα−オレフィン、好ましくは炭素数６〜１０のα−オレフィンとの共重合体である。炭素数４〜１０のα−オレフィンとしては、具体的には、１−ブテン、１−ヘキセン、１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセンなどが挙げられる。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）は下記要件（ａ２−１）〜（ａ２−２）を満たし、好ましくはさらに下記要件（ａ２−３）を満たす。
要件（ａ２−１）：ＡＳＴＭ Ｄ１２３８−８９に準拠して測定された１９０℃における２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）が２２ｇ／１０分以上２５０ｇ／１０分以下である。その下限は、好ましくは２５ｇ／１０分、より好ましくは３０ｇ／１０分であり、その上限は、好ましくは２００ｇ／１０分、より好ましくは１８０ｇ／１０分である。ＭＦＲが上記範囲内にある場合、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）は、せん断粘度が低すぎずエチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）への分散性が良好である。
要件（ａ２−２）：ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠して測定された密度が、８９４ｋｇ／ｍ3以上９１４ｋｇ／ｍ3以下である。その下限は好ましくは８９５ｋｇ／ｍ3、より好ましくは８９６ｋｇ／ｍ3であり、その上限は好ましくは９１２ｋｇ／ｍ3、より好ましくは９１０ｋｇ／ｍ3である。密度が上記下限値未満の場合、エチレン系樹脂組成物から成形されたフィルムの自己粘着性が増加し、ブロッキング現象が起こるため好ましくない。密度が上記上限値を超える場合、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）の融点が高くなり、フィルムの低温ヒートシール性が悪化するため好ましくない。
要件（ａ２−３）：ＧＰＣ（ゲル浸透クロマトグラフィー）による測定により得られた重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）が６以下である。その下限は、たとえば１．５であってもよい。Ｍｗ／Ｍｎが上記範囲内の場合、エチレン系樹脂組成物のヒートシール強度が優れている。
低密度ポリエチレン（Ｂ）
本発明に用いられる低密度ポリエチレン（Ｂ）は、低密度ポリエチレンのうち、下記の要件（ｂ）を満たすものであり、好ましくは高圧法低密度ポリエチレンである。
要件（ｂ）：１３５℃デカリン中で測定した極限粘度〔［η］（ｄｌ／ｇ）〕とゲル浸透クロマトグラフィー−粘度検出器法（ＧＰＣ−ＶＩＳＣＯ）により測定された重量平均分子量（ＧMw）とが、下記関係式（Ｅｑ−１）を満たす。
０．５５×１０-4≦［η］／（ＧMw）0.776≦２．０×１０-4---（Ｅｑ−１）
［η］／（ＧMw）0.776の下限は好ましくは０．７０×１０-4、より好ましくは０．８５×１０-4であり、上限は好ましくは１．８×１０-4、より好ましくは１．６×１０-4である。
本発明に用いられる低密度ポリエチレン（Ｂ）は、低密度ポリエチレンのうち、下記の要件（ｂ）を満たすものであり、好ましくは高圧法低密度ポリエチレンである。
要件（ｂ）：１３５℃デカリン中で測定した極限粘度〔［η］（ｄｌ／ｇ）〕とゲル浸透クロマトグラフィー−粘度検出器法（ＧＰＣ−ＶＩＳＣＯ）により測定された重量平均分子量（ＧMw）とが、下記関係式（Ｅｑ−１）を満たす。
０．５５×１０-4≦［η］／（ＧMw）0.776≦２．０×１０-4---（Ｅｑ−１）
［η］／（ＧMw）0.776の下限は好ましくは０．７０×１０-4、より好ましくは０．８５×１０-4であり、上限は好ましくは１．８×１０-4、より好ましくは１．６×１０-4である。
低密度ポリエチレン中に長鎖分岐が導入されると、分子量が同程度の長鎖分岐の無い直鎖型低密度ポリエチレンに比べ、極限粘度［η］（ｄｌ／ｇ）が小さくなることが知られている（例えばWalther Burchard, ADVANCES IN POLYMER SCIENCE, 143, Branched PolymerII, p.137(1999)）。そのため、極限粘度［η］（ｄｌ／ｇ）が２．０×１０-4×（ＧMw）0.776以下である低密度ポリエチレン（Ｂ）は、多数の長鎖分岐を有しているので、成形性、流動性に優れる。
［η］／（ＧMw）0.776の値は、たとえば、従来公知の方法で低密度ポリエチレン（Ｂ）への長鎖分岐の導入量を増減させることにより、増減させることができる。
なお、この低密度ポリエチレン（Ｂ）はエチレンの単独重合体のみならず、本発明の目的を損なわない範囲であれば、エチレンから導かれる単位と共に他の重合性単量体から導かれる単位を少量含むエチレン共重合体であっても良く、例えば酢酸ビニルあるいはアクリル酸エステルなどから導かれる単位を２０質量％以下の量で含むエチレン共重合体であっても良い。
なお、この低密度ポリエチレン（Ｂ）はエチレンの単独重合体のみならず、本発明の目的を損なわない範囲であれば、エチレンから導かれる単位と共に他の重合性単量体から導かれる単位を少量含むエチレン共重合体であっても良く、例えば酢酸ビニルあるいはアクリル酸エステルなどから導かれる単位を２０質量％以下の量で含むエチレン共重合体であっても良い。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ）
本発明に係るエチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、上記のようなエチレン系共重合体（Ａ）および低密度ポリエチレン（Ｂ）を、エチレン系共重合体（Ａ）を７０〜９５質量％（下限は好ましくは７５質量％、上限は好ましくは９０質量％）を含み、低密度ポリエチレン（Ｂ）を５〜３０質量％（下限は好ましくは１０質量％、上限は好ましくは２５質量％）の割合で含有している。低密度ポリエチレン（Ｂ）を上記範囲内で含む本発明に係るエチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、押出ラミネート加工時の加工性に優れる。
本発明に係るエチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、上記のようなエチレン系共重合体（Ａ）および低密度ポリエチレン（Ｂ）を、エチレン系共重合体（Ａ）を７０〜９５質量％（下限は好ましくは７５質量％、上限は好ましくは９０質量％）を含み、低密度ポリエチレン（Ｂ）を５〜３０質量％（下限は好ましくは１０質量％、上限は好ましくは２５質量％）の割合で含有している。低密度ポリエチレン（Ｂ）を上記範囲内で含む本発明に係るエチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、押出ラミネート加工時の加工性に優れる。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、上記のようなエチレン系共重合体（Ａ）と低密度ポリエチレン（Ｂ）とを、従来公知の方法により混合または溶融混練することによって得ることができる。例えば押出機、ブラベンダープラストグラフ、バンバリミキサー、ニーダーブレンダー等を用いて溶融、混練し、押出ラミネート用エチレン系樹脂組成物が得られる。該押出ラミネート用エチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、通常は、例えば押出機によってペレット状に調製される。
このようにして得られたエチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、好ましくは下記要件（ｃ１）〜（ｃ２）を満たす。
このようにして得られたエチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、好ましくは下記要件（ｃ１）〜（ｃ２）を満たす。
要件（ｃ１）：ＡＳＴＭ Ｄ１２３８−８９に準拠して測定された１９０℃における２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）が、２ｇ／１０分以上、２０ｇ／１０分以下である。その下限は好ましくは５ｇ／１０分、その上限は好ましくは１５ｇ／１０分である。
要件（ｃ２）：ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠して測定された密度が、８９６ｋｇ／ｍ3以上９１２ｋｇ／ｍ3以下である。その下限は好ましくは８９８ｋｇ／ｍ3、より好ましくは９００ｋｇ／ｍ3である。その上限は好ましくは９１０ｋｇ／ｍ3、より好ましくは９０８ｋｇ／ｍ3である。
本発明に係るエチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、本発明の目的を損なわない範囲であれば、必要に応じて耐候安定剤、耐熱安定剤、帯電防止剤、防曇剤、アンチブロッキング剤、スリップ剤、滑剤、顔料、流滴剤などの通常ポリオレフィンに添加される各種添加剤を含有しても良い。
［積層体およびその用途］
本発明に係る積層体は、基材と、上記のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）からなる層とを有し、基材上にエチレン系樹脂組成物（Ｃ）を押出ラミネートすることにより得られる。このようにして形成された積層体において、エチレン系樹脂組成物（Ｃ）からなる層は通常シーラント層（ヒートシール層）として機能する。
本発明に係る積層体は、基材と、上記のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）からなる層とを有し、基材上にエチレン系樹脂組成物（Ｃ）を押出ラミネートすることにより得られる。このようにして形成された積層体において、エチレン系樹脂組成物（Ｃ）からなる層は通常シーラント層（ヒートシール層）として機能する。
シーラント層（ヒートシール層）の厚さは、通常、５〜１００μｍ程度である。
基材としては、フィルム形成能を有するものであれば特に限定されず、任意の高分子重合体あるいは紙、アルミニウム箔、セロハンなどを使用することができる。このような高分子重合体としては、例えば、高密度ポリエチレン、中、低密度ポリエチレン、エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレン・アクリル酸エステル共重合体、アイオノマー、ポリプロピレン、ポリ−１−ブテン、ポリ−４−メチル−１−ペンテン等のオレフィン重合体、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリスチレン、ポリアクリレート、ポリアクリロニトリルなどのビニル系共重合体、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１０、ナイロン１２、ナイロン６１０、ポリメタキシリレンアジパミド等のポリアミド、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート／イソフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、ポリビニルアルコール、エチレン・ビニルアルコール共重合体、ポリカーボネート等を挙げることが出来る。
基材としては、フィルム形成能を有するものであれば特に限定されず、任意の高分子重合体あるいは紙、アルミニウム箔、セロハンなどを使用することができる。このような高分子重合体としては、例えば、高密度ポリエチレン、中、低密度ポリエチレン、エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレン・アクリル酸エステル共重合体、アイオノマー、ポリプロピレン、ポリ−１−ブテン、ポリ−４−メチル−１−ペンテン等のオレフィン重合体、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリスチレン、ポリアクリレート、ポリアクリロニトリルなどのビニル系共重合体、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１０、ナイロン１２、ナイロン６１０、ポリメタキシリレンアジパミド等のポリアミド、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート／イソフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、ポリビニルアルコール、エチレン・ビニルアルコール共重合体、ポリカーボネート等を挙げることが出来る。
また、基材が高分子重合体フィルム（シート）であるときには、この高分子重合体フィルムは無配向であっても良く一軸または二軸に延伸されていても良い。これらの基材は用途、被包装物に応じて適宜選択することができる。例えば被包装物が腐食しやすい食品である場合には、ポリアミド、ポリ塩化ビニリデン、エチレン・ビニルアルコール共重合体、ポリビニルアルコール、ポリエステルのように透明性、剛性、ガス透過抵抗性に優れた樹脂を用いることができる。被包装物が菓子あるいは繊維包装などである場合は、透明性、剛性、水透過抵抗性の良好なポリプロピレンを用いることが望ましい。
基材の厚さは、通常、５〜５０μｍ程度である。
基材の厚さは、通常、５〜５０μｍ程度である。
本発明に係る積層体は、エチレン系樹脂組成物（Ｃ）のペレットを用いて、Ｔダイで基材上にエチレン系樹脂組成物（Ｃ）を押出ラミネートする方法により製造することができる。基材上にエチレン系樹脂組成物（Ｃ）を押出ラミネートする際には、基材に直接エチレン系樹脂組成物（Ｃ）を押出ラミネートしても良く、また基材と該組成物（Ｃ）との接着力を高めるために、基材にあらかじめ公知の方法、例えば、ウレタン系、チタネート系、イミン系、ブタジエン系、オレフィン系、イソシアネート系などのアンカーコート剤を塗布、あるいは接着性ポリオレフィン、高圧法低密度ポリエチレンなどの中間層（下貼樹脂層）を設けた後に、中間層にエチレン系樹脂組成物（Ｃ）を押出ラミネートしても良い。
中間層の厚さは、通常、５〜１００μｍ程度である。
中間層の厚さは、通常、５〜１００μｍ程度である。
基材と中間層（下貼樹脂層）またはエチレン系樹脂組成物（Ｃ）からなるシーラント層との間の接着性を確保するためにＴダイから押出した樹脂の溶融膜にオゾンを吹きかけて膜の表面を強制酸化することも有効である。
押出ラミネートは好ましくは２０〜３００ｍ／分、より好ましくは４０〜２００ｍ／分の加工速度で行われる。
押出ラミネートは好ましくは２０〜３００ｍ／分、より好ましくは４０〜２００ｍ／分の加工速度で行われる。
包装用フィルム等
本発明のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、包装用フィルムのヒートシール層の材料として適している。基材と任意の中間層とエチレン系樹脂組成物（Ｃ）からなるヒートシール層とがこの順序で積層されてなる本発明の積層体からなる包装用フィルムは、特に粉体、液体又は粘体を充填する包装用袋の材料として有用であり、たとえば液体スープ、漬物、糸こんにゃくなどの水物包装用袋、みそ、ジャムなどのペースト状物包装用袋、砂糖、小麦粉、ふりかけなどの粉末物包装用袋に好適である。
本発明のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、包装用フィルムのヒートシール層の材料として適している。基材と任意の中間層とエチレン系樹脂組成物（Ｃ）からなるヒートシール層とがこの順序で積層されてなる本発明の積層体からなる包装用フィルムは、特に粉体、液体又は粘体を充填する包装用袋の材料として有用であり、たとえば液体スープ、漬物、糸こんにゃくなどの水物包装用袋、みそ、ジャムなどのペースト状物包装用袋、砂糖、小麦粉、ふりかけなどの粉末物包装用袋に好適である。
本発明の包装用袋は、基材層／（任意の中間層／）ヒートシール層の順に積層された本発明の積層体（包装用フィルム）の１片をヒートシール層が向き合うように折り曲げ、または２片をシーラント層（Ｃ）が向き合うように重ね合わせ、ヒートシール（例えば、二方シール、三方シールまたは四方シール）して袋状としたものである。ヒートシールは、従来公知のヒートシール機を使用し、常法により行うことができる。袋の形状は、一般的には矩形であるが、任意の形状とすることができる。
また、本発明の内容物入り包装袋は、本発明の包装用袋と前記包装用袋に収容された粉体、液体または粘体とからなり、液体または粘体の中に粉体が含まれていてもよい。
ヒートシールは、ヒートシール層を構成するエチレン系樹脂組成物（Ｃ）の溶融温度以上の温度で行い、包装用袋に充填する液体等の内容物の量に応じてヒートシール幅を適宜設定すれば良い。また、内容物を包装用袋から取り出しやすくするために、注ぎ口となる部分を残してヒートシールを行ってもよい。本発明のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、低温ヒートシール性に優れ、低温ヒートシール性と耐熱性とがバランスよく優れている。
ヒートシールは、ヒートシール層を構成するエチレン系樹脂組成物（Ｃ）の溶融温度以上の温度で行い、包装用袋に充填する液体等の内容物の量に応じてヒートシール幅を適宜設定すれば良い。また、内容物を包装用袋から取り出しやすくするために、注ぎ口となる部分を残してヒートシールを行ってもよい。本発明のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）は、低温ヒートシール性に優れ、低温ヒートシール性と耐熱性とがバランスよく優れている。
次に本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。なお、本発明で用いた各成分の特性の測定方法、物性測定方法は以下の通りである。
（１）メルトフローレート（ＭＦＲ、ｇ／１０分）
メルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８−８９に従い、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重（ｋｇｆ）の条件下で測定した。
メルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８−８９に従い、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重（ｋｇｆ）の条件下で測定した。
（２）密度（ｋｇ／ｍ3）
密度（表１、２では「Ｄ」と記載する。）は、ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠し、ＭＦＲ測定時に得られるストランドを１００℃で１時間熱処理し、更に室温で１時間放置した後に密度勾配管法で測定した。密度が低く熱処理時にストランドが融着する場合は、熱処理を実施せず密度［Ｄ０］（ｋｇ／ｍ3）を測定し、下記関係式（Ｅｑ−２）を用いて熱処理後測定密度［Ｄ］に換算した。
［Ｄ０］＝０．９９４５×［Ｄ］＋２．６８３２--------（Ｅｑ−２）
密度（表１、２では「Ｄ」と記載する。）は、ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠し、ＭＦＲ測定時に得られるストランドを１００℃で１時間熱処理し、更に室温で１時間放置した後に密度勾配管法で測定した。密度が低く熱処理時にストランドが融着する場合は、熱処理を実施せず密度［Ｄ０］（ｋｇ／ｍ3）を測定し、下記関係式（Ｅｑ−２）を用いて熱処理後測定密度［Ｄ］に換算した。
［Ｄ０］＝０．９９４５×［Ｄ］＋２．６８３２--------（Ｅｑ−２）
（３）極限粘度（［η］、ｄｌ／ｇ）
極限粘度は、測定サンプル約２０ｍｇをデカリン１５ｍｌに溶解し、１３５℃のオイルバス中で比粘度ηｓｐを測定した。このデカリン溶液にデカリン溶媒を５ｍｌ追加して希釈後、同様にして比粘度ηｓｐを測定した。この希釈操作をさらに２回繰り返し、下記式（Ｅｑ−３）に示すように濃度［Ｃ］を０に外挿した時のηｓｐ／Ｃの値を極限粘度［η］（単位；ｄｌ／ｇ）として求めた。
［η］＝ｌｉｍ（ηｓｐ／Ｃ） （Ｃ→０）--------（Ｅｑ−３）
極限粘度は、測定サンプル約２０ｍｇをデカリン１５ｍｌに溶解し、１３５℃のオイルバス中で比粘度ηｓｐを測定した。このデカリン溶液にデカリン溶媒を５ｍｌ追加して希釈後、同様にして比粘度ηｓｐを測定した。この希釈操作をさらに２回繰り返し、下記式（Ｅｑ−３）に示すように濃度［Ｃ］を０に外挿した時のηｓｐ／Ｃの値を極限粘度［η］（単位；ｄｌ／ｇ）として求めた。
［η］＝ｌｉｍ（ηｓｐ／Ｃ） （Ｃ→０）--------（Ｅｑ−３）
（４）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）
分子量分布は、ウォーターズ社製ゲル浸透クロマトグラフ ａｌｌｉａｎｃｅＧＰＣ２０００型（高温サイズ排除クロマトグラフ）を用い、以下のようにして算出した。
［使用装置および条件］
解析ソフト；クロマトグラフィデータシステムＥｍｐｏｗｅｒ２（Ｗａｔｅｒｓ社、登録商標）
カラム；ＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨ6− ＨＴ×２＋ＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨ6−ＨＴＬ×２
（内径７．５ｍｍ×長さ３０ｃｍ，東ソー（株））
移動相；ｏ−ジクロロベンゼン（和光純薬工業（株） 特級試薬）
検出器；示差屈折計（装置内蔵）
カラム温度；１４０℃
流速；１．０ｍＬ／分
注入量；５００μＬ
サンプリング時間間隔；１秒
試料濃度；０．１５％（ｗ／ｖ）
分子量較正；単分散ポリスチレン（東ソー（株））／分子量４９５〜分子量２０６０万
Z. Crubisic, P. Rempp, H. Benoit, J. Polym. Sci., B5, 753 (1967)に記載された汎用較正の手順に従い、ポリエチレン分子量換算として計算した重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比をを算出する。
分子量分布は、ウォーターズ社製ゲル浸透クロマトグラフ ａｌｌｉａｎｃｅＧＰＣ２０００型（高温サイズ排除クロマトグラフ）を用い、以下のようにして算出した。
［使用装置および条件］
解析ソフト；クロマトグラフィデータシステムＥｍｐｏｗｅｒ２（Ｗａｔｅｒｓ社、登録商標）
カラム；ＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨ6− ＨＴ×２＋ＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨ6−ＨＴＬ×２
（内径７．５ｍｍ×長さ３０ｃｍ，東ソー（株））
移動相；ｏ−ジクロロベンゼン（和光純薬工業（株） 特級試薬）
検出器；示差屈折計（装置内蔵）
カラム温度；１４０℃
流速；１．０ｍＬ／分
注入量；５００μＬ
サンプリング時間間隔；１秒
試料濃度；０．１５％（ｗ／ｖ）
分子量較正；単分散ポリスチレン（東ソー（株））／分子量４９５〜分子量２０６０万
Z. Crubisic, P. Rempp, H. Benoit, J. Polym. Sci., B5, 753 (1967)に記載された汎用較正の手順に従い、ポリエチレン分子量換算として計算した重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比をを算出する。
（５）ＧＰＣ−ＶＩＳＣＯ法による重量平均分子量（ＧMw）
ＧＰＣ−ＶＩＳＣＯ法による重量平均分子量（ＧMw）は、ウォーターズ社製ＧＰＣ／Ｖ２０００を用い、以下のようにして測定した。ガードカラムはＳｈｏｄｅｘＡＴ−Ｇ、分析カラムはＡＴ−８０６を２本使用し、カラム温度は１４５℃とし、移動相にはｏ−ジクロロベンゼンおよび酸化防止剤としてジブチルヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）０．３質量％を用い、速度１．０ｍｌ／分で移動させ、試料濃度は０．１質量％とし、検出器として示差屈折計、３キャピラリー粘度計を用いた。標準ポリスチレンは、東ソー（株）製を用いた。分子量計算は、粘度計と屈折計から実測粘度を算出し、実測ユニバーサルキャリブレーションより重量平均分子量（ＧMw）を算出した。
ＧＰＣ−ＶＩＳＣＯ法による重量平均分子量（ＧMw）は、ウォーターズ社製ＧＰＣ／Ｖ２０００を用い、以下のようにして測定した。ガードカラムはＳｈｏｄｅｘＡＴ−Ｇ、分析カラムはＡＴ−８０６を２本使用し、カラム温度は１４５℃とし、移動相にはｏ−ジクロロベンゼンおよび酸化防止剤としてジブチルヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）０．３質量％を用い、速度１．０ｍｌ／分で移動させ、試料濃度は０．１質量％とし、検出器として示差屈折計、３キャピラリー粘度計を用いた。標準ポリスチレンは、東ソー（株）製を用いた。分子量計算は、粘度計と屈折計から実測粘度を算出し、実測ユニバーサルキャリブレーションより重量平均分子量（ＧMw）を算出した。
（６）溶出曲線
本発明における昇温溶離分別（ＴＲＥＦ）による溶出曲線は、ポリマーを一度高温にて完全に溶解させた後に冷却し、不活性担体表面に薄いポリマー層を生成させ、次いで温度を連続的または段階的に昇温して溶出した成分を回収し、その濃度を連続的に検出して、その溶出量と溶出温度によって描かれるグラフで、ポリマーの組成分布を測定するものである。
本発明における昇温溶離分別（ＴＲＥＦ）による溶出曲線は、ポリマーを一度高温にて完全に溶解させた後に冷却し、不活性担体表面に薄いポリマー層を生成させ、次いで温度を連続的または段階的に昇温して溶出した成分を回収し、その濃度を連続的に検出して、その溶出量と溶出温度によって描かれるグラフで、ポリマーの組成分布を測定するものである。
溶出曲線の測定はクロス分別クロマトグラフ（Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｈａｒ社製 ＣＦＣ２）を用い、ＧＰＣカラムは昭和電工（株）製Ｓｈｏｄｅｘ ＨＴ−８０６Ｍ ３本を使用した。
溶媒：オルトジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ）
サンプル濃度：４ｍｇ／ｍｌ
注入量：０．４ｍｌ
結晶化速度：１℃／分
溶出温度：０．５，１０，１５，２０，２５，３０，３５，４０，４５，４９，５２，５５，５８，６１，６４，６７，７０，７３，７６，７９，８２，８５，８８，９１，９４，９７，１００，１０２，１２０，１４０の各温度（℃）
溶媒：オルトジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ）
サンプル濃度：４ｍｇ／ｍｌ
注入量：０．４ｍｌ
結晶化速度：１℃／分
溶出温度：０．５，１０，１５，２０，２５，３０，３５，４０，４５，４９，５２，５５，５８，６１，６４，６７，７０，７３，７６，７９，８２，８５，８８，９１，９４，９７，１００，１０２，１２０，１４０の各温度（℃）
ＴＲＥＦ測定によって得られた各溶出温度における溶出成分のクロマトグラムは、装置付属のデータ処理プログラムにより処理され、総和が１００％になるよう規格化された溶出量（クロマトグラムの面積に比例）が求められる。さらに溶出温度に対する積分溶出曲線が算出される。この積分溶出曲線を温度で微分して、微分溶出曲線が求められる。
（７）低温ヒートシール性、耐熱性、充填可能温度域
＜積層体の製造方法＞
６５ｍｍφの押出機とダイ幅５００ｍｍのＴダイを有する住友重機械工業社製ラミネーターを用いて、基材である厚さ１５μｍのナイロンフィルム上にウレタン系アンカーコート剤を塗布し、更にその上にエアギャップ１３０ｍｍ、ダイ下樹脂温度２９５℃、引取速度８０ｍ／分の条件下で、エチレン−αオレフィン共重合体（（株）プライムポリマー製、商品名「モアテック １０１８Ｄ」）を膜厚２５μｍになるよう調整を行い押出ラミネート加工して中間層を形成した。その際、ナイロンフィルムとの接着強度を向上させるためナイロンフィルム側の中間層樹脂表面にはオゾン処理を施し、溶融膜の表面酸化を促した。さらにその中間層の上に、シーラント層として、実施例または比較例で調製したエチレン系樹脂組成物をエアギャップ１３０ｍｍ、ダイ下樹脂温度２９５℃、引取速度８０ｍ／分の条件下で、膜厚２５μｍになるように押出ラミネート加工した。
＜積層体の製造方法＞
６５ｍｍφの押出機とダイ幅５００ｍｍのＴダイを有する住友重機械工業社製ラミネーターを用いて、基材である厚さ１５μｍのナイロンフィルム上にウレタン系アンカーコート剤を塗布し、更にその上にエアギャップ１３０ｍｍ、ダイ下樹脂温度２９５℃、引取速度８０ｍ／分の条件下で、エチレン−αオレフィン共重合体（（株）プライムポリマー製、商品名「モアテック １０１８Ｄ」）を膜厚２５μｍになるよう調整を行い押出ラミネート加工して中間層を形成した。その際、ナイロンフィルムとの接着強度を向上させるためナイロンフィルム側の中間層樹脂表面にはオゾン処理を施し、溶融膜の表面酸化を促した。さらにその中間層の上に、シーラント層として、実施例または比較例で調製したエチレン系樹脂組成物をエアギャップ１３０ｍｍ、ダイ下樹脂温度２９５℃、引取速度８０ｍ／分の条件下で、膜厚２５μｍになるように押出ラミネート加工した。
＜液体包装袋の充填方法及び充填適性評価＞
粘性体自動充填包装機（大成ラミック（株）製 ＮＴ−ＤＡＮＧＡＮ ＴＹＰＥ−ＩＩＩ）を用いて、次の条件で液体を充填し、液体充填小袋を得た。
［充填条件］
シール温度：（縦）１９０℃、（横）１４０〜２１０℃の範囲で５℃刻み
包装形態：三方シール
袋寸法：幅７５ｍｍ×縦８５ｍｍ ピッチ
充填物：２３℃の水
充填量：約２４ｇ
充填速度：２５ｍ／分
粘性体自動充填包装機（大成ラミック（株）製 ＮＴ−ＤＡＮＧＡＮ ＴＹＰＥ−ＩＩＩ）を用いて、次の条件で液体を充填し、液体充填小袋を得た。
［充填条件］
シール温度：（縦）１９０℃、（横）１４０〜２１０℃の範囲で５℃刻み
包装形態：三方シール
袋寸法：幅７５ｍｍ×縦８５ｍｍ ピッチ
充填物：２３℃の水
充填量：約２４ｇ
充填速度：２５ｍ／分
（耐圧性）
上記の条件で液体充填を行い、液体充填小袋の横シール部を上記の条件でヒートシールした。同条件で、横シール部がヒートシールされた液体充填小袋を５つ作製し、耐圧試験に供した。具体的には、液体充填小袋に、耐圧テスター（小松製作所製）にて１００ｋｇの荷重を１分間掛け、破袋、又は水洩れの発生しない横シール温度を評価した。横シール部が破袋、又は水漏れの発生しない最も低いシール温度（以下「充填開始温度」と記載する。）が低いほど、低温ヒートシール性、低温充填性に優れる。５つの液体充填小袋の中で破袋、または水漏れが発生した袋の個数を以下の基準で評価した。
○：破袋、又は水漏れが発生した袋の数が０個
△：破袋、又は水漏れが発生した袋の数が１〜４個
×：破袋、又は水漏れが発生した袋の数が５個
上記の条件で液体充填を行い、液体充填小袋の横シール部を上記の条件でヒートシールした。同条件で、横シール部がヒートシールされた液体充填小袋を５つ作製し、耐圧試験に供した。具体的には、液体充填小袋に、耐圧テスター（小松製作所製）にて１００ｋｇの荷重を１分間掛け、破袋、又は水洩れの発生しない横シール温度を評価した。横シール部が破袋、又は水漏れの発生しない最も低いシール温度（以下「充填開始温度」と記載する。）が低いほど、低温ヒートシール性、低温充填性に優れる。５つの液体充填小袋の中で破袋、または水漏れが発生した袋の個数を以下の基準で評価した。
○：破袋、又は水漏れが発生した袋の数が０個
△：破袋、又は水漏れが発生した袋の数が１〜４個
×：破袋、又は水漏れが発生した袋の数が５個
（外観）
上記の条件で液体充填を行い、液体充填小袋の横シール部を上記温度でヒートシールし、横シール部が発泡したり、後退したりする温度を評価した。ヒートシール温度が高すぎると、樹脂が柔らかくなって充填物である水を噛みこみ、ヒートシールした際の熱で水が蒸発し発泡が発生する。また、ヒートシール温度が低くすぎると、ヒートシールが不十分となりシール部の後退が発生する。
○：発泡及び後退共に目視では見られない
△：発泡又は後退の何れかが目視で僅かに見られる
×：発泡又は後退の何れかが顕著に見られる
上記の条件で液体充填を行い、液体充填小袋の横シール部を上記温度でヒートシールし、横シール部が発泡したり、後退したりする温度を評価した。ヒートシール温度が高すぎると、樹脂が柔らかくなって充填物である水を噛みこみ、ヒートシールした際の熱で水が蒸発し発泡が発生する。また、ヒートシール温度が低くすぎると、ヒートシールが不十分となりシール部の後退が発生する。
○：発泡及び後退共に目視では見られない
△：発泡又は後退の何れかが目視で僅かに見られる
×：発泡又は後退の何れかが顕著に見られる
横シール温度が低温から高温まで幅広く、発泡及び後退が共に目視では見られないことが望ましく、シール部の後退が発生しないヒートシール温度が低いほど低温ヒートシール性に優れ、発泡が発生しないヒートシール温度が高いほど耐熱性に優れる。
上記耐圧テストおよび上記外観の結果が良好な横シール温度域が広いほど、低温ヒートシール性と耐熱性とがバランスよく優れ、充填可能温度域が広くなる。
上記耐圧テストおよび上記外観の結果が良好な横シール温度域が広いほど、低温ヒートシール性と耐熱性とがバランスよく優れ、充填可能温度域が広くなる。
［実施例１］
固体触媒成分の調製
十分に窒素置換した３００リットルの反応器に６００℃で１０時間乾燥させたシリカ１０．０ｋｇとトルエン１５４リットルとを入れ、懸濁状にして０℃まで冷却した。その後、この懸濁液にメチルアルミノキサンのトルエン溶液（Ａｌ＝３．０２モル／リットル）２３．４リットルを１時間かけて滴下した。この際、系内の温度を０〜５℃の範囲に保った。各成分を、引き続き０℃で３０分間接触させ、次いで１．５時間かけて９５℃まで昇温し、その温度で４時間反応させた。その後６０℃まで降温し、上澄み液をデカンテーション法により除去した。このようにして得られた固体成分をトルエンで２回洗浄した後、トルエン１００リットルで再懸濁し、全量を１６０リットルとした。
固体触媒成分の調製
十分に窒素置換した３００リットルの反応器に６００℃で１０時間乾燥させたシリカ１０．０ｋｇとトルエン１５４リットルとを入れ、懸濁状にして０℃まで冷却した。その後、この懸濁液にメチルアルミノキサンのトルエン溶液（Ａｌ＝３．０２モル／リットル）２３．４リットルを１時間かけて滴下した。この際、系内の温度を０〜５℃の範囲に保った。各成分を、引き続き０℃で３０分間接触させ、次いで１．５時間かけて９５℃まで昇温し、その温度で４時間反応させた。その後６０℃まで降温し、上澄み液をデカンテーション法により除去した。このようにして得られた固体成分をトルエンで２回洗浄した後、トルエン１００リットルで再懸濁し、全量を１６０リットルとした。
このようにして得られた懸濁液に、ビス（１，３−ｎ−ブチルメチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液（Ｚｒ＝２５．６ミリモル／リットル）２０．０リットルを２０℃で３０分間かけて滴下し、さらに２０℃で２時間反応を行った。その後上澄み液を除去し、ヘキサンで２回洗浄することにより、固体触媒成分１ｇあたり３．２ｍｇのジルコニウムを含有する固体触媒成分を得た。
予備重合触媒の調製
十分に窒素置換した３５０リットルの反応器に、上記で調製した固体触媒成分７．０ｋｇとヘキサンを入れ、全容積を２８５リットルにした。系内を１０℃まで冷却した後、エチレンを８Ｎｍ3／時間の流量で５分間ヘキサン中に吹き込んだ。この間、系内の温度は１０〜１５℃に保持した。その後、エチレンの供給を停止し、ジイソブチルアルミニウムハイドライド（ＤＩＢＡＬＨ）を２．４モルおよび１−ヘキセンを１．２ｋｇ入れた。系内を密閉系にした後、８Ｎｍ3／時間の流量でエチレンンの供給を再度開始した。１５分後、エチレンンの流量を２Ｎｍ3／時間に下げ、系内の圧力を０．０８ＭＰａＧにした。この間に、系内の温度は３５℃まで上昇した。その後、系内の温度を３２〜３５℃に調節しながら、エチレンを４Ｎｍ3／時間の流量で３．５時間供給した。この間、系内の圧力は０．０７〜０．０８ＭＰａＧに保持されていた。次いで、系内を窒素により置換した後、上澄み液を除去し、ヘキサンで２回洗浄した。このようにして固体触媒成分１ｇあたり３ｇのポリマーが予備重合された予備重合触媒を得た。この予備重合したポリマーの極限粘度［η］は２．１ｄｌ／ｇであり、１−ヘキセンの含量は４．８質量％であった。
十分に窒素置換した３５０リットルの反応器に、上記で調製した固体触媒成分７．０ｋｇとヘキサンを入れ、全容積を２８５リットルにした。系内を１０℃まで冷却した後、エチレンを８Ｎｍ3／時間の流量で５分間ヘキサン中に吹き込んだ。この間、系内の温度は１０〜１５℃に保持した。その後、エチレンの供給を停止し、ジイソブチルアルミニウムハイドライド（ＤＩＢＡＬＨ）を２．４モルおよび１−ヘキセンを１．２ｋｇ入れた。系内を密閉系にした後、８Ｎｍ3／時間の流量でエチレンンの供給を再度開始した。１５分後、エチレンンの流量を２Ｎｍ3／時間に下げ、系内の圧力を０．０８ＭＰａＧにした。この間に、系内の温度は３５℃まで上昇した。その後、系内の温度を３２〜３５℃に調節しながら、エチレンを４Ｎｍ3／時間の流量で３．５時間供給した。この間、系内の圧力は０．０７〜０．０８ＭＰａＧに保持されていた。次いで、系内を窒素により置換した後、上澄み液を除去し、ヘキサンで２回洗浄した。このようにして固体触媒成分１ｇあたり３ｇのポリマーが予備重合された予備重合触媒を得た。この予備重合したポリマーの極限粘度［η］は２．１ｄｌ／ｇであり、１−ヘキセンの含量は４．８質量％であった。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）の製造
連続式流動床気相重合装置を用い、エチレンと１−ヘキセンの共重合を行った。
重合槽に、上記予備重合触媒を４ｇ／時間にて連続的に供給しながら、全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度７０℃、ガス線速０．７ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０２８、水素／エチレン＝６．８×１０-4、エチレン濃度＝４８モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−１）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−１）の収量は５．１ｋｇ／時間であった。
連続式流動床気相重合装置を用い、エチレンと１−ヘキセンの共重合を行った。
重合槽に、上記予備重合触媒を４ｇ／時間にて連続的に供給しながら、全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度７０℃、ガス線速０．７ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０２８、水素／エチレン＝６．８×１０-4、エチレン濃度＝４８モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−１）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−１）の収量は５．１ｋｇ／時間であった。
得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−１）パウダーに対して、耐熱安定剤としてスミライザー（登録商標）ＧＰ（住友化学（株）製）１０００ｐｐｍを添加しラボプラストミル（（株）東洋精機製作所製）を用い、樹脂温度１８０℃、回転数５０ｒｐｍで５分間溶融混練した。さらに、この溶融ポリマーを、プレス成形機（（株）神藤金属工業所製）を用い、冷却温度２０℃、冷却時間５分間、冷却圧力１００ｋｇ／ｃｍ2の条件にて冷却した。該試料を測定用試料として物性測定を行った。物性測定結果を表１に示す。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）の製造
連続式流動床気相重合装置を用い、エチレンと１−ヘキセンの共重合を行った。
重合槽に上記予備重合触媒を４ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら、全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度７０℃、ガス線速０．７ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０２６、水素／エチレン＝２１×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−１）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−１）の収量は２．２ｋｇ／時間であった。
連続式流動床気相重合装置を用い、エチレンと１−ヘキセンの共重合を行った。
重合槽に上記予備重合触媒を４ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら、全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度７０℃、ガス線速０．７ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０２６、水素／エチレン＝２１×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−１）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−１）の収量は２．２ｋｇ／時間であった。
得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−１）パウダーはエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−１）パウダーと同様の方法にて物性を測定した。物性測定結果を表１に示す。
エチレン系共重合体（Ａ）の製造
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−１）６０質量部と上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−１）４０質量部とを混合し、エチレン系共重合体（Ａ−１）を得た。上記共重合体（Ａ１−１）および上記共重合体（Ａ２−１）と同様の方法にてエチレン系共重合体（Ａ−１）の物性を測定した。物性測定結果を表１に示す。ＴＲＥＦ溶出曲線は図１に示す通りであり、ピークの数は１つであった。
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−１）６０質量部と上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−１）４０質量部とを混合し、エチレン系共重合体（Ａ−１）を得た。上記共重合体（Ａ１−１）および上記共重合体（Ａ２−１）と同様の方法にてエチレン系共重合体（Ａ−１）の物性を測定した。物性測定結果を表１に示す。ＴＲＥＦ溶出曲線は図１に示す通りであり、ピークの数は１つであった。
低密度ポリエチレン（Ｂ−１）
[η]/（ＧＭｗ）0.776＝１．３７×１０-4を満たす市販の高圧法低密度ポリエチレンを使用した。
[η]/（ＧＭｗ）0.776＝１．３７×１０-4を満たす市販の高圧法低密度ポリエチレンを使用した。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ）の製造
得られたエチレン系共重合体（Ａ−１）１００質量部に対して、スリップ剤としてエルカ酸アミドを０．０７質量部配合した後、得られた配合物と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）とを、配合物を７５質量％、低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を２５質量％の割合で、（株）池貝製２軸異方向４６ｍｍφ押出機（Ｌ／Ｄ＝３５）を用いて、温度２００℃、スクリュー回転数３００ｒｐｍ、フィーダー回転数３０ｒｐｍの条件で溶融混練し、エチレン系樹脂組成物（Ｃ−１）を得た。得られたエチレン系樹脂組成物（Ｃ−１）の物性を表２に示す。
得られたエチレン系共重合体（Ａ−１）１００質量部に対して、スリップ剤としてエルカ酸アミドを０．０７質量部配合した後、得られた配合物と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）とを、配合物を７５質量％、低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を２５質量％の割合で、（株）池貝製２軸異方向４６ｍｍφ押出機（Ｌ／Ｄ＝３５）を用いて、温度２００℃、スクリュー回転数３００ｒｐｍ、フィーダー回転数３０ｒｐｍの条件で溶融混練し、エチレン系樹脂組成物（Ｃ−１）を得た。得られたエチレン系樹脂組成物（Ｃ−１）の物性を表２に示す。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ−１）の物性、およびエチレン系樹脂組成物（Ｃ−１）を用いて上記の方法で得られた積層体の耐圧性および外観の評価を実施した。結果を表３に示す。
［実施例２］
実施例１と同様のエチレン系共重合体（Ａ−１）１００質量部に対して、スリップ剤としてエルカ酸アミドを０．０７質量部配合した後、得られた配合物と後述する低密度ポリエチレン（Ｂ−２）とを、配合物を７５質量％、低密度ポリエチレン（Ｂ−２）を２５質量％の割合で実施例１と同様の方法で溶融混練し、エチレン系樹脂組成物（Ｃ−２）を得た。
実施例１と同様のエチレン系共重合体（Ａ−１）１００質量部に対して、スリップ剤としてエルカ酸アミドを０．０７質量部配合した後、得られた配合物と後述する低密度ポリエチレン（Ｂ−２）とを、配合物を７５質量％、低密度ポリエチレン（Ｂ−２）を２５質量％の割合で実施例１と同様の方法で溶融混練し、エチレン系樹脂組成物（Ｃ−２）を得た。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ−２）の物性、およびエチレン系樹脂組成物（Ｃ−２）を用いて上記の方法で製造された積層体の耐圧性、および外観の評価を実施した。結果を表２及び表３に示す。
低密度ポリエチレン（Ｂ−２）の製造
［触媒調製例ＸＰ−１］
（固体状担体（Ｘ−１）の調製）
内容積２７０リットルの攪拌機付き反応器に、窒素雰囲気下、シリカゲル（富士シリシア（株）製：平均粒径７０μｍ、比表面積３４０ｍ2／ｇ、細孔容積１．３ｃｍ3／ｇ、２５０℃で１０時間乾燥）１０ｋｇを７７リットルのトルエンに懸濁させた後０〜５℃に冷却した。この懸濁液にメチルアルミノキサンのトルエン溶液（Ａｌ原子換算で３．５ｍｍｏｌ／ｍＬ）１９．４リットルを３０分間かけて滴下した。この際、系内温度を０〜５℃に保った。各成分を、引き続き０〜５℃で３０分間接触させた後、約１．５時間かけて系内温度を９５℃まで昇温して、引き続き９５℃で４時間接触させた。その後常温まで降温して、上澄み液をデカンテーションにより除去し、さらにトルエンで２回洗浄した後、全量１１５リットルの、固体状担体（Ｘ−１）のトルエンスラリーを調製した。得られたスラリー成分の一部を採取し濃度を調べたところ、固体状担体（Ｘ−１）濃度：１２２．６ｇ／Ｌ、Ａｌ濃度：０．６２ｍｏｌ／Ｌであった。
［触媒調製例ＸＰ−１］
（固体状担体（Ｘ−１）の調製）
内容積２７０リットルの攪拌機付き反応器に、窒素雰囲気下、シリカゲル（富士シリシア（株）製：平均粒径７０μｍ、比表面積３４０ｍ2／ｇ、細孔容積１．３ｃｍ3／ｇ、２５０℃で１０時間乾燥）１０ｋｇを７７リットルのトルエンに懸濁させた後０〜５℃に冷却した。この懸濁液にメチルアルミノキサンのトルエン溶液（Ａｌ原子換算で３．５ｍｍｏｌ／ｍＬ）１９．４リットルを３０分間かけて滴下した。この際、系内温度を０〜５℃に保った。各成分を、引き続き０〜５℃で３０分間接触させた後、約１．５時間かけて系内温度を９５℃まで昇温して、引き続き９５℃で４時間接触させた。その後常温まで降温して、上澄み液をデカンテーションにより除去し、さらにトルエンで２回洗浄した後、全量１１５リットルの、固体状担体（Ｘ−１）のトルエンスラリーを調製した。得られたスラリー成分の一部を採取し濃度を調べたところ、固体状担体（Ｘ−１）濃度：１２２．６ｇ／Ｌ、Ａｌ濃度：０．６２ｍｏｌ／Ｌであった。
（固体触媒成分の調製）
内容積２００ミリリットルの攪拌機付き反応器に、窒素雰囲気下、トルエンを３００ミリリットル、および上記固体状担体（Ｘ−１）のトルエンスラリー４００ミリリットル（Ａｌ原子換算で０．２５ｍｏｌ）を装入した。次に、遷移金属錯体であるイソプロピリデン（シクロペンタジエニル）（２，７−ジ−ｔ−ブチル−９−フルオレニル）ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液を、Ｚｒ原子換算で１．０７ｍｍｏｌ滴下し、遷移金属錯体であるジメチルシリレン（３−ｎ−ブチルシクロペンタジエニル）（シクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液を、Ｚｒ原子換算で０．１７ｍｍｏｌ滴下し、各成分を、系内温度２０〜２５℃で１時間接触させた後、系内温度を７５℃に昇温し、さらに２時間接触させた。３０℃まで降温後、上澄み液をデカンテーションにより除去し、さらにヘキサンを用いて２回洗浄した後、ヘキサンを加えて全量１リットルとし、固体触媒成分のスラリーを調製した。
内容積２００ミリリットルの攪拌機付き反応器に、窒素雰囲気下、トルエンを３００ミリリットル、および上記固体状担体（Ｘ−１）のトルエンスラリー４００ミリリットル（Ａｌ原子換算で０．２５ｍｏｌ）を装入した。次に、遷移金属錯体であるイソプロピリデン（シクロペンタジエニル）（２，７−ジ−ｔ−ブチル−９−フルオレニル）ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液を、Ｚｒ原子換算で１．０７ｍｍｏｌ滴下し、遷移金属錯体であるジメチルシリレン（３−ｎ−ブチルシクロペンタジエニル）（シクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液を、Ｚｒ原子換算で０．１７ｍｍｏｌ滴下し、各成分を、系内温度２０〜２５℃で１時間接触させた後、系内温度を７５℃に昇温し、さらに２時間接触させた。３０℃まで降温後、上澄み液をデカンテーションにより除去し、さらにヘキサンを用いて２回洗浄した後、ヘキサンを加えて全量１リットルとし、固体触媒成分のスラリーを調製した。
（予備重合触媒成分（ＸＰ−１）の調製）
上記で得られた固体触媒成分のヘキサンスラリーを３８〜４０℃まで昇温した後、ジイソブチルアルミニウムヒドリド（ＤｉＢＡｌ−Ｈ）１２０ｍｍｏｌを添加した。系内温度を３８〜４０℃に保持したまま、常圧下にてエチレン供給を開始し、固体触媒成分に対して重量換算で３等量分のエチレン（すなわち、固体触媒成分の３倍の重量のエチレン）を重合させた。その後、上澄み液をデカンテーションにより除去し、ヘキサンを用いて４回洗浄した後、ヘキサンを加えて全量を１リットルとした。次に、系内温度を３５℃に昇温した後、エマルゲン（登録商標）１０８（花王（株）製）１．０ｇを添加し、２時間接触させた。その後、上澄み液をデカンテーションにより除去し、ヘキサンを用いて４回洗浄した。次に、内容積１リットルのガラス製グラスフィルターに上記ヘキサンスラリーを移し、ヘキサンを濾別後、減圧下で減圧乾燥させることで、予備重合触媒成分（ＸＰ−１）１９５ｇを得た。得られた予備重合触媒（ＸＰ−１）の組成を調べたところ、予備重合触媒成分１ｇ当たり、Ｚｒ原子が０．５４ｍｇ含まれていた。
上記で得られた固体触媒成分のヘキサンスラリーを３８〜４０℃まで昇温した後、ジイソブチルアルミニウムヒドリド（ＤｉＢＡｌ−Ｈ）１２０ｍｍｏｌを添加した。系内温度を３８〜４０℃に保持したまま、常圧下にてエチレン供給を開始し、固体触媒成分に対して重量換算で３等量分のエチレン（すなわち、固体触媒成分の３倍の重量のエチレン）を重合させた。その後、上澄み液をデカンテーションにより除去し、ヘキサンを用いて４回洗浄した後、ヘキサンを加えて全量を１リットルとした。次に、系内温度を３５℃に昇温した後、エマルゲン（登録商標）１０８（花王（株）製）１．０ｇを添加し、２時間接触させた。その後、上澄み液をデカンテーションにより除去し、ヘキサンを用いて４回洗浄した。次に、内容積１リットルのガラス製グラスフィルターに上記ヘキサンスラリーを移し、ヘキサンを濾別後、減圧下で減圧乾燥させることで、予備重合触媒成分（ＸＰ−１）１９５ｇを得た。得られた予備重合触媒（ＸＰ−１）の組成を調べたところ、予備重合触媒成分１ｇ当たり、Ｚｒ原子が０．５４ｍｇ含まれていた。
内容積１．７ｍ3の流動層型気相重合反応器において、予備重合触媒成分（ＸＰ−１）を用いて、エチレン・１−ヘキセン共重合体の製造を行った。重合槽に上記予備重合触媒成分（ＸＰ−１）を５．６ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら、全圧１．７ＭＰａＧ、重合温度７９℃、ガス線速０．７５ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．００７３、水素／エチレン＝３０×１０-4）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、低密度ポリエチレン（Ｂ−２）を得た。得られた低密度ポリエチレン（Ｂ−２）の収量は６．２ｋｇ／時間であり、密度が９１９ｋｇ／ｍ3、ＭＦＲが１．９ｇ／１０分であった。その他物性を表１に示す。
［実施例３］
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）の製造
重合槽に、上記予備重合触媒を６ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度７０℃、ガス線速０．７ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０３３、水素／エチレン＝６．８×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−２）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−２）の収量は４．０ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）の製造
重合槽に、上記予備重合触媒を６ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度７０℃、ガス線速０．７ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０３３、水素／エチレン＝６．８×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−２）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−２）の収量は４．０ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）の製造
重合槽に、上記予備重合触媒を２ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度６０℃、ガス線速０．７ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０２２、水素／エチレン＝１７×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−２）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−２）の収量は４．０ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
重合槽に、上記予備重合触媒を２ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度６０℃、ガス線速０．７ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０２２、水素／エチレン＝１７×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−２）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−２）の収量は４．０ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
エチレン系共重合体（Ａ）の製造
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−２）６０質量部と上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−２）４０質量部とを混合し、エチレン系共重合体（Ａ−２）を得た。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。ＴＲＥＦ溶出曲線は図２に示す通りであり、ピークが１つであった。
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−２）６０質量部と上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−２）４０質量部とを混合し、エチレン系共重合体（Ａ−２）を得た。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。ＴＲＥＦ溶出曲線は図２に示す通りであり、ピークが１つであった。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ）の製造
エチレン系共重合体（Ａ−２）１００質量部に対して、実施例１と同様にスリップ剤と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を配合後、押出機で溶融混合してエチレン系樹脂組成物（Ｃ−３）を得た。
エチレン系共重合体（Ａ−２）１００質量部に対して、実施例１と同様にスリップ剤と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を配合後、押出機で溶融混合してエチレン系樹脂組成物（Ｃ−３）を得た。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ−３）の物性、およびエチレン系樹脂組成物（Ｃ−３）を用いて上述の方法で製造された積層体の耐圧性、および外観評価を実施した。結果を表２及び表３に示す。
［実施例４］
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）の製造
重合槽に、上記予備重合触媒を２ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度６０℃、ガス線速０．８ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０２２、水素／エチレン＝１６×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−３）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−３）の収量は４．０ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）の製造
重合槽に、上記予備重合触媒を２ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度６０℃、ガス線速０．８ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０２２、水素／エチレン＝１６×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−３）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−３）の収量は４．０ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
エチレン系共重合体（Ａ）の製造
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−２）６０質量部と上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−３）４０質量部とを混合し、エチレン系共重合体（Ａ−３）を得た。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。ＴＲＥＦ溶出曲線は図３に示す通りであり、ピークが１つであった。
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−２）６０質量部と上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−３）４０質量部とを混合し、エチレン系共重合体（Ａ−３）を得た。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。ＴＲＥＦ溶出曲線は図３に示す通りであり、ピークが１つであった。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ）の製造
エチレン系共重合体（Ａ−３）１００質量部に対して、実施例１と同様にスリップ剤と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を配合後、押出機で溶融混合してエチレン系樹脂組成物（Ｃ−４）を得た。
エチレン系共重合体（Ａ−３）１００質量部に対して、実施例１と同様にスリップ剤と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を配合後、押出機で溶融混合してエチレン系樹脂組成物（Ｃ−４）を得た。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ−４）の物性および、エチレン系樹脂組成物（Ｃ−４）を用いて上記の方法で製造された積層体の耐圧性、および外観の評価を実施した。結果を表２及び表３に示す。
［実施例５］
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）の製造
重合槽に、上記予備重合触媒を２ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度６０℃、ガス線速０．８ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０２１、水素／エチレン＝１５×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−４）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−４）の収量は４．０ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）の製造
重合槽に、上記予備重合触媒を２ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度６０℃、ガス線速０．８ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０２１、水素／エチレン＝１５×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−４）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−４）の収量は４．０ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
エチレン系共重合体（Ａ）の製造
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−２）６０質量部と上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−４）４０質量部とを混合し、エチレン系共重合体（Ａ−４）を得た。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。ＴＲＥＦ溶出曲線は図４に示す通りであり、ピークが１つであった。
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−２）６０質量部と上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−４）４０質量部とを混合し、エチレン系共重合体（Ａ−４）を得た。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。ＴＲＥＦ溶出曲線は図４に示す通りであり、ピークが１つであった。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ）の製造
エチレン系共重合体（Ａ−４）１００質量部に対して、実施例１と同様にスリップ剤と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を配合後、押出機で溶融混合してエチレン系樹脂組成物（Ｃ−５）を得た。
エチレン系共重合体（Ａ−４）１００質量部に対して、実施例１と同様にスリップ剤と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を配合後、押出機で溶融混合してエチレン系樹脂組成物（Ｃ−５）を得た。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ−５）の物性および、エチレン系樹脂組成物（Ｃ−５）を用いて上記の方法で製造された積層体の耐圧性、および外観の評価を実施した。結果を表２及び表３に示す。
［実施例６］
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）の製造
重合槽に、上記予備重合触媒を４ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧１．５ＭＰａＧ、重合温度６６℃、ガス線速０．７ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０３４、水素／エチレン＝７．５×１０-4、エチレン濃度＝５３モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−３）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−３）の収量は４．０ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）の製造
重合槽に、上記予備重合触媒を４ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧１．５ＭＰａＧ、重合温度６６℃、ガス線速０．７ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０３４、水素／エチレン＝７．５×１０-4、エチレン濃度＝５３モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−３）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−３）の収量は４．０ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）の製造
重合槽に、上記予備重合触媒を２ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧２．１ＭＰａＧ、重合温度５７℃、ガス線速０．８ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０２１、水素／エチレン＝２１×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−５）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−５）の収量は４．０ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
重合槽に、上記予備重合触媒を２ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧２．１ＭＰａＧ、重合温度５７℃、ガス線速０．８ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０２１、水素／エチレン＝２１×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−５）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−５）の収量は４．０ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
エチレン系共重合体（Ａ）の製造
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−３）６０質量部と上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−５）４０質量部とを混合し、エチレン系共重合体（Ａ−５）を得た。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。ＴＲＥＦ溶出曲線は図５に示す通りであり、ピークが１つであった。
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−３）６０質量部と上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−５）４０質量部とを混合し、エチレン系共重合体（Ａ−５）を得た。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。ＴＲＥＦ溶出曲線は図５に示す通りであり、ピークが１つであった。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ）の製造
エチレン系共重合体（Ａ−５）１００質量部に対して、実施例１と同様にスリップ剤と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を配合後、押出機で溶融混合してエチレン系樹脂組成物（Ｃ−６）を得た。
エチレン系共重合体（Ａ−５）１００質量部に対して、実施例１と同様にスリップ剤と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を配合後、押出機で溶融混合してエチレン系樹脂組成物（Ｃ−６）を得た。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ−６）の物性および、エチレン系樹脂組成物（Ｃ−６）を用いて上記の方法で製造された積層体の耐圧性、および外観の評価を実施した。結果を表２及び表３に示す。
［実施例７］
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）の製造
重合槽に、上記予備重合触媒を４ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度７０℃、ガス線速０．８ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０３４、水素／エチレン＝１０×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−４）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−４）の収量は５．０ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）の製造
重合槽に、上記予備重合触媒を４ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度７０℃、ガス線速０．８ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０３４、水素／エチレン＝１０×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−４）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−４）の収量は５．０ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
エチレン系共重合体（Ａ）の製造
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−４）１００質量部をエチレン系共重合体（Ａ−６）として用いた。ＴＲＥＦ溶出曲線は図５に示す通りであり、ピークが１つであった。
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−４）１００質量部をエチレン系共重合体（Ａ−６）として用いた。ＴＲＥＦ溶出曲線は図５に示す通りであり、ピークが１つであった。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ）の製造
エチレン・α−オレフィン系共重合体（Ａ−６）１００質量部に対して、実施例１と同様にスリップ剤と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を配合後、押出機で溶融混合してエチレン系樹脂組成物（Ｃ−７）を得た。
エチレン・α−オレフィン系共重合体（Ａ−６）１００質量部に対して、実施例１と同様にスリップ剤と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を配合後、押出機で溶融混合してエチレン系樹脂組成物（Ｃ−７）を得た。
［比較例１］
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）の製造
重合槽に、上記予備重合触媒を４ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度７０℃、ガス線速０．７ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０２４、水素／エチレン＝１９×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−６）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−６）の収量は２．２ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。ＴＲＥＦ溶出曲線は図７に示す通りであり、ピークが１つであった。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ２）の製造
重合槽に、上記予備重合触媒を４ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度７０℃、ガス線速０．７ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０２４、水素／エチレン＝１９×１０-4、エチレン濃度＝５７モル％）。重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−６）を得た。得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−６）の収量は２．２ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。ＴＲＥＦ溶出曲線は図７に示す通りであり、ピークが１つであった。
エチレン系共重合体（Ａ）の製造
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−１）６０質量部と上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−６）４０質量部とを混合し、エチレン系共重合体（ＣＡ−１）を得た。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−１）６０質量部と上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ２−６）４０質量部とを混合し、エチレン系共重合体（ＣＡ−１）を得た。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ）の製造
エチレン系共重合体（ＣＡ−１）１００質量部に対して、スリップ剤としてエルカ酸アミドを０．０７質量部配合した後、得られた配合物と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）とを、配合物を７５質量％、低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を２５質量％の割合で、実施例１と同様の方法で、押出機で溶融混合してエチレン系樹脂組成物（ＣＣ−１）を得た。
エチレン系共重合体（ＣＡ−１）１００質量部に対して、スリップ剤としてエルカ酸アミドを０．０７質量部配合した後、得られた配合物と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）とを、配合物を７５質量％、低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を２５質量％の割合で、実施例１と同様の方法で、押出機で溶融混合してエチレン系樹脂組成物（ＣＣ−１）を得た。
エチレン系樹脂組成物（ＣＣ−１）の物性および、エチレン系樹脂組成物（ＣＣ−１）を用いて製造された積層体の耐圧性、および外観の評価を実施した。結果を表２及び表３に示す。
［比較例２］
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）の製造
連続式流動床気相重合装置を用い、エチレンと１−ヘキセンの共重合を行った。
重合槽に、上記予備重合触媒を４ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら、重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度７０℃、ガス線速０．７ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０３５、水素／エチレン＝１０．５×１０-4）。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ１）の製造
連続式流動床気相重合装置を用い、エチレンと１−ヘキセンの共重合を行った。
重合槽に、上記予備重合触媒を４ｇ／時間の速度にて連続的に供給しながら、重合槽内のパウダーレベルが一定になるように重合槽内パウダーを連続的に抜出し、全圧２．０ＭＰａＧ、重合温度７０℃、ガス線速０．７ｍ／秒の条件下にて重合を行った。重合の間、一定のガス組成を維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素、窒素を連続的に供給した（ガス組成（モル比）；１−ヘキセン／エチレン＝０．０３５、水素／エチレン＝１０．５×１０-4）。
得られたエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−５）の収量は６．５ｋｇ／時間であった。また、実施例１と同様の方法で物性を測定した。結果を表１に示す。物性の測定結果を表１に示す。
エチレン系共重合体の製造
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−５）１００質量％をエチレン系共重合体（ＣＡ−２）として用いた。ＴＲＥＦ溶出曲線は図７に示す通りであり、ピークが１つであった。
上記エチレン・１−ヘキセン共重合体（Ａ１−５）１００質量％をエチレン系共重合体（ＣＡ−２）として用いた。ＴＲＥＦ溶出曲線は図７に示す通りであり、ピークが１つであった。
エチレン系樹脂組成物（Ｃ）の製造
エチレン系状重合体（ＣＡ−２）１００質量部に対して、スリップ剤としてエルカ酸アミドを０．０７質量部配合した後、得られた配合物と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）とを、配合物を７５質量％、低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を２５質量％の割合で、実施例１と同様の方法で、押出機で溶融混合してエチレン系樹脂組成物（ＣＣ−２）を得た。
エチレン系状重合体（ＣＡ−２）１００質量部に対して、スリップ剤としてエルカ酸アミドを０．０７質量部配合した後、得られた配合物と低密度ポリエチレン（Ｂ−１）とを、配合物を７５質量％、低密度ポリエチレン（Ｂ−１）を２５質量％の割合で、実施例１と同様の方法で、押出機で溶融混合してエチレン系樹脂組成物（ＣＣ−２）を得た。
エチレン系樹脂組成物（ＣＣ−２）の物性および、エチレン系樹脂組成物（ＣＣ−２）を用いて上記の方法で製造された積層体の耐圧性、および外観の評価を実施した。結果を表２及び表３に示す。
Claims (7)
- １９０℃における２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）が２〜２０ｇ／１０分であり、密度が８９４〜９１４ｋｇ／ｍ3であり、かつ昇温溶離分別（ＴＲＥＦ）において、得られる溶出曲線のピークが１つであり、４０℃以下で溶出する成分の割合（ＥL）が１６〜４５質量％であり、かつ８０℃以上で溶出する成分の割合（ＥH）が０．５０〜４．０質量％であるエチレンと少なくとも１種の炭素数４〜１０のα−オレフィンとの共重合体である直鎖状エチレン系共重合体（Ａ）を７０〜９５質量％、および下記要件（ｂ）を満たす低密度ポリエチレン（Ｂ）を５〜３０質量％含むエチレン系樹脂組成物（Ｃ）。
（ｂ）１３５℃のデカリン中で測定された極限粘度〔［η］（ｄｌ／ｇ）〕とゲル浸透クロマトグラフィー−粘度検出器法（ＧＰＣ−ＶＩＳＣＯ）により測定された重量平均分子量（ＧMw）とが、下記関係式（Ｅｑ−１）を満たす。
０．５５×１０-4≦［η］／（ＧMw）0.776≦２．０×１０-4---（Ｅｑ−１） - 前記直鎖状エチレン系共重合体（Ａ）が、下記の要件（ａ１−１）〜（ａ１−２）を満たす、エチレンと少なくとも１種の炭素数４〜１０のα−オレフィンとの共重合体（Ａ１）５０〜１００質量％、および下記の要件（ａ２−１）〜（ａ２−２）を満たす、エチレンと少なくとも１種の炭素数４〜１０のα−オレフィンとの共重合体（Ａ２）０〜５０質量％からなることを特徴とする請求項１に記載のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）。
（ａ１−１）１９０℃における２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）が２〜２０ｇ／１０分である。
（ａ１−２）密度が８９４〜９１４ｋｇ／ｍ3である。
（ａ２−１）１９０℃における２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）が２２〜２５０ｇ／１０分である。
（ａ２−２）密度が８９４〜９１４ｋｇ／ｍ3である。 - 基材と請求項１または２に記載のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）からなる層とが積層されてなる積層体。
- 基材上で請求項１または２に記載のエチレン系樹脂組成物（Ｃ）を押出ラミネート成形する積層体の製造方法。
- 請求項３に記載の積層体からなり、前記エチレン系樹脂組成物（Ｃ）からなる層がシーラント層として用いられる包装用フィルム。
- 請求項５に記載の包装用フィルムから形成された包装用袋。
- 請求項５に記載の包装用袋と、前記包装用袋に充填された粉末、液体または粘体内容物とからなる内容物入り包装袋。
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|---|---|---|---|---|
| WO2007034920A1 (ja) * | 2005-09-22 | 2007-03-29 | Mitsui Chemicals, Inc. | エチレン系重合体、該重合体を含む熱可塑性樹脂組成物及び成形体 |
| JP2015010103A (ja) * | 2013-06-26 | 2015-01-19 | 三井化学株式会社 | エチレン系重合体組成物、押出ラミネートフィルムおよび包装袋 |
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2018
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| WO2007034920A1 (ja) * | 2005-09-22 | 2007-03-29 | Mitsui Chemicals, Inc. | エチレン系重合体、該重合体を含む熱可塑性樹脂組成物及び成形体 |
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