JP2019142732A - Hydraulic composition and concrete - Google Patents
Hydraulic composition and concrete Download PDFInfo
- Publication number
- JP2019142732A JP2019142732A JP2018026427A JP2018026427A JP2019142732A JP 2019142732 A JP2019142732 A JP 2019142732A JP 2018026427 A JP2018026427 A JP 2018026427A JP 2018026427 A JP2018026427 A JP 2018026427A JP 2019142732 A JP2019142732 A JP 2019142732A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- concrete
- calcium
- mass
- hydraulic composition
- calcium nitrate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000004567 concrete Substances 0.000 title claims abstract description 56
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 24
- ZCCIPPOKBCJFDN-UHFFFAOYSA-N calcium nitrate Chemical compound [Ca+2].[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O ZCCIPPOKBCJFDN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 52
- RAFRTSDUWORDLA-UHFFFAOYSA-N phenyl 3-chloropropanoate Chemical compound ClCCC(=O)OC1=CC=CC=C1 RAFRTSDUWORDLA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 33
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000011396 hydraulic cement Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000004898 kneading Methods 0.000 claims description 10
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 23
- 239000012615 aggregate Substances 0.000 description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 12
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 10
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 10
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 8
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 7
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- -1 for example Substances 0.000 description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 5
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 4
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 229910001964 alkaline earth metal nitrate Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 2
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 description 1
- 229910000288 alkali metal carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000008041 alkali metal carbonates Chemical class 0.000 description 1
- 229910052936 alkali metal sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002518 antifoaming agent Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 235000008429 bread Nutrition 0.000 description 1
- 159000000007 calcium salts Chemical class 0.000 description 1
- 125000003178 carboxy group Chemical group [H]OC(*)=O 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 238000013329 compounding Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 1
- 239000004088 foaming agent Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- IDNHOWMYUQKKTI-UHFFFAOYSA-M lithium nitrite Chemical compound [Li+].[O-]N=O IDNHOWMYUQKKTI-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 239000000049 pigment Substances 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000003449 preventive effect Effects 0.000 description 1
- 239000005871 repellent Substances 0.000 description 1
- 230000002940 repellent Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229910021487 silica fume Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 1
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 1
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 1
- 238000004078 waterproofing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
Description
本発明は水硬性組成物及び水硬性組成物を含むコンクリートに関する。 The present invention relates to a hydraulic composition and a concrete containing the hydraulic composition.
一般にモルタルやコンクリートのセメント組成物は、道路における緊急工事や一般工事の工期短縮を目的とする場合に於いて、早期強度発現性を有することが必要とされる。また、コンクリート製品についても硬化促進効果を付与したコンクリートであれば早期脱型が可能となり製造量が増加することから最終的にコスト減に繋がる。前述の硬化促進性及び早期強度性を有するコンクリートの一つとして、セメント混練物に亜硝酸カルシウムを添加する製造方法が提案されている（例えば特許文献１、２）。 In general, a cement composition of mortar or concrete is required to have early strength development when it is intended to shorten the construction period of emergency construction and general construction on roads. In addition, if the concrete product is provided with an effect of promoting hardening, it is possible to remove the mold at an early stage and increase the production amount, which ultimately leads to cost reduction. As one of the concretes having the above-described hardening acceleration and early strength, a production method in which calcium nitrite is added to a cement kneaded material has been proposed (for example, Patent Documents 1 and 2).
しかしながら、亜硝酸カルシウムを添加した場合、硬化促進性の付与に伴い、短時間での流動性低下により可使時間が十分に取れないという課題が挙げられる。逆に可使時間を確保するために、スランプ保持性の高い減水剤を十分な量添加した場合は、亜硝酸カルシウムによる硬化促進作用が阻害されることになる。また、亜硝酸カルシウムは安価ではなく、経済性が低いという課題も挙げられる。
特許文献１では、早期強度増進作用を有する高溶解度のカルシウム塩、具体的には亜硝酸カルシウムを添加する場合のセメント組成物の製造方法が開示されている。これによれば、亜硝酸カルシウムを後添加することによって、具体的にはセメント、水及び骨材を含むものの混練開始時から１５〜１２０分経過後に行うことによって、施工までの作業性を十分確保できることが示されている。また、使用する混和剤として、カルボキシル基及び５０重量％以上のポリオキシアルキレン基を含有する高分子化合物を主成分とする混和剤を使用した場合しか、その効果が確認されていない。
一方、特許文献２では、亜硝酸カルシウム及び硝酸カルシウムの少なくとも一方を添加することによって、十分な流動性と短時間での実用強度を得るセメント硬化体の製造方法について開示されており、特に１２時間経過後の曲げ強度の発現性が良好であることから道路の舗装用又は補修用として使用されることが示されている。しかしながら、この製造方法についても、ポルトランドセメントと、ポリカルボン酸系混和剤と水とを混練後から、３０分から１２０分の間に亜硝酸カルシウム及び硝酸カルシウムを添加することを特徴としており、特許文献１と同様である。また、亜硝酸カルシウムと硝酸カルシウムの両方を使用する場合の実施例は、同じ量が添加された実施例のみであり、その混合比率との関係について具体的に検討した実施例は示されていない。
However, when calcium nitrite is added, with the provision of hardening acceleration, there is a problem that the pot life cannot be sufficiently taken due to a decrease in fluidity in a short time. On the other hand, when a sufficient amount of a water reducing agent having a high slump retention property is added to secure the pot life, the hardening promoting action by calcium nitrite is inhibited. Another problem is that calcium nitrite is not cheap and has low economic efficiency.
Patent Document 1 discloses a method for producing a cement composition in the case of adding a highly soluble calcium salt having an early strength enhancing action, specifically, calcium nitrite. According to this, by adding calcium nitrite afterwards, concretely, sufficient workability until construction is ensured by performing 15 to 120 minutes after the start of kneading of cement, water and aggregates. It has been shown that it can. Moreover, the effect is confirmed only when the admixture which uses as a main component the high molecular compound containing a carboxyl group and 50 weight% or more of polyoxyalkylene groups is used.
On the other hand, Patent Document 2 discloses a method for producing a hardened cement body that obtains sufficient fluidity and practical strength in a short time by adding at least one of calcium nitrite and calcium nitrate, particularly 12 hours. It is shown that it is used for road pavement or repair because of the good expression of bending strength after the passage. However, this production method is also characterized in that calcium nitrite and calcium nitrate are added in 30 to 120 minutes after kneading Portland cement, polycarboxylic acid-based admixture and water. Same as 1. Moreover, the example in the case of using both calcium nitrite and calcium nitrate is only an example to which the same amount was added, and an example that specifically examined the relationship with the mixing ratio is not shown. .
このように、亜硝酸カルシウムを硬化促進剤として用いる場合は、コンクリートの流動性が低下しないよう混練方法に留意することが必要である。本発明においては、混練方法に留意することなく、作業性を確保しながら、早期強度発現性の高い水硬性組成物及びそれを用いたコンクリートを提供するものである。 Thus, when using calcium nitrite as a hardening accelerator, it is necessary to pay attention to the kneading method so that the fluidity of the concrete does not deteriorate. In the present invention, it is intended to provide a hydraulic composition having high early strength and a concrete using the same while ensuring workability without paying attention to the kneading method.
本発明者らは、亜硝酸カルシウムならびに硝酸カルシウム含む硬化促進剤について、その混合比率と流動性、強度発現性について鋭意検討を重ねた結果、適当な混合比率が存在することを見出し、発明を完成した。すなわち、本発明は、次の〔１〕〜〔３〕で記される。
〔１〕水硬性セメントを含む結合材、亜硝酸カルシウム及び硝酸カルシウムを含む硬化促進剤、化学混和剤を含む水硬性組成物であって、前記硬化促進剤中の亜硝酸カルシウム及び硝酸カルシウムの合計質量が前記結合材１００質量部に対し、０．３〜２．０質量部であり、かつ前記硬化促進剤中の亜硝酸カルシウムと硝酸カルシウムの質量比（亜硝酸カルシウム／硝酸カルシウム）が０．１〜１．０である水硬性組成物。
〔２〕さらに前記化学混和剤を前記結合材１００質量部に対して０．１〜３．０質量部含む〔１〕の水硬性組成物。
〔３〕前記コンクリートの混練直後の流動性指標値に対する、コンクリートの混練から３０分後の流動性指標値の比率である流動性保持率が８０％以上であり、かつ材齢１８時間の圧縮強度が５Ｎ／ｍｍ２以上である〔１〕または〔２〕の水硬性組成物を含むコンクリート。
As a result of intensive studies on the mixing ratio, fluidity, and strength development of the calcium nitrite and the hardening accelerator containing calcium nitrate, the present inventors have found that an appropriate mixing ratio exists and completed the invention. did. That is, the present invention is described by the following [1] to [3].
[1] A binder containing hydraulic cement, a hardening accelerator containing calcium nitrite and calcium nitrate, a hydraulic composition containing a chemical admixture, and the total of calcium nitrite and calcium nitrate in the hardening accelerator The mass is 0.3 to 2.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the binder, and the mass ratio of calcium nitrite to calcium nitrate (calcium nitrite / calcium nitrate) in the curing accelerator is 0.00. A hydraulic composition that is 1 to 1.0.
[2] The hydraulic composition according to [1], further including 0.1 to 3.0 parts by mass of the chemical admixture with respect to 100 parts by mass of the binder.
[3] Compressive strength at a fluidity retention ratio of 80% or more, which is a ratio of a fluidity index value 30 minutes after the mixing of the concrete to a fluidity index value immediately after the concrete is kneaded, and an age of 18 hours Concrete containing the hydraulic composition according to [1] or [2], wherein is 5 N / mm 2 or more.
作業性が確保され、かつ早期強度発現性が良好なコンクリートが得られる。 Workability is ensured and concrete with good early strength development is obtained.
以下に、本発明の実施の形態を説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described.
本発明における水硬性組成物は、水硬性セメントを含む結合材、亜硝酸カルシウム及び硝酸カルシウムを含む硬化促進剤、化学混和剤を含む。 The hydraulic composition in the present invention includes a binder containing hydraulic cement, a hardening accelerator containing calcium nitrite and calcium nitrate, and a chemical admixture.
本発明における結合材は、水硬性セメントを含む結合材である。水硬性セメントとしては、例えば、ポルトランドセメントや混合セメントなどを使用することができる。そのようなポルトランドセメントとしては、例えば、普通、早強、超早強、低熱及び中庸熱等の各種ポルトランドセメントが挙げられる。混合セメントとしては、例えば、フライアッシュ、高炉スラグ、シリカフューム又は石灰石微粉末等がポルトランドセメントと混合された各種の混合セメントが挙げられる。また、水硬性セメント以外に含まれる結合材として、膨張材等が挙げられる。 The binding material in the present invention is a binding material containing hydraulic cement. As the hydraulic cement, for example, Portland cement or mixed cement can be used. Examples of such Portland cement include various Portland cements such as normal, early strength, ultra early strength, low heat and moderate heat. Examples of the mixed cement include various mixed cements in which fly ash, blast furnace slag, silica fume, limestone fine powder, and the like are mixed with Portland cement. Moreover, an expansion material etc. are mentioned as a binder contained in addition to hydraulic cement.
本発明における硬化促進剤は、亜硝酸カルシウム及び硝酸カルシウムを含む。それぞれ、試薬、工業製品のいずれも使用できる。硬化促進剤としては、これらを粉末として使用することができるが、水溶液として調製してコンクリートに添加することもできる。
硬化促進剤中の亜硝酸カルシウム及び硝酸カルシウムの合計質量は、前記結合材１００質量部に対し、０．３〜２．０質量部である。０．３質量部未満の場合、水硬性組成物の早期硬化が不十分となる虞があり、一方、２．０質量部を超えると流動性の保持が困難になる虞がある。０．３５〜１．９質量部が好ましく、０．５〜１．８質量部がより好ましく、０．７〜１．５５質量部がさらに好ましい。
また、前記硬化促進剤中のアルカリ土類金属亜硝酸塩とアルカリ土類金属硝酸塩の質量比（アルカリ土類金属亜硝酸塩／アルカリ土類金属硝酸塩）が０．１〜１．０である。０．１未満の場合、水硬性組成物の早期硬化が不十分となる虞があり、一方、１．０質量部を超えると流動性の保持が困難になる虞がある。０．３〜０．９９質量部が好ましく、０．４〜０．９５質量部がより好ましく、０．５〜０．９２質量部がさらに好ましい。
The curing accelerator in the present invention contains calcium nitrite and calcium nitrate. Either a reagent or an industrial product can be used. Although these can be used as a powder as a hardening accelerator, it can also prepare as aqueous solution and can add to concrete.
The total mass of calcium nitrite and calcium nitrate in the curing accelerator is 0.3 to 2.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the binder. If the amount is less than 0.3 parts by mass, the early curing of the hydraulic composition may be insufficient, while if it exceeds 2.0 parts by mass, it may be difficult to maintain fluidity. 0.35-1.9 mass parts is preferable, 0.5-1.8 mass parts is more preferable, and 0.7-1.55 mass parts is still more preferable.
Moreover, the mass ratio (alkaline earth metal nitrite / alkaline earth metal nitrate) of the alkaline earth metal nitrite and the alkaline earth metal nitrate in the curing accelerator is 0.1 to 1.0. If it is less than 0.1, the early curing of the hydraulic composition may be insufficient. On the other hand, if it exceeds 1.0 part by mass, it may be difficult to maintain fluidity. 0.3-0.99 mass part is preferable, 0.4-0.95 mass part is more preferable, 0.5-0.92 mass part is further more preferable.
硬化促進剤には、亜硝酸カルシウム及び硝酸カルシウム以外に、亜硝酸リチウム、アルカリ金属硫酸塩、アルカリ金属炭酸塩、アルカリ土類金属硫酸塩等を添加することができる。 In addition to calcium nitrite and calcium nitrate, lithium nitrite, alkali metal sulfate, alkali metal carbonate, alkaline earth metal sulfate, and the like can be added to the hardening accelerator.
本発明における化学混和剤は、日本工業規格（ＪＩＳ）に規定されるコンクリート用化学混和剤である。具体的には、上記の硬化促進剤を除く、ＡＥ剤、高性能減水剤、減水剤、ＡＥ減水剤、高性能ＡＥ減水剤及び流動化剤が挙げられる。これらのうち１種以上が使用される。特に、流動性確保の観点からは、減水剤、高性能減水剤あるいは流動化剤が使用されることが好ましい。減水剤、高性能減水剤あるいは流動化剤としては、一般にコンクリート用に使用されるものであれば何れのものも使用できるが、特にポリカルボン酸系のものが好ましい。
上記の化学混和剤の添加量としては、流動性確保の点から、前記結合材１００質量部に対し、０．１〜３．０質量部が好ましい。０．３〜２．０質量部がより好ましく、０．５〜１．５質量部がさらに好ましい。
The chemical admixture in the present invention is a chemical admixture for concrete defined in Japanese Industrial Standard (JIS). Specifically, an AE agent, a high performance water reducing agent, a water reducing agent, an AE water reducing agent, a high performance AE water reducing agent and a fluidizing agent other than the above-described curing accelerator can be mentioned. One or more of these are used. In particular, from the viewpoint of securing fluidity, it is preferable to use a water reducing agent, a high performance water reducing agent or a fluidizing agent. Any water reducing agent, high performance water reducing agent or fluidizing agent can be used as long as it is generally used for concrete, but polycarboxylic acid type is particularly preferable.
The addition amount of the chemical admixture is preferably 0.1 to 3.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the binder from the viewpoint of ensuring fluidity. 0.3-2.0 mass parts is more preferable, and 0.5-1.5 mass parts is still more preferable.
この他、本発明における水硬性組成物には、本発明の特長が損なわない程度において、さらに各種混和剤（材）を添加することを妨げない。各種混和剤（材）としては、例えば、増粘剤、収縮低減剤、凝結遅延剤、セメント用ポリマー、防水材、防錆剤、凍結防止剤、保水剤、顔料、白華防止剤、発泡剤、消泡剤、撥水剤等が挙げられる。 In addition, addition of various admixtures (materials) to the hydraulic composition of the present invention is not prevented as long as the features of the present invention are not impaired. Various admixtures (materials) include, for example, thickeners, shrinkage reducing agents, setting retarders, cement polymers, waterproofing materials, rust preventives, antifreezing agents, water retention agents, pigments, white flower preventing agents, foaming agents. , Antifoaming agents, water repellents and the like.
本発明における水硬性組成物を含むコンクリートには、骨材が含まれる。骨材は特に限定されるものではなく、通常のコンクリートの製造に使用される細骨材及び粗骨材を何れも使用することができる。そのような細骨材及び粗骨材として、例えば川砂、海砂、山砂、砕砂、人工細骨材、スラグ細骨材、再生細骨材、珪砂、川砂利、陸砂利、砕石、人工粗骨材、スラグ粗骨材、再生粗骨材等が挙げられる。骨材の配合量は、１５００〜２２００ｋｇ／ｍ３が好ましく、さらに１６００〜２０００ｋｇ／ｍ３が好ましい。 Aggregate is contained in the concrete containing the hydraulic composition in the present invention. The aggregate is not particularly limited, and any of fine aggregate and coarse aggregate used for ordinary concrete production can be used. Examples of such fine aggregate and coarse aggregate include river sand, sea sand, mountain sand, crushed sand, artificial fine aggregate, slag fine aggregate, recycled fine aggregate, quartz sand, river gravel, land gravel, crushed stone, artificial coarse Aggregates, slag coarse aggregates, recycled coarse aggregates, etc. The amount of aggregate is preferably 1500~2200kg / m 3, preferably further 1600~2000kg / m 3.
本発明における水硬性組成物を含むコンクリートには、水が含まれる。水は特に限定されるものではなく、通常のコンクリートの製造に使用される水道水等を使用することができる。水の配合量（単位水量）は、１５０〜１８０ｋｇ／ｍ３とすることが、材料分離抵抗性を高めることから好ましい。また、水の配合量は、セメント１００質量部に対し、３５〜６５質量部とすることが好ましい。 The concrete containing the hydraulic composition in the present invention contains water. Water is not particularly limited, and tap water or the like used for normal concrete production can be used. The blending amount of water (unit water amount) is preferably 150 to 180 kg / m 3 from the viewpoint of improving material separation resistance. Moreover, it is preferable that the compounding quantity of water shall be 35-65 mass parts with respect to 100 mass parts of cement.
本発明におけるコンクリートの製造方法は特に限定されるものではなく、一般のコンクリートの製造手法により製造することができる。一般には、コンクリート製造プラントで製造されたり、打設現場にて本発明の水硬性組成物と骨材及び水が混練されたりして、コンクリートが製造される。
ただし、亜硝酸カルシウム及び硝酸カルシウムを含む硬化促進剤は水溶液として、コンクリートに添加されることが好ましい。この場合、亜硝酸カルシウム水溶液及び硝酸カルシウム水溶液は単位水量の内割りとして扱われ、これらの水溶液の量と同量を単位水量から事前に差し引いた水量がコンクリートに添加される。また、硬化促進剤は硬化促進剤以外の材料を混練したコンクリートに添加され混練されることが好ましい。ただし、コンクリートの混練後に一定の時間をおいて硬化促進剤を添加しなければ効果が得られないということはない。
The concrete production method in the present invention is not particularly limited, and can be produced by a general concrete production method. Generally, concrete is manufactured by being manufactured in a concrete manufacturing plant or by kneading the hydraulic composition of the present invention, aggregate, and water at a setting site.
However, it is preferable that the hardening accelerator containing calcium nitrite and calcium nitrate is added to concrete as an aqueous solution. In this case, the calcium nitrite aqueous solution and the calcium nitrate aqueous solution are treated as an internal division of the unit water amount, and a water amount obtained by subtracting the same amount of these aqueous solutions from the unit water amount in advance is added to the concrete. Moreover, it is preferable that a hardening accelerator is added and kneaded to the concrete which kneaded materials other than a hardening accelerator. However, the effect is not obtained unless a hardening accelerator is added after a certain time after the concrete is kneaded.
コンクリートの混練方法は、特に限定されないが、製造量や均質な混練性の観点から、ミキサを用いる手法が好ましい。ミキサとしては、連続式ミキサやバッチ式ミキサが用いられる。例えば、パン型コンクリートミキサ、パグミル型コンクリートミキサ、重力式コンクリートミキサ等が挙げられる。 The concrete kneading method is not particularly limited, but a method using a mixer is preferable from the viewpoint of production amount and homogeneous kneadability. As the mixer, a continuous mixer or a batch mixer is used. For example, a bread type concrete mixer, a pug mill type concrete mixer, a gravity concrete mixer, etc. are mentioned.
このようにして得られた本発明のコンクリートは、流動保持性が良好である。具体的には、前記コンクリートの混練直後の流動性指標値に対する、コンクリートの混練から３０分後の流動性指標値の比率である流動性保持率が８０％以上のコンクリートが得られる。ここで流動性指標値とは、スランプまたはスランプフローが挙げられる。一般のコンクリートにおいてはスランプが用いられる。スランプが測定不能である高流動コンクリートではスランプフローが用いられる。好ましくは流動性保持率が８５％以上であり、より好ましくは９０％以上のコンクリートが得られる。 The concrete of the present invention thus obtained has good fluidity retention. Specifically, a concrete having a fluidity retention of 80% or more, which is a ratio of the fluidity index value 30 minutes after the concrete kneading to the fluidity index value immediately after the concrete is kneaded, is obtained. Here, the fluidity index value includes slump or slump flow. Slump is used in general concrete. Slump flow is used in high-fluidity concrete where slump cannot be measured. Preferably, the fluidity retention is 85% or more, and more preferably 90% or more concrete is obtained.
加えて、本発明のコンクリートは、強度発現性が良好である。具体的には、材齢１８時間の圧縮強度が５Ｎ／ｍｍ２以上のコンクリートが得られる。好ましくは７Ｎ／ｍｍ２以上であり、より好ましくは１０Ｎ／ｍｍ２以上のコンクリートが得られる。 In addition, the concrete of the present invention has good strength development. Specifically, a concrete having a compressive strength at an age of 18 hours of 5 N / mm 2 or more is obtained. Preferably it is 7 N / mm 2 or more, more preferably 10 N / mm 2 or more concrete is obtained.
このように本発明のコンクリートは、流動保持性が良く作業性が確保され、かつ早期強度発現性が良好である。 As described above, the concrete of the present invention has good fluidity retention, ensures workability, and good early strength development.
以下、実施例を挙げて本発明を詳細に説明するが、本発明は何らこれらに限定されるものではない。 EXAMPLES Hereinafter, although an Example is given and this invention is demonstrated in detail, this invention is not limited to these at all.
＜使用材料＞
実施例の使用材料を表１に示す。
<Materials used>
The materials used in the examples are shown in Table 1.
＜コンクリートの製造＞
上記材料を用い、表２及び表３に示す配合でコンクリートを２０±２℃環境下で製造した。硬化促進剤は水溶液として添加した。硬化促進剤を含む水溶液は単位水量の内割として扱い、その水溶液と同量の単位水量を事前に引いてから、硬化促進剤を除く材料を計量し、それらをコンクリートミキサで９０秒間混練した。次に、コンクリートミキサに硬化促進剤を所定量投入し、６０秒間混練した。混練後、コンクリートミキサから排出し、コンクリートのスランプを測定するとともに、圧縮強度試験及び透気試験用の試験体を作製した。
<Manufacture of concrete>
Using the above materials, concrete was produced in the environment shown in Tables 2 and 3 in an environment of 20 ± 2 ° C. The curing accelerator was added as an aqueous solution. The aqueous solution containing the hardening accelerator was treated as an internal ratio of the unit water amount. After the unit water amount of the same amount as the aqueous solution was drawn in advance, the materials excluding the hardening accelerator were weighed and kneaded with a concrete mixer for 90 seconds. Next, a predetermined amount of a hardening accelerator was put into a concrete mixer and kneaded for 60 seconds. After kneading, the mixture was discharged from the concrete mixer, and while measuring the slump of the concrete, specimens for compressive strength test and air permeability test were prepared.
＜試験方法＞
製造したコンクリートを用いて、以下の方法により試験を実施した。
（流動性の試験）
製造されたコンクリートについて、スランプを測定し、流動性を評価した。試験は、ＪＩＳ Ａ １１０１「コンクリートのスランプ試験方法」に準拠して実施した。測定は、混練直後及び３０分後に測定した。
（圧縮強度試験）
試験は、ＪＩＳ Ａ １１０８「コンクリートの圧縮強度試験方法」に準拠して実施し、１８時間後に脱型し、測定を実施した。
<Test method>
The test was carried out by using the produced concrete by the following method.
(Fluidity test)
About the manufactured concrete, slump was measured and fluidity | liquidity was evaluated. The test was performed in accordance with JIS A 1101 “Concrete slump test method”. The measurement was performed immediately after kneading and after 30 minutes.
(Compressive strength test)
The test was carried out in accordance with JIS A 1108 “Method for testing compressive strength of concrete”, and after 18 hours, the mold was removed and measurement was carried out.
＜試験結果＞
試験結果を表４に示す。
亜硝酸カルシウムと硝酸カルシウムの合計量、且つ亜硝酸カルシウムと硝酸カルシウムの質量比が所定の範囲内の場合（Ｎｏ．１〜１４）では、３０分後の流動性保持率が８０％以上であり、１８時間後の圧縮強度が５Ｎ／ｍｍ２以上となることが分かった。
一方、亜硝酸カルシウムと硝酸カルシウムの合計量、もしくは亜硝酸カルシウムと硝酸カルシウムの質量比が所定の範囲外の場合（Ｎｏ．１５〜１８）は、３０分後の流動性保持率が８０％未満、もしくは１８時間後の圧縮強度が５Ｎ／ｍｍ２未満になることが分かった。
<Test results>
The test results are shown in Table 4.
When the total amount of calcium nitrite and calcium nitrate and the mass ratio of calcium nitrite and calcium nitrate are within a predetermined range (No. 1 to 14), the fluidity retention after 30 minutes is 80% or more. It was found that the compressive strength after 18 hours was 5 N / mm 2 or more.
On the other hand, when the total amount of calcium nitrite and calcium nitrate or the mass ratio of calcium nitrite and calcium nitrate is outside the predetermined range (No. 15 to 18), the fluidity retention after 30 minutes is less than 80%. Alternatively, it was found that the compressive strength after 18 hours was less than 5 N / mm 2 .
Claims (3)
前記硬化促進剤中の亜硝酸カルシウム及び硝酸カルシウムの合計質量が前記結合材１００質量部に対し、０．３〜２．０質量部であり、
かつ前記硬化促進剤中の亜硝酸カルシウムと硝酸カルシウムの質量比（亜硝酸カルシウム／硝酸カルシウム）が０．１〜１．０であることを特徴とする水硬性組成物。 A hydraulic composition comprising a binder comprising hydraulic cement, a hardening accelerator comprising calcium nitrite and calcium nitrate, a chemical admixture,
The total mass of calcium nitrite and calcium nitrate in the curing accelerator is 0.3 to 2.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the binder,
And the hydraulic composition characterized by the mass ratio (calcium nitrite / calcium nitrate) of calcium nitrite and calcium nitrate in the said hardening accelerator being 0.1-1.0.
The fluidity retention, which is the ratio of the fluidity index value 30 minutes after the concrete kneading, to the fluidity index value immediately after the concrete is kneaded is 80% or more, and the compressive strength at an age of 18 hours is 5 N / The concrete containing the hydraulic composition according to claim 1 or 2, wherein the concrete is mm 2 or more.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2018026427A JP6985177B2 (en) | 2018-02-16 | 2018-02-16 | Hydraulic composition and concrete |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2018026427A JP6985177B2 (en) | 2018-02-16 | 2018-02-16 | Hydraulic composition and concrete |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2019142732A true JP2019142732A (en) | 2019-08-29 |
| JP6985177B2 JP6985177B2 (en) | 2021-12-22 |
Family
ID=67771812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018026427A Active JP6985177B2 (en) | 2018-02-16 | 2018-02-16 | Hydraulic composition and concrete |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6985177B2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021134128A (en) * | 2020-02-28 | 2021-09-13 | 太平洋マテリアル株式会社 | Quick-hardening concrete |
| WO2022238376A1 (en) * | 2021-05-10 | 2022-11-17 | Sika Technology Ag | Accelerators for the reaction of steelmaking slag with water |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06199555A (en) * | 1992-01-28 | 1994-07-19 | Wr Grace & Co Connecticut | Glycol-containing additive for promoting hardening of hydraulic cement |
| JP2007197286A (en) * | 2006-01-30 | 2007-08-09 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Grout composition, mortar or concrete using same and grouting material |
| JP2009155151A (en) * | 2007-12-26 | 2009-07-16 | Taiheiyo Materials Corp | Water reducing agent for cement composition and cement composition |
-
2018
- 2018-02-16 JP JP2018026427A patent/JP6985177B2/en active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06199555A (en) * | 1992-01-28 | 1994-07-19 | Wr Grace & Co Connecticut | Glycol-containing additive for promoting hardening of hydraulic cement |
| JP2007197286A (en) * | 2006-01-30 | 2007-08-09 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Grout composition, mortar or concrete using same and grouting material |
| JP2009155151A (en) * | 2007-12-26 | 2009-07-16 | Taiheiyo Materials Corp | Water reducing agent for cement composition and cement composition |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021134128A (en) * | 2020-02-28 | 2021-09-13 | 太平洋マテリアル株式会社 | Quick-hardening concrete |
| JP7383525B2 (en) | 2020-02-28 | 2023-11-20 | 太平洋マテリアル株式会社 | quick hardening concrete |
| WO2022238376A1 (en) * | 2021-05-10 | 2022-11-17 | Sika Technology Ag | Accelerators for the reaction of steelmaking slag with water |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6985177B2 (en) | 2021-12-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5818579B2 (en) | Neutralization suppression type early strong cement composition | |
| JP4677824B2 (en) | Acid resistant grout composition | |
| JP6475488B2 (en) | Quick-hardening lightweight grout composition | |
| WO2016198108A1 (en) | Advanced fiber reinforced concrete mix designs | |
| JP5026928B2 (en) | Quick set and spray material | |
| JP5278265B2 (en) | Self-healing concrete admixture, method for producing the same, and self-healing concrete material using the admixture | |
| JP2014125392A (en) | Spray material, and spray method with use of the same | |
| JP6876489B2 (en) | Fast-hardening concrete and its manufacturing method | |
| JP6985177B2 (en) | Hydraulic composition and concrete | |
| JP2011136863A (en) | Superhigh strength grout composition | |
| JP2014108911A (en) | Blast-furnace slag-containing cement slurry composition and method for preparing soil cement slurry | |
| JP6694313B2 (en) | Method for producing quick-hardening concrete | |
| JP3871594B2 (en) | Curing accelerator and cement composition | |
| JP5712497B2 (en) | Carbon dioxide emission reduction method when manufacturing premixed mortar products | |
| JP7542130B2 (en) | Cement admixture, cement composition, and method for producing concrete product | |
| JP2017031037A (en) | Anti-washout underwater concrete composition and cured body thereof | |
| JP5721212B2 (en) | Initial expansive cement composition | |
| JP2004210557A (en) | Grout composition | |
| JP2018076190A (en) | Cement composition and production method thereof | |
| JP7456898B2 (en) | Quick hardening concrete and method for producing quick hardening concrete | |
| JP2019147699A (en) | concrete | |
| JP2013067536A (en) | Cement composition and method for manufacturing cement hardened body | |
| JP7510379B2 (en) | Wet shotcrete | |
| JP2013220973A (en) | Cement composition | |
| JP2012240874A (en) | Cement composition |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20201207 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20210806 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210816 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210901 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20211124 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20211125 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6985177 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |