JP2019045226A

JP2019045226A - 乾式二重床の実建物における重量床衝撃音レベル低減量の推定方法

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Publication number: JP2019045226A
Application number: JP2017166410A
Authority: JP
Inventors: 由記子濱田; Yukiko Hamada; 増田　潔; Kiyoshi Masuda; 潔増田; ひかり田中; Hikari Tanaka
Original assignee: Taisei Corp
Current assignee: Taisei Corp
Priority date: 2017-08-31
Filing date: 2017-08-31
Publication date: 2019-03-22
Anticipated expiration: 2037-08-31
Also published as: JP6910891B2

Abstract

【課題】乾式二重床の実建物における重量床衝撃音レベル低減量の推定方法を提供する。【解決手段】JIS法実験室において実測したスラブ素面の平均インピーダンスレベルからインピーダンス下降量ΔLZn(50,63)aveを算出し、床面が上記スラブ素面の状態の重量床衝撃音レベルと二重床を設置した状態の重量床衝撃音レベルとから加振点ｎごとの63Hz単独の重量床衝撃音レベル低減量ΔLHn63を算出し、得られたΔLHn63およびΔLZn(50,63)aveの値から一次式（ΔLHn63＝ａ×ΔLZn(50,63)ave＋ｂ）におけるａおよびｂを算出しスラブ素面の平均インピーダンスレベルから加振点ｎごとのインピーダンス下降量ΔLZn(50,63)aveを算出して、これと上記一次式とから重量床衝撃音レベル低減量の予測値ΔLH63を得る。【選択図】図１

Description

本発明は、床仕上げ材として乾式二重床を採用する建物において、竣工時の重量床衝撃音遮断性能を予測するため等に用いられる乾式二重床の実建物における重量床衝撃音レベル低減量の推定方法に関するものである。

従来、床仕上げ材として二重床を採用する集合住宅等の建物に対して、設計段階等において上記二重床設置後の重量床衝撃音遮断性能を予測する場合には、上記建物における大梁の位置および寸法、当該大梁間に位置する予測対象の室の寸法、床スラブの厚さ寸法等の諸元に基づき、下記非特許文献１に基づいてスラブ素面の重量床衝撃音レベルを予測するとともに、別途JIS A 1440-2・2007付属書Cに適合した実験室（以下、JIS法実験室と略す。）において上記二重床を設置した場合の重量床衝撃音レベル低減量（ΔL_H）を測定して上記スラブ素面の重量床衝撃音レベルに加算し、次いで加振点５点ごとの重量床衝撃音レベルの算術平均を求めて、上記二重床施工後の重量床衝撃音レベルを予測していた。

ところが、上記従来の二重床設置後の重量床衝撃音遮断性能の予測手法にあっては、二重床を設置した場合の重量床衝撃音レベル低減量（ΔL_H）として、JIS法実験室で測定した結果を用いているために、実際の建物（以下、実建物と略す。）において観測される重量床衝撃音レベル低減量とは大小のバラツキを生じることが多いという問題点があった。

例えば、図５は、実際に同一の二重床製品を３つの建物に設置し、各建物から３〜４箇所の居室を選んで、二重床設置前（スラブ素面）を基準とした二重床設置後の重量床衝撃音レベルの変化量を合計１１室で求めた結果を示すものである。同図にみられるように、JIS法実験室における重量床衝撃音レベル低減量は63Hzで-0.8dBであったのに対して、実建物では-5dB〜+8dBまでの13dBものバラツキが生じていた。

このため、設計段階において二重床を選定する場面で、JIS法実験室で測定された重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hを根拠にして二重床製品を選定すると、竣工時に性能が不足したり、また逆に必要以上に性能が良くなったりするといった問題点があり、しかも性能不足となることを予め補填する目的で高性能なΔL_Hの製品を選定すると、施工コストが高額になり、施工手間も増加する等の問題点があった。

このような問題点を解消するため、施工途中の居室がスラブ素面の状態において検討対象の二重床製品を仮に施工し、重量床衝撃音レベルを実測する施工実験を行うことにより二重床製品の選定に係る予測精度を向上させる方法も採用されている。

しかしながら、この方法においては、施工手順の都合で全ての建物で実施できる訳ではなく、しかも実験費用が掛かったり，仕様選定のタイミングが遅れたりするなどの工程上の不都合が生じるという問題点があった。

このようなことから、スラブ素面の重量床衝撃音レベルから、実建物に二重床を設置した時の重量床衝撃音レベルの上記スラブ素面からの低減量ΔL_Hを精度良く推定する方法の開発が強く望まれていた。

そこで、本発明者等は、JIS A 1418-2:2000に規定された衝撃力特性 (1)を持つ標準重量衝撃源で二重床施工後の床面を加振した場合、一般的に重量床衝撃音遮断性能が1/1オクターブバンドの63Hz帯域で決定することが多いことから、重量床衝撃音レベル低減量のうち63Hzに着目し、二重床が設置される床スラブの固有周波数が63Hz帯域付近に鋭い共振を持つ場合は二重床が動吸振器として作用し、63Hz帯域付近に共振がない場合には二重床が振動増幅器として作用することで、施工場所の違いによるΔL_Hの変化が生じると仮定した。

そして、各々スラブの長さ寸法や居室の配置が異なる２箇所のJIS法実験室に二重床を施工し、JIS A 1418-2:2000の図C.4(a)に掲載されている標準的な５点を、衝撃特性(1)を持つ重量衝撃源で加振して各々63HzにおけるΔL_H63を測定し、両実験室におけるΔL_H63の値の相違点を検証したところ、両実験室において得られたΔL_H63の値の違いはスラブ素面の50Hzと63Hz帯域における振動特性の影響を受けており、二重床が、一方の実験室では振動増幅器として機能し、他方の実験室では動吸振器として機能したためであるとの知見を得るに至った。

特開２０１６−５０９２４号公報

社団法人日本建築学会編、「建物の床衝撃音防止設計」、技法堂出版株式会社、２００９年１１月３０日発行

本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、実建物における乾式二重床施工後の重量床衝撃音遮断性能を、仮施工実験などを行うことなく高い精度で容易に予測することができる乾式二重床の実建物における重量床衝撃音レベル低減量の推定方法を提供することを課題とするものである。

上記課題を解決するため、請求項１に記載の乾式二重床の実建物における重量床衝撃音レベル低減量の推定方法は、JIS法実験室のスラブ素面において複数の加振点ｎごとに平均インピーダンスレベルLz_nを測定し、得られた上記平均インピーダンスレベルL_Znのうちの1/3オクターブバンドの50Hzと63Hz帯域の値をエネルギー平均した上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveを算出するステップと、上記JIS法実験室の上記スラブの曲げ剛性および面密度から上記スラブの基本インピーダンスレベルL_Zbを算出するステップと、上記基本インピーダンスレベルL_Zbと上記平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveとの差（L_Zb−L_Zn(50,63)ave）から上記加振点ｎごとのインピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveを算出するステップと、上記JIS法実験室において、上記加振点ｎごとに床面が上記スラブ素面の状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,oと二重床を設置した状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,mを測定し、両者の差（Li,Fmax,o−Li,Fmax,m）から上記加振点ｎごとの63Hz単独の重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63を算出するステップと、上記重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63および上記インピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveの値から、これらの対応関係を表す一次式（ΔL_Hn63＝ａ×ΔL_Zn(50,63)ave＋ｂ）における上記ａおよびｂを算出するステップと、実際の建物のスラブ素面に対する上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベルＬz_nから、1/3オクターブバンドの50Hzと63Hz帯域の値をエネルギー平均した上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveを算出するステップと、これらの平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveを算術平均して平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Z(50,63)aveを算出するステップと、上記建物の上記スラブの曲げ剛性および面密度から上記スラブの基本インピーダンスレベルL_Zbを算出するステップと、上記建物における上記基本インピーダンスレベルL_Zbと上記平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Z(50,63)aveとの差（L_Zb−L_Z(50,63)ave）から上記建物のインピーダンス下降量ΔL_Z(50,63)aveを算出するステップと、上記建物の上記インピーダンス下降量ΔL_Z(50,63)aveを上記ａおよびｂが算出された上記一次式（ΔL_Hn63＝ａ×ΔL_Zn(50,63)ave＋ｂ）におけるΔL_Zn(50,63)aveに代入して上記建物における重量床衝撃音レベル低減量の予測値ΔL_H63を得るステップとを備えてなることを特徴とするものである。

また、請求項２に記載の乾式二重床の実建物における重量床衝撃音レベル低減量の推定方法は、JIS法実験室のスラブ素面において複数の加振点ｎごとに平均インピーダンスレベルLz_nを測定し、得られた上記平均インピーダンスレベルL_Znのうちの1/3オクターブバンドの50Hzと63Hz帯域の値をエネルギー平均した上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveを算出するステップと、上記JIS法実験室の上記スラブの曲げ剛性および面密度から上記スラブの基本インピーダンスレベルL_Zbを算出するステップと、上記基本インピーダンスレベルL_Zbと上記平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveとの差（L_Zb−L_Zn(50,63)ave）から上記加振点ｎごとのインピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveを算出するステップと、上記JIS法実験室において、上記加振点ｎごとに床面が上記スラブ素面の状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,oと二重床を設置した状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,mを測定し、両者の差（Li,Fmax,o−Li,Fmax,m）から上記加振点ｎごとの63Hz単独の重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63を算出するステップと、上記重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63および上記インピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveの値から、これらの対応関係を表す一次式（ΔL_Hn63＝ａ×ΔL_Zn(50,63)ave＋ｂ）における上記ａおよびｂを算出するステップと、実際の建物のスラブ素面に対する上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベルＬz_nから、1/3オクターブバンドの50Hzと63Hz帯域の値をエネルギー平均した上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveを算出するステップと、上記建物の上記スラブの曲げ剛性および面密度から上記スラブの基本インピーダンスレベルL_Zbを算出するステップと、上記建物における上記基本インピーダンスレベルL_Zbと上記平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveとの差（L_Zb−L_Zn(50,63)ave）から上記建物の上記加振点ｎごとのインピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveを算出するステップと、上記建物の上記加振点ｎごとのインピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveを上記ａおよびｂが算出された上記一次式（ΔL_Hn63＝ａ×ΔL_Zn(50,63)ave＋ｂ）におけるΔL_Zn(50,63)aveに代入して上記建物における上記加振点ｎごとの重量床衝撃音レベル低減量の予測値ΔL_Hn63を得るステップと、これら上記加振点ｎごとの重量床衝撃音レベル低減量の予測値ΔL_Hn63を算術平均して上記建物における重量床衝撃音レベル低減量の予測値ΔL_H63を得るステップとを備えてなることを特徴とするものである。

本発明によれば、JIS法実験室において実測したスラブ素面の平均インピーダンスレベルL_Znからインピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveを算出するとともに、床面が上記スラブ素面の状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,oと二重床を設置した状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,mとから加振点ｎごとの63Hz単独の重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63を算出し、得られた上記重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63および上記インピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveの値から、これらの対応関係を表す一次式（ΔL_Hn63＝ａ×ΔL_Zn(50,63)ave＋ｂ）における上記ａおよびｂを算出して、実建物において予測もしくは実測されたスラブ素面の平均インピーダンスレベルＬz_nから当該建物の加振点ｎごとのインピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveを算出して、これと上記一次式とから上記実建物における重量床衝撃音レベル低減量の予測値ΔL_H63を得ているために、実建物における乾式二重床施工後の重量床衝撃音遮断性能を、仮施工実験などを行うことなく容易に予測することができる。

特に、JIS法実験室で実測されたスラブ素面状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,oと二重床の設置状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,mから、一般的な建物における評価対象となる63Hz単独の重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63を算出するとともに、平均インピーダンスレベルL_Znのうち、JIS A 1418-2・2000に規定された衝撃力特性(1)を有する標準重量衝撃源からの加振力の影響が小さい80Hzを除いた1/3オクターブバンドの50Hzと63Hz帯域の値をエネルギー平均して平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveを算出しているために、より一層高い精度で実建物における乾式二重床施工後の重量床衝撃音遮断性能を予測することができる。

この結果、設計段階の設計図書から得られる情報のみによって、二重床設置後の実建物における重量床衝撃音レベル低減量を推定することが可能になり、よって目標性能を満たす適切な仕様の二重床を選定することができる。しかも、予測精度の確保のために必要だった施工実験が不要となるため、経費の縮減や検討期間の短縮の可能になる。

本発明の一実施形態を示すフロー図である。本実施形態において用いたJIS法実験室の寸法諸元と加振点の位置を示す平面図である。加振点別の重量床衝撃音レベル低減量とインピーダンスレベル下降量との関係を示すグラフである。実建物のおける重量床衝撃音レベル低減量の予測値と実測値との対応を示すグラフである。 JIS法実験室における重量床衝撃音レベル低減量と同一の二重床を設置した実建物における重量床衝撃音レベル低減量との誤差を示すグラフである。

以下、図面を参照しつつ本発明に係る乾式二重床の実建物における重量床衝撃音レベル低減量の推定方法の一実施形態について説明する。
本実施形態の重量床衝撃音レベル低減量の推定方法は、図１中のステップ（１）〜（７）によってJIS法実験室における加振点ごとの重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63とインピーダンスレベル下降量ΔL_Zn(50,63)aveとの関係式を導出した後に、図１中のステップ（８）〜（１２）によって実建物における重量床衝撃音レベル低減量ΔL_H63を、またはステップ（８）、（１０）、（１３）〜（１５）によって実建物における加振点ごとの重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63を導出するものである。

前段のJIS法実験室における加振点ごとの重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63とインピーダンスレベル下降量ΔL_Zn(50,63)aveとの関係式の導出方法について説明すると、先ず図中ステップ（１）において、JIS法実験室のスラブ素面において複数の加振点ｎごとに平均インピーダンスレベルLz_nを測定する。

すなわち、図２に示すJIS法実験室において、JIS A 1418-2:2000の図C.4(a)に掲載されている標準的な加振点の位置１〜５に相当する５つの加振点ごとに、スラブ素面をインパクトハンマーで加振し、床スラブの加振点近傍の鉛直方向の振動レベルおよび他４点への伝達振動の鉛直方向の振動レベルを1/3オクターブバンドごとに測定する。また、インパクトハンマーで発生させた加振力Fを1/3オクターブバンドごとに測定する。

次いで、ステップ（２）において、これらの値から、点ｎを加振したときの点ｍにおけるインピーダンスレベルLz_nmを求める。ちなみに、加振点１における駆動点インピーダンスレベルはLz_11、点１を加振したときの点２における伝達インピーダンスレベルはLz₁₂である。さらに、加振点ごとの平均インピーダンスレベルLz₁〜Lz₅をLz_nmのエネルギー平均値として下式１によって算出する。

そして、下式２によって、加振点ｎごとの床スラブの平均インピーダンスレベルのうち、1/3オクターブバンドの 50Hzの値L_Zn(50)と63Hz帯域の値L_Zn(63)をエネルギー平均した平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveを算出する。

他方、ステップ（３）において、床スラブ素面の振動特性の基準値として、下式３により基本インピーダンスレベルL_Zbを算出する。

ここで、B：床スラブの曲げ剛性、B＝E×I
E：床スラブのヤング係数（N/m²）、I：床スラブの断面二次モーメント(m⁴)
m：床スラブの面密度（kg/m）、m=ρ×h
ρ：床スラブの密度（kg/m³）
ｈ：床スラブの厚さ（m）、である。

このようにしてステップ（３）によって得られた基本インピーダンスレベルL_Zbと、上記ステップ（２）において得られた平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveとから、ステップ（４）において、下式（４）により上記加振点ｎごとのインピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveを算出する。
ΔL_Zn(50,63)ave＝L_Zb−L_Zn(50,63)ave）（式４）

次いで、ステップ（５）によって、上記JIS法実験室において、JIS A 1418-2:2000に規定された衝撃力特性 (1)を持つ標準重量衝撃源を用いて、上記加振点ｎごとに床面が上記スラブ素面の状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,oと二重床を設置した状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,mを測定する。

これらの結果を用いて、ステップ（６）において、下式（５）により上記加振点ｎごとの63Hz単独の重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63を算出する。
ΔL_Hn63＝Li,Fmax,o−Li,Fmax,m （式５）

次いで、ステップ（７）において、上記重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63および上記インピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveの対応関係を表す一次式を、下式（６）と定義する。 ΔL_Hn63＝ａ×ΔL_Zn(50,63)ave＋ｂ（式６）

そして、上記ステップ（６）において得られた重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63の値と、上記ステップ（４）において得られたインピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveの値から、上式６におけるａおよびｂを、最小二乗法を用いて算出する。

上式６におけるａおよびｂを算出するに際して、複数のJIS法実験室において上記ステップ（１）〜（６）によって得られた測定値および算出値を用いれば、１ヶ所のJIS法実験室を用いた場合と比べてΔL_Hn63の予測精度をより向上させることができる。

また、二重床の製品ごとに上記ステップ（１）〜（７）を実施することにより、JIS法実験室の床スラブの振動特性と重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63との対応関係に関する上式６のａおよびｂの値のデータベースを構築することができ、当該データベースを用いることにより、同一の実建物に異なる二重床製品を設置した場合の重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63を相互比較することが可能になる。

図３は、図２に示した２つのJIS法実験室における上記ステップ（１）〜（６）を実施して得られたΔL_Hn63とΔL_Zn(50,63)との対応を見た結果である。また、図中に直線で示す一次式は、上記２つのJIS法実験室の結果から最小二乗法によって求めたΔL_Hn63とΔL_Zn(50,63)との対応関係を示す式で、この二重床に関する関係式の係数はa=1.05、ｂ＝-0.55、である。同図に見られるように、ΔL_Hn63とΔL_Zn(50,63)とが、良い対応を示していることが判る。

次に、本実施形態の後段である、図１中のステップ（８）〜（１２）による実建物における重量床衝撃音レベル低減量ΔL_H63、またはステップ（８）、（１０）、（１３）〜（１５）による実建物における加振点ごとの重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63の導出方法について説明する。
先ず、実建物のスラブ素面に対する上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベルＬz_nを求め、これからステップ（８）において、1/3オクターブバンドの50Hzと63Hz帯域の値をエネルギー平均した上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveを算出する。

ここで、実建物のスラブ素面に対する上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベルＬz_nを求める方法としては、実建物で上記加振点ｎごとに予測した平均インピーダンスレベルL_Znを用いて、上式１および式２によって算出することができるが、一般的な有限要素法等を用いた数値解析手法や、上記特許文献１に記載の方法を用いれば、設計段階の設計図書から得られる情報のみによって、二重床設置後の実建物における重量床衝撃音レベル低減量を推定することが可能になる。なお、上記平均インピーダンスレベルL_Znは、実建物で測定された値を用いてもよい。

次いで、ステップ（９）において、上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveを算術平均した平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Z(50,63)aveを算出する。

他方、ステップ（１０）において、上記建物のスラブの曲げ剛性および面密度から、上式（３）を用いて上記スラブの基本インピーダンスレベルL_Zbを算出する。そして、ステップ（１１）において、上記建物における基本インピーダンスレベルL_Zbと上記平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Z(50,63)aveとの差（L_Zb−L_Z(50,63)ave）から上記建物のインピーダンス下降量ΔL_Z(50,63)aveを算出する。

そして、ステップ（１２）において、得られた上記建物のインピーダンス下降量ΔL_Z(50,63)aveを、ステップ（７）においてａおよびｂの値が算出された上式６のΔL_Zn(50,63)aveに代入して、実建物における重量床衝撃音レベル低減量の予測値ΔL_H63を算出する。

なお、上記実建物における重量床衝撃音レベル低減量の予測値ΔL_H63の算出においては、ステップ（９）において上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveを算術平均した平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Z(50,63)aveを用いて、ステップ（１１）において上記建物のインピーダンス下降量ΔL_Z(50,63)aveを算出したが、本発明はこれに限定されるものではない。

すなわち、ステップ（１３）において、ステップ（８）において算出された加振点ｎごとの平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveと、ステップ（１０）において算出された上記スラブの基本インピーダンスレベルL_Zbとから、上記実建物の加振点ｎごとのインピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveを算出し、これをステップ（１４）において上式６のΔL_Zn(50,63)aveに代入して、加振点ｎごとの重量床衝撃音レベル低減量の予測値ΔL_Hn63を算出し、ステップ（１５）においてこれらを算術平均することにより、上記建物のインピーダンス下降量ΔL_Z(50,63)aveを算出してもよい。

図４は、図２に示した対応関係を持つ二重床を、２ヶ所の実建物の測定室に設置した条件のもとで、上記実施形態の推定方法によって求めた実建物の重量床衝撃音レベル低減量の予測値ΔL_H63と、実建物で実測した63Hz帯域の重量床衝撃音レベル低減量ΔL_H63とを対応して示したものである。

なお、図４には、ステップ（１２）によって算出した予測値ΔL=L_Z(50,63)aveおよび実測した63Hz帯域の重量床衝撃音レベル低減量ΔL_H63に加えて、ステップ（１４）において算出された加振点ｎごとの予測値ΔL=L_Zn(50,63)aveと、加振点ごとの重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63実測値を併せて示してある。

図４に見られるように、加振点ｎごとの予測値ΔL=L_Zn(50,63)aveおよび５点を算術平均した予測値ΔL=L_Z(50,63)aveのいずれについても、加振点ごとの重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63実測値およびこれらを算術平均した重量床衝撃音レベル低減量ΔL_H63と非常に良く対応していることが判る。

以上説明したように、上記構成からなる乾式二重床の実建物における重量床衝撃音レベル低減量の推定方法によれば、JIS法実験室において実測したスラブ素面の平均インピーダンスレベルL_Znからインピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveを算出するとともに、床面が上記スラブ素面の状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,oと二重床を設置した状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,mとから加振点ｎごとの63Hz単独の重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63を算出し、得られた上記重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63および上記インピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveの値から、これらの対応関係を表す一次式（ΔL_Hn63＝ａ×ΔL_Zn(50,63)ave＋ｂ）における上記ａおよびｂを算出して、実建物において予測もしくは実測されたスラブ素面の平均インピーダンスレベルＬz_nから当該建物の加振点ｎごとのインピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveを算出して、これと上記一次式とから上記実建物における重量床衝撃音レベル低減量の予測値ΔL_H63を得ているために、実建物における乾式二重床施工後の重量床衝撃音遮断性能を、仮施工実験などを行うことなく容易に高い精度で予測することができる。

Claims

JIS法実験室のスラブ素面において複数の加振点ｎごとに平均インピーダンスレベルLz_nを測定し、得られた上記平均インピーダンスレベルL_Znのうちの1/3オクターブバンドの50Hzと63Hz帯域の値をエネルギー平均した上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveを算出するステップと、
上記JIS法実験室の上記スラブの曲げ剛性および面密度から上記スラブの基本インピーダンスレベルL_Zbを算出するステップと、
上記基本インピーダンスレベルL_Zbと上記平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveとの差（L_Zb−L_Zn(50,63)ave）から上記加振点ｎごとのインピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveを算出するステップと、
上記JIS法実験室において、上記加振点ｎごとに床面が上記スラブ素面の状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,oと二重床を設置した状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,mを測定し、両者の差（Li,Fmax,o−Li,Fmax,m）から上記加振点ｎごとの63Hz単独の重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63を算出するステップと、
上記重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63および上記インピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveの値から、これらの対応関係を表す一次式（ΔL_Hn63＝ａ×ΔL_Zn(50,63)ave＋ｂ）における上記ａおよびｂを算出するステップと、
実際の建物のスラブ素面に対する上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベルＬz_nから、1/3オクターブバンドの50Hzと63Hz帯域の値をエネルギー平均した上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveを算出するステップと、
これらの平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveを算術平均して平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Z(50,63)aveを算出するステップと、
上記建物の上記スラブの曲げ剛性および面密度から上記スラブの基本インピーダンスレベルL_Zbを算出するステップと、
上記建物における上記基本インピーダンスレベルL_Zbと上記平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Z(50,63)aveとの差（L_Zb−L_Z(50,63)ave）から上記建物のインピーダンス下降量ΔL_Z(50,63)aveを算出するステップと、
上記建物の上記インピーダンス下降量ΔL_Z(50,63)aveを上記ａおよびｂが算出された上記一次式（ΔL_Hn63＝ａ×ΔL_Zn(50,63)ave＋ｂ）におけるΔL_Zn(50,63)aveに代入して上記建物における重量床衝撃音レベル低減量の予測値ΔL_H63を得るステップとを備えてなることを特徴とする乾式二重床の実建物における重量床衝撃音レベル低減量の推定方法。
JIS法実験室のスラブ素面において複数の加振点ｎごとに平均インピーダンスレベルLz_nを測定し、得られた上記平均インピーダンスレベルL_Znのうちの1/3オクターブバンドの50Hzと63Hz帯域の値をエネルギー平均した上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveを算出するステップと、
上記JIS法実験室の上記スラブの曲げ剛性および面密度から上記スラブの基本インピーダンスレベルL_Zbを算出するステップと、
上記基本インピーダンスレベルL_Zbと上記平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveとの差（L_Zb−L_Zn(50,63)ave）から上記加振点ｎごとのインピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveを算出するステップと、
上記JIS法実験室において、上記加振点ｎごとに床面が上記スラブ素面の状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,oと二重床を設置した状態の重量床衝撃音レベルLi,Fmax,mを測定し、両者の差（Li,Fmax,o−Li,Fmax,m）から上記加振点ｎごとの63Hz単独の重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63を算出するステップと、
上記重量床衝撃音レベル低減量ΔL_Hn63および上記インピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveの値から、これらの対応関係を表す一次式（ΔL_Hn63＝ａ×ΔL_Zn(50,63)ave＋ｂ）における上記ａおよびｂを算出するステップと、
実際の建物のスラブ素面に対する上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベルＬz_nから、1/3オクターブバンドの50Hzと63Hz帯域の値をエネルギー平均した上記加振点ｎごとの平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveを算出するステップと、
上記建物の上記スラブの曲げ剛性および面密度から上記スラブの基本インピーダンスレベルL_Zbを算出するステップと、
上記建物における上記基本インピーダンスレベルL_Zbと上記平均インピーダンスレベル周波数平均値L_Zn(50,63)aveとの差（L_Zb−L_Zn(50,63)ave）から上記建物の上記加振点ｎごとのインピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveを算出するステップと、
上記建物の上記加振点ｎごとのインピーダンス下降量ΔL_Zn(50,63)aveを上記ａおよびｂが算出された上記一次式（ΔL_Hn63＝ａ×ΔL_Zn(50,63)ave＋ｂ）におけるΔL_Zn(50,63)aveに代入して上記建物における上記加振点ｎごとの重量床衝撃音レベル低減量の予測値ΔL_Hn63を得るステップと、
これら上記加振点ｎごとの重量床衝撃音レベル低減量の予測値ΔL_Hn63を算術平均して上記建物における重量床衝撃音レベル低減量の予測値ΔL_H63を得るステップとを備えてなることを特徴とする乾式二重床の実建物における重量床衝撃音レベル低減量の推定方法。