JP2019044851A - Power transmission device and friction fastening element - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、動力伝達装置に関する。 The present invention relates to a power transmission device.
クラッチプレートを交互に複数並べた多板式の摩擦締結要素(多板式の摩擦締結要素)が知られている。
多板式の摩擦締結要素において、クラッチピストンから離れる方向につれて面圧分布のばらつきが大きくなる傾向にあることを本発明者らは見出した。
面圧分布のばらつきが大きくなる理由は、リテーナプレートが傾くからである。
そこで、本発明者らは、リテーナプレートのクラッチピストン側の表面側に突出する曲面状の突起、例えば円状断面の突起を設けることにより、リテーナプレートが傾いたとしても面圧分布を均一にできることを見出した。
なお、リテーナプレートの傾きに起因した面圧分布のばらつきを意図しているわけではないが、リテーナプレートに突起を設ける構成は特許文献1に開示されている。
A multi-plate type friction fastening element (multi-plate type friction fastening element) in which a plurality of clutch plates are alternately arranged is known.
The present inventors have found that in a multi-plate friction coupling element, the dispersion of the surface pressure distribution tends to increase as the direction is away from the clutch piston.
The reason why the variation in the contact pressure distribution is large is that the retainer plate is inclined.
Therefore, the present inventors can provide a uniform surface pressure distribution even if the retainer plate is inclined by providing a curved protrusion, for example, a protrusion of a circular cross section, projecting on the surface side of the retainer plate on the clutch piston side. Found out.
In addition, although the dispersion | variation in the surface pressure distribution resulting from the inclination of a retainer plate is not necessarily intended, the structure which provides a protrusion in a retainer plate is disclosed by
ところで、摩擦締結要素の軸方向長の拡大を抑制しつつ、リテーナプレートに突起を設けようとすると、リテーナプレートの板厚が薄くなる。または、リテーナプレートに突起を設けると、摩擦締結要素の締結時に、リテーナプレートに歯元部を支点とした倒れが生じ、歯元部に応力が集中する。
そのため、リテーナプレートの形状等に何ら工夫をしないのであれば、リテーナプレートの強度が低下することになる。
本発明は上記課題を解決するものである。
By the way, if it is going to provide a protrusion in a retainer plate, suppressing the expansion of the axial direction length of a friction fastening element, the plate thickness of a retainer plate will become thin. Alternatively, when a protrusion is provided on the retainer plate, the retainer plate is tilted with the tooth base as a fulcrum when the friction fastening element is fastened, and stress is concentrated on the tooth base.
Therefore, if the shape or the like of the retainer plate is not devised at all, the strength of the retainer plate is reduced.
The present invention solves the above problems.
本発明は、
第1ピストン、第1外周側プレート、第1内周側プレート、第1リテーナプレートが軸方向に順に並んだ第1摩擦締結要素と、
第2ピストン、第2外周側プレート、第2内周側プレート、第2リテーナプレートが軸方向に順に並んだ第2摩擦締結要素と、を有し、
前記第1リテーナプレートの前記第1ピストン側の表面は平坦であり、
前記第2リテーナプレートは前記第2ピストン側の表面に、前記第2ピストン側に突出する円状断面の突起を有し、
前記第2リテーナプレートの歯元部の曲率半径は、前記第1リテーナプレートの歯元部の曲率半径よりも大きいことを特徴とする動力伝達装置とした。
The present invention
A first friction fastening element in which a first piston, a first outer peripheral plate, a first inner peripheral plate, and a first retainer plate are sequentially arranged in the axial direction;
A second friction fastening element in which a second piston, a second outer peripheral side plate, a second inner peripheral side plate, and a second retainer plate are sequentially arranged in the axial direction,
The surface on the first piston side of the first retainer plate is flat,
The second retainer plate has, on a surface on the side of the second piston, a protrusion of a circular cross section that protrudes to the side of the second piston,
The radius of curvature of the base of the second retainer plate is larger than the radius of curvature of the base of the first retainer plate.
本発明によれば、突起を設けることでリテーナプレートが傾いても面圧を均一にすることができる。応力集中のしやすい第2リテーナプレートの歯元部の曲率半径を、第1外周側プレートの歯元部の曲率半径よりも大きくすることで、第2リテーナプレートの板厚を薄くしても、強度を確保できる。
これにより、第2摩擦締結要素の軸長方向の拡大と、リテーナプレートの強度の低下を、抑制できる。
According to the present invention, by providing the projections, even if the retainer plate is inclined, the surface pressure can be made uniform. Even if the plate thickness of the second retainer plate is made thin by making the radius of curvature of the base of the second retainer plate where stress concentration is easy to be larger than the radius of curvature of the base of the first outer peripheral plate, The strength can be secured.
Thereby, the expansion of the axial direction of a 2nd friction fastening element and the fall of the intensity | strength of a retainer plate can be suppressed.
以下、本発明の動力伝達装置が、車両用の自動変速機の変速機構部である場合を例に挙げて説明する。
図1は、自動変速機1の変速機構部3周りのスケルトン図である。
図2は、自動変速機1の締結表を説明する図である。
Hereinafter, the case where the power transmission device of the present invention is a transmission mechanism of an automatic transmission for a vehicle will be described as an example.
FIG. 1 is a skeleton diagram around the
FIG. 2 is a view for explaining a fastening table of the
本実施形態にかかる車両用の自動変速機1は、駆動源を備える車両に搭載されている。駆動源としては、エンジンおよび/またはモータなどがある。
The
図1に示すように、自動変速機1の変速機構部3では、入力軸30Aと出力軸30Bの間に、4つのプラネタリギヤ機構(遊星歯車機構)が配置されている。
本実施の形態では、4つのプラネタリギヤ機構は、第1プラネタリギヤ機構31、第2プラネタリギヤ機構32、第3プラネタリギヤ機構33、第4プラネタリギヤ機構34である。
4つのプラネタリギヤ機構31、32、33、34は、共通の回転軸上で直列に配置されている。以下、変速機構部3の共通の回転軸を、回転軸Xと標記する。
As shown in FIG. 1, in the
In the present embodiment, the four planetary gear mechanisms are a first
The four
第1プラネタリギヤ機構31は、サンギヤ31Sと、キャリア31Cと、リングギヤ31Rとを有している。
The first
第1プラネタリギヤ機構31のサンギヤ31Sは、入力軸30Aに連結されている。
入力軸30Aは、駆動源(図示せず)の回転駆動力が入力されて回転軸X回りに回転する。サンギヤ31Sは、駆動源(図示せず)の回転駆動力が入力軸30Aに入力されると、入力軸30Aと一体に回転する。
The
The rotational drive force of a drive source (not shown) is input and the
第1プラネタリギヤ機構31のキャリア31Cは、クラッチK81を介して入力軸30Aに連結されている。
キャリア31Cは、クラッチK81が締結状態になると、入力軸30Aと一体回転可能になる。キャリア31Cは、クラッチK81が解放状態になると、入力軸30Aと相対回転可能になる。
キャリア31Cは、ブレーキB08を介して変速機ケース10に連結されている。
キャリア31Cは、ブレーキB08が締結状態になると、回転が規制される。キャリア31Cは、ブレーキB08が解放状態になると、回転が許容される。
The
The
The
The rotation of the
キャリア31Cは、クラッチK38を介して、第2プラネタリギヤ機構32のリングギヤ32Rに連結されている。
キャリア31Cは、クラッチK38が締結状態になると、リングギヤ32Rと一体回転可能になる。キャリア31Cは、クラッチK38が解放状態になると、リングギヤ32Rと相対回転可能になる。
The
The
第1プラネタリギヤ機構31のリングギヤ31Rは、中間軸30Cを介して、第2プラネタリギヤ機構32のキャリア32Cに連結されている。第1プラネタリギヤ機構31のリングギヤ31Rと第2プラネタリギヤ機構32のキャリア32Cは、一体回転可能に連結されている
The
第2プラネタリギヤ機構32は、上記したキャリア32Cと、リングギヤ32Rの他に、サンギヤ32Sを有している。
第2プラネタリギヤ機構32のサンギヤ32Sは、ブレーキB05を介して変速機ケース10に連結されている。
サンギヤ32Sは、ブレーキB05が締結状態になると、回転が規制される。サンギヤ32Sは、ブレーキB08が解放状態になると、回転が許容される。
The second
The
The rotation of the
第2プラネタリギヤ機構32のリングギヤ32Rは、第3プラネタリギヤ機構33のサンギヤ33Sと、第4プラネタリギヤ機構34のサンギヤ34Sとに、中間軸30Dを介して連結されている。
第2プラネタリギヤ機構32のリングギヤ32Rは、第3プラネタリギヤ機構33のサンギヤ33Sおよび第4プラネタリギヤ機構34のサンギヤ34Sと、一体回転可能に連結されている。
The
The
第3プラネタリギヤ機構33は、サンギヤ33Sと、キャリア33Cと、リングギヤ33Rとを有している。
The third
第3プラネタリギヤ機構33のサンギヤ33Sは、クラッチK38を介して、第1プラネタリギヤ機構31のキャリア31Cに連結されている。
サンギヤ33Sは、クラッチK38が締結状態になると、キャリア31Cと一体回転可能になる。サンギヤ33Sは、クラッチK38が解放状態になると、キャリア31Cと相対回転可能になる。
The
The
第3プラネタリギヤ機構33のリングギヤ33Rは、ブレーキB06を介して変速機ケース10に連結されている。
リングギヤ33Rは、ブレーキ06が締結状態になると、回転が規制される。リングギヤ33Rは、ブレーキ06が解放状態になると、回転が許容される。
The
The
第3プラネタリギヤ機構33のキャリア33Cは、出力軸30Bに連結されている。出力軸30Bに入力された回転駆動力は、差動装置(図示せず)を介して駆動輪(図示せず)に伝達される。
The
さらに、第3プラネタリギヤ機構33のキャリア33Cは、クラッチK27を介して、第4プラネタリギヤ機構34のリングギヤ34Rに連結されている。
キャリア33Cは、クラッチK27が締結状態になると、リングギヤ34Rと一体回転可能になる。キャリア33Cは、クラッチK27が解放状態になると、リングギヤ34Rと相対回転可能になる。
Further, the
The
第4プラネタリギヤ機構34は、リングギヤ34Rと、サンギヤ34Sと、キャリア34Cを有している。
前記したように、第4プラネタリギヤ機構34のサンギヤ34Sは、中間軸30Dを介して、第2プラネタリギヤ機構32のリングギヤ32Rに、一体回転可能に連結されている。
さらに、サンギヤ34Sは、前記したクラッチK38を介して、第1プラネタリギヤ機構31のキャリア31Cに連結されている。
サンギヤ34Sは、クラッチK38が締結状態になると、キャリア31Cと一体回転可能になる。サンギヤ34Sは、クラッチK38が解放状態になると、キャリア31Cと相対回転可能になる。
The fourth
As described above, the
Furthermore, the
The
第4プラネタリギヤ機構34のキャリア34Cは、入力軸30Aに連結されている。
キャリア34Cは、駆動源(図示せず)の回転駆動力が入力軸30Aに入力されると、入力軸30Aと一体に回転する。
The
The
本実施形態では、自動変速機1が備える複数の摩擦締結要素(クラッチK27、K38、K81、ブレーキB05、B06、B08)は、多板式の摩擦締結要素である。
In the present embodiment, the plurality of friction engagement elements (clutchs K27, K38, K81, brakes B05, B06, B08) included in the
自動変速機1の変速機構部3では、複数の摩擦締結要素(クラッチK27、K38、K81、ブレーキB05、B06、B08)の締結/開放の組み合わせを変更することで、入力軸30Aに入力された回転駆動力の伝達経路が切り換えられる。
入力軸30Aに入力された回転駆動力は、当該回転駆動力の伝達経路に応じて決まる変速比で変速されたのち、出力軸30Bから出力される。
The
The rotational driving force input to the
自動変速機1は、各摩擦締結要素(クラッチK27、K38、K81、ブレーキB05、B06、B08)の締結/解放の切り換えを行う制御装置2を有している。
制御装置2は、当該制御装置2の記憶部(図示せず)が備える締結表に基づいて、各摩擦締結要素(クラッチK27、K38、K81、ブレーキB05、B06、B08)の締結、開放の組み合わせを変更する。これにより、自動変速機1において所望の変速段が実現する。
本実施形態では、自動変速機1は、前進9段(第1速〜第9速)、後進1段(R)の変速段を有している。
The
The
In the present embodiment, the
図2は、自動変速機1の締結表を説明する図である。この締結表では、目的の変速段を実現する摩擦締結要素の締結/開放の組み合わせが規定されている。
図2では、締結表における○印は、摩擦係合要素を締結状態にすることを示している。締結表における空欄は、摩擦締結要素を解放状態にすることを示している。締結表における変速段の列では、数字の「1」が「前進走行の第1速」を意味しており、数字の「9」が「前進走行の第9速」を意味しており、記号の「R」が「後進走行」を意味している。
FIG. 2 is a view for explaining a fastening table of the
In FIG. 2, a circle in the fastening table indicates that the frictional engagement element is in a fastening state. A blank in the fastening table indicates that the friction fastening element is released. In the gear row in the fastening table, the number "1" means "first gear for forward travel" and the number "9" means "ninth gear for forward travel", and the symbol "R" means "reverse travel".
自動変速機では、変速段が「前進走行の第1速」である場合には、入力軸30Aに入力された回転駆動力が、「第1速」の変速比で変速された後、出力軸30Bから出力される。変速段が「後進走行」である場合には、入力軸30Aに入力された回転駆動力が、反転された後に出力軸30Bから出力される
In the case of an automatic transmission, when the shift position is "the first speed in forward travel", the rotational drive force input to the
自動変速機1において「前進走行の第1速」を実現する際には、制御装置2が、ブレーキB05と、クラッチK38と、ブレーキB06とを締結状態にする。残りのクラッチK81と、ブレーキ06と、クラッチK27は、解放状態にされる。
これにより入力軸30Aに入力された回転駆動力が、「第1速」の変速比で変速された後、出力軸30Bから出力される。
In order to realize the "first speed of forward travel" in the
As a result, the rotational driving force input to the
なお、自動変速機1を搭載した車両が、ウェットスタートクラッチ(WSC)にて発進する際には、制御装置2は、前進走行の第1速を実現するブレーキB05と、クラッチK38と、ブレーキB06のうち、クラッチK38のみを一定期間の間スリップ状態に保持した後に、締結状態にする。
When the vehicle mounted with the
「前進走行の第5速」を実現する際には、制御装置2が、クラッチK81と、ブレーキB05と、クラッチK27とを締結状態にする。残りのブレーキB08と、クラッチK38、ブレーキB06は解放状態にされる。
これにより、入力軸30Aに入力された回転駆動力が、「第5速」の変速比で変速された後、出力軸30Bから出力される。
When realizing the “fifth speed for forward travel,” the
As a result, the rotational driving force input to the
自動変速機1において「後進走行」を実現する際には、制御装置2が、ブレーキB05と、ブレーキB08と、ブレーキB06とを締結状態にする。残りのクラッチK81と、クラッチK38と、クラッチK27は、解放状態にされる。
これにより入力軸30Aに入力された回転駆動力が、反転された後に出力軸30Bから出力される
When realizing "reverse travel" in the
Thus, the rotational driving force input to the
なお、自動変速機1を搭載した車両が、ウェットスタートクラッチ(WSC)にて後退を開始する際には、制御装置2は、後進走行を実現するブレーキB05と、ブレーキB08と、ブレーキB06のうち、ブレーキB08のみを一定期間の間スリップ状態に保持した後に、締結状態にする。
When the vehicle equipped with the
図3は、多板式の摩擦締結要素の基本構成を説明する図である。図3では、自動変速機1が備える複数の摩擦締結要素を代表して、ブレーキB08を例示している。
FIG. 3 is a view for explaining the basic configuration of a multi-plate type friction fastening element. In FIG. 3, the brake B <b> 08 is illustrated as a representative of the plurality of frictional engagement elements provided in the
多板式の摩擦締結要素であるブレーキB08は、内周側プレート6と、外周側プレート7と、ピストン8と、を有している。
外周側プレート7は、変速機ケース10の内周にスプライン嵌合している。
内周側プレート6は、クラッチハブ61の外周にスプライン嵌合している。クラッチハブ61は、第1プラネタリギヤ機構31のキャリア31Cに一体回転可能に連結されている。
The brake B <b> 08, which is a multi-plate type friction fastening element, has an inner
The outer
The inner
ブレーキB08では、回転軸X方向に間隔をあけて配置したリテーナプレート4、5の間で、内周側プレート6と外周側プレート7とが交互に配置されている。
回転軸X方向において、これら内周側プレート6および外周側プレート7の一方側に、ピストン8が設けられている。
In the brake B08, the inner
A
ピストン8は、リテーナプレート4との対向部に、回転軸X方向に延びる押圧部81を有している。押圧部81の先端81aは、回転軸X方向でリテーナプレート4の内径側に対向している。
ピストン8は、変速機ケース10との間に形成した油室に作動油圧が供給されると、回転軸X方向(図3における右方向)に変位して、押圧部81の先端81aを、リテーナプレート4に圧接させる。
The
When the hydraulic pressure is supplied to the oil chamber formed between the
ブレーキB08では、内周側プレート6と外周側プレート7を間に挟んで、ピストン8とは反対側(図中、右側)に、リテーナプレート5が位置している。リテーナプレート5は、スナップリング9で位置決めされており、ピストン8から離れる方向への移動範囲が規定されている。
In the brake B08, the
そのため、ピストン8が、回転軸X方向でリテーナプレート5に近づく方向に変位すると、内周側プレート6と外周側プレート7とが、ピストン8で押されたリテーナプレート4と、リテーナプレート5との間で、作動油圧に応じた圧力で互いに圧接する。
これにより、内周側プレート6と外周側プレート7との回転軸X回りの相対回転が、ピストン8の押圧力に応じて規制される。
ブレーキB08を締結状態にする際には、内周側プレート6と外周側プレート7との回転軸X回りの相対回転が、最終的に規制される。
Therefore, when the
Thereby, relative rotation around the rotation axis X of the inner
When the brake B08 is engaged, relative rotation of the inner
多板式の摩擦締結要素では、内周側プレートと外周側プレートとをピストンにより押圧して相対回転不能に締結すると、摩擦締結要素が締結状態になる。
ピストンを、内周側プレートおよび外周側プレートから離間させて、内周側プレートと外周側プレートとを相対回転可能にすると、摩擦締結要素が解放状態になる。
In the multi-plate type friction fastening element, when the inner circumferential side plate and the outer circumferential side plate are pressed by the piston and fastened relatively non-rotatably, the friction fastening element is brought into the fastened state.
When the piston is separated from the inner circumferential side plate and the outer circumferential side plate to allow relative rotation between the inner circumferential side plate and the outer circumferential side plate, the frictional engagement element is released.
摩擦締結要素がブレーキB05、B06、B08である場合、外周側プレートは、変速機ケース10(外周側の固定要素)の内周にスプライン嵌合している。内周側プレートは、内径側に位置する内径側回転体(内周側の回転要素)の外周にスプライン嵌合している。
そのため、ブレーキB05、B06、B08が締結状態になると、内周側回転体の回転が規制される。
When the friction engagement element is the brake B05, B06, or B08, the outer peripheral side plate is spline-fitted to the inner periphery of the transmission case 10 (fixed element on the outer peripheral side). The inner peripheral side plate is spline-fitted to the outer periphery of an inner peripheral side rotating body (a rotating element on the inner peripheral side) located on the inner diameter side.
Therefore, when the brakes B05, B06, and B08 are in the engaged state, the rotation of the inner peripheral side rotating body is restricted.
なお、外周側プレートが、外周側の回転要素にスプライン嵌合していると共に、内周側プレートが、内周側の固定要素にスプライン嵌合していてもよい。
すなわち、本明細書における用語「内周側プレート」は、内周側の回転要素又は内周側の固定要素と係合するプレートである。
The outer circumferential side plate may be spline fitted to the outer circumferential side rotating element, and the inner circumferential side plate may be spline fitted to the inner circumferential side fixing element.
That is, the term "inner circumferential plate" in the present specification is a plate that engages with the inner rotating element or the inner fixing element.
摩擦締結要素がクラッチK27、K38、K81である場合、外周側プレートは、外径側回転体(外周側の回転要素)の内周にスプライン嵌合している。内周側プレートは、内径側回転体(内周側の回転要素)の外周にスプライン嵌合している。
クラッチK27、K38、K81が締結状態になると、外径側回転体と内径側回転体とが一体回転可能になる。
クラッチK27、K38、K81が解放状態になると、外径側回転体と内径側回転体とが相対回転可能になる。
本明細書における用語「外周側プレート」は、外周側の回転要素又は外周側の固定要素と係合するプレートである。
When the friction engagement elements are the clutches K27, K38 and K81, the outer peripheral side plate is spline-fitted to the inner periphery of the outer diameter side rotating body (rotational element on the outer peripheral side). The inner peripheral side plate is spline-fitted to the outer periphery of the inner peripheral side rotating body (rotational element on the inner peripheral side).
When the clutches K27, K38, and K81 are in the engaged state, the outer diameter side rotating body and the inner diameter side rotating body can integrally rotate.
When the clutches K27, K38, and K81 are released, the outer diameter side rotating body and the inner diameter side rotating body can rotate relative to each other.
As used herein, the term "peripheral plate" refers to a plate that engages the outer peripheral rotating element or the outer peripheral fixing element.
すなわち、摩擦締結要素では、内周側プレートと外周側プレートの少なくとも一方が、回転要素と係合している。
本明細書では、内周側プレートと外周側プレートの一方が固定要素と係合している摩擦締結要素を、「ブレーキ」と呼ぶ。さらに、内周側プレートと外周側プレートの両方が回転要素と係合している摩擦締結要素を、「クラッチ」と呼ぶ。
That is, in the friction fastening element, at least one of the inner circumferential side plate and the outer circumferential side plate is engaged with the rotary element.
In the present specification, a frictional fastening element in which one of the inner and outer plates is engaged with the fixing element is referred to as a "brake". Furthermore, a friction engaging element in which both the inner and outer plates engage with the rotating element is referred to as a "clutch".
本実施形態では、ブレーキB08とクラッチK38が備えるリテーナプレート4、5のうち、スナップリング9で位置決めされたリテーナプレート5の形状が、他のブレーキB05、B06や、他のクラッチK81、K27のリテーナプレート5Aと、異なっている。
In the present embodiment, among the
ここで、ブレーキB08は、ウェットスタートクラッチ(WSC)にて後退するときに、一時的にスリップ状態にされる摩擦締結要素である。
クラッチK38は、ウェットスタートクラッチ(WSC)にて発進するときに、一時的にスリップ状態にされる摩擦締結要素である。
Here, the brake B <b> 08 is a friction engagement element that is temporarily brought into a slip state when moving backward with the wet start clutch (WSC).
The clutch K38 is a frictional engagement element that is temporarily slipped when starting with the wet start clutch (WSC).
図4は、リテーナプレート5、5Aを説明する図である。
図4の(a)は、リテーナプレート5を回転軸X方向から見た平面図であって、リテーナプレートの一部の領域のみを示した図である。図4の(b)は、(a)におけるA−A断面図である。
図4の(c)は、リテーナプレート5Aを回転軸X方向から見た平面図であって、リテーナプレートの一部の領域のみを示した図である。図4の(d)は、(c)におけるB−B断面図である。
なお、図4の(b)では、リテーナプレート5に隣接配置される外周側プレート7とスナップリング9を仮想線で示している。図4の(d)では、リテーナプレート5Aに隣接配置される外周側プレート7とスナップリング9を仮想線で示している。
FIG. 4 is a view for explaining the
FIG. 4A is a plan view of the
FIG. 4C is a plan view of the
In FIG. 4B, the outer
リテーナプレート5は、環状の基部50と、基部50の外周に設けられたスプライン歯部51と、を有する。
スプライン歯部51は、基部50の外周から、回転軸Xの径方向外側に突出している。スプライン歯部51は、基部50から離れるにつれて周方向の幅Waが狭くなっている。
The
The
リテーナプレート5では、基部50の内周501からスプライン歯部51の外周510までの径方向の厚みW1が、外周側プレート7の径方向の厚みと略同じ厚みW1となっている(図4の(b)参照)。
In the
スプライン歯部51の歯元部511には、内周側に窪んだ凹部53が設けられている。
凹部53は、歯元部511(基部50とスプライン歯部51との交差部)の曲率半径を、リテーナプレート5Aの歯元部511(図4の(c)参照)や、外周側プレート7における歯元部の曲率半径r1よりも大きい曲率半径rとすることで、形成されている(r>r1)。
The
The
図4の(a)に示すように凹部53は、回転軸X周りの周方向で、スプライン歯部51の両側に設けられている。
回転軸X方向から見て凹部53は、仮想円Im1に沿う弧状を成している。この弧状を成す凹部53は、頂点53aを基部50の内周501側に向けて設けられている。
As shown to (a) of FIG. 4, the recessed
When viewed from the rotation axis X direction, the
基部50では、凹部53が設けられた領域の径方向の厚みW2が、凹部53が設けられていない領域である凸部54の径方向の厚みW3よりも薄くなっている(図4の(a)参照)。
基部50では、回転軸X周りの周方向で隣接する凹部53、53の間の領域が、外径側に膨出した凸部54となっている。この凸部54の外周541は、回転軸Xを中心とした仮想円Im2に沿う弧状を成している。
In the
In the
基部50の内周501から凸部54の外周541までの径方向の厚みW3は、リテーナプレート5Aの基部50が持つ径方向の厚みW3(図5の(c)参照)と同じである。
ここで、図5の(c)に示すリテーナプレート5Aは、スプライン歯部51の両側(歯元部511、511)に、凹部53が設けられていないリテーナプレートである。
ちなみに、外周にスプライン歯部を有する外周側プレート7(図3参照)においても、スプライン歯部の両側(歯元部)に凹部が設けられていない。この外周側プレートの歯元部の曲率半径は、リテーナプレート5Aのスプライン歯部51の歯元部511の曲率半径r1と同じである。
The radial thickness W3 from the
Here, the
Incidentally, in the outer peripheral side plate 7 (see FIG. 3) having spline teeth on the outer periphery, no recess is provided on both sides (tooth base) of the spline teeth. The radius of curvature of the tooth base portion of the outer peripheral side plate is the same as the radius of curvature r1 of the
リテーナプレート5では、基部50におけるスプライン歯部51、51の間の領域が、凹部53が設けられている部分だけ、凹部53が設けられていない場合の基部50の径方向の厚みW3よりも薄くなっている。
In the
図4の(a)に示すように、基部50では、径方向の略中間となる位置に、紙面手前側に突出した突起55が設けられている。回転軸X方向から見て突起55は、回転軸Xを中心とする仮想円Im3に沿って設けられている。この仮想円Im3は、基部50の径方向の厚みW3の略中間となる位置を通る仮想円である。
回転軸X方向から見て突起55は環状を成している。断面視において突起55は、頂点を回転軸X方向に向けた半球形状を有している(図4の(b)参照)。なお、突起55は、頂点を回転軸X方向に向けた尖り形状で形成されていても良い。
As shown to (a) of FIG. 4, in the
The
図3に示すように、リテーナプレート5は、突起55を外周側プレート7に対向させた向きで、変速機ケース10の内周にスプライン嵌合している。
リテーナプレート5の外周側プレート7とは反対側には、スナップリング9が設けられている。スナップリング9は、変速機ケース10の内周で位置決めされている。
ピストン8の押圧力で押されたリテーナプレート5が、スナップリング9に回転軸X方向から当接すると、リテーナプレート5のピストン8から離れる方向への移動が、スナップリング9により規制される。
As shown in FIG. 3, the
A
When the
スナップリング9は、周方向の1箇所に合口を有する環状部材である。スナップリング9は、リテーナプレート5の径方向の厚みW1(全長)よりも短い径方向の長さWbで形成されている。そのため、スナップリング9は、リテーナプレート5の外径側にのみ接触可能となっている。
The
なお、リテーナプレート5は、リテーナプレート5Aと基本形状が同じである。
ここでは、リテーナプレート5とリテーナプレート5Aの形状的な違いと材質的な違いを説明して、共通する部分については説明を省略する。
The
Here, the difference in shape and the difference in material of the
リテーナプレート5とリテーナプレート5Aは、以下のような形状的な違いがある。
(I)リテーナプレート5では、スプライン歯部51の歯元部511の曲率半径rが、リテーナプレート5Aの歯元部511の曲率半径r1よりも大きい曲率半径に設定されて、スプライン歯部51の両側の歯元部511に凹部53が形成されている(図4参照)。
(II)リテーナプレート5の基部50は、外周側プレート7との対向面(表面50a)が平坦面であるという点において、リテーナプレート5Aと同じである(図4参照)。しかし、リテーナプレート5の基部50は、外周側プレート7との対向面(表面50a)に、外周側プレート7側に突出する突起55が設けられているという点において、リテーナプレート5Aと相違する。
The
(I) In the
(II) The
リテーナプレート5とリテーナプレート5Aは、以下のような材質的な違いがある
(III)リテーナプレート5は、リテーナプレート5Aよりも引張強度の高い高張力鋼で形成されている。
なお、炭素をはじめ、シリコン、マンガン、チタンなど、の元素の配分を調整することにより、強度を高くできることは一般的に良く知られた手法である。
The
It is a generally well-known method that the strength can be increased by adjusting the distribution of elements such as carbon, silicon, manganese, titanium and the like.
以下、リテーナプレート5を採用した摩擦締結要素の作用を、ブレーキB08の場合を例に挙げて説明する。
図5は、実施の形態にかかるリテーナプレート5の作用を説明する図である。
図5の(a)は、リテーナプレート5を採用した摩擦締結要素が、締結状態になる直前の状態を示した図である。図5の(b)は、リテーナプレート5を採用した摩擦締結要素が、締結状態になった状態を示した図である。
図5の(c)は、リテーナプレート5Aを採用した摩擦締結要素が、締結状態になる直前の状態を示した図である。図5の(d)は、リテーナプレート5Aを採用した摩擦締結要素が、締結状態になった状態を示した図である。
Hereinafter, the action of the friction fastening element adopting the
FIG. 5 is a view for explaining the operation of the
FIG. 5A is a view showing a state immediately before the friction fastening element employing the
(C) of FIG. 5 is a view showing a state immediately before the friction fastening element employing the
図5の(a)に示すように、ピストン8が回転軸X方向(図中、右方向)に変位すると、外周側プレート7が、ピストン8の押圧力でリテーナプレート5に押しつけられる。
ここで、リテーナプレート5では、外周側プレート7との対向面に突起55が設けられている。この突起55は、外周側プレート7の径方向の幅の略中央部に回転軸X方向から当接している。
As shown in FIG. 5A, when the
Here, in the
ピストン8の押圧力は、ピストン8と外周側プレート7との接触点(力点P1)から、外周側プレート7と内周側プレート6とに入力される。
外周側プレート7と内周側プレート6に入力された押圧力は、外周側プレート7とリテーナプレート5の突起55との接触点(力点P2)から、リテーナプレート5に入力される。
The pressing force of the
The pressing force input to the outer
ここで、リテーナプレート5では、力点P2よりも外径側に、スナップリング9による支点P3が位置している。
そのため、ピストン8の押圧力で押された外周側プレート7は、支点P3よりも内径側がピストン8から離れる方向に変位して、回転軸Xに対して傾いた状態となる(図5の(b)参照)。
Here, in the
Therefore, the outer
この際に、リテーナプレート5は、突起55のみを外周側プレート7に点接触させており、リテーナプレート5は、突起55を支点として、外周側プレート7に対して相対的に傾くことができるようになっている。
At this time, only the
リテーナプレート5と外周側プレート7との間には、突起55の突出高さに相当する隙間Sa(図5の(a)参照)が確保されている。
そして、この隙間Saの分だけ、リテーナプレート5が回転軸Xに対して傾く際に、外周側プレート7に干渉し難くなっている。
Between the
Then, when the
そのため、リテーナプレート5に接した外周側プレート7は、リテーナプレート5がピストン8の押圧力で回転軸Xに対して傾いても、リテーナプレート5に追従して回転軸Xに対して傾かないで済むようになっている。
これにより、外周側プレート7は、内周側プレート6との対向面7aを、略全面に亘って内周側プレート6に圧接させた姿勢で保持される(図5の(b)参照)。
Therefore, even if the
Thereby, the outer
この状態では、リテーナプレート5に隣接する外周側プレート7は、回転軸X周りの周方向の全周に亘って、略均等な押圧力で、内周側プレート6に圧接した状態になる。
そして、この内周側プレート6よりもピストン8側に位置する他の内周側プレート6と外周側プレート7もまた、回転軸X周りの周方向の全周に亘って、略均等な押圧力で互いに圧接した状態になる。
In this state, the outer
The other
また、図4の(b)に示すように、リテーナプレート5は、スプライン歯部51と基部50との境界となる歯元部511周りが、スナップリング9で支持される。
そのため、リテーナプレート5が回転軸Xに対して傾くと、スプライン歯部51の歯元部周りに、ピストン8の押圧力に起因する曲げ応力が作用する。
Further, as shown in (b) of FIG. 4, the
Therefore, when the
本実施形態では、リテーナプレート5に突起55が設けられている。このリテーナプレート5が、ピストン8の押圧力が作用した際に、突起55を支点として外周側プレート7に対して相対的に傾くことで、外周側プレート7がリテーナプレート5に追従して傾かないようにしている(図5の(b)参照)。
In the present embodiment, a
これに対して、突起55が設けられていないリテーナプレート5Aの場合、ピストン8の押圧力が作用した際に、リテーナプレート5Aと外周側プレート7とが一体に傾くようになっている(図5の(d)参照)。
そのため、ピストン8の押圧力が作用した際にリテーナプレート5の歯元部511に作用する曲げ応力は、リテーナプレート5Aよりも大きくなる。
On the other hand, in the case of the
Therefore, the bending stress acting on the
本実施形態では、スプライン歯部51の歯元部511に、弧状を成す凹部53(図4参照)を設けている。この凹部は、歯元部511周りに作用する曲げ応力を逃がして、歯元部511周りの曲げに対する剛性を高めるために設けられている。
In the present embodiment, the
凹部53の曲率半径rは、リテーナプレート5を構成する材料が持つ強度や、歯元部511に作用する曲げ応力の程度などを考慮した解析実験の結果から決定している。
そして、突起55の部分を含むリテーナプレート5の歯元部511に破断などを生じさせることがない曲率半径rが決定されている。
さらに、リテーナプレート5の回転軸X方向の厚みWxを、突起55を持たないリテーナプレート5Aの回転軸X方向の厚みWx以下に抑えている(図4の(b)、(d)参照)。これにより、リテーナプレート5を採用した摩擦締結要素の回転軸X方向の長さが、リテーナプレート5を採用していない摩擦締結要素の回転軸X方向の長さよりも、長くならないようにしている。
ちなみに、このリテーナプレート5における基部50の回転軸方向の厚みは、摩擦締結要素が備えるもう一つのリテーナプレート4の回転軸方向の厚みよりも薄くなっている。
The radius of curvature r of the
The radius of curvature r is determined so as not to cause breakage or the like in the
Furthermore, the thickness Wx in the rotational axis X direction of the
Incidentally, the thickness in the rotational axis direction of the base 50 in the
ここで、弧状を成す凹部53を設けない場合には、リテーナプレートを構成する材料を、より高い剛性のものに変更する、リテーナプレートの回転軸方向の厚みを厚くする、などの対策が必要となる。しかし、何れの場合にも、作製コストが高くなる。
本実施形態では、弧状を成す凹部53を設けたことで、リテーナプレートを構成する材料の変更や、リテーナプレートの回転軸方向の厚みを厚くしないで済むようになっている。
Here, in the case where the
In the present embodiment, by providing the arc-shaped
以下、本発明にかかる動力伝達装置の一例として挙げた変速機構部3の特徴を、効果と共に記載する。
(1)変速機構部3は、
ピストン8(第1ピストン)、外周側プレート7(第1外周側プレート)、内周側プレート6(第1内周側プレート)、リテーナプレート4、5A(第1リテーナプレート)が回転軸X方向(軸方向)に順に並んだ摩擦締結要素(クラッチK81、ブレーキB05、クラッチK27、ブレーキ06:第1摩擦締結要素)と、
ピストン8(第2ピストン)、外周側プレート7(第2外周側プレート)、内周側プレート6(第2内周側プレート)、リテーナプレート4、5(第2リテーナプレート)が回転軸X方向(軸方向)に順に並んだ摩擦締結要素(ブレーキB08、クラッチK38:第2摩擦締結要素)と、を有する。
リテーナプレート5Aのピストン8側の表面50aは平坦である。
リテーナプレート5のピストン8側の表面50aに、ピストン側に突出する円状断面の突起55が設けられている。
リテーナプレート5の歯元部511の曲率半径rは、リテーナプレート5Aの歯元部511の曲率半径r1よりも大きい。
Hereinafter, the features of the
(1) The
The piston 8 (first piston), the outer peripheral side plate 7 (first outer peripheral side plate), the inner peripheral side plate 6 (first inner peripheral side plate), and the
The piston 8 (second piston), the outer peripheral side plate 7 (second outer peripheral side plate), the inner peripheral side plate 6 (second inner peripheral side plate), and the
The
On the
The radius of curvature r of the
リテーナプレート5に突起55が設けられている。そのため、ピストン8から作用する押圧力でリテーナプレート5が回転軸Xに対して傾いても、突起55が当接した外周側プレート7が、リテーナプレート5に追従して回転軸Xに対して傾かないで済むようになっている。
これにより、リテーナプレート4とリテーナプレート5との間で、互いに圧接する外周側プレート7と内周側プレート6は、回転軸X周りの周方向の略全周に亘って均一な面圧で圧接する。よって、回転軸X周りの周方向で、面圧のバラツキを抑えることができる。
A
Thereby, the outer
また、動力伝達装置である変速機構部3において、全ての摩擦締結要素を突起付きにするとコストが増加する懸念があるが、一部の摩擦締結要素のみを突起付きとしたことで、動力伝達装置である変速機構部3の作製コストの増加を抑えることができる。
Moreover, in the
そして、応力集中のしやすいリテーナプレート5の歯元部511の曲率半径rを、リテーナプレート5Aの歯元部511の曲率半径r1よりも大きくすることで、リテーナプレート5の曲げに対する強度が高められる。
これにより、突起55を設けた分だけ基部50の回転軸方向の厚みを薄くすることができ、リテーナプレート5の板厚(回転軸X方向の厚み)を薄くすることができる。
よって、一部のリテーナプレートを突起55付きのものに変更しても、リテーナプレート5を有する摩擦締結要素全体での軸長方向の拡大を抑制することができる。
Then, by making the radius of curvature r of the
Thus, the thickness of the base 50 in the rotation axis direction can be reduced by the amount of provision of the
Therefore, even if a part of the retainer plate is changed to one with the
ここで、歯元部511の曲率半径rを大きくして、歯元部511のカーブを緩やかにすると、リテーナプレート5は、歯元部511への応力集中に耐えうる十分な板厚を得ることができる。しかし、曲率半径rを単純に大きくすると、リテーナプレート5は、径方向に薄くなる。
よって、歯元部511の曲率半径を、応力集中に耐えることができる最小の曲率半径にしつつ、リテーナプレート5の径方向の厚さを稼いで、強度を向上することが好ましい。
Here, when the curvature radius r of the
Therefore, it is preferable to improve the strength by increasing the radial thickness of the
(2)リテーナプレート5の引張強度は、リテーナプレート5Aの引張強度よりも大きい。
(2) The tensile strength of the
リテーナプレート5の歯元部511の曲率半径rを、リテーナプレート5Aの歯元部の曲率半径r1よりも大きくすることで、リテーナプレート5における歯元部511周りへの応力集中を緩和できる。
さらに、リテーナプレート5を構成する材料を、リテーナプレート5Aを構成する材料よりも引張強度の高い材質とすることで、リテーナプレート5の基部50の回転軸X方向の厚みを薄くできる。
よって、突起55の分だけ、基部50の回転軸X方向の厚みを薄くして、突起55を含むリテーナプレート5全体の回転軸X方向の厚みを、突起55が設けられていないリテーナプレート5Aの厚み以下にすることができる。
これにより、リテーナプレート5に突起55を設けた場合に、摩擦締結要素の軸長方向に拡大することを、好適に抑制できる。
リテーナプレート5に必要な剛性強度を下げることができるのであれば、コストを低減することができる。
By making the curvature radius r of the
Further, by making the material of the
Therefore, the thickness of the base 50 in the rotational axis X direction is reduced by the amount of the
Thereby, when the
If the rigidity required for the
(3)変速機構部3は、車両用の自動変速機1の変速機構部である。
自動変速機1は、走行レンジが選択されたときに、リテーナプレート5を採用した摩擦締結要素(ブレーキB08、クラッチK38)をスリップ状態に制御すると共に、リテーナプレート5を採用していない摩擦締結要素(クラッチK81、ブレーキB05、クラッチK27、ブレーキB06)を解放状態または締結状態とする制御装置2(制御部)を有する。
(3) The
The
例えば、ハイブリッド車両の場合、摩擦締結要素をスリップ状態に制御する場合があり、スリップ状態とする締結要素には高い面圧均一性が求められる。
スリップ状態に制御する摩擦締結要素のリテーナプレート5に突起を設けることで、高い面圧均一性を確保できる。
For example, in the case of a hybrid vehicle, the friction engagement element may be controlled to be in a slip state, and high contact pressure uniformity is required for the engagement element to be in the slip state.
By providing the projections on the
(4)リテーナプレート5は、回転軸X周りの周方向で隣接するスプライン歯部51、51の間に、径方向に突出する凸部54を有する。
(4) The
歯元部511の曲率半径rを大きく取って設けた凹部53により、基部50の径方向幅が薄くなっても、周方向で隣接する凹部53、53の間に、基本形状の基部50の径方向の幅(厚み)を持った領域が凸部54として残されている。
よって、凹部53を設けた際に、基部50におけるスプライン歯部51とスプライン歯部51の領域を、回転軸X周りの周方向の全長に亘って、凹部53と同じ径方向の幅で形成した場合よりも、基部50の剛性を確保することができる。
Even if the radial width of the
Therefore, when the
よって、歯元部511の曲率半径に応じて決まる弧状のカーブは緩やかにしつつ、歯元部511と歯元部511との間の凸部54により、基部50の剛性を確保できる。
これにより、リテーナプレート5の強度を向上することができる。
Therefore, the rigidity of the base 50 can be secured by the
Thereby, the strength of the
なお、歯元部511の曲率半径を大きくするにあたり、凸部54を残さないようにしても良い。
ここで、図4の(b)を用いて、歯元部511の曲率半径を、既存の曲率半径r1よりも大きい曲率半径rにする場合であって、凸部54を残さない場合を説明する。
この場合、基部50におけるスプライン歯部51、51の間の領域を、半径rの仮想円Im1に沿って削ることになる。そして、基部50の外周502における仮想円Im1、Im1の間の領域を、2つの仮想円Im1、Im1の接線Lm1に沿って切除することになる。
In order to increase the radius of curvature of the
Here, the case where the radius of curvature of the
In this case, the region between the
そうすると、基部50におけるスプライン歯部51、51の間の領域が、図4の(a)に示すリテーナプレート5よりも薄くなったリテーナプレートが作製される。
この場合にも、歯元部511における曲率半径rが、既存のものよりも大きくなっていることで、作製されたリテーナプレートでは、歯元部まわりの剛性が高くなる。
Then, a retainer plate is produced in which the region between the
Also in this case, the radius of curvature r at the
(5)リテーナプレート5を有する摩擦締結要素では、リテーナプレート5の歯元部511の曲率半径rが、外周側プレート7の歯元部の曲率半径r1よりも大きい。
(5) In the friction fastening element having the
このように構成すると、応力集中のしやすいリテーナプレート5の歯元部511の曲率半径rを、外周側プレート7の歯元部の曲率半径よりも大きくすることで、リテーナプレート5の板厚を薄くできる。
これにより、第2摩擦締結要素の軸長方向の拡大を抑制することができる。
With such a configuration, the thickness r of the
Thereby, the expansion of the second frictional engagement element in the axial direction can be suppressed.
ここで、外周側プレート7は、クラッチプレートとして、応力集中に耐えうる十分な板厚を得られている。よって、外周側プレート7における歯元部の曲率半径は小さめとして、径方向の厚さを稼いで強度を向上すると好ましい。
Here, the outer
本発明にかかる動力伝達装置の一例として挙げた変速機構部3は、以下の構成でも特定できる。
(6)ピストン8(ピストン)、外周側プレート7(外周側プレート)、内周側プレート6(内周側プレート)、リテーナプレート4、5(第2リテーナプレート)が回転軸X(軸方向)に順に並んだ摩擦締結要素(ブレーキB08、クラッチK38)を有する。
リテーナプレート5の歯元部511の曲率半径rは、外周側プレート7の歯元部の曲率半径r1よりも大きい。
リテーナプレート5の外周側プレート7側の表面50aに、ピストン側に突出する円状断面の突起55が設けられている。
The
(6) The piston 8 (piston), the outer peripheral side plate 7 (outer peripheral side plate), the inner peripheral side plate 6 (inner peripheral side plate), the
The curvature radius r of the
On the
このように構成すると、突起55を設けたことで、互いに圧接する外周側プレート7と内周側プレート6が、回転軸X周りの周方向の略全周に亘って均一な面圧で圧接する。
応力集中のしやすいリテーナプレート5の歯元部511の曲率半径rを、外周側プレート7の歯元部の曲率半径r1よりも大きくすることで、リテーナプレート5の曲げに対する強度が高められる。
これにより、突起55を設けた分だけ基部50の回転軸方向の厚みを薄くすることができ、リテーナプレート5の板厚(回転軸X方向の厚み)を薄くすることができる。
よって、一部のリテーナプレートを突起55付きのものに変更しても、リテーナプレート5を有する摩擦締結要素全体での軸長方向の拡大を抑制することができる。
According to this structure, by providing the
By making the radius of curvature r of the
Thus, the thickness of the base 50 in the rotation axis direction can be reduced by the amount of provision of the
Therefore, even if a part of the retainer plate is changed to one with the
前記した実施形態では、回転軸X周りの周方向で隣接するスプライン歯部51、51の間に、凸部54が設けられているリテーナプレート5(図4の(a)参照)を例示した。
図6に示すように凸部が設けられていないリテーナプレートとしても良い。
In the embodiment described above, the retainer plate 5 (see FIG. 4A) in which the
It is good also as a retainer plate in which a convex part is not provided as shown in FIG.
図6は、変形例にかかるリテーナプレート5B、5Cを説明する図である。図6の(a)は、リテーナプレート5Bを回転軸X方向から見た平面図であって、リテーナプレートの一部の領域のみを示した図である。図6の(b)は、(a)における領域Aの拡大図である。
図6の(c)は、曲率半径が異なる凹部53Cを持つリテーナプレート5Cを説明する図である。
FIG. 6 is a view for explaining
(C) of FIG. 6 is a figure explaining the
リテーナプレート5Bは、環状の基部50と、基部50の外周に設けられたスプライン歯部51と、を有する。
スプライン歯部51は、基部50の外周から、回転軸Xの径方向外側に突出している。スプライン歯部51は、基部50から離れるにつれて周方向の幅Waが狭くなっている。
The
The
スプライン歯部51の歯元部511(図6の(b)参照)には、内周側に窪んだ凹部53Bが設けられている。
凹部53Bは、歯元部511(基部50とスプライン歯部51との交差部)の曲率半径を、リテーナプレート5Aの歯元部511(図4の(c)参照)や、外周側プレート7における歯元部の曲率半径r1よりも大きい曲率半径rbとすることで、形成されている(rb>r1)。
The tooth root portion 511 (see (b) of FIG. 6) of the
The
図4の(a)に示すように凹部53Bは、回転軸X周りの周方向で、スプライン歯部51の両側に設けられている。
回転軸X方向から見て凹部53Bは、仮想円Im4に沿う弧状を成している。
周方向で隣接する凹部53Bと凹部53Bとの間の領域では、周方向における凹部53Bと凹部53Bとの中間点(頂点53a)が、最も基部50の内周501側に位置している。仮想円Im4上に位置していない領域は、中間点(頂点53a)を挟んで対象となる直線状に形成されている。
As shown to (a) of FIG. 4, the recessed
When viewed from the rotation axis X direction, the
In a region between the recessed
基部50では、凹部53Bが設けられた領域の径方向の厚みW2が、凹部が設けられていない領域である凸部54(図4の(a)参照)の径方向の厚みW3よりも薄くなっている。
基部50では、回転軸X周りの周方向で隣接する凹部53B、53Bの間の領域が、内径側(内周501側)に窪んだ凹部56となっている。
In the
In the
(7)リテーナプレート5Bは、回転軸X周りの周方向で隣接するスプライン歯部51、51の間の領域が内径側に窪んだ凹部56となっている。
(7) In the
このように構成すると、リテーナプレート5Bの凹部53B、53Bの曲率半径を、凸部54(図4の(a)参照)を有するリテーナプレート5Aの歯元部511(図4の(c)参照)の曲率半径r1よりも大きくできる。
曲率半径が大きくなると、歯元部に作用する応力を緩和する効果が高くなり、リテーナプレート5Bのスプライン歯部51、51に応力集中に耐えることができる強度を持たせることができる。
According to this structure, the radius of curvature of the
As the radius of curvature increases, the effect of relieving the stress acting on the tooth root increases, and the
なお、図6の(c)に示すように、周方向で隣接する一方のスプライン歯部51の歯元部511と、他方のスプライン歯部51の歯元部511とを、1つの円弧状の凹部53Cで繋いだ形状としても良い。
図6の(c)に示すように、一方のスプライン歯部51の歯元部511と、他方のスプライン歯部51の歯元部511とを通る仮想円Im5に沿って凹部53Cを形成することで、凹部53Cの曲率半径を最大化できる。
As shown in (c) of FIG. 6, the
As shown in FIG. 6C, forming a
これらリテーナプレート5B、5Cのように、隣接するスプライン歯部51、51の間の領域に、内径側に窪んだ凹部56を設けると、前記したリテーナプレート5、5Aよりも、歯元部511、511間にかかる応力緩和の効果が高くなる。
これは、凹部56とすることで、スプライン歯部51、51の歯元部511、511間の形状を、内周側に頂点を向けた円弧状の仮想円Im4、Im5に沿わせた形状で形成できる。
As in the case of the
This is because the shape between the
特にリテーナプレート5Cの場合には、ひとつの仮想円Im5に沿う円弧状の凹部53Cが形成される(図6の(c)参照)。
これにより、凹部53Cの曲率半径が、他のものに比べて最大となるので、最も高い応力緩和効果が発揮される。
In particular, in the case of the
As a result, the radius of curvature of the
前記した実施形態では、本発明の動力伝達装置を採用した自動変速機が、エンジンとモータを駆動源として有するハイブリッド車両に搭載されている場合を例示した。
本発明の動力伝達装置を採用した自動変速機は、エンジンを駆動源として有するエンジン車両や、モータを駆動源として有する電気自動車であっても良い。
The above-described embodiment exemplifies the case where the automatic transmission adopting the power transmission device of the present invention is mounted on a hybrid vehicle having an engine and a motor as drive sources.
The automatic transmission adopting the power transmission device of the present invention may be an engine vehicle having an engine as a drive source or an electric vehicle having a motor as a drive source.
前記した実施形態では、本発明の動力伝達装置が、車両用の自動変速機の変速機構部である場合を例示した。
本発明の動力伝達装置は、車両用の自動変速機が備える前後進切換機構や、副変速機構であっても良い。
In the embodiment described above, the power transmission device of the present invention is exemplified as the transmission mechanism of an automatic transmission for a vehicle.
The power transmission device of the present invention may be a forward / backward switching mechanism provided in an automatic transmission for a vehicle, or an auxiliary transmission mechanism.
前記した実施形態では、リテーナプレート5の突起55が、回転軸X方向から見て環状である場合を例示した。
突起55は、回転軸X周りの周方向の全長に亘ってつながった環状であることが好ましいが、必ずしも環状である必要はない。
ピストン8から作用する押圧力でリテーナプレート5が回転軸Xに対して傾いても、突起55が当接した外周側プレート7が、リテーナプレート5に追従して回転軸Xに対して傾かないで済むのであれば、適宜形状変更可能である。
よって、例えば、回転軸X方向から見て弧状を成す突起として、この突起が、回転軸周りの周方向に間隔をあけて設けられている構成としても良い。
In the embodiment described above, the case where the
The
Even if the
Therefore, for example, as the projection having an arc shape as viewed from the rotation axis X direction, the projections may be provided at intervals in the circumferential direction around the rotation axis.
前記した実施形態では、歯元部が、基部50の外周側に位置している場合を例示したが、歯元部が基部の内周側に設けられている場合であっても良い。
In the embodiment described above, although the case where the tooth root portion is located on the outer peripheral side of the
また、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、その技術的思想の範囲内でなしうる様々な変更、改良が含まれる。 Furthermore, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and includes various modifications and improvements that can be made within the scope of the technical idea thereof.
1 自動変速機
10 変速機ケース
2 制御装置
3 変速機構部
30A 入力軸
30B 出力軸
30C 中間軸
30D 中間軸
31 第1プラネタリギヤ機構
32 第2プラネタリギヤ機構
33 第3プラネタリギヤ機構
34 第4プラネタリギヤ機構
4 リテーナプレート
5、5A、5B、5C リテーナプレート
50 基部
50a 表面
501 内周
502 外周
510 外周
511 歯元部
51 スプライン歯部
53 凹部
53a 頂点
54 凸部
541 外周
55 突起
56 凹部
6 内周側プレート
61 クラッチハブ
7 外周側プレート
8 ピストン
81 押圧部
81a 先端
9 スナップリング
Sa 隙間
X 回転軸
r、r1 曲率半径
DESCRIPTION OF
Claims (10)
第2ピストン、第2外周側プレート、第2内周側プレート、第2リテーナプレートが軸方向に順に並んだ第2摩擦締結要素と、を有し、
前記第1リテーナプレートの前記第1ピストン側の表面は平坦であり、
前記第2リテーナプレートは前記第2ピストン側の表面に、前記第2ピストン側に突出する円状断面の突起を有し、
前記第2リテーナプレートの歯元部の曲率半径は、前記第1リテーナプレートの歯元部の曲率半径よりも大きいことを特徴とする動力伝達装置。 A first friction fastening element in which a first piston, a first outer peripheral plate, a first inner peripheral plate, and a first retainer plate are sequentially arranged in the axial direction;
A second friction fastening element in which a second piston, a second outer peripheral side plate, a second inner peripheral side plate, and a second retainer plate are sequentially arranged in the axial direction,
The surface on the first piston side of the first retainer plate is flat,
The second retainer plate has, on a surface on the side of the second piston, a protrusion of a circular cross section that protrudes to the side of the second piston,
The radius of curvature of the base of the second retainer plate is larger than the radius of curvature of the base of the first retainer plate.
前記第2リテーナプレートの引張強度は、前記第1リテーナプレートの引張強度よりも大きいことを特徴とする動力伝達装置。 In claim 1,
The power transmission device according to claim 1, wherein a tensile strength of the second retainer plate is larger than a tensile strength of the first retainer plate.
前記自動変速機は、走行レンジが選択されたときに、前記第2摩擦締結要素をスリップ状態に制御すると共に、前記第1摩擦締結要素を解放状態又は締結状態とする制御部を有することを特徴とする動力伝達装置。 The power transmission device according to claim 1 or 2 is an automatic transmission for a vehicle,
The automatic transmission has a control unit for controlling the second friction engagement element in the slip state and setting the first friction engagement element in the release state or engagement state when the travel range is selected. Power transmission device.
前記第2リテーナプレートは、隣接する歯の間に径方向に突出する凸部を有することを特徴とする動力伝達装置。 In any one of claims 1 to 3,
The power transmission device according to claim 1, wherein the second retainer plate has a radially protruding protrusion between adjacent teeth.
前記第2リテーナプレートは、隣接する歯の間の領域が内径側に窪んだ凹部となっていることを特徴とする動力伝達装置。 In any one of claims 1 to 3,
The power transmission device according to claim 2, wherein in the second retainer plate, a region between adjacent teeth is a recessed portion that is recessed toward the inner diameter side.
前記第2リテーナプレートの歯元部の曲率半径は、前記第2外周側プレートの歯元部の曲率半径よりも大きいことを特徴とする動力伝達装置。 In any one of claims 1 to 5,
The radius of curvature of the base of the second retainer plate is larger than the radius of curvature of the base of the second outer peripheral plate.
前記リテーナプレートの歯元部の曲率半径は、前記外周側プレートの歯元部の曲率半径よりも大きいことを特徴とする摩擦締結要素。 The piston, the outer peripheral side plate, the inner peripheral side plate, and the retainer plate are arranged in order in the axial direction,
The radius of curvature of the base of the retainer plate is larger than the radius of curvature of the base of the outer peripheral plate.
前記リテーナプレートの引張強度は、前記外周側プレートの引張強度よりも大きいことを特徴とする動力伝達装置。 In claim 7,
The tensile strength of the retainer plate is greater than the tensile strength of the outer peripheral plate.
前記リテーナプレートは、隣接する歯の間に径方向に突出する凸部を有することを特徴とする動力伝達装置。 In claim 7 or claim 8,
The power transmission device according to claim 1, wherein the retainer plate has a radially projecting protrusion between adjacent teeth.
前記リテーナプレートは、隣接する歯の間の領域が内径側に窪んだ凹部となっていることを特徴とする動力伝達装置。 In claim 7 or claim 8,
The power transmission device according to claim 1, wherein the retainer plate has a recessed portion in which a region between adjacent teeth is recessed toward the inner diameter side.
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