JP2019015257A - 回転式圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】吐出脈動による回転子の上下動を軽減でき、騒音を低減できる回転式圧縮機を提供する。
【解決手段】回転子(６)を軸方向に貫通する回転子風孔(７０)を設けると共に、マフラ(４０)に回転子(６)側に向かって開口するマフラ出口孔(４２)を設ける。上記マフラ出口孔(４２)と回転子風孔(７０)の入口(７０ａ)の回転方向位置が一致した状態におけるマフラ出口孔(４２)から回転子風孔(７０)の入口までの距離をＬ[ｍ]、回転子(６)の角速度をω[ｒａｄ／ｓｅｃ]、マフラ出口孔(４２)から吐出される冷媒の最大速度をｖ[ｍ／ｓｅｃ]としたとき、マフラ出口孔(４２)から吐出される冷媒の吐出開始時点におけるマフラ出口孔(４２)に対する回転子風孔(７０)の遅れ位相角β[ｄｅｇ]を、
【数１】

とする。
【選択図】図３

Description

この発明は、回転式圧縮機に関する。

従来、回転式圧縮機としては、密閉容器の下部に配置された圧縮機構部と、密閉容器の上部に配置されたモータを備えたものがある(例えば、実開昭６０−８４９１号公報(特許文献１)参照)。

実開昭６０−８４９１号公報

上記回転式圧縮機では、圧縮機構部で圧縮された高圧冷媒は、上部軸受および／または下部軸受に設けられた吐出孔から周期的かつ断続的に吐出され、マフラの内部空間とマフラ出口孔を通って密閉容器内の内部空間に周期的かつ断続的に放出される。

このような回転式圧縮機では、マフラ出口孔はモータの回転子の下方に配置されているため、周期的かつ断続的に放出される高圧冷媒は、回転子の下端面を周期的に上方向に押し上げるように作用することになり、回転子が上下に加振されて騒音が発生するという問題がある。

そこで、この発明の課題は、吐出脈動による回転子の上下動を軽減でき、騒音を低減できる回転式圧縮機を提供することにある。

この発明の一態様に係る回転式圧縮機は、
回転子を有するモータと、
上記モータにより回転軸を介して駆動される圧縮機構部と、
上記圧縮機構部によって圧縮された冷媒が吐出される空間を覆うように設けられたマフラと
を備え、
上記回転子を軸方向に貫通する回転子風孔が設けられていると共に、
上記マフラに上記回転子側に向かって開口するマフラ出口孔が設けられており、
上記マフラ出口孔と上記回転子風孔の入口の回転方向位置が一致した状態における上記マフラ出口孔から上記回転子風孔の入口までの距離をＬ[ｍ]、上記回転子の角速度をω[ｒａｄ／ｓｅｃ]、上記マフラ出口孔から吐出される冷媒の最大速度をｖ[ｍ／ｓｅｃ]としたとき、上記マフラ出口孔から吐出される冷媒の吐出開始時点における上記マフラ出口孔に対する上記回転子風孔の遅れ位相角β[ｄｅｇ]を、

としたことを特徴とする。

上記構成によれば、角速度ω[ｒａｄ／ｓｅｃ]で回転する回転子の回転子風孔は、マフラ出口孔に対して遅れ位相角を、

としているので、冷媒の吐出開始時点から所要時間Ｌ／ｖ[ｓｅｃ]遅れて、回転子風孔がマフラ出口孔と同じ角度位置に移動してくることになる。したがって、マフラ出口孔から噴出した冷媒が距離Ｌ離れた位置にある回転子風孔に到達して、冷媒が回転子風孔を介して回転子の上方に効率よく流れるので、回転子の下端面に衝突する冷媒量が少なくなる。このようにして、マフラ出口孔から噴出して回転子の下端面に衝突する冷媒の量を低減することができるため、吐出脈動による回転子の上下動を軽減でき、騒音を低減できる。

また、一実施形態の回転式圧縮機では、
上記回転子風孔は、周方向かつ等間隔に配置されたｍ個(ｍは２以上の整数)の風孔であり、
上記マフラ出口孔は、周方向かつ等間隔に配置されたｎ個(ｎはｍの約数)の出口孔である。

上記実施形態によれば、回転子風孔が周方向かつ等間隔に配置されたｍ個(ｍは２以上の整数)の風孔であり、マフラ出口孔が周方向かつ等間隔に配置されたｎ個(ｎはｍの約数)の出口孔であることによって、例えば、ｍ＝２、ｎ＝２として、回転子の周方向かつ等間隔に配置された２つの風孔と、マフラの周方向かつ等間隔に配置された２つの出口孔とが設けられる。これにより、冷媒の１回の吐出時にマフラの２つの出口孔から噴出した冷媒が回転子の２つの風孔を介して回転子の上方に流れ、回転子風孔を介して回転子の上方に流れる冷媒量が増大する。これにより、回転子の下端面に衝突する冷媒量をさらに低減できる。

また、一実施形態の回転式圧縮機では、
上記回転子の中心軸から上記回転子風孔までの距離Ｒｒと、上記回転子の中心軸から上記マフラ出口孔までの距離Ｒｍが等しい。

上記実施形態によれば、回転子の中心軸から回転子風孔までの距離Ｒｒを、回転子の中心軸からマフラ出口孔までの距離Ｒｍと等しくすることによって、回転子風孔がマフラ出口孔と同じ角度位置の上方に移動したとき、マフラ出口孔の直上に回転子風孔が位置して、マフラ出口孔から直上の回転子風孔の入口に向かって冷媒が吐出されるので、回転子風孔がマフラ出口孔の直上に位置しない場合に比べて、回転子風孔を介して回転子の上方に流れる冷媒量が増大する。これにより、回転子の下端面に衝突する冷媒量をさらに低減できる。

また、一実施形態の回転式圧縮機では、
上記マフラに設けられ、上記回転子の中心軸を始点として上記マフラ出口孔を通る半直線上にあるときの上記回転子風孔の入口に向かって、上記マフラ出口孔から吐出された冷媒を導くマフラ出口ガイド部を備えた。

上記実施形態によれば、マフラに設けられたマフラ出口ガイド部によって、回転子の中心軸を始点としてマフラ出口孔を通る半直線上にあるときの回転子風孔の入口に向かって、マフラ出口ガイド部によってマフラ出口孔から吐出された冷媒を導くので、回転子風孔の入口に到達する冷媒量が増えて、回転子風孔の入口に流入する冷媒量が増大する。これにより、回転子の下端面に衝突する冷媒量をさらに低減できる。

また、一実施形態の回転式圧縮機では、
上記回転子の角速度ω[ｒａｄ／ｓｅｃ]は２００π(＝２π×回転速度１００ｒｐｓ)以上である。

上記実施形態によれば、回転子の角速度ω[ｒａｄ／ｓｅｃ]が２００π(＝２π×回転速度１００ｒｐｓ)以上の高能力運転時において、吐出脈動による回転子の上下動に起因する騒音を効果的に低減できる。

また、一実施形態の回転式圧縮機では、
上記マフラ出口孔から吐出される冷媒の上記最大速度ｖは、最大の高低差圧を与える運転条件における上記マフラ出口孔から吐出される冷媒の最大速度である。

上記実施形態によれば、マフラ出口孔から吐出される冷媒の最大速度ｖを、最大の高低差圧を与える運転条件におけるマフラ出口孔から吐出される冷媒の最大速度とすることによって、最大能力運転時において、吐出脈動による回転子の上下動に起因する騒音を効果的に低減できる。

以上より明らかなように、この発明によれば、マフラ出口孔から吐出される冷媒が最短距離で回転子風孔の入口に到達するように、冷媒の吐出開始時点におけるマフラ出口孔に対する回転子風孔の遅れ位相角を設定することによって、吐出脈動による回転子の上下動を軽減でき、騒音を低減できる回転式圧縮機を実現することができる。

図１はこの発明の第１実施形態の回転式圧縮機の一例としてのロータリー圧縮機の縦断面図である。 上記ロータリー圧縮機の圧縮機構部の主要部の平面図である。 図３は上記ロータリー圧縮機のモータの回転子の上面図である。 図４は上記回転子と圧縮機構部の要部の側面図である。 図５はこの発明の第２実施形態の回転式圧縮機の一例としてのロータリー圧縮機のモータの回転子と圧縮機構部の要部の側面図である。

以下、この発明の回転式圧縮機を図示の実施の形態により詳細に説明する。なお、図面において、同一の参照番号は、同一部分または相当部分を表わすものである。また、長さ、幅、厚さ、深さ等の図面上の寸法は、図面の明瞭化と簡略化のために実際の尺度から適宜変更されており、実際の相対寸法を表してはいない。

〔第１実施形態〕
図１は、この発明の第１実施形態の回転式圧縮機の一例としてのロータリー圧縮機の縦断面図を示している。

上記第１実施形態のロータリー圧縮機は、図１に示すように、密閉容器１と、この密閉容器１内に配置された圧縮機構部２と、密閉容器１内に配置され、圧縮機構部２を回転軸１２を介して駆動するモータ３とを備えている。

より詳しくは、上記ロータリー圧縮機は、いわゆる縦型の高圧ドーム型のロータリー圧縮機であって、密閉容器１内の下側に圧縮機構部２を配置し、その圧縮機構部２の上側にモータ３を配置している。このモータ３の回転子６によって、回転軸１２を介して圧縮機構部２を駆動するようにしている。上記圧縮機構部２は、アキュームレータ１０から吸入管１１を介して冷媒ガスを吸入する。

また、上記ロータリー圧縮機では、アキュームレータ１０からの冷媒ガスが、圧縮機構部２によって圧縮されて高温高圧になった後、圧縮機構部２から吐出されて密閉容器１内を満たす。このとき、上記冷媒ガスは、固定子５と回転子６の間の隙間および回転子６の回転子風孔７０を通過して、モータ３を冷却した後、モータ３の上側に設けられた吐出管１３から外部に吐出する。

上記圧縮機構部２は、シリンダ室２２を画定するためのシリンダ２１と、このシリンダ２１の上側端部に取り付けられてシリンダ２１上に位置するフロントヘッド５０と、シリンダ２１の下側端部に取り付けられてシリンダ２１下に位置するリアヘッド６０とを備える。上記シリンダ２１とフロントヘッド５０とリアヘッド６０によって、シリンダ室２２を形成する。

上記シリンダ室２２には、アキュームレータ１０からの冷媒ガスを圧縮するためのピストン２９が収容されている。

上記フロントヘッド５０は、円板状の本体部５１と、この本体部５１の中央部から上方に向かって突出するボス部５２とを有する。本体部５１およびボス部５２には、回転軸１２が回転可能に挿通されている。なお、ボス部５２は上側軸受部の一例である。

上記本体部５１には、シリンダ室２２に連通する吐出ポート５１ａが設けられている。この本体部５１には、本体部５１に関してシリンダ２１と反対側に位置するように、吐出ポート５１ａを開閉する吐出弁(図示せず)が取り付けられている。

また、上記本体部５１には、シリンダ２１と反対側に、カップ型のマフラ４０が取り付けられている。このマフラ４０は、ボルト(図示せず)などによって本体部５１に固定されている。マフラ４０には、ボス部５２が挿通される。

上記マフラ４０およびフロントヘッド５０によって、マフラ室４１を形成している。マフラ４０は、圧縮機構部２によって圧縮された冷媒が吐出される空間(マフラ室４１)を覆うように設けられている。上記マフラ室４１とシリンダ室２２とは、吐出ポート５１ａを介して連通されている。

上記リアヘッド６０は、円板状の本体部６１と、この本体部６１の中央部から下方に向かって突出するボス部６２とを有する。本体部６１およびボス部６２には、回転軸１２が回転可能に挿通されている。なお、ボス部６２は下側軸受部の一例である。

このように、上記回転軸１２の下側の部分は、フロントヘッド５０およびリアヘッド６０に支持されている。この回転軸１２の下側の部分のうち、フロントヘッド５０とリアヘッド６０の間に位置する部分が、シリンダ室２２の内部に進入している。

また、上記回転軸１２の下側の部分には、シリンダ室２２内に位置するように、偏心軸部２６が設けられている。この偏心軸部２６は、ピストン２９のローラ２７に嵌合している。このピストン２９は、シリンダ室２２内で、公転可能に配置され、このピストン２９の公転運動で圧縮作用を行うようにしている。

なお、上記密閉容器１内の高圧領域の下部(リアヘッド６０下の領域)には、潤滑油を貯める油溜まり部９が形成されている。回転軸１２は、油溜まり部９に貯まった潤滑油を内部に吸い込む吸込口１２ａと、この吸込口１２ａから内部に吸い込んだ潤滑油を吐出する吐出口１２ｂ,１２ｃ,１２ｄとを有する。

図２は、上記ロータリー圧縮機の圧縮機構部２の主要部の平面図を示している。図２において、図１と同一の構成部には同一参照番号を付している。

上記ロータリー圧縮機は、図２に示すように、ローラ２７とブレード２８が一体に設けられたピストン２９を備えている。

上記ピストン２９のブレード２８はシリンダ室２２内を仕切っている。より詳しくは、シリンダ室２２を上方から見たとき、ブレード２８の右側の室は、吸入管１１からの冷媒ガスを吸い込む吸入室(低圧室)２２ａとなる。この吸入室２２ａの内面には、吸入管１１からシリンダ室２２へ冷媒ガスを案内する通路が開口している。一方、シリンダ室２２を上方から見たとき、ブレード２８の左側の室は、吐出ポート５１ａがシリンダ室２２の内面に開口する吐出室(高圧室)２２ｂである。

また、上記ブレード２８の両側面に一対の半円柱状のブッシュ２５,２５を密着させて、ブレード２８の両側面に隣接する空間をブッシュ２５,２５でシールしている。このブレード２８とブッシュ２５,２５との間は、潤滑油で潤滑される。また、ブッシュ２５,２５はブレード２８を両側から挟んで進退可能に支持している。このブレード２８の先端部は、シリンダ２１に設けられた空間３０に出没する。

上記ピストン２９のローラ２７は、偏心軸部２６が回転軸１２と共に偏心回転すると、ローラ２７の外周面をシリンダ室２２の内周面に接しながら公転する。このローラ２７の公転に伴って、ブレード２８は、このブレード２８の両側面がブッシュ２５,２５によって支持されながら、空間３０に対して進退する。このとき、低圧の冷媒ガスが、吸入管１１から吸入室２２ａに吸入されて、吐出室２２ｂで圧縮されて高圧になった後、吐出ポート５１ａから吐出される。

上記吐出ポート５１ａから吐出された高圧の冷媒ガスは、図１に示すように、マフラ室４１およびマフラ出口孔４２を経由して、マフラ４０の外側に排出される。

図３は上記ロータリー圧縮機のモータ３の回転子６の上面図を示している。図３において、図１と同一の構成部には同一参照番号を付している。また、回転子６は矢印Ｒの方向(時計回り)に回転する。

図３に示すように、回転子６に軸方向に貫通する４つの回転子風孔７０を設けている。この４つの回転子風孔７０は、回転子６に周方向かつ等間隔に配置されている。また、上記マフラ４０に回転子６側に向かって開口するマフラ出口孔４２が設けている。この２つのマフラ出口孔４２は、回転子６に周方向かつ等間隔に配置されている。回転子６の中心軸Ｏ１からの回転子風孔７０までの距離Ｒｒは、回転子６の中心軸Ｏ１からマフラ出口孔４２までの距離Ｒｍよりも短くなっている。詳しくは、距離Ｒｒは、回転子６の中心軸Ｏ１から回転子風孔７０の入口７０ａの中心までの径方向の距離であり、距離Ｒｍは、回転子６の中心軸Ｏ１からマフラ出口孔４２の中心までの径方向の距離である。

ここで、上記マフラ出口孔４２から周期的かつ断続的に吐出される冷媒の吐出開始時点におけるマフラ出口孔４２に対する回転子風孔７０の遅れ位相角をβ[ｄｅｇ]としている。

図４は上記回転子６と圧縮機構部２の要部の側面図を示している。図４において、図１と同一の構成部には同一参照番号を付している。また、Ｈはマフラ４０の上面から回転子６の下端面までの高さを表している。

図４に示すように、回転子風孔７０の回転子６の中心軸Ｏ１からの距離Ｒｒが、回転子６の中心軸Ｏ１からマフラ出口孔４２までの距離Ｒｍよりも短いため、マフラ出口孔４２と回転子風孔７０の入口７０ａの回転方向位置が一致した状態におけるマフラ出口孔４２から回転子風孔７０の入口７０ａまでの距離はＬとなる(回転子６の中心軸Ｏ１を始点としてマフラ出口孔４２を通る半直線上に回転子風孔７０の入口７０ａがあるとき)。

上記構成のロータリー圧縮機において、マフラ出口孔４２から回転子風孔７０の入口７０ａまでの距離をＬ[ｍ]、回転子６の角速度をω[ｒａｄ／ｓｅｃ]、マフラ出口孔４２から吐出される冷媒の最大速度をｖ[ｍ／ｓｅｃ]としたとき、マフラ出口孔４２から周期的かつ断続的に吐出される冷媒の吐出開始時点におけるマフラ出口孔４２に対する回転子風孔７０の遅れ位相角β[ｄｅｇ]を、

としている。

上記式(１)は、次のとおり導出される。

まず、回転子６の回転子風孔７０が遅れ位相角β[ｄｅｇ]の図４の位置からマフラ出口孔４２と同じ角度位置に移動するまでの時間△Ｔ[ｓｅｃ]は、

で表される。また、マフラ出口孔４２から回転子風孔７０の入口７０ａまでの距離Ｌ[ｍ]と、マフラ出口孔４２から吐出される冷媒の最大速度ｖ[ｍ／ｓｅｃ]との関係は、

で表される。上記式(３)に上記式(２)を代入すると、

となり、この式(４)から遅れ位相角β[ｄｅｇ]を求めると、上記式(１)が得られる。

上記角速度ω[ｒａｄ／ｓｅｃ]で回転する回転子６の回転子風孔７０は、マフラ出口孔４２に対して遅れ位相角β[ｄｅｇ]が上記式(１)を満たすようにしているので、マフラ出口孔４２から周期的かつ断続的に吐出される冷媒の吐出開始時点から所要時間Ｌ／ｖ[ｓｅｃ]遅れて、回転子風孔７０がマフラ出口孔４２と同じ角度位置に移動してくることになる。

したがって、マフラ出口孔４２から噴出した冷媒が、距離Ｌ離れた位置にある回転子風孔７０の入口７０ａに到達して、冷媒が回転子風孔７０を介して回転子６の上方に効率よく流れるので、回転子６の下端面に衝突する冷媒量が少なくなる。このようにして、マフラ出口孔４２から噴出して回転子６の下端面に衝突する冷媒の量を低減することができるため、吐出脈動による回転子６の上下動を軽減でき、騒音を低減することができる。

また、上記回転子風孔７０が周方向かつ等間隔に配置された４個の風孔であり、マフラ出口孔４２が周方向かつ等間隔に配置された２個の出口孔であることによって、冷媒の１回の吐出時に２つのマフラ出口孔４２から噴出した冷媒が２つの回転子風孔７０を介して回転子６の上方に流れ、回転子風孔７０を介して回転子６の上方に流れる冷媒量が増大する。これにより、回転子６の下端面に衝突する冷媒量をさらに低減できる。

なお、上記ロータリー圧縮機において、回転子６の角速度ω[ｒａｄ／ｓｅｃ]を２００π(＝２π×回転速度１００ｒｐｓ)以上とすることによって、高能力運転時において、吐出脈動による回転子６の上下動に起因する騒音を効果的に低減することが可能になる。

あるいは、上記マフラ出口孔４２から吐出される冷媒の最大速度ｖを、最大の高低差圧を与える運転条件における最大速度とすることによって、最大能力運転時において、吐出脈動による回転子６の上下動に起因する騒音を効果的に低減することが可能になる。

〔第２実施形態〕
図５はこの発明の第２実施形態の回転式圧縮機の一例としてのロータリー圧縮機のモータ３の回転子６と圧縮機構部２の要部の側面図を示している。

上記第２実施形態のロータリー圧縮機は、図５に示すように、回転子６の中心軸Ｏ１を始点としてマフラ出口孔４２を通る半直線上にあるときの回転子風孔７０の入口７０ａに向かって、マフラ出口孔４２から吐出された冷媒を導くマフラ出口ガイド部８０を備えている。

上記構成のロータリー圧縮機によれば、マフラ出口ガイド部８０によって、回転子６の中心軸Ｏ１を始点としてマフラ出口孔４２を通る半直線上にあるときの回転子風孔７０の入口７０ａに向かって、マフラ出口孔４２から吐出された冷媒を導くので、回転子風孔７０の入口７０ａに到達する冷媒量が増えて、回転子風孔７０の入口に流入する冷媒量が増大する。これにより、回転子６の下端面に衝突する冷媒量をさらに低減することができる。

また、上記第２実施形態のロータリー圧縮機は、第１実施形態のロータリー圧縮機と同様の効果を有する。

〔第３実施形態〕
この発明の第３実施形態の回転式圧縮機の一例としてのロータリー圧縮機は、回転子６の回転子風孔７０の配置を除いて第１実施形態のロータリー圧縮機と同一の構成をしており、図１を援用する。

上記第３実施形態のロータリー圧縮機は、回転子６の中心軸Ｏ１から回転子風孔７０までの距離Ｒｒを、回転子６の中心軸Ｏ１からマフラ出口孔４２までの距離Ｒｍと等しくしている。

上記構成のロータリー圧縮機によれば、回転子６の中心軸Ｏ１から回転子風孔７０までの距離Ｒｒを、回転子６の中心軸Ｏ１からマフラ出口孔４２までの距離Ｒｍと等しくすることによって、回転子６が回転して回転子風孔７０がマフラ出口孔４２と同じ角度位置に移動したとき、マフラ出口孔４２の直上に回転子風孔７０が位置して、マフラ出口孔４２から直上の回転子風孔７０の入口７０ａに向かって冷媒が吐出されるので、回転子風孔７０がマフラ出口孔４２の直上に位置しない場合に比べて、回転子風孔７０を介して回転子６の上方に流れる冷媒量が増大する。これにより、回転子６の下端面に衝突する冷媒量をさらに低減できる。

また、上記第３実施形態のロータリー圧縮機は、第１実施形態のロータリー圧縮機と同様の効果を有する。

上記第１〜第３実施形態では、回転式圧縮機の一例としてのロータリー圧縮機について説明したが、この発明の回転式圧縮機はこれに限らず、スクロール圧縮機などの他の構成の回転式圧縮機にこの発明を適用してもよい。

また、上記第１〜第３実施形態では、ピストン２９とブレード２８が一体になった揺動ピストン型の圧縮機について説明したが、ピストンとブレードが別体の圧縮機にこの発明を適用してもよい。

また、上記第１〜第３実施形態では、１シリンダ構成の回転式圧縮機について説明したが、２シリンダ構成の回転式圧縮機などにこの発明を適用してもよい。

また、上記第１〜第３実施形態では、周方向かつ等間隔に配置された４個の回転子風孔７０と、周方向かつ等間隔に配置された２個のマフラ出口孔４２を備えたロータリー圧縮機について説明したが、回転子風孔を周方向かつ等間隔に配置されたｍ個(ｍは２以上の整数)の風孔とし、マフラ出口孔を周方向かつ等間隔に配置されたｎ個(ｎはｍの約数)の出口孔とする回転式圧縮機にこの発明を適用できる。

この発明の具体的な実施の形態について説明したが、この発明は上記第１〜第３実施形態に限定されるものではなく、この発明の範囲内で種々変更して実施することができる。例えば、上記第１〜第３実施形態で記載した内容を適宜組み合わせたものを、この発明の一実施形態としてもよい。

１…密閉容器
２…圧縮機構部
３…モータ
５…固定子
６…回転子
７…ハウジング
９…油溜まり部
１０…アキュームレータ
１１…吸入管
１２…回転軸
１２ａ…吸込口
１２ｂ,１２ｃ,１２ｄ…吐出口
１２ｅ…給油路
１３…吐出管
２１…シリンダ
２２…シリンダ室
２２ａ…吸入室
２２ｂ…吐出室
２５…ブッシュ
２６…偏心軸部
２７…ローラ
２８…ブレード
２９…ピストン
４０…マフラ
４１…マフラ室
４２…マフラ出口孔
５０…フロントヘッド
５１…本体部
５１ａ…吐出ポート
５２…ボス部
６０…リアヘッド
６１…本体部
６２…ボス部
７０…回転子風孔
７０ａ…入口

Claims (6)

1. 回転子(６)を有するモータ(３)と、
   上記モータ(３)により回転軸(１２)を介して駆動される圧縮機構部(２)と、
   上記圧縮機構部(２)によって圧縮された冷媒が吐出される空間を覆うように設けられたマフラ(４０)と
   を備え、
   上記回転子(６)を軸方向に貫通する回転子風孔(７０)が設けられていると共に、
   上記マフラ(４０)に上記回転子(６)側に向かって開口するマフラ出口孔(４２)が設けられており、
   上記マフラ出口孔(４２)と上記回転子風孔(７０)の入口(７０ａ)の回転方向位置が一致した状態における上記マフラ出口孔(４２)から上記回転子風孔(７０)の入口(７０ａ)までの距離をＬ[ｍ]、上記回転子(６)の角速度をω[ｒａｄ／ｓｅｃ]、上記マフラ出口孔(４２)から吐出される冷媒の最大速度をｖ[ｍ／ｓｅｃ]としたとき、上記マフラ出口孔(４２)から吐出される冷媒の吐出開始時点における上記マフラ出口孔(４２)に対する上記回転子風孔(７０)の遅れ位相角β[ｄｅｇ]を、
   

   

   としたことを特徴とする回転式圧縮機。
2. 請求項１に記載の回転式圧縮機において、
   上記回転子風孔(７０)は、周方向かつ等間隔に配置されたｍ個(ｍは２以上の整数)の風孔であり、
   上記マフラ出口孔(４２)は、周方向かつ等間隔に配置されたｎ個(ｎはｍの約数)の出口孔であることを特徴とする回転式圧縮機。
3. 請求項１または２に記載の回転式圧縮機において、
   上記回転子(６)の中心軸から上記回転子風孔(７０)までの距離Ｒｒと、上記回転子(６)の中心軸から上記マフラ出口孔(４２)までの距離Ｒｍが等しいことを特徴とする回転式圧縮機。
4. 請求項１から３のいずれかに記載の回転式圧縮機において、
   上記マフラ(４０)に設けられ、上記回転子(６)の中心軸を始点として上記マフラ出口孔(４２)を通る半直線上にあるときの上記回転子風孔(７０)の入口(７０ａ)に向かって、上記マフラ出口孔(４２)から吐出された冷媒を導くマフラ出口ガイド部(８０)を備えたことを特徴とする回転式圧縮機。
5. 請求項１から４のいずれかに記載の回転式圧縮機において、
   上記回転子(６)の角速度ω[ｒａｄ／ｓｅｃ]は２００π以上であることを特徴とする回転式圧縮機。
6. 請求項１から４のいずれかに記載の回転式圧縮機において、
   上記マフラ出口孔(４２)から吐出される冷媒の上記最大速度ｖは、最大の高低差圧を与える運転条件における上記マフラ出口孔(４２)から吐出される冷媒の最大速度であることを特徴とする回転式圧縮機。

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