JP2019009008A - 金属繊維シート、配線部材、及びバスバー - Google Patents
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Abstract
【解決手段】銅繊維、及びアルミニウム繊維の少なくとも一方を含む金属繊維シートであって、前記金属繊維シートに含まれている繊維同士が、少なくとも一部で結着されており、前記金属繊維シートと同組成のソリッド材との伝送減衰率差が±5%以内であり、熱伝導率が150W/m・K以下である金属繊維シート。
【選択図】なし
Description
例えば、半導体分野におけるエッチング、及び薄膜形成等の処理を行うプラズマ処理装置は、電極に高電流で通電するための配線部材を備えている。プラズマ処理装置は、配線部材を介して電源から電極に高い電流値で通電することにより、プロセスガスからプラズマを発生させる。かかる配線部材は、アルミニウム、及び銅等の金属片等からなる。
特許文献2は、プラズマ処理装置の給電棒に用いられる配線部材を開示している。特許文献2に記載の給電棒は、導電性の配線部材と、空気等の冷媒を流すための中空部とを備えている。特許文献1の給電棒は、中空部に突起物を設けることにより、冷媒による冷却効果を高め、配線部材の過熱を防止している。
特許文献3は、自動車分野で使用される配線部材であるバスバーを開示している。特許文献3に記載の配線部材は、傾斜角をもって取り付けられた通気孔を有している。かかるバスバーは、通気孔を有することにより、中空部に空気が入り込み、バスバーの中空部の内表面から放熱し得るようにされている。
例えば、半導体産業におけるプラズマ処理装置等では、薄膜形成等の生産性の観点から、より高い電流値で電極に通電することが望まれている。しかし、より高い電流値で電極に通電されることにより、電極はさらに発熱する。ところが、従来の配線部材は、伝熱性が高いソリッド材を材料として用いているため、電源等のその他の装置部分に伝熱する熱を抑制できない。そのため、従来の配線部材で電極と電源とが接続されたプラズマ処理装置では、望ましい電流値で通電することができず、生産性の向上を図ることができなかった。
このようにヒューズと電池ユニットとの間にバスバーが設けられる場合にあっては、バスバー自体の発熱量を上回る発熱量が、ヒューズからバスバーに加わるので、電気自動車等に用いられるバスバーにはより高い冷却効率が求められる。さらに、電池が早く劣化することで、電気自動車に用いられる場合に電気自動車の走行性低下等が生じてしまうことも考えられる。以上述べた、バスバー等の導電経路を介して伝わる熱に関する問題は、半導体産業、及び自動車産業で使用される電気回路に限らず、特に高電圧大電流が流れる電気回路や、高周波電源が使用される産業分野において共通の問題である。
[1] 銅繊維、及びアルミニウム繊維の少なくとも一方を含む金属繊維シートであって、前記金属繊維シートに含まれている繊維同士が、少なくとも一部で結着されており、前記金属繊維シートと同組成のソリッド材との伝送減衰率差が±5%以内であり、熱伝導率が150W/m・K以下である金属繊維シート。
[2] 前記繊維同士が、焼結により結着されている[1]に記載の金属繊維シート。
[3] [1]又は[2]に記載の金属繊維シートを用いた配線部材。
[4] [1]又は[2]に記載の金属繊維シートを用いたバスバー。
「ソリッド材」とは、銅、及びアルミニウム等の導電性の金属からなる金属片、金属板、及び金属箔等の材を意味する。
「伝送減衰率(単位:%)」は、繊維シートをグラウンド側に接続したマイクロストリップ基板の伝送損失量で、ネットワークアナライザ(アジレント・テクノロジー社製「PNA−L N5230C」)により測定される、反射係数|S11|、及び透過係数|S21|から以下の式により算出される値である。
(伝送減衰率(%))=1−(|S11|2+|S21|2)×100
「熱伝導率(単位:(W/m・K)」は、光交流法(アドバンス理工社製「LaserPIT」)により測定される熱拡散率に、DSC(示差走査熱量測定)で測定した比熱と、繊維シートのカサ密度を乗じて算出される値である。
「銅繊維」とは、主成分が銅である繊維を意味する。主成分が銅であるとは、不可避的不純物を含め、本件発明の効果を妨げない限り、その他の成分を一定量含んでいてもよい状態を意味する。同様に、「アルミニウム繊維」とは、主成分がアルミニウムである繊維を意味する。主成分がアルミニウムであるとは、不可避的不純物を含め、本件発明の効果を妨げない限り、その他の成分を一定量含んでいてもよい状態を意味する。なお、「金属繊維」とは、金属を主成分とする繊維を意味する。
「均質性」とは、繊維で構成されるシートの電気特性、物理特性、及び透気特性等のシートが有する特性のシート内におけるバラツキが少ないことを意味する。均質性の指標として、例えば、1cm2当たりのJIS Z8101に規定する坪量の変動係数(CV値)を採用することができる。
「平均繊維径」とは、顕微鏡で撮像された金属繊維シートの任意の複数の箇所における垂直断面に基づいて、銅繊維の長手方向に垂直な断面積を公知の計算手法で算出し、当該断面積と同一面積を有する真円の直径を算出することにより導かれた面積径の相加平均値である。上記複数の箇所は、例えば、20箇所とすることができる。
「平均繊維長」とは、顕微鏡でランダムに選択した複数本の繊維について繊維の長手方向の長さを測定した値の相加平均値である。繊維が直線状でない場合には、繊維に沿った曲線の長さとする。上記複数本は、例えば、20本とすることができる。
「シートの厚み」とは、空気による端子落下方式の膜厚計(例えば、ミツトヨ社製「デジマチックインジケータID−C112X」等)で、例えば、金属繊維シートの任意の数測定点を測定した場合の相加平均値である。
「占積率」とは、繊維シートの体積に対して繊維が存在する部分の割合で、繊維シートの坪量、厚み、及び繊維の真密度から以下の式により算出される。繊維シートが複数の種類の繊維を含む場合には、各繊維の組成比率を反映した真密度値を採用することで占積率を算出することができる。
(占積率(%))=(繊維シートの坪量)/((繊維シートの厚み)×(真密度))×100
「空隙率」とは、繊維シートの体積に対して空隙が存在する部分の割合で、繊維シートの坪量、厚み、及び繊維の真密度から以下の式により算出される。繊維シートが複数の種類の繊維を含む場合には、各繊維の組成比率を反映した真密度値を採用することで占積率を算出することができる。
(空隙率(%))=(1−(繊維シートの坪量)/((繊維シートの厚み)×(真密度)))×100
以下、本発明を適用した一実施形態の金属繊維シートについて詳細に説明するが、本発明の金属繊維シートは、下記の記載に限定されない。なお、以下の説明で用いる図面において、各構成要素の寸法比率等が実際と同じであるとは限らない。
本実施形態の金属繊維シートは、任意のシート構造をとることができる。例えば、本実施形態の金属繊維シートは、繊維がランダムに交絡した不織布であってもよいし、規則性を有する織布であってもよい。
本実施形態の金属繊維シートは、本実施形態の金属繊維シートに含まれている繊維同士が結着部で直接的に固定されていてもよい。また、本実施形態の金属繊維シートは、本実施形態の金属繊維シートに含まれている繊維同士が銅成分、若しくはアルミニウム成分、又は銅、及びアルミニウム以外の金属成分を介して間接的に固定されていてもよい。
金属以外の成分としては、ポリエチレンテレフタラート(PET)樹脂、ポリビニルアルコール(PVA)、ポリエチレン、及びポリプロピレン等のポリオレフィン、ポリ塩化ビニル樹脂、アラミド樹脂、ナイロン、及びアクリル樹脂、並びにこれらの繊維状物等の結着性、及び担持性を有する有機物等が挙げられる。これらの有機物は、例えば金属繊維シート作製時の形態維持性を補助・向上させるため等に用いることができる。
本実施形態の金属繊維シートと同組成のソリッド材との伝送減衰率差は、印加周波数10MHz〜10GHzまでの各周波数帯で、いずれも±5%以内であり、好ましくは、印加周波数1GHzにおいて±2%以内であり、他の態様では、好ましくは、印加周波数100MHzにおいて±1%以内であり、他の態様では、好ましくは、印加周波数10MHzにおいて±0.5%以内である。前記伝送減衰率差が、少なくとも±5%以内であれば、本実施形態の金属繊維シートは、ソリッド材と同等の導電性を具備することができる。もっとも、前記伝送減衰率差が少なければ少ないほど、ソリッド材と同じ導電性能を発揮できることとなり、より好ましい。前記伝送減衰率差は以下の式により算出することができる。
(伝送減衰率差)=(本実施形態の金属繊維シートの伝送減衰率)−(本実施形態の金属繊維シートと同組成のソリッド材の伝送減衰率)
また、本実施形態の金属繊維シートが、樹脂等の金属以外の材料を含む場合には、樹脂等の金属以外の材料を除く金属材料と同組成のものをソリッド材として用いればよい。
本実施形態の金属繊維シートは、本実施形態の金属繊維シートに含まれている繊維同士が、少なくとも一部で結着されているので、銅繊維の間に空隙を有することができる。かかる空隙は、例えば銅繊維が交絡することにより形成されてもよい。かかる空隙の存在によって、金属繊維シートの伝熱性が低減し得る。本実施形態の金属繊維シートの空隙率は35%〜95%であることが好ましく、40%〜90%であることがさらに好ましい。空隙率が35%未満であると熱伝導率が上昇しやすくなり、本実施形態の金属繊維シートの伝熱性が高まる恐れがある。
銅繊維、又はアルミニウム繊維の長手方向に垂直な断面の形状は、任意の形状とすることができる。かかる断面の形状は、例えば、円形、楕円形、略四角形、及び不定形等のいずれの形状であってもよい。
本実施形態の金属繊維シートの厚みは、任意の厚さに調整することができるが、例えば、20μm〜5mmの範囲であることが好ましい。
1.計測対象の金属繊維シートを1cm2角に切断して、金属繊維シート個片を得る。
2.上記各個片を高精度分析天秤(例えば、エー・アンド・アイ社製「BM−252」)で秤量し、各個片の質量を測定する。
3.個片が厳密な正方形に切断されていない可能性を考慮して、平行する2辺の中央付近の距離を測定し、その測定値を縦長、横長とする。
4.上記縦長、及び横長から各個片の面積を算出する。
5.上記質量を、上記面積で割ることによって各個片の坪量を算出する。
6.全個片の坪量の標準偏差を平均値で割り、100を乗じて、金属繊維シート個片の坪量の変動係数(CV値)を算出する。
なお、個片数は例えば100個以上を測定することによって、変動係数の安定化を図ることができる。また、計測対象の金属繊維シートが1cm2に満たない場合には、1cm2に換算した値を変動係数(CV値)とすることができる。
本実施形態の金属繊維シートを得る方法としては、銅繊維若しくはアルミニウム繊維、又は銅繊維若しくはアルミニウム繊維を主体とするウェブを圧縮成形する乾式法、及び銅繊維若しくはアルミニウム繊維、又は銅繊維若しくはアルミニウム繊維を主体とする原料を湿式抄造法で抄紙する方法等が挙げられる。
乾式法により、本実施形態の金属繊維シートを得る場合には、カード法、エアレイド法等により得られた銅繊維若しくはアルミニウム繊維、又は銅繊維若しくはアルミニウム繊維を主体とするウェブを圧縮成形することができる。このとき、繊維間を結合させるために、銅繊維、又はアルミニウム繊維にバインダーを含浸させてもよい。かかるバインダーとしては、特に制限されないが、例えば、アクリル系接着剤、エポキシ系接着剤、及びウレタン系接着剤等の有機バインダー等、並びにコロイダルシリカ、水ガラス、及びケイ酸ソーダ等の無機質接着剤を用いることができる。なお、バインダーを含浸させる代わりに、繊維の表面に熱接着性樹脂を予め被覆しておき、銅繊維若しくはアルミニウム繊維、又は銅繊維若しくはアルミニウム繊維を主体とする集合体を積層し、積層してできた積層体を加圧・加熱圧縮してもよい。
プレス工程は加熱下で実施してもよく、非加熱下で実施してもよい。本実施形態の金属繊維シートが、加熱溶融により結着性を発揮する有機繊維等を含む場合には、当該有機繊維等の溶融開始温度以上の温度で加熱することが有効である。本実施形態の金属繊維シートが、金属繊維のみを含む場合には、加圧のみでもよい。
プレス工程における圧力は、金属繊維シートの厚みを考慮して適宜設定することができる。例えば、厚み170μm程度の金属繊維シートにプレス工程を実施する場合、線圧300kg/cm未満、好ましくは、250kg/cm未満でプレス工程を実施することにより、本実施形態の金属繊維シートに低伝送減衰率、及び均質性を付与しやすくすることができる。当該プレス工程により、本実施形態の金属繊維シートの占積率、及び空隙率を調整することもできる。
焼結工程の後に実施されるプレス工程の圧力は、金属繊維シートの厚みを考慮して適宜設定することができる。
以下、本実施形態の配線部材について説明するが、本発明の配線部材は、下記の記載に限定されない。
本実施形態の配線部材は、本実施形態の金属繊維シートを用いた配線部材である。すなわち、本実施形態の配線部材は、本実施形態の金属繊維シートを導体の材料として用いて製造された配線部材である。
本実施形態の配線部材は、導体が金属繊維シートで構成されているため、ソリッド材を用いた配線部材と比べて、金属繊維の表面部分と中心部分とで電流密度の差が生じにくく、導体の交流抵抗が高くなりにくい。
本実施形態の配線部材は、高周波電源を用いるプラズマ処理装置の給電用の配線部材として利用することができる。
図1は、本発明を適用した一実施形態に係る配線部材2a,2bを備えるプラズマ処理装置10の一例を示す断面図である。図1に示すように、プラズマ処理装置10は、電極1a(1b)と、配線部材2a(2b)と、交流電源3a(3b)と、真空容器4とを備えて構成されている。
電極1bは、高周波電流を通電されることにより、真空容器4に供給されるプロセスガスを原料として、ウエハW等の薄膜を形成することができる。
棒体6a(6b)は、第1の端部が電極1a(1b)と接続されており、第2の端部が交流電源3a(3b)と接続されている。棒体6a(6b)は、交流電源3a(3b)に支持されている。
配線部材2a(2b)は、電極1a(1b)と交流電源3a(3b)とを電気的に接続し、電極1a(1b)に交流電源3a(3b)から電力を供給することができる。
棒体6a(6b)は、空気等の冷媒が流れる中空状の流路5a(5b)が、棒体6a(6b)の内部に設けられている。流路5a(5b)は、通電により発熱した配線部材2a(2b)、及び電極1a(1b)を冷却すること等を目的として設けられている。
よって、本実施形態の配線部材によれば、ソリッド材では達成できなかったような高い電流値や、高周波を用いて電極に通電することができる。
図2は、自動車分野におけるバスバーについて説明するための図である。具体的に、図2は、電気自動車の駆動系の電気回路の一例を示す模式図である。図2に示すように電気回路20は、電池ユニット11と、冷媒流路15と、チラー16とを備えて概略構成されている。
電池ユニット11は、電気自動車が備える駆動用モーター等(図示略)に電力を供給するためのものである。電池ユニット11は、図示せぬコンタクタを介して、駆動用モーター等と接続されている。電池ユニット11においては、電池12と、バスバー13と、ヒューズ14と、コンタクタ(図示略)とがこの順に接続されている。すなわち、電池ユニット11においては、バスバー13が、電池12とヒューズ14との間に設けられている。なお、図2中、電池12は、1つのみ図示されているが、電池ユニット11は、電池12を複数備えてもよい。
本実施形態のバスバー13は、本実施形態の金属繊維シートを用いているので、従来のバスバーと同等の導電性を具備している。よって、電池ユニット11は、従来のバスバーと同等の電力を供給することができる。
本実施形態のバスバー13は、本実施形態の金属繊維シートを用いているので、熱伝導率がソリッド材を用いた従来のバスバーと比べて低い。そのため、例えばヒューズ14等で発生した熱が、バスバー13を介して電池12等の周囲の部材に伝熱しにくい。よって、電池ユニット11は、ヒューズ14で発生する熱に起因する電池12の劣化等を防止することができる。
したがって、以上より、本実施形態のバスバーによれば、電池ユニット11が発熱による電流値の制限を受けにくくなるので、ソリッド材では達成できなかったような高い電流値で通電することができる。
冷媒流路15は、チラー16と接続されている。電気回路20においては、冷媒流路15を流れる冷媒が、電池12の周囲と、バスバー13の周囲、又はバスバー13の内部とを循環することができる。冷媒流路15内に冷媒を導入、又は循環させる際には、例えば、ポンプ(図示略)を使用してもよい。本実施形態で用いられる冷媒は、例えば、フッ素系不活性液体、及び絶縁性オイル等の絶縁性液体等の公知の冷媒であってもよいし、空気等の気体であってもよい。
繊維の直径が18.5μm、平均繊維長が3mm、断面形状が略円環状の銅繊維を水中で分散し、増粘剤を適宜添加してミキサーで撹拌し、抄造スラリーとした。この抄造スラリーからミキサー底部の銅繊維濃度の高い部分を取り除いた。その後、抄造スラリーを用いて、坪量300g/m2を目安に抄造網上に投入し、脱水・乾燥を経て銅繊維不織布を得た。その後、同不織布を、常温で線圧80kg/cmでプレス後、水素ガス75質量%、窒素ガス25質量%の雰囲気中で1020℃、40分間加熱して銅繊維間を焼結させて、実施例1の銅繊維シートを得た。得られた銅繊維不織布の厚みは240μmであった。
次に、得られた銅繊維シートを24cm×18cmに裁断し、図3のマッピング図の点線部で1cm2に裁断し、1〜24、A〜S(Iを除く)で区画される計432個の個片を得た。この個片の質量と、面積の測定値から、各個片の坪量等を算出した。全個片の標準偏差と平均値から算出した坪量の変動係数は、4.5、平均空隙率は86.0%であった。
坪量の目安を、600g/m2を目安としたこと、及び焼結後に厚み方向に700kg/cmの荷重でプレスしたこと以外は、実施例1と同様にして、厚み124μm、平均空隙率45.9%の実施例2の銅繊維シートを得た。実施例1と同様の方法で算出した坪量の変動係数は5.9であった。
焼結後に厚み方向にプレスしなかったこと以外は、実施例2と同様にして、厚み496μm、平均空隙率85.7%の実施例3の銅繊維シートを得た。実施例1と同様の方法で算出した坪量の変動係数は6.8であった。
焼結後に厚み方向に220kg/cmの荷重でプレスしたこと以外は、実施例1と同様にして、厚み104μm、平均空隙率67.7%の実施例4の銅繊維シートを得た。実施例1と同様の方法で算出した坪量の変動係数は4.1であった。
100μmtの銅箔を比較例1とした。なお、銅箔は、ソリッド材である。
100μmtのアルミニウム箔を比較例2とした。なお、アルミニウム箔は、ソリッド材である。
IEC−62333に規定されているノイズ抑制シートの評価方法を基に、伝送減衰率を測定した。具体的には、グランド面付きの基板材料(中興化成工業社製「CGP−500A」)に、特性インピーダンスが50Ωの伝送線路を銅箔で作製し、これをネットワークアナライザ(アジレント・テクノロジー社製「PNA−L N5230C」)にコネクタで接続し、10MHz〜10GHzの周波数範囲でSパラメーターを測定し、反射係数|S11|および透過係数|S21|から以下の式により算出した。
(伝送減衰率(%))=1−(|S11|2+|S21|2)×100
ここで、|S11|は反射係数(反射電力/伝送線路への入力電力)、|S22|は透過係数(出力電力/伝送線路への入力電力)である。グランド面の金属を、実施例および比較例に示す各金属シートに変え、伝送減衰率への影響を評価した。
印加周波数と伝送減衰率の関係を図4に示す。
試料の坪量と厚みから以下の式により算出した。
(カサ密度(kg/m3))=(坪量(g/m2)/厚み(μm)×1000)
得られた熱拡散率、比熱容量、およびカサ密度から、熱伝導率は以下の式により算出される。
(熱伝導率(W/(m・K)))=(熱拡散率(m2/sec))×(比熱容量(J/(K・kg))×(カサ密度(kg/m2))
光交流法により、各例の金属シートの面内方向の熱拡散率を測定し、金属シートの比熱容量およびカサ密度を乗じて熱伝導率を算出した。具体的には、試料となる各例の金属シートにカーボンスプレーを塗布して黒色化し、光交流法熱拡散率測定装置(アドバンス理工社製「LaserPIT」)にセットして、室温、0.01Pa以下の減圧雰囲気下、レーザー加熱光の周波数2.5Hzで熱拡散率を測定した。
次に、空容器、秤量した試料、および重量と比熱容量が既知の標準試料(サファイア)を、DSC(セイコーインスツルメンツ社製「DSC6200」)で、窒素雰囲気下、昇温速度10℃/minにて10℃〜250℃の範囲で測定した吸発熱量から、試料の比熱容量を算出した。
空隙率と熱伝導率の関係を図5に示す。
2 配線部材
3 交流電源
4 真空容器
5 流路
6 棒体
10 プラズマ処理装置
11 電池ユニット
12 電池
13 バスバー
14 ヒューズ
15 冷媒流路
16 チラー
20 電気回路
Claims (4)
- 銅繊維、及びアルミニウム繊維の少なくとも一方を含む金属繊維シートであって、
前記金属繊維シートに含まれている繊維同士が、少なくとも一部で結着されており、
前記金属繊維シートと同組成のソリッド材との伝送減衰率差が±5%以内であり、
熱伝導率が150W/m・K以下である金属繊維シート。 - 前記繊維同士が、焼結により結着されている請求項1に記載の金属繊維シート。
- 請求項1又は2に記載の金属繊維シートを用いた配線部材。
- 請求項1又は2に記載の金属繊維シートを用いたバスバー。
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