JP2018536088A - Hvac&rシステムにおける使用のための、高強度及び耐腐食性合金 - Google Patents
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Abstract
【選択図】図1
Description
本出願は、参照によりその全体が本明細書に組み込まれる、2016年5月27日に出願された米国仮特許出願第62/342,723号の利益を主張する。
本明細書において使用される場合、「発明」、「本発明(the invention)」、「本発明(this invention)」及び「本発明(the present invention)」という用語は、本特許出願及び以下の特許請求の範囲の主題の全てを幅広く示すことを意図する。これらの用語を含む記述は、本明細書に記載の主題を限定しないように、または以下の特許請求の意味もしくは範囲を限定しないように理解されるべきである。
本明細書において、高い耐腐食性及び高い強度を有するアルミニウム合金が説明される。アルミニウム合金及びその成分は、重量パーセント(wt.%)でのその元素組成に関して説明される。各合金において、残りはアルミニウムであり、全ての不純物の総計の最大重量%は0.1%である。
本明細書に記載の合金は、高い加工硬化速度を有する。圧延直後の調質度における合金の強度は著しくより高く、それにより合金は成形性を必要としない用途に有用となる。合金は、被覆層あり、またはなしで使用され得る。
鋳造
本明細書に記載の合金は、当業者に知られているような鋳造方法を使用して鋳造され得る。例えば、鋳造プロセスは、直接チル(DC)鋳造プロセスを含み得る。DC鋳造プロセスは、当業者に知られているようなアルミニウム産業において一般的に使用されている標準に従って行われる。任意選択で、鋳造プロセスは、連続鋳造(CC)プロセスを含み得る。鋳造プロセスは、任意選択で、ローラー鋳造を使用する任意の他の商業的鋳造プロセスを含み得る。任意選択で、鋳造アルミニウム合金は、表面加工されてもよい。次いで、鋳造アルミニウム合金は、さらなる処理ステップに供されてもよい。例えば、本明細書に記載のような処理方法は、均質化、熱間圧延、冷間圧延、及び/または焼鈍のステップを含んでもよい。
均質化ステップは、本明細書に記載のような鋳造アルミニウム合金を加熱して、約、または少なくとも約480℃の均質化温度を達成することを含み得る。例えば、鋳造アルミニウム合金は、少なくとも約480℃、少なくとも約490℃、少なくとも約500℃、少なくとも約510℃、少なくとも約520℃、少なくとも約530℃、少なくとも約540℃、少なくとも約550℃、またはその間の任意の温度まで加熱され得る。いくつかの例において、均質化温度への加熱速度は、約100℃/時間以下、約75℃/時間以下、約50℃/時間以下、約40℃/時間以下、約30℃/時間以下、約25℃/時間以下、約20℃/時間以下、約15℃/時間以下、または約10℃/時間以下であってもよい。
均質化ステップの後、熱間圧延ステップを行って、中間ゲージ生成物(例えば、シートまたはプレート)を生成してもよい。ある特定の場合において、鋳造アルミニウム合金は、約2mmから約15mm厚ゲージ(例えば、約2.5mmから約10mm厚ゲージ)に熱間圧延されてもよい。例えば、鋳造アルミニウム合金は、約2mm厚ゲージ、約2.5mm厚ゲージ、約3mm厚ゲージ、約3.5mm厚ゲージ、約4mm厚ゲージ、約5mm厚ゲージ、約6mm厚ゲージ、約7mm厚ゲージ、約8mm厚ゲージ、約9mm厚ゲージ、約10mm厚ゲージ、約11mm厚ゲージ、約12mm厚ゲージ、約13mm厚ゲージ、約14mm厚ゲージ、または約15mm厚ゲージに熱間圧延されてもよい。
熱間圧延ステップの後に、冷間圧延ステップが行われてもよい。ある特定の態様において、熱間圧延ステップからの中間ゲージシートは、最終ゲージシートに冷間圧延されてもよい。ある特定の態様において、圧延された生成物は、約0.2mmから約2.0mm、約0.3mmから約1.5mm、または約0.4mmから約0.8mmの厚さに冷間圧延される。ある特定の態様において、中間ゲージシートは、約2mm以下、約1.5mm以下、約1mm以下、約0.5mm以下、約0.4mm以下、約0.3mm以下、約0.2mm以下、または約0.1mm以下に冷間圧延される。例えば、中間ゲージ生成物は、約0.1mm、約0.2mm、約0.3mm、約0.4mm、約0.5mm、約0.6mm、約0.7mm、約0.8mm、約0.9mm、約1.0mm、約1.1mm、約1.2mm、約1.3mm、約1.4mm、約1.5mm、約1.6mm、約1.7mm、約1.8mm、約1.9mm、もしくは約2.0mm、またはその間の任意の厚さに冷間圧延されてもよい。
最終的な調質度要件に依存して、方法は、任意選択のその後の焼鈍ステップを含んでもよい。焼鈍ステップは、最終ゲージのアルミニウム合金シートに対して、または冷間圧延機での最終的な通過後に行われてもよい。焼鈍ステップは、室温から、約230℃〜約370℃(例えば、約240℃〜約360℃、約250℃〜約350℃、約265℃〜約345℃、または約270℃〜約320℃)の温度までシートを加熱することを含み得る。シートは、所定の期間、その温度でソーキングされてもよい。ある特定の態様において、シートは、約6時間まで(例えば、約10秒から約6時間(これらの値を含む))ソーキングされる。例えば、シートは、約15秒、約30秒、約45秒、約1分、約5分、約10分、約15分、約20分、約30分、約1時間、約2時間、約3時間、約4時間、約5時間、約6時間、またはその間の任意の時間、約230℃から約370℃の温度でソーキングされてもよい。いくつかの例において、シートは焼鈍されない。
本明細書に記載の合金及び方法は、犠牲部分、熱放散、包装、及び建設材料を含む工業用途において使用され得る。本明細書に記載の合金は、熱交換器用の工業フィンストックとして使用され得る。工業フィンストックは、現在使用されている工業フィンストック合金(例えば、AA7072及びAA1100)よりも耐腐食性であり、さらに熱交換器において組み込まれる他の金属部分を優先的に腐食保護するように提供され得る。本明細書において開示されるアルミニウム合金は、室内及び室外HVAC&Rユニットにおいて従来使用されている金属の好適な代用品である。本明細書に記載のアルミニウム合金は、現在使用されている合金と比較してより良好な腐食性能及びより高い強度を提供する。
以下の実験の項において使用される5つの合金の組成を表1に示すが、残りはアルミニウムである。本発明の例示的合金Aの組成範囲は、1.7〜1.8%のMn、0.46〜0.52%のMg、0.05〜0.07%のCu、0.27〜0.33%のFe、0.17〜0.23%のSi、0.12〜0.17%のTi、0.12〜0.17%のZn、不可避の不純物、及び残りのAlという仕様内であった。
例示的合金A及びいくつかの比較合金のシートの機械的特性を決定した。試験は、O調質度の合金を用いて行った。ASTM B557標準に従って試料を製造した。各合金の変形例から3つの試料を試験し、平均値を報告した。一貫した結果を得るために、試料を0.5Raのエッジ粗さまで製造した。例示的合金Aは、約175MPaの最終引張強度(UTS)を有していた。比較合金の1つを除いて全てが、例示的合金AのUTSより低いUTSを有していた。図1は、例示的合金A及び比較合金のUTSを示す。例示的合金Aは、約75MPaの降伏強度(YS)を有していた。比較合金の1つを除いて全てが、例示的合金AのYSより低いYSを有していた。YS試験結果はまた、図1にも示されている。例示的合金Aは、図1に示されるように、約15%のパーセント伸び(EI)を有していた。
アルミニウム合金AA7072のフィンを使用して、例示的合金A及び比較合金の腐食値を評価した。ASTM G69を使用して、開回路電位腐食値(「腐食電位」)を測定した。例示的合金Aは、−735mVの腐食電位を有していたが、これは試験した他の合金の腐食電位と同様であった。表2は、全ての合金に対するこの試験の結果を示す。フィンが犠牲的に機能し、管を腐食から保護するためには、アルミニウム管合金とフィン合金との間の腐食電位の差は、150mV未満であると推定される。
例示的合金Aならびに比較合金3005M、3104M、5052M、及び3003Mを形成し、形成された例示的及び比較合金にクランプされたAA7072を用いて試験した(SWAAT試験下で合金の腐食性能を評価するためのフィンを形成するのに使用された)。ASTM G85 Annex 3に従ってSWAATを行った。2.8〜3.0のpHまで酸性化した人工海水(42g/Lの人工海塩+10mL/Lの氷酢酸)を使用した。その後、試料を50%硝酸で1時間洗浄し、3つの異なる場所で腐食に関して検査した。
被覆曲げ試験及びフラットヘム(Flat Hem)試験を使用して、曲げ性試験を行った。被覆曲げ試験は、曲げ性のための0.002インチマンドレル(最も鋭い半径)で行った。フラットヘム試験は、完全な180度の曲げに基づく合金の曲げ性を確立するために使用される。試料は、曲げ表面の外観及びヘム表面の外観に基づいて、亀裂なし(図10を参照されたい)または亀裂1100あり(図11を参照されたい)に格付けされる。例示的合金Aは、いかなる亀裂もない良好な表面を示し、被覆曲げ試験において報告された最小R/Tは0.089であり、Rは、インチでのマンドレル半径を示し、Tは、インチでの試験片の厚さである。1から5のスケールの曲げ表面格付け(BSR)を、試料に対して割り当てた。これらの結果に基づいて、例示的合金Aは、比較管ストック合金と比較して優れた曲げ性能を示した。
Claims (21)
- 以下の組成:Cu:約0.01重量%〜約0.6重量%、Fe:約0.05重量%〜約0.40重量%、Mg:約0.05重量%〜約0.8重量%、Mn:約0.001重量%〜約2.0重量%、Si:約0.05重量%〜約0.25重量%、Ti:約0.001重量%〜約0.20重量%、Zn:約0.001重量%〜0.20重量%、Cr:0重量%〜約0.05重量%、Pb:0重量%〜約0.005重量%、Ca:0重量%〜約0.03重量%、Cd:0重量%〜約0.004重量%、Li:0重量%〜約0.0001重量%、Na:0重量%〜約0.0005重量%、個々に約0.03重量%まで、及び合計で約0.10%までの他の元素、ならびに残りのAlを含む、アルミニウム合金。
- 以下の組成:Cu:約0.05重量%〜約0.10重量%、Fe:約0.27重量%〜約0.33重量%、Mg:約0.46重量%〜約0.52重量%、Mn:約1.67重量%〜約1.8重量%、Si:約0.17重量%〜約0.23重量%、Ti:約0.12重量%〜約0.17重量%、Zn:約0.12重量%〜約0.17重量%、Cr:0重量%〜約0.01重量%、Pb:0重量%〜約0.005重量%、Ca:0重量%〜約0.03重量%、Cd:0重量%〜約0.004重量%、Li:0重量%〜約0.0001重量%、Na:0重量%〜約0.0005重量%、個々に0.03重量%まで、及び合計で0.10重量%までの他の元素、ならびに残りのAlを含む、請求項1に記載のアルミニウム合金。
- Cuが、約0.07%の量で存在し、Feが、約0.3%の量で存在し、Mgが、約0.5%の量で存在し、Mnが、約1.73%の量で存在し、Siが、約0.2%の量で存在し、Tiが、約0.15%の量で存在し、Znが、約0.15%の量で存在する、請求項2に記載のアルミニウム。
- 前記アルミニウム合金の電気伝導性は、国際軟銅規格(IACS)に基づいて40%超である、請求項1から3のいずれか一項に記載のアルミニウム合金。
- 前記アルミニウム合金の電気伝導性は、IACSに基づいて約41%である、請求項1から4のいずれか一項に記載のアルミニウム合金。
- 前記アルミニウム合金の腐食電位は、約−735mVである、請求項1から5のいずれか一項に記載のアルミニウム合金。
- 約130MPa超の降伏強度及び約185MPa超の最終引張強度を備える、請求項1から6のいずれか一項に記載のアルミニウム合金。
- H調質度にある、請求項1〜7のいずれか一項に記載の合金。
- O調質度にある、請求項1〜7のいずれか一項に記載の合金。
- アルミニウム合金を生成する方法であって、
請求項1に記載のアルミニウム合金を鋳造して、鋳造アルミニウム合金を形成することと;
前記鋳造アルミニウム合金を均質化することと;
前記鋳造アルミニウム合金を熱間圧延して、中間ゲージシートを生成することと;
前記中間ゲージシートを冷間圧延して、最終ゲージシートを生成することと;
前記最終ゲージシートを焼鈍することと、
を含む、方法。 - 請求項1に記載のアルミニウム合金を含むアルミニウム物品。
- 熱交換部品を含む、請求項11に記載のアルミニウム物品。
- 前記熱交換器部品は、放熱器、凝縮器、蒸発器、油冷却器、中間冷却器、給気冷却器、またはヒーターコアの少なくとも1つを含む、請求項12に記載のアルミニウム物品。
- 前記熱交換部品は、管を含む、請求項12に記載のアルミニウム物品。
- 室内暖房、換気、空調及び冷凍(HVAC&R)ユニットを含む、請求項11に記載のアルミニウム物品。
- 室外HVAC&Rユニットを含む、請求項11に記載のアルミニウム物品。
- 排水溝ストック、かんがいパイプ、または海上船舶を含む、請求項11に記載のアルミニウム物品。
- 請求項11に記載のアルミニウム物品から形成された管及び7xxxシリーズアルミニウム合金から形成されたフィンを含む物品であって、前記フィンは、ろう付けにより前記管に接合される、物品。
- 前記フィンは、アルミニウム合金7072から形成される、請求項18に記載の物品。
- 請求項11に記載のアルミニウム合金から形成された管及び1xxxシリーズアルミニウム合金から形成されたフィンを含む物品であって、前記フィンは、ろう付けにより前記管に接合される、物品。
- 前記フィンは、アルミニウム合金1100から形成される、請求項20に記載の物品。
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