JP2018159898A - Imaging lens and imaging apparatus - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、撮像レンズおよび撮像装置に関し、特にサラウンドセンシング用途に好適な撮像レンズ、およびこの撮像レンズを備えた撮像装置に関するものである。 The present invention relates to an imaging lens and an imaging apparatus, and more particularly to an imaging lens suitable for surround sensing and an imaging apparatus including the imaging lens.
従来より、車にカメラを搭載し、ドライバーの側方および／または後方等の死角領域の確認補助に用いたり、車両周辺の車、歩行者、および／または障害物等の画像認識に用いている。このような車載用カメラに使用可能な撮像レンズとしては、例えば下記特許文献１に記載のものが知られている。特許文献１では、７枚構成のレンズ系が開示されている。 Conventionally, a camera is mounted on a car and used for assisting in confirming blind spots such as a driver's side and / or rear, and for image recognition of cars, pedestrians, and / or obstacles around the vehicle. . As an imaging lens that can be used for such a vehicle-mounted camera, for example, a lens described in Patent Document 1 below is known. Patent Document 1 discloses a seven-lens lens system.
近年では、自動車の近傍の周囲環境のセンシング、いわゆるサラウンドセンシングを可能にする車載カメラの需要が増加している。このうち、車両前方のフロントセンシングについては、最大全画角が８０〜１２０度程度と、運転者の視界と同等程度の画角を有する撮像レンズが用いられることが多い。また、センシングでは、被写体（前方の走行車や障害物、センターライン、道路標識等）の画像認識精度が高いことが要求されるが、特許文献１の撮像レンズは近年の要求水準に対して収差性能が十分ではなく、より高い画像認識精度を実現させるためには、さらなる諸収差の改善が望まれる。 In recent years, there is an increasing demand for in-vehicle cameras that enable sensing of the surrounding environment in the vicinity of an automobile, that is, so-called surround sensing. Among these, for front sensing in front of the vehicle, an imaging lens having a maximum total angle of view of about 80 to 120 degrees and an angle of view equivalent to the driver's field of view is often used. Further, in sensing, it is required that the image recognition accuracy of a subject (a forward traveling vehicle, an obstacle, a center line, a road sign, etc.) is high, but the imaging lens of Patent Document 1 has an aberration relative to a recent requirement level. In order to realize high image recognition accuracy with insufficient performance, further improvement of various aberrations is desired.
また、特許文献１の撮像レンズは物体側から６枚目の第６レンズの屈折力が強く、製造公差が厳しくなったり、性能ばらつきが大きくなる可能性がある。 In addition, the imaging lens of Patent Document 1 has a strong refractive power of the sixth sixth lens from the object side, which may lead to tight manufacturing tolerances and large performance variations.
本発明は、上記事情に鑑みなされたものであり、特にフロントセンシングに適した画角を備えながら、性能ばらつきを抑え、収差性能に優れた撮像レンズ、およびこの撮像レンズを備えた撮像装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and provides an imaging lens that suppresses performance variations and has excellent aberration performance while having an angle of view particularly suitable for front sensing, and an imaging apparatus including the imaging lens. The purpose is to do.
本発明の撮像レンズは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有する第５レンズと、負の屈折力を有する第６レンズと、正の屈折力を有する第７レンズとからなる７枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、全系の焦点距離をｆ、第１レンズと第２レンズの合成焦点距離をｆ１２、第１レンズの焦点距離をｆ１、７枚のレンズの中で焦点距離の絶対値が最も小さいレンズの焦点距離をｆｍｉｎとしたとき、条件式（１）〜（３）を満足することを特徴とする。
−１＜ｆ／ｆ１２＜−０．６５ …（１）
−０．３＜ｆ／ｆ１≦−０．２ …（２）
０．４＜｜ｆ／ｆｍｉｎ｜＜０．７ …（３）
The imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens having a negative refractive power with a convex surface facing the object side, a second lens having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. And a fourth lens having a positive refractive power, a fifth lens having a positive refractive power, a sixth lens having a negative refractive power, and a seventh lens having a positive refractive power Only the lens is provided as a lens having refractive power, the focal length of the entire system is f, the combined focal length of the first lens and the second lens is f12, the focal length of the first lens is f1, and the focal length among the seven lenses. Conditional expressions (1) to (3) are satisfied, where fmin is the focal length of the lens having the smallest absolute value of distance.
−1 <f / f12 <−0.65 (1)
−0.3 <f / f1 ≦ −0.2 (2)
0.4 <| f / fmin | <0.7 (3)
本発明の撮像レンズにおいては、第１レンズの焦点距離をｆ１、第２レンズの焦点距離をｆ２としたとき、条件式（４）を満足することが好ましい。
２＜ｆ１／ｆ２＜２．７ …（４）
In the imaging lens of the present invention, it is preferable that conditional expression (4) is satisfied when the focal length of the first lens is f1 and the focal length of the second lens is f2.
2 <f1 / f2 <2.7 (4)
また、第４レンズと第５レンズの間に絞りを備え、全系の焦点距離をｆ、第１レンズから第４レンズの４枚のレンズの合成焦点距離をｆＦとしたとき、条件式（５）を満足することが好ましい。
０．１５＜ｆ／ｆＦ＜０．４５ …（５）
Further, when a diaphragm is provided between the fourth lens and the fifth lens, the focal length of the entire system is f, and the combined focal length of the four lenses from the first lens to the fourth lens is fF, the conditional expression (5 ) Is preferably satisfied.
0.15 <f / fF <0.45 (5)
また、全系の焦点距離をｆ、第２レンズの焦点距離をｆ２としたとき、条件式（６）を満足することが好ましい。
−０．７＜ｆ／ｆ２＜−０．４ …（６）
Further, it is preferable that conditional expression (6) is satisfied, where f is the focal length of the entire system and f2 is the focal length of the second lens.
−0.7 <f / f2 <−0.4 (6)
また、最大全画角を２ωとし、２ωの単位を度としたとき、条件式（７）を満足することが好ましい。
８０＜２ω＜１１５ …（７）
Further, it is preferable that the conditional expression (7) is satisfied when the maximum total angle of view is 2ω and the unit of 2ω is degrees.
80 <2ω <115 (7)
本発明の撮像装置は、本発明の撮像レンズを備えたものである。 The imaging apparatus of the present invention includes the imaging lens of the present invention.
なお、上記のレンズの屈折力の符号およびレンズの面形状は、非球面が含まれているものは近軸領域で考えることとする。また、上記条件式は全て、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ（ナノメートル））を基準とする。 The sign of the refractive power of the lens and the surface shape of the lens are considered in the paraxial region if the lens includes an aspherical surface. The above conditional expressions are all based on the d-line (wavelength 587.6 nm (nanometer)).
本発明の撮像レンズおよび撮像装置は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有する第５レンズと、負の屈折力を有する第６レンズと、正の屈折力を有する第７レンズとからなる７枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、条件式（１）〜（３）を満足するものとしたので、特にフロントセンシングに適した画角を備えながら、性能ばらつきを抑え、収差性能に優れた撮像レンズ、およびこの撮像レンズを備えた撮像装置を提供することができる。
−１＜ｆ／ｆ１２＜−０．６５ …（１）
−０．３＜ｆ／ｆ１≦−０．２ …（２）
０．４＜｜ｆ／ｆｍｉｎ｜＜０．７ …（３）
An imaging lens and an imaging apparatus of the present invention have a first lens having a negative refractive power with a convex surface facing the object side, a second lens having a negative refractive power, and a positive refractive power in order from the object side. A third lens; a fourth lens having a positive refractive power; a fifth lens having a positive refractive power; a sixth lens having a negative refractive power; and a seventh lens having a positive refractive power. Since only seven lenses are provided as lenses having refractive power and satisfy the conditional expressions (1) to (3), performance variation is suppressed while maintaining an angle of view particularly suitable for front sensing, and aberration performance. It is possible to provide an imaging lens excellent in the above and an imaging apparatus including the imaging lens.
−1 <f / f12 <−0.65 (1)
−0.3 <f / f1 ≦ −0.2 (2)
0.4 <| f / fmin | <0.7 (3)
以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１に本発明の一実施形態に係る撮像レンズの構成と光路の断面図を示す。図１に示す構成例は後述する本発明の実施例１に係る撮像レンズに対応している。図１では、左側が物体側、右側が像側であり、光路は軸上光束ａ、最大画角の軸外光束ｂについても図示している。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 shows a configuration of an imaging lens and an optical path sectional view according to an embodiment of the present invention. The configuration example shown in FIG. 1 corresponds to an imaging lens according to Example 1 of the present invention described later. In FIG. 1, the left side is the object side, the right side is the image side, and the optical path also illustrates the axial light beam a and the off-axis light beam b with the maximum field angle.
この撮像レンズは、光軸Ｚに沿って物体側から像側へ向かって順に、物体側に凸面を向けた負の第１レンズＬ１と、負の第２レンズＬ２と、正の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、正の第５レンズＬ５と、負の第６レンズＬ６と、正の第７レンズＬ７とからなる７枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備える。 The imaging lens includes, in order from the object side to the image side along the optical axis Z, a negative first lens L1, a negative second lens L2, and a positive third lens L3 having a convex surface directed toward the object side. And only seven lenses including the positive fourth lens L4, the positive fifth lens L5, the negative sixth lens L6, and the positive seventh lens L7 are provided as lenses having refractive power.
なお、図１の例ではレンズ系と像面Ｓｉｍとの間に平行平板状の光学部材ＰＰが配置されている。光学部材ＰＰは、各種フィルタおよびカバーガラス等を想定したものである。本発明においては、光学部材ＰＰを図１の例とは異なる位置に配置してもよく、また省略した構成も可能である。 In the example of FIG. 1, a parallel plate-shaped optical member PP is disposed between the lens system and the image plane Sim. The optical member PP assumes various filters, a cover glass, and the like. In the present invention, the optical member PP may be arranged at a position different from the example of FIG.
また、図１の例では、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の間に開口絞りＳｔが配置されている。図１に示す開口絞りＳｔは必ずしも大きさや形状を表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。開口絞りＳｔは図１の例とは異なる位置に配置することも可能である。 In the example of FIG. 1, an aperture stop St is disposed between the fourth lens L4 and the fifth lens L5. The aperture stop St shown in FIG. 1 does not necessarily indicate the size or shape, but indicates the position on the optical axis Z. The aperture stop St can also be arranged at a position different from the example of FIG.
この撮像レンズでは、第１レンズＬ１の物体側の面を凸面にすることによって、軸外光線の入射角度を小さくでき、収差の発生を抑えることができる。また、第１レンズＬ１および第２レンズＬ２をともに負のレンズとすることによって、レンズ系全体を広角化することが容易となる。正の第３レンズＬ３によって像面湾曲を良好に補正することが可能となる。第４レンズＬ４を正のレンズとすることによって、第３レンズＬ３から第７レンズＬ７が適切な正負の並びとなり、諸収差を良好に補正することが可能となる。正の第５レンズＬ５および負の第６レンズＬ６によって軸上色収差および倍率色収差を良好に補正することが可能となる。正の第７レンズＬ７によって軸外光線の主光線が像面Ｓｉｍに入射する角度を小さくすることができ、シェーディングを抑えることができる。 In this imaging lens, by making the object side surface of the first lens L1 convex, the incident angle of off-axis rays can be reduced, and the occurrence of aberration can be suppressed. In addition, by making both the first lens L1 and the second lens L2 negative lenses, it becomes easy to widen the angle of the entire lens system. The curvature of field can be favorably corrected by the positive third lens L3. By making the fourth lens L4 a positive lens, the third lens L3 to the seventh lens L7 are arranged in an appropriate positive / negative order, and various aberrations can be corrected satisfactorily. The positive fifth lens L5 and the negative sixth lens L6 can correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration satisfactorily. The angle at which the principal ray of the off-axis ray is incident on the image plane Sim can be reduced by the positive seventh lens L7, and shading can be suppressed.
この撮像レンズは、全系の焦点距離をｆ、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の合成焦点距離をｆ１２としたとき、条件式（１）を満足するように構成されている。条件式（１）の下限以下とならないようにすることによって、高次収差の発生を抑制できる。なお、ここでいう高次収差とは５次以上の収差を意味する。この点は以下の説明においても同様である。条件式（１）の上限以上とならないようにすることによって、広角化と長いバックフォーカスの確保が可能となる。
−１＜ｆ／ｆ１２＜−０．６５ …（１）
This imaging lens is configured to satisfy the conditional expression (1), where f is the focal length of the entire system and f12 is the combined focal length of the first lens L1 and the second lens L2. By preventing the lower limit of conditional expression (1) from being reached, the occurrence of higher order aberrations can be suppressed. Note that the high-order aberration here means an aberration of the fifth order or higher. This is the same in the following description. By making it not exceed the upper limit of conditional expression (1), it becomes possible to widen the angle and secure a long back focus.
−1 <f / f12 <−0.65 (1)
また、全系の焦点距離をｆ、第１レンズＬ１の焦点距離をｆ１としたとき、条件式（２）を満足するように構成されている。条件式（２）の下限以下とならないようにすることによって、特に周縁部の光束において高次収差が発生することを抑制できる。条件式（２）の上限を超えないようにすることによって、広角化に適した屈折力を得ることができる。
−０．３＜ｆ／ｆ１≦−０．２ …（２）
Further, when the focal length of the entire system is f and the focal length of the first lens L1 is f1, the conditional expression (2) is satisfied. By preventing the lower limit of conditional expression (2) from being reached, it is possible to suppress the occurrence of high-order aberrations particularly in the light flux at the peripheral edge. By not exceeding the upper limit of conditional expression (2), it is possible to obtain a refractive power suitable for widening the angle.
−0.3 <f / f1 ≦ −0.2 (2)
また、全系の焦点距離をｆ、第１レンズＬ１から第７レンズＬ７の７枚のレンズの中で焦点距離の絶対値が最も小さいレンズの焦点距離をｆｍｉｎとしたとき、条件式（３）を満足するように構成されている。条件式（３）を満足することによって、屈折力を各レンズに適切に配分することができるので、特定のレンズが解像性に極度に影響することを抑制でき、製造公差の緩和および性能のバラツキが小さい製造が可能となる。
０．４＜｜ｆ／ｆｍｉｎ｜＜０．７ …（３）
Conditional expression (3) where f is the focal length of the entire system, and fmin is the focal length of the lens having the smallest absolute value of the focal length among the seven lenses from the first lens L1 to the seventh lens L7. It is configured to satisfy. By satisfying conditional expression (3), the refractive power can be appropriately distributed to each lens, so that it is possible to suppress a specific lens from affecting the resolution extremely, and manufacturing tolerances can be reduced and performance can be reduced. Manufacturing with small variations becomes possible.
0.4 <| f / fmin | <0.7 (3)
本実施形態の撮像レンズにおいては、第１レンズＬ１の焦点距離をｆ１、第２レンズＬ２の焦点距離をｆ２としたとき、条件式（４）を満足することが好ましい。条件式（４）の下限以下とならないようにすることによって、高次収差の発生を抑制しつつ広角化を達成することができる。条件式（４）の上限以上とならないようにすることによって、絶対値が大きな負の歪曲収差を抑制することができる。
２＜ｆ１／ｆ２＜２．７ …（４）
In the imaging lens of the present embodiment, it is preferable that conditional expression (4) is satisfied, where f1 is the focal length of the first lens L1 and f2 is the focal length of the second lens L2. By making it not below the lower limit of conditional expression (4), widening of the angle can be achieved while suppressing the occurrence of high-order aberrations. By avoiding the upper limit of conditional expression (4) from being exceeded, negative distortion with a large absolute value can be suppressed.
2 <f1 / f2 <2.7 (4)
また、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の間に開口絞りＳｔを備え、全系の焦点距離をｆ、第１レンズＬ１から第４レンズＬ４の４枚のレンズの合成焦点距離をｆＦとしたとき、条件式（５）を満足することが好ましい。条件式（５）の下限以下とならないようにすることによって、各光線を光軸方向に適度に屈折させることができるため、第５レンズＬ５以降で各画角の光束を分離して収差補正が可能となるため、良好な性能を得ることができる。条件式（５）の上限以上とならないようにすることによって、球面収差が補正過剰となることを防ぐことができる。
０．１５＜ｆ／ｆＦ＜０．４５ …（５）
In addition, an aperture stop St is provided between the fourth lens L4 and the fifth lens L5, the focal length of the entire system is f, and the combined focal length of the four lenses from the first lens L1 to the fourth lens L4 is fF. When, it is preferable to satisfy conditional expression (5). By making the light beam not to be below the lower limit of conditional expression (5), each light beam can be appropriately refracted in the direction of the optical axis. Therefore, good performance can be obtained. By avoiding exceeding the upper limit of conditional expression (5), it is possible to prevent the spherical aberration from being overcorrected.
0.15 <f / fF <0.45 (5)
また、全系の焦点距離をｆ、第２レンズＬ２の焦点距離をｆ２としたとき、条件式（６）を満足することが好ましい。条件式（６）の下限以下とならないようにすることによって、特に周縁部の光束において高次収差が発生することを抑制できる。条件式（６）の上限以上とならないようにすることによって、広角化に適した屈折力を第２レンズＬ２に持たせることができる。
−０．７＜ｆ／ｆ２＜−０．４ …（６）
Further, it is preferable that conditional expression (6) is satisfied, where f is the focal length of the entire system and f2 is the focal length of the second lens L2. By preventing the lower limit of conditional expression (6) from being reached, it is possible to suppress the occurrence of high-order aberrations particularly in the light flux at the peripheral edge. By making it not exceed the upper limit of conditional expression (6), the second lens L2 can have a refractive power suitable for widening the angle.
−0.7 <f / f2 <−0.4 (6)
また、最大全画角を２ωとし、２ωの単位を度としたとき、条件式（７）を満足することが好ましい。条件式（７）を満足することによって、自動車近傍の周囲環境のセンシング、いわゆるサラウンドセンシングに適した画角を得ることができる。この画角は、隣接する車線から自車線へ割り込みする他車の検知に有用な画角であり、特にフロントセンシングに適した画角である。
８０＜２ω＜１１５ …（７）
Further, it is preferable that the conditional expression (7) is satisfied when the maximum total angle of view is 2ω and the unit of 2ω is degrees. By satisfying conditional expression (7), it is possible to obtain an angle of view suitable for sensing the surrounding environment in the vicinity of the automobile, so-called surround sensing. This angle of view is an angle of view useful for detecting other vehicles that interrupt from the adjacent lane to the host lane, and is particularly suitable for front sensing.
80 <2ω <115 (7)
また、この撮像レンズを撮像装置に適用する際には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、レンズ系と像面Ｓｉｍの間にカバーガラス、プリズム、および／または赤外線カットフィルタやローパスフィルタなどの各種フィルタを配置してもよい。なお、これらの各種フィルタをレンズ系と像面Ｓｉｍとの間に配置する代わりに、各レンズの間にこれらの各種フィルタを配置してもよいし、いずれかのレンズのレンズ面に各種フィルタと同様の作用を有するコートを施してもよい。 Further, when this imaging lens is applied to an imaging apparatus, a cover glass, a prism, and / or an infrared cut filter or a low-pass filter are provided between the lens system and the image plane Sim according to the configuration of the camera side on which the lens is mounted. Various filters such as may be arranged. Instead of arranging these various filters between the lens system and the image plane Sim, these various filters may be arranged between the lenses, or various filters and You may give the coat | court which has the same effect | action.
次に、本発明の撮像レンズの数値実施例について説明する。
［実施例１］
実施例１の撮像レンズのレンズ構成は図１に示したものであり、その図示方法と構成は図１に示す例として上述したとおりであるので、ここでは重複説明を省略する。
Next, numerical examples of the imaging lens of the present invention will be described.
[Example 1]
The lens configuration of the imaging lens of Example 1 is as shown in FIG. 1, and its illustration method and configuration are as described above as an example shown in FIG.
実施例１の撮像レンズの基本レンズデータを表１に、諸元に関するデータを表２に、非球面係数に関するデータを表３に示す。 Table 1 shows basic lens data of the image pickup lens of Example 1, Table 2 shows data on specifications, and Table 3 shows data on aspheric coefficients.
表１のレンズデータにおいて、面番号の欄には最も物体側の構成要素の面を１番目として像側に向かうに従い順次増加する面番号を示し、曲率半径の欄には各面の曲率半径を示し、面間隔の欄には各面とその次の面との光軸Ｚ上の間隔を示す。また、ｎの欄には各光学要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ（ナノメートル））に対する屈折率を示し、νの欄には各光学要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ（ナノメートル））に対するアッベ数を示す。 In the lens data of Table 1, the surface number column indicates the surface number that sequentially increases toward the image side with the surface of the component closest to the object side as the first, and the curvature radius column indicates the curvature radius of each surface. In the column of the surface interval, the interval on the optical axis Z between each surface and the next surface is shown. The column of n shows the refractive index of each optical element with respect to d-line (wavelength 587.6 nm (nanometer)), and the column of ν shows the d-line of each optical element (wavelength 587.6 nm (nanometer)). Indicates the Abbe number for.
ここで、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負としている。基本レンズデータには、開口絞りＳｔも含めて示している。開口絞りＳｔに相当する面の面番号の欄には面番号とともに（絞り）という語句を記載している。 Here, the sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side. The basic lens data includes the aperture stop St. In the surface number column of the surface corresponding to the aperture stop St, the phrase (aperture) is written together with the surface number.
表２の諸元に関するデータに、全系の焦点距離ｆ´、ＦナンバーＦＮｏ．、および全画角２ωの値を示す。 The data relating to the specifications in Table 2 includes the focal length f ′ of the entire system, the F number FNo. , And the value of the total angle of view 2ω.
基本レンズデータおよび諸元に関するデータにおいて、角度の単位としては度を用い、長さの単位としてはｍｍを用いているが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても使用可能なため他の適当な単位を用いることもできる。 In basic lens data and data related to specifications, degrees are used as the unit of angle, and mm is used as the unit of length. Various units can also be used.
表１のレンズデータでは、非球面の面番号に＊印を付しており、非球面の曲率半径として近軸の曲率半径の数値を示している。表３の非球面係数に関するデータには、非球面の面番号と、これら非球面に関する非球面係数を示す。表３の非球面係数の数値の「Ｅ±ｎ」（ｎ：整数）は「×１０±ｎ」を意味する。非球面係数は、下記式で表される非球面式における各係数ＫＡ、Ａｍ（ｍ＝３…１４）の値である。
Ｚｄ＝Ｃ・ｈ２／｛１＋（１−ＫＡ・Ｃ２・ｈ２）１/２｝＋ΣＡｍ・ｈｍ
ただし、
Ｚｄ：非球面深さ（高さｈの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に下ろした垂線の長さ）
ｈ：高さ（光軸からの距離）
Ｃ：近軸曲率半径の逆数
ＫＡ、Ａｍ：非球面係数
とする。
In the lens data in Table 1, the surface number of the aspheric surface is marked with *, and the paraxial radius of curvature is shown as the radius of curvature of the aspheric surface. The data relating to the aspheric coefficients in Table 3 shows the surface numbers of the aspheric surfaces and the aspheric coefficients related to these aspheric surfaces. The numerical value “E ± n” (n: integer) of the aspheric coefficient in Table 3 means “× 10 ± n ”. The aspheric coefficient is a value of each coefficient KA, Am (m = 3... 14) in the aspheric expression represented by the following expression.
Zd = C · h 2 / {1+ (1−KA · C 2 · h 2 ) 1/2 } + ΣAm · h m
However,
Zd: Depth of aspheric surface (length of a perpendicular line drawn from a point on the aspherical surface at height h to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical vertex contacts)
h: Height (distance from the optical axis)
C: Reciprocal of paraxial radius of curvature KA, Am: Aspheric coefficient.
図１４に実施例１の撮像レンズの無限遠物体に合焦した状態での各収差図を示す。図１４では左から順に、球面収差、非点収差、歪曲収差、および倍率色収差を示す。球面収差図では、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ（ナノメートル））、Ｃ線（波長６５６．３ｎｍ（ナノメートル））、およびＦ線（波長４８６．１ｎｍ（ナノメートル））における収差をそれぞれ実線、長破線、および短破線で示す。非点収差図では、サジタル方向のｄ線における収差を実線で示し、タンジェンシャル方向のｄ線における収差を短破線で示す。歪曲収差図ではｄ線における収差を実線で示す。倍率色収差図では、Ｃ線、およびＦ線における収差をそれぞれ長破線、および短破線で示す。球面収差図のＦＮｏ．はＦナンバーを意味し、その他の収差図のωは半画角を意味する。 FIG. 14 shows aberration diagrams in a state where the imaging lens of Example 1 is focused on an object at infinity. FIG. 14 shows spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration in order from the left. In the spherical aberration diagram, the aberrations at the d-line (wavelength 587.6 nm (nanometer)), the C-line (wavelength 656.3 nm (nanometer)), and the F-line (wavelength 486.1 nm (nanometer)) are shown as a solid line, It is indicated by a long broken line and a short broken line. In the astigmatism diagram, the aberration at the d-line in the sagittal direction is indicated by a solid line, and the aberration at the d-line in the tangential direction is indicated by a short broken line. In the distortion diagram, the aberration at the d-line is shown by a solid line. In the lateral chromatic aberration diagram, aberrations in the C-line and the F-line are indicated by a long broken line and a short broken line, respectively. FNo. Means F number, and ω in other aberration diagrams means half angle of view.
上記の実施例１の説明で述べた各データの記号、意味、および記載方法は、特に断りがない限り以下の実施例のものについても同様であるので、以下では重複説明を省略する。 Since the symbols, meanings, and description methods of the respective data described in the description of the first embodiment are the same for the following embodiments unless otherwise specified, redundant description is omitted below.
［実施例２］
実施例２の撮像レンズのレンズ構成と光路を図２に示す。実施例２の撮像レンズの基本レンズデータを表４に、諸元に関するデータを表５に、非球面係数に関するデータを表６に、無限遠物体に合焦した状態での各収差図を図１５に示す。
[Example 2]
The lens configuration and optical path of the imaging lens of Example 2 are shown in FIG. The basic lens data of the imaging lens of Example 2 is shown in Table 4, the data relating to the specifications is shown in Table 5, the data relating to the aspheric coefficient is shown in Table 6, and each aberration diagram in a state in which an object at infinity is focused is shown in FIG. Shown in
［実施例３］
実施例３の撮像レンズのレンズ構成と光路を図３に示す。実施例３の撮像レンズの基本レンズデータを表７に、諸元に関するデータを表８に、非球面係数に関するデータを表９に、無限遠物体に合焦した状態での各収差図を図１６に示す。
[Example 3]
The lens configuration and optical path of the imaging lens of Example 3 are shown in FIG. The basic lens data of the imaging lens of Example 3 is shown in Table 7, the data relating to the specifications is shown in Table 8, the data relating to the aspheric coefficient is shown in Table 9, and each aberration diagram in a state in which an object at infinity is focused is shown in FIG. Shown in
［実施例４］
実施例４の撮像レンズのレンズ構成と光路を図４に示す。実施例４の撮像レンズの基本レンズデータを表１０に、諸元に関するデータを表１１に、非球面係数に関するデータを表１２に、無限遠物体に合焦した状態での各収差図を図１７に示す。
[Example 4]
The lens configuration and optical path of the imaging lens of Example 4 are shown in FIG. The basic lens data of the imaging lens of Example 4 is shown in Table 10, the data relating to the specifications is shown in Table 11, the data relating to the aspheric coefficient is shown in Table 12, and each aberration diagram in a state in which an object at infinity is focused is shown in FIG. Shown in
［実施例５］
実施例５の撮像レンズのレンズ構成と光路を図５に示す。実施例５の撮像レンズの基本レンズデータを表１３に、諸元に関するデータを表１４に、非球面係数に関するデータを表１５に、無限遠物体に合焦した状態での各収差図を図１８に示す。
[Example 5]
The lens configuration and optical path of the imaging lens of Example 5 are shown in FIG. The basic lens data of the imaging lens of Example 5 is shown in Table 13, the data relating to the specifications is shown in Table 14, the data relating to the aspherical coefficient is shown in Table 15, and each aberration diagram in the state of focusing on an object at infinity is shown in FIG. Shown in
［実施例６］
実施例６の撮像レンズのレンズ構成と光路を図６に示す。実施例６の撮像レンズの基本レンズデータを表１６に、諸元に関するデータを表１７に、非球面係数に関するデータを表１８に、無限遠物体に合焦した状態での各収差図を図１９に示す。
[Example 6]
The lens configuration and optical path of the imaging lens of Example 6 are shown in FIG. The basic lens data of the imaging lens of Example 6 is shown in Table 16, the data relating to the specifications is shown in Table 17, the data relating to the aspheric coefficient is shown in Table 18, and each aberration diagram in the state of focusing on an object at infinity is shown in FIG. Shown in
［実施例７］
実施例７の撮像レンズのレンズ構成と光路を図７に示す。実施例７の撮像レンズの基本レンズデータを表１９に、諸元に関するデータを表２０に、非球面係数に関するデータを表２１に、無限遠物体に合焦した状態での各収差図を図２０に示す。
[Example 7]
The lens configuration and optical path of the imaging lens of Example 7 are shown in FIG. The basic lens data of the imaging lens of Example 7 is shown in Table 19, the data relating to the specifications is shown in Table 20, the data relating to the aspheric coefficient is shown in Table 21, and each aberration diagram in the state in which the object is focused on an infinite object is shown in FIG. Shown in
［実施例８］
実施例８の撮像レンズのレンズ構成と光路を図８に示す。実施例８の撮像レンズの基本レンズデータを表２２に、諸元に関するデータを表２３に、非球面係数に関するデータを表２４に、無限遠物体に合焦した状態での各収差図を図２１に示す。
[Example 8]
The lens configuration and optical path of the imaging lens of Example 8 are shown in FIG. The basic lens data of the imaging lens of Example 8 is shown in Table 22, the data relating to the specifications is shown in Table 23, the data relating to the aspheric coefficient is shown in Table 24, and each aberration diagram in a state in which an object at infinity is focused is shown in FIG. Shown in
［実施例９］
実施例９の撮像レンズのレンズ構成と光路を図９に示す。実施例９の撮像レンズの基本レンズデータを表２５に、諸元に関するデータを表２６に、非球面係数に関するデータを表２７に、無限遠物体に合焦した状態での各収差図を図２２に示す。
[Example 9]
The lens configuration and optical path of the imaging lens of Example 9 are shown in FIG. The basic lens data of the imaging lens of Example 9 is shown in Table 25, the data relating to the specifications is shown in Table 26, the data relating to the aspheric coefficient is shown in Table 27, and each aberration diagram in a state in which the object is focused on an infinite object is shown in FIG. Shown in
［実施例１０］
実施例１０の撮像レンズのレンズ構成と光路を図１０に示す。実施例１０の撮像レンズの基本レンズデータを表２８に、諸元に関するデータを表２９に、非球面係数に関するデータを表３０に、無限遠物体に合焦した状態での各収差図を図２３に示す。
[Example 10]
The lens configuration and optical path of the imaging lens of Example 10 are shown in FIG. Table 28 shows the basic lens data of the imaging lens of Example 10, Table 29 shows the data related to the specifications, Table 30 shows the data related to the aspheric coefficient, and FIG. Shown in
［実施例１１］
実施例１１の撮像レンズのレンズ構成と光路を図１１に示す。実施例１１の撮像レンズの基本レンズデータを表３１に、諸元に関するデータを表３２に、非球面係数に関するデータを表３３に、無限遠物体に合焦した状態での各収差図を図２４に示す。
[Example 11]
The lens configuration and optical path of the imaging lens of Example 11 are shown in FIG. The basic lens data of the imaging lens of Example 11 is shown in Table 31, the data relating to the specifications is shown in Table 32, the data relating to the aspheric coefficient is shown in Table 33, and each aberration diagram in a state in which an object at infinity is focused is shown in FIG. Shown in
［実施例１２］
実施例１２の撮像レンズのレンズ構成と光路を図１２に示す。実施例１２の撮像レンズの基本レンズデータを表３４に、諸元に関するデータを表３５に、非球面係数に関するデータを表３６に、無限遠物体に合焦した状態での各収差図を図２５に示す。
[Example 12]
The lens configuration and optical path of the imaging lens of Example 12 are shown in FIG. The basic lens data of the imaging lens of Example 12 is shown in Table 34, the data relating to the specifications is shown in Table 35, the data relating to the aspheric coefficient is shown in Table 36, and each aberration diagram in a state in which an object at infinity is focused is shown in FIG. Shown in
［実施例１３］
実施例１３の撮像レンズのレンズ構成と光路を図１３に示す。実施例１３の撮像レンズの基本レンズデータを表３７に、諸元に関するデータを表３８に、非球面係数に関するデータを表３９に、無限遠物体に合焦した状態での各収差図を図２６に示す。
[Example 13]
The lens configuration and optical path of the imaging lens of Example 13 are shown in FIG. The basic lens data of the imaging lens of the thirteenth embodiment is shown in Table 37, the data relating to the specifications is shown in Table 38, the data relating to the aspheric coefficient is shown in Table 39, and each aberration diagram in a state in which an object at infinity is focused is shown in FIG. Shown in
表４０に実施例１〜１３の撮像レンズの条件式（１）〜（７）の対応値を示す。表４０に示す値はｄ線を基準とするものである。 Table 40 shows corresponding values of conditional expressions (1) to (7) of the imaging lenses of Examples 1 to 13. The values shown in Table 40 are based on the d line.
以上のデータからわかるように、実施例１〜１３の撮像レンズは全て、条件式（１）〜（７）を満たしており、最大全画角が８０°〜１２０°の範囲にあり、特にフロントセンシングに適した画角を備えながら、性能ばらつきを抑え、収差性能に優れた撮像レンズであることがわかる。 As can be seen from the above data, the imaging lenses of Examples 1 to 13 all satisfy the conditional expressions (1) to (7), and the maximum total angle of view is in the range of 80 ° to 120 °. It can be seen that the imaging lens has an angle of view suitable for sensing, suppresses variation in performance, and has excellent aberration performance.
次に、本発明の実施形態にかかる撮像装置について説明する。ここでは、本発明の撮像装置の一実施形態として車載カメラに適用した場合の例について説明する。図２７に自動車に車載カメラを搭載した様子を示す。 Next, an imaging apparatus according to an embodiment of the present invention will be described. Here, an example in the case of being applied to an in-vehicle camera as an embodiment of the imaging apparatus of the present invention will be described. FIG. 27 shows a state in which an in-vehicle camera is mounted on an automobile.
図２７において、自動車１００は、その助手席側の側面の死角範囲を撮像するための車外カメラ１０１と、自動車１００の後側の死角範囲を撮像するための車外カメラ１０２と、ルームミラーの背面に取り付けられ、ドライバーと同じ視野範囲を撮影するための車内カメラ１０３とを備えている。車外カメラ１０１、車外カメラ１０２、および車内カメラ１０３は、撮像装置であり、本発明の実施の形態による撮像レンズと、撮像レンズにより形成される光学像を電気信号に変換する撮像素子とを備えている。本実施形態の車載カメラ（車外カメラ１０１、１０２および車内カメラ１０３）は本発明の撮像レンズを備えているため、特にフロントセンシングに適した画角でかつ高画質の画像を取得することができる。 In FIG. 27, an automobile 100 includes an in-vehicle camera 101 for imaging a blind spot range on the side surface on the passenger seat side, an in-vehicle camera 102 for imaging a blind spot range on the rear side of the automobile 100, and a rear surface of a rearview mirror. An in-vehicle camera 103 is attached and is used for photographing the same field of view as the driver. The in-vehicle camera 101, the out-of-vehicle camera 102, and the in-vehicle camera 103 are imaging devices, and include an imaging lens according to an embodiment of the present invention and an imaging device that converts an optical image formed by the imaging lens into an electrical signal. Yes. Since the in-vehicle cameras (external cameras 101 and 102 and in-vehicle camera 103) of the present embodiment include the imaging lens of the present invention, it is possible to acquire a high-quality image with an angle of view particularly suitable for front sensing.
以上、実施形態および実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明は上記実施形態および実施例に限定されず、種々の変形が可能である。例えば、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数、および非球面係数は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得るものである。 The present invention has been described with reference to the embodiments and examples. However, the present invention is not limited to the above embodiments and examples, and various modifications can be made. For example, the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, the Abbe number, and the aspherical coefficient of each lens are not limited to the values shown in the above numerical examples, and can take other values.
また、本発明の実施形態にかかる撮像装置についても、車載カメラに限定されず、携帯端末用カメラ、監視カメラ、またはデジタルカメラとする等、種々の態様とすることができる。 Further, the imaging apparatus according to the embodiment of the present invention is not limited to the in-vehicle camera, and may be various modes such as a mobile terminal camera, a surveillance camera, or a digital camera.
１００ 自動車
１０１、１０２ 車外カメラ
１０３ 車内カメラ
Ｌ１ 第１レンズ
Ｌ２ 第２レンズ
Ｌ３ 第３レンズ
Ｌ４ 第４レンズ
Ｌ５ 第５レンズ
Ｌ６ 第６レンズ
Ｌ７ 第７レンズ
ａ 軸上光束
ｂ 軸外光束
ＰＰ 光学部材
Ｓｉｍ 像面
Ｓｔ 開口絞り
Ｚ 光軸
DESCRIPTION OF SYMBOLS 100 Automobile 101, 102 Outside camera 103 Inside camera L1 1st lens L2 2nd lens L3 3rd lens L4 4th lens L5 5th lens L6 6th lens L7 7th lens a On-axis light beam b Off-axis light beam PP Optical member Sim Image surface St Aperture stop Z Optical axis
Claims (6)
全系の焦点距離をｆ、
前記第１レンズと前記第２レンズの合成焦点距離をｆ１２、
前記第１レンズの焦点距離をｆ１、
前記７枚のレンズの中で焦点距離の絶対値が最も小さいレンズの焦点距離をｆｍｉｎとしたとき、
−１＜ｆ／ｆ１２＜−０．６５ …（１）
−０．３＜ｆ／ｆ１≦−０．２ …（２）
０．４＜｜ｆ／ｆｍｉｎ｜＜０．７ …（３）
で表される条件式（１）〜（３）を満足する
ことを特徴とする撮像レンズ。 In order from the object side, a first lens having a negative refractive power with a convex surface facing the object side, a second lens having a negative refractive power, a third lens having a positive refractive power, and a positive refractive power. Only seven lenses having a fourth lens, a fifth lens having a positive refractive power, a sixth lens having a negative refractive power, and a seventh lens having a positive refractive power have a refractive power. As a lens,
The focal length of the entire system is f,
The combined focal length of the first lens and the second lens is f12,
The focal length of the first lens is f1,
When the focal length of the lens having the smallest absolute value of the focal length among the seven lenses is fmin,
−1 <f / f12 <−0.65 (1)
−0.3 <f / f1 ≦ −0.2 (2)
0.4 <| f / fmin | <0.7 (3)
An imaging lens characterized by satisfying conditional expressions (1) to (3) expressed by:
２＜ｆ１／ｆ２＜２．７ …（４）
で表される条件式（４）を満足する
請求項１記載の撮像レンズ。 When the focal length of the second lens is f2,
2 <f1 / f2 <2.7 (4)
The imaging lens according to claim 1, wherein a conditional expression (4) represented by:
前記第１レンズから前記第４レンズの４枚のレンズの合成焦点距離をｆＦとしたとき、
０．１５＜ｆ／ｆＦ＜０．４５ …（５）
で表される条件式（５）を満足する
請求項１または２記載の撮像レンズ。 A diaphragm is provided between the fourth lens and the fifth lens,
When the combined focal length of the four lenses from the first lens to the fourth lens is fF,
0.15 <f / fF <0.45 (5)
The imaging lens according to claim 1, wherein the conditional expression (5) expressed by:
−０．７＜ｆ／ｆ２＜−０．４ …（６）
で表される条件式（６）を満足する
請求項１から３のいずれか１項記載の撮像レンズ。 When the focal length of the second lens is f2,
−0.7 <f / f2 <−0.4 (6)
The imaging lens according to any one of claims 1 to 3, wherein a conditional expression (6) represented by:
８０＜２ω＜１１５ …（７）
で表される条件式（７）を満足する
請求項１から４のいずれか１項記載の撮像レンズ。 When the maximum total angle of view is 2ω and the unit of 2ω is degrees,
80 <2ω <115 (7)
The imaging lens according to claim 1, wherein a conditional expression (7) represented by:
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