JP2018155206A - 燃料噴射装置、および、燃料噴射システム - Google Patents

Abstract

【課題】挿入孔のシール性が損なわれることが抑制され、なおかつ、燃料を効率よく昇温することのできる燃料噴射装置、および、燃料噴射システムを提供する。【解決手段】挿入孔に挿入される燃料噴射装置であって、燃料の流通する燃料流路、および、燃料流路と連通された噴射孔１５ａそれぞれの形成されたボディと、燃料流路に設けられ、噴射孔を開閉する弁部３０と、ボディの外側面１６ｂに設けられ、燃料流路の燃料を温めるヒータ６１と、ヒータを覆うヒータカバー６２と、を有し、ヒータは薄膜形状を成し、ボディにおける外径が一定の部位１６の外側面に面接触しており、ヒータカバーは筒形状を成し、その外周面６２ｂには、挿入孔を構成する側壁面とヒータカバーの外周面との間の隙間を閉塞するシール２０２が設けられており、ヒータカバーの外周面には、シールのヒータカバーからの外れを防止するストッパ７０が形成されている。【選択図】図２

Description

本発明は、ヒータを備える燃料噴射装置、および、燃料噴射システムに関するものである。

特許文献１に示されるように、インジェクタ本体と燃料加熱ヒータを備える燃料噴射弁が知られている。インジェクタ本体は、筐体と、筐体内に収納された弁部と、弁部を電磁駆動する電磁駆動部と、を有する。燃料加熱ヒータは、円環状のセラミックヒータと、セラミックヒータの外側面に圧入された保護リングと、を有する。このセラミックヒータは筐体のノズルホルダに圧入されている。セラミックヒータの発熱によって生じた熱は、ノズルホルダ内部の燃料に伝達される。これによってノズルホルダ内の燃料が昇温され、弁部から噴射される燃料が微粒化される。

特開２００３−１３８２２号公報

ところで燃料噴射弁は、シリンダヘッドに形成された挿入孔に取り付け固定される。これに対して特許文献１に示される燃料噴射弁では、上記したようにセラミックヒータがノズルホルダに圧入されるとともに、その外側面に保護リングが圧入されている。そのために燃料噴射弁が局所的に太くなっている。したがって燃料噴射弁を挿入孔に挿入するためには、挿入孔をセラミックヒータや保護リングの分だけ広げて作成しなくてはならなくなる。このように挿入孔を広げると、燃料噴射弁と挿入孔を構成する側壁面との間の隙間が広がり易くなる。このため、挿入孔のシール性が損なわれ易くなる虞がある。

さらに言えば、燃料噴射弁と側壁面との間の隙間を閉塞するシールがノズルホルダに設けられる場合、この部位にセラミックヒータを設けることができず、ノズルホルダ内の燃料を効率よく昇温することができなくなる。

そこで本発明は、挿入孔のシール性が損なわれることが抑制され、なおかつ、燃料を効率よく昇温することのできる燃料噴射装置、および、燃料噴射システムを提供することを目的とする。

上記した目的を達成するための開示された発明の１つは、挿入孔（２０１）に挿入される燃料噴射装置であって、
燃料の流通する燃料流路（１１）、および、燃料流路と連通された噴射孔（１５ａ）それぞれの形成されたボディ（１０）と、
燃料流路に設けられ、噴射孔を開閉する弁部（３０）と、
ボディの外側面（１６ｂ）に設けられ、燃料流路の燃料を温めるヒータ（６１）と、
ヒータを覆うヒータカバー（６２）と、を有し、
ヒータは薄膜形状を成し、ボディにおける外径が一定の部位（１６）の外側面に面接触しており、
ヒータカバーは筒形状を成し、その外周面（６２ｂ）には、挿入孔を構成する側壁面（２０１ａ）とヒータカバーの外周面との間の隙間を閉塞するシール（２０２）が設けられており、
ヒータカバーの外周面には、シールのヒータカバーからの外れを防止するストッパ（７０）が形成されている。

また他の発明の１つは、燃焼室を構成する壁（２００）に形成された挿入孔（２０１）に挿入される燃料噴射装置（１００）と、
燃料噴射装置を制御する制御部（１１０）と、を有し、
燃料噴射装置は、
燃料の流通する燃料流路（１１）、および、燃料流路と連通された噴射孔（１５ａ）それぞれの形成されたボディ（１０）と、
燃料流路に設けられ、噴射孔を開閉する弁部（３０）と、
ボディの外側面（１６ｂ）に設けられ、燃料流路の燃料を温めるヒータ（６１）と、
ヒータを覆うヒータカバー（６２）と、を有し、
ヒータは薄膜形状を成し、ボディにおける外径が一定の部位（１６）の外側面に面接触しており、
ヒータカバーは筒形状を成し、その外周面（６２ｂ）には、挿入孔を構成する側壁面（２０１ａ）とヒータカバーの外周面との間の隙間を閉塞するシール（２０２）が設けられており、
ヒータカバーの外周面には、シールのヒータカバーからの外れを防止するストッパ（７０）が形成されている。

このように本発明では、ボディ（１０）の少なくとも一部は外径が一定となっている。そのため、この外径が一定の部位に薄膜形状のヒータ（６１）を面接触させることができる。これにより燃料噴射装置（１００）が太くなることが抑制される。これに伴い、燃料噴射装置（１００）の挿入される挿入孔（２０１）が広がることが抑制される。燃料噴射装置（１００）と挿入孔（２０１）を構成する側壁面（２０１ａ）との間の隙間が広がることが抑制され、挿入孔（２０１）のシール性が損なわれることが抑制される。

また薄膜形状のヒータ（６１）を覆うヒータカバー（６２）の外周面（６２ｂ）にシール（２０２）が設けられている。そしてその外周面（６２ｂ）にシール（２０２）の外れを防止するストッパ（７０）が形成されている。これによればボディにストッパが形成される構成とは異なり、薄膜形状のヒータ（６１）のボディ（１０）への搭載面積が低減することが抑制される。このため、ボディ（１０）の燃料を効率よく昇温することができる。

なお、特許請求の範囲に記載の請求項、および、課題を解決するための手段それぞれに記載の要素に括弧付きで符号をつけている。この括弧付きの符号は実施形態に記載の各構成要素との対応関係を簡易的に示すためのものであり、実施形態に記載の要素そのものを必ずしも示しているわけではない。括弧付きの符号の記載は、いたずらに特許請求の範囲を狭めるものではない。

燃料噴射装置と燃料噴射システムの概略構成を示す断面図である。 燃料噴射装置の噴射孔側の部位の拡大断面図である。 図２において破線で囲った領域Ａの拡大断面図である。 薄膜形状のヒータ単体を示す平面図である。 ヒータの等価回路を示す図表である。 ヒータの形成分布を示す図表である。 噴孔プレートの温度変化を示すグラフである。 燃料噴射装置の温度分布を示す図表である。 昇温部のボディ部への取り付けを説明するための図表である。

以下、本発明を直噴エンジンに適用した場合の実施形態を図に基づいて説明する。

（第１実施形態）
図１〜図９に基づいて本実施形態に係る燃料噴射装置を説明する。図１においては、燃料噴射装置１００と燃料噴射システム３００の他に、シリンダヘッド２００も図示している。以下においては互いに直交の関係にある３方向を、ｘ方向、ｙ方向、ｚ方向と示す。そしてｘ方向とｙ方向によって規定される平面をｘ−ｙ平面と示す。

図１に示すように、燃料噴射装置１００はエンジンの燃焼室の一部を構成するシリンダヘッド２００に設けられる。シリンダヘッド２００は燃焼室の一部を構成する内壁面２００ａと燃焼室の外に位置する外壁面２００ｂとを有する。シリンダヘッド２００には内壁面２００ａと外壁面２００ｂを連通する挿入孔２０１が形成されている。挿入孔２０１の形状は、燃料噴射装置１００の外形形状に合わせて形成されている。この挿入孔２０１に燃料噴射装置１００が設けられる。

燃料噴射装置１００には円環状のシール材２０２が設けられている。シール材２０２の中空に燃料噴射装置１００が挿入されている。シール材２０２は燃料噴射装置１００と挿入孔２０１を構成する側壁面２０１ａとの間で挟持される。このシール材２０２により、挿入孔２０１と燃料噴射装置１００との間の隙間が塞がれる。これにより、燃焼室内で発生した排気ガスなどが挿入孔２０１を介して燃焼室の外に漏れることが抑制されている。

シリンダヘッド２００の外壁面２００ｂには円環状の座金２０３が設けられている。この座金２０３の中空に燃料噴射装置１００が挿入されている。また、燃料噴射装置１００は図示しないクリップによって座金２０３に押し付けられている。このクリップの弾性力によって、燃料噴射装置１００はシリンダヘッド２００に機械的に固定されている。

図１に示すように燃料噴射装置１００は、ボディ１０、弁部３０、バネ４０、電磁部５０、および、昇温部６０を有する。ボディ１０は燃料の流通する燃料流路１１を内部に形成している。この燃料流路に弁部３０とバネ４０が設けられる。バネ４０は弁部３０に付勢力を付与する。これにより燃料流路１１が閉塞される。この結果、燃料噴射装置１００は閉弁される。

電磁部５０はボディ１０に設けられる。電磁部５０は磁気回路を形成する。これにより弁部３０がバネ４０の付勢力に抗してボディ１０の軸方向に動かされ、燃料流路１１が開放される。この結果、燃料噴射装置１００が開弁される。この開弁により、燃料噴射装置１００から燃焼室へと燃料が噴射される。

昇温部６０はボディ１０に固定されている。昇温部６０は発熱することで燃料流路１１の燃料を昇温する。これにより燃料噴射装置１００から燃焼室に噴射される燃料の微粒化が促進される。以下、燃料噴射装置１００の各構成要素を詳説する。

ボディ１０は、ノズルボディ１２、固定コア１３、非磁性部材１４、および、噴孔プレート１５を有する。ノズルボディ１２、固定コア１３、および、非磁性部材１４それぞれは筒形状を成している。ノズルボディ１２、固定コア１３、および、非磁性部材１４それぞれの軸方向はｚ方向に沿い、ｘ−ｙ平面で一致している。

ノズルボディ１２と固定コア１３とは非磁性部材１４を介して機械的に連結されている。これらノズルボディ１２、固定コア１３、および、非磁性部材１４の中空部によって燃料流路１１が構成されている。図１では、燃料流路１１の中心軸ＣＡを一点鎖線で示している。

ノズルボディ１２、固定コア１３、および、非磁性部材１４によって、第１開口部１０ａと第２開口部１０ｂを有する筒が形成されている。第１開口部１０ａはノズルボディ１２の先端で構成されている。第２開口部１０ｂは固定コア１３の先端で構成されている。ノズルボディ１２の先端に噴孔プレート１５が固定されている。噴孔プレート１５には微小な噴射孔１５ａが形成されている。固定コア１３の先端には図示しない燃料配管が固定されている。この燃料配管はデリバリーパイプ、高圧ポンプ、フィードポンプ、および、燃料タンクと連結されている。

フィードポンプ、高圧ポンプ、および、デリバリーパイプなどによって供給された燃料タンクの燃料は燃料流路１１に流入される。燃料流路１１に流入した燃料は、弁部３０の電磁部５０による軸方向の運動により、噴孔プレート１５の噴射孔１５ａから燃焼室に噴射される。

ノズルボディ１２は磁性材料からなる。ノズルボディ１２は母材を切削加工などによって形状を整えることで製造される。ノズルボディ１２は挿入孔２０１に挿入される。

ノズルボディ１２は、ボディ部１６と取り付け部１７を有する。ボディ部１６と取り付け部１７それぞれは筒形状を成し、その軸方向はｚ方向に沿っている。ボディ部１６と取り付け部１７はｚ方向において一体的に連結されている。

ボディ部１６は、上記の第１開口部１０ａを構成する。このボディ部１６の開口部が閉塞されるように、ボディ部１６に噴孔プレート１５が固定されている。ボディ部１６は円筒形状を成している。そのためにボディ部１６の内径と外径はそれぞれ一定である。ボディ部１６の内側面１６ａと外側面１６ｂそれぞれには凹凸が形成されていない。ボディ部１６の内側面１６ａと外側面１６ｂとの間の厚みは、ボディ部１６の剛性強度を保証する程度に設定される。この外側面１６ｂに昇温部６０のヒータ６１が取り付け固定される。

取り付け部１７は、その外側面１７ａに電磁部５０のハウジング５４が固定される。また取り付け部１７の内側面１７ｂにはバネ４０の下バネ４２と、電磁部５０の可動コア５５が設けられる。取り付け部１７のボディ部１６側の内径は一定である。しかしながら取り付け部１７の固定コア１３側の内径は、下バネ４２と可動コア５５を設けるために一定ではなくなっている。

取り付け部１７の内側面１７ｂの一部は、下バネ４２を設けるための環状の設置面を構成している。この設置面はｘ−ｙ平面に沿っている。図１に示すように、下バネ４２に可動コア５５が搭載されている。取り付け部１７の内径は、この設置面から固定コア１３側へと向かうにしたがって、２段階に広がっている。１段階目の内径は、下バネ４２の周囲を囲むように設定されている。これにより下バネ４２のｘ−ｙ平面に沿う方向での位置ずれが防止されている。２段階目の内径は、可動コア５５と接触するように設定されている。これにより可動コア５５のｘ−ｙ平面に沿う方向での位置ずれが防止されている。

固定コア１３は、磁性材料から成る。固定コア１３は母材を切削加工などによって形状を整えることで製造される。固定コア１３の内径は一定である。しかしながら固定コア１３の外径は、ｚ方向においてノズルボディ１２から離れるにしたがって狭くなっている。

固定コア１３のノズルボディ１２側の開口部を構成する端部に非磁性部材１４が固定される。この非磁性部材１４の内側に可動コア５５が設けられている。この可動コア５５の固定コア１３側の上端面５５ａは、固定コア１３のノズルボディ１２側の開口部を構成する端部の端面１３ａと対向している。この端面１３ａと上端面５５ａそれぞれはｘ−ｙ平面に沿っている。

固定コア１３の端面１３ａと可動コア５５の上端面５５ａとは、電磁部５０によって磁気回路が形成されない場合、バネ４０の付勢力により、ｚ方向において離間している。そのため端面１３ａと上端面５５ａとの間に隙間が形成され、この隙間と固定コア１３の中空とが連通されている。しかしながら電磁部５０によって磁気回路が形成されると、その磁気回路によって可動コア５５がバネ４０の付勢力に抗して固定コア１３側に移動し、上端面５５ａと端面１３ａとが接触する。これにより端面１３ａと上端面５５ａとの間の隙間がなくなる。

固定コア１３の上記の燃料配管の接続される開口部を構成する端部の外側面１３ｂには、バックアップリング２０、Ｏリング２１、環状ストッパ２２が設けられている。図１に示すように、ｚ方向においてノズルボディ１２から固定コア１３に向かう方向に、バックアップリング２０、Ｏリング２１、環状ストッパ２２が順に並んでいる。このようにＯリング２１はバックアップリング２０と環状ストッパ２２とによって挟まれている。これによりＯリング２１が固定コア１３から外れることが抑制されている。なお、固定コア１３の燃料配管の接続される開口部を構成する端部の外側面１３ｂには、環状ストッパ２２を設けるための環状の溝部１３ｃが形成されている。

固定コア１３の中空には、弁部３０の一部、バネ４０の上バネ４１、および、上バネ４１に付勢力を発生させるための圧入部材２３が設けられている。圧入部材２３は筒形状を成す。圧入部材２３は固定コア１３の燃料配管の接続される開口部からその内部へと圧入される。これにより圧入部材２３の外側面２３ａと固定コア１３の内側面１３ｄとの間に圧入部材２３の復元力が発生し、圧入部材２３は固定コア１３内に固定されている。圧入部材２３の圧入により、上バネ４１は弁部３０と圧入部材２３との間でｚ方向に圧縮される。

固定コア１３の中空には、フィルタ２４も設けられている。フィルタ２４は金属から成り、網目構造を有している。フィルタ２４は固定コア１３の燃料配管の接続される開口部側の中空に設けられる。燃料配管を介して固定コア１３の構成する燃料流路１１に流入した燃料はフィルタ２４を通過する。これにより燃料に含まれるゴミがフィルタ２４によって除去される。このフィルタ２４によってゴミの除去された燃料がノズルボディ１２の構成する燃料流路１１へと流れる。

非磁性部材１４は、その名の示す通り、非磁性材料から成る。非磁性部材１４は、電磁部５０によって形成される磁気回路の可動コア５５への通過が妨げられることを抑制する機能を果たす。非磁性材料としては、例えばセラミックを採用することができる。

非磁性部材１４の内径と外径は一定である。非磁性部材１４はノズルボディ１２と固定コア１３とを機械的に連結する機能も果たす。非磁性部材１４はノズルボディ１２と固定コア１３それぞれと接合されている。

噴孔プレート１５はボディ部１６の開口部に設けられる。噴孔プレート１５は、ボディ部１６に固定される固定部１８と、噴射孔１５ａの形成された噴孔部１９と、を有する。固定部１８は筒形状を成す。固定部１８は外径と内径とが一定である。固定部１８はボディ部１６の中に設けられる。固定部１８の外面がボディ部１６の内面に溶接接合される。

噴孔部１９は固定部１８の燃焼室側の開口部を塞ぐ円盤形状を成している。噴孔部１９の中央部は燃焼室側に突起している。これにより噴孔部１９の外面と内面それぞれは円錐の側面と同様の形状を成している。この噴孔部１９の内面に、弁部３０の先端が着座したり離座したりする。噴孔部１９の中央には、燃料を霧状に噴射するための噴射孔１５ａが複数形成されている。弁部３０の離座により、噴射孔１５ａから燃焼室への燃料の噴射がなされる。弁部３０の着座により、噴射孔１５ａから燃焼室への噴射が止められる。

弁部３０はｚ方向に延びる円柱形状を成す。弁部３０とボディ１０の軸方向はｘ−ｙ平面において一致している。弁部３０はボディ部１６から取り付け部１７へと向かうにしたがって、段々と径が太くなる形状を有している。

弁部３０は母材を切削加工などによって形状を整えることで製造される。弁部３０は、第１柱部３１、第２柱部３２、および、第３柱部３３を有する。第１柱部３１、第２柱部３２、および、第３柱部３３はｚ方向において順に一体的に連結されている。

第１柱部３１は円柱状を成し、ボディ部１６の中に位置している。第１柱部３１の径は、噴孔部１９の内面に先端が着座することで、噴射孔１５ａから燃料の噴射が止められるように設計されている。第１柱部３１の先端の縁部には、噴孔部１９の内面と同一の傾斜角度のテーパが形成されている。この第１柱部３１のテーパ状の縁部が噴孔部１９の内面と全面的に接触することで、噴射孔１５ａからの燃料の噴射が止められる。

第２柱部３２は円柱状を成し、ボディ部１６と取り付け部１７の中に位置している。また、第２柱部３２の第３柱部３３側の部位は、可動コア５５の中空にも位置している。第２柱部３２の径は、第１柱部３１から第３柱部３３へと向かう方向において、徐々に広くなった後、一定となっている。第２柱部３２の径は、弁部３０の剛性強度を保ちつつ、燃料流路１１内に貯留される燃料の量が少なくならないように設計されている。

第３柱部３３は円盤状を成し、固定コア１３の中に位置している。第３柱部３３の下面３３ａの中央に第２柱部３２が一体的に連結されている。第３柱部３３の径は、下面３３ａの縁部が可動コア５５の上端面５５ａと円環状に接触するように設定されている。第３柱部３３の上面３３ｂには上バネ４１が設けられている。

バネ４０は可動コア５５と弁部３０に付勢力を付与するものである。バネ４０は上バネ４１と下バネ４２を有する。上バネ４１は固定コア１３の中に設けられている。上バネ４１は弁部３０と圧入部材２３とによってｚ方向に圧縮されている。これにより上バネ４１は、ｚ方向において上バネ４１から離れる方向に付勢力を発生させている。

下バネ４２は取り付け部１７の中に設けられている。下バネ４２は可動コア５５の下端面５５ｂと取り付け部１７の設置面との間に位置している。上記したように弁部３０の第３柱部３３の上面３３ｂに上バネ４１が設けられている。第３柱部３３の下面３３ａは可動コア５５の上端面５５ａと接触している。そして弁部３０には上バネ４１の付勢力が付与されている。このため、可動コア５５にも上バネ４１の付勢力が付与されている。下バネ４２はこの付勢力によって可動コア５５と取り付け部１７との間でｚ方向に圧縮されている。これにより下バネ４２は、ｚ方向において下バネ４２から離れる方向に付勢力を発生させている。

以上に示したように、可動コア５５には、上バネ４１と下バネ４２それぞれの付勢力が付与されている。上バネ４１から可動コア５５に付与する付勢力と、下バネ４２から可動コア５５に付与する付勢力は逆向きである。したがって可動コア５５に付与されている２つの付勢力は打ち消し合う。しかしながら上バネ４１のほうが下バネ４２よりも可動コア５５に付与する付勢力が高く設定されている。そのため、バネ４０の付勢力により、可動コア５５の上端面５５ａは固定コア１３の端面１３ａと隙間を介して離間している。これにより、この隙間と固定コア１３の中空とが連通されている。

電磁部５０は、ソレノイドコイル５１、コネクタ５２、樹脂部５３、ハウジング５４、および、可動コア５５を有する。ソレノイドコイル５１はコネクタ５２とともに樹脂部５３によって一体的に連結されている。ソレノイドコイル５１は上バネ４１の周囲を囲むように、固定コア１３の外側面１３ｂに樹脂部５３によって固定されている。

ハウジング５４は筒形状を成している。ハウジング５４はソレノイドコイル５１と樹脂部５３それぞれの周囲を囲むように取り付け部１７に固定されている。またハウジング５４は座金２０３と円環状に接触し、座金２０３を介してシリンダヘッド２００に固定されている。

可動コア５５も筒形状を成し、取り付け部１７内に設けられている。可動コア５５の中空に弁部３０が挿入されている。また可動コア５５には、上端面５５ａと下端面５５ｂとを連通する連通孔５５ｃが形成されている。上記したようにバネ４０の付勢力によって上端面５５ａと固定コア１３の端面１３ａとが離間している場合、固定コア１３の中空とノズルボディ１２の中空は、連通孔５５ｃを介して連通される。なお可動コア５５もハウジング５４によって周囲を囲まれている。

ハウジング５４と可動コア５５は磁性材料によって形成されている。上記したように取り付け部１７と固定コア１３も磁性材料によって形成されている。そして非磁性部材１４は非磁性材料から成る。そのため、コネクタ５２を介してソレノイドコイル５１に電流を流すと、それによって発生する磁束は、固定コア１３、可動コア５５、取り付け部１７、および、ハウジング５４を通る磁気回路を形成する。この磁気回路が形成されると、可動コア５５はバネ４０の付勢力に抗して固定コア１３側へと移動しようとする。上記したように可動コア５５の上端面５５ａに弁部３０の下面３３ａが円環状に接触している。したがって磁気回路の形成による可動コア５５の固定コア１３側への移動により、弁部３０も固定コア１３側へと移動する。これにより弁部３０の先端が噴孔部１９の内面から離座し、噴射孔１５ａから燃焼室への燃料の噴射がなされる。またこの際に、連通孔５５ｃを介した固定コア１３の中空とノズルボディ１２の中空との連通が遮断される。

昇温部６０は、ヒータ６１と、ヒータカバー６２と、を有する。ヒータ６１は円筒形状を成す。ヒータ６１の軸方向はｚ方向に沿っている。図２および図３に示すようにヒータ６１の内周面６１ａの全てがボディ部１６の外側面１６ｂと面接触している。ヒータ６１は薄膜形状を成している。

ヒータカバー６２は円筒形状を成す。ヒータカバー６２の軸方向はｚ方向に沿っている。ヒータカバー６２はヒータ６１に挿入されている。図３に示すようにヒータ６１とヒータカバー６２との間には、ヒータカバー６２よりも伝熱性の低い断熱部６３が設けられている。ヒータカバー６２とヒータ６１それぞれは断熱部６３と密着している。ヒータ６１の外周面６１ｂの全面が断熱部６３を介してヒータカバー６２の内周面６２ａと対向している。なお、ヒータカバー６２とヒータ６１との間に断熱部６３が設けられない場合、ヒータ６１の外周面６１ｂの全面がヒータカバー６２の内周面６２ａと密着して面接触する。

図４に本実施形態のヒータ６１の具体的な形状を示す。ヒータ６１は絶縁フィルム６４、導電パターン６５、および、電極６６を有する。絶縁フィルム６４は薄膜形状を成す。導電パターン６５と電極６６それぞれは絶縁フィルム６４に形成されている。

絶縁フィルム６４は絶縁性、耐熱性、および、耐ガソリン性を兼ね備えた樹脂材料から成る。絶縁フィルム６４の具体的な形成材料としては、例えばポリイミド、ポリアミドイミド、テフロン（登録商標）などを採用することができる。

導電パターン６５は、例えばＮｉＣｒなどの導電性、伝熱性、展延性、および、弾性を備える金属材料から成る。

電極６６は例えばＡｌなどの導電材料から成る。電極６６は正極端子６７と負極端子６８とを有する。この正極端子６７と負極端子６８とが導電パターン６５を介して電気的に接続されている。

正極端子６７と負極端子６８それぞれには、導電パターン６５に電流を流すための接続配線６９が接続されている。この接続配線６９は、図１に示すように、コネクタ５２の一部と電気的に接続されている。接続配線６９は樹脂部５３の中を通り、ハウジング５４の外側面に沿わせて設けられている。座金２０３、および、ハウジング５４における座金２０３との接触部位の少なくとも一方には、接続配線６９を通すための溝が形成されている。また、ハウジング５４には接続配線６９を通すための孔が形成されている。この孔を通った接続配線６９はノズルボディ１２の側面に沿って設けられている。そして接続配線６９の端部が正極端子６７と負極端子６８それぞれと電気的に接続されている。

コネクタ５２にはドライバ１１０が電気的に接続されている。ドライバ１１０からコネクタ５２へと電流を流すことで、導電パターン６５に電流が流れる。これによりヒータ６１は発熱する。ドライバ１１０と燃料噴射装置１００によって燃料噴射システム３００が構成されている。ドライバ１１０が制御部に相当する。

図４に示すように、本実施形態では導電パターン６５は第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂを有する。正極端子６７は第１導電パターン６５ａに対応する第１正極端子６７ａと、第２導電パターン６５ｂに対応する第２正極端子６７ｂを有する。負極端子６８は第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂそれぞれに共通している。

第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂとは並列接続されている。これら第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂとによって構成される等価回路を図５の（ａ）欄に示す。ドライバ１１０はこの等価回路に記載の第１スイッチ１１１と第２スイッチ１１２、および、出力部１１３を有する。第１スイッチ１１１は第１導電パターン６５ａと直列接続されている。第２スイッチ１１２は第２導電パターン６５ｂと直列接続されている。出力部１１３は第１スイッチ１１１と第２スイッチ１１２にデジタルの制御信号を出力する。この制御信号のパルス周期やパルス幅を制御することで、第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂの通電が制御される。換言すれば、第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂの発電が制御される。なお図５の（ｂ）欄に、第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂとが第１スイッチ１１１とともに直列接続された場合の等価回路を示す。

図４に示すように、第１導電パターン６５ａは第１正極端子６７ａから負極端子６８へと向かってジグザグに折れ曲がって延びている。第２導電パターン６５ｂも同様にして第２正極端子６７ｂから負極端子６８へと向かってジグザグに折れ曲がって延びている。これにより第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂそれぞれの配線長を稼いでいる。換言すれば、第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂそれぞれの絶縁フィルム６４における形成面積を稼いでいる。さらに言いかえれば、第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂそれぞれのボディ部１６における発熱面積を稼いでいる。

本実施形態では、第２導電パターン６５ｂのジグザグに折れ曲がる第２ピッチＰ２は、第１導電パターン６５ａのジグザグに折れ曲がる第１ピッチＰ１よりも短くなっている。これにより第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりも絶縁フィルム６４における単位面積当たりの形成面積が大きくなっている。換言すれば、第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりもボディ部１６における単位面積当たりの発熱面積が大きくなっている。

また第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりも、延長方向に直交する断面の面積が広くなっている。第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりも厚くなっている。具体的には、第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりも数％〜数十％厚くなっている。本実施形態では第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりも２０％程度厚くなっている。これにより第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりも抵抗値が低く、電流が流れやすくなっている。以上により、第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりも発熱しやすくなっている。

さらに、第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりも噴射孔１５ａ側に位置する。そのため、噴射孔１５ａ側の燃料流路１１内の燃料を昇温しやすくなっている。

図６〜図８に実際に本発明者が行った実験結果を示す。図６の（ａ）欄に、比較構成として、絶縁フィルム６４に一つの導電パターン６５が形成された構成を示す。図６の（ｂ）欄に、絶縁フィルム６４に二つの第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂが形成された本実施形態の構成を示す。

図７に、上記の比較構成の導電パターン６５と、本実施形態の第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂとに同一の電力を流した場合の実験結果を示す。比較構成の導電パターン６５に流した電力をＰ０、第１導電パターン６５ａに流した電力をＰ１、第２導電パターン６５ｂに流した電力をＰ２とすると、Ｐ０＝Ｐ１＋Ｐ２が成立する。この比較構成の噴孔プレート１５の温度の時間変化を破線で示す。本実施形態の噴孔プレート１５の温度変化を実線で示す。図７に明示されるように、本実施形態のほうが比較構成と比べて噴孔プレート１５の温度が昇温しやすくなっている。このように導電パターンを２つに分けることで、噴孔プレート１５の温度、すなわち、噴射孔１５ａ側の燃料流路１１内の燃料の温度を効率よく昇温することができる。

なお、上記の実験では、比較構成の導電パターン６５の接触面積をＳ０、第１導電パターン６５ａの接触面積をＳ１、第２導電パターン６５ｂの接触面積をＳ２とすると、Ｓ０＝Ｓ１＋Ｓ２が成立する。またＳ２＜Ｓ１が成立する。したがって比較構成の導電パターン６５の熱流束Ｑ０はＰ０／Ｓ１と表される。同様にして第１導電パターン６５ａの熱流束Ｑ１はＰ１／Ｓ１、第２導電パターン６５ｂの熱流束Ｑ２はＰ２／Ｓ２と表される。ここで、Ｑ１＜Ｑ０＜Ｑ２が成立する。このように第２導電パターン６５ｂを第１導電パターン６５ａよりも高温に発熱している。

図８に、上記の電力を流した場合の燃料噴射装置１００に生じる温度分布を濃淡で示す。濃淡が濃いほどに温度が低く、濃淡が薄いほどに温度が高いことを示している。この実験結果からも明らかなように、本実施形態のほうが比較構成と比べて噴孔プレート１５側を高温にしやすくできる。噴孔プレート１５側へと向かうにしたがって高温となる温度分布が形成されるとともに、その温度勾配を急にすることができる。

このような温度分布は、特に、車両を始動する際に形成すると効果的である。車両が駐停車してエンジンの駆動が止まっている場合、エンジンは冷えている。そのために燃料噴射装置１００内の燃料も冷えている。この燃料噴射装置１００内の燃料のうち、エンジンの始動時に噴射される燃料は、噴孔プレート１５側の燃料である。そのため、上記した温度分布を形成することで、噴孔プレート１５側の燃料流路１１内の燃料の温度を効率よく昇温することができる。これにより、エンジンの始動時において、燃焼室に噴射する燃料の微粒化を実現することができる。

なお、このようなヒータ６１による燃料の昇温は、当然ながら、エンジンの始動前に行う必要がある。このようなヒータ６１による燃料の昇温開始タイミングとしては、例えば、以下に示すタイミングを採用することができる。駐停車状態の車両へユーザが乗車する際にドアが開かれたタイミング、ユーザによってイグニッションスイッチがオンになったタイミング、ユーザによってエンジンのクランキングが開始され始めたタイミング、などを採用することができる。ドライバ１１０はこれらのタイミングにおいて、上記の温度分布が形成されるように、第２導電パターン６５ｂを第１導電パターン６５ａよりも高温に発熱させ始める。

ヒータ６１の通電制御としては、パルス幅制御を採用することができる。パルス幅によって通電と非通電の間隔が決定される。この通電と非通電の間隔は、例えばヒータ６１の温度に基づいて決定することができる。ヒータ６１の温度が低い場合、ヒータ６１をより昇温するべく、ヒータ６１への通電時間を長くし、非通電時間を短くする。これとは反対に、ヒータ６１の温度が高い場合、ヒータ６１の昇温を抑えるべく、ヒータ６１への通電時間を短くし、非通電時間を長くする。

ヒータ６１の温度は、例えば以下に示す方法によって検出することができる。ヒータ６１の抵抗は、発熱に応じて変動する。その振る舞いはヒータ６１の電熱線の形成材料の特性によって定まる。そのため、ヒータ６１への印加電圧を一定として、ヒータ６１に流れる電流を検出する。この電圧と電流からヒータ６１の抵抗を検出し、その検出した抵抗と電熱線の形成材料の特性とに基づいてヒータ６１の温度を検出してもよい。若しくは、単に、燃料噴射装置１００に温度センサを搭載し、その温度センサよりヒータ６１の温度を検出してもよい。温度センサは、ノズルボディ１２などに搭載することができる。

次に、図９に基づいて、昇温部６０のボディ部１６への取り付けとともに、ヒータカバー６２の概略形状を説明する。

図９の（ａ）欄に示すように、ヒータカバー６２をボディ部１６に取り付ける前に、先ずボディ部１６にヒータ６１を取り付ける。この際、内周面６１ａの全面がボディ部１６の外側面１６ｂと面接触するように、薄膜形状のヒータ６１をボディ部１６に巻いて取り付ける。そしてヒータ６１とボディ部１６とを接着剤などで仮止めする。なお、仮止めではなく、ヒータ６１とボディ部１６との間に全面にわたって接着剤を塗布することで、ヒータ６１とボディ部１６とを本固定してもよい。このような接着剤としては、耐熱性と伝熱性とを兼ね備えたものを採用することができる。

上記したようにヒータカバー６２は円筒形状を成す。そしてヒータカバー６２の内径はヒータ６１の外径と同等、若しくは、ヒータ６１の外径よりも狭く設計されている。したがって図９の（ｂ）欄に示すように、ヒータカバー６２はヒータ６１の取り付けられたボディ部１６に圧入される。なお図示しないが、ヒータ６１とヒータカバー６２との間には、ポリアミドイミドなどから成る絶縁シートが設けられている。この絶縁シートはヒータ６１の一部でもよいし、ヒータ６１とは別体でもよい。

上記した圧入により、ヒータカバー６２は弾性変形している。この弾性変形したヒータカバー６２に発生した弾性力（圧縮応力）によって、ヒータ６１はボディ部１６に押圧されている。これによりヒータ６１の内周面６１ａとボディ部１６の外側面１６ｂとの接触信頼性が高められている。

図９の（ｃ）欄に示すように、ヒータカバー６２はボディ部１６に圧入されると、ヒータカバー６２の一方の開口端６２ｃはノズルボディ１２の取り付け部１７と全周にわたって接触する。これによりヒータカバー６２の一方の開口端６２ｃは閉塞されている。またヒータカバー６２の他方の開口端６２ｄは噴孔プレート１５（ボディ部１６の開口部）と全周にわたって接触する。これによりヒータカバー６２の他方の開口端６２ｄは閉塞されている。

上記したようにボディ部１６に圧入されると、シール材２０２がヒータカバー６２に取り付けられる。この際、シール材２０２は取り付け溝７０の底面７０ａと接触している。

本実施形態のヒータカバー６２は金属製である。具体的にはハウジング５４と同一材料を採用することができる。図９の（ｃ）欄に示すように、ヒータカバー６２は取り付け部１７との接触部位にて三角記号で示すように溶接接合される。またヒータカバー６２はボディ部１６との接触部位にて三角記号で示すように溶接接合される。なおもちろんではあるが、ヒータカバー６２と取り付け部１７、および、ヒータカバー６２と取り付け部１７との機械的な接続は、溶接接合に限定されない。例えばろう接や接着などを採用することもできる。

次にヒータカバー６２の形状を説明する。ヒータカバー６２の内径は一定である。しかしながらヒータカバー６２の外径は不定である。図２に示すように、ヒータカバー６２には局所的に外径の狭まった、シール材２０２の取り付け溝７０が形成されている。この取り付け溝７０は、底面７０ａ、下側面７０ｂ、および、上側面７０ｃによって外形形状が形作られている。

下側面７０ｂは上側面７０ｃよりも燃焼室側に位置している。下側面７０ｂと上側面７０ｃそれぞれはヒータカバー６２の軸方向周りの周方向において環状を成している。下側面７０ｂはｘ−ｙ平面に沿い、底面７０ａから垂直に立っている。これに対して上側面７０ｃは、ヒータカバー６２の軸方向に沿って燃焼室から離れるにしたがって、ヒータカバー６２の中心軸から徐々に離れるように底面７０ａに対して傾斜している。

ヒータカバー６２における上側面７０ｃを含む部位は、ｚ方向において燃焼室からその外側へと向かうにしたがって徐々に外径が広がっている。これにより上側面７０ｃは燃焼室からその外側へと向かうにしたがって徐々に外径が広がるテーパ形状を成している。

このように上側面７０ｃがテーパ形状を成しているのは、以下の理由のためである。シール材２０２は燃焼室とその外部とを連通する挿入孔２０１に設けられている。燃焼室内で燃料が爆発すると、それによって爆風が生じる。この爆風によって、シール材２０２は燃焼室の外へと移動しようとする。これによりシール材２０２によるシール性が損なわれる虞がある。

そのため、上記したようにヒータカバー６２の上側面７０ｃを、燃焼室からその外側へと向かうにしたがって徐々に広がるテーパ形状としている。爆風によってシール材２０２が燃焼室の外側へと移動しようとした場合、シール材２０２は、ヒータカバー６２の上側面７０ｃにて徐々に広がるように変形する。その変形によってヒータカバー６２の外周面６２ｂへと向かうシール材２０２の圧縮力が増大する。この圧縮力の増大にともない、シール材２０２とヒータカバー６２との間に生じる摩擦力が増大する。これにより、シール材２０２の移動が抑制される。

なお、下側面７０ｂは、シール材２０２をヒータカバー６２の底面７０ａを有する部位に設けた際に、シール材２０２がヒータカバー６２から外れることを防止する機能を果たしている。このように取り付け溝７０の外径形状を形作る底面７０ａ、下側面７０ｂ、および、上側面７０ｃそれぞれがシール材２０２のストッパとしての機能を果たしている。

なお、下側面７０ｂは無くともよい。この場合、ヒータカバー６２の外径は、燃焼室からその外へと向かう方向において、一定となった後に徐々に広がるテーパ形状を成した後、再び一定となる。この変形例では、上側面７０ｃがストッパとしての機能を果たす。

また、上側面７０ｃは、外径が徐々に広がるテーパ形状でなくともよい。上側面７０ｃは、段々と外径が広がる階段形状を成してもよい。若しくは、上側面７０ｃは単に外径が局所的に長い形状を有してもよい。

次に、本実施形態に係る燃料噴射装置１００の作用効果を説明する。上記したようにボディ部１６は外径が一定となっている。そのため、このボディ部１６に薄膜形状のヒータ６１を面接触させることができる。これにより燃料噴射装置１００が太くなることが抑制される。これに伴い、燃料噴射装置１００の挿入される挿入孔２０１が広がることが抑制される。燃料噴射装置１００と挿入孔２０１を構成する側壁面２０１ａとの間の隙間が広がることが抑制され、挿入孔２０１のシール性が損なわれることが抑制される。

また薄膜形状のヒータ６１を覆うヒータカバー６２の外周面６２ｂにシール材２０２が設けられる。そしてその外周面６２ｂにシール材２０２の外れを防止する取り付け溝７０が形成されている。これによればボディ部に取り付け溝が形成される構成とは異なり、薄膜形状のヒータ６１のボディ部１６への搭載面積が低減することが抑制される。このため、ボディ部１６内の燃料を効率よく昇温することができる。

ヒータ６１とヒータカバー６２との間に、ヒータカバー６２よりも伝熱性の低い断熱部６３が設けられている。ヒータカバー６２とヒータ６１それぞれは断熱部６３と密着している。これによれば、ヒータ６１にて発生した熱がヒータカバー６２に伝熱することが抑制される。これによりボディ部１６内の燃料の昇温が妨げられることが抑制される。

ヒータ６１はヒータカバー６２によってボディ部１６に押圧されている。これによれば、ヒータ６１とボディ部１６との機械的な接続信頼性が向上される。また、ヒータ６１とボディ部１６との接触面積が増大し、それによってヒータ６１にて生じた熱を効率良くボディ部１６内の燃料に伝達することができる。

導電パターン６５は第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂを有し、並列接続されている。そして第１導電パターン６５ａは第１スイッチ１１１と直列接続されている。第２導電パターン６５ｂは第２スイッチ１１２と直列接続されている。

これによれば、第１スイッチ１１１と第２スイッチ１１２とを個別に制御することで、第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂそれぞれへの通電を独立して制御することができる。換言すれば、第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂそれぞれの発熱を独立して制御することができる。

第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりも絶縁フィルム６４における単位面積当たりの形成面積が大きくなっている。換言すれば、第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりもボディ部１６における単位面積当たりの発熱面積が大きくなっている。また第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりも抵抗値が低く、電流が流れやすくなっている。さらに、第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりも噴射孔１５ａ側に位置する。これらによれば、図６〜図８の実験結果に示されるように、１つの導電パターンに同等の電力供給をする場合と比べて、ボディ部１６における噴射孔１５ａ側の燃料流路１１内の燃料を早く昇温することができる。

本実施形態では、第２導電パターン６５ｂを第１導電パターン６５ａよりも高温に発熱させる。これにより噴孔プレート１５側へと向かうにしたがって高温となる温度分布を形成するとともに、その温度勾配を急にしている。そしてこのような温度分布を、車両を始動する際に形成する。これによれば、噴孔プレート１５側の燃料流路１１内の冷えた燃料の温度を効率よく昇温することができる。これにより、エンジンの始動時において、燃焼室に噴射する燃料の微粒化を実現することができる。

以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明は上記した実施形態になんら制限されることなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲において、種々変形して実施することが可能である。

（第１の変形例）
本実施形態では、図１に示すようにボディ部１６の外側面１６ｂの全面にヒータ６１を設ける例を示した。しかしながらヒータ６１のボディ部１６の外側面１６ｂへの取り付け領域としては上記例に限定されない。例えば図２で言えば、取り付け溝７０と噴孔プレート１５との間の外側面１６ｂにヒータ６１を形成してもよい。

本実施形態では導電パターン６５は第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂを有する例を示した。しかしながら導電パターン６５の有する導電パターンの数としては２つに限定されない。１つでもよく、３つ以上でもよい。導電パターンの数が増大すると、燃料噴射装置１００に形成する温度分布を調整しやすくなる。

本実施形態では第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂそれぞれが対応する正極端子から負極端子へと向かってジグザグに折れ曲がって延びている例を示した。しかしながら第１導電パターン６５ａと第２導電パターン６５ｂそれぞれの形状としては上記例に限定されない。

本実施形態では、第２導電パターン６５ｂのジグザグに折れ曲がる第２ピッチＰ２は、第１導電パターン６５ａのジグザグに折れ曲がる第１ピッチＰ１よりも短くなっている例を示した。しかしながら第２ピッチＰ２と第１ピッチＰ１とは同一でもよい。さらに言えば、第２ピッチＰ２は第１ピッチＰ１よりも長くともよい。

本実施形態では、第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりも、延長方向に直交する断面の面積が広く、第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりも厚くなっている例を示した。しかしながら第２導電パターン６５ｂと第１導電パターン６５ａは断面積が同一でもよい。さらに言えば、第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりも断面積が狭くともよい。また第２導電パターン６５ｂと第１導電パターン６５ａは厚さが同一でもよい。さらに言えば、第２導電パターン６５ｂは第１導電パターン６５ａよりも、薄くともよい。

（その他の変形例）
各実施形態では、燃料噴射装置１００を直噴エンジンに適用した例を示した。しかしながら燃料噴射装置１００をポート噴射式エンジンに適用してもよい。

１０…ボディ、１１…燃料流路、１５ａ…噴射孔、１６…ボディ部、１６ｂ…外側面、３０…弁部、６１…ヒータ、６２…ヒータカバー、６２ｂ…外周面、７０…取り付け溝、１００…燃料噴射装置、１１０…ドライバ、２００…シリンダヘッド、２０１…挿入孔、２０１ａ…側壁面、２０２…シール材

Claims (9)

1. 挿入孔（２０１）に挿入される燃料噴射装置であって、
   燃料の流通する燃料流路（１１）、および、前記燃料流路と連通された噴射孔（１５ａ）それぞれの形成されたボディ（１０）と、
   前記燃料流路に設けられ、前記噴射孔を開閉する弁部（３０）と、
   前記ボディの外側面（１６ｂ）に設けられ、前記燃料流路の前記燃料を温めるヒータ（６１）と、
   前記ヒータを覆うヒータカバー（６２）と、を有し、
   前記ヒータは薄膜形状を成し、前記ボディにおける外径が一定の部位（１６）の前記外側面に面接触しており、
   前記ヒータカバーは筒形状を成し、その外周面（６２ｂ）には、前記挿入孔を構成する側壁面（２０１ａ）と前記ヒータカバーの前記外周面との間の隙間を閉塞するシール（２０２）が設けられており、
   前記ヒータカバーの前記外周面には、前記シールの前記ヒータカバーからの外れを防止するストッパ（７０）が形成されている燃料噴射装置。
2. 前記ストッパは、前記ヒータカバーの外径が局所的に狭くなった取り付け溝である請求項１に記載の燃料噴射装置。
3. 前記ヒータは前記ヒータカバーと前記ボディとの間で挟持されている請求項１または請求項２に記載の燃料噴射装置。
4. 前記ヒータカバーよりも伝熱性の低い断熱部（６３）を有し、
   前記ヒータと前記ヒータカバーとの間に前記断熱部が設けられている請求項３に記載の燃料噴射装置。
5. 前記ヒータは、薄膜形状の絶縁フィルム（６４）と、前記絶縁フィルムに形成された導電パターン（６５）と、を有する請求項１〜４いずれか１項に記載の燃料噴射装置。
6. 前記導電パターンは、第１導電パターン（６５ａ）と、前記第１導電パターンよりも抵抗の低い第２導電パターン（６５ｂ）と、を有し、
   前記第２導電パターンは前記第１導電パターンよりも前記噴射孔側に位置している請求項５に記載の燃料噴射装置。
7. 前記第２導電パターンの延長方向に対して直交する断面の面積は、前記第１導電パターンの延長方向に対して直交する断面の面積よりも広い請求項６に記載の燃料噴射装置。
8. 燃焼室を構成する壁（２００）に形成された挿入孔（２０１）に挿入される燃料噴射装置（１００）と、
   前記燃料噴射装置を制御する制御部（１１０）と、を有し、
   前記燃料噴射装置は、
   燃料の流通する燃料流路（１１）、および、前記燃料流路と連通された噴射孔（１５ａ）それぞれの形成されたボディ（１０）と、
   前記燃料流路に設けられ、前記噴射孔を開閉する弁部（３０）と、
   前記ボディの外側面（１６ｂ）に設けられ、前記燃料流路の前記燃料を温めるヒータ（６１）と、
   前記ヒータを覆うヒータカバー（６２）と、を有し、
   前記ヒータは薄膜形状を成し、前記ボディにおける外径が一定の部位（１６）の前記外側面に面接触しており、
   前記ヒータカバーは筒形状を成し、その外周面（６２ｂ）には、前記挿入孔を構成する側壁面（２０１ａ）と前記ヒータカバーの前記外周面との間の隙間を閉塞するシール（２０２）が設けられており、
   前記ヒータカバーの前記外周面には、前記シールの前記ヒータカバーからの外れを防止するストッパ（７０）が形成されている燃料噴射システム。
9. 前記ヒータは、薄膜形状の絶縁フィルム（６４）と、前記絶縁フィルムに形成された導電パターン（６５）と、を有し、
   前記導電パターンは、第１導電パターン（６５ａ）と、前記第１導電パターンよりも抵抗の低い第２導電パターン（６５ｂ）と、を有し、
   前記第２導電パターンは前記第１導電パターンよりも前記噴射孔側に位置しており、
   前記制御部は、前記燃焼室に設けられたエンジンの始動時において、前記第２導電パターンの方が前記第１導電パターンよりも発熱するように、前記第１導電パターンと前記第２導電パターンに通電する請求項８に記載の燃料噴射システム。

Images