JP2018138690A - Ni基超合金 - Google Patents
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Abstract
Description
このため、タービンホイールの材料として高温強度特性に優れたNi基超合金,特にインコネル713C、MAR−M246を代表とするNi基の鋳造合金が主として用いられてきた。
上述のように強化機構として、固溶強化と、γ′相の析出強化とを用いるNi基の合金にあっては、固溶強化元素の添加量が多いほど高温強度は向上するが、比重が大きくなってしまうため低比重化の要請に応えることが難しい。
また、固溶強化元素の添加量を少なくする一方、γ′相の生成元素の添加量を多くすることで、高温強度を維持しつつ比重を小さくすることも考えられるが、γ′相の析出量を増加させた場合には、鋳込時の凝固過程で鋳造割れが生じやすくなり、製造性が悪化してしまう問題があった。
本発明者らは、Al+Tiの総量を高く維持したうえで、γ′相の析出温度を低下させる可能性を追求したところ、TiとAlとの比率であるTi/Al比を小さくすることでγ′相の析出温度が低下すること、更にTi/Al比を0.3以下とすれば、鋳造の際に延性不足による割れが発生する温度領域でのγ′相の析出を抑制して、鋳造割れを防止することができることを見出した。
本発明では、固溶強化元素の添加量を少とすることで、合金の低比重化を図る一方、γ′相を生成する元素であるTi及びAlの添加量を増やすことで高温強度特性の確保を図っている。Ti及びAlの添加量を増やせば鋳造割れが生じやすくなり、鋳造性の悪化を招く虞もあるが、本発明ではTi/Al比を0.3以下とすることでγ′相の析出温度の上昇を抑制し、凝固過程での鋳造割れの発生を抑えて鋳造性を確保している。
このように本発明のNi基超合金は、比重が小さく、また高温強度特性および鋳造性に優れており、タービンホイール等の高温部品の材料として好適に用いることができる。
C:0.1〜0.3%
Cは、炭化物を形成することで粒界強度を向上させる。十分な高温強度を得るには0.1%以上の添加を必要とする。但し、過剰な添加は粗大な共晶炭化物を形成し靭延性の低下を引き起こす為、上限を0.3%とする。
Crは、表面にCr2O3からなる緻密な酸化皮膜を形成して耐酸化性,高温耐食性を向上させる。このような特性を発揮させるには8.0%以上含有させることが必要である。
Crはその含有量が多いほど耐酸化性,高温耐食性に優れるものの、過剰な添加は相安定性を低下させ、延性,靭性が悪化するため、12.0%を上限とする。より好ましい含有量は9.0〜10.0%である。
Moは、オーステナイト相に固溶して固溶強化により母相を強化する効果がある。このためには、少なくとも1.0%以上含有させる必要がある。より好ましくは3.1%以上である。ただし、過剰な添加は相安定性を低下させ、延性,靭性が悪化するため、5.0%を上限とする。
Coは、オーステナイト相を固溶強化するとともに、γ′相にも固溶してγ′相をも強化する効果がある。このためには、少なくとも10.0%以上含有させる必要がある。より好ましくは12.0%以上である。ただし、Coは高価な材料であるため多量に添加することはコスト的に不利となるため、20.0%を上限とする。
Taは、Cと結合して炭化物を形成するだけでなく、γ′相に固溶してγ′相を強化する効果がある。このためには、少なくとも0.01%以上含有させる必要がある。ただし、多量の添加は比重が重くなるため上限を1.50%とする。より好ましい含有量は0.3〜0.8%である。
Tiは、Niと結合して強度の向上に有効なγ′相(Ni3(Al,Ti)金属間化合物)を形成して合金を析出強化する。このためには、少なくとも2.0%以上含有させる必要がある。ただし、多量の添加は共晶炭化物を増加させて延性を低下させるため上限を4.2%とする。好ましくは3.0%以下である。
Alは、γ′相(Ni3Al金属間化合物)を形成する成分であり、十分な高温強度を得るには5.0%以上含有させる必要がある。ただし過度にAlの添加量を増加させるとクリープ強度が低下する為、上限を8.0%とする。より好ましい含有量は6.8〜7.5%である。
Vは、γ′相に固溶して固溶強化する。ただし、過剰な添加は高温強度を低下させるため1.5%を上限とする。本発明においてはVを含有しない場合もある。
Bは粒界を強化するため、0.005%以上添加する。ただし、Bの過剰な添加はホウ化物を形成して特性を低下させるため、上限を0.030%とする。
ZrもBと同様に粒界強化によりクリープ強度を向上させるため、0.05%以上添加する。ただし、過剰に添加すると延性が低下するため、上限を0.15%とする。
Ti/Al:0.3以下
上記したところから明らかなように、Ti+Alの総量はγ′相の量を示す指標であり、高温強度特性を向上させるためには原子%で16%以上含有させる必要がある。ただし、過剰に添加すると延性が低下するため、上限を20.3%とする。
Ti/Al比は、γ′相の析出温度にとって重要な因子であり、本発明ではTi/Al比を0.3以下とする。Ti+Alの総量が16%以上あり、且つTi/Al比が0.3を超えた場合には、γ′相の析出温度が上昇し鋳造工程における凝固過程で延性不足による割れが発生し易くなる。
先ず表1に示す化学成分の合金を真空溶解炉にて溶解し、50kgのインゴットに鋳造した。その後、インゴットから機械加工により試験片を作製し、試験片を用いて、比重、0.2%耐力、伸び、クリープ強度を評価した。また、表1に示す化学成分の合金を用いて、タービンホイールを作製し鋳造性を評価した。
JlS Z 8807に準拠して比重測定を実施し、以下の基準に従い評価した。
A:比重が7.9g/cm3以下
B:比重が7.9g/cm3超、8.0g/cm3以下
C:比重が8.0g/cm3超
JlS G 0567に準拠し平行部径8mm、標点距離40mmの試験片を作製し、試験温度1050℃で引張試験を行った。この試験では1050℃での0.2%耐力、伸びの測定を行った。
0.2%耐力については、以下の基準に従い評価した。
A:0.2%耐力が200MPa以上
B:0.2%耐力が150MPa以上、200MPa未満
C:0.2%耐力が150MPa未満
また伸びについては、以下の基準に従い評価した。
A:伸びが15%以上
B:伸びが10%以上、15%未満
C:伸びが10%未満
JlS Z 2271に準拠した試験片を作製し、試験温度1000℃で負荷応力180MPaを掛け破断に到る寿命を測定し、以下の基準に従い評価した。試験片は平行部がΦ6.4mmである。
A:破断寿命が25h以上
B:破断寿命が15h以上、25h未満
C:破断寿命が15h未満
表1に示す化学成分の合金を用いて、同一形状、同一サイズのタービンホイールをそれぞれ同一条件にて減圧鋳造し、同一の合金組成で作製された100個のタービンホイールについて、羽先における割れ発生の有無を目視にて確認し、以下の基準に従い評価した。
A:割れ発生無し
B:割れが認められたタービンホイールの発生率30%未満
C:割れが認められたタービンホイールの発生率30%以上
これらの結果が表2に示してある。
Claims (3)
- 質量%で
C:0.1〜0.3%
Cr:8.0〜12.0%
Mo:1.0〜5.0%
Co:10.0〜20.0%
Ta:0.01〜1.50%
Ti:2.0〜4.2%
Al:5.0〜8.0%
V:0〜1.5%
B:0.005〜0.030%
Zr:0.05〜0.15%
を満たし、更に原子%で
Ti+Al:16.0〜20.3%
Ti/Al:0.3以下
残部がNi及び不可避的不純物の組成を有することを特徴とするNi基超合金。 - 比重が7.9g/cm3以下であることを特徴とする請求項1に記載のNi基超合金。
- 前記Taが0.3〜0.8質量%であることを特徴とする請求項1,2の何れかに記載のNi基超合金。
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