JP2018118540A - Refrigeration cycle device - Google Patents

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和弘 多田
Kazuhiro Tada
和弘 多田
浩也 長谷川
Hiroya Hasegawa
浩也 長谷川
丸山　健一
Kenichi Maruyama
健一 丸山
野村　富士夫
Fujio Nomura
富士夫 野村
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    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60H—ARRANGEMENTS OF HEATING, COOLING, VENTILATING OR OTHER AIR-TREATING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR PASSENGER OR GOODS SPACES OF VEHICLES
    • B60H1/00—Heating, cooling or ventilating [HVAC] devices
    • B60H1/32—Cooling devices
    • B60H2001/3286—Constructional features
    • B60H2001/3298—Ejector-type refrigerant circuits

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a refrigeration cycle device capable of achieving low noise without causing a decrease in a heating capacity.SOLUTION: A high-pressure coolant discharged from a compressor 11 and a cooling water forcibly fed from a water pump 21 are heat-exchanged with a water-coolant heat exchanger 12 so as to heat the cooling water, the heated cooling water and blown air blown from a blower 32 are heat-exchanged with a heater core 22 so as to heat the blown air, and the heated blow air is brown into a cabin so as to warm the cabin. When low noise is demanded, a contraction opening of a first expansion valve 13a which decreases a coolant discharge capacity of the compressor and decompresses the high-pressure coolant flowing from the water-coolant heat exchanger is expanded, a pressure-feeding capacity of the water pump is decreased, and a blowing capacity of the blown air is decreased. With this, low noise of the compressor is achieved while expanding an enthalpy difference of an entrance coolant of the water-coolant heat exchanger, and suppressing a great decrease in a heating capacity.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置に関する。   The present invention relates to a vapor compression refrigeration cycle apparatus.

従来、特許文献１に、車両用空調装置に適用された蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置が開示されている。   Conventionally, Patent Document 1 discloses a vapor compression refrigeration cycle apparatus applied to a vehicle air conditioner.

この特許文献１の冷凍サイクル装置では、圧縮機から吐出された高圧冷媒と水循環回路を循環する加熱対象流体である熱媒体とを熱交換させることによって、熱媒体を加熱している。そして、特許文献１の車両用空調装置では、空調対象空間である車室内の暖房を行う際に、加熱用熱交換器にて熱媒体と車室内へ送風される送風空気とを熱交換させることによって、送風空気を加熱している。   In the refrigeration cycle apparatus of Patent Document 1, the heat medium is heated by exchanging heat between the high-pressure refrigerant discharged from the compressor and the heat medium that is a fluid to be heated that circulates in the water circulation circuit. And in the vehicle air conditioner of patent document 1, when heating the vehicle interior which is an air-conditioning object space, it heat-exchanges with a heat carrier and the ventilation air ventilated by the vehicle interior with a heat exchanger for heating. The air is heated by.

さらに、特許文献１の車両用空調装置では、暖房中に、乗員から冷凍サイクル装置の低騒音化が要求されると、冷凍サイクル装置の圧縮機の冷媒吐出能力を低下させるとともに、加熱用熱交換器へ熱媒体を圧送する水ポンプの圧送能力を維持または向上させている。これにより、特許文献１の車両用空調装置では、車室内の暖房を継続しながら、冷凍サイクル装置の騒音を低減させようとしている。   Furthermore, in the vehicle air conditioner disclosed in Patent Document 1, when the refrigeration cycle apparatus is required to reduce noise during heating, the refrigerant discharge capacity of the compressor of the refrigeration cycle apparatus is reduced and heat exchange for heating is performed. The pumping capacity of the water pump that pumps the heat medium to the vessel is maintained or improved. Thereby, in the vehicle air conditioner of patent document 1, it is going to reduce the noise of a refrigerating-cycle apparatus, continuing heating of a vehicle interior.

特開２０１４−１１７９９９号公報JP 2014-117999 A

しかしながら、特許文献１の車両用空調装置のように、低騒音化が要求された際に、冷凍サイクル装置の圧縮機の冷媒吐出能力を低下させてしまうと、冷凍サイクル装置の低騒音化を実現することはできるものの、熱媒体を加熱することができなくなってしまう。このため、水循環回路を循環する熱媒体に蓄熱された熱が送風空気に放熱されてしまうと、車室内の暖房を継続することができなくなってしまう。   However, as in the vehicle air conditioner of Patent Document 1, when the noise reduction is required, if the refrigerant discharge capacity of the compressor of the refrigeration cycle apparatus is reduced, the refrigeration cycle apparatus can be reduced in noise. Although it is possible, the heating medium cannot be heated. For this reason, if the heat stored in the heat medium circulating in the water circulation circuit is radiated to the blown air, the heating of the vehicle interior cannot be continued.

本発明は、上記点に鑑み、加熱能力の低下を招くことなく、低騒音化を実現可能な冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。   An object of this invention is to provide the refrigerating-cycle apparatus which can implement | achieve reduction in noise, without causing the fall of a heating capability in view of the said point.

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機から吐出された高圧冷媒と加熱対象流体とを熱交換させて、加熱対象流体を加熱する加熱用熱交換器（１２、１２１）と、加熱用熱交換器から流出した冷媒を減圧させる減圧装置（１３ａ）と、減圧装置にて減圧された低圧冷媒を蒸発させる蒸発器（１４）と、圧縮機の作動を制御する圧縮機制御部（４０ａ）と、減圧装置の絞り開度を制御する絞り開度制御部（４０ｂ）と、予め定めた条件が成立した際にサイクルの低騒音化が要求されたと判定する低騒音化判定部（Ｓ１）と、を備え、
低騒音化判定部によって低騒音化が要求されたと判定された際に、圧縮機制御部が圧縮機の冷媒吐出能力を低下させるとともに、絞り開度制御部が絞り開度を縮小させる冷凍サイクル装置である。 In order to achieve the above-mentioned object, the invention according to claim 1 is a method of heating by exchanging heat between a compressor (11) for compressing and discharging a refrigerant, a high-pressure refrigerant discharged from the compressor, and a fluid to be heated. Heat exchangers (12, 121) for heating the target fluid, a decompressor (13a) for decompressing the refrigerant flowing out of the heat exchanger for heating, and an evaporator for evaporating the low-pressure refrigerant decompressed by the decompressor (14), a compressor control unit (40a) for controlling the operation of the compressor, a throttle opening degree control unit (40b) for controlling the throttle opening degree of the decompression device, and a cycle when a predetermined condition is satisfied. A noise reduction determination unit (S1) that determines that noise reduction is required,
A refrigeration cycle apparatus in which the compressor control unit reduces the refrigerant discharge capacity of the compressor and the throttle opening control unit reduces the throttle opening when it is determined by the low noise determination unit that noise reduction is required It is.

これによれば、サイクルの低騒音化が要求されたと判定された際に、圧縮機（１１）の冷媒吐出能力を低下させるので、冷凍サイクル装置の低騒音化を実現することができる。   According to this, when it is determined that the noise reduction of the cycle is required, the refrigerant discharge capacity of the compressor (11) is reduced, so that the noise reduction of the refrigeration cycle apparatus can be realized.

さらに、低騒音化が要求されたと判定された際に、絞り開度制御部（４０ｂ）が減圧装置（１３ａ）の絞り開度を縮小させるので、後述する実施形態で説明するように、加熱用熱交換器（１２、１２１）の入口側の冷媒のエンタルピから加熱用熱交換器（１２、１２１）の出口側の冷媒のエンタルピを減算したエンタルピ差を拡大することができる。   Further, when it is determined that a reduction in noise is required, the throttle opening degree control unit (40b) reduces the throttle opening degree of the pressure reducing device (13a). The enthalpy difference obtained by subtracting the enthalpy of the refrigerant on the outlet side of the heating heat exchanger (12, 121) from the enthalpy of the refrigerant on the inlet side of the heat exchanger (12, 121) can be enlarged.

従って、低騒音化のために圧縮機（１１）の冷媒吐出能力を低下させても、上述したエンタルピ差の拡大によって、加熱能力の低下を抑制することができる。すなわち、請求項１に記載の発明によれば、加熱能力の低下を招くことなく、低騒音化を実現可能な冷凍サイクル装置を提供することができる。   Therefore, even if the refrigerant discharge capacity of the compressor (11) is reduced to reduce noise, the reduction of the heating capacity can be suppressed by increasing the enthalpy difference described above. That is, according to the first aspect of the present invention, it is possible to provide a refrigeration cycle apparatus that can realize low noise without causing a reduction in heating capacity.

また、請求項２に記載の発明は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機から吐出された高圧冷媒と加熱対象流体とを熱交換させて、加熱対象流体を加熱する加熱用熱交換器（１２、１２１）と、加熱用熱交換器から流出した冷媒を減圧させる減圧装置（１３ａ）と、減圧装置にて減圧された低圧冷媒を蒸発させる蒸発器（１４）と、加熱用熱交換器にて加熱される加熱対象流体の流量を調整する流量調整装置（２１、３２）と、圧縮機の作動を制御する圧縮機制御部（４０ａ）と、流量調整装置の作動を制御する流量制御部（４０ｄ、４０ｅ）と、予め定めた条件が成立した際にサイクルの低騒音化が要求されたと判定する低騒音化判定部（Ｓ１）と、を備え、
低騒音化判定部によって低騒音化が要求されたと判定された際に、圧縮機制御部が圧縮機の冷媒吐出能力を低下させるとともに、流量制御部が流量を低減させる冷凍サイクル装置である。 The invention according to claim 2 heats the fluid to be heated by exchanging heat between the compressor (11) that compresses and discharges the refrigerant, and the high-pressure refrigerant discharged from the compressor and the fluid to be heated. A heating heat exchanger (12, 121), a decompression device (13a) for decompressing the refrigerant flowing out of the heating heat exchanger, an evaporator (14) for evaporating the low-pressure refrigerant decompressed by the decompression device, The flow rate adjusting device (21, 32) for adjusting the flow rate of the fluid to be heated heated by the heat exchanger for heating, the compressor control unit (40a) for controlling the operation of the compressor, and the operation of the flow rate adjusting device. A flow control unit (40d, 40e) for controlling, and a noise reduction determination unit (S1) that determines that a reduction in cycle noise is required when a predetermined condition is satisfied,
When it is determined by the noise reduction determination unit that noise reduction is required, the compressor control unit reduces the refrigerant discharge capacity of the compressor, and the flow rate control unit reduces the flow rate.

これによれば、サイクルの低騒音化が要求されたと判定された際に、圧縮機（１１）の冷媒吐出能力を低下させるので、冷凍サイクル装置の低騒音化を実現することができる。   According to this, when it is determined that the noise reduction of the cycle is required, the refrigerant discharge capacity of the compressor (11) is reduced, so that the noise reduction of the refrigeration cycle apparatus can be realized.

さらに、低騒音化が要求されたと判定された際に、流量制御部（４０ｄ、４０ｅ）が加熱用熱交換器（１２、１２１）にて加熱される加熱対象流体の流量を低減させるので、後述する実施形態で説明するように、加熱用熱交換器（１２、１２１）の入口側の冷媒のエンタルピから加熱用熱交換器（１２、１２１）の出口側の冷媒のエンタルピを減算したエンタルピ差を拡大することができる。   Furthermore, when it is determined that a reduction in noise is required, the flow rate control unit (40d, 40e) reduces the flow rate of the heating target fluid heated by the heating heat exchanger (12, 121). As described in the embodiment, the enthalpy difference obtained by subtracting the enthalpy of the refrigerant on the outlet side of the heat exchanger for heating (12, 121) from the enthalpy of the refrigerant on the inlet side of the heat exchanger for heating (12, 121). Can be enlarged.

従って、低騒音化のために圧縮機（１１）の冷媒吐出能力を低下させても、上述したエンタルピ差の拡大によって、加熱能力の低下を抑制することができる。すなわち、請求項２に記載の発明によれば、加熱能力の低下を招くことなく、低騒音化を実現可能な冷凍サイクル装置を提供することができる。   Therefore, even if the refrigerant discharge capacity of the compressor (11) is reduced to reduce noise, the reduction of the heating capacity can be suppressed by increasing the enthalpy difference described above. That is, according to the invention described in claim 2, it is possible to provide a refrigeration cycle apparatus capable of realizing low noise without causing a decrease in heating capacity.

また、請求項４に記載の発明は、吸入ポート（１１ａ）から吸入した低圧冷媒を圧縮して吐出ポート（１１ｃ）から高圧冷媒を吐出するとともに、中間圧冷媒を流入させて圧縮過程の冷媒に合流させる中間圧ポート（１１ｂ）を有する圧縮機（１１１）と、吐出ポートから吐出された高圧冷媒と加熱対象流体とを熱交換させて、加熱対象流体を加熱する加熱用熱交換器（１２）と、加熱用熱交換器にて加熱される加熱対象流体の流量を調整する流量調整装置（２１）と、加熱用熱交換器から流出した冷媒を中間圧冷媒となるまで減圧させる高段側減圧装置（１３ａ）と、加熱用熱交換器から流出した冷媒を低圧冷媒となるまで減圧させる低段側減圧装置（２５）と、低段側減圧装置にて減圧された低圧冷媒を蒸発させて、吸入ポート側へ流出させる蒸発器（１４）と、圧縮機の作動を制御する圧縮機制御部（４０ａ）と、高段側減圧装置および低段側減圧装置の少なくとも一方の作動を制御する絞り開度制御部（４０ｂ）と、流量調整装置の作動を制御する流量制御部（４０ｄ）と、予め定めた条件が成立した際にサイクルの低騒音化が要求されたと判定する低騒音化判定部（Ｓ１）と、を備え、
低騒音化判定部によって低騒音化が要求されたと判定された際に、圧縮機制御部が冷媒吐出能力を低下させるとともに、流量制御部が流量を低減させ、さらに、絞り開度制御部が中間圧冷媒の圧力を上昇させることなく高圧冷媒の圧力を上昇させるように高段側減圧装置および低段側減圧装置の少なくとも一方の作動を制御する冷凍サイクル装置である。 The invention according to claim 4 compresses the low-pressure refrigerant sucked from the suction port (11a) and discharges the high-pressure refrigerant from the discharge port (11c), and flows the intermediate-pressure refrigerant into the refrigerant in the compression process. The heat exchanger (12) for heating that heats the fluid to be heated by exchanging heat between the compressor (111) having the intermediate pressure port (11b) to be joined and the high-pressure refrigerant discharged from the discharge port and the fluid to be heated. And a flow rate adjustment device (21) for adjusting the flow rate of the fluid to be heated that is heated in the heating heat exchanger, and a high-stage pressure reduction for reducing the refrigerant flowing out of the heating heat exchanger until it becomes an intermediate pressure refrigerant A device (13a), a low-stage decompression device (25) that decompresses the refrigerant flowing out of the heat exchanger for heating until it becomes a low-pressure refrigerant, and evaporates the low-pressure refrigerant decompressed by the low-stage decompression device, Outflow to suction port Evaporator (14), compressor control unit (40a) for controlling the operation of the compressor, and throttle opening degree control unit (40b) for controlling the operation of at least one of the high-stage decompression device and the low-stage decompression device ), A flow rate control unit (40d) for controlling the operation of the flow rate adjusting device, and a noise reduction determination unit (S1) for determining that a reduction in cycle noise is required when a predetermined condition is satisfied. Prepared,
When the noise reduction determination unit determines that noise reduction is required, the compressor control unit reduces the refrigerant discharge capacity, the flow rate control unit reduces the flow rate, and the throttle opening degree control unit The refrigeration cycle apparatus controls the operation of at least one of the high-stage decompression device and the low-stage decompression device so as to increase the pressure of the high-pressure refrigerant without increasing the pressure of the pressurized refrigerant.

これによれば、サイクルの低騒音化が要求されたと判定された際に、圧縮機（１１１）の冷媒吐出能力を低下させるので、冷凍サイクル装置の低騒音化を実現することができる。   According to this, when it is determined that the noise reduction of the cycle is required, the refrigerant discharge capacity of the compressor (111) is reduced, so that the noise reduction of the refrigeration cycle apparatus can be realized.

さらに、低騒音化が要求されたと判定された際に、流量制御部が流量を低減させて、中間圧冷媒の圧力を上昇させることなく高圧冷媒の圧力を上昇させるので、請求項１および２に記載の発明と同様に、加熱用熱交換器（１２）の入口側の冷媒のエンタルピから加熱用熱交換器（１２）の出口側の冷媒のエンタルピを減算したエンタルピ差を拡大することができる。   Furthermore, when it is determined that low noise is required, the flow control unit reduces the flow rate and increases the pressure of the high-pressure refrigerant without increasing the pressure of the intermediate-pressure refrigerant. Similarly to the described invention, the enthalpy difference obtained by subtracting the enthalpy of the refrigerant on the outlet side of the heating heat exchanger (12) from the enthalpy of the refrigerant on the inlet side of the heating heat exchanger (12) can be enlarged.

従って、低騒音化のために圧縮機（１１１）の冷媒吐出能力を低下させても、上述したエンタルピ差の拡大によって、加熱能力の低下を抑制することができる。すなわち、請求項４に記載の発明によれば、加熱能力の低下を招くことなく、低騒音化を実現可能な冷凍サイクル装置を提供することができる。   Therefore, even if the refrigerant discharge capacity of the compressor (111) is reduced to reduce noise, the reduction of the heating capacity can be suppressed by increasing the enthalpy difference described above. That is, according to the fourth aspect of the present invention, it is possible to provide a refrigeration cycle apparatus that can realize noise reduction without causing a decrease in heating capacity.

また、請求項６に記載の発明は、吸入ポート（１１ａ）から吸入した低圧冷媒を圧縮して吐出ポート（１１ｃ）から高圧冷媒を吐出するとともに、中間圧冷媒を流入させて圧縮過程の冷媒に合流させる中間圧ポート（１１ｂ）を有する圧縮機（１１１）と、吐出ポートから吐出された高圧冷媒と加熱対象流体とを熱交換させて、加熱対象流体を加熱する加熱用熱交換器（１２）と、加熱用熱交換器から流出した冷媒を中間圧冷媒となるまで減圧させる高段側減圧装置（１３ａ）と、加熱用熱交換器から流出した冷媒を低圧冷媒となるまで減圧させる低段側減圧装置（２５）と、低段側減圧装置にて減圧された低圧冷媒を蒸発させて、吸入ポート側へ流出させる蒸発器（１４）と、圧縮機の作動を制御する圧縮機制御部（４０ａ）と、高段側減圧装置および低段側減圧装置の少なくとも一方の作動を制御する絞り開度制御部（４０ｂ）と、予め定めた条件が成立した際にサイクルの低騒音化が要求されたと判定する低騒音化判定部（Ｓ１）と、を備え、
低騒音化判定部によって低騒音化が要求されたと判定された際に、圧縮機制御部が圧縮機の回転数を低下させるとともに、絞り開度制御部が中間圧冷媒の圧力を上昇させるように高段側減圧装置および低段側減圧装置の作動を制御する冷凍サイクル装置である。 According to the sixth aspect of the present invention, the low-pressure refrigerant sucked from the suction port (11a) is compressed and the high-pressure refrigerant is discharged from the discharge port (11c), and the intermediate-pressure refrigerant is introduced into the refrigerant in the compression process. The heat exchanger (12) for heating that heats the fluid to be heated by exchanging heat between the compressor (111) having the intermediate pressure port (11b) to be joined and the high-pressure refrigerant discharged from the discharge port and the fluid to be heated. A high-stage decompression device (13a) that depressurizes the refrigerant that flows out of the heating heat exchanger until it becomes an intermediate-pressure refrigerant, and a low-stage side that depressurizes the refrigerant that flows out of the heating heat exchanger until it becomes a low-pressure refrigerant A decompressor (25), an evaporator (14) that evaporates the low-pressure refrigerant decompressed by the low-stage decompressor and flows out to the suction port side, and a compressor controller (40a) that controls the operation of the compressor ) And lower the higher stage A throttle opening degree control unit (40b) that controls the operation of at least one of the device and the low-stage decompression device, and a noise reduction determination unit that determines that a reduction in cycle noise is required when a predetermined condition is satisfied (S1)
When the noise reduction determination unit determines that noise reduction is required, the compressor control unit reduces the rotation speed of the compressor and the throttle opening control unit increases the pressure of the intermediate pressure refrigerant. This is a refrigeration cycle apparatus that controls the operation of the high-stage decompression device and the low-stage decompression device.

これによれば、サイクルの低騒音化が要求されたと判定された際に、圧縮機（１１１）の回転数を低下させるので、冷凍サイクル装置の低騒音化を実現することができる。   According to this, when it is determined that the noise reduction of the cycle is required, the rotational speed of the compressor (111) is reduced, so that the noise reduction of the refrigeration cycle apparatus can be realized.

さらに、低騒音化が要求されたと判定された際に、中間圧冷媒の圧力を上昇させるので、中間圧ポート（１１ｂ）から吸入される冷媒の密度を上昇させて、吐出ポート（１１ｃ）から吐出される冷媒流量を増加させることができる。つまり、圧縮機の回転数を低下させたとしても、加熱用熱交換器（１２）を流通する冷媒の流量の増加させることができる。   Further, when it is determined that a reduction in noise is required, the pressure of the intermediate pressure refrigerant is increased, so that the density of the refrigerant sucked from the intermediate pressure port (11b) is increased and discharged from the discharge port (11c). The refrigerant flow rate to be increased can be increased. That is, even if the rotation speed of the compressor is decreased, the flow rate of the refrigerant flowing through the heating heat exchanger (12) can be increased.

従って、低騒音化のために圧縮機（１１１）の冷媒吐出能力を低下させても、上述した加熱用熱交換器（１２）を流通する冷媒の流量の増加によって、加熱能力の低下を抑制することができる。すなわち、請求項６に記載の発明によれば、加熱能力の低下を招くことなく、低騒音化を実現可能な冷凍サイクル装置を提供することができる。   Therefore, even if the refrigerant discharge capacity of the compressor (111) is reduced to reduce noise, the reduction of the heating capacity is suppressed by increasing the flow rate of the refrigerant flowing through the heating heat exchanger (12). be able to. That is, according to the sixth aspect of the present invention, it is possible to provide a refrigeration cycle apparatus capable of realizing noise reduction without causing a decrease in heating capacity.

また、請求項８に記載の発明は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機から吐出された高圧冷媒と加熱対象流体とを熱交換させて、加熱対象流体を加熱する加熱用熱交換器（１２）と、加熱用熱交換器下流側の冷媒を減圧させるノズル部（６２ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（６２ｃ）から冷媒を吸引し、噴射冷媒と冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる昇圧部（６２ｄ）を有するエジェクタ（６２）と、エジェクタから流出した冷媒の気液を分離して、分離された気相冷媒を圧縮機の吸入口側へ流出させる気液分離部（１９ａ）と、気液分離部にて分離された液相冷媒を減圧させる減圧装置（１３ａ）と、減圧装置にて減圧された冷媒を蒸発させて冷媒吸引口側へ流出させる蒸発器（１４）と、圧縮機の作動を制御する圧縮機制御部（４０ａ）と、昇圧部における昇圧量を制御する昇圧能力制御部（４０ｆ）と、予め定めた条件が成立した際にサイクルの低騒音化が要求されたと判定する低騒音化判定部（Ｓ１）と、を備え、
低騒音化判定部によって低騒音化が要求されたと判定された際に、圧縮機制御部が圧縮機の回転数を低下させるとともに、昇圧能力制御部が昇圧量を増加させる冷凍サイクル装置である。 The invention according to claim 8 heats the fluid to be heated by exchanging heat between the compressor (11) that compresses and discharges the refrigerant and the high-pressure refrigerant discharged from the compressor and the fluid to be heated. The refrigerant is sucked from the refrigerant suction port (62c) by the suction action of the jetted refrigerant jetted from the heating heat exchanger (12) and the nozzle part (62a) for depressurizing the refrigerant on the downstream side of the heating heat exchanger. A gas phase refrigerant separated by separating an ejector (62) having a pressure increasing part (62d) for increasing the pressure of the mixed refrigerant of the refrigerant and the suctioned refrigerant sucked from the refrigerant suction port, and the gas-liquid of the refrigerant flowing out from the ejector The gas-liquid separation part (19a) that flows out to the suction port side of the compressor, the decompression device (13a) that decompresses the liquid-phase refrigerant separated in the gas-liquid separation part, and the refrigerant decompressed by the decompression apparatus Evaporate to flow out to the refrigerant suction side An evaporator (14), a compressor control unit (40a) for controlling the operation of the compressor, a boosting capacity control unit (40f) for controlling the boosting amount in the boosting unit, and a cycle when a predetermined condition is satisfied A noise reduction determination unit (S1) that determines that noise reduction is required,
In the refrigeration cycle apparatus, when the noise reduction determination unit determines that noise reduction is required, the compressor control unit decreases the rotation speed of the compressor, and the pressure increase capability control unit increases the pressure increase amount.

これによれば、サイクルの低騒音化が要求されたと判定された際に、圧縮機（１１）の回転数を低下させるので、冷凍サイクル装置の低騒音化を実現することができる。   According to this, when it is determined that the noise reduction of the cycle is required, the rotation speed of the compressor (11) is reduced, so that the noise reduction of the refrigeration cycle apparatus can be realized.

さらに、低騒音化が要求されたと判定された際に、エジェクタ（６２）の昇圧部（６２ｄ）における昇圧量を増加させるので、圧縮機（１１）に吸入される冷媒の密度を上昇させて、圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量を増加させることができる。つまり、加熱用熱交換器（１２１）を流通する冷媒の流量の減少を抑制することができる。   Furthermore, when it is determined that a reduction in noise is required, the amount of pressure increase in the pressure increase unit (62d) of the ejector (62) is increased, so that the density of the refrigerant sucked into the compressor (11) is increased, The flow rate of the refrigerant discharged from the compressor (11) can be increased. That is, it is possible to suppress a decrease in the flow rate of the refrigerant flowing through the heating heat exchanger (121).

従って、低騒音化のために圧縮機（１１）の回転数を低下させても、上述した加熱用熱交換器（１２１）を流通する冷媒の流量の増加によって、加熱能力の低下を抑制することができる。すなわち、請求項８に記載の発明によれば、加熱能力の低下を招くことなく、低騒音化を実現可能な冷凍サイクル装置を提供することができる。   Therefore, even if the rotational speed of the compressor (11) is reduced to reduce noise, the reduction in heating capacity is suppressed by increasing the flow rate of the refrigerant flowing through the heating heat exchanger (121) described above. Can do. That is, according to the eighth aspect of the present invention, it is possible to provide a refrigeration cycle apparatus capable of realizing a reduction in noise without causing a decrease in heating capacity.

ここで、上述の各請求項における加熱能力としては、加熱用熱交換器（１２１）の入口側の冷媒のエンタルピから加熱用熱交換器（１２１）の出口側の冷媒のエンタルピを減算したエンタルピ差と加熱用熱交換器（１２１）を流通する冷媒の冷媒流量との積算値等を用いて定義することができる。   Here, as the heating capacity in each of the above-described claims, the enthalpy difference obtained by subtracting the enthalpy of the refrigerant on the outlet side of the heating heat exchanger (121) from the enthalpy of the refrigerant on the inlet side of the heating heat exchanger (121). And the integrated value of the refrigerant flow rate of the refrigerant flowing through the heating heat exchanger (121).

また、上述の各請求項における圧縮機（１１）の冷媒吐出能力とは、圧縮機１１の仕事量に対応する値であって、例えば、昇圧量と吐出流量（質量流量）との積算値を用いて定義することができる。この定義によれば、圧縮機（１１）の回転数を低下させても、圧縮機（１１）の吸入圧を上昇させることで、圧縮機（１１）の吐出流量を増加させて冷媒吐出能力を向上させることもできる。   In addition, the refrigerant discharge capacity of the compressor (11) in each of the above claims is a value corresponding to the work amount of the compressor 11, for example, an integrated value of the pressure increase amount and the discharge flow rate (mass flow rate). Can be defined using According to this definition, even if the rotational speed of the compressor (11) is decreased, the refrigerant discharge capacity is increased by increasing the suction pressure of the compressor (11) to increase the discharge flow rate of the compressor (11). It can also be improved.

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。   In addition, the code | symbol in the bracket | parenthesis of each means described in this column and the claim is an example which shows a corresponding relationship with the specific means as described in embodiment mentioned later.

第１実施形態の車両用空調装置の全体構成図である。It is a whole block diagram of the vehicle air conditioner of 1st Embodiment. 第１実施形態の車両用空調装置の電気制御部を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the electric control part of the vehicle air conditioner of 1st Embodiment. 第１実施形態の冷凍サイクル装置の暖房モード時および低騒音暖房モード時における冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the change of the state of the refrigerant | coolant at the time of the heating mode of the refrigeration cycle apparatus of 1st Embodiment, and the low noise heating mode. 第１実施形態の空調制御装置が実行する制御フローの要部を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the principal part of the control flow which the air-conditioning control apparatus of 1st Embodiment performs. 第２実施形態の車両用空調装置の全体構成図である。It is a whole block diagram of the vehicle air conditioner of 2nd Embodiment. 第３実施形態の車両用空調装置の全体構成図である。It is a whole block diagram of the vehicle air conditioner of 3rd Embodiment. 第４実施形態の車両用空調装置の全体構成図である。It is a whole block diagram of the vehicle air conditioner of 4th Embodiment. 第４実施形態の車両用空調装置の電気制御部を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the electric control part of the vehicle air conditioner of 4th Embodiment. 第４実施形態の冷凍サイクル装置の暖房モード時および低騒音暖房モード時における冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the change of the state of the refrigerant | coolant at the time of the heating mode of the refrigeration cycle apparatus of 4th Embodiment, and the low noise heating mode. 第５実施形態の冷凍サイクル装置の暖房モード時および低騒音暖房モード時における冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the change of the state of the refrigerant | coolant at the time of the heating mode of the refrigeration cycle apparatus of 5th Embodiment, and the low noise heating mode. 第６実施形態の車両用空調装置の冷房モード時の冷媒流れを示す全体構成図である。It is a whole block diagram which shows the refrigerant | coolant flow at the time of the air conditioning mode of the vehicle air conditioner of 6th Embodiment. 第６実施形態の車両用空調装置の第１除湿暖房モード時の冷媒流れを示す全体構成図である。It is a whole block diagram which shows the refrigerant | coolant flow at the time of the 1st dehumidification heating mode of the vehicle air conditioner of 6th Embodiment. 第６実施形態の車両用空調装置の第２除湿暖房モード時の冷媒流れを示す全体構成図である。It is a whole block diagram which shows the refrigerant | coolant flow at the time of the 2nd dehumidification heating mode of the vehicle air conditioner of 6th Embodiment. 第６実施形態の車両用空調装置の暖房モード時の冷媒流れを示す全体構成図である。It is a whole block diagram which shows the refrigerant | coolant flow at the time of the heating mode of the vehicle air conditioner of 6th Embodiment. 第６実施形態の車両用空調装置の電気制御部を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the electric control part of the vehicle air conditioner of 6th Embodiment. 第６実施形態の冷凍サイクル装置の暖房モード時および低騒音暖房モード時における冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the change of the state of the refrigerant | coolant at the time of the heating mode of the refrigeration cycle apparatus of 6th Embodiment, and the low noise heating mode. 第７実施形態の冷凍サイクル装置の暖房モード時および低騒音暖房モード時における冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the change of the state of the refrigerant | coolant at the time of the heating mode of the refrigeration cycle apparatus of 7th Embodiment, and the low noise heating mode.

（第１実施形態）
図１〜図４を用いて、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態では、本発明に係る冷凍サイクル装置１０を、内燃機関（エンジンＥＧ）および走行用電動モータから走行用の駆動力を得る、いわゆるハイブリッド車両の車両用空調装置１に適用している。冷凍サイクル装置１０は、車両用空調装置１において、空調対象空間である車室内へ送風される送風空気を加熱あるいは冷却する機能を果たす。 (First embodiment)
1st Embodiment of this invention is described using FIGS. 1-4. In this embodiment, the refrigeration cycle apparatus 10 according to the present invention is applied to a vehicle air conditioner 1 for a so-called hybrid vehicle that obtains a driving force for traveling from an internal combustion engine (engine EG) and a traveling electric motor. The refrigeration cycle apparatus 10 fulfills the function of heating or cooling the blown air blown into the vehicle interior that is the air-conditioning target space in the vehicle air conditioner 1.

冷凍サイクル装置１０は、冷房モードの冷媒回路、除湿暖房モードの冷媒回路、および暖房モードの冷媒回路を切り替え可能に構成されている。   The refrigeration cycle apparatus 10 is configured to be able to switch between a cooling mode refrigerant circuit, a dehumidifying heating mode refrigerant circuit, and a heating mode refrigerant circuit.

車両用空調装置１において、冷房モードは、送風空気を冷却して車室内へ吹き出すことによって車室内の冷房を行う運転モードである。除湿暖房モードは、冷却されて除湿された送風空気を再加熱して車室内へ吹き出すことによって車室内の除湿暖房を行う運転モードである。暖房モードは、送風空気を加熱して車室内へ吹き出すことによって車室内の暖房を行う運転モードである。   In the vehicle air conditioner 1, the cooling mode is an operation mode in which the vehicle interior is cooled by cooling the blown air and blowing it out into the vehicle interior. The dehumidifying heating mode is an operation mode in which dehumidifying heating in the vehicle interior is performed by reheating the blown air that has been cooled and dehumidified and blowing it out into the vehicle interior. The heating mode is an operation mode in which the vehicle interior is heated by heating the blown air and blowing it out into the vehicle interior.

図１では、冷房モードの冷媒回路における冷媒の流れを白抜き矢印で示し、除湿暖房モードの冷媒回路における冷媒の流れを斜線ハッチング付き矢印で示し、さらに、暖房モードの冷媒回路における冷媒の流れを黒塗り矢印で示している。   In FIG. 1, the refrigerant flow in the cooling mode refrigerant circuit is indicated by white arrows, the refrigerant flow in the dehumidifying heating mode refrigerant circuit is indicated by hatched arrows, and the refrigerant flow in the heating mode refrigerant circuit is further indicated. Shown with black arrows.

また、冷凍サイクル装置１０では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、圧縮機１１吐出冷媒の圧力が、冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。この冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。   The refrigeration cycle apparatus 10 employs an HFC-based refrigerant (specifically, R134a) as the refrigerant, and constitutes a subcritical refrigeration cycle in which the pressure of the refrigerant discharged from the compressor 11 does not exceed the critical pressure of the refrigerant. ing. This refrigerant is mixed with refrigerating machine oil for lubricating the compressor 11, and a part of the refrigerating machine oil circulates in the cycle together with the refrigerant.

冷凍サイクル装置１０の構成機器のうち、圧縮機１１は、冷凍サイクル装置１０において冷媒を吸入し、圧縮して吐出するものである。圧縮機１１は、車両ボンネット内に配置されている。圧縮機１１は、吐出容量が固定された固定容量型の圧縮機構を電動モータにて回転駆動する電動圧縮機である。圧縮機１１は、後述する空調制御装置４０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。   Among the components of the refrigeration cycle apparatus 10, the compressor 11 sucks refrigerant in the refrigeration cycle apparatus 10, compresses it, and discharges it. The compressor 11 is arrange | positioned in the vehicle bonnet. The compressor 11 is an electric compressor that rotationally drives a fixed capacity type compression mechanism with a fixed discharge capacity by an electric motor. The operation of the compressor 11 is controlled by a control signal output from the air conditioning control device 40 described later.

圧縮機１１の吐出口には、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路の入口側が接続されている。水−冷媒熱交換器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と水循環回路２０を循環する熱媒体である冷却水とを熱交換させて、冷却水を加熱する加熱用熱交換器である。従って、本実施形態の冷凍サイクル装置１０の加熱用熱交換器における加熱対象流体は、冷却水となる。   An inlet side of the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 is connected to the discharge port of the compressor 11. The water-refrigerant heat exchanger 12 is a heating heat exchanger that heats the cooling water by exchanging heat between the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 and cooling water that is a heat medium circulating in the water circulation circuit 20. . Therefore, the fluid to be heated in the heat exchanger for heating of the refrigeration cycle apparatus 10 of the present embodiment is cooling water.

水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路の出口には、第１膨張弁１３ａの入口側が接続されている。第１膨張弁１３ａは、少なくとも暖房モード時に、水−冷媒熱交換器１２から流出した高圧冷媒を減圧させる減圧装置である。   The inlet of the first expansion valve 13 a is connected to the outlet of the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12. The first expansion valve 13a is a decompression device that decompresses the high-pressure refrigerant that has flowed out of the water-refrigerant heat exchanger 12 at least in the heating mode.

より具体的には、第１膨張弁１３ａは、絞り開度を変更可能に構成された弁体と、この弁体の開度を変化させる電動アクチュエータ（具体的には、ステッピングモータ）とを有して構成される電気式の可変絞り機構である。   More specifically, the first expansion valve 13a has a valve body configured to be able to change the throttle opening, and an electric actuator (specifically, a stepping motor) that changes the opening of the valve body. This is an electric variable aperture mechanism.

さらに、冷凍サイクル装置１０では、後述するように、第２膨張弁１３ｂを備えている。第２膨張弁１３ｂの基本的構成は、第１膨張弁１３ａと同様である。これらの第１、第２膨張弁１３ａ、１３ｂは、弁開度を全開にすることで流量調整作用および冷媒減圧作用を殆ど発揮することなく単なる冷媒通路として機能する全開機能、および弁開度を全閉にすることで冷媒通路を閉塞する全閉機能を有している。   Further, the refrigeration cycle apparatus 10 includes a second expansion valve 13b as will be described later. The basic configuration of the second expansion valve 13b is the same as that of the first expansion valve 13a. These first and second expansion valves 13a and 13b have a fully open function that functions as a mere refrigerant passage with almost no flow rate adjusting action and refrigerant pressure reducing action by fully opening the valve opening degree, and a valve opening degree. It has a fully closed function of closing the refrigerant passage by being fully closed.

そして、この全開機能および全閉機能によって、第１、第２膨張弁１３ａ、１３ｂは、上述した各運転モードの冷媒回路を切り替えることができる。従って、第１、第２膨張弁１３ａ、１３ｂは、冷媒回路切替装置としての機能を兼ね備えている。第１、第２膨張弁１３ａ、１３ｂは、空調制御装置４０から出力される制御信号（制御パルス）によって、その作動が制御される。   The first and second expansion valves 13a and 13b can switch the refrigerant circuit in each operation mode described above by the fully open function and the fully closed function. Therefore, the first and second expansion valves 13a and 13b also have a function as a refrigerant circuit switching device. The operations of the first and second expansion valves 13 a and 13 b are controlled by a control signal (control pulse) output from the air conditioning control device 40.

第１膨張弁１３ａの出口には、室外熱交換器１４の冷媒入口側が接続されている。室外熱交換器１４は、第１膨張弁１３ａから流出した冷媒と送風ファン１４ａから送風された外気とを熱交換させる熱交換器である。室外熱交換器１４は、車両ボンネット内の前方側に配置されている。   The refrigerant inlet side of the outdoor heat exchanger 14 is connected to the outlet of the first expansion valve 13a. The outdoor heat exchanger 14 is a heat exchanger that exchanges heat between the refrigerant flowing out of the first expansion valve 13a and the outside air blown from the blower fan 14a. The outdoor heat exchanger 14 is disposed on the front side in the vehicle bonnet.

より詳細には、室外熱交換器１４は、少なくとも冷房モード時に、高圧冷媒を放熱させる放熱器として機能し、少なくとも暖房モード時には、第１膨張弁１３ａにて減圧された低圧冷媒を蒸発させる蒸発器として機能する。送風ファン１４ａは、空調制御装置４０から出力される制御電圧によって回転数（すなわち、送風能力）が制御される電動送風機である。   More specifically, the outdoor heat exchanger 14 functions as a radiator that radiates high-pressure refrigerant at least in the cooling mode, and an evaporator that evaporates low-pressure refrigerant decompressed by the first expansion valve 13a at least in the heating mode. Function as. The blower fan 14a is an electric blower in which the rotation speed (that is, the blowing capacity) is controlled by a control voltage output from the air conditioning control device 40.

室外熱交換器１４の冷媒出口には、互いに連通する３つの流入出口を有する第１三方継手１５ａの流入口側が接続されている。このような三方継手としては、複数の配管を接合して形成されたものや、金属ブロックや樹脂ブロックに複数の冷媒通路を設けることによって形成されたものを採用することができる。さらに、冷凍サイクル装置１０では、後述するように、第２三方継手１５ｂを備えている。第２三方継手１５ｂの基本的構成は、第１三方継手１５ａと同様である。   The refrigerant outlet of the outdoor heat exchanger 14 is connected to the inlet side of the first three-way joint 15a having three inlets and outlets communicating with each other. As such a three-way joint, one formed by joining a plurality of pipes or one formed by providing a plurality of refrigerant passages in a metal block or a resin block can be adopted. Further, the refrigeration cycle apparatus 10 includes a second three-way joint 15b as will be described later. The basic configuration of the second three-way joint 15b is the same as that of the first three-way joint 15a.

第１三方継手１５ａの一方の流出口には、第２膨張弁１３ｂの入口側が接続されている。また、第１三方継手１５ａの他方の流出口には、第２三方継手１５ｂの一方の流入口側が接続されている。第１三方継手１５ａの他方の流出口側と第２三方継手１５ｂの一方の流入口側とを接続する迂回通路１６には、開閉弁１８ａが配置されている。   The inlet side of the second expansion valve 13b is connected to one outflow port of the first three-way joint 15a. In addition, one inlet side of the second three-way joint 15b is connected to the other outlet of the first three-way joint 15a. An open / close valve 18a is disposed in the bypass passage 16 that connects the other outlet side of the first three-way joint 15a and one inlet side of the second three-way joint 15b.

迂回通路１６は、第１三方継手１５ａから流出した冷媒を、第２膨張弁１３ｂおよび室内蒸発器１７を迂回させて、後述するアキュムレータ１９の入口側へ導く冷媒通路である。開閉弁１８ａは、迂回通路１６を開閉する電磁弁である。   The bypass passage 16 is a coolant passage that guides the refrigerant flowing out from the first three-way joint 15a to the inlet side of the accumulator 19 to be described later, bypassing the second expansion valve 13b and the indoor evaporator 17. The on-off valve 18 a is an electromagnetic valve that opens and closes the bypass passage 16.

開閉弁１８ａは、迂回通路１６を開閉することで、上述した各運転モードの冷媒回路を切り替えることができる。従って、開閉弁１８ａは、第１、第２膨張弁１３ａ、１３ｂとともに、冷媒回路切替装置としての機能を果たす。開閉弁１８ａは、空調制御装置４０から出力される制御電圧によって、その作動が制御される。   The on-off valve 18a can switch the refrigerant circuit in each operation mode described above by opening and closing the bypass passage 16. Therefore, the on-off valve 18a functions as a refrigerant circuit switching device together with the first and second expansion valves 13a and 13b. The operation of the on-off valve 18 a is controlled by a control voltage output from the air conditioning control device 40.

第２膨張弁１３ｂは、少なくとも冷房モード時に、室外熱交換器１４から流出した冷媒を減圧させる電気式の可変絞り機構である。第２膨張弁１３ｂの出口には、室内蒸発器１７の冷媒入口側が接続されている。   The second expansion valve 13b is an electric variable throttle mechanism that depressurizes the refrigerant that has flowed out of the outdoor heat exchanger 14 at least in the cooling mode. The refrigerant inlet side of the indoor evaporator 17 is connected to the outlet of the second expansion valve 13b.

室内蒸発器１７は、後述する室内空調ユニット３０のケーシング３１内に配置されている。室内蒸発器１７は、冷房モード時および除湿暖房モード時に、第２膨張弁１３ｂにて減圧された低圧冷媒と送風機３２から送風された送風空気とを熱交換させて低圧冷媒を蒸発させ、低圧冷媒に吸熱作用を発揮させることによって送風空気を冷却する冷却用熱交換器である。   The indoor evaporator 17 is arrange | positioned in the casing 31 of the indoor air conditioning unit 30 mentioned later. The indoor evaporator 17 evaporates the low-pressure refrigerant by exchanging heat between the low-pressure refrigerant decompressed by the second expansion valve 13b and the blown air blown from the blower 32 during the cooling mode and the dehumidifying heating mode. It is a heat exchanger for cooling which cools blowing air by making it exhibit an endothermic effect.

室内蒸発器１７の冷媒出口側には、第２三方継手１５ｂの他方の流入口側が接続されている。第２三方継手１５ｂの流出口には、アキュムレータ１９の入口側が接続されている。アキュムレータ１９は、内部に流入した冷媒の気液を分離して、サイクル内の余剰液相冷媒を蓄える気液分離器である。アキュムレータ１９の気相冷媒出口には、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。   The other inlet side of the second three-way joint 15 b is connected to the refrigerant outlet side of the indoor evaporator 17. The inlet side of the accumulator 19 is connected to the outlet of the second three-way joint 15b. The accumulator 19 is a gas-liquid separator that separates the gas-liquid of the refrigerant that has flowed into the accumulator and stores excess liquid-phase refrigerant in the cycle. The suction port side of the compressor 11 is connected to the gas phase refrigerant outlet of the accumulator 19.

次に、水循環回路２０について説明する。本実施形態の水循環回路２０は、水−冷媒熱交換器１２の水通路とヒータコア２２との間で冷却水を循環させる冷却水回路である。ヒータコア２２は、室内空調ユニット３０のケーシング３１内に配置されて、水−冷媒熱交換器１２にて加熱された冷却水と室内蒸発器１７通過後の送風空気とを熱交換させて、送風空気を加熱する熱交換器である。   Next, the water circulation circuit 20 will be described. The water circulation circuit 20 of the present embodiment is a cooling water circuit that circulates cooling water between the water passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 and the heater core 22. The heater core 22 is disposed in the casing 31 of the indoor air conditioning unit 30, and exchanges heat between the cooling water heated by the water-refrigerant heat exchanger 12 and the blown air after passing through the indoor evaporator 17. It is a heat exchanger which heats.

また、水循環回路２０には、冷却水を循環させるための水ポンプ２１が配置されている。水ポンプ２１は、ヒータコア２２の冷却水出口側から吸入した冷媒水を水−冷媒熱交換器１２の水通路へ圧送するものである。水ポンプ２１は、空調制御装置４０から出力される制御電圧によって、回転数（すなわち、水圧送能力）が制御される。従って、水ポンプ２１は、水−冷媒熱交換器１２にて加熱される冷却水の流量を調整する流量調整装置である。   The water circulation circuit 20 is provided with a water pump 21 for circulating the cooling water. The water pump 21 pumps the refrigerant water sucked from the cooling water outlet side of the heater core 22 to the water passage of the water-refrigerant heat exchanger 12. The number of rotations of the water pump 21 (that is, the water pressure feeding capability) is controlled by the control voltage output from the air conditioning control device 40. Therefore, the water pump 21 is a flow rate adjusting device that adjusts the flow rate of the cooling water heated by the water-refrigerant heat exchanger 12.

水−冷媒熱交換器１２の水通路の出口には、ヒータコア２２の冷却水入口側が接続されている。このため、空調制御装置４０が水ポンプ２１を作動させると、水循環回路２０では、図１の実線矢印に示すように、水ポンプ２１の吐出口→水−冷媒熱交換器１２の水通路→ヒータコア２２→水ポンプ２１の吸入口の順で冷却水が循環する。   The cooling water inlet side of the heater core 22 is connected to the outlet of the water passage of the water-refrigerant heat exchanger 12. For this reason, when the air conditioning control device 40 operates the water pump 21, in the water circulation circuit 20, as shown by the solid line arrow in FIG. 1, the outlet of the water pump 21 → the water passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 → the heater core. 22 → Cooling water circulates in the order of the inlet of the water pump 21.

これにより、本実施形態の車両用空調装置１では、除湿暖房モード時および暖房モード時に、水−冷媒熱交換器１２にて加熱された冷却水をヒータコア２２へ流入させて、送風空気を加熱することができる。換言すると、本実施形態の冷凍サイクル装置１０では、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒を熱源とし、熱媒体（すなわち、冷却水）を介して、間接的に送風空気を加熱することができる。   Thereby, in the vehicle air conditioner 1 of the present embodiment, the cooling water heated by the water-refrigerant heat exchanger 12 is caused to flow into the heater core 22 in the dehumidifying heating mode and the heating mode to heat the blown air. be able to. In other words, in the refrigeration cycle apparatus 10 of the present embodiment, the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 can be used as a heat source, and the blown air can be indirectly heated via a heat medium (that is, cooling water).

次に、室内空調ユニット３０について説明する。室内空調ユニット３０は、車室内最前部の計器盤（インストルメントパネル）の内側に配置されている。室内空調ユニット３０は、冷凍サイクル装置１０によって温度調整された送風空気を車室内へ吹き出すために、その外殻を形成するケーシング３１内に送風機３２、室内蒸発器１７、ヒータコア２２等を収容したものである。   Next, the indoor air conditioning unit 30 will be described. The indoor air conditioning unit 30 is disposed inside the instrument panel (instrument panel) at the forefront of the vehicle interior. The indoor air conditioning unit 30 contains a blower 32, an indoor evaporator 17, a heater core 22 and the like in a casing 31 that forms an outer shell in order to blow out the blown air whose temperature is adjusted by the refrigeration cycle apparatus 10 into the vehicle interior. It is.

ケーシング３１は、車室内に送風される送風空気の空気通路を形成するもので、ある程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（例えば、ポリプロピレン）にて成形されている。ケーシング３１の送風空気流れ最上流側には、ケーシング３１内へ内気（車室内空気）と外気（車室外空気）とを切替導入する内外気切替装置３３が配置されている。   The casing 31 forms an air passage for blown air blown into the vehicle interior, and is formed of a resin (for example, polypropylene) having a certain degree of elasticity and excellent in strength. An inside / outside air switching device 33 for switching and introducing inside air (vehicle compartment air) and outside air (vehicle compartment outside air) into the casing 31 is disposed on the most upstream side of the blast air flow in the casing 31.

内外気切替装置３３は、ケーシング３１内へ内気を導入させる内気導入口および外気を導入させる外気導入口の開口面積を、内外気切替ドアによって連続的に調整して、内気の導入風量と外気の導入風量との導入割合を変化させるものである。内外気切替ドアは、内外気切替ドア用の電動アクチュエータによって駆動され、この電動アクチュエータは、空調制御装置４０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。   The inside / outside air switching device 33 continuously adjusts the opening area of the inside air introduction port for introducing the inside air into the casing 31 and the outside air introduction port for introducing the outside air, by the inside / outside air switching door, The introduction ratio with the introduction air volume is changed. The inside / outside air switching door is driven by an electric actuator for the inside / outside air switching door, and the operation of the electric actuator is controlled by a control signal output from the air conditioning control device 40.

内外気切替装置３３の送風空気流れ下流側には、内外気切替装置３３を介して吸入した空気を車室内へ向けて送風する送風機３２が配置されている。送風機３２は、遠心多翼ファンを電動モータにて駆動する電動送風機である。送風機３２は、空調制御装置４０から出力される制御電圧によって、回転数（すなわち、送風能力）が制御される。従って、送風機３２は、車室内へ送風される送風空気の風量を調整する風量調整装置である。   On the downstream side of the blown air flow of the inside / outside air switching device 33, a blower 32 that blows air sucked through the inside / outside air switching device 33 toward the vehicle interior is arranged. The blower 32 is an electric blower that drives a centrifugal multiblade fan with an electric motor. The number of rotations (that is, the blowing capacity) of the blower 32 is controlled by the control voltage output from the air conditioning control device 40. Therefore, the blower 32 is an air volume adjusting device that adjusts the air volume of the blown air blown into the vehicle interior.

送風機３２の送風空気流れ下流側には、室内蒸発器１７およびヒータコア２２が、送風空気の流れに対して、この順に配置されている。つまり、室内蒸発器１７は、ヒータコア２２に対して、送風空気流れ上流側に配置されている。また、ケーシング３１内には、室内蒸発器１７を通過した送風空気を、ヒータコア２２を迂回させて下流側へ流す冷風バイパス通路３５が形成されている。   On the downstream side of the blower air flow of the blower 32, the indoor evaporator 17 and the heater core 22 are arranged in this order with respect to the flow of the blown air. That is, the indoor evaporator 17 is disposed upstream of the blower air flow with respect to the heater core 22. Further, in the casing 31, a cold air bypass passage 35 is formed in which the blown air that has passed through the indoor evaporator 17 bypasses the heater core 22 and flows downstream.

室内蒸発器１７の送風空気流れ下流側であって、かつ、ヒータコア２２の送風空気流れ上流側には、室内蒸発器１７通過後の送風空気のうち、ヒータコア２２を通過させる風量と冷風バイパス通路３５を通過させる風量との風量割合を調整するエアミックスドア３４が配置されている。   On the downstream side of the blower air flow of the indoor evaporator 17 and on the upstream side of the blower air flow of the heater core 22, of the blown air that has passed through the indoor evaporator 17, the amount of air passing through the heater core 22 and the cold air bypass passage 35. An air mix door 34 that adjusts the air volume ratio with the air volume that passes the air is disposed.

また、ヒータコア２２の送風空気流れ下流側には、ヒータコア２２にて加熱された送風空気と冷風バイパス通路３５を通過してヒータコア２２にて加熱されていない送風空気とを混合させる混合空間が設けられている。さらに、ケーシング３１の送風空気流れ最下流部には、混合空間にて混合された送風空気（空調風）を、車室内へ吹き出す開口穴が配置されている。   Further, a mixing space for mixing the blown air heated by the heater core 22 and the blown air that has passed through the cold air bypass passage 35 and is not heated by the heater core 22 is provided on the downstream side of the blower air flow of the heater core 22. ing. Furthermore, the opening hole which blows off the blowing air (air-conditioning wind) mixed in the mixing space in the vehicle interior at the most downstream part of the blowing air flow of the casing 31 is arranged.

この開口穴としては、フェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴（いずれも図示せず）が設けられている。フェイス開口穴は、車室内の乗員の上半身に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。フット開口穴は、乗員の足元に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。デフロスタ開口穴は、車両前面窓ガラス内側面に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。   As this opening hole, a face opening hole, a foot opening hole, and a defroster opening hole (all not shown) are provided. The face opening hole is an opening hole for blowing conditioned air toward the upper body of the passenger in the vehicle interior. The foot opening hole is an opening hole for blowing conditioned air toward the feet of the passenger. The defroster opening hole is an opening hole for blowing out conditioned air toward the inner side surface of the vehicle front window glass.

これらのフェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴は、それぞれ空気通路を形成するダクトを介して、車室内に設けられたフェイス吹出口、フット吹出口およびデフロスタ吹出口（いずれも図示せず）に接続されている。   These face opening hole, foot opening hole, and defroster opening hole are respectively connected to a face air outlet, a foot air outlet, and a defroster air outlet (not shown) through a duct that forms an air passage. )It is connected to the.

従って、エアミックスドア３４が、ヒータコア２２を通過させる風量と冷風バイパス通路３５を通過させる風量との風量割合を調整することによって、混合空間にて混合される空調風の温度が調整される。これにより、各吹出口から車室内へ吹き出される送風空気（空調風）の温度が調整されることになる。   Therefore, the air mix door 34 adjusts the air volume ratio between the air volume that passes through the heater core 22 and the air volume that passes through the cold air bypass passage 35, thereby adjusting the temperature of the conditioned air mixed in the mixing space. Thereby, the temperature of the blast air (air conditioned air) blown out from each outlet into the vehicle compartment is adjusted.

つまり、エアミックスドア３４は、車室内へ送風される空調風の温度を調整する温度調整部としての機能を果たす。エアミックスドア３４は、エアミックスドア駆動用の電動アクチュエータによって駆動され、この電動アクチュエータは、空調制御装置４０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。   That is, the air mix door 34 functions as a temperature adjustment unit that adjusts the temperature of the conditioned air blown into the vehicle interior. The air mix door 34 is driven by an electric actuator for driving the air mix door, and the operation of the electric actuator is controlled by a control signal output from the air conditioning control device 40.

また、フェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴の送風空気流れ上流側には、それぞれ、フェイス開口穴の開口面積を調整するフェイスドア、フット開口穴の開口面積を調整するフットドア、デフロスタ開口穴の開口面積を調整するデフロスタドア（いずれも図示せず）が配置されている。   Further, on the upstream side of the air flow of the face opening hole, foot opening hole, and defroster opening hole, a face door for adjusting the opening area of the face opening hole, a foot door for adjusting the opening area of the foot opening hole, and a defroster opening, respectively. A defroster door (both not shown) for adjusting the opening area of the hole is disposed.

これらのフェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、吹出モードを切り替える吹出モード切替装置を構成するものである。フェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、リンク機構等を介して、吹出口モードドア駆動用の電動アクチュエータに連結されて連動して回転操作される。この電動アクチュエータは、空調制御装置４０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。   These face doors, foot doors, and defroster doors constitute a blowing mode switching device that switches the blowing mode. The face door, the foot door, and the defroster door are connected to an electric actuator for driving the air outlet mode door via a link mechanism and the like, and are rotated in conjunction with each other. The operation of the electric actuator is controlled by a control signal output from the air conditioning controller 40.

吹出口モード切替装置によって切り替えられる吹出口モードとしては、具体的に、フェイスモード、バイレベルモード、フットモード等がある。   Specific examples of the outlet mode switched by the outlet mode switching device include a face mode, a bi-level mode, and a foot mode.

フェイスモードは、フェイス吹出口を全開してフェイス吹出口から車室内乗員の上半身に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。バイレベルモードは、フェイス吹出口とフット吹出口の両方を開口して車室内乗員の上半身と足元に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。フットモードは、フット吹出口を全開するとともにデフロスタ吹出口を小開度だけ開口して、フット吹出口から主に空気を吹き出す吹出口モードである。   The face mode is an air outlet mode in which the face air outlet is fully opened and air is blown out from the face air outlet toward the upper body of the passenger in the passenger compartment. The bi-level mode is an air outlet mode in which both the face air outlet and the foot air outlet are opened and air is blown toward the upper body and the feet of the passengers in the passenger compartment. The foot mode is a blow-out mode in which the foot blow-out opening is fully opened and the defroster blow-out opening is opened by a small opening so that air is mainly blown out from the foot blow-out opening.

さらに、乗員が操作パネル５０に設けられた吹出モード切替スイッチをマニュアル操作することによって、デフロスタ吹出口を全開してデフロスタ吹出口から車両フロント窓ガラス内面に空気を吹き出すデフロスタモードとすることもできる。   Further, the defroster mode in which the occupant manually operates a blow mode switching switch provided on the operation panel 50 to fully open the defroster blowout port and blow out air from the defroster blowout port to the inner surface of the vehicle front window glass can be set.

次に、本実施形態の電気制御部について説明する。空調制御装置４０は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成されている。そして、そのＲＯＭ内に記憶された空調制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、その出力側に接続された各種制御対象機器１１、１３ａ、１３ｂ、１４ａ、１８、２２、３２等の作動を制御する。   Next, the electric control unit of this embodiment will be described. The air conditioning control device 40 includes a known microcomputer including a CPU, a ROM, a RAM, and the like and peripheral circuits thereof. And various calculations and processes are performed based on the air conditioning control program stored in the ROM, and the operations of the various control target devices 11, 13a, 13b, 14a, 18, 22, 32, etc. connected to the output side are performed. Control.

また、空調制御装置４０の入力側には、図２のブロック図に示すように、内気温センサ４１、外気温センサ４２、日射センサ４３、水温センサ４４、第１〜第３冷媒温度センサ４５ａ〜４５ｃ、冷媒圧力センサ４６、蒸発器温度センサ４７、空調風温度センサ４８等が接続されている。そして、空調制御装置４０には、これらの空調制御用のセンサ群の検出信号が入力される。   Further, on the input side of the air conditioning control device 40, as shown in the block diagram of FIG. 2, the inside air temperature sensor 41, the outside air temperature sensor 42, the solar radiation sensor 43, the water temperature sensor 44, and the first to third refrigerant temperature sensors 45a to 45a. 45c, a refrigerant pressure sensor 46, an evaporator temperature sensor 47, an air conditioning air temperature sensor 48, and the like are connected. The air conditioning control device 40 receives detection signals from these air conditioning control sensor groups.

内気温センサ４１は、車室内温度（内気温）Ｔｒを検出する内気温検出部である。外気温センサ４２は、車室外温度（外気温）Ｔａｍを検出する外気温検出部である。日射センサ４３は、車室内へ照射される日射量Ａｓを検出する日射量検出部である。水温センサ４４は、水−冷媒熱交換器１２の水通路から流出した熱媒体温度ＴＷを検出する水温検出部である。   The inside air temperature sensor 41 is an inside air temperature detecting unit that detects a vehicle interior temperature (inside air temperature) Tr. The outside air temperature sensor 42 is an outside air temperature detecting unit that detects a vehicle compartment outside temperature (outside air temperature) Tam. The solar radiation sensor 43 is a solar radiation amount detection unit that detects the solar radiation amount As irradiated into the vehicle interior. The water temperature sensor 44 is a water temperature detection unit that detects the heat medium temperature TW flowing out from the water passage of the water-refrigerant heat exchanger 12.

第１冷媒温度センサ４５ａは、圧縮機１１から吐出されて水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入する冷媒の入口側冷媒温度ＴＤ１を検出する第１冷媒温度検出部である。第２冷媒温度センサ４５ｂは、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒の出口側冷媒温度ＴＤ２を検出する第２冷媒温度検出部である。第３冷媒温度センサ４５ｃは、室外熱交換器から流出した冷媒の温度（室外熱交換器温度）ＴＤ３を検出する第３冷媒温度検出部である。   The first refrigerant temperature sensor 45 a is a first refrigerant temperature detector that detects an inlet-side refrigerant temperature TD <b> 1 of the refrigerant that is discharged from the compressor 11 and flows into the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12. The second refrigerant temperature sensor 45 b is a second refrigerant temperature detector that detects the outlet side refrigerant temperature TD <b> 2 of the refrigerant that has flowed out of the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12. The third refrigerant temperature sensor 45c is a third refrigerant temperature detector that detects the temperature (outdoor heat exchanger temperature) TD3 of the refrigerant that has flowed out of the outdoor heat exchanger.

冷媒圧力センサ４６は、圧縮機１１の吐出口側から第１膨張弁１３ａの入口側へ至る冷媒通路の高圧側冷媒圧力ＰＤを検出する冷媒圧力検出部である。蒸発器温度センサ４７は、室内蒸発器１７における冷媒蒸発温度（蒸発器温度）Ｔｅｆｉｎを検出する蒸発器温度検出部である。空調風温度センサ４８は、混合空間から車室内へ送風される送風空気温度ＴＡＶを検出する空調風温度検出部である。   The refrigerant pressure sensor 46 is a refrigerant pressure detector that detects the high-pressure side refrigerant pressure PD in the refrigerant passage from the discharge port side of the compressor 11 to the inlet side of the first expansion valve 13a. The evaporator temperature sensor 47 is an evaporator temperature detector that detects a refrigerant evaporation temperature (evaporator temperature) Tefin in the indoor evaporator 17. The air-conditioning air temperature sensor 48 is an air-conditioning air temperature detector that detects the temperature TAV of air blown from the mixed space into the vehicle interior.

さらに、空調制御装置４０の入力側には、図２に示すように、車室内前部の計器盤付近に配置された操作パネル５０が接続され、この操作パネル５０に設けられた各種操作スイッチからの操作信号が入力される。   Further, as shown in FIG. 2, an operation panel 50 disposed near the instrument panel in the front part of the vehicle interior is connected to the input side of the air conditioning control device 40, and various operation switches provided on the operation panel 50 are connected. The operation signal is input.

操作パネル５０に設けられた各種操作スイッチとしては、具体的に、車両用空調装置の自動制御運転を設定あるいは解除するオートスイッチ、車室内の冷房を行うことを要求する冷房スイッチ、送風機３２の風量をマニュアル設定する風量設定スイッチ、車室内の目標温度Ｔｓｅｔを設定する温度設定スイッチ、吹出モードをマニュアル設定する吹出モード切替スイッチ等がある。   Specifically, various operation switches provided on the operation panel 50 include an auto switch for setting or canceling the automatic control operation of the vehicle air conditioner, a cooling switch for requesting cooling of the vehicle interior, and the air volume of the blower 32. There are an air volume setting switch for manually setting the air temperature, a temperature setting switch for setting the target temperature Tset in the passenger compartment, a blow mode switching switch for manually setting the blow mode.

なお、本実施形態の空調制御装置４０は、その出力側に接続された各種制御対象機器を制御する制御部が一体に構成されたものであるが、それぞれの制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が、それぞれの制御対象機器の作動を制御する制御部を構成している。   The air-conditioning control device 40 according to the present embodiment is configured such that a control unit that controls various control target devices connected to the output side thereof is integrally configured. However, the configuration controls the operation of each control target device. (Hardware and Software) constitutes a control unit that controls the operation of each control target device.

例えば、空調制御装置４０のうち、圧縮機１１の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）は、圧縮機制御部４０ａである。第１膨張弁１３ａの絞り開度を制御する構成は、絞り開度制御部４０ｂである。開閉弁１８ａ等の冷媒回路切替装置の作動を制御する構成は、冷媒回路制御部４０ｃである。水ポンプ２１の水圧送能力を制御する構成は、流量制御部としての水ポンプ制御部４０ｄである。送風機３２の送風能力を制御する構成は、送風機制御部４０ｅである。   For example, the structure (hardware and software) which controls the action | operation of the compressor 11 among the air-conditioning control apparatuses 40 is the compressor control part 40a. The configuration for controlling the throttle opening degree of the first expansion valve 13a is a throttle opening degree control unit 40b. The configuration for controlling the operation of the refrigerant circuit switching device such as the on-off valve 18a is the refrigerant circuit control unit 40c. The configuration for controlling the water pumping capacity of the water pump 21 is a water pump control unit 40d as a flow rate control unit. The structure which controls the ventilation capability of the air blower 32 is the air blower control part 40e.

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。本実施形態の車両用空調装置１では、車室内の冷房、除湿暖房、および暖房を行うことができる。これに応じて、冷凍サイクル装置１０では、冷房モードの運転、除湿暖房モードの運転、および暖房モードの運転を切り替えることができる。   Next, the operation of this embodiment in the above configuration will be described. In the vehicle air conditioner 1 of the present embodiment, cooling, dehumidifying heating, and heating in the passenger compartment can be performed. Accordingly, in the refrigeration cycle apparatus 10, it is possible to switch between a cooling mode operation, a dehumidifying heating mode operation, and a heating mode operation.

これらの各運転の切り替えは、空調制御プログラムが実行されることによって行われる。この空調制御プログラムは、操作パネル５０のオートスイッチが投入（ＯＮ）された際に実行される。   Switching between these operations is performed by executing an air conditioning control program. This air conditioning control program is executed when the auto switch of the operation panel 50 is turned on.

より具体的には、空調制御プログラムのメインルーチンでは、上述の空調制御用のセンサ群の検出信号および各種空調操作スイッチからの操作信号を読み込む。そして、読み込んだ検出信号および操作信号の値に基づいて、車室内へ吹き出す吹出空気の目標温度である目標吹出温度ＴＡＯを、以下数式Ｆ１に基づいて算出する。
ＴＡＯ＝Ｋｓｅｔ×Ｔｓｅｔ−Ｋｒ×Ｔｒ−Ｋａｍ×Ｔａｍ−Ｋｓ×Ａｓ＋Ｃ…（Ｆ１）
なお、Ｔｓｅｔは温度設定スイッチによって設定された車室内の目標温度（設定温度）、Ｔｒは内気温センサ４１によって検出された内気温、Ｔａｍは外気温センサ４２によって検出された外気温、Ａｓは日射センサ４３によって検出された日射量である。Ｋｓｅｔ、Ｋｒ、Ｋａｍ、Ｋｓは制御ゲインであり、Ｃは補正用の定数である。 More specifically, in the main routine of the air conditioning control program, the detection signals of the above-described sensor group for air conditioning control and operation signals from various air conditioning operation switches are read. And based on the value of the read detection signal and operation signal, the target blowing temperature TAO which is the target temperature of the blowing air which blows off into the vehicle interior is calculated based on the following formula F1.
TAO = Kset × Tset−Kr × Tr−Kam × Tam−Ks × As + C (F1)
Note that Tset is a target temperature (set temperature) in the passenger compartment set by the temperature setting switch, Tr is the inside air temperature detected by the inside air temperature sensor 41, Tam is the outside air temperature detected by the outside air temperature sensor 42, and As is solar radiation. The amount of solar radiation detected by the sensor 43. Kset, Kr, Kam, Ks are control gains, and C is a correction constant.

さらに、操作パネル５０の冷房スイッチが投入されており、かつ、目標吹出温度ＴＡＯが予め定めた冷房基準温度ＫＴよりも低くなっている場合には、冷房モードの運転を実行する。また、冷房スイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度ＫＴ以上になっている場合には、除湿暖房モードの運転を実行する。また、冷房スイッチが投入されていない場合には、暖房モードの運転を実行する。   Further, when the cooling switch of the operation panel 50 is turned on and the target outlet temperature TAO is lower than the predetermined cooling reference temperature KT, the operation in the cooling mode is executed. Further, when the cooling switch is turned on and the target blowing temperature TAO is equal to or higher than the cooling reference temperature KT, the operation in the dehumidifying heating mode is executed. When the cooling switch is not turned on, the heating mode operation is performed.

これにより、本実施形態の冷凍サイクル装置１０では、主に夏季のように比較的外気温が高い場合に冷房モードの運転を実行し、主に早春季あるいは晩秋季等に除湿暖房モードの運転を実行し、主に冬季のように比較的外気温が低い場合に暖房モードの運転を実行する。さらに、冷凍サイクル装置１０では、暖房モード時に冷凍サイクル装置１０の低騒音化が要求されると、低騒音暖房モードを実行する。   Thus, in the refrigeration cycle apparatus 10 of the present embodiment, the cooling mode operation is performed mainly when the outside air temperature is relatively high as in the summer, and the dehumidifying heating mode operation is performed mainly in the early spring or late autumn. When the outside air temperature is relatively low, such as in winter, the heating mode operation is performed. Furthermore, in the refrigeration cycle apparatus 10, when the noise reduction of the refrigeration cycle apparatus 10 is required in the heating mode, the low noise heating mode is executed.

また、空調制御プログラムでは、各運転モード時に応じて、各種制御対象機器の作動状態を決定し、決定した作動状態に応じた制御信号および制御電圧等を各種制御対象機器へ出力する。   In the air conditioning control program, the operating states of various control target devices are determined according to the respective operation modes, and control signals, control voltages, and the like corresponding to the determined operating states are output to the various control target devices.

その後、空調制御プログラムでは、車両用空調装置１の作動停止が要求されるまで、所定の制御周期毎に、検出信号および操作信号の読み込み→運転モードの決定→各種制御対象機器の作動状態の決定→制御電圧および制御信号の出力といった制御ルーチンが繰り返される。以下に、各運転モードについて説明する。   Thereafter, in the air conditioning control program, until the operation of the vehicle air conditioner 1 is requested to stop, reading of the detection signal and the operation signal at every predetermined control cycle → determination of the operation mode → determination of the operation state of various control target devices -> Control routines such as control voltage and control signal output are repeated. Below, each operation mode is demonstrated.

（ａ）冷房モード
冷房モードでは、空調制御装置４０が、水ポンプ２１を予め定めた圧送能力を発揮するように作動させる。また、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａを全開状態とし、第２膨張弁１３ｂを冷媒減圧作用を発揮する絞り状態とし、開閉弁１８ａを閉じる。 (A) Cooling mode In the cooling mode, the air conditioning control device 40 operates the water pump 21 so as to exhibit a predetermined pumping ability. Moreover, the air-conditioning control apparatus 40 makes the 1st expansion valve 13a a full open state, makes the 2nd expansion valve 13b the throttling state which exhibits a refrigerant | coolant decompression effect | action, and closes the on-off valve 18a.

これにより、冷房モードの冷凍サイクル装置１０では、図１の白抜き矢印に示すように、圧縮機１１（→水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路→第１膨張弁１３ａ）→室外熱交換器１４→第２膨張弁１３ｂ→室内蒸発器１７→アキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。   Thereby, in the refrigeration cycle apparatus 10 in the cooling mode, as shown by the white arrow in FIG. 1, the compressor 11 (→ the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 → the first expansion valve 13a) → the outdoor heat exchanger. A refrigeration cycle in which the refrigerant circulates in the order of 14 → second expansion valve 13b → indoor evaporator 17 → accumulator 19 → compressor 11 is configured.

このサイクル構成で、空調制御装置４０は、室内蒸発器から吹き出される送風空気が目標蒸発器温度ＴＥＯとなるように、圧縮機１１の作動を制御する。目標蒸発器温度ＴＥＯは、目標吹出温度ＴＡＯの低下に伴って低下するように決定される。目標蒸発器温度ＴＥＯは、室内蒸発器の着霜を抑制可能な範囲で決定される。   With this cycle configuration, the air conditioning control device 40 controls the operation of the compressor 11 so that the blown air blown from the indoor evaporator becomes the target evaporator temperature TEO. The target evaporator temperature TEO is determined so as to decrease as the target outlet temperature TAO decreases. The target evaporator temperature TEO is determined within a range in which frost formation of the indoor evaporator can be suppressed.

また、空調制御装置４０は、第２膨張弁１３ｂへ流入する冷媒の圧力に基づいて、サイクルのＣＯＰが極大値に近づくように第２膨張弁１３ｂの作動を制御する。また、空調制御装置４０は、ヒータコア２２側の通風路を全閉とし、冷風バイパス通路３５側が全開となるようにエアミックスドア３４を変位させる。   The air conditioning control device 40 controls the operation of the second expansion valve 13b based on the pressure of the refrigerant flowing into the second expansion valve 13b so that the COP of the cycle approaches the maximum value. Moreover, the air-conditioning control apparatus 40 displaces the air mix door 34 so that the air passage on the heater core 22 side is fully closed and the cold air bypass passage 35 side is fully opened.

従って、冷房モードでは、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入する。この際、水−冷媒熱交換器１２の水通路を流通する冷却水の温度が、水−冷媒熱交換器１２へ流通する高圧冷媒の温度よりも低くなっていると、高圧冷媒の有する熱が冷却水へ放熱されて、水循環回路２０を循環する冷却水が加熱される。   Therefore, in the cooling mode, the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 flows into the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12. At this time, if the temperature of the cooling water flowing through the water passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 is lower than the temperature of the high-pressure refrigerant flowing into the water-refrigerant heat exchanger 12, the heat of the high-pressure refrigerant is increased. The cooling water radiated to the cooling water and circulated through the water circulation circuit 20 is heated.

さらに、冷房モードでは、エアミックスドア３４がヒータコア２２側の通風路を全閉としている。このため、水循環回路２０を循環する冷却水は、ヒータコア２２へ流入しても、殆ど送風空気に放熱することなく、ヒータコア２２から流出する。従って、水循環回路２０を循環する冷却水の温度は、冷房モードの運転開始後、高圧冷媒の温度と同様となるまで上昇する。   Further, in the cooling mode, the air mix door 34 fully closes the ventilation path on the heater core 22 side. For this reason, even if the cooling water circulating in the water circulation circuit 20 flows into the heater core 22, the cooling water flows out of the heater core 22 without radiating heat to the blown air. Therefore, the temperature of the cooling water circulating in the water circulation circuit 20 rises until it becomes the same as the temperature of the high-pressure refrigerant after the start of the cooling mode operation.

そして、水循環回路２０を循環する冷却水の温度が、高圧冷媒の温度と同等となるまで上昇すると、高圧冷媒は、水−冷媒熱交換器１２へ流入しても、殆ど冷却水と熱交換することなく、水−冷媒熱交換器１２から流出する。水−冷媒熱交換器１２から流出した冷媒は、全開状態となっている第１膨張弁１３ａを介して、室外熱交換器１４へ流入する。   And if the temperature of the cooling water circulating through the water circulation circuit 20 rises until it becomes equal to the temperature of the high-pressure refrigerant, even if the high-pressure refrigerant flows into the water-refrigerant heat exchanger 12, it almost exchanges heat with the cooling water. Without flowing out of the water-refrigerant heat exchanger 12. The refrigerant that has flowed out of the water-refrigerant heat exchanger 12 flows into the outdoor heat exchanger 14 through the first expansion valve 13a that is fully open.

従って、冷房モードの冷凍サイクル装置１０では、実質的に室外熱交換器１４を放熱器として機能させ、室内蒸発器１７を蒸発器として機能させる冷凍サイクルが構成される。そして、室内蒸発器１７にて冷媒が蒸発する際に送風空気から吸熱した熱を室外熱交換器１４にて外気に放熱する。これにより、送風空気を冷却することができる。   Therefore, in the refrigeration cycle apparatus 10 in the cooling mode, a refrigeration cycle in which the outdoor heat exchanger 14 substantially functions as a radiator and the indoor evaporator 17 functions as an evaporator is configured. Then, the heat absorbed from the blown air when the refrigerant evaporates in the indoor evaporator 17 is radiated to the outside air in the outdoor heat exchanger 14. Thereby, blowing air can be cooled.

その結果、冷房モードでは、室内蒸発器１７にて冷却された送風空気を車室内に吹き出すことによって、車室内の冷房を行うことができる。   As a result, in the cooling mode, the vehicle interior can be cooled by blowing the blown air cooled by the indoor evaporator 17 into the vehicle interior.

（ｂ）除湿暖房モード
除湿暖房モードでは、空調制御装置４０が、水ポンプ２１を予め定めた圧送能力を発揮するように作動させる。また、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａを絞り状態とし、第２膨張弁１３ｂを絞り状態とし、開閉弁１８ａを閉じる。 (B) Dehumidification heating mode In the dehumidification heating mode, the air conditioning control device 40 operates the water pump 21 so as to exhibit a predetermined pumping capacity. Further, the air conditioning control device 40 sets the first expansion valve 13a to the throttle state, sets the second expansion valve 13b to the throttle state, and closes the on-off valve 18a.

これにより、除湿暖房モードの冷凍サイクル装置１０では、図１の斜線ハッチング付き矢印に示すように、圧縮機１１→水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路→第１膨張弁１３ａ→室外熱交換器１４→第２膨張弁１３ｂ→室内蒸発器１７→アキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。   As a result, in the refrigeration cycle apparatus 10 in the dehumidifying and heating mode, as indicated by the hatched arrows in FIG. 1, the compressor 11 → the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 → the first expansion valve 13a → the outdoor heat exchanger. A refrigeration cycle in which the refrigerant circulates in the order of 14 → second expansion valve 13b → indoor evaporator 17 → accumulator 19 → compressor 11 is configured.

このサイクル構成で、空調制御装置４０は、冷房モードと同様に圧縮機１１の作動を制御する。また、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａへ流入する冷媒の圧力に基づいて、サイクルのＣＯＰが極大値に近づくように第１膨張弁１３ａおよび第２膨張弁１３ｂの作動を制御する。この際、空調制御装置４０は、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、第１膨張弁１３ａの絞り開度を縮小させ、第１膨張弁１３ａの絞り開度を拡大させる。   With this cycle configuration, the air conditioning control device 40 controls the operation of the compressor 11 as in the cooling mode. Further, the air conditioning control device 40 controls the operation of the first expansion valve 13a and the second expansion valve 13b so that the COP of the cycle approaches the maximum value based on the pressure of the refrigerant flowing into the first expansion valve 13a. At this time, the air conditioning control device 40 reduces the throttle opening of the first expansion valve 13a and increases the throttle opening of the first expansion valve 13a as the target blowing temperature TAO increases.

また、空調制御装置４０は、ヒータコア２２側の通風路を全開とし、冷風バイパス通路３５側が全閉となるようにエアミックスドア３４を変位させる。   In addition, the air conditioning control device 40 displaces the air mix door 34 so that the air passage on the heater core 22 side is fully opened and the cold air bypass passage 35 side is fully closed.

従って、除湿暖房モードでは、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入する。水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入した冷媒は、水−冷媒熱交換器１２の水通路を流通する冷却水と熱交換する。これにより、水循環回路２０を循環する冷却水が加熱される。   Therefore, in the dehumidifying heating mode, the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 flows into the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12. The refrigerant flowing into the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 exchanges heat with the cooling water flowing through the water passage of the water-refrigerant heat exchanger 12. Thereby, the cooling water circulating through the water circulation circuit 20 is heated.

さらに、除湿暖房モードでは、エアミックスドア３４がヒータコア２２側の空気通路を全開としている。このため、ヒータコア２２を流通する冷却水は、室内蒸発器１７通過後の送風空気に放熱する。これにより、送風空気が加熱される。水−冷媒熱交換器１２から流出した冷媒は、絞り状態となっている第１膨張弁１３ａへ流入して減圧される。   Further, in the dehumidifying and heating mode, the air mix door 34 fully opens the air passage on the heater core 22 side. For this reason, the cooling water flowing through the heater core 22 radiates heat to the blown air after passing through the indoor evaporator 17. Thereby, blowing air is heated. The refrigerant that has flowed out of the water-refrigerant heat exchanger 12 flows into the first expansion valve 13a that is in the throttled state and is depressurized.

従って、除湿暖房モードでは、水−冷媒熱交換器１２を放熱器として機能させ、室内蒸発器１７を蒸発器として機能させる冷凍サイクルが構成される。さらに、室外熱交換器１４における冷媒の飽和温度が外気よりも高い場合には、室外熱交換器１４を放熱器として機能させ、室外熱交換器１４における冷媒の飽和温度が外気よりも低い場合には、室外熱交換器１４を蒸発器として機能させる冷凍サイクルが構成される。   Therefore, in the dehumidifying heating mode, a refrigeration cycle is configured in which the water-refrigerant heat exchanger 12 functions as a radiator and the indoor evaporator 17 functions as an evaporator. Furthermore, when the saturation temperature of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 14 is higher than the outside air, the outdoor heat exchanger 14 is caused to function as a radiator, and the saturation temperature of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 14 is lower than the outside air. Constitutes a refrigeration cycle in which the outdoor heat exchanger 14 functions as an evaporator.

このため、室外熱交換器１４における冷媒の飽和温度が外気よりも高い場合には、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って室外熱交換器１４の冷媒の飽和温度を低下させることができ、室外熱交換器１４における冷媒の放熱量を減少させることができる。これにより、水−冷媒熱交換器１２における冷媒の放熱量を増加させて冷却水の加熱能力を向上させることができる。   For this reason, when the saturation temperature of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 14 is higher than the outside air, the saturation temperature of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 14 can be lowered as the target blowing temperature TAO increases, and the outdoor heat The amount of heat released from the refrigerant in the exchanger 14 can be reduced. Thereby, the heat dissipation amount of the refrigerant | coolant in the water-refrigerant heat exchanger 12 can be increased, and the heating capability of cooling water can be improved.

また、室外熱交換器１４における冷媒の飽和温度が外気よりも低い場合には、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って室外熱交換器１４の冷媒の飽和温度を低下させて、室外熱交換器１４における冷媒の吸熱量を増加させることができる。これにより、水−冷媒熱交換器１２における冷媒の放熱量を増加させて冷却水の加熱能力を向上させることができる。   Further, when the saturation temperature of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 14 is lower than the outside air, the saturation temperature of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 14 is lowered as the target blowing temperature TAO rises, and the outdoor heat exchanger 14 The amount of heat absorbed by the refrigerant can be increased. Thereby, the heat dissipation amount of the refrigerant | coolant in the water-refrigerant heat exchanger 12 can be increased, and the heating capability of cooling water can be improved.

その結果、除湿暖房モードでは、室内蒸発器１７にて冷却されて除湿された送風空気を、ヒータコア２２にて再加熱して車室内に吹き出すことによって、車室内の除湿暖房を行うことができる。さらに、第１膨張弁１３ａおよび第２膨張弁１３ｂの絞り開度を調整することによって、ヒータコア２２における送風空気の加熱能力を調整することができる。   As a result, in the dehumidifying and heating mode, the blown air that has been cooled and dehumidified by the indoor evaporator 17 is reheated by the heater core 22 and blown out into the vehicle interior, thereby performing dehumidification heating in the vehicle interior. Furthermore, the heating capacity of the blowing air in the heater core 22 can be adjusted by adjusting the throttle opening degree of the first expansion valve 13a and the second expansion valve 13b.

（ｃ）暖房モード
暖房モードでは、空調制御装置４０が、水ポンプ２１を予め定めた圧送能力を発揮するように作動させる。また、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａを絞り状態とし、第２膨張弁１３ｂを全閉状態とし、開閉弁１８ａを開く。 (C) Heating mode In the heating mode, the air conditioning control device 40 operates the water pump 21 so as to exhibit a predetermined pumping capacity. In addition, the air conditioning control device 40 sets the first expansion valve 13a to the throttle state, sets the second expansion valve 13b to the fully closed state, and opens the on-off valve 18a.

これにより、暖房モード時の冷凍サイクル装置１０では、図１の黒塗り矢印に示すように、圧縮機１１→水−冷媒熱交換器１２→第１膨張弁１３ａ→室外熱交換器１４（→迂回通路１６）→アキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環する蒸気圧縮式の冷凍サイクルが構成される。   As a result, in the refrigeration cycle apparatus 10 in the heating mode, as indicated by the black arrows in FIG. 1, the compressor 11 → the water-refrigerant heat exchanger 12 → the first expansion valve 13 a → the outdoor heat exchanger 14 (→ detour) A vapor compression refrigeration cycle in which the refrigerant circulates in the order of passage 16) → accumulator 19 → compressor 11 is configured.

このサイクル構成で、空調制御装置４０は、水−冷媒熱交換器１２へ流入する冷媒が目標凝縮器温度ＴＣＯとなるように、圧縮機１１の作動を制御する。目標凝縮器温度ＴＣＯは、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って上昇するように決定される。   With this cycle configuration, the air conditioning control device 40 controls the operation of the compressor 11 so that the refrigerant flowing into the water-refrigerant heat exchanger 12 reaches the target condenser temperature TCO. The target condenser temperature TCO is determined so as to increase as the target blowing temperature TAO increases.

また、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａへ流入する冷媒の圧力に基づいて、サイクルのＣＯＰが極大値に近づくように第１膨張弁１３ａの作動を制御する。また、空調制御装置４０は、ヒータコア２２側の通風路を全開とし、冷風バイパス通路３５側が全閉となるようにエアミックスドア３４を変位させる。   Further, the air conditioning controller 40 controls the operation of the first expansion valve 13a based on the pressure of the refrigerant flowing into the first expansion valve 13a so that the COP of the cycle approaches the maximum value. In addition, the air conditioning control device 40 displaces the air mix door 34 so that the air passage on the heater core 22 side is fully opened and the cold air bypass passage 35 side is fully closed.

従って、暖房モードの冷凍サイクル装置１０では、図３のモリエル線図に太破線で示すように、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図３のａ３点）が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入する。水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入した冷媒は、水−冷媒熱交換器１２の水通路を流通する冷却水と熱交換する（図３のａ３点→ｂ３点）。これにより、水循環回路２０を循環する冷却水が加熱される。   Therefore, in the refrigeration cycle apparatus 10 in the heating mode, as indicated by a thick broken line in the Mollier diagram of FIG. 3, the high-pressure refrigerant (point a3 in FIG. 3) discharged from the compressor 11 is converted into the water-refrigerant heat exchanger 12. Into the refrigerant passage. The refrigerant flowing into the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 exchanges heat with the cooling water flowing through the water passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 (point a3 → b3 in FIG. 3). Thereby, the cooling water circulating through the water circulation circuit 20 is heated.

さらに、暖房モードでは、エアミックスドア３４がヒータコア２２側の空気通路を全開としている。このため、ヒータコア２２を流通する冷却水は、室内蒸発器１７通過後の送風空気に放熱する。これにより、送風空気が加熱される。水−冷媒熱交換器１２から流出した冷媒は、絞り状態となっている第１膨張弁１３ａへ流入して減圧される（図３のｂ３点→ｃ３点）。   Further, in the heating mode, the air mix door 34 fully opens the air passage on the heater core 22 side. For this reason, the cooling water flowing through the heater core 22 radiates heat to the blown air after passing through the indoor evaporator 17. Thereby, blowing air is heated. The refrigerant that has flowed out of the water-refrigerant heat exchanger 12 flows into the throttled first expansion valve 13a and is depressurized (b3 point → c3 point in FIG. 3).

第１膨張弁１３ａにて減圧された低圧冷媒は、室外熱交換器１４へ流入する。室外熱交換器１４へ流入した冷媒は、送風ファン１４ａから送風された外気と熱交換し、外気から吸熱して蒸発する（図３のｃ３点→ｄ３点）。室外熱交換器１４から流出した冷媒は、アキュムレータ１９へ流入する。アキュムレータ１９にて分離された気相冷媒は、圧縮機１１へ吸入され再び圧縮される（図３のｄ３点→ａ３点）。   The low-pressure refrigerant decompressed by the first expansion valve 13a flows into the outdoor heat exchanger 14. The refrigerant flowing into the outdoor heat exchanger 14 exchanges heat with the outside air blown from the blower fan 14a, absorbs heat from the outside air, and evaporates (point c3 → d3 in FIG. 3). The refrigerant that has flowed out of the outdoor heat exchanger 14 flows into the accumulator 19. The gas-phase refrigerant separated by the accumulator 19 is sucked into the compressor 11 and compressed again (point d3 → a3 in FIG. 3).

従って、暖房モードでは、水−冷媒熱交換器１２を放熱器として機能させ、室外熱交換器１４を蒸発器として機能させる冷凍サイクルが構成される。そして、室外熱交換器１４にて冷媒が蒸発する際に外気から吸熱した熱を水−冷媒熱交換器１２にて冷却水に放熱する。これにより、冷却水を加熱することができる。   Therefore, in the heating mode, a refrigeration cycle is configured in which the water-refrigerant heat exchanger 12 functions as a radiator and the outdoor heat exchanger 14 functions as an evaporator. Then, the heat absorbed from the outside air when the refrigerant evaporates in the outdoor heat exchanger 14 is radiated to the cooling water in the water-refrigerant heat exchanger 12. Thereby, cooling water can be heated.

その結果、暖房モードでは、ヒータコア２２にて加熱された送風空気を車室内に吹き出すことによって、車室内の暖房を行うことができる。   As a result, in the heating mode, the vehicle interior can be heated by blowing the blown air heated by the heater core 22 into the vehicle interior.

以上の如く、本実施形態の車両用空調装置１では、車室内の冷房、除湿暖房、および暖房を行うことができる。   As described above, the vehicle air conditioner 1 according to the present embodiment can perform cooling, dehumidifying heating, and heating in the passenger compartment.

ところで、上述した暖房モードの運転は、外気温Ｔａｍが−１０℃となる低外気温時に実行されることがある。このときの車室内の設定温度が２５℃とすると、水−冷媒熱交換器１２における冷媒の飽和温度と室外熱交換器１４における冷媒の飽和温度との温度差は３５Ｋ程度となる。   By the way, the above-described operation in the heating mode may be executed at a low outside air temperature when the outside air temperature Tam becomes −10 ° C. If the set temperature in the passenger compartment at this time is 25 ° C., the temperature difference between the saturation temperature of the refrigerant in the water-refrigerant heat exchanger 12 and the saturation temperature of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 14 is about 35K.

一方、冷房モードの運転は、外気温Ｔａｍが４０℃となる高外気温時に実行されることがある。このときの車室内の設定温度が２５℃とすると、室外熱交換器１４における冷媒の飽和温度と室内蒸発器１７の冷媒の飽和温度との温度差は１５Ｋ程度となる。   On the other hand, the operation in the cooling mode may be executed at a high outside air temperature when the outside air temperature Tam is 40 ° C. If the set temperature in the passenger compartment at this time is 25 ° C., the temperature difference between the saturation temperature of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 14 and the saturation temperature of the refrigerant in the indoor evaporator 17 is about 15K.

従って、暖房モード時のサイクルの高圧側冷媒圧力から低圧側冷媒圧力を減算した高低圧差は、冷房モード時の高低圧差よりも大きくなりやすい。つまり、暖房モード時に圧縮機１１に要求される冷媒吐出能力は、冷房モード時に圧縮機１１に要求される冷媒吐出能力よりも大きくなりやすい。このため、暖房モード時の冷凍サイクル装置１０の作動音は、冷房モード時の作動音よりも大きくなりやすい。   Therefore, the high-low pressure difference obtained by subtracting the low-pressure side refrigerant pressure from the high-pressure side refrigerant pressure of the cycle in the heating mode tends to be larger than the high-low pressure difference in the cooling mode. That is, the refrigerant discharge capacity required for the compressor 11 in the heating mode tends to be larger than the refrigerant discharge capacity required for the compressor 11 in the cooling mode. For this reason, the operation sound of the refrigeration cycle apparatus 10 in the heating mode tends to be larger than the operation sound in the cooling mode.

ここで、サイクルの高圧側冷媒とは、圧縮機１１の吐出口側から減圧装置として機能している構成の冷媒入口側へ至る冷媒流路を流通する冷媒である。従って、冷房モード時には、圧縮機１１の吐出口側から第２膨張弁１３ｂの冷媒入口側へ至る冷媒流路を流通する冷媒となる。暖房モード時には、圧縮機１１の吐出口側から第１膨張弁１３ａの冷媒入口側へ至る冷媒流路を流通する冷媒となる。   Here, the high-pressure side refrigerant of the cycle is a refrigerant that circulates in the refrigerant flow path from the discharge port side of the compressor 11 to the refrigerant inlet side configured to function as a decompression device. Therefore, in the cooling mode, the refrigerant flows through the refrigerant flow path from the discharge port side of the compressor 11 to the refrigerant inlet side of the second expansion valve 13b. In the heating mode, the refrigerant flows through the refrigerant flow path from the discharge port side of the compressor 11 to the refrigerant inlet side of the first expansion valve 13a.

また、サイクルの低圧側冷媒とは、減圧装置として機能している構成の冷媒出口側から圧縮機１１の吸入口側へ至る冷媒流路を流通する冷媒である。従って、冷房モード時には、第２膨張弁１３ｂの冷媒出口側から圧縮機１１の吸入口側へ至る冷媒流路を流通する冷媒となる。一方、暖房モード時には、第１膨張弁１３ａの冷媒出口側から圧縮機１１の吸入口側へ至る冷媒流路を流通する冷媒となる。   The low-pressure side refrigerant in the cycle is a refrigerant that flows through the refrigerant flow path from the refrigerant outlet side that functions as a decompression device to the inlet side of the compressor 11. Therefore, in the cooling mode, the refrigerant flows through the refrigerant flow path from the refrigerant outlet side of the second expansion valve 13b to the suction port side of the compressor 11. On the other hand, in the heating mode, the refrigerant flows through the refrigerant flow path from the refrigerant outlet side of the first expansion valve 13a to the inlet side of the compressor 11.

そこで、本実施形態の冷凍サイクル装置１０では、空調制御プログラムのサブルーチンとして、図４に示す制御フローを実行する。これにより、冷凍サイクル装置１０では、作動音を低騒音化させた低騒音暖房モードを実行することができる。なお、図４中に示す各制御ステップは、空調制御装置４０が有する各種の機能実現部を示している。   Therefore, in the refrigeration cycle apparatus 10 of the present embodiment, the control flow shown in FIG. 4 is executed as a subroutine of the air conditioning control program. Thereby, in the refrigerating cycle apparatus 10, the low noise heating mode which made the operation noise low can be performed. In addition, each control step shown in FIG. 4 has shown the various function implementation | achievement part which the air-conditioning control apparatus 40 has.

図４に示すサブルーチンのステップＳ１では、低騒音化が要求されたか否かが判定される。より具体的には、ステップＳ１では、予め定めた低騒音要求条件が成立した際に冷凍サイクル装置１０の低騒音化が要求されたと判定する。   In step S1 of the subroutine shown in FIG. 4, it is determined whether or not noise reduction is requested. More specifically, in step S1, it is determined that noise reduction of the refrigeration cycle apparatus 10 is requested when a predetermined low noise requirement condition is satisfied.

本実施形態のステップＳ１では、車両の車速が基準車速（本実施形態で、２０ｋｍ／ｈ）以下となっている際に低騒音要求条件が成立したものとしている。車両の車速が基準車速以下となっている際には、ロードノイズや風切り音が小さくなり、冷凍サイクル装置１０の作動音が乗員にとって耳障りとなりやすいからである。   In step S1 of the present embodiment, it is assumed that the low noise requirement is satisfied when the vehicle speed of the vehicle is equal to or less than the reference vehicle speed (20 km / h in the present embodiment). This is because when the vehicle speed is less than or equal to the reference vehicle speed, road noise and wind noise are reduced, and the operating sound of the refrigeration cycle apparatus 10 is likely to be annoying to the occupant.

そして、ステップＳ１にて低騒音化が要求されたと判定された際には、ステップＳ２へ進み、低騒音暖房モードが実行されて、メインルーチンへ戻る。また、ステップＳ１にて低騒音化が要求された判定されてなかった際には、メインルーチンへ戻る。従って、制御ステップＳ１は、予め定めた条件が成立した際に冷凍サイクル装置１０の低騒音化が要求されたと判定する低騒音化判定部である。以下に、低騒音暖房モードについて説明する。   And when it determines with the noise reduction request | requirement having been requested | required in step S1, it progresses to step S2, a low noise heating mode is performed, and it returns to a main routine. If it is not determined in step S1 that noise reduction is required, the process returns to the main routine. Therefore, the control step S1 is a noise reduction determination unit that determines that the noise reduction of the refrigeration cycle apparatus 10 is requested when a predetermined condition is satisfied. Hereinafter, the low noise heating mode will be described.

（ｄ）低騒音暖房モード
本実施形態の低騒音暖房モードでは、空調制御装置４０が、暖房モードよりも、圧縮機１１の冷媒吐出能力（本実施形態では、回転数）を予め定めた基準吐出能力分低下させる。また、空調制御装置４０は、水ポンプ２１の圧送能力（本実施形態では、回転数）を予め定めた基準圧送能力分低下させる。また、空調制御装置４０は、送風機３２の送風能力（本実施形態では、回転数）を予め定めた基準送風能力分低下させる。 (D) Low noise heating mode In the low noise heating mode of the present embodiment, the air conditioning control device 40 has a reference discharge in which the refrigerant discharge capacity (rotation speed in the present embodiment) of the compressor 11 is determined in advance as compared with the heating mode. Reduce capacity. Moreover, the air-conditioning control apparatus 40 reduces the pumping capability (in this embodiment, rotation speed) of the water pump 21 by a predetermined reference pumping capability. Moreover, the air-conditioning control apparatus 40 reduces the ventilation capacity | capacitance (in this embodiment, rotation speed) of the air blower 32 by the predetermined reference | standard ventilation capacity.

さらに、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａの絞り開度を予め定めた基準開度分減少させる。従って、低騒音暖房モードでは、図３のモリエル線図の太実線に示すように、冷媒の状態が変化する。   Further, the air conditioning control device 40 decreases the throttle opening of the first expansion valve 13a by a predetermined reference opening. Therefore, in the low noise heating mode, the state of the refrigerant changes as shown by the thick solid line in the Mollier diagram of FIG.

低騒音暖房モードでは、暖房モードと同様に、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図３のａ３１点）が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入する。低騒音暖房モードでは、暖房モードよりも、圧縮機１１の回転数が低下しているので、冷凍サイクル装置１０の低騒音化を図ることができる。その一方で、暖房モードよりも、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入する冷媒流量Ｇが減少する。   In the low noise heating mode, the high-pressure refrigerant (point a31 in FIG. 3) discharged from the compressor 11 flows into the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 as in the heating mode. In the low noise heating mode, since the rotation speed of the compressor 11 is lower than that in the heating mode, the refrigeration cycle apparatus 10 can be reduced in noise. On the other hand, the refrigerant | coolant flow volume G which flows in into the refrigerant path of the water-refrigerant heat exchanger 12 reduces rather than heating mode.

また、低騒音暖房モードでは、暖房モードよりも第１膨張弁１３ａの絞り開度が縮小している。このため、暖房モードのようにサイクルのＣＯＰを極大値に近づけることはできないものの、暖房モードよりも圧縮機１１から吐出され高圧冷媒（図３のａ３１点）の圧力が上昇する。これにより、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路を流通する冷媒の温度を上昇させることができる。   In the low noise heating mode, the throttle opening degree of the first expansion valve 13a is smaller than that in the heating mode. For this reason, the COP of the cycle cannot be brought close to the maximum value as in the heating mode, but the pressure of the high-pressure refrigerant (point a31 in FIG. 3) is increased from the compressor 11 than in the heating mode. Thereby, the temperature of the refrigerant | coolant which distribute | circulates the refrigerant path of the water-refrigerant heat exchanger 12 can be raised.

また、低騒音暖房モードでは、暖房モードよりも水ポンプ２１の圧送能力を低下させるとともに、送風機３２の送風能力を低下させる。このため、水−冷媒熱交換器１２における冷媒の放熱量が低下し、暖房モードよりも水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路を流通する冷媒の温度が上昇した状態でサイクルがバランスする。   Further, in the low noise heating mode, the pumping ability of the water pump 21 is lowered and the blowing ability of the blower 32 is lowered as compared with the heating mode. For this reason, the heat release amount of the refrigerant in the water-refrigerant heat exchanger 12 decreases, and the cycle balances in a state where the temperature of the refrigerant flowing through the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 is higher than in the heating mode.

その結果、低騒音暖房モードでは、図３に示すように、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路の入口側の冷媒のエンタルピ（図３のａ３１）から出口側の冷媒のエンタルピ（図３のｂ３１点）を減算したエンタルピ差ΔＨ１を、暖房モードのエンタルピ差ΔＨよりも拡大させることができる。その他の作動は暖房モードと同様である。   As a result, in the low noise heating mode, as shown in FIG. 3, the refrigerant enthalpy (a31 in FIG. 3) on the inlet side of the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 to the refrigerant enthalpy on the outlet side (in FIG. 3). The enthalpy difference ΔH1 obtained by subtracting (b31 point) can be made larger than the enthalpy difference ΔH in the heating mode. Other operations are the same as in the heating mode.

従って、本実施形態の低騒音暖房モードでは、低騒音化のために圧縮機１１の回転数を低下させても、上述したエンタルピ差の拡大によって、冷却水および送風空気の加熱能力の低下を抑制することができる。   Therefore, in the low noise heating mode of the present embodiment, even if the rotation speed of the compressor 11 is reduced to reduce noise, the reduction in the heating capacity of the cooling water and the blown air is suppressed by increasing the enthalpy difference described above. can do.

すなわち、本実施形態の冷凍サイクル装置１０によれば、低騒音化が要求された際に、冷却水および送風空気の加熱能力（すなわち、車室内を暖房する暖房能力）の大幅な低下を招くことなく騒音を低減させることができる。   That is, according to the refrigeration cycle apparatus 10 of the present embodiment, when a reduction in noise is required, the heating capacity of the cooling water and the blown air (that is, the heating capacity for heating the vehicle interior) is significantly reduced. Noise can be reduced.

また、本実施形態では、低騒音暖房モード時に、暖房モードよりも水ポンプ２１の圧送能力を低下させるとともに、送風機３２の送風能力を低下させる例を説明したが、水ポンプ２１の圧送能力および送風機３２の送風能力のいずれか一方を低下さて、他方を暖房モードと同等に維持してもよい。このような制御であっても、エンタルピ差を拡大させて、加熱能力の低下を抑制することができる。   Further, in the present embodiment, the example in which the pumping ability of the water pump 21 is lowered and the blowing ability of the blower 32 is lowered than in the heating mode in the low noise heating mode has been described, but the pumping ability and the blower of the water pump 21 are described. Any one of the 32 air blowing capacities may be reduced and the other may be maintained equivalent to the heating mode. Even with such control, it is possible to increase the enthalpy difference and suppress a decrease in heating capacity.

（第２実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図５に示すように、冷凍サイクル装置１０の構成を変更した例を説明する。なお、図５では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面でも同様である。 (Second Embodiment)
This embodiment demonstrates the example which changed the structure of the refrigerating-cycle apparatus 10 with respect to 1st Embodiment as shown in FIG. In FIG. 5, the same or equivalent parts as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals. The same applies to the following drawings.

具体的には、本実施形態の冷凍サイクル装置１０では、第１実施形態で説明した水−冷媒熱交換器１２に代えて、室内凝縮器１２１を備えている。つまり、本実施形態の冷凍サイクル装置１０では、圧縮機１１の吐出口に、室内凝縮器１２１の冷媒入口側が接続されている。   Specifically, the refrigeration cycle apparatus 10 of the present embodiment includes an indoor condenser 121 instead of the water-refrigerant heat exchanger 12 described in the first embodiment. That is, in the refrigeration cycle apparatus 10 of the present embodiment, the refrigerant inlet side of the indoor condenser 121 is connected to the discharge port of the compressor 11.

室内凝縮器１２１は、除湿暖房モード時および暖房モード時に、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と送風空気とを熱交換させて、送風空気を加熱する加熱用熱交換器である。従って、本実施形態の加熱用熱交換器における加熱対象流体は、送風空気となる。さらに、本実施形態では、送風機３２が、室内凝縮器１２１にて加熱される送風空気の流量を調整する流量調整装置となり、空調制御装置４０の送風機制御部４０ｅが流量制御部となる。   The indoor condenser 121 is a heating heat exchanger that heats the blown air by exchanging heat between the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 and the blown air during the dehumidifying heating mode and the heating mode. Therefore, the fluid to be heated in the heating heat exchanger of the present embodiment is blown air. Furthermore, in this embodiment, the air blower 32 becomes a flow rate adjusting device that adjusts the flow rate of the blown air heated by the indoor condenser 121, and the air blower control unit 40e of the air conditioning control device 40 becomes a flow rate control unit.

室内凝縮器１２１は、室内空調ユニット３０のケーシング３１内であって、ヒータコア２２の送風空気流れ下流側に配置されている。室内凝縮器１２１の冷媒出口には、第１膨張弁１３ａの入口側が接続されている。   The indoor condenser 121 is disposed in the casing 31 of the indoor air conditioning unit 30 and downstream of the air flow of the heater core 22. The refrigerant outlet of the indoor condenser 121 is connected to the inlet side of the first expansion valve 13a.

また、本実施形態の水循環回路２０では、エンジンＥＧとヒータコア２２との間でエンジン用の冷却水を循環させる。このため、本実施形態のヒータコア２２は、エンジン廃熱を送風空気へ放熱することによって、送風空気を補助的に加熱する補助加熱装置としての機能を果たす。   Further, in the water circulation circuit 20 of the present embodiment, engine coolant is circulated between the engine EG and the heater core 22. For this reason, the heater core 22 of this embodiment fulfill | performs the function as an auxiliary | assistant heating apparatus which heats blowing air auxiliary by dissipating engine waste heat to blowing air.

さらに、本実施形態の水循環回路２０には、エンジンＥＧを介して、冷却水と外気とを熱交換させて、冷却水の有する熱を外気に放熱させる放熱用熱交換器（ラジエータ２３）が接続されている。本実施形態では、ラジエータ２３における冷却水の放熱量を調整することで、ヒータコア２２へ流入する冷却水の温度を予め定めた基準温度範囲内に維持することができる。その他の冷凍サイクル装置１０の構成は、第１実施形態と同様である。   Further, the water circulation circuit 20 of the present embodiment is connected to a heat dissipation heat exchanger (radiator 23) for exchanging heat between the cooling water and the outside air and radiating the heat of the cooling water to the outside air via the engine EG. Has been. In this embodiment, the temperature of the cooling water flowing into the heater core 22 can be maintained within a predetermined reference temperature range by adjusting the heat dissipation amount of the cooling water in the radiator 23. Other configurations of the refrigeration cycle apparatus 10 are the same as those in the first embodiment.

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。本実施形態の冷凍サイクル装置１０の基本的作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態の冷凍サイクル装置１０では、冷房モード時には白抜き矢印で示すように冷媒が流れ、除湿暖房モード時には斜線ハッチング付き矢印で示すように冷媒が流れ、さらに、暖房モード時には黒塗り矢印で示すように冷媒が流れる。   Next, the operation of this embodiment in the above configuration will be described. The basic operation of the refrigeration cycle apparatus 10 of the present embodiment is the same as that of the first embodiment. Therefore, in the refrigeration cycle apparatus 10 of the present embodiment, the refrigerant flows as indicated by the white arrow in the cooling mode, the refrigerant flows as indicated by the hatched arrow in the dehumidifying heating mode, and further, the black arrow in the heating mode. As shown in FIG.

本実施形態の除湿暖房モードおよび暖房モードでは、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が室内凝縮器１２１へ流入し、ヒータコア２２にて加熱された送風空気と熱交換する。これにより、送風空気が目標吹出温度ＴＡＯに近づくように加熱される。換言すると、本実施形態の冷凍サイクル装置１０では、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒を熱源として、直接的に送風空気を加熱している。   In the dehumidifying heating mode and the heating mode of the present embodiment, the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 flows into the indoor condenser 121 and exchanges heat with the blown air heated by the heater core 22. Thereby, it blows so that blowing air may approach target blowing temperature TAO. In other words, in the refrigeration cycle apparatus 10 of the present embodiment, the blown air is directly heated using the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 as a heat source.

また、低騒音暖房モードでは、空調制御装置４０が、暖房モードよりも、圧縮機１１の冷媒吐出能力を予め定めた基準吐出能力分低下させる。また、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａの絞り開度を予め定めた基準開度分縮小させる。また、空調制御装置４０は、送風機３２の送風能力を予め定めた基準送風能力分低下させる。その他の冷凍サイクル装置１０の作動は、第１実施形態と同様である。   Further, in the low noise heating mode, the air conditioning control device 40 lowers the refrigerant discharge capacity of the compressor 11 by a predetermined reference discharge capacity than in the heating mode. Further, the air conditioning control device 40 reduces the throttle opening of the first expansion valve 13a by a predetermined reference opening. Moreover, the air-conditioning control apparatus 40 reduces the air blowing capacity of the blower 32 by a predetermined reference air blowing capacity. Other operations of the refrigeration cycle apparatus 10 are the same as those in the first embodiment.

従って、本実施形態の車両用空調装置１では、第１実施形態と同様に、車室内の冷房、除湿暖房、および暖房を行うことができる。さらに、本実施形態の冷凍サイクル装置１０においても、暖房モード時に低騒音化が要求された際に低騒音暖房モードを実行する。   Therefore, in the vehicle air conditioner 1 of the present embodiment, the vehicle interior can be cooled, dehumidified and heated as in the first embodiment. Furthermore, also in the refrigeration cycle apparatus 10 of the present embodiment, the low noise heating mode is executed when a reduction in noise is requested in the heating mode.

そして、第１実施形態と同様に、室内凝縮器１２１の入口側の冷媒のエンタルピから出口側の冷媒のエンタルピを減算したエンタルピ差の拡大によって、送風空気の加熱能力の低下を抑制することができる。従って、低騒音暖房モードでは、第１実施形態と同様に、送風空気の加熱能力の大幅な低下を招くことなく騒音を低減させることができる。   And similarly to 1st Embodiment, the fall of the heating capability of blowing air can be suppressed by the expansion of the enthalpy difference which subtracted the enthalpy of the refrigerant | coolant of an exit side from the enthalpy of the refrigerant | coolant of the exit side of the indoor condenser 121. . Therefore, in the low noise heating mode, noise can be reduced without causing a significant decrease in the heating capacity of the blown air, as in the first embodiment.

また、本実施形態では、ヒータコア２２を補助加熱装置として機能させるので、車室内の除湿暖房あるいは暖房を行う際に、エンジンＥＧの廃熱を利用して送風空気を予備的に加熱することができる。従って、送風空気を加熱するために、冷凍サイクル装置１０に要求される加熱能力を低減させることができ、より一層、冷凍サイクル装置１０の低騒音化を図ることができる。   Moreover, in this embodiment, since the heater core 22 is functioned as an auxiliary heating device, when performing dehumidification heating or heating in the passenger compartment, the blown air can be preliminarily heated using the waste heat of the engine EG. . Therefore, in order to heat blowing air, the heating capability requested | required of the refrigerating-cycle apparatus 10 can be reduced, and the noise reduction of the refrigerating-cycle apparatus 10 can be achieved further.

ここで、本実施形態では、ヒータコア２２を補助加熱装置として利用しているので、低騒音暖房モード時にも水ポンプ２１の圧送能力を低下させていないが、もちろん、低騒音暖房モード時に水ポンプ２１の圧送能力を低減させてもよい。これにより、水ポンプ２１の作動音を低減させることができる。   Here, in this embodiment, since the heater core 22 is used as an auxiliary heating device, the pumping capacity of the water pump 21 is not reduced even in the low noise heating mode. You may reduce the pumping capability. Thereby, the operation sound of the water pump 21 can be reduced.

さらに、補助加熱装置は、ヒータコア２２に限定されない。例えば、電力を供給されることによって発熱する電気ヒータ（例えば、ＰＴＣヒータ）等を採用してもよい。この場合は、車室内の除湿暖房あるいは暖房を行う際に、空調制御装置４０が、送風空気を加熱するための所定の加熱能力を発揮するように電気ヒータの作動を制御すればよい。   Further, the auxiliary heating device is not limited to the heater core 22. For example, an electric heater (for example, a PTC heater) that generates heat when supplied with electric power may be employed. In this case, when performing dehumidifying heating or heating in the passenger compartment, the air conditioning control device 40 may control the operation of the electric heater so as to exhibit a predetermined heating capability for heating the blown air.

（第３実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図６に示すように、水循環回路２０の構成を変更した例を説明すする。具体的には、本実施形態の水循環回路２０では、エンジンＥＧの冷却水を循環させている。 (Third embodiment)
This embodiment demonstrates the example which changed the structure of the water circulation circuit 20 with respect to 1st Embodiment, as shown in FIG. Specifically, in the water circulation circuit 20 of the present embodiment, the cooling water of the engine EG is circulated.

より詳細には、本実施形態の水循環回路２０では、空調制御装置４０が水ポンプ２１を作動させると、図６の実線矢印に示すように、水ポンプ２１→水−冷媒熱交換器１２の水通路→ヒータコア２２→エンジンＥＧ→水ポンプ２１の順で冷却水が循環する。さらに、本実施形態の水循環回路２０には、第２実施形態と同様に、エンジンＥＧを介して、ラジエータ２３が接続されている。   More specifically, in the water circulation circuit 20 of the present embodiment, when the air conditioning controller 40 operates the water pump 21, the water pump 21 → the water in the water-refrigerant heat exchanger 12, as shown by the solid line arrow in FIG. Cooling water circulates in the order of passage → heater core 22 → engine EG → water pump 21. Furthermore, the radiator 23 is connected to the water circulation circuit 20 of this embodiment via the engine EG similarly to 2nd Embodiment.

その他の冷凍サイクル装置１０の構成および作動は、第１実施形態と同様である。本実施形態の冷凍サイクル装置１０では、冷房モード時には白抜き矢印で示すように冷媒が流れ、除湿暖房モード時には斜線ハッチング付き矢印で示すように冷媒が流れる。さらに、暖房モード時には黒塗り矢印で示すように冷媒が流れる。   Other configurations and operations of the refrigeration cycle apparatus 10 are the same as those in the first embodiment. In the refrigeration cycle apparatus 10 of the present embodiment, the refrigerant flows as indicated by the white arrow in the cooling mode, and the refrigerant flows as indicated by the hatched arrow in the dehumidifying heating mode. Further, in the heating mode, the refrigerant flows as indicated by black arrows.

従って、本実施形態の車両用空調装置１では、第１実施形態と同様に、車室内の冷房、除湿暖房、および暖房を行うことができる。さらに、本実施形態の冷凍サイクル装置１０においても、暖房モード時に低騒音化が要求された際に低騒音暖房モードを実行する。そして、低騒音暖房モードでは、第１実施形態と同様に、冷却水および送風空気の加熱能力の大幅な低下を招くことなく騒音を低減させることができる。   Therefore, in the vehicle air conditioner 1 of the present embodiment, the vehicle interior can be cooled, dehumidified and heated as in the first embodiment. Furthermore, also in the refrigeration cycle apparatus 10 of the present embodiment, the low noise heating mode is executed when a reduction in noise is requested in the heating mode. In the low noise heating mode, noise can be reduced without causing a significant decrease in the heating capacity of the cooling water and the blown air, as in the first embodiment.

また、本実施形態では、水循環回路２０にエンジンＥＧの冷却水を循環させるので、車室内の除湿暖房あるいは暖房を行う際に、エンジンＥＧの廃熱を利用することができる。従って、送風空気を加熱するために、冷凍サイクル装置１０に要求される加熱能力を低減させることができ、より一層、冷凍サイクル装置１０の低騒音化を図ることができる。   Further, in the present embodiment, the cooling water of the engine EG is circulated through the water circulation circuit 20, so that the waste heat of the engine EG can be used when performing dehumidifying heating or heating in the passenger compartment. Therefore, in order to heat blowing air, the heating capability requested | required of the refrigerating-cycle apparatus 10 can be reduced, and the noise reduction of the refrigerating-cycle apparatus 10 can be achieved further.

（第４実施形態）
図７〜図９を用いて、本発明の第４実施形態を説明する。本実施形態では、本発明に係る冷凍サイクル装置１０ａを、第１実施形態と同様に、ハイブリッド車両の車両用空調装置１ａに適用している。この冷凍サイクル装置１０ａは、第１実施形態と同様に、冷房モードの冷媒回路、除湿暖房モードの冷媒回路、および暖房モードの冷媒回路を切り替え可能に構成されている。 (Fourth embodiment)
A fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. In the present embodiment, the refrigeration cycle apparatus 10a according to the present invention is applied to a vehicle air conditioner 1a for a hybrid vehicle, as in the first embodiment. Similar to the first embodiment, the refrigeration cycle apparatus 10a is configured to be able to switch between a cooling mode refrigerant circuit, a dehumidifying heating mode refrigerant circuit, and a heating mode refrigerant circuit.

さらに、冷凍サイクル装置１０ａは、暖房モードの冷媒回路に切り替えた際に、ガスインジェクションサイクルを構成する。このため、本実施形態では、圧縮機１１１として、二段昇圧式の電動圧縮機を採用している。より具体的には、圧縮機１１１は、その外殻を形成するハウジングの内部に、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構との２つの圧縮機構、および双方の圧縮機構を回転駆動する電動モータを収容したものである。   Furthermore, the refrigeration cycle apparatus 10a configures a gas injection cycle when switching to the heating mode refrigerant circuit. For this reason, in this embodiment, a two-stage booster type electric compressor is employed as the compressor 111. More specifically, the compressor 111 includes two compression mechanisms, a low-stage compression mechanism and a high-stage compression mechanism, and an electric motor that rotationally drives both compression mechanisms in a housing that forms an outer shell thereof. It contains a motor.

この圧縮機１１１のハウジングには、吸入ポート１１ａ、中間圧ポート１１ｂ、吐出ポート１１ｃが設けられている。吸入ポート１１ａは、ハウジングの外部から低段側圧縮機構へ低圧冷媒を吸入させるための吸入口である。吐出ポート１１ｃは、高段側圧縮機構から吐出された高圧冷媒をハウジングの外部へ吐出させる吐出口である。   The housing of the compressor 111 is provided with a suction port 11a, an intermediate pressure port 11b, and a discharge port 11c. The suction port 11a is a suction port for sucking low-pressure refrigerant from the outside of the housing into the low-stage compression mechanism. The discharge port 11c is a discharge port that discharges the high-pressure refrigerant discharged from the high-stage compression mechanism to the outside of the housing.

中間圧ポート１１ｂは、ハウジングの外部からハウジングの内部へ中間圧冷媒を流入させて低圧から高圧への圧縮過程の冷媒に合流させるための中間圧吸入口である。つまり、中間圧ポート１１ｂは、ハウジングの内部で低段側圧縮機構の吐出口側および高段側圧縮機構の吸入口側に接続されている。   The intermediate pressure port 11b is an intermediate pressure inlet for allowing the intermediate pressure refrigerant to flow into the housing from the outside of the housing and joining the refrigerant in the compression process from low pressure to high pressure. That is, the intermediate pressure port 11b is connected to the discharge port side of the low-stage compression mechanism and the suction port side of the high-stage compression mechanism inside the housing.

本実施形態では、２つの圧縮機構を１つのハウジング内に収容した圧縮機１１１を採用しているが、二段昇圧式の圧縮機の形式はこれに限定されない。つまり、中間圧ポート１１ｂから中間圧冷媒を流入させて低圧から高圧への圧縮過程の冷媒に合流させることが可能であれば、ハウジングの内部に、１つの固定容量型の圧縮機構およびこの圧縮機構を回転駆動する電動モータを収容して構成された電動圧縮機であってもよい。   In the present embodiment, the compressor 111 in which two compression mechanisms are accommodated in one housing is adopted, but the type of the two-stage booster compressor is not limited to this. That is, if the intermediate pressure refrigerant can be introduced from the intermediate pressure port 11b and merged with the refrigerant in the compression process from low pressure to high pressure, one fixed capacity type compression mechanism and the compression mechanism are provided inside the housing. An electric compressor configured to accommodate an electric motor that rotationally drives the motor may be used.

さらに、２つの圧縮機を直列に接続して、低段側に配置される低段側圧縮機の吸入口を吸入ポート１１ａとし、高段側に配置される高段側圧縮機の吐出口を吐出ポート１１ｃとする。さらに、低段側圧縮機の吐出口と高段側圧縮機との吸入口とを接続する接続部に中間圧ポート１１ｂを設け、低段側圧縮機と高段側圧縮機との双方によって、１つの二段昇圧式の圧縮機１１１を構成してもよい。   Further, two compressors are connected in series, and the suction port of the low-stage compressor disposed on the low-stage side serves as the suction port 11a, and the discharge port of the high-stage compressor disposed on the high-stage side serves as the suction port 11a. It is set as the discharge port 11c. Furthermore, an intermediate pressure port 11b is provided at a connection part that connects the discharge port of the low-stage compressor and the suction port of the high-stage compressor, and both by the low-stage compressor and the high-stage compressor, One two-stage booster type compressor 111 may be configured.

圧縮機１１１の吐出ポート１１ｃには、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路の入口側が接続されている。水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路の出口には、第１膨張弁１３ａの入口側が接続されている。本実施形態の第１膨張弁１３ａは、水−冷媒熱交換器１２から流出した冷媒を中間圧冷媒となるまで減圧させる高段側減圧装置である。   The discharge port 11 c of the compressor 111 is connected to the inlet side of the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12. The inlet of the first expansion valve 13 a is connected to the outlet of the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12. The first expansion valve 13a of the present embodiment is a high-stage decompression device that decompresses the refrigerant flowing out of the water-refrigerant heat exchanger 12 until it becomes an intermediate pressure refrigerant.

第１膨張弁１３ａの出口には、第１膨張弁１３ａから流出した冷媒の気液を分離する気液分離部である気液分離器２４の冷媒流入口が接続されている。本実施形態では、気液分離器２４として、円筒状の本体部の内部空間へ流入した冷媒を旋回させることで生じる遠心力の作用によって冷媒の気液を分離する遠心分離方式（サイクロンセパレータ方式）のものを採用している。   The outlet of the first expansion valve 13a is connected to a refrigerant inflow port of a gas-liquid separator 24 that is a gas-liquid separator that separates the gas-liquid refrigerant flowing out of the first expansion valve 13a. In the present embodiment, the gas-liquid separator 24 is a centrifugal separation system (cyclonic separator system) that separates the gas-liquid of the refrigerant by the action of centrifugal force generated by swirling the refrigerant flowing into the internal space of the cylindrical main body. Is adopted.

さらに、本実施形態の気液分離器２４の内容積は、サイクルに負荷変動が生じてサイクルを循環する冷媒循環流量が変動しても、実質的に余剰冷媒を溜めることができない程度の容積になっている。   Furthermore, the internal volume of the gas-liquid separator 24 of the present embodiment is such that even if a load fluctuation occurs in the cycle and the refrigerant circulation flow rate circulating in the cycle fluctuates, the surplus refrigerant cannot be substantially accumulated. It has become.

気液分離器２４の気相冷媒出口には、圧縮機１１１の中間圧ポート１１ｂが接続されている。気液分離器２４の気相冷媒出口と圧縮機１１１の中間圧ポート１１ｂとを接続する冷媒通路には、この冷媒通路を開閉する第２開閉弁１８ｂが配置されている。第２開閉弁１８ｂの基本的構成は、迂回通路１６を開閉する開閉弁１８ａと同様である。本実施形態では、説明の明確化のために開閉弁１８ａを第１開閉弁１８ａと記載する。   The intermediate pressure port 11 b of the compressor 111 is connected to the gas-phase refrigerant outlet of the gas-liquid separator 24. In the refrigerant passage that connects the gas-phase refrigerant outlet of the gas-liquid separator 24 and the intermediate pressure port 11b of the compressor 111, a second on-off valve 18b that opens and closes this refrigerant passage is disposed. The basic configuration of the second on-off valve 18b is the same as that of the on-off valve 18a that opens and closes the bypass passage 16. In the present embodiment, the on-off valve 18a is referred to as a first on-off valve 18a for clarity of explanation.

第２開閉弁１８ｂは、気液分離器２４の気相冷媒出口と圧縮機１１１の中間圧ポート１１ｂとを接続する冷媒通路を開閉することで、上述した各運転モードの冷媒回路を切り替えることができる。従って、第２開閉弁１８ｂは、第１開閉弁１８ａ等とともに、冷媒回路切替装置としての機能を果たす。   The second on-off valve 18b can switch the refrigerant circuit in each operation mode described above by opening and closing a refrigerant passage connecting the gas-phase refrigerant outlet of the gas-liquid separator 24 and the intermediate pressure port 11b of the compressor 111. it can. Therefore, the second on-off valve 18b functions as a refrigerant circuit switching device together with the first on-off valve 18a and the like.

気液分離器２４の液相冷媒出口には、気液分離器２４にて分離された液相冷媒を減圧させる減圧装置としての固定絞り２５の入口側が接続されている。この固定絞り２５としては、絞り開度が固定されたノズル、オリフィス、キャピラリチューブ等を採用することができる。固定絞り２５は、水−冷媒熱交換器１２から流出した冷媒を低圧冷媒となるまで減圧させる低段側減圧装置である。固定絞り２５の出口側には、室外熱交換器１４の冷媒入口側が接続されている。   The liquid-phase refrigerant outlet of the gas-liquid separator 24 is connected to the inlet side of a fixed throttle 25 as a decompression device that depressurizes the liquid-phase refrigerant separated by the gas-liquid separator 24. As the fixed throttle 25, a nozzle, an orifice, a capillary tube or the like having a fixed throttle opening can be employed. The fixed throttle 25 is a low-stage decompression device that decompresses the refrigerant flowing out of the water-refrigerant heat exchanger 12 until it becomes a low-pressure refrigerant. The refrigerant inlet side of the outdoor heat exchanger 14 is connected to the outlet side of the fixed throttle 25.

さらに、気液分離器２４の液相冷媒出口には、気液分離器２４にて分離された液相冷媒を固定絞り２５を迂回させて室外熱交換器１４の冷媒入口側へ導く固定絞り迂回通路１６ａが接続されている。この固定絞り迂回通路１６ａには、固定絞り迂回通路１６ａを開閉する第３開閉弁１８ｃが配置されている。第３開閉弁１８ｃの基本的構成は、第１開閉弁１８ａと同等である。   Further, at the liquid-phase refrigerant outlet of the gas-liquid separator 24, the fixed-throttle bypass bypasses the liquid-phase refrigerant separated by the gas-liquid separator 24 and bypasses the fixed throttle 25 to the refrigerant inlet side of the outdoor heat exchanger 14. A passage 16a is connected. The fixed throttle bypass passage 16a is provided with a third on-off valve 18c for opening and closing the fixed throttle bypass passage 16a. The basic configuration of the third on-off valve 18c is the same as that of the first on-off valve 18a.

ここで、冷媒が第３開閉弁１８ｃを通過する際に生じる圧力損失は、冷媒が固定絞り２５を通過する際に生じる圧力損失に対して極めて小さい。従って、第３開閉弁１８ｃが開いた際には、気液分離器２４から流出した液相冷媒は、殆ど固定絞り２５を通過することなく、固定絞り迂回通路１６ａを介して室外熱交換器１４へ流入する。   Here, the pressure loss that occurs when the refrigerant passes through the third on-off valve 18 c is extremely small with respect to the pressure loss that occurs when the refrigerant passes through the fixed throttle 25. Therefore, when the third on-off valve 18c is opened, the liquid-phase refrigerant that has flowed out of the gas-liquid separator 24 hardly passes through the fixed throttle 25, and passes through the fixed throttle bypass passage 16a. Flow into.

また、本実施形態の空調制御装置４０の出力側には、第１実施形態に対して、図８のブロック図に示すように、第２開閉弁１８ｂおよび第３開閉弁１８ｃも接続されている。その他の車両用空調装置１ａおよび冷凍サイクル装置１０ａの構成は、第１実施形態で説明した車両用空調装置１および冷凍サイクル装置１０の構成と同様である。   Further, as shown in the block diagram of FIG. 8, the second on-off valve 18b and the third on-off valve 18c are also connected to the output side of the air conditioning control device 40 of the present embodiment, as shown in the block diagram of FIG. . Other configurations of the vehicle air conditioner 1a and the refrigeration cycle apparatus 10a are the same as the configurations of the vehicle air conditioner 1 and the refrigeration cycle apparatus 10 described in the first embodiment.

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。本実施形態の車両用空調装置１ａの基本的作動は、第１実施形態で説明した車両用空調装置１と同様である。従って、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ａも、第１実施形態と同様に、冷房モード、除湿暖房モード、暖房モード、および低騒音暖房モードの運転を実行することができる。以下に、各運転モードについて説明する。   Next, the operation of this embodiment in the above configuration will be described. The basic operation of the vehicle air conditioner 1a of the present embodiment is the same as that of the vehicle air conditioner 1 described in the first embodiment. Therefore, the refrigeration cycle apparatus 10a of the present embodiment can also perform operations in the cooling mode, the dehumidifying heating mode, the heating mode, and the low noise heating mode, as in the first embodiment. Below, each operation mode is demonstrated.

（ａ）冷房モード
冷房モードでは、空調制御装置４０が、水ポンプ２１を予め定めた圧送能力を発揮するように作動させる。また、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａを全開状態とし、第２膨張弁１３ｂを絞り状態とし、第１開閉弁１８ａを閉じ、第２開閉弁１８ｂを閉じ、第３開閉弁１８ｃを開く。 (A) Cooling mode In the cooling mode, the air conditioning control device 40 operates the water pump 21 so as to exhibit a predetermined pumping ability. Further, the air conditioning control device 40 sets the first expansion valve 13a to the fully open state, sets the second expansion valve 13b to the throttle state, closes the first on-off valve 18a, closes the second on-off valve 18b, and closes the third on-off valve 18c. open.

これにより、冷房モードの冷凍サイクル装置１０ａでは、図７の白抜き矢印に示すように、圧縮機１１１の吐出ポート１１ｃ（→水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路→第１膨張弁１３ａ→気液分離器２４）→室外熱交換器１４→第２膨張弁１３ｂ→室内蒸発器１７→アキュムレータ１９→圧縮機１１１の吸入ポート１１ａの順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。   Thereby, in the refrigeration cycle apparatus 10a in the cooling mode, as shown by the white arrow in FIG. 7, the discharge port 11c of the compressor 111 (→ the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 → the first expansion valve 13a → the air A refrigeration cycle is formed in which the refrigerant circulates in the order of the liquid separator 24) → the outdoor heat exchanger 14 → the second expansion valve 13b → the indoor evaporator 17 → the accumulator 19 → the suction port 11a of the compressor 111.

冷房モードでは、第２開閉弁１８ｂが閉じるので、圧縮機１１１は、単段昇圧式の圧縮機として機能する。このため、冷凍サイクル装置１０ａの冷房モードの冷媒回路は、第１実施形態の冷房モードの冷媒回路と実質的に同等となる。   In the cooling mode, since the second on-off valve 18b is closed, the compressor 111 functions as a single-stage booster type compressor. For this reason, the cooling mode refrigerant circuit of the refrigeration cycle apparatus 10a is substantially equivalent to the cooling mode refrigerant circuit of the first embodiment.

このサイクル構成で、空調制御装置４０は、第１実施形態の冷房モードと同様に、各種制御対象機器の作動を制御する。従って、冷房モードでは、第１実施形態と同様に、室内蒸発器１７にて冷却された送風空気を車室内に吹き出すことによって、車室内の冷房を行うことができる。   With this cycle configuration, the air conditioning control device 40 controls the operation of various devices to be controlled, similarly to the cooling mode of the first embodiment. Accordingly, in the cooling mode, the vehicle interior can be cooled by blowing the blown air cooled by the indoor evaporator 17 into the vehicle interior, as in the first embodiment.

（ｂ）除湿暖房モード
除湿暖房モードでは、空調制御装置４０が、水ポンプ２１を予め定めた圧送能力を発揮するように作動させる。また、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａを絞り状態とし、第２膨張弁１３ｂを絞り状態とし、第１開閉弁１８ａを閉じ、第２開閉弁１８ｂを閉じ、第３開閉弁１８ｃを開く。 (B) Dehumidification heating mode In the dehumidification heating mode, the air conditioning control device 40 operates the water pump 21 so as to exhibit a predetermined pumping capacity. Further, the air conditioning control device 40 sets the first expansion valve 13a to the throttle state, sets the second expansion valve 13b to the throttle state, closes the first on-off valve 18a, closes the second on-off valve 18b, and closes the third on-off valve 18c. open.

これにより、除湿暖房モードの冷凍サイクル装置１０ａでは、図７の斜線ハッチング付き矢印に示すように、圧縮機１１１の吐出ポート１１ｃ→水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路→第１膨張弁１３ａ（→気液分離器２４）→室外熱交換器１４→第２膨張弁１３ｂ→室内蒸発器１７→アキュムレータ１９→圧縮機１１１の吸入ポート１１ａの順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。   Thereby, in the refrigeration cycle apparatus 10a in the dehumidifying and heating mode, as shown by the hatched arrows in FIG. 7, the discharge port 11c of the compressor 111 → the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 → the first expansion valve 13a ( -> Gas-liquid separator 24)-> Outdoor heat exchanger 14-> Second expansion valve 13b-> Indoor evaporator 17-> Accumulator 19-> Refrigeration cycle in which the refrigerant circulates in this order.

除湿暖房モードでは、第２開閉弁１８ｂが閉じるので、圧縮機１１１は、単段昇圧式の圧縮機として機能する。このため、冷凍サイクル装置１０ａの除湿暖房モードの冷媒回路は、第１実施形態の除湿暖房モードの冷媒回路と実質的に同等となる。   In the dehumidifying and heating mode, since the second on-off valve 18b is closed, the compressor 111 functions as a single-stage booster type compressor. For this reason, the refrigerant circuit in the dehumidifying and heating mode of the refrigeration cycle apparatus 10a is substantially equivalent to the refrigerant circuit in the dehumidifying and heating mode of the first embodiment.

このサイクル構成で、空調制御装置４０は、第１実施形態の除湿暖房モードと同様に、各種制御対象機器の作動を制御する。従って、除湿暖房モードでは、第１実施形態と同様に、室内蒸発器１７にて冷却されて除湿された送風空気を、ヒータコア２２にて再加熱して車室内に吹き出すことによって、車室内の除湿暖房を行うことができる。   With this cycle configuration, the air conditioning control device 40 controls the operation of various devices to be controlled, as in the dehumidifying and heating mode of the first embodiment. Accordingly, in the dehumidifying and heating mode, as in the first embodiment, the dehumidified air in the passenger compartment is reheated by the heater core 22 and blown out into the passenger compartment after being cooled by the indoor evaporator 17 and dehumidified. Heating can be performed.

（ｃ）暖房モード
暖房モードでは、空調制御装置４０が、水ポンプ２１を予め定めた圧送能力を発揮するように作動させる。また、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａを絞り状態とし、第２膨張弁１３ｂを全閉状態とし、第１開閉弁１８ａを開き、第２開閉弁１８ｂを開き、第３開閉弁１８ｃを閉じる。 (C) Heating mode In the heating mode, the air conditioning control device 40 operates the water pump 21 so as to exhibit a predetermined pumping capacity. Further, the air conditioning control device 40 sets the first expansion valve 13a to the throttle state, sets the second expansion valve 13b to the fully closed state, opens the first on-off valve 18a, opens the second on-off valve 18b, and opens the third on-off valve 18c. Close.

これにより、暖房モードの冷凍サイクル装置１０ａでは、図７の黒塗り矢印に示すように、圧縮機１１１→水−冷媒熱交換器１２→第１膨張弁１３ａ→気液分離器２４→固定絞り２５→室外熱交換器１４（→迂回通路１６）→アキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、気液分離器２４の気相冷媒出口から圧縮機１１１の中間圧ポート１１ｂへ中間圧の気相冷媒を流入させる、ガスインジェクションサイクルが構成される。   As a result, in the refrigeration cycle apparatus 10a in the heating mode, as indicated by the black arrows in FIG. 7, the compressor 111 → the water-refrigerant heat exchanger 12 → the first expansion valve 13a → the gas-liquid separator 24 → the fixed throttle 25. The refrigerant circulates in the order of the outdoor heat exchanger 14 (the bypass passage 16), the accumulator 19, and the compressor 11, and the intermediate pressure is supplied from the gas-phase refrigerant outlet of the gas-liquid separator 24 to the intermediate pressure port 11b of the compressor 111. A gas injection cycle in which a gas-phase refrigerant is introduced is configured.

このサイクル構成で、空調制御装置４０は、第１実施形態の暖房モードと同様に、各種制御対象機器の作動を制御する。   With this cycle configuration, the air conditioning control device 40 controls the operation of various devices to be controlled, as in the heating mode of the first embodiment.

従って、暖房モードの冷凍サイクル装置１０ａでは、図９のモリエル線図に太破線で示すように冷媒の状態が変化する。なお、図９では、第１実施形態で説明した図３のモリエル線図とサイクル構成上同等の箇所の冷媒の状態を、図３と同一の符号（アルファベット）で示し、添字（数字）のみを変更している。このことは、以下で説明する他のモリエル線図においても同様である。   Therefore, in the refrigeration cycle apparatus 10a in the heating mode, the state of the refrigerant changes as indicated by the thick broken line in the Mollier diagram of FIG. In FIG. 9, the state of the refrigerant at the same location as the Mollier diagram of FIG. 3 described in the first embodiment in terms of the cycle configuration is indicated by the same symbols (alphabet) as in FIG. 3, and only the subscripts (numbers) are shown. It has changed. The same applies to other Mollier diagrams described below.

暖房モードでは、圧縮機１１１の吐出ポート１１ｃから吐出された高圧冷媒（図９のａ９点）が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入する。水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入した冷媒は、水−冷媒熱交換器１２の水通路を流通する冷却水と熱交換する（図９のａ９点→ｂ９点）。これにより、水循環回路２０を循環する冷却水が加熱される。   In the heating mode, the high-pressure refrigerant (point a9 in FIG. 9) discharged from the discharge port 11c of the compressor 111 flows into the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12. The refrigerant flowing into the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 exchanges heat with the cooling water flowing through the water passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 (point a9 → b9 in FIG. 9). Thereby, the cooling water circulating through the water circulation circuit 20 is heated.

さらに、暖房モードでは、エアミックスドア３４がヒータコア２２側の空気通路を全開としている。このため、ヒータコア２２を流通する冷却水は、室内蒸発器１７通過後の送風空気に放熱する。これにより、送風空気が加熱される。水−冷媒熱交換器１２から流出した冷媒は、絞り状態となっている第１膨張弁１３ａへ流入して減圧される（図９のｂ９点→ｅ９点）。   Further, in the heating mode, the air mix door 34 fully opens the air passage on the heater core 22 side. For this reason, the cooling water flowing through the heater core 22 radiates heat to the blown air after passing through the indoor evaporator 17. Thereby, blowing air is heated. The refrigerant that has flowed out of the water-refrigerant heat exchanger 12 flows into the first expansion valve 13a in the throttled state and is depressurized (b9 point → e9 point in FIG. 9).

第１膨張弁１３ａにて減圧された中間圧冷媒は、気液分離器２４へ流入して気液分離される（図９のｅ９点→ｆ９点、ｅ９点→ｇ９点）。   The intermediate pressure refrigerant decompressed by the first expansion valve 13a flows into the gas-liquid separator 24 and is gas-liquid separated (point e9 → f9, point e9 → g9 in FIG. 9).

気液分離器２４にて分離された気相冷媒（図９のｆ９点）は、第２開閉弁１８ｂが開いているので、圧縮機１１１の中間圧ポート１１ｂから吸入される。圧縮機１１１の中間圧ポート１１ｂから吸入された冷媒は、低段側圧縮機構から吐出された中間圧冷媒（図９のｈ９点）と合流して高段側圧縮機構へ吸入される。   The gas-phase refrigerant separated by the gas-liquid separator 24 (point f9 in FIG. 9) is sucked from the intermediate pressure port 11b of the compressor 111 because the second on-off valve 18b is open. The refrigerant sucked from the intermediate pressure port 11b of the compressor 111 joins with the intermediate pressure refrigerant discharged from the low-stage compression mechanism (point h9 in FIG. 9) and is sucked into the high-stage compression mechanism.

気液分離器２４にて分離された液相冷媒は（図９のｇ９点）は、第３開閉弁１８ｃが閉じているので、固定絞り２５へ流入して、低圧冷媒となるまで減圧される（図９のｇ９点→ｃ９点）。固定絞り２５から流出した冷媒は、室外熱交換器１４へ流入する。室外熱交換器１４へ流入した冷媒は、送風ファン１４ａから送風された外気と熱交換し、外気から吸熱して蒸発する（図９のｃ９点→ｄ９点）。   The liquid-phase refrigerant separated by the gas-liquid separator 24 (g9 point in FIG. 9) flows into the fixed throttle 25 and is decompressed until it becomes a low-pressure refrigerant because the third on-off valve 18c is closed. (G9 point in FIG. 9 → c9 point). The refrigerant that has flowed out of the fixed throttle 25 flows into the outdoor heat exchanger 14. The refrigerant flowing into the outdoor heat exchanger 14 exchanges heat with the outside air blown from the blower fan 14a, absorbs heat from the outside air, and evaporates (point c9 → d9 in FIG. 9).

室外熱交換器１４から流出した冷媒は、アキュムレータ１９へ流入する。アキュムレータ１９にて分離された気相冷媒は、圧縮機１１１の吸入ポート１１ａへ吸入されて再び圧縮される。   The refrigerant that has flowed out of the outdoor heat exchanger 14 flows into the accumulator 19. The gas-phase refrigerant separated by the accumulator 19 is sucked into the suction port 11a of the compressor 111 and compressed again.

従って、暖房モードでは、水−冷媒熱交換器１２を放熱器として機能させ、室外熱交換器１４を蒸発器として機能させるガスインジェクションサイクルが構成される。そして、室外熱交換器１４にて冷媒が蒸発する際に外気から吸熱した熱を水−冷媒熱交換器１２にて冷却水に放熱する。これにより、冷却水を加熱することができる。   Accordingly, in the heating mode, a gas injection cycle is configured in which the water-refrigerant heat exchanger 12 functions as a radiator and the outdoor heat exchanger 14 functions as an evaporator. Then, the heat absorbed from the outside air when the refrigerant evaporates in the outdoor heat exchanger 14 is radiated to the cooling water in the water-refrigerant heat exchanger 12. Thereby, cooling water can be heated.

この際、ガスインジェクションサイクルでは、サイクル内で生成された中間圧冷媒を圧縮機１１１にて昇圧過程の中間圧冷媒に合流させ、冷媒を多段階に昇圧させることで、圧縮機の圧縮効率を向上させることができる。これにより、ガスインジェクションサイクルでは、サイクルの高低圧差が冷房モードよりも大きくなる暖房モードであっても、ＣＯＰの低下を抑制することができる。   At this time, in the gas injection cycle, the intermediate pressure refrigerant generated in the cycle is merged with the intermediate pressure refrigerant in the pressure increasing process by the compressor 111, and the pressure of the refrigerant is increased in multiple stages, thereby improving the compression efficiency of the compressor. Can be made. Thereby, in the gas injection cycle, it is possible to suppress a decrease in COP even in the heating mode in which the high / low pressure difference of the cycle is larger than that in the cooling mode.

その結果、暖房モードでは、ヒータコア２２にて加熱された送風空気を車室内に吹き出すことによって、車室内の暖房を行うことができる。   As a result, in the heating mode, the vehicle interior can be heated by blowing the blown air heated by the heater core 22 into the vehicle interior.

（ｄ）低騒音暖房モード
本実施形態の低騒音暖房モードでは、空調制御装置４０が、暖房モードよりも、圧縮機１１の冷媒吐出能力を予め定めた基準吐出能力分低下させる。また、空調制御装置４０は、水ポンプ２１の圧送能力を予め定めた基準圧送能力分低下させる。また、空調制御装置４０は、送風機３２の送風能力を予め定めた基準送風能力分低下させる。 (D) Low noise heating mode In the low noise heating mode of the present embodiment, the air conditioning control device 40 reduces the refrigerant discharge capacity of the compressor 11 by a predetermined reference discharge capacity as compared with the heating mode. Moreover, the air-conditioning control apparatus 40 reduces the pumping capability of the water pump 21 by a predetermined reference pumping capability. Moreover, the air-conditioning control apparatus 40 reduces the air blowing capacity of the blower 32 by a predetermined reference air blowing capacity.

さらに、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａの絞り開度を予め定めた基準開度分縮小させる。この際、空調制御装置４０は、中間圧冷媒の圧力を上昇させることなく高圧冷媒の圧力を上昇させるように、第１膨張弁１３ａの絞り開度を縮小させる。従って、低騒音暖房モードでは、図９のモリエル線図の太実線に示すように、冷媒の状態が変化する。   Further, the air conditioning control device 40 reduces the throttle opening of the first expansion valve 13a by a predetermined reference opening. At this time, the air conditioning controller 40 reduces the throttle opening of the first expansion valve 13a so as to increase the pressure of the high-pressure refrigerant without increasing the pressure of the intermediate-pressure refrigerant. Therefore, in the low noise heating mode, the state of the refrigerant changes as shown by the thick solid line in the Mollier diagram of FIG.

低騒音暖房モードでは、暖房モードと同様に、圧縮機１１１の吐出ポート１１ｃから吐出された高圧冷媒（図９のａ９１点）が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入する。この際、暖房モードよりも圧縮機１１１の回転数が低下しているので、冷凍サイクル装置１０ａの低騒音化を図ることができる。その一方で、暖房モードよりも、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入する冷媒流量Ｇが減少する。   In the low noise heating mode, as in the heating mode, the high-pressure refrigerant (point a91 in FIG. 9) discharged from the discharge port 11c of the compressor 111 flows into the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12. At this time, since the rotation speed of the compressor 111 is lower than that in the heating mode, the noise of the refrigeration cycle apparatus 10a can be reduced. On the other hand, the refrigerant | coolant flow volume G which flows in into the refrigerant path of the water-refrigerant heat exchanger 12 reduces rather than heating mode.

また、低騒音暖房モードでは、暖房モードよりも第１膨張弁１３ａの絞り開度が縮小している。このため、暖房モードのようにサイクルのＣＯＰを極大値に近づけることはできないものの、暖房モードよりも圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図９のａ９１点）の圧力が上昇する。これにより、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路を流通する冷媒の温度を上昇させることができる。   In the low noise heating mode, the throttle opening degree of the first expansion valve 13a is smaller than that in the heating mode. For this reason, the COP of the cycle cannot be brought close to the maximum value as in the heating mode, but the pressure of the high-pressure refrigerant (point a91 in FIG. 9) discharged from the compressor 11 is higher than in the heating mode. Thereby, the temperature of the refrigerant | coolant which distribute | circulates the refrigerant path of the water-refrigerant heat exchanger 12 can be raised.

また、低騒音暖房モードでは、暖房モードよりも水ポンプ２１の圧送能力を低下させるとともに、送風機３２の送風能力を低下させる。このため、第１実施形態と同様に、低騒音暖房モードのエンタルピ差ΔＨ１を暖房モードのエンタルピ差ΔＨよりも拡大させることができる。その他の作動は暖房モードと同様である。   Further, in the low noise heating mode, the pumping ability of the water pump 21 is lowered and the blowing ability of the blower 32 is lowered as compared with the heating mode. For this reason, as in the first embodiment, the enthalpy difference ΔH1 in the low noise heating mode can be made larger than the enthalpy difference ΔH in the heating mode. Other operations are the same as in the heating mode.

従って、本実施形態の低騒音暖房モードでは、低騒音化のために圧縮機１１１の回転数を低下させても、上述したエンタルピ差の拡大によって、冷却水および送風空気の加熱能力の低下を抑制することができる。   Therefore, in the low noise heating mode of the present embodiment, even if the rotational speed of the compressor 111 is reduced to reduce noise, the above-described increase in the enthalpy difference suppresses the reduction in the heating capacity of the cooling water and the blown air. can do.

すなわち、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ａによれば、低騒音化が要求された際に、冷却水および送風空気の加熱能力の大幅な低下を招くことなく騒音を低減させることができる。   That is, according to the refrigeration cycle apparatus 10a of the present embodiment, when noise reduction is required, noise can be reduced without causing a significant decrease in the heating capacity of cooling water and blown air.

ここで、本実施形態では、低段側減圧装置として固定絞り２５を採用した例を説明したが、低段側減圧装置として、第１膨張弁１３ａ等と同様の構成の電気式の膨張弁を採用してもよい。   Here, in this embodiment, the example in which the fixed throttle 25 is adopted as the low-stage pressure reducing device has been described. However, as the low-stage pressure reducing device, an electric expansion valve having the same configuration as the first expansion valve 13a and the like is used. It may be adopted.

そして、空調制御装置４０が、低騒音暖房モード時に高段側減圧装置である第１膨張弁１３ａの絞り開度を縮小させると同時に、低段側減圧装置としての電気式の膨張弁の絞り開度を拡大させてもよい。これにより、より一層確実に、中間圧冷媒の圧力を上昇させることなく高圧冷媒の圧力を上昇させて、エンタルピ差を拡大させることができる。   The air conditioning control device 40 reduces the throttle opening of the first expansion valve 13a, which is the high-stage pressure reducing device, in the low noise heating mode, and at the same time opens the electric expansion valve as the low-stage pressure reducing device. The degree may be increased. Thereby, the enthalpy difference can be increased by increasing the pressure of the high-pressure refrigerant without increasing the pressure of the intermediate-pressure refrigerant.

（第５実施形態）
本実施形態では、第４実施形態に対して、低騒音暖房モード時の制御態様を変更した例を説明する。従って、本実施形態の車両用空調装置１ａおよび冷凍サイクル装置１０ａの構成は、第５実施形態と同様である。また、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ａの冷房モード、除湿暖房モード、および暖房モードの作動は、第４実施形態と同様である。 (Fifth embodiment)
This embodiment demonstrates the example which changed the control aspect at the time of low noise heating mode with respect to 4th Embodiment. Therefore, the configuration of the vehicle air conditioner 1a and the refrigeration cycle apparatus 10a of the present embodiment is the same as that of the fifth embodiment. Moreover, the operation | movement of the air_conditioning | cooling mode of the refrigerating-cycle apparatus 10a of this embodiment, the dehumidification heating mode, and the heating mode is the same as that of 4th Embodiment.

本実施形態の低騒音暖房モードでは、空調制御装置４０が、暖房モードよりも、圧縮機１１の回転数を予め定めた基準回転数分低下させる。さらに、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａの絞り開度を予め定めた基準開度分拡大させる。   In the low noise heating mode of the present embodiment, the air conditioning control device 40 reduces the rotational speed of the compressor 11 by a predetermined reference rotational speed as compared with the heating mode. Further, the air conditioning control device 40 increases the throttle opening of the first expansion valve 13a by a predetermined reference opening.

従って、低騒音暖房モードでは、図１０のモリエル線図の太実線に示すように、冷媒の状態が変化する。なお、図１０では、第４実施形態で説明した暖房モードの冷媒の状態の変化を太破線で示している。   Therefore, in the low noise heating mode, the state of the refrigerant changes as shown by the thick solid line in the Mollier diagram of FIG. In FIG. 10, the change in the state of the refrigerant in the heating mode described in the fourth embodiment is indicated by a thick broken line.

本実施形態の低騒音暖房モードでは、暖房モードと同様に、圧縮機１１１の吐出ポート１１ｃから吐出された高圧冷媒（図１０のａ１０１点）が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入する。この際、暖房モードよりも圧縮機１１１の回転数が低下しているので、暖房モードよりも冷凍サイクル装置１０の低騒音化を図ることができる。   In the low noise heating mode of this embodiment, the high-pressure refrigerant (point a101 in FIG. 10) discharged from the discharge port 11c of the compressor 111 flows into the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 as in the heating mode. To do. At this time, since the rotation speed of the compressor 111 is lower than that in the heating mode, the noise of the refrigeration cycle apparatus 10 can be reduced as compared with the heating mode.

ここで、本実施形態の低騒音暖房モードでは、暖房モードよりも第１膨張弁１３ａの絞り開度を拡大させるので、暖房モードのようにサイクルのＣＯＰを極大値に近づけることができない。これに加えて、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出する冷媒のエンタルピが暖房モードよりも上昇する。   Here, in the low noise heating mode of the present embodiment, the throttle opening degree of the first expansion valve 13a is expanded as compared with the heating mode, and therefore the COP of the cycle cannot be brought close to the maximum value as in the heating mode. In addition to this, the enthalpy of the refrigerant flowing out from the refrigerant passage of the water-refrigerant heat exchanger 12 rises more than in the heating mode.

このため、図１０のモリエル線図に示すように、低騒音暖房モードのエンタルピ差ΔＨ１が、暖房モードのエンタルピ差ΔＨよりも縮小してしまう。   For this reason, as shown in the Mollier diagram of FIG. 10, the enthalpy difference ΔH1 in the low noise heating mode is smaller than the enthalpy difference ΔH in the heating mode.

これに対して、本実施形態の低騒音暖房モードでは、暖房モードよりも第１膨張弁１３ａの絞り開度が拡大しているので、暖房モードよりも中間圧冷媒（図１０のｆ１０１点等）の圧力を上昇させることができる。そして、高段側圧縮機構に吸入される冷媒の密度を上昇させて、圧縮機１１１の吐出ポート１１ｃから吐出される冷媒流量を増加させることができる。   On the other hand, in the low noise heating mode of this embodiment, the throttle opening of the first expansion valve 13a is larger than that in the heating mode, so that the intermediate pressure refrigerant (such as point f101 in FIG. 10) is higher than in the heating mode. The pressure can be increased. And the density of the refrigerant | coolant suck | inhaled by the high stage side compression mechanism can be raised, and the refrigerant | coolant flow volume discharged from the discharge port 11c of the compressor 111 can be increased.

これにより、圧縮機１１１の回転数を低下させても、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入する冷媒流量Ｇを、暖房モードよりも増加させることができる。従って、本実施形態の低騒音暖房モードでは、低騒音化のために圧縮機１１１の回転数を低下させても、上述した中間圧冷媒の圧力上昇によって、冷却水および送風空気の加熱能力の低下を抑制することができる。   Thereby, even if it reduces the rotation speed of the compressor 111, the refrigerant | coolant flow volume G which flows in into the refrigerant path of the water-refrigerant heat exchanger 12 can be increased rather than heating mode. Therefore, in the low noise heating mode of the present embodiment, even if the rotation speed of the compressor 111 is reduced for noise reduction, the heating capacity of the cooling water and the blown air is reduced due to the increase in the pressure of the intermediate pressure refrigerant described above. Can be suppressed.

すなわち、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ａによれば、低騒音化が要求された際に、冷却水および送風空気の加熱能力の大幅な低下を招くことなく騒音を低減させることができる。   That is, according to the refrigeration cycle apparatus 10a of the present embodiment, when noise reduction is required, noise can be reduced without causing a significant decrease in the heating capacity of cooling water and blown air.

ここで、本実施形態の低騒音暖房モード時のように、高段側減圧装置の絞り開度を拡大させることで、サイクルの高低圧差が縮小して水−冷媒熱交換器１２を流通する冷媒の温度が低下してしまうおそれもある。これに対して、本発明者の検討によれば、所定の範囲内の絞り開度の拡大であれば、水−冷媒熱交換器１２を流通する冷媒の流量増加によって、高低圧差が縮小し難いことが判っている。   Here, as in the low noise heating mode of the present embodiment, the refrigerant that flows through the water-refrigerant heat exchanger 12 by reducing the high / low pressure difference of the cycle by increasing the throttle opening of the high-stage decompression device. There is also a risk that the temperature of the glass will decrease. On the other hand, according to the study of the present inventor, if the throttle opening is increased within a predetermined range, the high-low pressure difference is unlikely to be reduced due to an increase in the flow rate of the refrigerant flowing through the water-refrigerant heat exchanger 12. I know that.

さらに、本実施形態では、低段側減圧装置として固定絞り２５を採用した例を説明したが、低段側減圧装置として、第１膨張弁１３ａ等と同様の構成の電気式の膨張弁を採用してもよい。   Furthermore, in the present embodiment, an example in which the fixed throttle 25 is used as the low-stage pressure reducing device has been described. However, as the low-stage pressure reducing device, an electric expansion valve having the same configuration as the first expansion valve 13a and the like is used. May be.

そして、空調制御装置４０が、低騒音暖房モード時に高段側減圧装置である第１膨張弁１３ａの絞り開度を拡大させると同時に、低段側減圧装置としての電気式の膨張弁の絞り開度を縮小させてもよい。これにより、より一層確実に、中間圧冷媒の圧力を上昇させて冷媒流量Ｇを増加させることができる。   Then, the air conditioning control device 40 expands the opening degree of the first expansion valve 13a, which is the high-stage pressure reducing device, in the low noise heating mode, and simultaneously opens the electric expansion valve as the low-stage pressure reducing device. The degree may be reduced. As a result, the refrigerant flow rate G can be increased by increasing the pressure of the intermediate pressure refrigerant more reliably.

（第６実施形態）
図１１〜図１６を用いて、本発明の第６実施形態と説明する。本実施形態では、本発明に係る冷凍サイクル装置１０ｂを、第１実施形態と同様に、ハイブリッド車両の車両用空調装置１ｂに適用している。 (Sixth embodiment)
A sixth embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. In the present embodiment, the refrigeration cycle apparatus 10b according to the present invention is applied to the vehicle air conditioner 1b of the hybrid vehicle, as in the first embodiment.

この冷凍サイクル装置１０ｂは、図１１〜図１４に示すように、冷房モードの冷媒回路（図１１参照）、第１除湿暖房モードの冷媒回路（図１２参照）、第２除湿暖房モードの冷媒回路（図１３参照）、および暖房モード（図１４参照）の冷媒回路を切り替え可能に構成されている。なお、図１１〜図１４では、各運転モードにおける冷媒の流れ方向を太実線矢印で記載している。   As shown in FIGS. 11 to 14, the refrigeration cycle apparatus 10b includes a cooling mode refrigerant circuit (see FIG. 11), a first dehumidifying and heating mode refrigerant circuit (see FIG. 12), and a second dehumidifying and heating mode refrigerant circuit. (Refer FIG. 13) and the refrigerant circuit of heating mode (refer FIG. 14) are comprised so that switching is possible. In addition, in FIGS. 11-14, the flow direction of the refrigerant | coolant in each operation mode is described by the thick solid line arrow.

さらに、冷凍サイクル装置１０ｂは、冷房モード時および暖房モード時に、冷媒減圧装置であるエジェクタに冷媒吸引作用および冷媒昇圧作用を発揮させるエジェクタ式冷凍サイクルを構成する。このため、冷凍サイクル装置１０ｂは、冷却側エジェクタ６３および加熱側エジェクタ６２を備えている。   Furthermore, the refrigeration cycle apparatus 10b constitutes an ejector-type refrigeration cycle in which an ejector that is a refrigerant decompression device exerts a refrigerant suction action and a refrigerant pressure increase action in the cooling mode and the heating mode. For this reason, the refrigeration cycle apparatus 10 b includes a cooling side ejector 63 and a heating side ejector 62.

本実施形態の圧縮機１１の吐出口には、第２実施形態と同様に、室内凝縮器１２１の冷媒入口側が接続されている。室内凝縮器１２１の冷媒出口には、第１四方弁６１ａの１つの出入口側が接続されている。第１四方弁６１ａは、後述する第２四方弁６１ｂ等とともに、冷凍サイクル装置１０ｂの冷媒回路を切り替える冷媒回路切替装置としての機能を果たす。   Similarly to the second embodiment, the refrigerant inlet side of the indoor condenser 121 is connected to the discharge port of the compressor 11 of the present embodiment. One refrigerant inlet / outlet side of the first four-way valve 61a is connected to the refrigerant outlet of the indoor condenser 121. The first four-way valve 61a functions as a refrigerant circuit switching device that switches the refrigerant circuit of the refrigeration cycle apparatus 10b together with a second four-way valve 61b and the like to be described later.

第１四方弁６１ａは、室内凝縮器１２１の冷媒出口側と第３三方継手１５ｃの１つ出入口側（具体的には、後述する加熱側エジェクタ６２あるいは室外熱交換器１４の一方の出入口側）とを接続すると同時に第２四方弁６１ｂの１つの出入口側と第５三方継手１５ｅの１つ出入口側（具体的には、後述する冷却側エジェクタ６３あるいは室内蒸発器１７の一方の出入口側）とを接続する冷媒回路に切り替えることができる。   The first four-way valve 61a includes a refrigerant outlet side of the indoor condenser 121 and one inlet / outlet side of the third three-way joint 15c (specifically, a heating side ejector 62 described later or one of the inlet / outlet sides of the outdoor heat exchanger 14). And one inlet / outlet side of the second four-way valve 61b and one inlet / outlet side of the fifth three-way joint 15e (specifically, one outlet side of the cooling side ejector 63 or the indoor evaporator 17 described later) Can be switched to the refrigerant circuit to connect.

さらに、第１四方弁６１ａは、室内凝縮器１２１の冷媒出口側と第５三方継手１５ｅの１つ出入口側とを接続すると同時に第２四方弁６１ｂの１つの出入口側と第３三方継手１５ｃの１つ出入口側とを接続する冷媒回路に切り替えることができる。第１、第２四方弁６１ａ、６１ｂは、空調制御装置４０から出力される制御電圧によって、その作動が制御される。   Further, the first four-way valve 61a connects the refrigerant outlet side of the indoor condenser 121 and one inlet / outlet side of the fifth three-way joint 15e, and at the same time, connects one inlet / outlet side of the second four-way valve 61b and the third three-way joint 15c. It can switch to the refrigerant circuit which connects one entrance / exit side. The operations of the first and second four-way valves 61 a and 61 b are controlled by a control voltage output from the air conditioning control device 40.

冷凍サイクル装置１０ｂは、第３三方継手１５ｃおよび第５三方継手１５ｅに加えて、後述するように、第４三方継手１５ｄおよび第６三方継手１５ｆを備えている。これらの第３〜第６三方継手１５ｃ〜１５ｆの基本的構成は、第１実施形態で説明した第１三方継手１５ａと同様である。   In addition to the third three-way joint 15c and the fifth three-way joint 15e, the refrigeration cycle apparatus 10b includes a fourth three-way joint 15d and a sixth three-way joint 15f, as will be described later. The basic configurations of the third to sixth three-way joints 15c to 15f are the same as those of the first three-way joint 15a described in the first embodiment.

第３三方継手１５ｃの別の出入口には、第３膨張弁１３ｃを介して、加熱側エジェクタ６２の加熱側ノズル部６２ａの入口側が接続されている。第３三方継手１５ｃのさらに別の出入口には、第４膨張弁１３ｄを介して、第４三方継手１５ｄの１つ出入口側が接続されている。   The inlet side of the heating side nozzle portion 62a of the heating side ejector 62 is connected to another inlet / outlet of the third three-way joint 15c via the third expansion valve 13c. One further inlet / outlet side of the fourth three-way joint 15d is connected to another inlet / outlet of the third three-way joint 15c via a fourth expansion valve 13d.

冷凍サイクル装置１０ｂは、第３膨張弁１３ｃおよび第４膨張弁１３ｄに加えて、後述するように、第５膨張弁１３ｅおよび第６膨張弁１３ｆを備えている。これらの第３〜第６膨張弁１３ｃ〜１３ｆの基本的構成は、第１膨張弁１３ａと同様である。   In addition to the third expansion valve 13c and the fourth expansion valve 13d, the refrigeration cycle apparatus 10b includes a fifth expansion valve 13e and a sixth expansion valve 13f as will be described later. The basic configuration of these third to sixth expansion valves 13c to 13f is the same as that of the first expansion valve 13a.

第３〜第６膨張弁１３ｃ〜１３ｆは、冷凍サイクル装置１０ｂにおいて、冷媒減圧作用および冷媒流量調整作用を発揮する。さらに、第３〜第６膨張弁１３ｃ〜１３ｆは、第１、第２膨張弁１３ａ、１３ｂ、第１、第２四方弁６１ａ、６１ｂとともに、冷媒回路切替装置としての機能も兼ね備えている。   The third to sixth expansion valves 13c to 13f exhibit a refrigerant decompression action and a refrigerant flow rate regulation action in the refrigeration cycle apparatus 10b. Further, the third to sixth expansion valves 13c to 13f also have a function as a refrigerant circuit switching device together with the first and second expansion valves 13a and 13b and the first and second four-way valves 61a and 61b.

さらに、第３膨張弁１３ｃは、加熱側エジェクタ６２の加熱側ノズル部６２ａの上流側に配置されている。このため、第３膨張弁１３ｃは、加熱側ノズル部６２ａへ流入する冷媒流量のみならず、冷媒のエンタルピ（換言すると、過冷却度あるいは乾き度）を変化させることができる。従って、第３膨張弁１３ｃは、エンタルピ調整装置としての機能を果たす。   Further, the third expansion valve 13 c is disposed on the upstream side of the heating side nozzle portion 62 a of the heating side ejector 62. For this reason, the 3rd expansion valve 13c can change not only the refrigerant | coolant flow rate which flows in into the heating side nozzle part 62a but the enthalpy (in other words, a supercooling degree or dryness) of a refrigerant | coolant. Accordingly, the third expansion valve 13c functions as an enthalpy adjustment device.

第４三方継手１５ｄの別の出入口には、室外熱交換器１４の一方の冷媒出入口側が接続されている。第４三方継手１５ｄのさらに別の出入口には、第４開閉弁１８ｄを介して、加熱側エジェクタ６２の加熱側冷媒吸引口６２ｃ側が接続されている。   One refrigerant inlet / outlet side of the outdoor heat exchanger 14 is connected to another inlet / outlet of the fourth three-way joint 15d. The heating-side refrigerant suction port 62c side of the heating-side ejector 62 is connected to another inlet / outlet of the fourth three-way joint 15d via a fourth on-off valve 18d.

冷凍サイクル装置１０ｂは、第４開閉弁１８ｄに加えて、後述するように、第５開閉弁１８ｅを備えている。第４、第５開閉弁１８ｄ、１８ｅの基本的構成は、第１実施形態で説明した開閉弁１８ａと同様である。第４、第５開閉弁１８ｄ、１８ｅは、第１〜第６膨張弁１３ａ〜１３ｆ、第１、第２四方弁６１ａ、６１ｂとともに、冷媒回路切替装置としての機能を果たす。   The refrigeration cycle apparatus 10b includes a fifth on-off valve 18e, as will be described later, in addition to the fourth on-off valve 18d. The basic configuration of the fourth and fifth on-off valves 18d and 18e is the same as that of the on-off valve 18a described in the first embodiment. The fourth and fifth on-off valves 18d and 18e function as a refrigerant circuit switching device together with the first to sixth expansion valves 13a to 13f and the first and second four-way valves 61a and 61b.

室外熱交換器１４の他方の冷媒出入口には、第１膨張弁１３ａを介して、後述する加熱側アキュムレータ１９ａの液相冷媒出入口側が接続されている。   The other refrigerant inlet / outlet of the outdoor heat exchanger 14 is connected to the liquid refrigerant inlet / outlet side of a heating-side accumulator 19a, which will be described later, via the first expansion valve 13a.

次に、加熱側エジェクタ６２は、少なくとも暖房モード時に、室内凝縮器１２１から流出した冷媒を減圧させる冷媒減圧装置としての機能を果たす。さらに、加熱側エジェクタ６２は、高速度で噴射される噴射冷媒の吸引作用によって、室外熱交換器１４の一方の冷媒出入口から流出した冷媒を吸引して輸送する冷媒輸送装置としての機能を果たす。   Next, the heating-side ejector 62 functions as a refrigerant decompression device that decompresses the refrigerant that has flowed out of the indoor condenser 121 at least in the heating mode. Further, the heating-side ejector 62 functions as a refrigerant transport device that sucks and transports the refrigerant that has flowed out from one refrigerant inlet / outlet of the outdoor heat exchanger 14 by the suction action of the jetted refrigerant that is injected at a high speed.

より具体的には、加熱側エジェクタ６２は、加熱側ノズル部６２ａおよび加熱側ボデー部６２ｂを有している。加熱側ノズル部６２ａは、冷媒の流れ方向に向かって徐々に先細る形状の金属製（本実施形態では、ステンレス製）の略円筒状部材で形成されている。そして、内部に形成された冷媒通路にて冷媒を等エントロピ的に減圧させるものである。   More specifically, the heating side ejector 62 includes a heating side nozzle portion 62a and a heating side body portion 62b. The heating side nozzle portion 62a is formed of a substantially cylindrical member made of metal (in this embodiment, made of stainless steel) that gradually tapers in the direction of refrigerant flow. And a refrigerant | coolant is decompressed isentropically in the refrigerant path formed in the inside.

加熱側ノズル部６２ａの内部に形成された冷媒通路には、通路断面積が最も縮小した喉部（最小通路面積部）が形成され、さらに、この喉部から冷媒を噴射する冷媒噴射口へ向かうに伴って冷媒通路面積が拡大する末広部が形成されている。つまり、加熱側ノズル部６２ａは、ラバールノズルとして構成されている。   In the refrigerant passage formed inside the heating side nozzle portion 62a, a throat portion (minimum passage area portion) having the smallest passage cross-sectional area is formed, and further, from this throat portion toward the refrigerant injection port for injecting the refrigerant. Accordingly, a divergent portion in which the refrigerant passage area is enlarged is formed. That is, the heating side nozzle part 62a is configured as a Laval nozzle.

さらに、本実施形態では、加熱側ノズル部６２ａとして、冷凍サイクル装置１０ｂの通常作動時に、冷媒噴射口から噴射される加熱側噴射冷媒の流速が音速以上となるように設定されたものが採用されている。もちろん、加熱側ノズル部６２ａを先細ノズルで構成してもよい。   Further, in the present embodiment, as the heating-side nozzle portion 62a, one that is set so that the flow rate of the heating-side injection refrigerant that is injected from the refrigerant injection port is equal to or higher than the sonic speed during normal operation of the refrigeration cycle apparatus 10b is employed. ing. Of course, you may comprise the heating side nozzle part 62a with a tapered nozzle.

加熱側ボデー部６２ｂは、金属製（本実施形態では、アルミニウム合金製）の円筒状部材で形成されており、内部に加熱側ノズル部６２ａを支持固定する固定部材として機能するとともに、加熱側エジェクタ６２の外殻を形成するものである。   The heating side body 62b is formed of a cylindrical member made of metal (in the present embodiment, made of an aluminum alloy), functions as a fixing member that supports and fixes the heating side nozzle 62a inside, and a heating side ejector. The outer shell 62 is formed.

より具体的には、加熱側ノズル部６２ａは、加熱側ボデー部６２ｂの長手方向一端側の内部に収容されるように圧入にて固定されている。従って、加熱側ノズル部６２ａと加熱側ボデー部６２ｂとの固定部（圧入部）から冷媒が漏れることはない。   More specifically, the heating-side nozzle portion 62a is fixed by press-fitting so as to be accommodated inside one end in the longitudinal direction of the heating-side body portion 62b. Therefore, the refrigerant does not leak from the fixing portion (press-fit portion) between the heating side nozzle portion 62a and the heating side body portion 62b.

また、加熱側ボデー部６２ｂの外周面のうち、加熱側ノズル部６２ａの外周側に対応する部位には、その内外を貫通して加熱側ノズル部６２ａの冷媒噴射口と連通するように設けられた加熱側冷媒吸引口６２ｃが形成されている。この加熱側冷媒吸引口６２ｃは、加熱側ノズル部６２ａから噴射される加熱側噴射冷媒の吸引作用によって、室外熱交換器１４から流出した冷媒を加熱側エジェクタ６２の内部へ吸引する貫通穴である。   Further, in the outer peripheral surface of the heating side body 62b, a portion corresponding to the outer peripheral side of the heating side nozzle 62a is provided so as to penetrate the inside and outside and communicate with the refrigerant injection port of the heating side nozzle 62a. A heating-side refrigerant suction port 62c is formed. The heating-side refrigerant suction port 62c is a through hole that sucks the refrigerant that has flowed out of the outdoor heat exchanger 14 into the heating-side ejector 62 by the suction action of the heating-side injection refrigerant that is injected from the heating-side nozzle portion 62a. .

さらに、加熱側ボデー部６２ｂの内部には、加熱側冷媒吸引口６２ｃから吸引された吸引冷媒を加熱側ノズル部６２ａの冷媒噴射口側へ導く吸引通路、および吸引通路を介して加熱側エジェクタ６２の内部へ流入した加熱側吸引冷媒と加熱側噴射冷媒とを混合させて昇圧させる加熱側昇圧部である加熱側ディフューザ部６２ｄが形成されている。   Further, inside the heating side body portion 62b, a suction passage that guides the suction refrigerant sucked from the heating side refrigerant suction port 62c to the refrigerant injection port side of the heating side nozzle portion 62a, and the heating side ejector 62 through the suction passage. A heating side diffuser portion 62d, which is a heating side pressure increasing portion for mixing and heating the heating side suction refrigerant and the heating side jet refrigerant flowing into the interior of the inside, is formed.

加熱側ディフューザ部６２ｄは、吸引通路の出口に連続するように配置されて、冷媒通路面積が徐々に拡大するように形成されている。これにより、加熱側噴射冷媒と加熱側吸引冷媒とを混合させながら、その流速を減速させて加熱側噴射冷媒と加熱側吸引冷媒との混合冷媒の圧力を上昇させる機能、すなわち、混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する機能を果たす。   The heating side diffuser portion 62d is disposed so as to be continuous with the outlet of the suction passage, and is formed so that the refrigerant passage area gradually increases. Thereby, while mixing the heating side injection refrigerant and the heating side suction refrigerant, the function of decelerating the flow rate and increasing the pressure of the mixed refrigerant of the heating side injection refrigerant and the heating side suction refrigerant, that is, the speed of the mixed refrigerant It functions to convert energy into pressure energy.

加熱側ディフューザ部６２ｄの冷媒出口には、加熱側アキュムレータ１９ａの入口側が接続されている。加熱側アキュムレータ１９ａは、加熱側エジェクタ６２の加熱側ディフューザ部６２ｄから流出した冷媒の気液を分離する気液分離部である。加熱側アキュムレータ１９ａには、分離された気相冷媒を流出させるための気相冷媒出入口と、分離された液相冷媒を流出させるための液相冷媒出入口が設けられている。   An inlet side of the heating side accumulator 19a is connected to the refrigerant outlet of the heating side diffuser portion 62d. The heating-side accumulator 19 a is a gas-liquid separation unit that separates the gas-liquid refrigerant flowing out of the heating-side diffuser 62 d of the heating-side ejector 62. The heating-side accumulator 19a is provided with a gas-phase refrigerant inlet / outlet for flowing out the separated gas-phase refrigerant and a liquid-phase refrigerant inlet / outlet for letting out the separated liquid-phase refrigerant.

本実施形態では、加熱側アキュムレータ１９ａとして、比較的内容積の小さいものを採用している。このため、加熱側アキュムレータ１９ａでは、分離された液相冷媒を殆ど蓄えることなく液相冷媒出入口から流出させる。また、分離された液相冷媒のうち、液相冷媒出入口から流出させることのできない冷媒が、気相冷媒流出口から流出することもある。   In the present embodiment, a heating-side accumulator 19a having a relatively small internal volume is employed. For this reason, the heating-side accumulator 19a causes the separated liquid-phase refrigerant to flow out from the liquid-phase refrigerant inlet / outlet with little storage. Moreover, the refrigerant | coolant which cannot be made to flow out of a liquid phase refrigerant | coolant inlet / outlet among the isolate | separated liquid phase refrigerant | coolants may flow out of a gaseous-phase refrigerant | coolant outflow port.

加熱側アキュムレータ１９ａの気相冷媒出入口には、第２四方弁６１ｂの別の出入口側が接続されている。   Another inlet / outlet side of the second four-way valve 61b is connected to the gas phase refrigerant inlet / outlet of the heating side accumulator 19a.

第２四方弁６１ｂは、加熱側アキュムレータ１９ａの気相冷媒出入口側と第１四方弁６１ａの１つの出入口側とを接続すると同時に後述する冷却側アキュムレータ１９ｂの気相冷媒出入口側と圧縮機１１の吸入側に接続されたアキュムレータ１９の入口側とを接続する冷媒回路に切り替えることができる。   The second four-way valve 61b connects the gas-phase refrigerant inlet / outlet side of the heating-side accumulator 19a and one inlet / outlet side of the first four-way valve 61a, and at the same time, the gas-phase refrigerant inlet / outlet side of the cooling-side accumulator 19b and the compressor 11 It is possible to switch to a refrigerant circuit that connects the inlet side of the accumulator 19 connected to the suction side.

さらに、第２四方弁６１ｂは、加熱側アキュムレータ１９ａの気相冷媒出入口側と圧縮機１１の吸入側に接続されたアキュムレータ１９の入口側とを接続すると同時に冷却側アキュムレータ１９ｂの気相冷媒出入口と第１四方弁６１ａの１つの出入口側とを接続する冷媒回路に切り替えることができる。   Further, the second four-way valve 61b connects the gas-phase refrigerant inlet / outlet side of the heating-side accumulator 19a and the inlet side of the accumulator 19 connected to the suction side of the compressor 11 at the same time as the gas-phase refrigerant inlet / outlet of the cooling-side accumulator 19b. It is possible to switch to a refrigerant circuit that connects one inlet / outlet side of the first four-way valve 61a.

また、第１四方弁６１ａが接続された第５三方継手１５ｅの別の出入口には、第５膨張弁１３ｅを介して、冷却側エジェクタ６３の冷却側ノズル部６３ａの入口側が接続されている。第５三方継手１５ｅのさらに別の出入口には、第６膨張弁１３ｆを介して、第６三方継手１５ｆの１つ出入口側が接続されている。   Further, the inlet side of the cooling side nozzle portion 63a of the cooling side ejector 63 is connected to another inlet / outlet of the fifth three-way joint 15e to which the first four-way valve 61a is connected via the fifth expansion valve 13e. One further inlet / outlet side of the sixth three-way joint 15f is connected to another inlet / outlet of the fifth three-way joint 15e via a sixth expansion valve 13f.

第６三方継手１５ｆの別の出入口には、室内蒸発器１７の一方の冷媒出入口側が接続されている。第６三方継手１５ｆのさらに別の出入口には、第５開閉弁１８ｅを介して、冷却側エジェクタ６３の冷却側冷媒吸引口６３ｃ側が接続されている。室内蒸発器１７他方の冷媒出入口には、第２膨張弁１３ｂを介して、冷却側アキュムレータ１９ｂの液相冷媒出入口側が接続されている。   One refrigerant inlet / outlet side of the indoor evaporator 17 is connected to another inlet / outlet of the sixth three-way joint 15f. The cooling side refrigerant suction port 63c side of the cooling side ejector 63 is connected to another inlet / outlet of the sixth three-way joint 15f via a fifth on-off valve 18e. The refrigerant inlet / outlet side of the cooling side accumulator 19b is connected to the other refrigerant inlet / outlet of the indoor evaporator 17 via the second expansion valve 13b.

冷却側エジェクタ６３の基本的構成は、加熱側エジェクタ６２と同様である。従って、冷却側エジェクタ６３は、冷却側ノズル部６３ａ、冷却側ボデー６３ｂを有している。そして、冷却側ボデー６３ｂには、冷却側冷媒吸引口６３ｃ、冷却側昇圧部である冷却側ディフューザ部６３ｄが形成されている。   The basic configuration of the cooling side ejector 63 is the same as that of the heating side ejector 62. Therefore, the cooling side ejector 63 has the cooling side nozzle part 63a and the cooling side body 63b. The cooling side body 63b is formed with a cooling side refrigerant suction port 63c and a cooling side diffuser portion 63d which is a cooling side boosting portion.

冷却側ディフューザ部６３ｄの冷媒出口には、冷却側アキュムレータ１９ｂの入口側が接続されている。冷却側アキュムレータ１９ｂは、冷却側エジェクタ６３の冷却側ディフューザ部６３ｄから流出した冷媒の気液を分離する機能を果たす。冷却側アキュムレータ１９ｂには、分離された気相冷媒を流出させるための気相冷媒流出口と、分離された液相冷媒を流出させるための液相冷媒流出口が設けられている。   The refrigerant outlet of the cooling side diffuser portion 63d is connected to the inlet side of the cooling side accumulator 19b. The cooling side accumulator 19 b functions to separate the gas-liquid refrigerant flowing out from the cooling side diffuser portion 63 d of the cooling side ejector 63. The cooling side accumulator 19b is provided with a gas phase refrigerant outlet for flowing out the separated gas phase refrigerant and a liquid phase refrigerant outlet for letting out the separated liquid phase refrigerant.

本実施形態では、冷却側アキュムレータ１９ｂとして、加熱側アキュムレータ１９ａと同様に、比較的内容積の小さいものを採用している。このため、冷却側アキュムレータ１９ｂでは、分離された液相冷媒を殆ど蓄えることなく液相冷媒出入口から流出させる。また、分離された液相冷媒のうち、液相冷媒出入口から流出させることのできない冷媒が、気相冷媒流出口から流出することもある。   In the present embodiment, as the cooling side accumulator 19b, a cooling side accumulator 19b having a relatively small internal volume is employed as in the heating side accumulator 19a. For this reason, the cooling side accumulator 19b allows the separated liquid phase refrigerant to flow out from the liquid phase refrigerant inlet / outlet with little storage. Moreover, the refrigerant | coolant which cannot be made to flow out of a liquid phase refrigerant | coolant inlet / outlet among the isolate | separated liquid phase refrigerant | coolants may flow out of a gaseous-phase refrigerant | coolant outflow port.

冷却側アキュムレータ１９ｂの気相冷媒出入口には、第２四方弁６１ｂのさらに別の出入口側が接続されている。   Still another inlet / outlet side of the second four-way valve 61b is connected to the gas phase refrigerant inlet / outlet of the cooling side accumulator 19b.

また、本実施形態の空調制御装置４０の出力側には、第１実施形態に対して、図１５のブロック図に示すように、第３〜第６膨張弁１３ｃ〜１３ｆ、第４、第５開閉弁１８ｄ、１８ｅ、第１、第２四方弁６１ａ、６１ｂが接続され、水ポンプ２１の接続は廃止されている。   Further, on the output side of the air conditioning control device 40 of the present embodiment, as shown in the block diagram of FIG. 15, the third to sixth expansion valves 13 c to 13 f, the fourth and fifth are compared with the first embodiment. The on-off valves 18d and 18e, the first and second four-way valves 61a and 61b are connected, and the connection of the water pump 21 is abolished.

ここで、第１膨張弁１３ａは、暖房モード時に室外熱交換器１４へ流入する冷媒の流量を変化させて加熱側エジェクタ６２の加熱側ディフューザ部６２ｄにおける冷媒昇圧量を調整することができる。また、第３膨張弁１３ｂは、暖房モード時に加熱側エジェクタ６２の加熱側ノズル部６２ａへ流入する冷媒のエンタルピを変化させて加熱側ディフューザ部６２ｄにおける冷媒昇圧量を調整することができる。   Here, the first expansion valve 13a can adjust the refrigerant pressure increase amount in the heating side diffuser portion 62d of the heating side ejector 62 by changing the flow rate of the refrigerant flowing into the outdoor heat exchanger 14 in the heating mode. Further, the third expansion valve 13b can adjust the refrigerant pressure increase amount in the heating side diffuser portion 62d by changing the enthalpy of the refrigerant flowing into the heating side nozzle portion 62a of the heating side ejector 62 in the heating mode.

従って、本実施形態では、空調制御装置４０のうち、第１〜第６膨張弁１３ａ〜１３ｆの作動を制御する構成が昇圧能力制御部４０ｆとなる。その他の車両用空調装置１ｂおよび冷凍サイクル装置１０ｂの構成は、第１実施形態で説明した車両用空調装置１および冷凍サイクル装置１０の構成と同様である。   Therefore, in this embodiment, the structure which controls the action | operation of the 1st-6th expansion valves 13a-13f among the air-conditioning control apparatuses 40 becomes the pressure | voltage rise capability control part 40f. Other configurations of the vehicle air conditioner 1b and the refrigeration cycle apparatus 10b are the same as the configurations of the vehicle air conditioner 1 and the refrigeration cycle apparatus 10 described in the first embodiment.

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。前述の如く、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ｂでは、冷房モード、第１除湿暖房モード、第２除湿暖房モード、暖房モード、除霜モードの運転を切り替えることができる。本実施形態の車両用空調装置１ｂの基本的作動は、第１実施形態で説明した車両用空調装置１と同様である。   Next, the operation of this embodiment in the above configuration will be described. As described above, in the refrigeration cycle apparatus 10b of the present embodiment, the operation of the cooling mode, the first dehumidifying heating mode, the second dehumidifying heating mode, the heating mode, and the defrosting mode can be switched. The basic operation of the vehicle air conditioner 1b of the present embodiment is the same as that of the vehicle air conditioner 1 described in the first embodiment.

さらに、本実施形態では、冷房スイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度ＫＴ以上になっており、かつ、外気温Ｔａｍが予め定めた除湿暖房基準温度ＫＴ２よりも高くなっている場合には、第１除湿暖房モードでの運転を実行する。また、冷房スイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度ＫＴ以上になっており、かつ、外気温Ｔａｍが除湿暖房基準温度ＫＴ２以下になっている場合には、第２除湿暖房モードでの運転を実行する。以下に、各運転モードについて説明する。   Furthermore, in this embodiment, in the state where the cooling switch is turned on, the target outlet temperature TAO is equal to or higher than the cooling reference temperature KT, and the outside air temperature Tam is higher than the predetermined dehumidifying heating reference temperature KT2. If so, the operation in the first dehumidifying and heating mode is executed. Further, in a state where the cooling switch is turned on, when the target blowing temperature TAO is equal to or higher than the cooling reference temperature KT and the outside air temperature Tam is equal to or lower than the dehumidifying heating reference temperature KT2, the second dehumidifying heating is performed. Run in mode. Below, each operation mode is demonstrated.

（ａ）冷房モード
冷房モードでは、空調制御装置４０が、室内凝縮器１２１の冷媒出口側と第３三方継手１５ｃ側とを接続すると同時に第２四方弁６１ｂ側と第５三方継手１５ｅ側とを接続する冷媒回路に切り替えるように第１四方弁６１ａの作動を制御する。さらに、加熱側アキュムレータ１９ａの気相冷媒出入口側と第１四方弁６１ａ側とを接続すると同時に冷却側アキュムレータ１９ｂの気相冷媒出入口側とアキュムレータ１９の入口側とを接続する冷媒回路に切り替えるように第２四方弁６１ｂの作動を制御する。 (A) Cooling mode In the cooling mode, the air conditioning control device 40 connects the refrigerant outlet side of the indoor condenser 121 and the third three-way joint 15c side, and simultaneously connects the second four-way valve 61b side and the fifth three-way joint 15e side. The operation of the first four-way valve 61a is controlled so as to switch to the refrigerant circuit to be connected. Further, the refrigerant circuit connecting the gas phase refrigerant inlet / outlet side of the heating side accumulator 19a and the first four-way valve 61a side is switched to the refrigerant circuit connecting the gas phase refrigerant inlet / outlet side of the cooling side accumulator 19b and the inlet side of the accumulator 19 at the same time. The operation of the second four-way valve 61b is controlled.

また、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａを全開状態とし、第２膨張弁１３ｂを絞り状態とし、第３膨張弁１３ｃを全閉状態とし、第４膨張弁１３ｄを全開状態とし、第５膨張弁１３ｅを絞り状態とし、第６膨張弁１３ｆを全閉状態とする。さらに、空調制御装置４０は、第４開閉弁１８ｄを閉じ、第５開閉弁１８ｅを開く。   Further, the air conditioning control device 40 sets the first expansion valve 13a to a fully open state, sets the second expansion valve 13b to a throttled state, sets the third expansion valve 13c to a fully closed state, sets the fourth expansion valve 13d to a fully open state, The fifth expansion valve 13e is in the throttle state, and the sixth expansion valve 13f is in the fully closed state. Further, the air conditioning control device 40 closes the fourth on-off valve 18d and opens the fifth on-off valve 18e.

これにより、冷房モードでは、図１１の太実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２１（→第４膨張弁１３ｄ）→室外熱交換器１４（→第１膨張弁１３ａ）→加熱側アキュムレータ１９ａ→第５膨張弁１３ｅ→冷却側エジェクタ６３→冷却側アキュムレータ１９ｂ→アキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、冷却側アキュムレータ１９ｂ→第２膨張弁１３ｂ→室内蒸発器１７→冷却側エジェクタ６３の冷却側冷媒吸引口６３ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。   Thus, in the cooling mode, as indicated by the thick solid arrow in FIG. 11, the compressor 11 → the indoor condenser 121 (→ the fourth expansion valve 13d) → the outdoor heat exchanger 14 (→ the first expansion valve 13a) → the heating. The refrigerant circulates in the order of the side accumulator 19a → the fifth expansion valve 13e → the cooling side ejector 63 → the cooling side accumulator 19b → the accumulator 19 → the compressor 11, and the cooling side accumulator 19b → the second expansion valve 13b → the indoor evaporator 17 → An ejector refrigeration cycle in which the refrigerant circulates in the order of the cooling side refrigerant suction port 63c of the cooling side ejector 63 is configured.

空調制御装置４０は、この冷媒回路の構成で、各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、圧縮機１１については、第１実施形態の冷房モードと同様に制御する。   The air conditioning control device 40 controls the operation of various control target devices with the configuration of the refrigerant circuit. For example, the compressor 11 is controlled similarly to the cooling mode of the first embodiment.

また、空調制御装置４０は、冷却側エジェクタ６３の冷却側ノズル部６３ａへ流入する冷媒の圧力に基づいて、サイクルのＣＯＰが極大値に近づくように第５膨張弁１３ｅの作動を制御する。また、空調制御装置４０は、予め空調制御装置４０に記憶された冷房用の基準開度となるように、第２膨張弁１３ｂの作動を制御する。また、空調制御装置４０は、第１実施形態の冷房モードと同様にエアミックスドア３４を変位させる。   In addition, the air conditioning control device 40 controls the operation of the fifth expansion valve 13e so that the COP of the cycle approaches the maximum value based on the pressure of the refrigerant flowing into the cooling side nozzle portion 63a of the cooling side ejector 63. In addition, the air conditioning control device 40 controls the operation of the second expansion valve 13b so that the reference opening for cooling stored in the air conditioning control device 40 in advance is obtained. Moreover, the air-conditioning control apparatus 40 displaces the air mix door 34 similarly to the air_conditioning | cooling mode of 1st Embodiment.

従って、冷房モードの冷凍サイクル装置１０ｂでは、室外熱交換器１４を放熱器として機能させ、室内蒸発器１７を蒸発器として機能させるエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。そして室内蒸発器１７にて冷媒が蒸発する際に送風空気から吸熱した熱を室外熱交換器１４にて外気に放熱する。これにより、送風空気を冷却することができる。   Therefore, in the refrigeration cycle apparatus 10b in the cooling mode, an ejector refrigeration cycle is configured in which the outdoor heat exchanger 14 functions as a radiator and the indoor evaporator 17 functions as an evaporator. The heat absorbed from the blown air when the refrigerant evaporates in the indoor evaporator 17 is radiated to the outside air in the outdoor heat exchanger 14. Thereby, blowing air can be cooled.

その結果、冷房モードでは、室内蒸発器１７にて冷却された送風空気を車室内に吹き出すことによって、車室内の冷房を行うことができる。   As a result, in the cooling mode, the vehicle interior can be cooled by blowing the blown air cooled by the indoor evaporator 17 into the vehicle interior.

さらに、冷房モードでは、冷却側エジェクタ６３の冷却側ディフューザ部６３ｄにて昇圧された冷媒を圧縮機１１へ吸入させることができる。従って、蒸発器として機能する熱交換器（冷房モードでは、室内蒸発器１７）における冷媒蒸発圧力と圧縮機１１の吸入冷媒の圧力が同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも圧縮機１１の消費動力を低減させて、サイクルの成績係数ＣＯＰを向上させることができる。   Further, in the cooling mode, the refrigerant whose pressure has been increased by the cooling side diffuser portion 63d of the cooling side ejector 63 can be sucked into the compressor 11. Therefore, the power consumption of the compressor 11 is higher than that of a normal refrigeration cycle apparatus in which the refrigerant evaporation pressure in the heat exchanger functioning as an evaporator (in the cooling mode, the indoor evaporator 17) is equal to the pressure of the refrigerant sucked in the compressor 11. The coefficient of performance COP of the cycle can be improved.

（ｂ）第１除湿暖房モード
第１除湿暖房モードでは、空調制御装置４０が、冷房モードと同様に第１、第２四方弁６１ａ、６１ｂの作動を制御する。 (B) 1st dehumidification heating mode In 1st dehumidification heating mode, the air-conditioning control apparatus 40 controls the action | operation of the 1st, 2nd four-way valves 61a and 61b similarly to the air_conditioning | cooling mode.

また、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａを全開状態とし、第２膨張弁１３ｂを全開状態とし、第３膨張弁１３ｃを全閉状態とし、第４膨張弁１３ｄを絞り状態とし、第５膨張弁１３ｅを全閉状態とし、第６膨張弁１３ｆ絞り状態とする。さらに、空調制御装置４０は、第４開閉弁１８ｄを閉じ、第５開閉弁１８ｅを閉じる。   In addition, the air conditioning controller 40 sets the first expansion valve 13a to a fully open state, sets the second expansion valve 13b to a fully open state, sets the third expansion valve 13c to a fully closed state, sets the fourth expansion valve 13d to a throttle state, The fifth expansion valve 13e is fully closed, and the sixth expansion valve 13f is throttled. Further, the air conditioning control device 40 closes the fourth on-off valve 18d and closes the fifth on-off valve 18e.

これにより、第１除湿暖房モードでは、図１２の太実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２１→第４膨張弁１３ｄ→室外熱交換器１４（→第１膨張弁１３ａ）→加熱側アキュムレータ１９ａ→第６膨張弁１３ｆ→室内蒸発器１７（→第２膨張弁１３ｂ）→冷却側アキュムレータ１９ｂ→アキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。   Thereby, in the 1st dehumidification heating mode, as shown by the thick solid line arrow of Drawing 12, compressor 11-> indoor condenser 121-> 4th expansion valve 13d-> outdoor heat exchanger 14 (-> 1st expansion valve 13a)-> A refrigeration cycle in which the refrigerant circulates in the order of the heating side accumulator 19a → the sixth expansion valve 13f → the indoor evaporator 17 (→ the second expansion valve 13b) → the cooling side accumulator 19b → the accumulator 19 → the compressor 11 is configured.

従って、第１除湿暖房モードでは、室内凝縮器１２１、室外熱交換器１４、および室内蒸発器１７が冷媒流れに対してこの順で直列に接続される。   Therefore, in the first dehumidifying and heating mode, the indoor condenser 121, the outdoor heat exchanger 14, and the indoor evaporator 17 are connected in series in this order with respect to the refrigerant flow.

空調制御装置４０は、この冷媒回路の構成で、各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、圧縮機１１については、冷房モードと同様に制御する。   The air conditioning control device 40 controls the operation of various control target devices with the configuration of the refrigerant circuit. For example, the compressor 11 is controlled similarly to the cooling mode.

また、空調制御装置４０は、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して、第４膨張弁１３ｄの作動を制御する。この制御マップでは、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、絞り開度が縮小するように第４膨張弁１３ｄの作動を制御する。   In addition, the air conditioning control device 40 controls the operation of the fourth expansion valve 13d with reference to a control map stored in advance in the air conditioning control device 40 based on the target outlet temperature TAO. In this control map, the operation of the fourth expansion valve 13d is controlled so that the throttle opening decreases as the target blowing temperature TAO increases.

また、空調制御装置４０は、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して、第６膨張弁１３ｆの作動を制御する。この制御マップでは、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、冷凍サイクル装置１０ｂのＣＯＰが極大値に近づくように、第６膨張弁１３ｆの作動を制御する。このため、第６膨張弁１３ｆの絞り開度は、第４膨張弁１３ｄの絞り開度が縮小するに伴って拡大する。   Further, the air conditioning control device 40 controls the operation of the sixth expansion valve 13f with reference to the control map stored in the air conditioning control device 40 in advance based on the target outlet temperature TAO. In this control map, the operation of the sixth expansion valve 13f is controlled based on the target outlet temperature TAO so that the COP of the refrigeration cycle apparatus 10b approaches the maximum value. Therefore, the throttle opening of the sixth expansion valve 13f increases as the throttle opening of the fourth expansion valve 13d decreases.

また、空調制御装置４０は、空調風温度センサ４８によって検出された送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、エアミックスドア３４を駆動する電動アクチュエータの作動を制御する。   Further, the air conditioning control device 40 controls the operation of the electric actuator that drives the air mix door 34 so that the blown air temperature TAV detected by the air conditioning wind temperature sensor 48 approaches the target blowing temperature TAO.

従って、第１除湿暖房モード時の冷凍サイクル装置１０ｂでは、室内凝縮器１２１が放熱器として機能し、室内蒸発器１７が蒸発器として機能する冷凍サイクルが構成される。さらに、室外熱交換器１４における冷媒の飽和温度が外気温Ｔａｍよりも高い場合には、室外熱交換器１４は放熱器として機能し、室外熱交換器１４における冷媒の飽和温度が外気温Ｔａｍよりも低い場合には、室外熱交換器１４は蒸発器として機能する。   Therefore, in the refrigeration cycle apparatus 10b in the first dehumidifying and heating mode, a refrigeration cycle is configured in which the indoor condenser 121 functions as a radiator and the indoor evaporator 17 functions as an evaporator. Furthermore, when the saturation temperature of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 14 is higher than the outside air temperature Tam, the outdoor heat exchanger 14 functions as a radiator, and the saturation temperature of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 14 is higher than the outside air temperature Tam. If it is lower, the outdoor heat exchanger 14 functions as an evaporator.

そして、室外熱交換器１４における冷媒の飽和温度が外気温Ｔａｍよりも高い場合には、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って室外熱交換器１４の冷媒の飽和温度を低下させて、室外熱交換器１４における冷媒の放熱量を減少させることができる。これにより、室内凝縮器１２１における冷媒の放熱量を増加させて加熱能力を向上させることができる。   And when the saturation temperature of the refrigerant | coolant in the outdoor heat exchanger 14 is higher than the outdoor temperature Tam, the saturation temperature of the refrigerant | coolant of the outdoor heat exchanger 14 is reduced with the raise of the target blowing temperature TAO, and outdoor heat exchange is carried out. The amount of heat released from the refrigerant in the vessel 14 can be reduced. Thereby, the thermal radiation amount of the refrigerant | coolant in the indoor condenser 121 can be increased, and a heating capability can be improved.

また、室外熱交換器１４における冷媒の飽和温度が外気温Ｔａｍよりも低い場合には、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って室外熱交換器１４の冷媒の飽和温度を低下させて、室外熱交換器１４における冷媒の吸熱量を増加させることができる。これにより、室内凝縮器１２１における冷媒の放熱量を増加させて加熱能力を向上させることができる。   In addition, when the saturation temperature of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 14 is lower than the outside air temperature Tam, the saturation temperature of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 14 is lowered as the target blowing temperature TAO rises, and the outdoor heat exchange is performed. The amount of heat absorbed by the refrigerant in the vessel 14 can be increased. Thereby, the thermal radiation amount of the refrigerant | coolant in the indoor condenser 121 can be increased, and a heating capability can be improved.

その結果、第１除湿暖房モードでは、室内蒸発器１７にて冷却されて除湿された送風空気を、室内凝縮器１２１にて再加熱して車室内に吹き出すことによって、車室内の除湿暖房を行うことができる。   As a result, in the first dehumidifying and heating mode, the blown air that has been cooled and dehumidified by the indoor evaporator 17 is reheated by the indoor condenser 121 and blown out into the vehicle interior, thereby dehumidifying and heating the vehicle interior. be able to.

さらに、第１除湿暖房モードでは、第４膨張弁１３ｄを絞り状態とすることによって、冷房モードよりも室外熱交換器１４へ流入する冷媒の温度を低下させている。従って、冷房モードよりも室外熱交換器１４における冷媒の温度と外気温との温度差を縮小することができ、第１除湿暖房モードよりも、室外熱交換器１４における冷媒の放熱量を低減させることができる。   Further, in the first dehumidifying and heating mode, the temperature of the refrigerant flowing into the outdoor heat exchanger 14 is lowered than in the cooling mode by setting the fourth expansion valve 13d to the throttle state. Therefore, the temperature difference between the refrigerant temperature and the outside air temperature in the outdoor heat exchanger 14 can be reduced more than in the cooling mode, and the heat release amount of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 14 can be reduced as compared with the first dehumidifying and heating mode. be able to.

これにより、単に冷房モード時に送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくようにエアミックスドア３４の作動を制御する場合に対して、サイクルを循環する循環冷媒流量を増加させることなく、室内凝縮器１２１における冷媒圧力を上昇させて、室内凝縮器１２１における送風空気の加熱能力を向上させることができる。   Thus, in the case where the operation of the air mix door 34 is controlled so that the blown air temperature TAV approaches the target blowing temperature TAO in the cooling mode, the indoor condenser is not increased without increasing the flow rate of the circulating refrigerant circulating in the cycle. The refrigerant pressure in 121 can be raised, and the heating capacity of the blown air in the indoor condenser 121 can be improved.

（ｃ）第２除湿暖房モード
第２除湿暖房モードでは、空調制御装置４０が、室内凝縮器１２１の冷媒出口側と第５三方継手１５ｅ側とを接続すると同時に第２四方弁６１ｂ側と第３三方継手１５ｃ側とを接続する冷媒回路に切り替えるように第１四方弁６１ａの作動を制御する。さらに、加熱側アキュムレータ１９ａの気相冷媒出入口側とアキュムレータ１９の入口側とを接続すると同時に冷却側アキュムレータ１９ｂの気相冷媒出入口側と第１四方弁６１ａ側とを接続する冷媒回路に切り替えるように第２四方弁６１ｂの作動を制御する。 (C) Second Dehumidification Heating Mode In the second dehumidification heating mode, the air conditioning control device 40 connects the refrigerant outlet side of the indoor condenser 121 and the fifth three-way joint 15e side at the same time as the second four-way valve 61b side and the third. The operation of the first four-way valve 61a is controlled so as to switch to the refrigerant circuit that connects the three-way joint 15c side. Further, the refrigerant circuit connecting the gas phase refrigerant inlet / outlet side of the heating side accumulator 19a and the inlet side of the accumulator 19 is switched to the refrigerant circuit connecting the gas phase refrigerant inlet / outlet side of the cooling side accumulator 19b and the first four-way valve 61a side. The operation of the second four-way valve 61b is controlled.

また、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａを全開状態とし、第２膨張弁１３ｂを全開状態とし、第３膨張弁１３ｃを全閉状態とし、第４膨張弁１３ｄを絞り状態とし、第５膨張弁１３ｅを全閉状態とし、第６膨張弁１３ｆ絞り状態とする。さらに、空調制御装置４０は、第４開閉弁１８ｄを閉じ、第５開閉弁１８ｅを閉じる。   In addition, the air conditioning controller 40 sets the first expansion valve 13a to a fully open state, sets the second expansion valve 13b to a fully open state, sets the third expansion valve 13c to a fully closed state, sets the fourth expansion valve 13d to a throttle state, The fifth expansion valve 13e is fully closed, and the sixth expansion valve 13f is throttled. Further, the air conditioning control device 40 closes the fourth on-off valve 18d and closes the fifth on-off valve 18e.

これにより、第２除湿暖房モードでは、図１３の太実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２１→第６膨張弁１３ｆ→室内蒸発器１７（→第２膨張弁１３ｂ）→冷却側アキュムレータ１９ｂ→第４膨張弁１３ｄ→室外熱交換器１４（→第１膨張弁１３ａ）→加熱側アキュムレータ１９ａ→圧縮機１１の吸入側に接続されたアキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。   Thus, in the second dehumidifying and heating mode, as indicated by the thick solid line arrow in FIG. 13, the compressor 11, the indoor condenser 121, the sixth expansion valve 13f, the indoor evaporator 17 (→ the second expansion valve 13b), and the cooling. The refrigerant circulates in the order of the side accumulator 19b → the fourth expansion valve 13d → the outdoor heat exchanger 14 (→ the first expansion valve 13a) → the heating side accumulator 19a → the accumulator 19 connected to the suction side of the compressor 11 → A refrigeration cycle is configured.

従って、第２除湿暖房モードでは、室内凝縮器１２１、室内蒸発器１７、および室外熱交換器１４が冷媒流れに対してこの順で直列に接続される。   Therefore, in the second dehumidifying and heating mode, the indoor condenser 121, the indoor evaporator 17, and the outdoor heat exchanger 14 are connected in series in this order with respect to the refrigerant flow.

空調制御装置４０は、この冷媒回路の構成で、各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、圧縮機１１については、冷房モードと同様に制御する。   The air conditioning control device 40 controls the operation of various control target devices with the configuration of the refrigerant circuit. For example, the compressor 11 is controlled similarly to the cooling mode.

また、空調制御装置４０は、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して、第６膨張弁１３ｆの作動を制御する。この制御マップでは、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、絞り開度が縮小するように第６膨張弁１３ｆの作動を制御する。   Further, the air conditioning control device 40 controls the operation of the sixth expansion valve 13f with reference to the control map stored in the air conditioning control device 40 in advance based on the target outlet temperature TAO. In this control map, the operation of the sixth expansion valve 13f is controlled so that the throttle opening decreases as the target blowing temperature TAO increases.

また、空調制御装置４０は、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して、第４膨張弁１３ｄの作動を制御する。この制御マップでは、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、冷凍サイクル装置１０ｂのＣＯＰが極大値に近づくように、第４膨張弁１３ｄの作動を制御する。このため、第４膨張弁１３ｄの絞り開度は、第６膨張弁１３ｆの絞り開度が縮小するに伴って増加する。   In addition, the air conditioning control device 40 controls the operation of the fourth expansion valve 13d with reference to a control map stored in advance in the air conditioning control device 40 based on the target outlet temperature TAO. In this control map, the operation of the fourth expansion valve 13d is controlled based on the target outlet temperature TAO so that the COP of the refrigeration cycle apparatus 10b approaches the maximum value. For this reason, the throttle opening of the fourth expansion valve 13d increases as the throttle opening of the sixth expansion valve 13f decreases.

また、空調制御装置４０は、空調風温度センサ４８によって検出された送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、エアミックスドア３４を駆動する電動アクチュエータの作動を制御する。   Further, the air conditioning control device 40 controls the operation of the electric actuator that drives the air mix door 34 so that the blown air temperature TAV detected by the air conditioning wind temperature sensor 48 approaches the target blowing temperature TAO.

従って、第２除湿暖房モード時の冷凍サイクル装置１０ｂでは、室内凝縮器１２１が放熱器として機能し、室内蒸発器１７および室外熱交換器１４が蒸発器として機能する冷凍サイクルが構成される。   Therefore, in the refrigeration cycle apparatus 10b in the second dehumidifying and heating mode, a refrigeration cycle is configured in which the indoor condenser 121 functions as a radiator and the indoor evaporator 17 and the outdoor heat exchanger 14 function as an evaporator.

その結果、第２除湿暖房モードでは、室内蒸発器１７にて冷却されて除湿された送風空気を室内凝縮器１２１にて再加熱して車室内へ吹き出すことによって、車室内の除湿暖房を行うことができる。   As a result, in the second dehumidifying heating mode, dehumidifying heating in the vehicle interior is performed by reheating the blown air cooled by the indoor evaporator 17 and dehumidified by the indoor condenser 121 and blowing it out into the vehicle interior. Can do.

さらに、第２除湿暖房モードでは、室外熱交換器１４を蒸発器として機能させるとともに、室外熱交換器１４における冷媒蒸発圧力を室内蒸発器１７における冷媒蒸発圧力よりも低くしている。従って、第１除湿暖房モードよりも室外熱交換器１４における冷媒の吸熱量を増加させ、室内凝縮器１２１における冷媒の放熱量を増加させることができる。   Further, in the second dehumidifying and heating mode, the outdoor heat exchanger 14 is caused to function as an evaporator, and the refrigerant evaporation pressure in the outdoor heat exchanger 14 is made lower than the refrigerant evaporation pressure in the indoor evaporator 17. Therefore, the heat absorption amount of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 14 can be increased more than in the first dehumidifying and heating mode, and the heat dissipation amount of the refrigerant in the indoor condenser 121 can be increased.

これにより、第１除湿暖房モードに対して、サイクルを循環する循環冷媒流量を増加させることなく、室内凝縮器１２１における冷媒圧力を上昇させることができる。従って、室内凝縮器１２１における送風空気の加熱能力を向上させて、送風空気を第１除湿暖房モードよりも高い温度帯まで昇温させることができる。   Thereby, the refrigerant | coolant pressure in the indoor condenser 121 can be raised, without increasing the circulation refrigerant | coolant flow rate which circulates a cycle with respect to 1st dehumidification heating mode. Therefore, the heating capacity of the blown air in the indoor condenser 121 can be improved, and the blown air can be heated to a temperature range higher than that in the first dehumidifying and heating mode.

（ｄ）暖房モード
暖房モードでは、空調制御装置４０が、冷房モードと同様に、第１四方弁６１ａの作動を制御し、第２除湿暖房モードと同様に、第２四方弁６１ｂの作動を制御する。また、空調制御装置４０は、第１膨張弁１３ａを絞り状態とし、第３膨張弁１３ｃを絞り状態とし、第４膨張弁１３ｄを全閉状態とし、さらに、第４開閉弁１８ｄを開く。 (D) Heating mode In the heating mode, the air conditioning control device 40 controls the operation of the first four-way valve 61a as in the cooling mode, and controls the operation of the second four-way valve 61b as in the second dehumidifying heating mode. To do. In addition, the air conditioning control device 40 sets the first expansion valve 13a to the throttle state, sets the third expansion valve 13c to the throttle state, sets the fourth expansion valve 13d to the fully closed state, and opens the fourth on-off valve 18d.

これにより、暖房モードでは、図１４の太実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２１→第３膨張弁１３ｃ→加熱側エジェクタ６２→加熱側アキュムレータ１９ａ→アキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、加熱側アキュムレータ１９ａ→第１膨張弁１３ａ→室外熱交換器１４→加熱側エジェクタ６２の加熱側冷媒吸引口６２ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。   Thereby, in the heating mode, as shown by the thick solid arrows in FIG. 14, the compressor 11 → the indoor condenser 121 → the third expansion valve 13 c → the heating side ejector 62 → the heating side accumulator 19 a → the accumulator 19 → the compressor 11. An ejector type refrigeration cycle in which the refrigerant circulates in order and the refrigerant circulates in the order of the heating side accumulator 19a → the first expansion valve 13a → the outdoor heat exchanger 14 → the heating side refrigerant suction port 62c of the heating side ejector 62 is configured.

空調制御装置４０は、この冷媒回路の構成で、各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、圧縮機１１については、第１実施形態と同様に制御する。   The air conditioning control device 40 controls the operation of various control target devices with the configuration of the refrigerant circuit. For example, the compressor 11 is controlled similarly to the first embodiment.

また、空調制御装置４０は、第３膨張弁１３ｃへ流入する冷媒の過冷却度が目標過冷却度となるように、第３膨張弁１３ｃの作動を制御する。この目標過冷却度は、第３膨張弁１３ｃへ流入する冷媒の圧力に基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して、サイクルのＣＯＰが極大値に近づくように決定される。   Further, the air conditioning control device 40 controls the operation of the third expansion valve 13c so that the degree of supercooling of the refrigerant flowing into the third expansion valve 13c becomes the target degree of supercooling. The target degree of subcooling is determined based on the pressure of the refrigerant flowing into the third expansion valve 13c with reference to a control map stored in the air conditioning control device 40 in advance so that the COP of the cycle approaches the maximum value. The

また、空調制御装置４０は、予め空調制御装置４０に記憶された暖房用の基準開度となるように、第１膨張弁１３ａの作動を制御する。また、空調制御装置４０は、第１実施形態と同様にエアミックスドア３４を変位させる。   In addition, the air conditioning control device 40 controls the operation of the first expansion valve 13a so that the heating reference opening degree stored in the air conditioning control device 40 in advance is obtained. Moreover, the air-conditioning control apparatus 40 displaces the air mix door 34 similarly to 1st Embodiment.

従って、暖房モードの冷凍サイクル装置１０ｂでは、図１６のモリエル線図に太破線で示すように冷媒の状態が変化する。   Therefore, in the refrigeration cycle apparatus 10b in the heating mode, the state of the refrigerant changes as indicated by the thick broken line in the Mollier diagram of FIG.

暖房モードでは、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図１６のａ１６点）が、室内凝縮器１２１へ流入する。暖房モードでは、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２１側の空気通路を全開としている。このため、高圧冷媒が送風空気に放熱する（図１６のａ１６点→ｂ１６点）。これにより、送風空気が加熱される。   In the heating mode, the high-pressure refrigerant (point a16 in FIG. 16) discharged from the compressor 11 flows into the indoor condenser 121. In the heating mode, the air mix door 34 fully opens the air passage on the indoor condenser 121 side. For this reason, the high-pressure refrigerant radiates heat to the blown air (point a16 → b16 in FIG. 16). Thereby, blowing air is heated.

室内凝縮器１２１から流出した冷媒は、第３膨張弁１３ｃへ流入して減圧される（図１６のｂ１６点→ｐ１６点）。この際、第３膨張弁１３ｃの弁開度は、第１膨張弁１３ａへ流入する冷媒の過冷却度が目標過冷却度に近づくように調整される。   The refrigerant flowing out from the indoor condenser 121 flows into the third expansion valve 13c and is depressurized (b16 point → p16 point in FIG. 16). At this time, the valve opening degree of the third expansion valve 13c is adjusted so that the supercooling degree of the refrigerant flowing into the first expansion valve 13a approaches the target supercooling degree.

第３膨張弁１３ｃにて減圧された冷媒は、加熱側エジェクタ６２の加熱側ノズル部６２ａへ流入して、等エントロピ的に減圧されて噴射される（図１６のｐ１６点→ｑ１６点点）。そして、この噴射冷媒の吸引作用によって、室外熱交換器１４から流出した冷媒が、第４三方継手１５ｄおよび第４開閉弁１８ｄを介して加熱側エジェクタ６２の加熱側冷媒吸引口６２ｃから吸引される。   The refrigerant depressurized by the third expansion valve 13c flows into the heating side nozzle portion 62a of the heating side ejector 62, and is isentropically depressurized and injected (point p16 → q16 in FIG. 16). The refrigerant flowing out of the outdoor heat exchanger 14 is sucked from the heating side refrigerant suction port 62c of the heating side ejector 62 through the fourth three-way joint 15d and the fourth on-off valve 18d by the suction action of the injection refrigerant. .

加熱側ノズル部６２ａから噴射された噴射冷媒および加熱側冷媒吸引口６２ｃから吸引された吸引冷媒は、加熱側ディフューザ部６２ｄへ流入する（図１６のｑ１６点→ｒ１６点、ｄ１６点→ｒ１６点）。   The refrigerant injected from the heating side nozzle portion 62a and the suction refrigerant sucked from the heating side refrigerant suction port 62c flow into the heating side diffuser portion 62d (q16 point → r16 point, d16 point → r16 point in FIG. 16). .

加熱側ディフューザ部６２ｄでは、冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力が上昇する（図１６のｒ１６点→ｓ１６点）。加熱側ディフューザ部６２ｄから流出した冷媒は加熱側アキュムレータ１９ａへ流入して気液分離される（図１６のｓ１６点→ｔ１６点、ｓ１６点→ｕ１６点）。   In the heating side diffuser portion 62d, the velocity energy of the refrigerant is converted into pressure energy by expanding the refrigerant passage area. As a result, the pressure of the mixed refrigerant of the injected refrigerant and the suction refrigerant increases (r16 point → s16 point in FIG. 16). The refrigerant that has flowed out of the heating side diffuser portion 62d flows into the heating side accumulator 19a and is separated into gas and liquid (s16 point → t16 point, s16 point → u16 point in FIG. 16).

さらに、加熱側アキュムレータ１９ａにて分離された液相冷媒は、絞り状態となっている第１膨張弁１３ａにて等エンタルピ的に減圧される（図１６のｕ１６点→ｃ１６点）。第１膨張弁１３ａにて減圧された冷媒は、室外熱交換器１４の他方の冷媒出入口から流入し、送風ファンから送風された外気から吸熱して蒸発する（図１６のｃ１６点→ｄ１６点）。   Further, the liquid-phase refrigerant separated by the heating-side accumulator 19a is decompressed in an enthalpy manner by the first expansion valve 13a in the throttle state (point u16 → point c16 in FIG. 16). The refrigerant decompressed by the first expansion valve 13a flows in from the other refrigerant inlet / outlet of the outdoor heat exchanger 14, absorbs heat from the outside air blown from the blower fan, and evaporates (point c16 → d16 in FIG. 16). .

室外熱交換器１４の一方の冷媒流入出口から流出した冷媒は、加熱側エジェクタ６２の加熱側冷媒吸引口６２ｃから吸引される。   The refrigerant flowing out from one refrigerant inflow / outlet of the outdoor heat exchanger 14 is sucked from the heating side refrigerant suction port 62 c of the heating side ejector 62.

加熱側アキュムレータ１９ａにて分離された気相冷媒（図１６のｓ１６点）は、第２四方弁６１ｂを介して、アキュムレータ１９へ流入する。アキュムレータ１９から流出した気相冷媒は、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。   The gas-phase refrigerant (point s16 in FIG. 16) separated by the heating side accumulator 19a flows into the accumulator 19 via the second four-way valve 61b. The gas phase refrigerant flowing out of the accumulator 19 is sucked into the compressor 11 and compressed again.

従って、暖房モードでは、室内凝縮器１２１を放熱器として機能させ、室外熱交換器１４を蒸発器として機能させるエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。そして、室外熱交換器１４にて冷媒が蒸発する際に外気から吸熱した熱を室内凝縮器１２１にて送風空気に放熱して、送風空気を加熱することができる。   Therefore, in the heating mode, an ejector refrigeration cycle is configured in which the indoor condenser 121 functions as a radiator and the outdoor heat exchanger 14 functions as an evaporator. The heat absorbed from the outside air when the refrigerant evaporates in the outdoor heat exchanger 14 can be dissipated to the blown air in the indoor condenser 121 to heat the blown air.

その結果、暖房モードでは、室内凝縮器１２１にて加熱された送風空気を車室内に吹き出すことによって、車室内の暖房を行うことができる。   As a result, in the heating mode, the vehicle interior can be heated by blowing the blown air heated by the indoor condenser 121 into the vehicle interior.

さらに、暖房モードでは、加熱側エジェクタ６２の加熱側ディフューザ部６２ｄにて昇圧された冷媒を圧縮機１１へ吸入させることができる。従って、蒸発器として機能する熱交換機（暖房モードでは、室外熱交換器１４）における冷媒蒸発圧力と圧縮機１１の吸入冷媒の圧力が同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも圧縮機１１の消費動力を低減させて、サイクルの成績係数ＣＯＰを向上させることができる。   Further, in the heating mode, the refrigerant whose pressure has been increased by the heating side diffuser portion 62d of the heating side ejector 62 can be sucked into the compressor 11. Therefore, the power consumption of the compressor 11 is higher than that of a normal refrigeration cycle apparatus in which the refrigerant evaporation pressure in the heat exchanger functioning as an evaporator (the outdoor heat exchanger 14 in the heating mode) is equal to the pressure of the refrigerant sucked in the compressor 11. The coefficient of performance COP of the cycle can be improved.

（ｅ）低騒音暖房モード
本実施形態の低騒音暖房モードでは、空調制御装置４０が、暖房モードよりも、圧縮機１１の回転数を予め定めた基準回転数分低下させる。また、空調制御装置４０は、送風機３２の送風能力を予め定めた基準送風能力分低下させる。 (E) Low noise heating mode In the low noise heating mode of the present embodiment, the air conditioning control device 40 reduces the rotation speed of the compressor 11 by a predetermined reference rotation speed as compared with the heating mode. Moreover, the air-conditioning control apparatus 40 reduces the air blowing capacity of the blower 32 by a predetermined reference air blowing capacity.

さらに、空調制御装置４０は、減圧装置である第１膨張弁１３ａの絞り開度を予め定めた基準開度分縮小させる。従って、低騒音暖房モードでは、図１６のモリエル線図の太実線に示すように、冷媒の状態が変化する。   Further, the air conditioning control device 40 reduces the throttle opening of the first expansion valve 13a, which is a pressure reducing device, by a predetermined reference opening. Therefore, in the low noise heating mode, the state of the refrigerant changes as shown by the thick solid line in the Mollier diagram of FIG.

低騒音暖房モードでは、暖房モードと同様に、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図１６のａ１６１点）が、室内凝縮器１２１へ流入する。低騒音暖房モードでは、暖房モードよりも、圧縮機１１の回転数が低下しているので、冷凍サイクル装置１０ｂの低騒音化を図ることができる。その一方で、暖房モードよりも、室内凝縮器１２１へ流入する冷媒流量Ｇが減少する。   In the low noise heating mode, as in the heating mode, the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 (a161 point in FIG. 16) flows into the indoor condenser 121. In the low noise heating mode, since the rotation speed of the compressor 11 is lower than that in the heating mode, it is possible to reduce the noise of the refrigeration cycle apparatus 10b. On the other hand, the refrigerant flow rate G flowing into the indoor condenser 121 is smaller than in the heating mode.

また、低騒音暖房モードでは、暖房モードよりも第１膨張弁１３ａの絞り開度が縮小している。このため、暖房モードのようにサイクルのＣＯＰを極大値に近づけることはできないものの、暖房モードよりも加熱側エジェクタ６２の加熱側ディフューザ部６２ｄにおける昇圧量（図１６のｒ１６１点とｓ１６１点との圧力差）を増加させることができる。   In the low noise heating mode, the throttle opening degree of the first expansion valve 13a is smaller than that in the heating mode. For this reason, although the COP of the cycle cannot be made close to the maximum value as in the heating mode, the amount of pressure increase (the pressure between the points r161 and s161 in FIG. 16) in the heating side diffuser portion 62d of the heating side ejector 62 is higher than in the heating mode. Difference) can be increased.

ここで、冷凍サイクル装置に適用されるエジェクタでは、ノズル部にて冷媒が減圧される際の運動エネルギの損失を、冷媒吸引口から冷媒を吸引し、ディフューザ部にて冷媒を昇圧させることによって回収している。このため、吸引冷媒の流量を減少させることで、回収したエネルギをディフューザ部における昇圧量を増加に用いることができる。   Here, in the ejector applied to the refrigeration cycle apparatus, the loss of kinetic energy when the refrigerant is depressurized at the nozzle part is recovered by sucking the refrigerant from the refrigerant suction port and increasing the pressure of the refrigerant at the diffuser part. doing. For this reason, by reducing the flow rate of the suction refrigerant, the recovered energy can be used to increase the pressure increase amount in the diffuser section.

従って、低騒音暖房モードでは、第１膨張弁１３ａの絞り開度を縮小させることで、暖房モード時よりも加熱側ディフューザ部６２ｄにおける昇圧量を増加させることができる。そして、圧縮機１１に吸入される冷媒の密度を上昇させて、圧縮機１１から吐出される冷媒流量を増加させることができる。これにより、圧縮機１１の回転数を低下させても、室内凝縮器１２１の冷媒通路へ流入する冷媒流量Ｇを増加させることができる。   Therefore, in the low noise heating mode, the amount of pressure increase in the heating side diffuser portion 62d can be increased by reducing the throttle opening of the first expansion valve 13a than in the heating mode. And the density of the refrigerant | coolant suck | inhaled by the compressor 11 can be raised, and the refrigerant | coolant flow rate discharged from the compressor 11 can be increased. Thereby, even if it reduces the rotation speed of the compressor 11, the refrigerant | coolant flow volume G which flows in into the refrigerant path of the indoor condenser 121 can be increased.

また、低騒音暖房モードでは、暖房モードよりも送風機３２の送風能力を低下させる。このため、室内凝縮器１２１における冷媒の放熱量が低下し、暖房モードよりも室内凝縮器１２１を流通する冷媒の温度が上昇した状態でサイクルがバランスする。   Moreover, in the low noise heating mode, the ventilation capability of the air blower 32 is lowered than in the heating mode. For this reason, the heat radiation amount of the refrigerant in the indoor condenser 121 is reduced, and the cycle is balanced in a state where the temperature of the refrigerant flowing through the indoor condenser 121 is higher than in the heating mode.

その結果、低騒音暖房モードでは、室内凝縮器１２１の入口側の冷媒のエンタルピ（図１６のａ１６１点）から出口側の冷媒のエンタルピ（図１６のｂ１６１点）を減算したエンタルピ差ΔＨ１を暖房モードのエンタルピ差ΔＨよりも拡大させることができる。その他の作動は暖房モードと同様である。   As a result, in the low noise heating mode, the enthalpy difference ΔH1 obtained by subtracting the enthalpy of refrigerant on the outlet side (point b161 in FIG. 16) from the enthalpy of refrigerant on the inlet side (point a161 in FIG. 16) of the indoor condenser 121 is the heating mode. Can be made larger than the enthalpy difference ΔH. Other operations are the same as in the heating mode.

従って、本実施形態の低騒音暖房モードでは、低騒音化のために圧縮機１１の回転数を低下させても、上述した冷媒流量Ｇを増加およびエンタルピ差の拡大によって、送風空気の加熱能力の低下を抑制することができる。   Therefore, in the low noise heating mode of the present embodiment, even if the rotation speed of the compressor 11 is reduced to reduce noise, the refrigerant flow rate G described above is increased and the enthalpy difference is increased, thereby increasing the heating capacity of the blown air. The decrease can be suppressed.

すなわち、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ｂによれば、低騒音化が要求された際に、冷却水および送風空気の加熱能力（すなわち、車室内を暖房する暖房能力）の大幅な低下を招くことなく騒音を低減させることができる。   That is, according to the refrigeration cycle apparatus 10b of the present embodiment, when noise reduction is required, the heating capacity of the cooling water and the blown air (that is, the heating capacity for heating the vehicle interior) is significantly reduced. Noise can be reduced.

（第７実施形態）
本実施形態では、第６実施形態に対して、低騒音暖房モード時の制御態様を変更した例を説明する。従って、本実施形態の車両用空調装置１ｂおよび冷凍サイクル装置１０ｂの構成は、第５実施形態と同様である。また、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ｂの冷房モード、第１除湿暖房モード、第２除湿暖房モード、および暖房モードの作動は、第６実施形態と同様である。 (Seventh embodiment)
This embodiment demonstrates the example which changed the control mode at the time of low noise heating mode with respect to 6th Embodiment. Therefore, the configuration of the vehicle air conditioner 1b and the refrigeration cycle apparatus 10b of the present embodiment is the same as that of the fifth embodiment. The operations of the cooling mode, the first dehumidifying and heating mode, the second dehumidifying and heating mode, and the heating mode of the refrigeration cycle apparatus 10b of the present embodiment are the same as in the sixth embodiment.

本実施形態の低騒音暖房モードでは、空調制御装置４０が、暖房モードよりも、圧縮機１１の回転数を予め定めた基準回転数分低下させる。また、空調制御装置４０は、送風機３２の送風能力を予め定めた基準送風能力分低下させる。   In the low noise heating mode of the present embodiment, the air conditioning control device 40 reduces the rotational speed of the compressor 11 by a predetermined reference rotational speed as compared with the heating mode. Moreover, the air-conditioning control apparatus 40 reduces the air blowing capacity of the blower 32 by a predetermined reference air blowing capacity.

さらに、空調制御装置４０は、圧縮機１１の回転数（具体的には、圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号）に基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して、エンタルピ調整装置である第３膨張弁１３ｃの作動を制御する。   Further, the air conditioning control device 40 refers to a control map stored in advance in the air conditioning control device 40 based on the rotation speed of the compressor 11 (specifically, a control signal output to the electric motor of the compressor 11). Then, the operation of the third expansion valve 13c, which is an enthalpy adjusting device, is controlled.

この制御マップでは、加熱側ノズル部６２ａへ流入する冷媒の乾き度ｘが０．５以上かつ０．８以下となるように、第３膨張弁１３ｃの絞り開度を決定する。この乾き度ｘの範囲は、室内凝縮器１２１における送風空気の加熱能力を極大値に近づけることができるように決定された値である。   In this control map, the throttle opening degree of the third expansion valve 13c is determined so that the dryness x of the refrigerant flowing into the heating side nozzle portion 62a is 0.5 or more and 0.8 or less. The range of the dryness x is a value determined so that the heating capacity of the blown air in the indoor condenser 121 can be brought close to the maximum value.

ここで、第６実施形態で説明したように、暖房モード時には、第３膨張弁１３ｃへ流入する冷媒の過冷却度が目標過冷却度となるように、第３膨張弁１３ｃの作動を制御している。これに対して、低騒音暖房モードでは、加熱側ノズル部６２ａへ流入する冷媒のエンタルピを増加させるため、暖房モードよりも第３膨張弁１３ｃの絞り開度を拡大させる。   Here, as described in the sixth embodiment, in the heating mode, the operation of the third expansion valve 13c is controlled so that the subcooling degree of the refrigerant flowing into the third expansion valve 13c becomes the target subcooling degree. ing. On the other hand, in the low noise heating mode, in order to increase the enthalpy of the refrigerant flowing into the heating side nozzle portion 62a, the throttle opening degree of the third expansion valve 13c is increased as compared with the heating mode.

従って、本実施形態の低騒音暖房モードでは、図１７のモリエル線図の太実線に示すように、冷媒の状態が変化する。なお、図１７では、第６実施形態で説明した暖房モードの冷媒の状態の変化を太破線で示している。   Therefore, in the low noise heating mode of the present embodiment, the state of the refrigerant changes as shown by the thick solid line in the Mollier diagram of FIG. In FIG. 17, changes in the state of the refrigerant in the heating mode described in the sixth embodiment are indicated by thick broken lines.

本実施形態の低騒音暖房モードでは、暖房モードと同様に、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図１７のａ１７１点）が、室内凝縮器１２１へ流入する。低騒音暖房モードでは、暖房モードよりも、圧縮機１１の回転数が低下しているので、冷凍サイクル装置１０ｂの低騒音化を図ることができる。   In the low noise heating mode of the present embodiment, the high-pressure refrigerant (point a171 in FIG. 17) discharged from the compressor 11 flows into the indoor condenser 121 as in the heating mode. In the low noise heating mode, since the rotation speed of the compressor 11 is lower than that in the heating mode, it is possible to reduce the noise of the refrigeration cycle apparatus 10b.

また、低騒音暖房モードでは、加熱側ノズル部６２ａへ流入する冷媒のエンタルピを増加させるために、第３膨張弁１３ｃの絞り開度を拡大させるので、暖房モードのようにサイクルのＣＯＰを極大値に近づけることができない。これに加えて、室内凝縮器１２１から流出する冷媒のエンタルピが暖房モードよりも増加する。   Further, in the low noise heating mode, the throttle opening of the third expansion valve 13c is increased in order to increase the enthalpy of the refrigerant flowing into the heating side nozzle portion 62a. Therefore, the COP of the cycle is maximized as in the heating mode. Cannot be close to. In addition to this, the enthalpy of the refrigerant flowing out of the indoor condenser 121 is increased as compared with the heating mode.

このため、暖房モードよりも送風機３２の送風能力を低下させても、図１７のモリエル線図に示すように、低騒音暖房モードのエンタルピ差ΔＨ１が、暖房モードのエンタルピ差ΔＨよりも縮小してしまう。   For this reason, even if the blowing capacity of the blower 32 is lowered than in the heating mode, the enthalpy difference ΔH1 in the low noise heating mode is smaller than the enthalpy difference ΔH in the heating mode as shown in the Mollier diagram of FIG. End up.

これに対して、本実施形態の低騒音暖房モードでは、加熱側ノズル部６２ａへ流入する冷媒のエンタルピを増加させるので、暖房モードよりも、加熱側エジェクタ６２の加熱側ディフューザ部６２ｄにおける昇圧量（図１７のｒ１７１点とｓ１７１点との圧力差）を増加させることができる。   On the other hand, in the low noise heating mode of the present embodiment, the enthalpy of the refrigerant flowing into the heating side nozzle portion 62a is increased, so that the pressure increase amount in the heating side diffuser portion 62d of the heating side ejector 62 (in the heating mode) The pressure difference between the r171 point and the s171 point in FIG. 17 can be increased.

ここで、冷凍サイクル装置に適用されるエジェクタの回収エネルギ量は、ノズル部にて冷媒を等エントロピ的に減圧させた際の冷媒のエンタルピの低下量（すなわち、ノズル部へ流入する流入冷媒のエンタルピからノズル部から噴射された直後の噴射冷媒のエンタルピを減算したエンタルピ差）によって表すことができる。   Here, the amount of energy recovered by the ejector applied to the refrigeration cycle apparatus is the amount of decrease in the enthalpy of the refrigerant when the refrigerant is isentropically depressurized at the nozzle portion (that is, the enthalpy of the inflowing refrigerant flowing into the nozzle portion). To the enthalpy difference obtained by subtracting the enthalpy of the injected refrigerant immediately after being injected from the nozzle portion.

さらに、回収エネルギ量は、ノズル部へ流入する乾き度ｘが高くなるに伴って、増加することが判っている。その理由は、ノズル部へ流入する乾き度ｘが高くなるに伴って、モリエル線図上の等エントロピ線の傾きが小さくなるからである。このため、ノズル部へ流入する冷媒の乾き度ｘを高くするに伴って、回収エネルギ量を増加させて、ディフューザ部における昇圧量を増加に用いることができる。   Further, it has been found that the amount of recovered energy increases as the dryness x flowing into the nozzle portion increases. The reason is that as the dryness x flowing into the nozzle portion increases, the slope of the isentropic line on the Mollier diagram decreases. For this reason, as the dryness x of the refrigerant flowing into the nozzle portion is increased, the amount of recovered energy can be increased, and the pressure increase amount in the diffuser portion can be used for the increase.

従って、低騒音暖房モードでは、第３膨張弁１３ｃの絞り開度を拡大させることで、暖房モード時よりも加熱側ディフューザ部６２ｄにおける昇圧量を増加させることができる。そして、圧縮機１１に吸入される冷媒の密度を上昇させて、圧縮機１１から吐出される冷媒流量を増加させることができる。これにより、圧縮機１１の回転数を低下させても、室内凝縮器１２１の冷媒通路へ流入する冷媒流量Ｇを増加させることができる。   Therefore, in the low noise heating mode, by increasing the throttle opening of the third expansion valve 13c, the amount of pressure increase in the heating side diffuser portion 62d can be increased as compared with the heating mode. And the density of the refrigerant | coolant suck | inhaled by the compressor 11 can be raised, and the refrigerant | coolant flow rate discharged from the compressor 11 can be increased. Thereby, even if it reduces the rotation speed of the compressor 11, the refrigerant | coolant flow volume G which flows in into the refrigerant path of the indoor condenser 121 can be increased.

また、低騒音暖房モードでは、暖房モードよりも送風機３２の送風能力を低下させる。このため、室内凝縮器１２１における冷媒の放熱量が低下し、暖房モードよりも室内凝縮器１２１を流通する冷媒の温度が上昇した状態でサイクルがバランスする。   Moreover, in the low noise heating mode, the ventilation capability of the air blower 32 is lowered than in the heating mode. For this reason, the heat radiation amount of the refrigerant in the indoor condenser 121 is reduced, and the cycle is balanced in a state where the temperature of the refrigerant flowing through the indoor condenser 121 is higher than in the heating mode.

従って、本実施形態の低騒音暖房モードでは、低騒音化のために圧縮機１１の回転数を低下させても、上述した冷媒流量Ｇを増加によって、送風空気の加熱能力の低下を抑制することができる。   Therefore, in the low noise heating mode of the present embodiment, even if the rotation speed of the compressor 11 is reduced for noise reduction, the above-described reduction in the heating capacity of the blown air is suppressed by increasing the refrigerant flow rate G. Can do.

すなわち、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ｂによれば、低騒音化が要求された際に、冷却水および送風空気の加熱能力（すなわち、車室内を暖房する暖房能力）の大幅な低下を招くことなく騒音を低減させることができる。   That is, according to the refrigeration cycle apparatus 10b of the present embodiment, when noise reduction is required, the heating capacity of the cooling water and the blown air (that is, the heating capacity for heating the vehicle interior) is significantly reduced. Noise can be reduced.

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。 (Other embodiments)
The present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be variously modified as follows without departing from the spirit of the present invention.

（１）上述の各実施形態では、本発明に係る冷凍サイクル装置１０、１０ａ、１０ｂをハイブリッド車両の車両用空調装置１、１ａ、１ｂに適用した例を説明したが、冷凍サイクル装置１０〜１０ｂの適用はこれに限定されない。例えば、内燃機関（エンジン）から車両走行用の駆動力を得る通常の車両や、走行用電動モータから車両走行用の駆動力を得る電気自動車（燃料電池車両を含む）に搭載される車両用空調装置に適用してもよい。   (1) In each of the above-described embodiments, the example in which the refrigeration cycle apparatuses 10, 10a, and 10b according to the present invention are applied to the vehicle air conditioners 1, 1a, and 1b of the hybrid vehicle has been described. The application of is not limited to this. For example, a vehicle air conditioner mounted on a normal vehicle that obtains driving force for traveling from an internal combustion engine (engine) or an electric vehicle (including a fuel cell vehicle) that obtains driving force for traveling from an electric motor for traveling. You may apply to an apparatus.

（２）冷凍サイクル装置１０〜１０ｂの各構成機器は、上述の各実施形態に開示された開示されたものに限定されない。   (2) Each component apparatus of refrigeration cycle apparatus 10-10b is not limited to what was disclosed by each above-mentioned embodiment.

例えば、上述の実施形態では、圧縮機１１として、電動圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１はこれに限定されない。例えば、圧縮機１１として、エンジン駆動式の可変容量型圧縮機等を採用してもよい。   For example, in the above-described embodiment, an example in which an electric compressor is used as the compressor 11 has been described. However, the compressor 11 is not limited to this. For example, an engine-driven variable displacement compressor or the like may be employed as the compressor 11.

また、第２、第６、第７実施形態では、加熱対象流体である送風空気の流量を調整する流量調整装置として、送風機３２を採用した例を説明したが、流量調整装置は、これに限定されない。例えば、室内凝縮器１２１の送風空気流れ上流側に配置されたエアミックスドアを流量調整装置として利用してもよい。   Moreover, although the 2nd, 6th, 7th embodiment demonstrated the example which employ | adopted the air blower 32 as a flow volume adjustment apparatus which adjusts the flow volume of the ventilation air which is a heating object fluid, a flow volume adjustment apparatus is limited to this. Not. For example, an air mix door disposed on the upstream side of the blower air flow of the indoor condenser 121 may be used as the flow rate adjusting device.

さらに、第１〜第５実施形態では、ヒータコアへ流入する送風空気の風量を調整する風量調整装置として、送風機３２を採用した例を説明したが、同様に、エアミックスドアを風量調整装置として利用してもよい。また、第１〜第５実施形態では、低騒音暖房モード時に、送風空気の風量を減少させた例を説明したが、風量を増加させず維持してもよい。   Furthermore, although the 1st-5th embodiment demonstrated the example which employ | adopted the air blower 32 as an air volume adjustment apparatus which adjusts the air volume of the ventilation air which flows into a heater core, similarly, an air mix door is utilized as an air volume adjustment apparatus. May be. Moreover, although the 1st-5th embodiment demonstrated the example which decreased the air volume of blowing air at the time of low noise heating mode, you may maintain without increasing an air volume.

また、第４、第５実施形態では、高段側減圧装置である第１膨張弁１３ａにて中間圧冷媒となるまで減圧させた冷媒を気液分離器２４へ流入させる冷凍サイクル装置１０ａについて説明したが、冷凍サイクル装置１０ａのサイクル構成はこれに限定されない。   In the fourth and fifth embodiments, the refrigeration cycle apparatus 10a that causes the refrigerant that has been decompressed to the intermediate pressure refrigerant by the first expansion valve 13a, which is a high-stage decompression apparatus, to flow into the gas-liquid separator 24 will be described. However, the cycle configuration of the refrigeration cycle apparatus 10a is not limited to this.

例えば、水−冷媒熱交換器１２から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（具体的には、三方継手）を設ける。そして、分岐された一方の冷媒を高段側減圧装置で中間圧冷媒となるまで減圧する。   For example, a branch part (specifically, a three-way joint) that branches the flow of the refrigerant flowing out of the water-refrigerant heat exchanger 12 is provided. Then, one of the branched refrigerants is decompressed by the high-stage decompression device until it becomes an intermediate pressure refrigerant.

さらに、第１膨張弁１３ａにて減圧された中間圧冷媒と分岐部にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器を設ける。そして、内部熱交換器にて蒸発した中間圧冷媒を圧縮機１１１の中間圧ポート１１ｂへ吸入させ、内部熱交換器にて冷却された高圧冷媒を低段側減圧装置にて低圧冷媒となるまで減圧させるサイクル構成であってもよい。   Furthermore, an internal heat exchanger for exchanging heat between the intermediate pressure refrigerant decompressed by the first expansion valve 13a and the other refrigerant branched at the branching portion is provided. Then, the intermediate pressure refrigerant evaporated in the internal heat exchanger is sucked into the intermediate pressure port 11b of the compressor 111 until the high pressure refrigerant cooled in the internal heat exchanger becomes low pressure refrigerant in the low-stage decompression device. A cycle configuration in which pressure is reduced may be used.

また、上述の実施形態で説明した各構成機器を一体化したものを採用してもよい。例えば、第４実施形態で説明した第２開閉弁１８ｂ、第３開閉弁１８ｃ、気液分離器２４、固定絞り２５、および固定絞り迂回通路１６ａ等を一つのハウジングに収容することによって統合弁として構成してもよい。   Moreover, you may employ | adopt what integrated each component apparatus demonstrated by the above-mentioned embodiment. For example, the second open / close valve 18b, the third open / close valve 18c, the gas-liquid separator 24, the fixed throttle 25, the fixed throttle bypass passage 16a, and the like described in the fourth embodiment are accommodated in one housing as an integrated valve. It may be configured.

さらに、第６実施形態で説明した第３膨張弁１３ｃ、加熱側エジェクタ６２、加熱側アキュムレータ１９ａ等を一体化（モジュール化）してもよい。この場合は、加熱側エジェクタ６２のノズル部６２ａの通路内にニードル状、あるいは円錐状の弁体を配置し、この弁体を変位させることで、第３膨張弁１３ｃと同様の機能を発揮させるようにしてもよい。同様に、第５膨張弁１３ｅ、冷却側エジェクタ６３、冷却側アキュムレータ１９ｂ等を一体化（モジュール化）してもよい。   Furthermore, the third expansion valve 13c, the heating side ejector 62, the heating side accumulator 19a, and the like described in the sixth embodiment may be integrated (modularized). In this case, a needle-like or conical valve body is arranged in the passage of the nozzle portion 62a of the heating side ejector 62, and the same function as the third expansion valve 13c is exhibited by displacing the valve body. You may do it. Similarly, the fifth expansion valve 13e, the cooling side ejector 63, the cooling side accumulator 19b, and the like may be integrated (modularized).

また、上述の実施形態では、冷媒回路を切替可能に構成された冷凍サイクル装置１０〜１０ｂについて説明したが、冷媒回路の切り替えは必須ではない。少なくとも暖房モードおよび低騒音暖房モードでの運転が実行可能であれば、低騒音化が要求された際に、加熱能力の低下を招くことなく、低騒音化を実現する効果を得ることができる。   Moreover, although the above-mentioned embodiment demonstrated the refrigerating-cycle apparatuses 10-10b comprised so that switching of a refrigerant circuit was possible, switching of a refrigerant circuit is not essential. If the operation in at least the heating mode and the low noise heating mode can be performed, the effect of realizing the low noise can be obtained without reducing the heating capacity when the low noise is required.

また、上述の実施形態では、冷凍サイクル装置１０〜１０ｂの冷媒としてＲ１３４ａを採用した例を説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、Ｒ１２３４ｙｆ、Ｒ６００ａ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ３２、Ｒ４０７Ｃ等を採用してもよい。または、これらの冷媒のうち複数種を混合させた混合冷媒等を採用してもよい。   Moreover, although the above-mentioned embodiment demonstrated the example which employ | adopted R134a as a refrigerant | coolant of the refrigerating-cycle apparatuses 10-10b, a refrigerant | coolant is not limited to this. For example, R1234yf, R600a, R410A, R404A, R32, R407C, etc. may be adopted. Or you may employ | adopt the mixed refrigerant | coolant etc. which mixed multiple types among these refrigerant | coolants.

さらに、冷媒としてＲ７４４（二酸化炭素）を採用して、サイクルの高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成してもよい。超臨界冷凍サイクルでは、水−冷媒熱交換器１２あるいは室内凝縮器１２１の入口側冷媒の温度と出口側冷媒との温度差や、水−冷媒熱交換器１２あるいは室内凝縮器１２１における加熱対象流体の温度上昇量等に基づいてエンタルピ差ΔＨを調整してもよい。   Further, R744 (carbon dioxide) may be adopted as the refrigerant to constitute a supercritical refrigeration cycle in which the high-pressure side refrigerant pressure of the cycle is equal to or higher than the critical pressure of the refrigerant. In the supercritical refrigeration cycle, the temperature difference between the refrigerant on the inlet side of the water-refrigerant heat exchanger 12 or the indoor condenser 121 and the refrigerant on the outlet side, or the fluid to be heated in the water-refrigerant heat exchanger 12 or the indoor condenser 121 The enthalpy difference ΔH may be adjusted based on the amount of temperature rise.

なお、超臨界冷凍サイクルでは、水−冷媒熱交換器１２あるいは室内凝縮器１２１にて、冷媒は凝縮することなく超臨界状態のまま放熱する。従って、室内凝縮器１２１は、冷媒放熱器として機能する。   In the supercritical refrigeration cycle, the water is radiated in the supercritical state without being condensed in the water-refrigerant heat exchanger 12 or the indoor condenser 121. Therefore, the indoor condenser 121 functions as a refrigerant radiator.

（３）上述の各実施形態の低騒音化判定部では、車両の車速が基準車速以下となっている際に低騒音要求条件が成立したと判定するものを採用しているが、低騒音化判定部はこれに限定されない。   (3) The noise reduction determination unit of each of the embodiments described above adopts what determines that the low noise requirement condition is satisfied when the vehicle speed is equal to or lower than the reference vehicle speed. The determination unit is not limited to this.

例えば、操作パネル５０に乗員の操作によって低騒音化を要求する低騒音化スイッチ（低騒音化要求部）を配置し、低騒音化スイッチが投入（ＯＮ）された際に、低騒音要求条件が成立したと判定するようにしてもよい。   For example, when a noise reduction switch (noise reduction request unit) that requires noise reduction by an occupant's operation is arranged on the operation panel 50 and the noise reduction switch is turned on (ON), the low noise requirement condition is You may make it determine with having been materialized.

また、例えば、空調装置に適用される冷凍サイクル装置においては、空調の開始後、空調対象空間の温度が予め定めた基準温度範囲内となった際に、低騒音要求条件が成立したと判定するようにしてもよい。基準温度範囲としては、利用者が快適に感じる温度範囲等を採用することができる。このような温度範囲内では、空調対象空間の温度や湿度よりも、冷凍サイクル装置の騒音が耳障りとなりやすい。従って、低騒音暖房モードでの運転は有効である。   Further, for example, in a refrigeration cycle apparatus applied to an air conditioner, it is determined that the low noise requirement condition is satisfied when the temperature of the air-conditioning target space falls within a predetermined reference temperature range after the start of air conditioning. You may do it. As the reference temperature range, a temperature range in which the user feels comfortable can be employed. Within such a temperature range, the noise of the refrigeration cycle apparatus tends to be more disturbing than the temperature and humidity of the air-conditioning target space. Therefore, the operation in the low noise heating mode is effective.

また、例えば、冷凍サイクル装置を作動させる時間が基準時間帯となった際に、低騒音要求条件が成立したと判定するようにしてもよい。基準時間帯としては、深夜時間帯（２２時〜６時）等を採用することができる。深夜時間帯では、外部からの騒音が少なくなり、冷凍サイクル装置の騒音が利用者にとって耳障りとなりやすい。従って、低騒音暖房モードでの運転は有効である。   Further, for example, when the time for operating the refrigeration cycle apparatus becomes the reference time zone, it may be determined that the low noise requirement is satisfied. As the reference time zone, a midnight time zone (22:00 to 6:00) or the like can be adopted. In the midnight time zone, noise from the outside is reduced, and the noise of the refrigeration cycle apparatus tends to be annoying for the user. Therefore, the operation in the low noise heating mode is effective.

（４）上述の各実施形態で開示された技術手段は、実施可能な範囲で適宜組み合わせてもよい。   (4) The technical means disclosed in each of the above embodiments may be appropriately combined within a practicable range.

例えば、第４、第５実施形態では、ガスインジェクションサイクルに切替可能な冷凍サイクル装置１０ａにおいて、加熱用熱交換器として水−冷媒熱交換器１２を採用した例を説明したが、もちろん、第２実施形態等と同様に、加熱用熱交換器として室内凝縮器１２１を採用し、高圧冷媒を熱源として直接的に送風空気を加熱するようになっていてもよい。   For example, in the fourth and fifth embodiments, the example in which the water-refrigerant heat exchanger 12 is used as the heating heat exchanger in the refrigeration cycle apparatus 10a that can be switched to the gas injection cycle has been described. Similarly to the embodiment, the indoor condenser 121 may be adopted as a heat exchanger for heating, and the blown air may be directly heated using a high-pressure refrigerant as a heat source.

また、第６、第７実施形態では、エジェクタ式冷凍サイクルに切替可能な冷凍サイクル装置１０ｂにおいて、加熱用熱交換器として室内凝縮器１２１を採用した例を説明したが、もちろん、第１実施形態等と同様に、加熱用熱交換器として室内凝縮器１２１を採用し、高圧冷媒を熱源として、熱媒体（すなわち、冷却水）を介して、間接的に送風空気を加熱するようになっていてもよい。   In the sixth and seventh embodiments, the example in which the indoor condenser 121 is used as the heat exchanger for heating in the refrigeration cycle apparatus 10b that can be switched to the ejector refrigeration cycle has been described. Of course, the first embodiment Similarly, the indoor condenser 121 is adopted as a heat exchanger for heating, and the blown air is indirectly heated through a heat medium (that is, cooling water) using a high-pressure refrigerant as a heat source. Also good.

この場合は、低騒音暖房モード時に、送風機３２の送風能力を低下させるだけでなく、水ポンプ２１の圧送能力を低下させてもよい。さらに、第５実施形態においても、低騒音暖房モード時に、水ポンプ２１の圧送能力および送風機３２の送風能力に少なくとも一方を低下させてもよい。   In this case, in the low noise heating mode, not only the blowing capacity of the blower 32 but also the pressure feeding capacity of the water pump 21 may be lowered. Furthermore, also in the fifth embodiment, at least one of the pumping capacity of the water pump 21 and the blowing capacity of the blower 32 may be reduced in the low noise heating mode.

１０、１０ａ、１０ｂ 冷凍サイクル装置
１１、１１１ 圧縮機
１２、１２１ 水−冷媒熱交換器、室内凝縮器（加熱用熱交換器）
１３ａ 第１膨張弁（減圧装置、高段側減圧装置）
１３ｃ 第３膨張弁（エンタルピ調整装置）
１４ 室外熱交換器
６２ エジェクタ
４０ 空調制御装置
４０ａ 圧縮機制御部
４０ｂ 絞り開度制御部
４０ｄ、４０ｅ 水ポンプ制御部、送風機制御部（流量制御部） 10, 10a, 10b Refrigeration cycle apparatus 11, 111 Compressor 12, 121 Water-refrigerant heat exchanger, indoor condenser (heat exchanger for heating)
13a 1st expansion valve (pressure reducing device, high stage pressure reducing device)
13c Third expansion valve (enthalpy adjustment device)
14 outdoor heat exchanger 62 ejector 40 air-conditioning control device 40a compressor control unit 40b throttle opening control unit 40d, 40e water pump control unit, blower control unit (flow rate control unit)

Claims (12)

冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
前記圧縮機から吐出された高圧冷媒と加熱対象流体とを熱交換させて、前記加熱対象流体を加熱する加熱用熱交換器（１２、１２１）と、
前記加熱用熱交換器から流出した冷媒を減圧させる減圧装置（１３ａ）と、
前記減圧装置にて減圧された低圧冷媒を蒸発させる蒸発器（１４）と、
前記圧縮機の作動を制御する圧縮機制御部（４０ａ）と、
前記減圧装置の絞り開度を制御する絞り開度制御部（４０ｂ）と、
予め定めた条件が成立した際にサイクルの低騒音化が要求されたと判定する低騒音化判定部（Ｓ１）と、を備え、
前記低騒音化判定部によって前記低騒音化が要求されたと判定された際に、前記圧縮機制御部が前記圧縮機の冷媒吐出能力を低下させるとともに、前記絞り開度制御部が前記絞り開度を縮小させる冷凍サイクル装置。 A compressor (11) for compressing and discharging the refrigerant;
A heat exchanger for heating (12, 121) that heats the fluid to be heated by exchanging heat between the high-pressure refrigerant discharged from the compressor and the fluid to be heated;
A decompression device (13a) for decompressing the refrigerant flowing out of the heating heat exchanger;
An evaporator (14) for evaporating the low-pressure refrigerant decompressed by the decompression device;
A compressor controller (40a) for controlling the operation of the compressor;
A throttle opening control unit (40b) for controlling the throttle opening of the pressure reducing device;
A noise reduction determination unit (S1) that determines that a reduction in cycle noise is required when a predetermined condition is satisfied,
When the noise reduction determination unit determines that the noise reduction is requested, the compressor control unit reduces the refrigerant discharge capacity of the compressor, and the throttle opening degree control unit sets the throttle opening degree. Refrigerating cycle device that reduces 冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
前記圧縮機から吐出された高圧冷媒と加熱対象流体とを熱交換させて、前記加熱対象流体を加熱する加熱用熱交換器（１２、１２１）と、
前記加熱用熱交換器から流出した冷媒を減圧させる減圧装置（１３ａ）と、
前記減圧装置にて減圧された低圧冷媒を蒸発させる蒸発器（１４）と、
前記加熱用熱交換器にて加熱される前記加熱対象流体の流量を調整する流量調整装置（２１、３２）と、
前記圧縮機の作動を制御する圧縮機制御部（４０ａ）と、
前記流量調整装置の作動を制御する流量制御部（４０ｄ、４０ｅ）と、
予め定めた条件が成立した際にサイクルの低騒音化が要求されたと判定する低騒音化判定部（Ｓ１）と、を備え、
前記低騒音化判定部によって前記低騒音化が要求されたと判定された際に、前記圧縮機制御部が前記圧縮機の冷媒吐出能力を低下させるとともに、前記流量制御部が前記流量を低減させる冷凍サイクル装置。 A compressor (11) for compressing and discharging the refrigerant;
A heat exchanger for heating (12, 121) that heats the fluid to be heated by exchanging heat between the high-pressure refrigerant discharged from the compressor and the fluid to be heated;
A decompression device (13a) for decompressing the refrigerant flowing out of the heating heat exchanger;
An evaporator (14) for evaporating the low-pressure refrigerant decompressed by the decompression device;
A flow rate adjusting device (21, 32) for adjusting the flow rate of the fluid to be heated that is heated by the heat exchanger for heating;
A compressor controller (40a) for controlling the operation of the compressor;
A flow control unit (40d, 40e) for controlling the operation of the flow control device;
A noise reduction determination unit (S1) that determines that a reduction in cycle noise is required when a predetermined condition is satisfied,
When the noise reduction determination unit determines that the noise reduction is required, the compressor control unit reduces the refrigerant discharge capacity of the compressor, and the flow rate control unit reduces the flow rate. Cycle equipment. さらに、前記減圧装置の絞り開度を制御する絞り開度制御部（４０ｂ）を備え、
前記低騒音化判定部によって前記低騒音化が要求されたと判定された際に、前記絞り開度制御部が前記絞り開度を縮小させる請求項２に記載の冷凍サイクル装置。 Furthermore, a throttle opening control unit (40b) for controlling the throttle opening of the decompression device,
The refrigeration cycle apparatus according to claim 2, wherein when the noise reduction determination unit determines that the noise reduction is required, the throttle opening degree control unit reduces the throttle opening degree. 吸入ポート（１１ａ）から吸入した低圧冷媒を圧縮して吐出ポート（１１ｃ）から高圧冷媒を吐出するとともに、中間圧冷媒を流入させて圧縮過程の冷媒に合流させる中間圧ポート（１１ｂ）を有する圧縮機（１１１）と、
前記吐出ポートから吐出された前記高圧冷媒と加熱対象流体とを熱交換させて、前記加熱対象流体を加熱する加熱用熱交換器（１２）と、
前記加熱用熱交換器にて加熱される前記加熱対象流体の流量を調整する流量調整装置（２１）と、
前記加熱用熱交換器から流出した冷媒を前記中間圧冷媒となるまで減圧させる高段側減圧装置（１３ａ）と、
前記加熱用熱交換器から流出した冷媒を前記低圧冷媒となるまで減圧させる低段側減圧装置（２５）と、
前記低段側減圧装置にて減圧された前記低圧冷媒を蒸発させて、前記吸入ポート側へ流出させる蒸発器（１４）と、
前記圧縮機の作動を制御する圧縮機制御部（４０ａ）と、
前記高段側減圧装置および前記低段側減圧装置の少なくとも一方の作動を制御する絞り開度制御部（４０ｂ）と、
前記流量調整装置の作動を制御する流量制御部（４０ｄ）と、
予め定めた条件が成立した際にサイクルの低騒音化が要求されたと判定する低騒音化判定部（Ｓ１）と、を備え、
前記低騒音化判定部によって前記低騒音化が要求されたと判定された際に、前記圧縮機制御部が前記圧縮機の冷媒吐出能力を低下させるとともに、前記流量制御部が前記流量を低減させ、さらに、前記絞り開度制御部が前記中間圧冷媒の圧力を上昇させることなく前記高圧冷媒の圧力を上昇させるように前記高段側減圧装置および前記低段側減圧装置の少なくとも一方の作動を制御する冷凍サイクル装置。 Compression having an intermediate pressure port (11b) that compresses the low-pressure refrigerant sucked from the suction port (11a) and discharges the high-pressure refrigerant from the discharge port (11c), and flows the intermediate-pressure refrigerant into the refrigerant in the compression process. Machine (111),
A heat exchanger (12) for heating that heats the fluid to be heated by heat-exchanging the high-pressure refrigerant discharged from the discharge port and the fluid to be heated;
A flow rate adjusting device (21) for adjusting the flow rate of the heating target fluid heated in the heat exchanger for heating;
A high-stage decompression device (13a) that decompresses the refrigerant that has flowed out of the heat exchanger for heating until the intermediate pressure refrigerant is obtained;
A low-stage decompression device (25) for decompressing the refrigerant flowing out of the heat exchanger for heating until the refrigerant becomes the low-pressure refrigerant;
An evaporator (14) for evaporating the low-pressure refrigerant depressurized by the low-stage depressurization apparatus and causing the low-pressure refrigerant to flow out to the suction port side;
A compressor controller (40a) for controlling the operation of the compressor;
A throttle opening control unit (40b) for controlling the operation of at least one of the high-stage decompression device and the low-stage decompression device;
A flow control unit (40d) for controlling the operation of the flow control device;
A noise reduction determination unit (S1) that determines that a reduction in cycle noise is required when a predetermined condition is satisfied,
When it is determined that the noise reduction is requested by the noise reduction determination unit, the compressor control unit reduces the refrigerant discharge capacity of the compressor, and the flow rate control unit reduces the flow rate, Further, the throttle opening control unit controls the operation of at least one of the high-stage decompression device and the low-stage decompression device so as to increase the pressure of the high-pressure refrigerant without increasing the pressure of the intermediate-pressure refrigerant. Refrigeration cycle equipment. 前記低騒音化判定部によって前記低騒音化が要求されたと判定された際に、前記絞り開度制御部が前記高段側減圧装置（１３ａ）の絞り開度を縮小させる請求項４に記載の冷凍サイクル装置。   The throttle opening control unit reduces the throttle opening of the high-stage decompression device (13a) when the noise reduction determination unit determines that the noise reduction is requested. Refrigeration cycle equipment. 吸入ポート（１１ａ）から吸入した低圧冷媒を圧縮して吐出ポート（１１ｃ）から高圧冷媒を吐出するとともに、中間圧冷媒を流入させて圧縮過程の冷媒に合流させる中間圧ポート（１１ｂ）を有する圧縮機（１１１）と、
前記吐出ポートから吐出された前記高圧冷媒と加熱対象流体とを熱交換させて、前記加熱対象流体を加熱する加熱用熱交換器（１２）と、
前記加熱用熱交換器から流出した冷媒を前記中間圧冷媒となるまで減圧させる高段側減圧装置（１３ａ）と、
前記加熱用熱交換器から流出した冷媒を前記低圧冷媒となるまで減圧させる低段側減圧装置（２５）と、
前記低段側減圧装置にて減圧された前記低圧冷媒を蒸発させて、前記吸入ポート側へ流出させる蒸発器（１４）と、
前記圧縮機の作動を制御する圧縮機制御部（４０ａ）と、
前記高段側減圧装置および前記低段側減圧装置の少なくとも一方の作動を制御する絞り開度制御部（４０ｂ）と、
予め定めた条件が成立した際にサイクルの低騒音化が要求されたと判定する低騒音化判定部（Ｓ１）と、を備え、
前記低騒音化判定部によって前記低騒音化が要求されたと判定された際に、前記圧縮機制御部が前記圧縮機の回転数を低下させるとともに、前記絞り開度制御部が前記中間圧冷媒の圧力を上昇させるように前記高段側減圧装置および前記低段側減圧装置の作動を制御する冷凍サイクル装置。 Compression having an intermediate pressure port (11b) that compresses the low-pressure refrigerant sucked from the suction port (11a) and discharges the high-pressure refrigerant from the discharge port (11c), and flows the intermediate-pressure refrigerant into the refrigerant in the compression process. Machine (111),
A heat exchanger (12) for heating that heats the fluid to be heated by heat-exchanging the high-pressure refrigerant discharged from the discharge port and the fluid to be heated;
A high-stage decompression device (13a) that decompresses the refrigerant that has flowed out of the heat exchanger for heating until the intermediate pressure refrigerant is obtained;
A low-stage decompression device (25) for decompressing the refrigerant flowing out of the heat exchanger for heating until the refrigerant becomes the low-pressure refrigerant;
An evaporator (14) for evaporating the low-pressure refrigerant depressurized by the low-stage depressurization apparatus and causing the low-pressure refrigerant to flow out to the suction port side;
A compressor controller (40a) for controlling the operation of the compressor;
A throttle opening control unit (40b) for controlling the operation of at least one of the high-stage decompression device and the low-stage decompression device;
A noise reduction determination unit (S1) that determines that a reduction in cycle noise is required when a predetermined condition is satisfied,
When the noise reduction determination unit determines that the noise reduction is required, the compressor control unit reduces the rotation speed of the compressor, and the throttle opening control unit controls the intermediate pressure refrigerant. A refrigeration cycle apparatus that controls the operation of the high-stage decompression device and the low-stage decompression device to increase the pressure. 前記低騒音化判定部によって前記低騒音化が要求されたと判定された際に、前記絞り開度制御部が前記高段側減圧装置（１３ａ）の絞り開度を拡大させる請求項６に記載の冷凍サイクル装置。   The throttle opening degree control unit increases the throttle opening degree of the high-stage decompression device (13a) when the noise reduction determination unit determines that the noise reduction is requested. Refrigeration cycle equipment. 冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
前記圧縮機から吐出された高圧冷媒と加熱対象流体とを熱交換させて、前記加熱対象流体を加熱する加熱用熱交換器（１２）と、
前記加熱用熱交換器下流側の冷媒を減圧させるノズル部（６２ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（６２ｃ）から冷媒を吸引し、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる昇圧部（６２ｄ）を有するエジェクタ（６２）と、
前記エジェクタから流出した冷媒の気液を分離して、分離された気相冷媒を前記圧縮機の吸入口側へ流出させる気液分離部（１９ａ）と、
前記気液分離部にて分離された液相冷媒を減圧させる減圧装置（１３ａ）と、
前記減圧装置にて減圧された冷媒を蒸発させて前記冷媒吸引口側へ流出させる蒸発器（１４）と、
前記圧縮機の作動を制御する圧縮機制御部（４０ａ）と、
前記昇圧部における昇圧量を制御する昇圧能力制御部（４０ｆ）と、
予め定めた条件が成立した際にサイクルの低騒音化が要求されたと判定する低騒音化判定部（Ｓ１）と、を備え、
前記低騒音化判定部によって前記低騒音化が要求されたと判定された際に、前記圧縮機制御部が前記圧縮機の回転数を低下させるとともに、前記昇圧能力制御部が前記昇圧量を増加させる冷凍サイクル装置。 A compressor (11) for compressing and discharging the refrigerant;
A heat exchanger for heating (12) that heats the fluid to be heated by exchanging heat between the high-pressure refrigerant discharged from the compressor and the fluid to be heated;
The refrigerant is sucked from the refrigerant suction port (62c) by the suction action of the jetted refrigerant jetted from the nozzle part (62a) for depressurizing the refrigerant on the downstream side of the heat exchanger for heating, and sucked from the jetted refrigerant and the refrigerant suction port. An ejector (62) having a pressure increasing part (62d) for increasing the pressure of the mixed refrigerant with the suctioned refrigerant,
A gas-liquid separator (19a) for separating the gas-liquid refrigerant flowing out of the ejector and causing the separated gas-phase refrigerant to flow out to the inlet side of the compressor;
A decompression device (13a) for decompressing the liquid-phase refrigerant separated in the gas-liquid separation unit;
An evaporator (14) for evaporating the refrigerant depressurized by the depressurization device and causing the refrigerant to flow out toward the refrigerant suction port;
A compressor controller (40a) for controlling the operation of the compressor;
A boosting capacity control unit (40f) for controlling a boosting amount in the boosting unit;
A noise reduction determination unit (S1) that determines that a reduction in cycle noise is required when a predetermined condition is satisfied,
When the noise reduction determination unit determines that the noise reduction is requested, the compressor control unit decreases the rotation speed of the compressor and the boosting capacity control unit increases the boost amount. Refrigeration cycle equipment. 前記昇圧能力制御部は、前記低騒音化判定部によって前記低騒音化が要求されたと判定された際に、前記減圧装置の絞り開度を拡大させることによって、前記昇圧量を増加させるものである請求項８に記載の冷凍サイクル装置。   The boosting capacity control unit is configured to increase the boosting amount by increasing a throttle opening of the decompression device when it is determined by the noise reduction determination unit that the noise reduction is required. The refrigeration cycle apparatus according to claim 8. 前記ノズル部へ流入する冷媒のエンタルピを調整するエンタルピ調整装置（１３ｃ）を備え、
前記昇圧能力制御部は、前記低騒音化判定部によって前記低騒音化が要求されたと判定された際に、前記ノズル部へ流入する冷媒のエンタルピを増加させるように前記エンタルピ調整装置の作動を制御するものである請求項８に記載の冷凍サイクル装置。 An enthalpy adjustment device (13c) for adjusting the enthalpy of the refrigerant flowing into the nozzle portion;
The boosting capacity control unit controls the operation of the enthalpy adjustment device so as to increase the enthalpy of the refrigerant flowing into the nozzle unit when the noise reduction determination unit determines that the noise reduction is required. The refrigeration cycle apparatus according to claim 8. 空調装置に適用される冷凍サイクル装置であって、
前記加熱対象流体と空調対象空間へ送風される送風空気とを熱交換させるヒータコア（２２）と、
前記ヒータコアへ流入する前記送風空気の風量を調整する風量調整装置（３２）と、を備え、
前記低騒音化判定部によって前記低騒音化が要求されたと判定された際に、前記風量調整装置が前記送風空気の風量を維持あるいは減少させる請求項２ないし１０のいずれか１つに記載の冷凍サイクル装置。 A refrigeration cycle apparatus applied to an air conditioner,
A heater core (22) for exchanging heat between the fluid to be heated and the air blown into the air-conditioning space;
An air volume adjusting device (32) for adjusting the air volume of the blown air flowing into the heater core,
The refrigeration according to any one of claims 2 to 10, wherein when the noise reduction determination unit determines that the noise reduction is requested, the air volume adjustment device maintains or reduces the air volume of the blown air. Cycle equipment. 車両に搭載される冷凍サイクル装置であって、
前記低騒音化判定部は、前記車両の車速が予め定めた基準車速以下となっている際に、サイクルの低騒音化が要求されたと判定するものである請求項１ないし１１のいずれか１つに記載の冷凍サイクル装置。 A refrigeration cycle apparatus mounted on a vehicle,
12. The noise reduction determination unit according to claim 1, wherein when the vehicle speed of the vehicle is equal to or less than a predetermined reference vehicle speed, it is determined that a reduction in cycle noise is required. The refrigeration cycle apparatus described in 1.
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