JP2018095912A - トロリ線及び架線 - Google Patents
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Abstract
【課題】サイズダウン化や架線のシンプル化に好適なトロリ線、およびそのトロリ線を有する架線を提供する。【解決手段】本発明の一態様において、錫が0.15質量%以上0.2質量%以下、酸素が0.03質量%以上0.05質量%以下で含まれており、残部が銅および不可避不純物からなる銅合金線で構成され、公称断面積が110mm2以上150mm2以下のときの導電率が85%IACS以上、かつ引張強さが420MPa以上である、トロリ線を提供する。【選択図】図1
Description
本発明は、錫が含有された銅合金線からなるトロリ線及び該トロリ線を備えた架線に関する。
従来、錫が含有された銅合金線からなるトロリ線(以下、錫入りトロリ線ともいう)では、高い引張強さを有するものの、錫を添加することによって導電率が低下してしまうことがあった。このため、錫が含有された銅合金線からなるトロリ線では、導電率の要求仕様の下限値を70%IACSとすることが一般的であった。
このような錫入りトロリ線は、高い強度と高い耐摩耗性を有することから、大都市圏などの運転密度が高い鉄道線路(以下、線路ともいう)に使用されており、また高い耐摩耗性を有することから、トロリ線自体の寿命が長く、トロリ線の張替周期を長くすることができる。さらに、錫入りトロリ線は、高い強度を有することから、新幹線などの高速鉄道車両が走行する架線張力が高い線路でも使用されている。
最近では、運転密度が高い線路や新幹線などの高速鉄道車両が走行する架線張力が高い線路において、架線方式の簡素化やメンテナンス効率の向上のために、使用されるトロリ線のサイズダウン化(例えば、公称断面積が170mm2よりも小さいトロリ線を使用すること)、き電線のサイズダウン化、さらには新幹線などの高速鉄道車両が走行する線路でのヘビーコンパウンドからヘビーシンプル化への移行も検討されている。
しかしながら、従来から使用されている錫入りトロリ線では、強度や耐摩耗性が高いものの、これらの特性に相反して導電率が低いため、上述したサイズダウン化やシンプル化への移行を行う際に許容できる電流容量が小さいことが制約事項となり得る。そのため、錫入りトロリ線では、更なる改善が求められている。
したがって、本発明の目的は、サイズダウン化や架線のシンプル化に好適なトロリ線、およびそのトロリ線を備えた架線を提供することにある。
本発明の一態様は、上記目的を達成するために、下記[1]〜[2]のトロリ線、および下記[3]の架線を提供する。
[1]錫が0.15質量%以上0.2質量%以下、酸素が0.03質量%以上0.05質量%以下で含まれており、残部が銅および不可避不純物からなる銅合金線で構成され、前記銅合金線の公称断面積が110mm2以上150mm2以下のときの導電率が85%IACS以上、かつ引張強さが420MPa以上である、トロリ線。
[2]公称断面積が110mm2以上150mm2以下のときの導電率が90%IACS以上、かつ引張強さが420MPa以上である、上記[1]に記載のトロリ線。
[3]錫が0.15質量%以上0.2質量%以下、酸素が0.03質量%以上0.05質量%以下で含まれており、残部が銅および不可避不純物からなる銅合金線で構成され、前記銅合金線の公称断面積が110mm2以上150mm2以下のときの導電率が85%IACS以上、かつ引張強さが420MPa以上であるトロリ線と、前記トロリ線を支持する吊架線と、を備えた、架線。
本発明によれば、サイズダウン化や架線のシンプル化に好適なトロリ線、およびそのトロリ線を備えた架線を提供することができる。
〔実施の形態〕
(トロリ線の構造及び特性)
図1は、本発明の実施の形態に係るトロリ線10の径方向の断面図である。トロリ線10は、電車等の鉄道車両用の架線に用いられる異形丸形のトロリ線であって、特に、新幹線等の高速度で運転される高速鉄道車両用の架線にも好適なトロリ線である。また、トロリ線10の形状は、JIS E 2101に規定されたみぞ付硬銅トロリ線に該当する。
(トロリ線の構造及び特性)
図1は、本発明の実施の形態に係るトロリ線10の径方向の断面図である。トロリ線10は、電車等の鉄道車両用の架線に用いられる異形丸形のトロリ線であって、特に、新幹線等の高速度で運転される高速鉄道車両用の架線にも好適なトロリ線である。また、トロリ線10の形状は、JIS E 2101に規定されたみぞ付硬銅トロリ線に該当する。
トロリ線10は、上部の小弧面11、下部の大弧面12、両側部の小弧面11と大弧面12の間のV字状のイヤー溝13と、を有する。イヤー溝13は、イヤー金具をトロリ線10に接続するための溝であり、トロリ線10の両側のイヤー溝13間の小弧面11を有する部分をイヤー金具で挟み込むことにより、トロリ線10をハンガーに固定する。電車等の鉄道車両が走行する際、パンタグラフが大弧面12の表面に接触しながら摺動する。
トロリ線10は、Cu−Sn系合金からなる。より具体的な例としては、錫(Sn)が0.15質量%以上0.2質量%以下、酸素(O)が0.03質量%以上0.05質量%以下で含有されており、残部がCuと不可避不純物からなる銅合金線で構成される。このような特定の割合で錫と酸素とが含有されていることにより、運転密度が高い線路や新幹線などの高速鉄道車両が走行する架線張力が高い線路に適用される公称断面積が170mm2のトロリ線よりも公称断面積が小さい公称断面積が110mm2以上150mm2以下のトロリ線において、高い導電率を効果的に得ることができる。
トロリ線10は、公称断面積が110mm2以上150mm2以下のときの導電率が85%IACS以上、かつ引張強さが420MPa以上である。好ましくは、導電率が90%IACS以上、かつ引張強さが420MPa以上500MPa以下、より好ましくは引張強さが440MPa以上460MPa以下である。
トロリ線10は、公称断面積が110mm2以上150mm2以下のときの引張強さが420MPa以上であることにより、従来のトロリ線(例えば断面積170mm2で引張強さが400MPa程度のトロリ線)よりも小さい公称断面積で従来のトロリ線と同等の耐摩耗性を有することができる。特に、トロリ線10の引張強さが500MPa以下であることにより、ドラムに巻かれたトロリ線10を延線する際に曲げ癖が残りにくく、施工性が良い。なお、トロリ線10の引張強さは、JIS C 3002に準拠する試験方法によって求められる。
ヘビーシンプル架線に用いられる場合、トロリ線10には、2.5トンの張力が加わることが想定される。この場合、トロリ線10の引張強さは、430MPa以上であることが好ましい。また、摩耗しろを大きくするためには、トロリ線10の引張強さがより大きいことが好ましい。
トロリ線10の材料として錫と酸素とが上述した特定の割合で含有されているCu−Sn系合金を用いることにより、従来のトロリ線よりも公称断面積が小さい公称断面積が110mm2以上150mm2以下のトロリ線においても引張強さを420MPa以上、導電率を85%IACS以上とすることができる。
トロリ線10は、公称断面積110mm2以上150mm2以下のときの導電率が85%IACS(International Annealed Copper Standard)以上であることが好ましく、より好ましくは、90%IACS以上である。トロリ線10は、このような高い導電率を有することにより、高い強度や耐摩耗性を維持しながら許容し得る電流容量を大きくすることができるため、トロリ線のサイズダウン化や架線のシンプル化への移行を行う際の制約事項等を軽減することができる。その結果、運転密度が高い線路や新幹線などの高速鉄道車両が走行する架線張力が高い線路において、架線方式の簡素化やメンテナンス効率の向上が図れるようになる。
例えば、大電流容量の観点から、架線をコンパウンド架線からシンプル架線に切り替える場合、線条が3本から2本になることでトロリ線10に流れる電流比率も高くなる。このことから、シンプル架線に使用されるトロリ線10では、公称断面積が150mm2以下で導電率が85%IACS以上であることが好ましく、公称断面積が150mm2以下で導電率が90%IACS以上であることがより好ましい。
図1の距離Lは、トロリ線10の上端(小弧面11の頂部)から下端(大弧面12の頂部)までの距離であり、L1はトロリ線10の下端から摩耗限度位置14までの距離であり、L2は、トロリ線10の上端から摩耗限度位置14までの距離である。例えば公称断面積が150mm2のトロリ線10の距離Lは、およそ14.4mmである。
(変形例)
トロリ線10は、トロリ線10の下端から摩耗限度位置14までの領域にトロリ線10の摩耗限界を検知するための検知線が配置されていてもよい。この場合、検知線を配置させるための溝をトロリ線10の下端から摩耗限度位置14までの領域に設け、その溝内に検知線が配置されることが好ましい。検知線は、導体と、導体の周囲を被覆する絶縁体とを有する絶縁電線、又は光ファイバから構成される。
トロリ線10は、トロリ線10の下端から摩耗限度位置14までの領域にトロリ線10の摩耗限界を検知するための検知線が配置されていてもよい。この場合、検知線を配置させるための溝をトロリ線10の下端から摩耗限度位置14までの領域に設け、その溝内に検知線が配置されることが好ましい。検知線は、導体と、導体の周囲を被覆する絶縁体とを有する絶縁電線、又は光ファイバから構成される。
トロリ線10を介して電車に給電が行われる際には、トロリ線10の大弧面12の底部が、パンタグラフ等の電車の集電装置に接触する。このため、集電装置が大弧面12に接触して摺動することにより、トロリ線10は大弧面12の底部から摩耗する。摩耗が進むと、設定された摩耗限度位置14に達する前に検知線が断線等することにより、トロリ線10が摩耗限界に近いところまで摩耗していることが検知される。
(トロリ線の製造工程)
以下に、トロリ線の製造工程の一例を示す。
以下に、トロリ線の製造工程の一例を示す。
本実施の形態に係るトロリ線10の製造工程は、銅母材にSnを添加して溶解し、銅合金溶湯を形成する溶解工程と、その銅合金溶湯を鋳造して鋳造材を形成する鋳造工程と、その鋳造材に複数段(多段)の熱間圧延加工を施して圧延材を形成する熱間圧延工程と、その圧延材を洗浄し、巻取ってトロリ線10を得る洗浄・巻取り工程と、を含む。以下、各工程について詳細に説明する。
<溶解工程>
先ず、酸素を0.03〜0.05質量%(300〜500質量ppm)含む銅母材に、全体の割合が0.15質量%以上、0.2質量%以下となる量のSnを添加して溶解を行うことで、銅合金溶湯を形成する。
先ず、酸素を0.03〜0.05質量%(300〜500質量ppm)含む銅母材に、全体の割合が0.15質量%以上、0.2質量%以下となる量のSnを添加して溶解を行うことで、銅合金溶湯を形成する。
<鋳造工程>
次に、前工程で得られた銅合金溶湯は、SCR方式の連続鋳造圧延に供される。具体的には、SCR連続鋳造において、通常の溶融温度よりも50℃低い溶融温度(900℃以下)からなる銅合金溶湯で鋳造を行うと共に、鋳型(銅鋳型)を強制水冷し、銅合金溶湯の凝固温度より少なくとも15℃以上低い温度(例えば、800℃〜850℃程度の温度)に急速冷却して鋳造材を形成する。
次に、前工程で得られた銅合金溶湯は、SCR方式の連続鋳造圧延に供される。具体的には、SCR連続鋳造において、通常の溶融温度よりも50℃低い溶融温度(900℃以下)からなる銅合金溶湯で鋳造を行うと共に、鋳型(銅鋳型)を強制水冷し、銅合金溶湯の凝固温度より少なくとも15℃以上低い温度(例えば、800℃〜850℃程度の温度)に急速冷却して鋳造材を形成する。
<熱間圧延工程>
次に、連続鋳造圧延における通常の熱間圧延温度よりも50〜100℃低い温度、すなわち鋳造材の温度を600℃未満、好ましくは550℃以下に調整した状態で、鋳造材に、多段の熱間圧延加工を施す。最終圧延時において、500℃以上600℃未満の圧延温度で熱間圧延加工を施し、圧延材を形成する。本工程における圧延温度を従来の温度よりも低くすることにより、トロリ線10の強度を高めることができる。
次に、連続鋳造圧延における通常の熱間圧延温度よりも50〜100℃低い温度、すなわち鋳造材の温度を600℃未満、好ましくは550℃以下に調整した状態で、鋳造材に、多段の熱間圧延加工を施す。最終圧延時において、500℃以上600℃未満の圧延温度で熱間圧延加工を施し、圧延材を形成する。本工程における圧延温度を従来の温度よりも低くすることにより、トロリ線10の強度を高めることができる。
<洗浄・巻取り工程>
次に、圧延材を洗浄し、巻取りを行い、トロリ線10を得るための線材(ワイヤロッド)を得る。
次に、圧延材を洗浄し、巻取りを行い、トロリ線10を得るための線材(ワイヤロッド)を得る。
線材のサイズ(外径)としては、20mm以上であることが好ましく、20mm以上23mm以下であることがより好ましい。線材の外径が20mm未満の場合では、公称断面積が110mm2以上150mm2以下で420MPa以上の引張強さを有するトロリ線が得られないためである。線材の外径が23mmを超えると後述する伸線加工工程における伸線加工の回数が増加してしまい、コストが増加するおそれがある。
以上に説明した各工程は、既存又は慣用の連続鋳造圧延設備(SCR連続鋳造機)を用いて実施することができる。
<伸線加工工程>
以上に説明した工程のあと、得られた線材を伸線加工することにより、小弧面11と大弧面12とイヤー溝13とを有する公称断面積が110mm2以上150mm2以下のトロリ線10を得る。なお、検知線を配置させる場合は、線材を伸線加工する工程において、トロリ線10を伸線加工しながら検知線用溝の内部に検知線が挿入される。
以上に説明した工程のあと、得られた線材を伸線加工することにより、小弧面11と大弧面12とイヤー溝13とを有する公称断面積が110mm2以上150mm2以下のトロリ線10を得る。なお、検知線を配置させる場合は、線材を伸線加工する工程において、トロリ線10を伸線加工しながら検知線用溝の内部に検知線が挿入される。
(架線の構造)
図2(a)は、ヘビーコンパウンド架線20の概略図である。ヘビーコンパウンド架線20(ヘビーコンパウンドカテナリ方式架線ともいう)においては、補助吊架線22がドロッパー24により吊架線21から吊り下げられ、トロリ線23がハンガー25により補助吊架線22から吊り下げられ、吊架線21、補助吊架線22、トロリ線23が並列に配線される。すなわち、トロリ線23は、ハンガー25、補助吊架線22、ドロッパー24を介して吊架線21に支持されている。
図2(a)は、ヘビーコンパウンド架線20の概略図である。ヘビーコンパウンド架線20(ヘビーコンパウンドカテナリ方式架線ともいう)においては、補助吊架線22がドロッパー24により吊架線21から吊り下げられ、トロリ線23がハンガー25により補助吊架線22から吊り下げられ、吊架線21、補助吊架線22、トロリ線23が並列に配線される。すなわち、トロリ線23は、ハンガー25、補助吊架線22、ドロッパー24を介して吊架線21に支持されている。
また、他の架線として、図2(a)に示すヘビーコンパウンド架線20における補助吊架線22を省き、吊架線とトロリ線の2本で構成されるシンプル架線(シンプルカテナリ方式架線ともいう)がある。図2(b)は、シンプル架線30の概略図である。シンプル架線30においては、トロリ線32がハンガー33により吊架線31から吊り下げられ、吊架線31、トロリ線32が並列に配線される。すなわち、トロリ線32は、ハンガー33を介して吊架線31に支持されている。
このようなヘビーコンパウンド架線20、あるいはシンプル架線30などの架線に使用されるトロリ線23、32として、上述した本発明の実施の形態に係るトロリ線10が適用される。
(実施の形態の効果)
上記実施の形態によれば、サイズダウン化や架線のシンプル化に好適なトロリ線、およびそのトロリ線を備えた架線を提供することができる。具体的には、従来の錫入りトロリ線では、導電率が70%IACS以上80%IACS以下の仕様で架線構造物の設計を実施してきており、許容電流の関係から公称断面積が150mm2を超えるトロリ線を適用する設計となることが多い状況であった。このため、運転密度が高い路線や新幹線などの架線張力が高い路線において、架線方式の簡素化やメンテナンス効率の向上のために、使用されるトロリ線自体のサイズダウン化や架線のシンプル化が進まない状況であった。これに対して、本発明の実施の形態に係るトロリ線によれば、高い強度や耐摩耗性を維持しながら許容し得る電流容量を大きくすることができるため、トロリ線のサイズダウン化や架線のシンプル化への移行を行う際の制約事項等を軽減することができる。その結果、運転密度が高い線路や新幹線などの高速鉄道車両が走行する架線張力が高い線路において、架線方式の簡素化やメンテナンス効率の向上が図れるようになるとともに、架線にかかるコストの縮小化も図れるようになる。
上記実施の形態によれば、サイズダウン化や架線のシンプル化に好適なトロリ線、およびそのトロリ線を備えた架線を提供することができる。具体的には、従来の錫入りトロリ線では、導電率が70%IACS以上80%IACS以下の仕様で架線構造物の設計を実施してきており、許容電流の関係から公称断面積が150mm2を超えるトロリ線を適用する設計となることが多い状況であった。このため、運転密度が高い路線や新幹線などの架線張力が高い路線において、架線方式の簡素化やメンテナンス効率の向上のために、使用されるトロリ線自体のサイズダウン化や架線のシンプル化が進まない状況であった。これに対して、本発明の実施の形態に係るトロリ線によれば、高い強度や耐摩耗性を維持しながら許容し得る電流容量を大きくすることができるため、トロリ線のサイズダウン化や架線のシンプル化への移行を行う際の制約事項等を軽減することができる。その結果、運転密度が高い線路や新幹線などの高速鉄道車両が走行する架線張力が高い線路において、架線方式の簡素化やメンテナンス効率の向上が図れるようになるとともに、架線にかかるコストの縮小化も図れるようになる。
トロリ線の構成と特性の関係について評価を行った。以下の表1では、トロリ線を製造する際に使用する線材(ワイヤロッド;WR)の外径(直径)、トロリ線に含まれる錫および酸素の含有量、トロリ線の公称断面積、導電率、および引張強さを示す。
表1に示す試料1〜7では、溶解工程、鋳造工程、熱間圧延工程、洗浄・巻取り工程を含む連続鋳造圧延設備により、表1に示す外径からなるワイヤロッドを製造し、次いで製造したワイヤロッドに伸線加工を施すことにより、表1に示す公称断面積からなるトロリ線を製造した。
表1において、導電率は、JIS C 3002に準拠する方法により測定した。また、引張強さは、トロリ線の破断荷重をJIS C 3002に準拠する方法によって測定し、「破断荷重/公称断面積」に基づいて算出した。
表1に示すように、試料2〜5のトロリ線では、トロリ線の公称断面積が110mm2以上150mm2以下であるときに、導電率が85%IACS以上であり、かつ引張強さが420MPa以上である。すなわち、試料2〜5のトロリ線では、公称断面積が170mm2よりも小さい110mm2以上150mm2以下でありながら、高導電率、かつ高引張強さを備える。これにより、試料2〜5のトロリ線では、高い強度や耐摩耗性を維持しながら許容し得る電流容量を大きくすることができるため、トロリ線のサイズダウン化や架線のシンプル化への移行を行う際の制約事項等を軽減することができ、架線方式の簡素化やメンテナンス効率の向上を図る場合に好適である。
これに対して、試料1、6のトロリ線では、公称断面積が170mm2よりも小さい110mm2以上150mm2以下の場合に高導電率であるものの、引張強さが低く、強度や耐摩耗性に劣る。また、試料7のトロリ線では、引張強さが高いものの、公称断面積が170mm2と大きく、かつ導電率も低いため、トロリ線のサイズダウン化や架線のシンプル化を図る場合に適用することが難しい。
以上、本発明の実施の形態及び実施例を説明したが、本発明は、上記実施の形態及び実施例に限定されず、発明の主旨を逸脱しない範囲内において種々変形実施が可能である。
また、上記に記載した実施の形態及び実施例は特許請求の範囲に係る発明を限定するものではない。また、実施の形態及び実施例の中で説明した特徴の組合せの全てが発明の課題を解決するための手段に必須であるとは限らない点に留意すべきである。
10 トロリ線
11 小弧面
12 大弧面
13 イヤー溝
11 小弧面
12 大弧面
13 イヤー溝
Claims (3)
- 錫が0.15質量%以上0.2質量%以下、酸素が0.03質量%以上0.05質量%以下で含まれており、残部が銅および不可避不純物からなる銅合金線で構成され、公称断面積が110mm2以上150mm2以下のときの導電率が85%IACS以上、かつ引張強さが420MPa以上である、トロリ線。
- 公称断面積が110mm2以上150mm2以下のときの導電率が90%IACS以上、かつ引張強さが420MPa以上500MPa以下である、請求項1に記載のトロリ線。
- 錫が0.15質量%以上0.2質量%以下、酸素が0.03質量%以上0.05質量%以下で含まれており、残部が銅および不可避不純物からなる銅合金線で構成され、公称断面積が110mm2以上150mm2以下のときの導電率が85%IACS以上、かつ引張強さが420MPa以上であるトロリ線と、
前記トロリ線を支持する吊架線と、
を備えた、架線。
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CN110335702A (zh) * | 2019-07-24 | 2019-10-15 | 宁波兴敖达金属新材料有限公司 | 异形铜条及电气化运输车辆的触接导线 |
CN111850343A (zh) * | 2020-07-31 | 2020-10-30 | 苏州列治埃盟新材料技术转移有限公司 | 一种发电机转子导体用铜基合金材料及其制备方法 |
CN112158107A (zh) * | 2020-09-28 | 2021-01-01 | 中铁第一勘察设计院集团有限公司 | 接触网电分相装置 |
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CN111850343A (zh) * | 2020-07-31 | 2020-10-30 | 苏州列治埃盟新材料技术转移有限公司 | 一种发电机转子导体用铜基合金材料及其制备方法 |
CN112158107A (zh) * | 2020-09-28 | 2021-01-01 | 中铁第一勘察设计院集团有限公司 | 接触网电分相装置 |
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