JP2018066572A - 風洞装置 - Google Patents

Abstract

【課題】吹出口から吹き出された空気流の安定化および低騒音化が可能な風洞装置を提供する。【解決手段】風洞装置は、吹出口を有するノズル部と、吹出口に対向して配置された吸込口を有するコレクタ部と、を備える。吹出口および吸込口は、それぞれ、床から離れて配置されている。吹出口は、Ｎ角形（Ｎは３以上の自然数）の断面形状を有する。吸込口は、吹出口に対して（１８０／Ｎ）°回転したＮ角形の断面形状を有する。【選択図】 図２

Description

本発明は、風洞装置に関する。

現在、自動車や航空機などの実験における空力や空力特性、空力騒音の測定に、風洞装置が使用されている。たとえば、ゲッチンゲン（回流）型の風洞装置では、風路に設けられた送風手段によって送出される空気流が、当該風路の送風側部分（ノズル部）の吹出口から測定室に吹き出され、当該測定室に吹き出された空気流が、当該測定室における前記吹出口の対向位置に設けられた前記風路の吸気側部分（コレクタ部）の吸込口から前記送風手段により風路内に導入されるようになっている。

特許文献１には、風洞装置の風路構造に関して、コレクタ部を形成する壁部の吸込口近傍箇所において、少なくとも壁部幅方向の中央部分を残した状態で、壁部幅方向の端部分に、開口部を形成することが提案されている。

特許第４１９４９９３号公報

本件発明者らが、風洞装置の低騒音化を目的として鋭意研究を重ねたところ、吹出口から吹き出された空気流の主流方向の断面平均流速分布が、吹出口から離れるにつれて、吹出口の矩形から徐々に菱形へ変化することを知見した。

特許文献１に記載の風路構造では、コレクタ部内部の動圧分布のばらつきを抑制することで、開口部から還流空気流を吹き出した際に発生する騒音を低減できるものの、吹出口から吹き出された空気流の形状変化については何ら対策が施されていないため、当該空気流の安定化および低騒音化を図ることはできない。

本発明は、このような点を考慮して創案されたものである。本発明の目的は、吹出口から吹き出された空気流の安定化および低騒音化が可能な風洞装置を提供することにある。

本発明による風洞装置は、
吹出口を有するノズル部と、
前記吹出口に対向して配置された吸込口を有するコレクタ部と、
を備え、
前記吹出口および前記吸込口は、それぞれ、床から離れて配置され、
前記吹出口は、Ｎ角形（Ｎは３以上の自然数）の断面形状を有し、
前記吸込口は、前記吹出口に対して（１８０／Ｎ）°回転したＮ角形の断面形状を有する。

本発明によれば、床無しの吹出口から吹き出された空気流の断面平均流速分布が、吹出口から離れるにつれて、吹出口のＮ角形から徐々に吹出口に対して（１８０／Ｎ）°回転したＮ角形へ変化した場合に、吸込口が吹出口に対して（１８０／Ｎ）°回転したＮ角形の断面形状、すなわち形状変化後の空気流と同様の形状を有するため、吸込口は形状変化後の空気流をスムーズに受け入れることができる。これにより、空気流の流速が大きい部分がコレクタ部を形成する壁部のエッジに当たったり、空気流の流速が小さい部分がコレクタ部内部に入ることで周囲との速度差により乱れたりすることが低減され、吹出口から吹き出された空気流の安定化および低騒音化が可能である。

本発明による風洞装置において、
前記吸込口の一辺の長さは、前記吹出口の一辺の長さの１．５倍〜２．５倍であってもよい。

このような態様によれば、吹出口から吹き出された空気流が吹出口から離れるにつれて徐々に幅が広がる場合に、吸込口は吹出口より大きいため、幅が広がった空気流をスムーズに受け入れることができる。これにより、空気流の流速が大きい部分がコレクタ部を形成する壁部のエッジに当たることが一層低減され得る。

本発明による風洞装置において、
前記吹出口の一辺の長さをＤとすると、前記吸込口は、前記吹出口から主流方向に２Ｄ〜４Ｄ離れて配置されていてもよい。

本件発明者らの検証によれば、吹出口の一辺の長さＤと関連付けて、吹出口から主流方向に２Ｄ〜４Ｄ離れた位置において、空気流の断面平均流速分布は、吹出口に対して（１８０／Ｎ）°回転したＮ角形に変化したものとなる。したがって、本実施の形態によれば、吸込口は形状変化後の空気流をスムーズに受け入れることができ、空気流の一層の安定化および低騒音化が可能である。

具体的には、たとえば、Ｎは５以下の自然数であってもよい。

本発明による風洞装置は、
吹出口を有するノズル部と、
前記吹出口に対向して配置された吸込口を有するコレクタ部と、
を備え、
前記吹出口および前記吸込口は、それぞれ、一辺が床に接するように配置され、
前記吹出口は、Ｎ角形（Ｎは３以上の自然数）の断面形状を有し、
前記吸込口は、（Ｎ＋１）角形の断面形状を有する。

本発明によれば、床有りの吹出口から吹き出された空気流の断面平均流速分布が、吹出口から離れるにつれて、吹出口のＮ角形から徐々に（Ｎ＋１）角形へ変化した場合に、吸込口が（Ｎ＋１）角形の断面形状、すなわち形状変化後の空気流と同様の形状を有するため、吸込口は形状変化後の空気流をスムーズに受け入れることができる。これにより、空気流の流速が大きい部分がコレクタ部を形成する壁部のエッジに当たったり、空気流の流速が小さい部分がコレクタ部内部に入ることで周囲との速度差により乱れたりすることが低減され、吹出口から吹き出された空気流の安定化および低騒音化が可能である。

本発明によれば、吹出口から吹き出された空気流の安定化および低騒音化が可能である。

図１は、第１の実施形態に係る風洞装置の構造を示す概略図である。 図２は、図１に示す風洞装置のノズル部およびコレクタ部を拡大して示す斜視図である。 図３Ａは、第１の実施形態に係るノズル部の吹出口を示す正面図である。 図３Ｂは、第１の実施形態に係るコレクタ部の吸込口を示す正面図である。 図４は、実験条件および数値解析条件としてのノズル部およびコレクタ部の配置を説明するための側面図である。 図５Ａは、吹出口での空気流の主流方向の断面平均流速分布（実験結果）を示す図である。 図５Ｂは、吹出口から２５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（実験結果）を示す図である。 図５Ｃは、吹出口から５００ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（実験結果）を示す図である。 図５Ｄは、吹出口から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（実験結果）を示す図である。 図６Ａは、吹出口での空気流の主流方向の断面平均流速分布（解析結果）を示す図である。 図６Ｂは、吹出口から２５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（解析結果）を示す図である。 図６Ｃは、吹出口から５００ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（解析結果）を示す図である。 図６Ｄは、吹出口から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（解析結果）を示す図である。 図７は、実施例において、吹出口から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（解析結果）を示す図である。 図８は、実施例において、吹出口から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均渦度標準偏差分布（解析結果）を示す図である。 図９は、比較例において、吹出口から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（解析結果）を示す図である。 図１０は、比較例において、吹出口から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均渦度標準偏差分布（解析結果）を示す図である。 図１１は、実施例および比較例における音圧レベル（解析結果）を示すグラフである。 図１２Ａは、第１の実施形態の第１変形例に係るノズル部の吹出口を示す正面図である。 図１２Ｂは、第１の実施形態の第１変形例に係るコレクタ部の吸込口を示す正面図である。 図１３Ａは、第１の実施形態の第２変形例に係るノズル部の吹出口を示す正面図である。 図１３Ｂは、第１の実施形態の第２変形例に係るコレクタ部の吸込口を示す正面図である。 図１４Ａは、第２の実施形態に係るノズル部の吹出口を示す正面図である。 図１４Ｂは、第２の実施形態に係るコレクタ部の吸込口を示す正面図である。 図１５Ａは、第２の実施形態の第１変形例に係るノズル部の吹出口を示す正面図である。 図１５Ｂは、第２の実施形態の第１変形例に係るコレクタ部の吸込口を示す正面図である。 図１６Ａは、第２の実施形態の第２変形例に係るノズル部の吹出口を示す正面図である。 図１６Ｂは、第２の実施形態の第２変形例に係るコレクタ部の吸込口を示す正面図である。

以下に、添付の図面を参照して、本発明の実施の形態を詳細に説明する。なお、本明細書に添付する図面においては、図示の理解のしやすさの便宜上、適宜縮尺および縦横の寸法比等を、実物のそれらから変更し誇張してある。

図１は、第１の実施形態に係る風洞装置１０の構造を示す概略図である。図２は、図１に示す風洞装置１０のノズル部およびコレクタ部を拡大して示す斜視図である。

図１および図２に示すように、風洞装置１０は、吹出口２１を有するノズル部１３と、吹出口２１に対向して配置された吸込口２２を有するコレクタ部１４と、を備えている。

図示された例では、風洞装置１０は、ゲッチンゲン（回流）型の風洞装置であり、ノズル部１３とコレクタ部１４とを接続する風路１１と、風路１１に設けられ、吹出口に作動流体（空気）を供給する送風部１２と、測定室１５と、を更に備えている。ノズル部１３の吹出口２１とコレクタ部１４の吸込口２２とは、それぞれ、測定室１５内において、床（不図示）から離れて配置されている。

図１および図２に示すように、ノズル部１３の吹出口２１とコレクタ部１４の吸込口２２とは、中心軸線Ａが互いに一致するように揃えられて配置されている。

以下の説明では、中心軸線Ａに対して垂直かつ床と平行な方向をＸ方向、中心軸線Ａに対して垂直かつ床に対しても垂直な方向をＹ方向、中心軸線Ａと平行な方向、すなわち吹出口２１から吹き出される空気流の主流方向をＺ方向と呼ぶことがある（図２参照）。

図３Ａは、第１の実施形態に係るノズル部１３の吹出口２１を示す正面図である。図３Ｂは、第１の実施形態に係るコレクタ部１４の吸込口２２を示す正面図である。

図２、図３Ａおよび図３Ｂに示すように、吹出口２１は、Ｎ角形（Ｎは３以上の自然数）の断面形状を有しており、吸込口２２は、吹出口２１に対して、中心軸線Ａまわりに（１８０／Ｎ）°回転したＮ角形の断面形状を有している。

本実施の形態では、Ｎ＝４であり、すなわち、吹出口２１は、４角形（図示された例では正方形）の断面形状を有しており、吸込口２２は、吹出口２１に対して中心軸線Ａまわりに４５°回転した４角形（図示された例では正方形）の断面形状を有している。

吸込口２２の一辺の長さは、吹出口２１の一辺の長さの１．５倍〜２．５倍である。具体的には、たとえば、吹出口２１の一辺の長さは３００ｍｍであり、吸込口２２の一辺の長さは６００ｍｍである。

また、吹出口２１および吸込口２２の配置に関し、吹出口２１の一辺の長さをＤとすると、吸込口２２は、吹出口２１から主流方向（Ｚ方向）に２Ｄ〜４Ｄ（より好ましくは２．５Ｄ〜４Ｄ）離れて配置されている。具体的には、たとえば、吹出口２１の一辺の長さが３００ｍｍである場合、吸込口２２は、吹出口２１から主流方向（Ｚ方向）に６００ｍｍ〜１２００ｍｍ（より好ましくは７５０ｍｍ〜１２００ｍｍ）離れて配置されている。

次に、このような構成からなる風洞装置１０の動作について説明する。

図１に示すように、風路１１に設けられた送風部１２の動作が開始されると、送風部１２によって送出される空気流が、ノズル部１３の吹出口２１から測定室１５に吹き出され、当該測定室１５に吹き出された空気流が、コレクタ部１４の吸込口２２から送風部１２により風路１１内に導入される。

ここで、測定室１５内において、吹出口２１から吹き出された空気流の主流方向の断面平均流速分布は、吹出口２１から離れるにつれて、吹出口２１の矩形から徐々に菱形へ変化する。

本件発明者らは、空気流の主流方向の断面平均流速分布を調べるために、実験および数値解析を実施した。図４は、実験条件および数値解析条件としてのノズル部１３およびコレクタ部１４の配置を説明するための側面図である。

実験および数値解析に共通の条件は以下のとおりである。
・吹出口２１の寸法：３００ｍｍ×３００ｍｍ
・吸込口２２の寸法：６００ｍｍ×６００ｍｍ
・吹出口２１と吸込口２２との間の距離：９００ｍｍ

数値解析の条件は以下のとおりである。
・流体解析ソフトウェア（ソルバ）：ＸＦｌｏｗ２０１５，２０１６（格子ボルツマン法、非定常圧縮性乱流解析）
・作動流体：空気（温度２５℃、密度１．２２５ｋｇ／ｍ³、粘性係数１．７８９４×１０^-5Ｐａ・ｓ）
・流入境界条件：流量一定３．１９９５ｋｇ／ｓ（吹出口２１での平均流速が３０ｍ／ｓになるように設定）
・流出境界条件：静圧一定０Ｐａ
・乱流モデル：Ｗａｌｌ−Ａｄａｐｔｉｎｇ Ｌｏｃａｌ Ｅｄｄｙ（ＷＡＬＥ） ｍｏｄｅｌ（壁近傍は壁関数を用いて解く）

本実施の形態による実施例として、吹出口２１に対して中心軸線Ａまわりに４５°回転された吸込口２２を用いて、空気流の主流方向の断面平均流速分布が測定された。また、比較例として、吹出口２１に対して中心軸線Ａまわりに回転されない吸込口１２２を用いて、空気流の主流方向の断面平均流速分布が測定された。

図５Ａ〜図５Ｄは、実施例での実験結果を示しており、図５Ａは、吹出口２１での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図であり、図５Ｂは、吹出口２１から２５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図であり、図５Ｃは、吹出口２１から５００ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図であり、図５Ｄは、吹出口から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図である。また、図６Ａ〜図６Ｄは、実施例での数値解析結果を示しており、図６Ａは、吹出口での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図であり、図６Ｂは、吹出口から２５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図であり、図６Ｃは、吹出口から５００ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図であり、図６Ｄは、吹出口から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図である。

図５Ａ〜図５Ｄおよび図６Ａ〜図６Ｄに示すように、吹出口２１から吹き出された空気流の主流方向の断面平均流速分布が、吹出口２１から離れるにつれて、吹出口２１の矩形から徐々に菱形へ変化することが、実験および数値解析の両方で確認された。

図５Ａ〜図５Ｄおよび図６Ａ〜図６Ｄによれば、吹出口２１の一辺の長さが３００ｍｍである場合、吹出口２１から主流方向に７５０ｍｍ以上離れた位置、たとえば７５０ｍｍ〜１２００ｍｍの位置では、空気流の断面平均流速分布が菱形に変化している。したがって、レイノルズの相似則より、吹出口２１の一辺の長さがＤの場合、吹出口２１から主流方向に２Ｄ〜４Ｄ離れた位置（より好ましくは２．５Ｄ〜４Ｄ離れた位置）では、空気流の断面平均流速分布は、菱形に変化していることが推測できる。

図７および図８は、それぞれ、実施例において、吹出口２１から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（解析結果）および断面平均渦度分布（解析結果）を示す図である。また、図９および図１０は、それぞれ、比較例において、吹出口２１から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（解析結果）および断面平均渦度分布（解析結果）を示す図である。

図９に示すように、比較例では、吸込口１２２が吹出口２１と同様（すなわち矩形）の断面形状を有するため、断面平均流速分布の形状が菱形に変化した後の空気流をスムーズに受けることができない。そのため、図９に示すように、空気流の流速が大きい部分（図９における色の濃い部分）がコレクタ部１４を形成する壁部のエッジに当たったり、空気流の流速が小さい部分（図９における色の薄い部分）が吸込口１２２の隅部からコレクタ部１４内部に入って周囲との速度差により乱れたりすることで、騒音が発生する可能性がある。また、図１０に示すように、吸込口１２２の隅部（符号Ｃ１を付した一点鎖線で囲んだ領域）と中心近傍（符号Ｃ２を付した一点鎖線で囲んだ領域）において渦度の標準偏差が増加する。したがって、吹出口２１から吹き出された空気流が不安定になっている。

一方、図７に示すように、本実施の形態による実施例では、吸込口２２が吹出口２１に対して４５°回転した４角形（すなわち菱形）の断面形状を有するため、断面平均流速分布の形状が菱形に変化した後の空気流をスムーズに受け入れることができる。そのため、空気流の流速が大きい部分がコレクタ部１４を形成する壁部のエッジに当たったり、空気流の流速が小さい部分が吸込口２２の隅部からコレクタ部１４内部に入って周囲との速度差により乱れたりすることによる騒音の発生を低減できる。また、図８に示すように、吸込口２２の隅部（符号Ｃ１を付した一点鎖線で囲んだ領域）と中心近傍（符号Ｃ２を付した一点鎖線で囲んだ領域）における渦度の標準偏差が減少する。したがって、吹出口２１から吹き出された空気流を安定化できる。

また、実施例および比較例において、吹出口２１から主流方向に３００ｍｍ離れた位置での音圧レベルが測定された。図１１は、実施例および比較例における音圧レベル（解析結果）を示すグラフである。

２５Ｈｚ〜６ｋＨｚでの平均音圧レベルは、比較例では１００．１ｄＢであったのに対し、実施例では９５．４ｄＢであり、すなわち、比較例に比べて騒音が４．７ｄＢ減少することが確認された。

以上のように、本実施の形態によれば、床無しの吹出口２１から吹き出された空気流の断面平均流速分布が、吹出口２１から離れるにつれて、吹出口２１のＮ角形から徐々に吹出口に対して（１８０／Ｎ）°回転したＮ角形へ変化した場合に、吸込口２２が吹出口２１に対して（１８０／Ｎ）°回転したＮ角形の断面形状、すなわち形状変化後の空気流と同様の形状を有するため、吸込口２２は形状変化後の空気流をスムーズに受け入れることができる。これにより、空気流の流速が大きい部分がコレクタ部１４を形成する壁部のエッジに当たったり、空気流の流速が小さい部分がコレクタ部１４内部に入ることで周囲との速度差により乱れたりすることが低減され、吹出口２１から吹き出された空気流の安定化および低騒音化が可能である。

また、本実施の形態によれば、吸込口２２の一辺の長さが吹出口２１の一辺の長さの１．５倍〜２．５倍であるため、吹出口２１から吹き出された空気流が吹出口２１から離れるにつれて徐々に幅が広がったとしても、幅が広がった空気流をスムーズに受け入れることができる。これにより、空気流の流速が大きい部分がコレクタ部１４を形成する壁部のエッジに当たることが一層低減され得る。

また、上述した本件発明者らの検証により、吹出口２１の一辺の長さがＤの場合、吹出口から主流方向に２Ｄ〜４Ｄ離れた位置（より好ましくは２．５Ｄ〜４Ｄ離れた位置）において、空気流の平均流速の断面分布は、吹出口に対して（１８０／Ｎ）°回転したＮ角形に変化したものとなることが分かった。

本実施の形態によれば、吹出口２１の一辺の長さをＤとすると、吸込口２２は、吹出口２１から主流方向に２Ｄ〜４Ｄ（より好ましくは２．５Ｄ〜４Ｄ）離れて配置されているため、吸込口２２は形状変化後の空気流をスムーズに受け入れることができ、空気流の一層の安定化および低騒音化が可能である。

なお、本実施の形態では、Ｎ＝４であり、すなわち、吹出口２１は、４角形の断面形状を有しており、吸込口２２は、吹出口２１に対して中心軸線Ａまわりに４５°回転した４角形の断面形状を有していたが、本発明はこれに限定されるものではない。

たとえば、図１２Ａおよび図１２Ｂに示すように、Ｎ＝３であり、すなわち、吹出口２１は、３角形の断面形状を有しており、吸込口２２は、吹出口２１に対して中心軸線Ａまわりに６０°回転した３角形の断面形状を有していてもよい。あるいは、たとえば、図１３Ａおよび図１３Ｂに示すように、Ｎ＝５であり、すなわち、吹出口２１は、５角形の断面形状を有しており、吸込口２２は、吹出口２１に対して中心軸線Ａまわりに３６°回転した５角形の断面形状を有していてもよい。あるいは、図示は省略するが、Ｎは６以上の自然数であってもよい。これらの態様によっても、上述した本実施の形態と同様の作用効果を奏する。

また、上述した第１の実施形態では、ノズル部１３の吹出口２１とコレクタ部１４の吸込口２２とが、それぞれ、測定室１５内において、床（不図示）から離れて配置されていたが、本発明はこれに限定されるものではない。

図１４Ａは、第２の実施形態に係るノズル部１３の吹出口２１を示す正面図である。図１４Ｂは、第２の実施形態に係るコレクタ部１４の吸込口２２を示す正面図である。

図１４Ａおよび図１４Ｂに示すように、第２の実施形態では、ノズル部１３の吹出口２１とコレクタ部１４の吸込口２２とが、それぞれ、測定室１５内において、一辺が床Ｂに接するように配置されている。また、吹出口２１は、Ｎ角形の断面形状を有し、吸込口２２は、（Ｎ＋１）角形（図示された例では５角形）の断面形状を有していればよい。

図１４Ａおよび図１４Ｂに示す例では、Ｎ＝４であり、すなわち、吹出口２１は、４角形（図示された例では正方形）の断面形状を有しており、吸込口２２は、吹出口２１に対して中心軸線Ａまわりに４５°回転した４角形（図示された例では正方形）の断面形状を有している。
図１４Ａおよび図１４Ｂに示す例では、Ｎ＝４であり、すなわち、吹出口２１は、４角形（図示された例では正方形）の断面形状を有しており、吸込口２２は、（４＋１＝）５角形の断面形状を有している。

第２の実施形態では、床Ｂがあるため、吹出口２１から吹き出された空気流の断面平均流速分布は、床Ｂから離れた領域では、上述した実施の形態と同様に、吹出口２１の４角形から徐々に、吹出口２１に対して中心軸線Ａまわりに４５°回転した４角形へ変化しようとするが、床Ｂに近い領域では、そのような変化が床Ｂによって規制され、全体として５角形に変化することになる。

このような断面平均流速分布の変化に対し、図１４Ａおよび図１４Ｂに示す例では、吸込口２２が５角形の断面形状、すなわち形状変化後の空気流と同様の形状を有するため、吸込口２２は形状変化後の空気流をスムーズに受け入れることができる。これにより、空気流の流速が大きい部分がコレクタ部１４を形成する壁部のエッジに当たったり、空気流の流速が小さい部分がコレクタ部１４内部に入ることで周囲との速度差により乱れたりすることが低減され、吹出口２１から吹き出された空気流の安定化および低騒音化が可能である。

なお、図１４Ａおよび図１４Ｂに示す例では、Ｎ＝４であり、すなわち、吹出口２１は、４角形の断面形状を有しており、吸込口２２は、５角形の断面形状を有していたが、本発明はこれに限定されるものではない。

たとえば、図１５Ａおよび図１５Ｂに示すように、Ｎ＝３であり、すなわち、吹出口２１は、３角形の断面形状を有しており、吸込口２２は、４角形の断面形状を有していてもよい。あるいは、たとえば、図１６Ａおよび図１６Ｂに示すように、Ｎ＝５であり、すなわち、吹出口２１は、５角形の断面形状を有しており、吸込口２２は、６角形の断面形状を有していてもよい。あるいは、図示は省略するが、Ｎは６以上の自然数であってもよい。これらの態様によっても、上述した本実施の形態と同様の作用効果を奏する。

１０ 風洞装置
１１ 風路
１２ 送風部
１３ ノズル部
１４ コレクタ部
１５ 測定室
２１ 吹出口
２２ 吸込口

Claims (5)

1. 吹出口を有するノズル部と、
   前記吹出口に対向して配置された吸込口を有するコレクタ部と、
   を備え、
   前記吹出口および前記吸込口は、それぞれ、床から離れて配置され、
   前記吹出口は、Ｎ角形（Ｎは３以上の自然数）の断面形状を有し、
   前記吸込口は、前記吹出口に対して（１８０／Ｎ）°回転したＮ角形の断面形状を有する
   ことを特徴とする風洞装置。
2. 前記吸込口の一辺の長さは、前記吹出口の一辺の長さの１．５倍〜２．５倍である
   ことを特徴とする請求項１に記載の風洞装置。
3. 前記吹出口の一辺の長さをＤとすると、前記吸込口は、前記吹出口から主流方向に２Ｄ〜４Ｄ離れて配置されている
   ことを特徴とする請求項１または２に記載の風洞装置。
4. Ｎは５以下の自然数である
   ことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の風洞装置。
5. 吹出口を有するノズル部と、
   前記吹出口に対向して配置された吸込口を有するコレクタ部と、
   を備え、
   前記吹出口および前記吸込口は、それぞれ、一辺が床に接するように配置され、
   前記吹出口は、Ｎ角形（Ｎは３以上の自然数）の断面形状を有し、
   前記吸込口は、（Ｎ＋１）角形の断面形状を有する
   ことを特徴とする風洞装置。