JP2017200334A - 外部磁気遮蔽式の非接触給電装置 - Google Patents
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Abstract
Description
ケーブル等の機械的接触なしで、例えば電気自動車(EV)にワイヤレス給電する、非接触給電装置(WPT)(Wireless Power Transfer)が、需要に基づき開発,実用化されている。
この非接触給電装置では、電磁誘導の相互誘導作用に基づき、路面等に定置された送電側の送電コイルから、車輌等に搭載された受電側の受電コイルに対し、数10mm〜数100mm程度のエアギャップを存して近接対応しつつ、電力を供給する(後述する図5も参照)。
このような非接触給電装置としては、ループコイル方式(サーキュラーコイル方式)とソレノイドコイル方式の2方式が、代表的である。
ループコイル方式の非接触給電装置1は、図6の(1)図に示したように、送電側回路の送電コイル2も、受電側回路の受電コイル3も、共にサーキュラーコイル等のループコイルLよりなる。
そして、送電側も受電側もそれぞれ、ループ面外側の背面側に、平板状のフェライトコア等の磁心コア4、5が配設されると共に、その外側に、ほぼ同面積の平板状のアルミ板等の電磁遮蔽材6,7が、配設されており、それぞれ3層構造よりなる。
給電に際しては、高周波交流を送電コイル2に通電すると、送電コイル2と受電コイル3間のエアギャップGに、コイル起磁力により磁束の磁路aが形成され、高周波磁界が誘起されて、送電側から受電側に電力が供給される。
ソレノイドコイル方式の非接触給電装置8は、図6の(2)図に示したように、送電側回路の送電コイル9も、受電側回路の受電コイル10も、共にソレノイドコイルRよりなる。
そして、送電側も受電側もそれぞれ、柱状や平板状のフェライトコア等の磁心コア11,12に対し、筒状に軸方向に螺状巻回されてなる。
給電に際しては、高周波交流を送電コイル9に通電すると、送電コイル9と受電コイル10間のエアギャップGに、コイル起磁力により磁束の磁路aが形成され、高周波磁界が誘起されて、送電側から受電側に電力が供給される。
ところで、このような非接触給電装置1,8については、次の課題が指摘されていた。
給電に際し、エアギャップGに形成される給電用の磁路a以外に、外部へと磁路が形成される、という課題が指摘されていた。
そして、送電コイル2と受電コイル3間や、送電コイル9と受電コイル10間で、高周波交流にて誘起された大きな密度の高周波磁界(高周波電磁界,交番電磁界)、そして強力な電磁波が、非接触給電装置1,8から、外部へと漏洩,拡散,放射,伝搬されるようになる。
もって、近隣周辺に悪影響を及ぼし、例えば10m〜100m程度離れたエリアにおいて、電磁波障害,電波妨害,人体機能障害、等を引き起こす虞があった。
電波法では、非接触給電装置1,8から10m離れた外部地点での磁界強度について、許容値が法的に規定されている(規制値は出力3kWにて45dBuA/m程度)。
このような課題について、更に詳述する。まず、図6の(1)図のループコイル方式の非接触給電装置1については、次のとおり。
この非接触給電装置1にあっては、送電コイル2や受電コイル3の背面側に、磁心コア4,5や電磁遮蔽材6,7が配設されており、それぞれの背面方向B(図面上では上下方向,Z方向)外部については、漏洩放射される磁界強度がかなり低下し、電磁波もかなり削減される。
これに対し、側面方向S(図面上では、左右方向,X方向、および、前後の紙面表裏方向,Y方向)については、外部に対し遮るものがなく外部開放されており、磁界,電磁波が強度低下,削減されることなく、漏洩放射されやすかった。
すなわち、非接触給電装置1の外周側方の側面方向Sを中心に、外部へと磁路が形成され、高周波磁界そして電磁波が、外部へと漏洩,拡散,放射,伝搬する虞があった。
これに対し、図6の(2)図のソレノイドコイル方式の非接触給電装置8については、次のとおり。
この非接触給電装置8は、上述したループコイル方式の非接触給電装置1にも増して、高周波磁界そして電磁波の外部漏洩,拡散,放射,伝搬の虞があった。
すなわち、背面方向B側へ外部漏洩する磁界遮蔽用として、図中想像線表示したようにフェライトコア等の磁心コア4,5をもしも配設すると、磁路aに対し磁心コア4,5との間にできる図中想像線表示の磁路の磁気抵抗が低いので、肝心の磁路aの結合が低下してしまう。送電コイル9と受電コイル10間の結合係数が低下してしまうという、致命的難点が発生してしまう。
又、図中想像線表示したアルミ板等の電磁遮蔽材6,7は、内部誘起される渦電流によって磁場を反射するものであるが、磁心コア4,5と共に使用せず単独でもしも使用したとすると、高レベルの磁束通過,渦電流により誘導加熱されて、大きなジュール熱損失が発生するという、大きな難点が発生する。専用の冷却構造も必要となる。
結局、ソレノイド方式は、磁心コア4,5や電磁遮蔽材6,7の使用に問題があり、高周波磁界の外部漏洩の虞が、側面方向Sのみならず背面方向Bにも存しており、給電効率低下という難点も指摘される。
これらの面からは、ループコイル方式の方が優れている。もって本発明は、従来のループコイル方式の非接触給電装置1について、漏洩放射磁界の点を更に検討,改良したものである。
本発明の外部磁気遮蔽式の非接触給電装置は、このような実情に鑑み、上記従来技術の課題を解決すべくなされたものである。
そして本発明は、第1に、外部への漏洩放射磁界が、強度低下すると共に遮蔽され、第2に、しかもこれが簡単容易に実現される、外部磁気遮蔽式の非接触給電装置を提案することを目的とする。
このような課題を解決する本発明の技術的手段は、特許請求の範囲に記載したように、次のとおりである。
請求項1については、次のとおり。
請求項1の外部磁気遮蔽式の非接触給電装置では、該非接触給電装置が、電磁誘導の相互誘導作用に基づき、送電側の送電コイルから受電側の受電コイルに、エアギャップを存し非接触で近接対応しつつ電力を供給する。
そして、該送電コイルおよび該受電コイルは、それぞれ、円形や方形等の環状をなすループコイルよりなり、奇数個使用されると共に、ループ面外側の背面側に、平板状の磁心コアそして電磁遮蔽材が配設されている。
該磁心コアは、それぞれ、給電に際し磁気的に分極する外周端部が同極となる。もって、該磁心コアの該外周端部相互間には、背面側外部に回り込む閉ループ磁路そして磁界は形成されない。
該電磁遮蔽材は、それぞれ、該磁心コアよりかなり広い面積よりなり、該磁心コアに対し庇状に外周側方に張り出し突出している。もって給電に際し、該非接触給電装置から近隣周辺へと外部漏洩放射される虞のある磁路そして磁界を、遮蔽すべく機能する。
請求項2の外部磁気遮蔽式の非接触給電装置では、請求項1において、該電磁遮蔽材は、該磁心コアの面積の2倍以上の面積よりなること、を特徴とする。
請求項3については、次のとおり。
請求項3の外部磁気遮蔽式の非接触給電装置では、請求項1において、該磁心コアは、フェライトコアよりなる。該電磁遮蔽材は、非磁性で高電導性の非鉄金属材料よりなること、を特徴とする。
請求項4については、次のとおり。
請求項4の外部磁気遮蔽式の非接触給電装置では、請求項1,2,又は3において、該電磁遮蔽材は、該送電側および該受電側について、その両方に配設されることなく、そのいずれか一方のみに配設されること、を特徴とする。
本発明は、このような手段よりなるので、次のようになる。
(1)この非接触給電装置では、給電に際し、受電コイルが送電コイルに、エアギャップを存して近接対応位置する。
(2)そして送電コイルが通電され、受電コイルとの間に磁路が形成され、もって電磁誘導の相互誘導作用に基づき、送電側から受電側に電力が供給される。
(3)ところで、この種の非接触給電装置では、エアギャップ内に止まらず外部に向けても磁路が形成され、磁界が外部漏洩放射される虞がある。
(4)まず背面方向には、磁心コアや電磁遮蔽材が配設されており、背面方向への磁界の外部漏洩放射は、かなり抑制される。
(5)しかし、磁心コアの磁気的に分極する外周端部間について、それぞれ背面方向側の外部に回り込む磁路そして磁界が、漏洩放射,形成される可能性がある。
(6)これに対し本発明は、送電コイルや受電コイルについて、奇数個のループコイルを採用したことにより、分極する端部が同じ極性となり反発しあうので、上述した背面方向側の外部に回り込む磁路,磁界は形成されない。
(7)他方、側面方向については、外部へと磁路そして磁界が、漏洩放射,形成されやすかった。この点は、送受電側の磁心コアの外周端部間が、異なる極性に磁気分極することによっても、助長される。
(8)これに対し本発明は、電磁遮蔽材の面積を磁心コアの2倍以上とした、広い面積の遮蔽効果により、つまり庇状に側方に長く張り出し突出した遮蔽効果により、上述した側面方向等の外部への磁路,磁界形成は、大幅に遮られ,削減される。
(9)この非接触給電装置では、このように背面方向および側面方向について、磁路そして磁界の外部漏洩放射が抑制され、近隣周辺への悪影響は回避される。
(10)しかもこれは、奇数個ループコイルの採用と、電磁遮蔽材の面積拡大とにより、簡単容易に実現される。
(11)そこで、本発明は、次の効果を発揮する。
第1に、外部への漏洩放射磁界が、強度低下すると共に、遮蔽される。
本発明の外部磁気遮蔽式の非接触給電装置は、まず、送電コイルや受電コイルが、それぞれ、奇数個のループコイルよりなると共に、背面側に磁心コアそして電磁遮蔽材が配設された3層構造よりなる。
もって、磁心コアの磁気的に分極する外周端部相互間には、背面側外部に回り込む磁路そして磁界は、形成されない。勿論、送電コイルと受電コイル間で誘起された磁路そして磁界が、背面方向外部に漏洩放射されることも、抑制される。
これと共に、本発明の非接触給電装置は、電磁遮蔽材が、磁心コアの例えば2倍以上等の広い面積よりなる。もって、送電コイルと受電コイル間で誘起された磁路そして磁界が、側面方向外部に漏洩放射されることも抑制される。
この非接触給電装置では、このように、高周波磁界そして電磁波の外部漏洩,拡散,放射,伝搬が、大幅に低減される。電波法の磁界強度の許容値規定も、満たすことも可能であり、近隣周辺に電磁波障害,電波妨害,人体機能障害等の悪影響を及ぼす虞も、解消される。
第2に、しかもこれは、簡単容易に実現される。
本発明の外部磁気遮蔽式の非接触給電装置では、送電コイルや受電コイルとして、奇数個のループコイルを採用すると共に、電磁遮蔽材として、磁心コアより2倍以上等広い面積のものを採用してなる。このように簡単な構成により、上述した第1の効果を容易に実現する。
もって、製作コスト面に優れている。又、既存の非接触給電装置に対しても、遮蔽強化のため広い面積の電磁遮蔽材に交換,追加することによって、後付けで容易に適用可能である。これに付帯して、新たな回路部品,装置等を付設することも不要であり、信頼性にも優れている。
更に、アルミ板等の非鉄金属製の電磁遮蔽材は、送電側カプラや受電側カプラの容器のバックプレートとして、使用されることも多く、実用上、簡単容易にカプラの機械的強度を向上させることにもなる。
このように、この種従来技術に存した課題がすべて解決される等、本発明の発揮する効果は、顕著にして大なるものがある。
《非接触給電装置13について》
まず、本発明の前提として、非接触給電装置(WPT)13について、図5を参照して、一般的に説明しておく。
非接触給電装置13は、電磁誘導の相互誘導作用に基づき、送電側回路14の送電コイル2から、バッテリー15,その他の負荷に接続された受電側回路16の受電コイル3に、エアギャップGを存して近接対応位置しつつ、非接触で電力を供給する
これに対し、2次側の受電側回路16は、電気自動車(EV)や電車等の車輌19,その他の移動体側に搭載される。車載の受電側回路16は、図示のように、バッテリー15に接続されるのが代表的であるが、その他の負荷に直接接続される場合もある。
給電に際し、送電側回路14の送電コイル2と受電側回路16の受電コイル3とは、数10mm〜数100mm程度の僅かなエアギャップGを存して、対応位置する。
そして図示のように、受電コイル3が送電コイル2に対し、上側等から正対,対応位置して停止される停止給電方式が代表的である。停止給電方式の場合、受電コイル3と送電コイル2とは、上下等で対をなす対称構造よりなる。これに対し、受電コイル3が送電コイル2上を低速走行されつつ給電を行う、移動給電方式も可能である。
送電側回路14の送電コイル2は、高周波電源(電源インバータ)20に接続されている。高周波電源20は、周波数等交換用インバータ等よりなり、例えば数kHz〜数10kHz〜数100kHz程度の高周波交流を、送電コイル2に向けて通電する。
受電側回路16の受電コイル3からの出力は、図示ではバッテリー15に供給され、充電されたバッテリー15にて走行用モータ21が駆動される。図中22は、交流を直流に変換するコンバータ(整流部や平滑部)、23は、直流を交流に変換するインバータである。
すなわち送電コイル2に、高周波電源20から給電交流,励磁電流を印加,通電することにより、自己誘導起電力が発生して磁界が送電コイル2の周囲に生じ、磁束がコイル面に対して直角方向に形成される。そして形成された磁束が、受電コイル3を貫き錯交することにより、誘導起電力が生成され磁界が誘起される。
このように誘起生成された磁界を利用して、数kW以上〜数10kW〜数100kW程度の電力供給が可能となる。送電コイル2側の磁束の磁気回路と、受電コイル3側の磁束の磁気回路は、相互間にも磁束の磁気回路つまり磁路aが形成されて、電磁結合される。
非接触給電装置13では、このような電磁誘導の相互誘導作用に基づき、非接触給電が行われる。
非接触給電装置13について、一般的説明は以上のとおり。
以下、本発明の非接触給電装置13について、図1〜図4を参照して説明する。まず、本発明の概要については、次のとおり。
本発明の外部磁気遮蔽式の非接触給電装置13は、上述したように、電磁誘導の相互誘導作用に基づき、送電側の送電コイル2から受電側の受電コイル3に、エアギャップGを存し非接触で近接対応しつつ、電力を供給する。
送電コイル2および受電コイル3は、それぞれ、円形や方形等の環状をなすループコイルよりなり、奇数個使用されると共に、ループ面外側の背面側に、平板状の磁心コア4,5そして電磁遮蔽材24,25が、配設されている。
そこでまず、磁心コア4,5は、それぞれ給電に際し、磁気的に分極する外周端部が同極となる。もって、磁心コア4,5の外周端部相互間には、背面方向B側の外部に回り込む閉ループ磁路bそして磁界は、形成されない。
又、電磁遮蔽材24,25は、それぞれ、磁心コア4,5より広い面積よりなり、磁心コア4,5に対し庇状に外周側方に張り出し突出している。もって給電に際し、非接触給電装置13から近隣周辺へと外部漏洩放射される虞のある磁路cそして磁界を、遮蔽すべく機能する。
本発明の概要については、以上のとおり。以下、このような本発明について、更に詳述する。
送電コイル2,受電コイル3について、図1,図2を参照して説明する。
送電コイル2および受電コイル3は、それぞれ、円形や方形等の環状をなすサーキュラーコイル,スパイラルコイル,その他のループコイルよりなる。
例えば、複数本の絶縁被覆された導線が、同一平面において並列化された平行位置関係を維持しつつ巻回され、もって全体的に平坦で肉厚の薄い扁平フラット状をなし、多くの場合、中央にスペース空間が形成される。図示例は、円環構造のサーキュラーコイルよりなるが、方形環構造,その他の形状の環構造コイルも可能である。
すなわち、図1の第1例のように1個、図2の第2例のように3個、図2の第3例,第4例のように5個,9個、その他の奇数個が使用され、相互に隣接配置される。
3個以上の場合は、第2例のように、直線的に縦又は横に並ぶケースや、第3例,第4例のように、平面的に縦横に広がって並ぶケースが可能である。
送電コイル2,受電コイル3については、概略以上のとおり。
次に、送電コイル2,受電コイル3について、奇数個採用の理由を、図1の(3)図,図2の(2)図,図3の(3)図等を参照して、説明する。
給電に際しては、送電コイル2と受電コイル3間のエアギャップG内には、磁束の磁路aが給電用に形成される。そして、このような磁路aが形成されると、フェライトコア等の磁心コア4,5は、その磁界中で磁化され磁気的に分極する(図中表示のN極,S極を参照)。
すると、図3の(3)図に示したように、送電コイル2や受電コイル3が2個等偶数個使用された、比較例の非接触給電装置1(図6の(1)図のものと同一構成)では、背面方向B側の外部に回り込む磁路bが、形成されるようになる。すなわち、送電側の磁心コア4および受電側の磁心コア5では、それぞれ、分極した端部がN極とS極と異なるので、引き合って磁力が作用する。
このように、送電コイル2および受電コイル3として、偶数個のループコイルを使用すると、閉ループの背面磁路bそして背面磁界が、漏洩放射形成されるようになる。
すなわち、送電側の磁心コア4および受電側の磁心コアでは、それぞれ、分極した端部が同じ極性となる。図示では、送電側の磁心コア4では、端部がS極同士となって反発しあうので、背面磁路bは形成されない。受電側の磁心コア5でも、端部がN極同士となって反発しあうので、閉ループの背面磁路bは形成されない(図1の(3)図中に想像線表示した磁路bは、形成されない)。
このように奇数個のループコイル場合は、偶数個のループコイルのように背面磁路bそして背面磁界が形成されないので、外部への漏洩放射磁界の磁界強度が大きく低下せしめられる。
奇数個採用の理由については、以上のとおり。
ここで、ループ数と放射電磁界強度との関係を示す、図3の(1)図の試験データ等について説明しておく。
・この試験は、非接触給電装置1(図6の(1)図を参照)の送電コイル2、すなわち従来より一般的なループコイル方式の非接触給電装置の送電コイル2に関する。受電コイル3についてもこれに準じる。
・図中の「ループ数」とは、ループコイルの数を示す。図中の「+(プラス)」と「−(マイナス)」は、ループコイルが作り出す電磁界の向きを表す。
・図中の「遮蔽有り」とは、ループコイルの外側に電磁遮蔽材6や磁心コア4を設けた場合に関する(図6の(1)図を参照)。「遮蔽無し」とは、これらを設けなかった場合に関する。
・図中の「数値」は、10m離れた外部地点へと漏洩放射された放射電磁界強度の最大値(dBμV/m)を示す。
他方、実用面については次のとおり。実用面では、カプラの機械的強度向上のため、電磁遮蔽材6,7を、その容器のバックプレートとして使用するニーズが高かった。
本発明では、このような実用面のニーズに対応すべく、電磁遮蔽材24,25を使用することにした。
又、このような電磁遮蔽材24,25の使用は、上述した試験データによっても裏付けられている。すなわち、前述したように、送電コイル2および受電コイル3として、奇数個のループコイルを採用した場合つまり「ループ数」奇数の場合は、試験データ上も「遮蔽有り」の方が、放射電磁界強度が低下していた次第である。
図3の(1)図の試験データ等については、以上のとおり。
次に、電磁遮蔽材24,25等について、図1,図2,図4等を参照して、更に詳述する。
送電コイル2および受電コイル3は、それぞれ、そのループ面外側の背面側に、平板状の磁心コア4,5そして電磁遮蔽材24,25が、内から外へ順に配設されている。
内側の磁心コア4,5は、代表的にはフェライトコアを使用され、高透磁率材料、強磁性体よりなる。
もって、コイルインダクタンスを増加させ電磁結合を強化する機能と共に、形成される磁束を誘導,収集,方向付けすべく機能する。そして、送電コイル2や受電コイル3より大きな面積の円板状,環板状,その他の平板状をなし、同心に配置される。
外側の電磁遮蔽材24,25は、非磁性で高電導性の非鉄金属材料よりなり、平板状をなし、送電コイル2,磁心コア4や受電コア3,磁心コア4と、同心に配置される。
そして例えばアルミ板よりなり、透磁率が低く磁気遮蔽用として機能し、内部誘起される渦電流によって磁場を反射し、もって外部への磁界(電磁界),電磁波,磁束の漏洩放射を、遮蔽すべく機能する。
なお、送電コイル2,磁心コア4,電磁遮蔽材24(6)等の3層構造にて、送電側カプラ26が構成されており、電磁遮蔽材24(6)が、その容器のバックプレートを形成するケースも多い。
同様に、受電コイル3,磁心コア5,電磁遮蔽材25(7)等の3層構造にて、受電側カプラ27が構成されており、電磁遮蔽材25(7)が、その容器のバックプレートを形成するケースも多い(図4の(2)図の比較例,従来例も参照)。
そして、このように外部へと漏洩放射される磁路cの形成には、磁心コア4,5の磁気分極メカニズムが、寄与している。
すなわち、図4の(2)図の比較例の非接触給電装置1について示したように、送電コイル2と受電コイル3間のエアギャップG内に、給電用の磁路aが形成されると、フェライトコア等の磁心コア4,5は、その磁界中で磁化され、磁気的に分極する(図中表示のN極,S極を参照)。
そして、受電側カプラ27の磁心コア5の端部が、例えばN極に分極するのに対し、送電側カプラ26の磁心コア4の端部は、例えばS極に分極する。このような極性が異なる磁気分極により、縦方向に磁気双極子が存在するのと同様な状態となり、磁心コア4,5端部がN極とS極と異なるので、引き合って磁力が作用する。
もって磁路cが形成されるが、図示した比較例の非接触給電装置1(図6の(1)図のものと同一構成)にあっては、送電側カプラ26と受電側カプラ27間から、外部に開放された状態で形成され、外部の遠くまで届くことが可能となる。磁界が外部へと強力に漏洩,放射される可能性が生じる。
このようにして、比較例の非接触給電装置1では、送電コイル2と受電コイル3に加え、このような磁心コア4,5の磁気分極により、磁路cが強力に形成され、例えば10m離れた地点での磁界強度が強まるようになる。
これへの対策として、本発明では、電磁遮蔽材24,25を、磁心コア4,5よりかなり大幅に広い面積(大きさ,平面的広さ)とした。具体的には、磁心コア4,5の面積の2倍以上の面積に設定した。
すなわち電磁遮蔽材24,25は、同心の磁心コア4,5に対し、庇状に外周側方に長く張り出し突出している。これにより、磁路cの形成は大幅に削減される(図1の(4)図に想像線表示したような磁路cは、殆ど形成されない)。
これについて更に詳述する。図4の(1)図は、磁心コア4,5に対する電磁遮蔽材24,25の面積比と、放射磁界強度との関係を示す、試験データのグラフである。
・この試験は、磁心コア4に対する電磁遮蔽材24の面積比(倍数表示)、および、磁心コア5に対する電磁遮蔽材25の面積比(倍数表示)に関する。
・グラフ中、「背面方向の値」とは、各図中の背面方向B(図面上では上下方向,Z方向)に、10m離れた外部地点での磁界強度の値である。
・グラフ中、「側面方向の値」とは、各図中の側面方向S(図面上では左右方向,X方向や、前後紙面方向,Y方向)に、10m離れた外部地点での磁界強度の値である。
・グラフ中、「送電側のみに配置」とは、送電側のみに電磁遮蔽材24を配設した場合を示す。「受電側のみに配置」とは、受電側のみに電磁遮蔽材25を配設した場合を示す。「両側に配置」とは、送電側と受電側の両方に、電磁遮蔽材24,25をそれぞれ配設した場合を示す。
・グラフ中、「磁界強度」は、外部へと漏洩放射された磁界強度を、10m離れた地点で計測した値である。
a.例えば電波法による10m離れた地点での規制値は、「両側に配置された」電磁遮蔽材24,25の面積を、それぞれ磁心コア4,5の例えば2.5倍以上程度とすることにより、その遮蔽効果にて、背面方向B,側面方向S共にクリアー可能、とのデータが得られた。
b.その他、電磁遮蔽材24,25の面積を、磁心コア4,5の2倍以上を目安とすることにより、その遮蔽効果にて放射磁界強度を大きく低下せしめることが可能、とのデータが得られた。
イ.まず、「送電側のみに配置」か、「受電側のみに配置」か、「両側に配置」かが、選択される。
ロ.これと共に、磁心コア4,5に対する、電磁遮蔽材24,25の面積倍率が、2倍以上のいずれかの倍率で、選択される。
例えば、このようなイ,ロの選択の結果、電磁遮蔽材24,25は、送電側カプラ26および受電側カプラ27について、その両方に配設されることなく、そのいずれか一方のみに配設されるケースも、勿論考えられる。
このように電磁遮蔽材24,25は、磁心コア4,5の面積の2倍以上の面積に設定される。その形状が円形や正方形の場合、寸法比で言えば、√2倍以上に設定される。
電磁遮蔽材24,25等については、以上のとおり。
なお、図1の(4)図や図4の(2)図は、説明用の略図である。すなわち、図面右半分の磁路a,cのみを図示し、左半分は、右半分に準じるので図示を省略。
又、図1の(3)図,(4)図,図2の(2)図,図3の(3)図,図4の(2)図等において、磁心コア4,5のN極,S極の磁気分極表示は、給電時の一瞬の状態によるものである。
すなわち、送電コイル2や受電コイル3に流れる電流は交流なので、対応してN極とS極の磁気分極は、交流の正負に合わせて時間的,周期的に交互に交番反転するが、図示はその一瞬を把握したものである。
更に、図1の(1)図,図2の(1)図,(3)図,(4)図,図3の(1)図,(2)図等において、「+(プラス)と−(マイナス)」は、コイルが作り出す磁界の向きの表示であるが、これについても上述に準じ、給電時の一瞬の状態による。
本発明の外部磁気遮蔽式の非接触給電装置13は、以上説明したように構成されている。そこで以下のようになる。
(1)非接触給電装置13では、給電に際し、車輌19等に搭載された受電側回路16の受電コイル3が、路面等に定置配置された送電側回路14の送電コイル2に、エアギャップGを存して正対,近接対応位置する(図5を参照)。
非接触給電装置13では、このような電磁誘導の相互誘導作用に基づき、電力が送電側回路14から受電側回路16へと、供給される(図5を参照)。
すなわち、送電側カプラ26と受電側カプラ27間において、高周波交流に基づき誘起された大きな密度の磁界(電磁界)そして強力な電磁波が、背面方向Bや側面方向Sの外部に向けて漏洩,拡散,放射,伝搬される危険がある。
もって背面方向Bに漏洩放射される磁界強度,電磁波は、かなり抑制される(図6の(1)図を参照)。
もって、送電側カプラ26や受電側カプラ27について、それぞれ背面方向B側の外部に回り込む磁路bそして磁界が、漏洩放射,形成される可能性がある(図3の(3)図を参照)。
もって、送電側や受電側の磁心コア4,5では、それぞれ、分極する端部が同じ極性となり反発しあうので、上述した磁路bは形成されない。すなわち、送電側カプラ26や受電側カプラ27の背面方向B側の外部に回り込む磁路bそして磁界は、形成されない(図1の(3)図で想像線表示した磁路bは、形成されない)。
さらにこの点は、送受電側の磁心コア4,5の外周端部間が、異なる極性に磁気分極して、相互間に磁力が作用することによっても、助長される(図4の(2)図を参照)。
このように広い面積での遮蔽効果により、つまり外周側方に庇状に長く張り出し突出した電磁遮蔽材24,25の遮蔽効果により、上述した磁路cそして磁界の外部への漏洩放射,形成は、殆ど遮られ大幅に削減される(図1の(4)図で想像線表示した磁路cは、殆ど形成されない)。
例えば、10m離れた地点における磁界強度を、電波法の磁界強度の許容値以下とすることも可能となる。
本発明の作用等については、以上のとおり。
2 送電コイル
3 受電コイル
4 磁心コア(本発明)
5 磁心コア(本発明)
6 電磁遮蔽材(従来例)
7 電磁遮蔽材(従来例)
8 非接触給電装置(従来例)
9 送電コイル(従来例)
10 受電コイル(従来例)
11 磁心コア(従来例)
12 磁心コア(従来例)
13 非接触給電装置(本発明)
14 送電側回路
15 バッテリー
16 受電側回路
17 給電スタンド
18 地上
19 車輌
20 高周波電源
21 モータ
22 コンバータ
23 インバータ
24 電磁遮蔽材(本発明)
25 電磁遮蔽材(本発明)
26 送電側カプラ
27 受電側カプラ
G エアギャップ
B 背面方向
S 側面方向
L ループコイル
R ソレノイドコイル
a 磁路
b 磁路
c 磁路
Claims (4)
- 電磁誘導の相互誘導作用に基づき、送電側の送電コイルから受電側の受電コイルに、エアギャップを存し非接触で近接対応しつつ電力を供給する、非接触給電装置において、
該送電コイルおよび該受電コイルは、それぞれ、円形や方形等の環状をなすループコイルよりなり、奇数個使用されると共に、ループ面外側の背面側に、平板状の磁心コアそして電磁遮蔽材が配設されており、
該磁心コアは、それぞれ、給電に際し磁気的に分極する外周端部が同極となり、もって該磁心コアの該外周端部相互間には、背面側外部に回り込む閉ループ磁路そして磁界は、形成されず、
該電磁遮蔽材は、それぞれ、該磁心コアよりかなり広い面積よりなり、該磁心コアに対し庇状に外周側方に張り出し突出しており、もって給電に際し、該非接触給電装置から近隣周辺へと外部漏洩放射される虞のある磁路そして磁界を、遮蔽すべく機能すること、を特徴とする外部磁気遮蔽式の非接触給電装置。 - 請求項1において、該電磁遮蔽材は、該磁心コアの面積の2倍以上の面積よりなること、を特徴とする外部磁気遮蔽式の非接触給電装置。
- 請求項1において、該磁心コアは、フェライトコアよりなり、該電磁遮蔽材は、非磁性で高電導性の非鉄金属材料よりなること、を特徴とする外部磁気遮蔽式の非接触給電装置。
- 請求項1,2,又は3において、該電磁遮蔽材は、該送電側および該受電側について、その両方に配設されることなく、そのいずれか一方のみに配設されること、を特徴とする外部磁気遮蔽式の非接触給電装置。
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