JP2017180994A - 抽気装置およびこれを備えた冷凍機ならびに抽気装置の制御方法 - Google Patents

Abstract

【課題】運転停止のタイミングを適切に判断して過剰な運転継続を防止できる抽気装置を提供する。【解決手段】冷凍機から冷媒と不凝縮ガスを含む混合ガスを抽気する抽気配管１７と、抽気配管１７から抽気された混合ガスを貯留する抽気タンク４０と、抽気タンク４０内を冷却して混合ガス中の冷媒を凝縮させる冷却器４２と、抽気タンク４０内の液冷媒を冷凍機へ排出する排液配管１９と、抽気タンク４０内の混合ガス中の不凝縮ガスを外部へ排出する排気配管５０と、排気配管５０から排出した排出不凝縮ガス量が、冷凍機内に侵入した侵入不凝縮ガス量を超えた場合に、抽気装置１５の動作を停止する制御部１６とを備えている。【選択図】図２

Description

本発明は、冷凍機に侵入した空気等の不凝縮ガスを抽気する抽気装置およびこれを備えた冷凍機ならびに抽気装置の制御方法に関するものである。

運転中の作動圧力が機内で一部負圧となる冷媒（いわゆる低圧冷媒）を用いる冷熱機器においては、負圧部から空気等の不凝縮ガスが機内に侵入し、圧縮機等を通った後の凝縮器に滞留する。凝縮器に不凝縮ガスが滞留すると凝縮器における冷媒の凝縮性能が阻害され、冷熱機器としての性能が低下する。このため、冷凍機から抽気を行い、不凝縮ガスを機外へ排出することにより、一定の性能を確保するようにしている。抽気によって、不凝縮ガスは冷媒ガスとともに抽気装置内に引込まれ、冷媒が冷却され凝縮することにより、不凝縮ガスが冷媒から分離され、排気ポンプ等で機外へ排出される（下記特許文献１及び２参照）。

特開２００１−５０６１８号公報 特開２００６−３８３４６号公報

しかし、抽気装置は、運転停止のタイミングを適切に行なわずに過剰に運転継続が行われると、冷凍機から冷媒を過剰に抽気してしまい冷凍機の能力を低下させてしまうおそれがある。

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、運転停止のタイミングを適切に判断して過剰な運転継続を防止できる抽気装置およびこれを備えた冷凍機ならびに抽気装置の制御方法を提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、本発明の抽気装置およびこれを備えた冷凍機ならびに抽気装置の制御方法は以下の手段を採用する。
すなわち、本発明にかかる抽気装置は、冷凍機から冷媒と不凝縮ガスを含む混合ガスを抽気する抽気配管と、前記抽気配管から抽気された前記混合ガスを貯留する抽気タンクと、前記抽気タンク内を冷却して前記混合ガス中の冷媒を凝縮させる冷却器と、前記抽気タンク内の液冷媒を前記冷凍機へ排出する排液配管と、前記抽気タンク内の前記混合ガス中の不凝縮ガスを外部へ排出する排気配管と、前記排気配管から排出した排出不凝縮ガス量が、前記冷凍機内に侵入した侵入不凝縮ガス量を超えた場合に、当該抽気装置の動作を停止する制御部とを備えていることを特徴とする。

冷却器によって抽気タンク内を冷却すると、抽気タンク内の圧力が減少するので、冷凍機の冷媒系統（例えば凝縮器）との差圧が形成され、抽気配管を介して冷凍機から抽気タンクへと冷媒と不凝縮ガスを含む混合ガスが引き込まれる。抽気タンク内では、冷却器によって混合ガス中の冷媒が凝縮されて液冷媒となり抽気タンクの下方に蓄積される。一方、抽気タンク内に導かれた混合ガス中の不凝縮ガスは冷却器によって冷却されても凝縮されずにガスのまま抽気タンク内に滞留する。これにより、抽気タンク内で冷媒と不凝縮ガスが分離される。分離された不凝縮ガスは、排気配管を介して外部へと放出される。抽気タンク内に蓄積された液冷媒は、排液配管を介して冷凍機（例えば蒸発器）へと排出され、冷凍機にて再利用される。
排気配管から排出した排出不凝縮ガス量が、冷凍機内に侵入した侵入不凝縮ガス量を超えた場合に、抽気装置を停止することとしたので、運転停止のタイミングを適切に判断して抽気装置の過剰な運転継続を防止することができる。

さらに、本発明の抽気装置では、前記制御部は、前記抽気タンク内の温度および圧力から得られた該抽気タンク内の不凝縮ガス密度と、前記排気配管からの排出ガス量とから、前記排出不凝縮ガス量を得ることを特徴とする。

抽気タンク内に冷媒のみが存在する場合には、抽気タンク内の圧力と温度は飽和の関係となる。しかし、抽気タンク内に不凝縮ガスが含まれている場合には、含まれる不凝縮ガス密度に応じて不凝縮ガスの分圧分だけ抽気タンク圧力は高くなる。これを利用して、抽気タンク内の温度および圧力から不凝縮ガス密度を得ることとした。すなわち、抽気タンク内の温度から抽気タンク内の冷媒の分圧を得て、抽気タンク内の圧力から冷媒の分圧を引くことにより、不凝縮ガスの分圧が得られる。そして、不凝縮ガスの分圧から、理想気体の状態方程式を用いて不凝縮ガス密度を得ることができる。不凝縮ガス密度が得られれば、排気配管からの排出ガス量を用いて排出不凝縮ガス量を得ることができる。排出ガス量は、例えば、排気時の排気配管の差圧と排気時間から求めることができ、または、抽気タンクの内容積と排気前後の圧力差によって求めることができる。

さらに、本発明の抽気装置では、前記制御部は、前記冷凍機の冷媒系統内の圧力と冷凍機外の圧力との差圧に基づいて、前記侵入不凝縮ガス量を得ることを特徴とする。

冷凍機の冷媒系統内の圧力が冷凍機外の圧力よりも低くなった場合に、不凝縮ガスが冷凍機の冷媒系統内に侵入する。そこで、冷凍機の冷媒系統内の圧力と冷凍機外の圧力との差圧に基づいて、侵入不凝縮ガス量を得ることとした。

さらに、本発明の抽気装置では、前記制御部は、予め設定された一定時間内における前記抽気タンク内の不凝縮ガスの分圧の上昇が設定値以下の場合に、当該抽気装置の動作を停止することを特徴とする。

抽気タンク内の不凝縮ガスの分圧の上昇が設定値以下であれば、抽気タンク内の不凝縮ガスは略排気されていると判断できるので、抽気装置を停止することとした。

また、本発明の冷凍機は、上記のいずれかに記載の抽気装置を備えていることを特徴とする。

上記のいずれかの抽気装置を備えているので、抽気装置の過剰な運転継続を防止できる冷凍機を提供することができる。

また、本発明の抽気装置の制御方法は、冷凍機から冷媒と不凝縮ガスを含む混合ガスを抽気する抽気配管と、前記抽気配管から抽気された前記混合ガスを貯留する抽気タンクと、前記抽気タンク内を冷却して前記混合ガス中の冷媒を凝縮させる冷却器と、前記抽気タンク内の液冷媒を前記冷凍機へ排出する排液配管と、前記抽気タンク内の前記混合ガス中の不凝縮ガスを外部へ排出する排気配管とを備えた抽気装置の制御方法であって、前記排気配管から排出した排出不凝縮ガス量が、前記冷凍機内に侵入した侵入不凝縮ガス量を超えた場合に、当該抽気装置の動作を停止することを特徴とする。

抽気装置の運転停止のタイミングを適切に判断することにより、抽気装置の過剰な運転継続を防止することができる。

本発明の一実施形態に係る抽気装置を用いた冷凍機を示した概略構成図である。 図１の抽気装置周りを示した概略構成図である。 抽気装置の動作を示したフローチャートである。 抽気装置の動作を示したフローチャートである。 抽気装置の動作を示したフローチャートである。

以下に、本発明の一実施形態について、図面を参照して説明する。
図１には、本発明の抽気装置を用いた冷凍機の概略構成が示されている。同図に示すように、冷凍機１は、ターボ冷凍機とされており、冷媒を圧縮するターボ式の圧縮機１１と、圧縮機１１によって圧縮された高温高圧のガス冷媒を凝縮する凝縮器１２と、凝縮器１２からの液冷媒を膨張させる膨張弁１３と、膨張弁１３によって膨張させられた液冷媒を蒸発させる蒸発器１４と、冷凍機１の冷媒系統内に侵入した空気（不凝縮ガス）を大気へ放出する抽気装置１５と、冷凍機１が備える各部の制御を行う制御装置（制御部）１６とを主な構成として備えている。
冷媒としては、例えばＨＦＯ−１２３３ｚｄ（Ｅ）といった低圧冷媒が用いられており、運転中には蒸発器等の低圧部が大気圧以下となる。

圧縮機１１は、インバータモータ２０により駆動される多段遠心圧縮機である。インバータモータ２０は、制御装置１６によってその出力が制御されている。

凝縮器１２は、例えばシェルアンドチューブ型とされた熱交換器とされている。凝縮器１２には、冷媒を冷却するための冷却水が内部を流通する冷却水用伝熱管１２ａが挿通されている。冷却水用伝熱管１２ａには、冷却水往き配管２２ａと冷却水戻り配管２２ｂとが接続されている。冷却水往き配管２２ａを介して凝縮器１２に導かれた冷却水は、冷却水戻り配管２２ｂを介して図示しない冷却塔に導かれ外部へと排熱した後に、冷却水往き配管２２ａを介して再び凝縮器１２へと導かれるようになっている。
冷却水往き配管２２ａには、冷却水を送水する冷却水ポンプ（図示せず）と、冷却水入口温度Ｔｃｉｎを計測する冷却水入口温度センサ２３ａとが設けられている。冷却水戻り配管２２ｂには、冷却水出口温度Ｔｃｏｕｔを計測する冷却水出口温度センサ２３ｂと、冷却水流量Ｆ２を計測する冷却水流量センサ２４とが設けられている。
凝縮器１２には、凝縮器１２内の凝縮圧力Ｐｃを計測する凝縮器圧力センサ２５が設けられている。
これらセンサ２３ａ，２３ｂ，２４，２５の計測値は、制御装置１６へと送信されるようになっている。

膨張弁１３は、電動式とされており、制御装置１６によって開度が設定されるようになっている。

蒸発器１４は、例えばシェルアンドチューブ型とされた熱交換器とされている。蒸発器１４には、冷媒と熱交換する冷水が内部を流通する冷水用伝熱管１４ａが挿通されている。冷水用伝熱管１４ａには、冷水往き配管３２ａと冷水戻り配管３２ｂとが接続されている。冷水往き配管３２ａを介して蒸発器１４に導かれた冷水は、定格温度（例えば７℃）まで冷却され、冷水戻り配管３２ｂを介して図示しない外部負荷に導かれて冷熱を供給した後に、冷水往き配管３２ａを介して再び蒸発器１４へと導かれるようになっている。
冷水往き配管３２ａには、冷水を送水する冷水ポンプ（図示せず）と、冷水入口温度Ｔｉｎを計測する冷水入口温度センサ３３ａとが設けられている。冷水戻り配管３２ｂには、冷水出口温度Ｔｏｕｔを計測する冷水出口温度センサ３３ｂと、冷水流量Ｆ１を計測する冷水流量センサ３４とが設けられている。
蒸発器１４には、蒸発器１４内の蒸発圧力Ｐｅを計測する蒸発器圧力センサ３５が設けられている。
これらセンサ３３ａ，３３ｂ，３４，３５の計測値は、制御装置１６へと送信されるようになっている。

凝縮器１２と蒸発器１４との間には、抽気装置１５が設けられている。抽気装置１５には、凝縮器１２から冷媒と不凝縮ガス（空気）を含む混合ガスを導く抽気配管１７が接続されている。抽気配管１７には、混合ガスの流通および遮断を制御するための抽気電磁弁（抽気弁）１８が設けられている。この抽気電磁弁１８の開閉は、制御装置１６によって制御される。
抽気装置１５には、抽気装置１５内で凝縮させた液冷媒を蒸発器１４へ排出する排液配管１９が接続されている。排液配管１９には、液冷媒の流通および遮断を制御するための排液電磁弁（排液弁）２１が設けられている。この排液電磁弁２１の開閉は、制御装置１６によって制御される。

図２には、抽気装置１５周りの構成が示されている。抽気装置１５は、抽気配管１７から導かれた冷媒と不凝縮ガスを含む混合ガスを貯留する抽気タンク４０を備えている。抽気タンク４０には、抽気タンク４０内を冷却する冷却器４２と、抽気タンク４０内を加熱するヒータ４４とが設けられている。

冷却器４２は、ペルチェ素子を備えており、ペルチェ素子によって冷却された冷却伝熱面４２ａが抽気タンク４０内に露出するように設けられている。冷却伝熱面４２ａは、抽気タンク４０の上下方向に沿って設けられている。冷却器４２のペルチェ素子には、図示しない給電部が接続されている。制御装置１６によって給電部に流す電流を制御することで、冷却器４２の起動及び停止が切り替えられるようになっている。また、冷却器４２のペルチェ素子には、冷却伝熱面４２ａにて吸熱した熱を外部へ放出する放熱部（図示せず）が設けられている。放熱部には、冷却水を通水させる水冷装置が設けられており、一定温度にて放熱されるようになっている。なお、放熱部は、水冷装置を備えない空冷式としても良い。

ヒータ４４は、例えば電気式ヒータとされており、抽気タンク４０の底部に取り付けられている。制御装置１６によってヒータ４４の起動及び停止が制御されるようになっている。

抽気タンク４０には、抽気タンク４０内の圧力Ｐｔを検出する抽気タンク用圧力センサ４６と、抽気タンク４０内の温度Ｔｔを検出する抽気タンク用温度センサ４８とが設けられている。これらセンサ４６，４８の計測値は、制御装置１６へと送信されるようになっている。
抽気タンク４０の上部には、抽気タンク４０内のガス（主として不凝縮ガス）を排出する排気配管５０が接続されている。排気配管５０には、ガスの流通および遮断を制御するための排気電磁弁（排気弁）５２が設けられている。この排気電磁弁５２の開閉は、制御装置１６によって制御される。

制御装置１６は、各センサから受信した測定値や上位システムから送られてくる負荷率などに基づいて圧縮機１１の回転数などを制御する機能や、抽気装置１５の制御機能などを有している。

制御装置１６は、例えば、図示しないＣＰＵ（中央演算装置）、ＲＡＭ（Ｒａｎｄｏｍ Ａｃｃｅｓｓ Ｍｅｍｏｒｙ）等のメモリ、及びコンピュータ読み取り可能な記録媒体等かを備えている。後述の各種機能を実現するための一連の処理の過程は、プログラムの形式で記録媒体等に記録されており、このプログラムをＣＰＵがＲＡＭ等に読み出して、情報の加工・演算処理を実行することにより、後述の各種機能が実現される。

上述した冷凍機１は、低圧冷媒を用いているので、運転中に負圧部から不凝縮ガスである空気が冷凍機１内に侵入する。負圧部としては、主として蒸発器等の冷凍サイクル時に相対的に低圧となる領域が挙げられるが、冬期には凝縮器１２も負圧となり得る。冷凍機１内に侵入した空気は、主に、凝縮器１２内に蓄積されることになる。抽気装置１５は、凝縮器１２内に蓄積された空気を所定の間隔で運転させて冷凍機１内の空気を外部へと排出する。

次に、図３〜図５を用いて、抽気装置１５の動作について説明する。
表１には、以下に説明する各ステップにおけるペルチェ素子、各電磁弁等の動作状態がまとめられている。下表において、○印はＯＮまたは開を示し、●印はＯＦＦまたは閉を示す。

冷凍機１の運転中で、不凝縮ガスである空気の冷凍機１内への侵入量が所定値未満の場合には、抽気装置１５は停止状態とされる（ステップＳ１）。このとき、冷却器４２のペルチェ素子はＯＦＦとされ、抽気電磁弁１８及び排気電磁弁５２は閉とされ、排液電磁弁２１は開とされ、ヒータ４４はＯＦＦとされている。

ステップＳ２では、冷凍機１の冷媒系統内に侵入する空気量の計算を以下のように行う。制御装置１６は、凝縮器圧力センサ２５から凝縮圧力Ｐｃと、蒸発器圧力センサ３５から蒸発圧力Ｐｅとを取得し、凝縮器１２と蒸発器１４における大気圧との差圧の計算を下式のように行う。
差圧（凝縮器）＝大気圧―凝縮圧力Ｐｃ ・・・（１）
差圧（蒸発器）＝大気圧−蒸発圧力Ｐｅ ・・・（２）
そして、式（１）及び式（２）に基づき、空気侵入量（瞬時値）を下式のように算出する。
空気侵入量（瞬時値）＝ｆ（差圧） ・・・（３）
すなわち、空気侵入量（瞬時値）は差圧の関数（例えば差圧の１／２乗の関数）とされ、凝縮器１２における空気侵入量と蒸発器１４における空気侵入量との和とする。
そして、冷凍機１の冷媒系統に侵入した空気量（積算値）は、空気侵入量（瞬時値）を時間で積分した値として算出される。
空気侵入量（積算値）＝Σ空気侵入量（瞬時値） ・・・（４）

上記のように算出した空気侵入量（積算値）が、予め決められた設定値を超えると（ステップＳ３）、抽気装置１５の起動準備が行われる（ステップＳ４）。具体的には、冷却器４２のペルチェ素子をＯＮとし、排液電磁弁２１を閉とする。これにより、抽気タンク４０内は閉空間となり、ペルチェ素子による冷却によって冷却伝熱面４２ａから吸熱が行われる。冷却伝熱面４２ａからの吸熱によって、抽気タンク４０内の温度が低下するとともに、抽気タンク４０内の圧力も低下する。
凝縮器圧力センサ２５によって得られた凝縮圧力Ｐｃから抽気タンク用圧力センサ４６によって得られた抽気タンク圧力Ｐｔを引いた値が設定値を超えた場合に（ステップＳ５）、抽気電磁弁１８を開とする（ステップＳ６）。

抽気電磁弁１８を開とすることによって、凝縮器１２と抽気タンク４０との差圧に応じて、凝縮器１２から抽気配管１７を介して冷媒と空気を含む混合ガスが抽気タンク４０内へと流れ込む。抽気タンク４０内では、冷却伝熱面４２ａからの冷却によって、冷媒が凝縮温度以下まで冷却されて液化される。一方、不凝縮ガスである空気は、冷却伝熱面４２ａからの冷却によっても凝縮されずにガス状態のまま抽気タンク４０内に滞留する。
以下に説明するように、２通りの方法で、抽気タンク４０内で凝縮されて抽気タンク４０の下方に蓄積された液冷媒の液位を検知する。

［圧力変化による液位検知（ステップＳ７）］
ステップＳ７に示すように、凝縮器圧力センサ２５によって得られた凝縮圧力Ｐｃから抽気タンク用圧力センサ４６によって得られた抽気タンク圧力Ｐｔを引いた値が設定値を超えた場合に、抽気タンク４０内における液冷媒の液位が上昇したと判断する。この設定値は、予め試験等によって決定されている。

冷却伝熱面４２ａは、抽気タンク４０内で高さ方向に向けて設置されている（図２参照）ので、抽気タンク４０の下方に蓄積された液冷媒の液位が上昇すると、冷却伝熱面４２ａが液冷媒で下方から液没することになる。冷却伝熱面４２ａが液冷媒によって液没すると、ガスを冷却する伝熱面積が減少するため、凝縮能力が低下する。凝縮能力が低下すると、抽気タンク４０内の圧力Ｐｔが上昇して、凝縮器１２の凝縮圧力Ｐｃとの差圧が小さくなる。このように、抽気タンク４０内を冷却すると抽気タンク４０内の圧力が低下するが、抽気タンク４０内での冷媒の凝縮が進むと、抽気タンク４０に液冷媒が蓄積されて冷却伝熱面４２ａを液冷媒が覆うことにより、抽気タンク４０内の圧力Ｐｔが上昇するという減少が生じる。そこで、抽気タンク用圧力センサ４６で抽気タンク４０内の圧力Ｐｔを計測し、計測値が下降した後に上昇して所定値以上となり凝縮圧力Ｐｃとの差圧が設定値を超えたことを捉えて、抽気タンク４０内の液冷媒の液位の上昇を検知する。
上記のように抽気タンク４０内の液冷媒の液位の上昇を検知したら、ステップＳ１０へと進み、排液を行う。

［計算による液位検知（ステップＳ８及びＳ９）］
計算による液冷媒の液位検知では、ステップＳ８に示すように、冷媒凝縮量の計算を行う。
先ず、冷媒凝縮量（瞬時値）を算出するために、抽気タンク４０内の温度を得る。具体的には、抽気タンク用温度センサ４８によって抽気タンク温度Ｔｔを得る。抽気タンク用温度センサ４８を用いない場合には、抽気タンク用圧力センサ４６によって得られる抽気タンク圧力Ｐｔから抽気タンク温度を計算してもよい。具体的には、抽気タンク圧力Ｐｔから得られる飽和温度を抽気タンク温度とする。

そして、冷却器４２の冷却能力と、冷媒の凝縮潜熱から冷媒凝縮量（瞬時値）を得る。
冷却器４２で用いるペルチェ素子の冷却能力は、吸熱側温度と放熱温度との差、ペルチェ素子に流れる電流で決まる。放熱温度（冷却水温度または外気温度）、ペルチェ素子に流れる電流を一定とすると、吸熱側温度（≒抽気タンク内温度Ｔｔ）の関数として冷却能力Ｑｐ＿Ｗ［Ｗ］が下式のように算出される。
Ｑｐ＿Ｗ＝ｆ（Ｔｔ） ・・・（５）
冷媒の凝縮潜熱Ｑ＿ＬＨ［ｋＪ／ｋｇ］は、飽和温度（飽和圧力）におけるガスエンタルピと液エンタルピとの差であるため、下式のように冷媒ごとに抽気タンク内温度Ｔｔの関数として定義される。
Ｑ＿ＬＨ＝ｆ（Ｔｔ） ・・・（６）
上記の通り得られた冷却能力Ｑｐ＿Ｗと凝縮潜熱Ｑ＿ＬＨとによって、冷媒凝縮量（瞬時値）Ｇ＿ｉｎ＿ｒｅｆ［ｋｇ／ｈ］が以下の通り算出される。
Ｇ＿ｉｎ＿ｒｅｆ＝Ｑｐ＿Ｗ／Ｑ＿ＬＨ×３６００／１０³ ・・・（７）
上式（７）にて得られた冷媒凝縮量（瞬時値）を時間で積分することによって、冷媒凝縮量（積算値）が得られる。
冷媒凝縮量（積算値）＝Σ冷媒凝縮量（瞬時値） ・・・（８）

そして、冷媒凝縮量（積算値）が設定値を超えると（ステップＳ９）、抽気タンク４０内の液冷媒の液位が上昇したと判断し、ステップＳ１０へと進み、排液を行う。

ステップＳ１０では、排液電磁弁２１を開として、抽気タンク４０内の液冷媒の排出を行う。抽気タンク４０内の液冷媒は、排液配管１９を通り、蒸発器１４へと導かれる。

ステップＳ１０にて排液電磁弁２１を開としてから一定時間経過した後に、排液電磁弁２１を閉じ、排液を終了する（ステップＳ１１）。この一定時間は、冷凍機１設置前の試験等によって予め設定しておく。

次に、抽気タンク４０内に蓄積された不凝縮ガスである空気を、排気配管５０を介して外部（大気）へ排出するか否かの判断を、以下の２通りの方法で検出することによって行う。
［圧力変化による検出（ステップＳ１２）］
ステップＳ１０にて抽気タンク４０から液冷媒を排出すると、冷却器４２の冷却伝熱面４２ａの液没が解消されて冷却能力が回復するので、抽気タンク４０内の圧力は降下することになる。しかし、抽気タンク４０内に不凝縮ガスである空気が所定量以上滞留していると、空気が冷却伝熱面４２ａを覆い伝熱性能が阻害されることになる。したがって、液冷媒の排液後に抽気タンク４０内の圧力が所定値以下まで下がらない場合には、抽気タンク４０内に空気が所定量以上滞留していると判断することができる。そこで、ステップＳ１２にて、凝縮器圧力センサ２５によって得られた凝縮圧力Ｐｃから抽気タンク用圧力センサ４６によって得られた抽気タンク圧力Ｐｔを引いた差分値が設定値を超えたままの場合、すなわち、抽気タンク圧力Ｐｔが所定値以下に下がらない場合に、抽気タンク４０内に空気が所定量以上滞留していると判断する。
抽気タンク４０内に空気が所定量以上滞留していると判断した場合には、ステップＳ１５に進み、排気の準備を行う。

［計算による検出（ステップＳ１３及びＳ１４）］
ステップＳ１３では、計算によって抽気タンク４０内の空気の滞留量である抽気タンク内空気量（積算値）を得る。具体的には、上述したステップＳ２にて算出した空気侵入量（積算値）に基づいて算出する。そして、抽気タンク内空気量（積算値）が設定値を超えた場合（ステップＳ１４）には、抽気タンク４０内に空気が所定量以上滞留していると判断し、ステップＳ１５に進み、排気の準備を行う。

ステップＳ１５では、抽気タンク４０内のガスの排気準備を行う。具体的には、冷却器４２のペルチェ素子をＯＦＦとし、抽気電磁弁１８を閉とし、ヒータ４４をＯＮとする。これにより、抽気タンク４０内が密閉された上で内部の温度が上昇するので、抽気タンク４０内の圧力が上昇する。そして、抽気タンク用圧力センサ４６から得られた抽気タンク圧力Ｐｔが上昇し、大気圧に対して所定値αだけ高い設定値（大気圧＋α）を超えた場合（ステップＳ１６）に、ステップＳ１７に進み、排気開始を行う。

ステップＳ１７では、排気電磁弁５２を開とし、ヒータ４４をＯＦＦとする。これにより、排気配管５０を介して抽気タンク４０内の空気を主成分とするガスが外部（大気）へと放出される。このときにヒータ４４をＯＦＦとしているのは、抽気タンク４０内に残存している冷媒を必要以上に外部へと放出しないためである。

そして、抽気タンク４０内の圧力が大気圧に対して所定値βだけ高い設定値（大気圧＋β）を下回った場合（ステップＳ１８）に、ステップＳ１９へと進む。この設定値を大気圧よりも所定値βだけ高い圧力としたのは、大気圧を下回るまで排気電磁弁５２を開としておくと、大気が逆流して抽気タンク４０内に導かれてしまうのを防止するためである。
ステップＳ１９では、排気電磁弁５２を閉として、排気を終了させる。

次に、ステップＳ２０以降へ進み、抽気装置１５の停止の判断を行う。
ステップＳ２０では、排気配管５０を介して外部（大気）へと排出した空気の総量である排出空気量（積算値）を算出する。具体的には以下の通りである。
先ず、抽気タンク４０内の空気密度ρ＿ｔ＿ａｉｒ［ｋｇ／ｍ^３］を得るために、抽気タンク４０内の冷媒飽和圧力Ｐｔ＿ｒｅｆ［ＭＰａ（ａｂｓ）］を算出する。抽気タンク４０内の冷媒飽和圧力Ｐｔ＿ｒｅｆは、抽気タンク４０内の温度Ｔｔ相当の飽和圧力とする。飽和圧力と飽和温度との関係式は、冷媒ごとに飽和温度の関数として下式の通り定義できる。
Ｐｔ＿ｒｅｆ＝ｆ（Ｔｔ） ・・・（９）
そうすると、抽気タンク４０内の空気分圧Ｐｔ＿ａｉｒ［ＭＰａ（ａｂｓ）］は、抽気タンク圧力Ｐｔ（全圧）を用いて、下式のように算出できる。
Ｐｔ＿ａｉｒ＝Ｐｔ−Ｐｔ＿ｒｅｆ ・・・（１０）
したがって、抽気タンク４０内の空気質量ｗ＿ｔ＿ａｉｒ［ｋｇ］は、理想気体の状態方程式から、下式の通りとなる。
ｗ＿ｔ＿ａｉｒ＝Ｐｔ＿ａｉｒ×Ｖｔ×Ｍ＿ａｉｒ／（Ｒ×Ｔｔ） ・・・（１１）
ここで、Ｖｔは抽気タンク４０の容積［ｍ^３］、Ｍ＿ａｉｒは空気の分子量［ｋｇ／ｍｏｌ］、Ｒはガス定数、Ｔｔは抽気タンク４０内の温度［Ｋ］である。
よって、抽気タンク４０内の空気密度ρ＿ｔ＿ａｉｒは、下式の通りとなる。
ρ＿ｔ＿ａｉｒ＝ｗ＿ｔ＿ａｉｒ／Ｖｔ ・・・（１２）

以上のように抽気タンク４０内の空気密度ρ＿ｔ＿ａｉｒが得られたら、排出空気量ｗ＿ｅｘ＿ａｉｒ［ｋｇ］を算出する。
排出ガス体積Ｖ＿ｅｘ［ｍ^３］は、抽気タンク４０内の圧力Ｐｔと大気圧Ｐａとの差圧と、ステップＳ１７において排気電磁弁５２を開としていた時間Ｔｉｍｅ＿ｅｘ［ｓｅｃ］から推定する。
Ｖ＿ｅｘ＝ｆ（Ｐｔ−Ｐａ，Ｔｉｍｅ＿ｅｘ） ・・・（１３）
なお、排出ガス体積Ｖ＿ｅｘは、上式（１３）に代えて、抽気タンク４０の容積Ｖｔと、排気前後の圧力差から求めても良い。
上式で得られた排出ガス体積Ｖ＿ｅｘと抽気タンク４０内の空気密度ρ＿ｔ＿ａｉｒを用いて、排出空気量ｗ＿ｅｘ＿ａｉｒを下式のように算出する。
ｗ＿ｅｘ＿ａｉｒ＝Ｖ＿ｅｘ×ρ＿ｔ＿ａｉｒ ・・・（１４）

上式（１４）で得られた排出空気量ｗ＿ｅｘ＿ａｉｒは、１回の排気あたりの値であるから、複数回の排気を行った場合には、排出空気量ｗ＿ｅｘ＿ａｉｒに対して排気回数ｎを乗じて得られた値が排出空気量（積算値）となる。
排出空気量（積算値）＝ｗ＿ｅｘ＿ａｉｒ×ｎ ・・・（１５）
このように排出空気量（積算値）が得られると、ステップＳ２１へ進む。

ステップＳ２１では、排出空気量（積算値）がステップＳ２で得られた侵入空気量（積算値）を超えたか否かを判断する。
排出空気量（積算値）が侵入空気量（積算値）を超えた場合は、十分に排気が行われたとして、ステップＳ２３へと進み、抽気装置１５の停止を行う。

一方で、排出空気量（積算値）が侵入空気量（積算値）を超えていない場合は、ステップＳ４へ戻り、上述した抽気、排液及び排気を繰り返す。
また、排出空気量（積算値）が侵入空気量（積算値）を超えなかった場合であっても、ステップＳ２２に示すように、予め設定された一定時間内の抽気タンク４０内の空気分圧Ｐｔ＿ａｉｒ（式（１０）参照）の上昇が設定値以下の場合には、ステップＳ２３へと進み、抽気装置１５の停止を行う。このステップＳ２２は、何らかの理由で、排出空気量（積算値）や侵入空気量（積算値）の計算が不正確であった場合であっても、抽気タンク４０内の空気分圧の上昇が設定値以下であれば、抽気タンク４０内の空気は略排気されていると判断できるからである。

抽気装置１５の停止を行うステップＳ２３では、排液電磁弁２１を開とする。これにより、抽気タンク４０内を蒸発器１４に連通させる。これは、抽気タンク４０内が外気温度の影響によって圧力上昇することを防止するためである。

以上の通り、本実施形態によれば、以下の作用効果を奏する。
ステップＳ２０及びＳ２１にて説明したように、排気配管５０から排出した排出空気量（積算値）が、冷凍機１内に侵入した侵入空気量（積算値）を超えた場合に、抽気装置１５を停止することとしたので、運転停止のタイミングを適切に判断して抽気装置１５の過剰な運転継続を防止することができる。

抽気タンク４０内に冷媒のみが存在する場合には、抽気タンク４０内の圧力Ｐｔと温度Ｔｔは飽和の関係となる。しかし、抽気タンク４０内に空気が含まれている場合には、含まれる空気密度に応じて空気の分圧分だけ抽気タンク圧力Ｐｔは高くなる。これを利用して、抽気タンク４０内の温度Ｔｔおよび圧力Ｐｔから空気密度を得ることとした（式（９）〜式（１２）参照）。このように、抽気タンク４０の温度Ｔｔ及び圧力Ｐｔを得るだけで、演算により空気密度を得ることができ、ひいては排出空気量を得ることができる。

ステップＳ２２にて説明したように、何らかの理由で、排出空気量（積算値）や侵入空気量（積算値）の計算が不正確であった場合を考慮して、ステップＳ２１にて排出空気量（積算値）が侵入空気量（積算値）を超えなかった場合であっても、抽気タンク４０内の空気分圧の上昇が設定値以下であれば、抽気タンク４０内の空気は略排気されていると判断し、抽気装置を停止することとした。これにより、抽気装置１５の過剰な運転継続を防止することができる。

なお、図１に示した冷凍機１の構成は一例であり、この構成に限定されない。例えば、水冷式の凝縮器１２に代えて空気熱交換器を配置し、外気と冷媒との間で熱交換を行うような構成としてもよい。また、冷凍機１は冷却機能のみを有する場合に限定されず、例えば、ヒートポンプ機能のみ、或いは、冷却機能及びヒートポンプ機能の両方を有しているものであってもよい。

また、冷却器４２に用いる冷却デバイスとしてペルチェ素子を用いることとしたが、本発明はこれに限定されるものではなく、抽気タンク４０内を冷媒の凝縮温度以下に冷却できるものであれば、他の冷却装置であっても良い。

また、ヒータ４４としては、電気式ヒータを用いることとしたが、本発明はこれに限定されるものではなく、抽気タンク４０内を加熱できるものであれば、高温冷媒が流れる伝熱管を用いたヒータなど他の形式のヒータであっても良い。

１ 冷凍機
１１ 圧縮機
１２ 凝縮器
１３ 膨張弁
１４ 蒸発器
１５ 抽気装置
１６ 制御装置（制御部）
１７ 抽気配管
１８ 抽気電磁弁（抽気弁）
１９ 排液配管
２０ インバータモータ
２１ 排液電磁弁（排液弁）
２２ａ 冷却水往き配管
２２ｂ 冷却水戻り配管
２３ａ 冷却水入口温度センサ
２３ｂ 冷却水出口温度センサ
２４ 冷却水流量センサ
２５ 凝縮器圧力センサ
３２ａ 冷水往き配管
３２ｂ 冷水戻り配管
３３ａ 冷水入口温度センサ
３３ｂ 冷水出口温度センサ
３４ 冷水流量センサ
３５ 蒸発器圧力センサ
４０ 抽気タンク
４２ 冷却器
４４ ヒータ
４６ 抽気タンク用圧力センサ
４８ 抽気タンク用温度センサ
５０ 排気配管
５２ 排気電磁弁（排気弁）

Claims (6)

1. 冷凍機から冷媒と不凝縮ガスを含む混合ガスを抽気する抽気配管と、
   前記抽気配管から抽気された前記混合ガスを貯留する抽気タンクと、
   前記抽気タンク内を冷却して前記混合ガス中の冷媒を凝縮させる冷却器と、
   前記抽気タンク内の液冷媒を前記冷凍機へ排出する排液配管と、
   前記抽気タンク内の前記混合ガス中の不凝縮ガスを外部へ排出する排気配管と、
   前記排気配管から排出した排出不凝縮ガス量が、前記冷凍機内に侵入した侵入不凝縮ガス量を超えた場合に、当該抽気装置の動作を停止する制御部と、
   を備えていることを特徴とする抽気装置。
2. 前記制御部は、前記抽気タンク内の温度および圧力から得られた該抽気タンク内の不凝縮ガス密度と、前記排気配管からの排出ガス量とから、前記排出不凝縮ガス量を得ることを特徴とする請求項１に記載の抽気装置。
3. 前記制御部は、前記冷凍機の冷媒系統内の圧力と冷凍機外の圧力との差圧に基づいて、前記侵入不凝縮ガス量を得ることを特徴とする請求項１又は２に記載の抽気装置。
4. 前記制御部は、予め設定された一定時間内における前記抽気タンク内の不凝縮ガスの分圧の上昇が設定値以下の場合に、当該抽気装置の動作を停止することを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の抽気装置。
5. 請求項１から４のいずれかに記載の抽気装置を備えていることを特徴とする冷凍機。
6. 冷凍機から冷媒と不凝縮ガスを含む混合ガスを抽気する抽気配管と、
   前記抽気配管から抽気された前記混合ガスを貯留する抽気タンクと、
   前記抽気タンク内を冷却して前記混合ガス中の冷媒を凝縮させる冷却器と、
   前記抽気タンク内の液冷媒を前記冷凍機へ排出する排液配管と、
   前記抽気タンク内の前記混合ガス中の不凝縮ガスを外部へ排出する排気配管と、
   を備えた抽気装置の制御方法であって、
   前記排気配管から排出した排出不凝縮ガス量が、前記冷凍機内に侵入した侵入不凝縮ガス量を超えた場合に、当該抽気装置の動作を停止することを特徴とする抽気装置の制御方法。

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