JP2017116763A - Optical and imaging apparatus - Google Patents

Optical and imaging apparatus Download PDF

Info

Publication number
JP2017116763A
JP2017116763A JP2015252997A JP2015252997A JP2017116763A JP 2017116763 A JP2017116763 A JP 2017116763A JP 2015252997 A JP2015252997 A JP 2015252997A JP 2015252997 A JP2015252997 A JP 2015252997A JP 2017116763 A JP2017116763 A JP 2017116763A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
lens group
lens
optical system
negative
object side
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2015252997A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP6698339B2 (en
Inventor
山中 久幸
Hisayuki Yamanaka
久幸 山中
祥一朗 平川
Shoichiro Hirakawa
祥一朗 平川
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Tamron Co Ltd
Original Assignee
Tamron Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Tamron Co Ltd filed Critical Tamron Co Ltd
Priority to JP2015252997A priority Critical patent/JP6698339B2/en
Publication of JP2017116763A publication Critical patent/JP2017116763A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6698339B2 publication Critical patent/JP6698339B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Lenses (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an optical system achieving a wider angle and a larger diameter and capable of achieving high optical performance, and an imaging apparatus including the optical system.SOLUTION: An optical system comprises, in order from an object side, a first lens group G1 having positive refractive power and a second lens group G2 having positive refractive power, fixes the first lens group G1 in an optical axis direction, and moves the second lens group G2 to perform focusing from an infinity object to a finite distance object. The first lens group G1 includes at least three negative lenses, a positive lens LA, and a positive lens LB. A predetermined condition is satisfied.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本件発明は、光学系及び撮像装置に関し、特に、広角撮像に適した大口径の光学系及び当該光学系を備えた撮像装置に関する。   The present invention relates to an optical system and an imaging apparatus, and more particularly, to an optical system having a large aperture suitable for wide-angle imaging and an imaging apparatus including the optical system.

従来より、デジタルスチルカメラ、デジタルビデオカメラ等の固体撮像素子を用いた撮像装置が普及している。それに伴い、当該撮像装置に用いられる光学系の高性能化も急速に進展している。光学系の高性能化に加えて、近年では、光学系の大口径化及び広角化に対する要望も大きい。特に、単焦点光学系に対する大口径化、広角化への要望は大きい。例えば、単焦点光学系においては、Fnoが2.8よりも小さい明るい光学系が求められている。同様に、単焦点光学系においては、60度を超える画角(2ω)を有する広角撮像が可能な光学系が求められている。   Conventionally, imaging devices using solid-state imaging devices such as digital still cameras and digital video cameras have become widespread. Along with this, the performance of optical systems used in the imaging apparatus has been rapidly improved. In recent years, in addition to the improvement in performance of optical systems, there has been a great demand for an increase in the diameter and widening of optical systems. In particular, there is a great demand for a large aperture and wide angle for a single focus optical system. For example, in a single focus optical system, a bright optical system with Fno smaller than 2.8 is required. Similarly, in a single focus optical system, an optical system capable of wide-angle imaging having an angle of view (2ω) exceeding 60 degrees is required.

このような光学系として、例えば、特許文献1に記載の広角レンズが知られている。特許文献1に記載の広角レンズは、正の屈折力を有する第1レンズ群と正の屈折力を有する第2レンズ群とから成り、第1レンズ群の位置を固定した状態で、第2レンズ群を後物体側に移動させることで有限距離物体への合焦を行うものとしている。当該広角レンズは、83°〜84°の画角と、1.4程度のFnoとを有し、広角化及び大口径化を実現している。   As such an optical system, for example, a wide-angle lens described in Patent Document 1 is known. The wide-angle lens described in Patent Document 1 includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power, and the second lens is in a state where the position of the first lens group is fixed. The group is moved to the rear object side to focus on a finite distance object. The wide-angle lens has an angle of view of 83 ° to 84 ° and an Fno of about 1.4, and realizes a wide angle and a large aperture.

特開2011−59290号公報JP 2011-59290 A

しかしながら、特許文献1に記載の広角レンズでは、軸上色収差及び倍率色収差の補正が不十分であり、十分に高性能化が図られているとはいえない。
本発明の課題は、広角化及び大口径化を図ると共に、高い光学性能を実現することのできる光学系及び当該光学系を備える撮像装置を提供することにある。
However, the wide-angle lens described in Patent Document 1 has insufficient correction of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration, and cannot be said to have sufficiently improved performance.
An object of the present invention is to provide an optical system capable of realizing a wide angle and a large aperture and realizing high optical performance, and an image pickup apparatus including the optical system.

上記課題を解決するために、本件発明の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群とを備え、前記第1レンズ群を光軸方向に固定し、前記第2レンズ群を移動させることで無限遠物体から有限距離物体への合焦を行い、前記第1レンズ群は、少なくとも3枚の負レンズと、正レンズLA及び正レンズLBとを含み、以下の条件を満足することを特徴とする。   In order to solve the above problems, an optical system of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power, and the first lens. The group is fixed in the optical axis direction, and the second lens group is moved to focus from an object at infinity to a finite distance object. The first lens group includes at least three negative lenses and a positive lens. Including LA and positive lens LB, the following conditions are satisfied.

νd1b1 < 35.0 ・・・(1)
νd1b2 > 65.0 ・・・(2)
νd1b1 <35.0 (1)
νd1b2> 65.0 (2)

但し、
νd1b1は、前記第1レンズ群に含まれる前記正レンズLAのd線に対するアッベ数であり、
νd1b2は、前記第1レンズ群に含まれる前記正レンズLBのd線に対するアッベ数である。
However,
νd1b1 is an Abbe number with respect to the d-line of the positive lens LA included in the first lens group,
νd1b2 is an Abbe number with respect to the d-line of the positive lens LB included in the first lens group.

また、本件発明の撮像装置は、上記本件発明に係る光学系と、当該光学系の像側に、当該光学系によって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする。   The imaging apparatus of the present invention includes the optical system according to the present invention, and an image sensor that converts an optical image formed by the optical system into an electrical signal on the image side of the optical system. Features.

本件発明によれば、広角化及び大口径化を図ると共に、高い光学性能を実現することのできる光学系及び当該光学系を備える撮像装置を提供することができる。   According to the present invention, it is possible to provide an optical system capable of realizing a wide angle and a large aperture and realizing high optical performance, and an imaging apparatus including the optical system.

本件発明の実施例1の光学系の無限遠合焦時におけるレンズ構成例を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structural example at the time of infinity focusing of the optical system of Example 1 of this invention. 実施例1の光学系の無限遠合焦時における縦収差図である。但し、図面に向かって左から順に球面収差、非点収差及び歪曲収差を示す。縦収差図に関して、以下同じである。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram of the optical system of Example 1 when focusing on infinity. However, spherical aberration, astigmatism and distortion are shown in order from the left toward the drawing. The same applies to the longitudinal aberration diagrams. 実施例1の光学系の無限遠合焦時におけるコマ収差を表す横収差図である。3 is a lateral aberration diagram illustrating coma aberration when the optical system of Example 1 is focused at infinity. FIG. 実施例1の光学系の0.5m合焦時における縦収差図である。FIG. 4 is a longitudinal aberration diagram of the optical system of Example 1 when focusing on 0.5 m. 実施例1の光学系の0.5m合焦時におけるコマ収差を表す横収差図である。6 is a lateral aberration diagram illustrating coma aberration when the optical system of Example 1 is focused on 0.5 m. FIG. 本件発明の実施例2の光学系の無限遠合焦時におけるレンズ構成例を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structural example at the time of infinity focusing of the optical system of Example 2 of this invention. 実施例2の光学系の無限遠合焦時における縦収差図である。6 is a longitudinal aberration diagram of the optical system of Example 2 when focusing on infinity. FIG. 実施例2の光学系の無限遠合焦時におけるコマ収差を表す横収差図である。6 is a lateral aberration diagram illustrating coma aberration when the optical system of Example 2 is focused at infinity. FIG. 実施例2の光学系の0.5m合焦時における縦収差図である。6 is a longitudinal aberration diagram of the optical system of Example 2 when focusing on 0.5 m. FIG. 実施例2の光学系の0.5m合焦時におけるコマ収差を表す横収差図である。6 is a lateral aberration diagram illustrating coma aberration when the optical system of Example 2 is focused on 0.5 m. FIG. 本件発明の実施例3の光学系の無限遠合焦時におけるレンズ構成例を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structural example at the time of infinity focusing of the optical system of Example 3 of this invention. 実施例3の光学系の無限遠合焦時における縦収差図である。6 is a longitudinal aberration diagram of the optical system of Example 3 when focusing on infinity. FIG. 実施利3の光学系の無限遠合焦時におけるコマ収差を表す横収差図である。FIG. 12 is a lateral aberration diagram illustrating coma aberration of the optical system according to practical example 3 when focusing on infinity. 実施例3の光学系の0.5m合焦時における縦収差図である。6 is a longitudinal aberration diagram of the optical system of Example 3 when focusing on 0.5 m. FIG. 実施例3の光学系の0.5m合焦時におけるコマ収差を表す横収差図である。6 is a lateral aberration diagram illustrating coma aberration when the optical system of Example 3 is focused on 0.5 m. FIG.

以下、本件発明に係る光学系及び撮像装置の実施の形態を説明する。   Hereinafter, embodiments of an optical system and an imaging apparatus according to the present invention will be described.

1.光学系
1−1.光学系の構成
本件発明の実施の形態の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群とを備え、第1レンズ群を光軸方向に固定し、第2レンズ群を移動させることで無限遠物体から有限距離物体への合焦を行い、第1レンズ群は、少なくとも3枚の負レンズと、正レンズLA及び正レンズLBとを含み、後述する条件を満足することを特徴とする。まず、本実施の形態に係る光学系の構成について説明した後で、条件式に関する事項を説明する。
1. Optical system 1-1. Configuration of Optical System An optical system according to an embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power, and the first lens group. Is fixed in the optical axis direction, and the second lens group is moved to focus from an object at infinity to a finite distance object. The first lens group includes at least three negative lenses, a positive lens LA, and a positive lens. Including the lens LB, and satisfies the conditions described later. First, after describing the configuration of the optical system according to the present embodiment, items related to conditional expressions will be described.

当該光学系は、物体側から順に正の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群とを備えている。像側に配置される第2レンズ群に正の屈折力を持たせることにより、像側の群で光束を収束させることができる。そのため、当該光学系の大口径化を達成することができる。   The optical system includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side. By giving a positive refractive power to the second lens group disposed on the image side, the light beam can be converged on the image side group. Therefore, it is possible to increase the diameter of the optical system.

当該光学系は広角撮像が可能な広角レンズとして用いることができる。一般に、広角レンズでは、大きな入射角度で入射した軸外光束を第1レンズ群により収斂する。そのため、第1レンズ群において最も物体側に配置されるレンズのレンズ面に対する軸外光束の入射角は大きく、収差が発生しやすく、その収差量も大きくなりやすい。そこで、当該光学系では、第1レンズ群を少なくとも3枚の負レンズと、正レンズLA及び正レンズLBとを含む構成とすることにより、収差の発生を抑制し、広角化と高い光学性能の実現を可能とした。また、軸外光束についても良好に補正することができるため、画面全体において高い光学性能を実現することができる。   The optical system can be used as a wide-angle lens capable of wide-angle imaging. In general, in a wide-angle lens, an off-axis light beam incident at a large incident angle is converged by a first lens group. For this reason, the incident angle of the off-axis light beam with respect to the lens surface of the lens disposed closest to the object side in the first lens group is large, and aberration is likely to occur, and the amount of aberration is likely to increase. Therefore, in the optical system, the first lens group includes at least three negative lenses, the positive lens LA, and the positive lens LB, thereby suppressing the occurrence of aberration, widening the angle, and high optical performance. Realization was possible. Further, since the off-axis light beam can be corrected well, high optical performance can be realized in the entire screen.

さらに、当該光学系では、第1レンズ群を光軸方向に固定し、第2レンズ群のみを移動させることで無限遠物体から有限距離物体への合焦を行う。第1レンズ群は正の屈折力を有するため、第1レンズ群において収束させた光束を第2レンズ群に入射させることができる。従って、第2レンズ群の小径化を図ることが容易である。また、当該第2レンズ群のみをフォーカスの際の移動群とすることにより、無限遠から近距離に至るまでフォーカスによる収差変動を小さくすることができる。そのため、物体距離によらず、フォーカス全域において良好な光学性能を実現することができる。また、第2レンズ群の小径化により、フォーカス群の軽量化を図ることができ、迅速なフォーカス動作を行わせることができる。これと同時にフォーカス駆動機構の小型化及び軽量化を図ることができる。以下、各レンズ群の構成をより詳細に説明する。   Further, in the optical system, the first lens group is fixed in the optical axis direction, and only the second lens group is moved, thereby focusing from an infinite object to a finite distance object. Since the first lens group has a positive refractive power, the light beam converged in the first lens group can be incident on the second lens group. Therefore, it is easy to reduce the diameter of the second lens group. Further, by using only the second lens group as a moving group at the time of focusing, it is possible to reduce aberration fluctuations due to focusing from infinity to a short distance. Therefore, good optical performance can be realized in the entire focus area regardless of the object distance. In addition, by reducing the diameter of the second lens group, it is possible to reduce the weight of the focus group and to perform a quick focusing operation. At the same time, the focus drive mechanism can be reduced in size and weight. Hereinafter, the configuration of each lens group will be described in more detail.

(1)第1レンズ群
第1レンズ群は正の屈折力を有し、少なくとも3枚の負レンズと正レンズLA及び正レンズLBとを含む限り、その具体的な構成は特に限定されるものではない。しかしながら、第1レンズ群は、物体側の面が物体側に凹である物体側凹面を少なくとも一面有することが好ましい。第1レンズ群内に配置される物体側凹面では、軸上収差に対する軸外収差の影響度が大きい。換言すれば、軸上収差に対して影響を及ぼすことなく、軸外収差の発生量、特にコマ収差の発生量を小さくすることができる。そのため、より良好な光学性能を有する光学系を得ることが容易になる。
(1) First lens group The first lens group has a positive refractive power, and its specific configuration is particularly limited as long as it includes at least three negative lenses, a positive lens LA, and a positive lens LB. is not. However, it is preferable that the first lens group has at least one object-side concave surface in which the object-side surface is concave on the object side. On the object-side concave surface arranged in the first lens group, the degree of influence of off-axis aberration on on-axis aberration is large. In other words, the amount of off-axis aberration, particularly the amount of coma, can be reduced without affecting the on-axis aberration. Therefore, it becomes easy to obtain an optical system having better optical performance.

このとき、第1レンズ群に含まれる少なくとも3枚の負レンズのうち、最も物体側に配置されるレンズが物体側に凸の形状を有するメニスカスレンズであることが好ましい。第1Aレンズ群の最も物体側に、このようなメニスカスレンズを配置することで、このメニスカスレンズに大きな入射角で軸外光線が入射しても、諸収差の発生を抑制することができ、より高い光学性能を実現することが容易になる。このとき、当該メニスカスレンズが負の屈折力を有することがより好ましい。   At this time, it is preferable that the lens arranged closest to the object side among the at least three negative lenses included in the first lens group is a meniscus lens having a convex shape on the object side. By disposing such a meniscus lens on the most object side of the first A lens group, even when off-axis rays are incident on the meniscus lens at a large incident angle, the occurrence of various aberrations can be suppressed. It becomes easy to realize high optical performance. At this time, it is more preferable that the meniscus lens has a negative refractive power.

また、当該第1レンズ群は、物体側から順に負の屈折力を有する第1Aレンズ群と正の屈折力を有する第1Bレンズ群とから構成されることが好ましい。このとき、当該第1Bレンズ群において最も物体側に配置される面が、当該第1レンズ群に含まれる物体側凹面のうち最も曲率の大きな物体側凹面であることが好ましい。   The first lens group is preferably composed of a first A lens group having negative refractive power and a first B lens group having positive refractive power in order from the object side. At this time, it is preferable that the surface disposed closest to the object side in the first B lens group is the object-side concave surface having the largest curvature among the object-side concave surfaces included in the first lens group.

第1レンズ群を上記構成とすることにより、当該光学系の物体側に負の屈折力を配置し、像側に正の屈折力を配置することができる。すなわち、いわゆるレトロフォーカス型の屈折力配置を採用することにより、当該光学系の広角化を図ることが容易になる。また、当該屈折力配置を採用することで、前玉径の小型化を図ることができる。また、レトロフォーカス型の屈折力配置を採用することにより、当該光学系の広角化を図ったときも、一眼レフカメラの交換レンズ等、当該光学系に要求される所定のバックフォーカスを確保することが容易になる。   By configuring the first lens group as described above, a negative refractive power can be disposed on the object side of the optical system, and a positive refractive power can be disposed on the image side. That is, by adopting a so-called retrofocus type refractive power arrangement, it becomes easy to widen the angle of the optical system. Further, by adopting the refractive power arrangement, the front lens diameter can be reduced. In addition, by adopting a retrofocus type refractive power arrangement, it is possible to ensure a predetermined back focus required for the optical system such as an interchangeable lens of a single-lens reflex camera even when the optical system is widened. Becomes easier.

このとき第1Aレンズ群は少なくとも1枚の正レンズを含み、第1Bレンズ群は少なくとも1枚の負レンズを含むことが好ましい。当該構成を採用することにより、軸上色収差と倍率色収差を良好に補正することができ、当該光学系の高性能化を実現することができる。   At this time, it is preferable that the first A lens group includes at least one positive lens and the first B lens group includes at least one negative lens. By adopting this configuration, it is possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration, and to realize high performance of the optical system.

i)第1Aレンズ群
ここで、第1Aレンズ群に含まれる少なくとも1枚の正レンズが、第1Aレンズ群内における最も広い空気間隔よりも像側に配置されることが好ましい。第1Aレンズ群における正レンズの配置をこのようにすることにより、当該第1Aレンズ群の物体側に負の屈折力を配置し、像側に正の屈折力を配置することができる。すなわち、第1Aレンズ群内においても、さらにレトロフォーカス型の屈折力配置を採用することができ、当該光学系の広角化を図ることが容易になる。また、当該屈折力配置を採用することで、前玉径の一層の小型化を図る上でも有効である。
i) First A Lens Group Here, it is preferable that at least one positive lens included in the first A lens group is disposed on the image side with respect to the widest air gap in the first A lens group. By arranging the positive lens in the first A lens group in this way, negative refractive power can be arranged on the object side of the first A lens group and positive refractive power can be arranged on the image side. That is, even within the first A lens group, a retrofocus type refractive power arrangement can be further adopted, and it becomes easy to widen the angle of the optical system. In addition, by adopting the refractive power arrangement, it is effective in further reducing the front lens diameter.

また、第1Aレンズ群において最も物体側に配置される面は物体側に凸の物体側凸面であることが好ましい。この場合、歪曲収差や像面収差の補正に有効である。   In the first A lens group, it is preferable that the surface disposed closest to the object side is an object-side convex surface that is convex on the object side. In this case, it is effective for correcting distortion and image surface aberration.

ii)第1Bレンズ群
第1Bレンズ群において、最も物体側に配置される面は物体側に凹である物体側凹面であり、当該第1レンズ群に含まれる物体側凹面のうち最も曲率の大きい面であることが好ましい。このようにすることで、軸外収差、特に、大口径広角レンズに特有のサジタルコマ収差を良好に補正することができる。
ii) 1B lens group In the 1B lens group, the surface arranged closest to the object side is an object side concave surface that is concave on the object side, and has the largest curvature among the object side concave surfaces included in the first lens group. A surface is preferred. By doing so, off-axis aberrations, in particular, sagittal coma aberration peculiar to a large aperture wide-angle lens can be corrected well.

また、第1Bレンズ群の最も物体側に配置される当該物体側凹面を有するレンズ成分は負の屈折力を有する負レンズ成分であることが好ましい。ここで、レンズ成分とは、単レンズ、レンズの片面又は両面に非球面形状の樹脂を成形した複合レンズ等をいうものとする。また、レンズ成分は、二以上のレンズを接合した接合レンズであってもよい。但し、接合レンズの場合、接合レンズの最も物体側に配置されるレンズをレンズ成分と称するものとする。   In addition, it is preferable that the lens component having the object-side concave surface disposed closest to the object side of the first B lens group is a negative lens component having negative refractive power. Here, the lens component refers to a single lens, a compound lens obtained by molding aspherical resin on one or both surfaces of the lens, and the like. The lens component may be a cemented lens in which two or more lenses are cemented. However, in the case of a cemented lens, a lens disposed closest to the object side of the cemented lens is referred to as a lens component.

また、第1Bレンズ群に、上記正レンズLA及び正レンズLBが含まれることが好ましい。第1Bレンズ群がこれら二枚の正レンズを含む構成とすることにより、サジタルコマフレアの補正をさらに良好に行うことができる。   In addition, it is preferable that the first lens group includes the positive lens LA and the positive lens LB. When the first B lens group includes these two positive lenses, sagittal coma flare can be corrected more satisfactorily.

(2)第2レンズ群
第2レンズ群は、全体でみたときに正の屈折力を有する限り、その具体的なレンズ構成は特に限定されるものではない。しかしながら、本件発明に係る課題を解決する上で、以下の構成であることが好ましい。
(2) Second Lens Group The specific lens configuration of the second lens group is not particularly limited as long as it has a positive refractive power when viewed as a whole. However, in order to solve the problems according to the present invention, the following configuration is preferable.

第2レンズ群において、最も物体側に配置される面が、物体側に凸の物体側凸面であることが好ましい。本件発明に係る光学系において、第1レンズ群は正の屈折力を有する。そのため、第1レンズ群によって収束された光束が第2レンズ群に入射する。このとき、第2レンズ群の最も物体側に配置される面を物体側凸面とすることで、球面収差の補正が容易になる。そのため、より良好な光学性能を実現することができる。これと同時に第2レンズ群を構成するレンズ枚数を少なくすることができ、当該光学系の小型化を図ることが容易になる。また、第2レンズ群をより少ないレンズ枚数で構成することにより、フォーカス群の小型化及び軽量化を図ることができ、迅速なフォーカス動作が可能になる。   In the second lens group, it is preferable that the surface arranged closest to the object side is an object-side convex surface convex toward the object side. In the optical system according to the present invention, the first lens group has a positive refractive power. Therefore, the light beam converged by the first lens group is incident on the second lens group. At this time, the surface of the second lens group that is disposed closest to the object side is the object-side convex surface, which makes it easy to correct spherical aberration. Therefore, better optical performance can be realized. At the same time, the number of lenses constituting the second lens group can be reduced, and it becomes easy to reduce the size of the optical system. Further, by configuring the second lens group with a smaller number of lenses, the focus group can be reduced in size and weight, and a quick focusing operation can be performed.

さらに、当該物体側凸面を含むレンズ成分は正の屈折力を有する正レンズ成分であることが好ましい。この場合、第2レンズ群に入射した光速の光線高さを低くすることができるため、球面収差の補正をより有効に行うことができる。   Furthermore, the lens component including the object-side convex surface is preferably a positive lens component having a positive refractive power. In this case, since the height of the light beam incident on the second lens group can be reduced, the spherical aberration can be corrected more effectively.

また、当該第2レンズ群を二つ以上の部分レンズ群に分割し、フォーカスの際に各部分レンズ群をそれぞれ移動させてもよい。この際、各部分レンズ群の移動量が異なっていても本件発明の課題を達成することができる。なお、フォーカスの際に、各部分レンズ群を異なる移動量で移動させれば、物体距離によらず、フォーカス全域においてより良好な収差補正を行うことが容易になる。   The second lens group may be divided into two or more partial lens groups, and each partial lens group may be moved during focusing. At this time, the subject of the present invention can be achieved even if the movement amounts of the respective partial lens groups are different. Note that if each partial lens group is moved with a different amount of movement during focusing, it becomes easier to perform better aberration correction over the entire focus area regardless of the object distance.

(3)開口絞り
本件発明に係る光学系において、第2レンズ群内に開口絞りを有することが好ましい。第2レンズ群に入射する軸上光束の光束径は、上述のとおり第1レンズ群により収束されているため、開口絞りの小型化を図ることができる。また、開口絞りを駆動するための駆動機構の小型化及び軽量化も図ることができる。そのため、当該光学系の小型化、軽量化を図ることが容易になる。なお、開口絞りの前後において、第2レンズ群を上記のように部分レンズ群に分割してもよい。
(3) Aperture stop In the optical system according to the present invention, it is preferable to have an aperture stop in the second lens group. Since the diameter of the axial light beam incident on the second lens group is converged by the first lens group as described above, the aperture stop can be downsized. In addition, the driving mechanism for driving the aperture stop can be reduced in size and weight. Therefore, it becomes easy to reduce the size and weight of the optical system. Note that the second lens group may be divided into partial lens groups as described above before and after the aperture stop.

1−2.レンズ群構成
当該光学系は、上述した第1レンズ群及び第2レンズ群を備えていればよく、第2レンズ群の像側に後続レンズ群を備えていてもよい。例えば、第2レンズ群の像側に、正又は負の屈折力を有する第3レンズ群等を配置することができる。このとき、後続レンズ群の具体的なレンズ構成等は特に限定されるものではない。
1-2. Lens Group Configuration The optical system only needs to include the first lens group and the second lens group described above, and may include a subsequent lens group on the image side of the second lens group. For example, a third lens group having positive or negative refractive power can be disposed on the image side of the second lens group. At this time, the specific lens configuration of the subsequent lens group is not particularly limited.

また、当該光学系を構成するレンズ群の数に特に限定はないが、当該光学系の一層の小型化を図るという観点から、当該光学系は上記第1レンズ群と上記第2レンズ群から構成されることがより好ましい。   Further, the number of lens groups constituting the optical system is not particularly limited, but from the viewpoint of further miniaturization of the optical system, the optical system is configured by the first lens group and the second lens group. More preferably.

1−3.合焦時の動作
本件発明に係る光学系において、第1レンズ群を光軸方向に固定し、第2レンズ群を光軸に沿って移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体への合焦を行う限り、第2レンズ群に後続する後続レンズ群の固定/移動の別は特に限定されるものでない。しかしながら、フォーカス群の軽量化等の観点から、第2レンズ群の像側にレンズ群を備える場合、フォーカスの際に当該後続レンズ群は光軸方向に固定されることが好ましい。
1-3. Operation at the time of focusing In the optical system according to the present invention, the first lens group is fixed in the optical axis direction, and the second lens group is moved along the optical axis, so that the object from the infinity object to the finite distance object is aligned. As long as focusing is performed, the fixing / moving of the subsequent lens group following the second lens group is not particularly limited. However, when the lens group is provided on the image side of the second lens group from the viewpoint of reducing the weight of the focus group, the subsequent lens group is preferably fixed in the optical axis direction during focusing.

1−4.条件式
次に、当該光学系が満足すべき条件、又は、満足することが好ましい条件について説明する。当該光学系は以下の条件を満足するものとする。
1-4. Conditional Expressions Next, conditions that should be satisfied by the optical system or conditions that are preferably satisfied will be described. The optical system shall satisfy the following conditions.

条件式(1):νd1b1 < 35.0
条件式(2):νd1b2 > 65.0
Conditional expression (1): νd1b1 <35.0
Conditional expression (2): νd1b2> 65.0

但し、
νd1b1は、第1レンズ群に含まれる正レンズLAのd線に対するアッベ数であり、
νd1b2は、第1レンズ群に含まれる正レンズLBのd線に対するアッベ数である。
However,
νd1b1 is an Abbe number with respect to the d line of the positive lens LA included in the first lens group,
νd1b2 is an Abbe number with respect to the d-line of the positive lens LB included in the first lens group.

1−4−1.条件式(1) 1-4-1. Conditional expression (1)

条件式(1)は、第1レンズ群に含まれる正レンズLAのd線に対するアッベ数を規定する式である。当該正レンズLAは、第1レンズ群に含まれる正レンズのうちいずれの正レンズであってもよい。条件式(1)を満足することにより、倍率色収差の補正が容易になり、良好な光学性能を有する光学系を得ることができる。   Conditional expression (1) defines the Abbe number with respect to the d-line of the positive lens LA included in the first lens group. The positive lens LA may be any positive lens among the positive lenses included in the first lens group. By satisfying conditional expression (1), it becomes easy to correct lateral chromatic aberration, and an optical system having good optical performance can be obtained.

上記効果を得る上で、条件式(1)の上限値は33.0であることが好ましく、32.0であることがより好ましく、28.0であることがさらに好ましい。   In obtaining the above effect, the upper limit of conditional expression (1) is preferably 33.0, more preferably 32.0, and even more preferably 28.0.

1−4−2.条件式(2)
条件式(2)は、第1レンズ群に含まれる正レンズLBのd線に対するアッベ数を規定する式である。当該正レンズLBは、第1レンズ群に含まれるいずれかの正レンズであって、上記正レンズLAとは異なるレンズをいうものとする。条件式(2)を満足することにより、軸上色収差の補正が容易になり、良好な光学性能を有する光学系を得ることができる。
1-4-2. Conditional expression (2)
Conditional expression (2) defines the Abbe number with respect to the d-line of the positive lens LB included in the first lens group. The positive lens LB is any positive lens included in the first lens group, and is a lens different from the positive lens LA. When the conditional expression (2) is satisfied, the axial chromatic aberration can be easily corrected, and an optical system having good optical performance can be obtained.

上記効果を得る上で、条件式(2)の上限値は68.0であることが好ましい。   In obtaining the above effect, the upper limit of conditional expression (2) is preferably 68.0.

当該光学系において、第1レンズ群が条件式(1)を満足する正レンズLAと、条件式(2)を満足する正レンズLBとを共に含むことにより、軸上色収差の補正と倍率色収差の補正とを同時に行うことができる。なお、第1レンズ群内における正レンズLAと正レンズLBの配列順序は特に限定されるものでない。すなわち、正レンズLAが正レンズLBよりも物体側に配置されていてもよいし、像側に配置されていてもよい。いずれの場合においても上記効果を奏する。しかしながら、第一レンズ群が物体側から順に負の屈折力を有する第1Aレンズ群と、正の屈折力を有する第1Bレンズ群とから構成されるとき、正レンズLA及び正レンズLBは、第1Bレンズ群に含まれることが好ましい。   In the optical system, the first lens group includes both the positive lens LA that satisfies the conditional expression (1) and the positive lens LB that satisfies the conditional expression (2), thereby correcting axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. Correction can be performed at the same time. Note that the arrangement order of the positive lens LA and the positive lens LB in the first lens group is not particularly limited. That is, the positive lens LA may be disposed on the object side of the positive lens LB, or may be disposed on the image side. In any case, the above-described effect is achieved. However, when the first lens group includes a first A lens group having negative refractive power in order from the object side and a first B lens group having positive refractive power, the positive lens LA and the positive lens LB are It is preferably included in the 1B lens group.

1−4−3.条件式(3)
当該光学系において、第1レンズ群が上記第1Aレンズ群と上記第1Bレンズ群とから構成されるとき、以下の条件を満足することが好ましい。
1-4-3. Conditional expression (3)
In the optical system, it is preferable that the following condition is satisfied when the first lens group includes the first A lens group and the first B lens group.

条件式(3):−0.95 < f1a/f1b < −0.40   Conditional expression (3): −0.95 <f1a / f1b <−0.40

但し、
f1aは第1Aレンズ群の焦点距離であり、
f1bは、第1Bレンズ群の焦点距離である。
However,
f1a is the focal length of the 1A lens group,
f1b is the focal length of the first B lens group.

条件式(3)は、第1Bレンズ群の焦点距離に対する第1Aレンズ群の焦点距離の比を規定する式である。条件式(3)を満足する場合、像面湾曲及びコマ収差の補正を良好に行うことができる。また、サジタルコマフレアの補正も良好に行うことができる。これらのため、より高い光学性能を有する光学系を得ることが容易になる。   Conditional expression (3) defines the ratio of the focal length of the first A lens group to the focal length of the first B lens group. When the conditional expression (3) is satisfied, the field curvature and the coma can be corrected well. Also, sagittal coma flare can be corrected well. For these reasons, it becomes easy to obtain an optical system having higher optical performance.

これに対して、当該条件式(3)の数値が上限値以上になると、すなわち第1Aレンズ群の屈折力が適切な範囲を超えて強くなると、像面湾曲とコマ収差の補正が困難となり、好ましくない。一方、条件式(3)の数値が下限値以下になると、すなわち第1Bレンズ群の屈折力が適切な範囲を超えて強くなると、サジタルコマフレアの補正が困難となり、好ましくない。   On the other hand, if the numerical value of the conditional expression (3) is greater than or equal to the upper limit value, that is, if the refractive power of the first A lens group is increased beyond an appropriate range, it is difficult to correct field curvature and coma aberration, It is not preferable. On the other hand, if the numerical value of the conditional expression (3) is less than or equal to the lower limit value, that is, if the refractive power of the first B lens group becomes stronger than an appropriate range, it is difficult to correct sagittal coma flare.

上記効果を得る上で、条件式(3)の下限値は−0.90であることがより好ましく、−0.85であることがさらに好ましく、−0.80であることが一層好ましく、−0.75であることが最も好ましい。また、条件式(3)の上限値は−0.45であることがより好ましく、−0.50であることがさらに好ましい。   In obtaining the above effect, the lower limit value of conditional expression (3) is more preferably −0.90, still more preferably −0.85, even more preferably −0.80, − Most preferably, it is 0.75. The upper limit value of conditional expression (3) is more preferably −0.45, and further preferably −0.50.

1−4−4.条件式(4)
第1レンズ群が上記第1Aレンズ群と上記第1Bレンズ群とから構成されるとき、第1レンズ群に含まれる物体側凹面のうち最も曲率の大きな物体側凹面が以下の条件を満足することが好ましい。
1-4-4. Conditional expression (4)
When the first lens group is composed of the first A lens group and the first B lens group, the object side concave surface having the largest curvature among the object side concave surfaces included in the first lens group satisfies the following conditions: Is preferred.

条件式(4):0.48 < Cr1bf/f1a < 1.70   Conditional expression (4): 0.48 <Cr1bf / f1a <1.70

但し、
Cr1bfは、第1レンズ群に含まれる物体側凹面のうち最も曲率の大きな物体側凹面の曲率半径であり、f1aは上記と同様である。
However,
Cr1bf is the radius of curvature of the object-side concave surface having the largest curvature among the object-side concave surfaces included in the first lens group, and f1a is the same as described above.

条件式(4)は、第1レンズ群に含まれる物体側凹面のうち最も曲率の大きな物体側凹面、すなわち、第1Bレンズ群において最も物体側に配置される物体側凹面に関する式である。具体的には、第1Aレンズ群の焦点距離に対する当該物体側凹面の曲率半径の比を規定している。条件式(4)を満足させることにより、第1レンズ群に含まれる物体側凹面のうち、最も曲率の大きい物体側凹面に入射する光束が大きな屈折を生じないこととなる。すなわち、当該物体側凹面において球面収差の発生を抑制することができると共に、軸上収差に対する軸外収差の影響度を高くすることができる。そのため、軸外収差、特にコマ収差の補正がより容易になる。   Conditional expression (4) is an expression related to the object-side concave surface having the largest curvature among the object-side concave surfaces included in the first lens group, that is, the object-side concave surface arranged closest to the object side in the first B lens group. Specifically, the ratio of the radius of curvature of the object-side concave surface to the focal length of the first A lens group is defined. When the conditional expression (4) is satisfied, the light beam incident on the object-side concave surface having the largest curvature among the object-side concave surfaces included in the first lens group does not generate large refraction. That is, it is possible to suppress the occurrence of spherical aberration on the object-side concave surface and to increase the influence of off-axis aberrations on on-axis aberrations. Therefore, it becomes easier to correct off-axis aberrations, particularly coma.

上記効果を得る上で、条件式(4)の下限値は0.50であることがより好ましい。また、条件式(4)の上限値は1.50であることがより好ましく、1.30であることがさらに好ましく、1.20であることが一層好ましい。   In obtaining the above effect, the lower limit of conditional expression (4) is more preferably 0.50. The upper limit value of conditional expression (4) is more preferably 1.50, further preferably 1.30, and still more preferably 1.20.

1−4−5.条件式(5)
当該光学系において、第1レンズ群が上記第1Aレンズ群と上記第1Bレンズ群とから構成されるとき、第1Aレンズ群と、第1Bレンズ群との間の空気間隔からなる空気レンズが以下の条件を満足することが好ましい。
1-4-5. Conditional expression (5)
In the optical system, when the first lens group is composed of the first A lens group and the first B lens group, an air lens composed of an air interval between the first A lens group and the first B lens group is described below. It is preferable to satisfy the following conditions.

条件式(5):
−0.5<(Cr1ar+Cr1bf)/(Cr1ar−Cr1bf)<1.0
Conditional expression (5):
−0.5 <(Cr1ar + Cr1bf) / (Cr1ar−Cr1bf) <1.0

但し、
Cr1arは、第1Aレンズ群において最も像側に配置される面の曲率半径であり、
Cr1bfは、第1Bレンズ群において最も物体側に配置される物体側凹面の曲率半径である。
However,
Cr1ar is the radius of curvature of the surface arranged closest to the image side in the 1A lens group,
Cr1bf is the radius of curvature of the object-side concave surface arranged closest to the object side in the first B lens group.

条件式(5)は、当該光学系において、第1Aレンズ群と第1Bレンズ群との間の空気間隔からなる空気レンズの物体側面の曲率半径と、像側面の曲率半径とに関する式である。但し、当該空気レンズの像側面とは、上記第1Bレンズ群において最も物体側に配置される物体側凹面であり、当該物体側凹面の曲率は第1レンズ群に含まれる物体側凹面のうち最も大きい。   Conditional expression (5) is an expression relating to the radius of curvature of the object side surface of the air lens and the radius of curvature of the image side surface, which is the air gap between the first A lens group and the first B lens group in the optical system. However, the image side surface of the air lens is an object-side concave surface arranged closest to the object side in the first B lens group, and the curvature of the object-side concave surface is the most of the object-side concave surfaces included in the first lens group. large.

条件式(5)を満足する場合、第1Aレンズ群と第1Bレンズ群との間の空気間隔からなる空気レンズが両凸形状となり、コマ収差、サジタルコマフレアの補正が容易になり、より良好な光学性能を有する光学系を得ることが容易になる。   When the conditional expression (5) is satisfied, the air lens formed by the air gap between the first A lens group and the first B lens group has a biconvex shape, and correction of coma aberration and sagittal coma flare is facilitated and better. It becomes easy to obtain an optical system having excellent optical performance.

上記効果を得る上で、条件式(5)の下限値は−0.3であることがより好ましく、−0.2であることがさらに好ましい。また、条件式(5)の上限値は0.9であることがより好ましい。   In obtaining the above effect, the lower limit of conditional expression (5) is more preferably −0.3, and further preferably −0.2. The upper limit value of conditional expression (5) is more preferably 0.9.

1−4−6.条件式(6)
当該光学系において、第1レンズ群が上記第1Aレンズ群と上記第1Bレンズ群とから構成されるとき、第1Bレンズ群と第1レンズ群とが以下の条件を満足することが好ましい。
1-4-6. Conditional expression (6)
In the optical system, when the first lens group includes the first A lens group and the first B lens group, it is preferable that the first B lens group and the first lens group satisfy the following conditions.

条件式(6):0.10 < f1b/f1 < 0.47   Conditional expression (6): 0.10 <f1b / f1 <0.47

但し、f1b及びf1は上記と同様である。   However, f1b and f1 are the same as the above.

条件式(6)は、第1レンズ群の焦点距離に対する第1Bレンズ群の焦点距離の比を規定する式である。条件式(6)を満足する場合、第1Bレンズ群の屈折力が適正な範囲内となる。そのため、当該光学系の広角化を図ったときも、球面収差、サジタルコマフレアの発生を抑制することができ、より良好な光学性能を有する光学系を得ることが容易になる。また、少ないレンズ枚数で当該光学系を構成することができるため、当該光学系をコンパクトに構成することができる。   Conditional expression (6) defines the ratio of the focal length of the first lens group to the focal length of the first lens group. When the conditional expression (6) is satisfied, the refractive power of the first B lens group is within an appropriate range. For this reason, even when the angle of the optical system is increased, the occurrence of spherical aberration and sagittal coma flare can be suppressed, and it becomes easy to obtain an optical system having better optical performance. Further, since the optical system can be configured with a small number of lenses, the optical system can be configured compactly.

これに対して、条件式(6)の数値が下限値以下になると、すなわち第1Bレンズ群の屈折力が適正な範囲を超えて強くなると、球面収差、サジタルコマフレアの発生量が大きくなってしまい、好ましくない。また、条件式(6)の数値が上限値以上になると、すなわち第1Bレンズ群の屈折力が適正な範囲を超えて弱くなると、レトロフォーカス型のレンズ構成が弱くなり、広角化と径方向の小型化とを両立することが困難になる。また、一眼レフカメラ等に要する所定のバックフォーカスを確保することが困難になる。   On the other hand, when the numerical value of conditional expression (6) is less than the lower limit, that is, when the refractive power of the 1B lens group becomes stronger than the appropriate range, the generation amount of spherical aberration and sagittal coma flare increases. This is not preferable. Further, when the numerical value of conditional expression (6) is equal to or higher than the upper limit, that is, when the refractive power of the first B lens group is weakened beyond an appropriate range, the retrofocus type lens configuration is weakened, and the wide angle and radial direction are reduced. It becomes difficult to achieve both downsizing. In addition, it is difficult to ensure a predetermined back focus required for a single-lens reflex camera or the like.

上記効果を得る上で、条件式(6)の下限値は0.12あることがより好ましく、0.14であることがさらに好ましい。また、条件式(6)の上限値は0.46であることがより好ましい。   In obtaining the above effect, the lower limit of conditional expression (6) is more preferably 0.12, and further preferably 0.14. The upper limit value of conditional expression (6) is more preferably 0.46.

1−4−7.条件式(7)
当該光学系において、第1レンズ群が上記第1Aレンズ群と上記第1Bレンズ群とから構成されるとき、第1Aレンズ群が以下の条件を満足することが好ましい。
1-4-7. Conditional expression (7)
In the optical system, when the first lens group includes the first A lens group and the first B lens group, the first A lens group preferably satisfies the following conditions.

条件式(7):−0.40 < f1a/f1 < −0.05
但し、f1a及びf1は上記と同様である。
Conditional expression (7): −0.40 <f1a / f1 <−0.05
However, f1a and f1 are the same as the above.

条件式(7)は、当該光学系全系の焦点距離に対する第1Aレンズ群の焦点距離を規定する式である。条件式(7)を満足する場合、像面湾曲及びコマ収差の補正を良好に行うことができる。また、サジタルコマフレアの補正も良好に行うことができる。これらのため、より高い光学性能を有する光学系を得ることが容易になる。また、この場合、レトロフォーカス型のレンズ構成となるため、広角化と径方向の小型化とを両立することが容易になり、一眼レフカメラ等に要する所定のバックフォーカスを確保することが容易になる。   Conditional expression (7) is an expression that defines the focal length of the first A lens group with respect to the focal length of the entire optical system. When the conditional expression (7) is satisfied, it is possible to satisfactorily correct field curvature and coma. Also, sagittal coma flare can be corrected well. For these reasons, it becomes easy to obtain an optical system having higher optical performance. In this case, since the lens structure is a retrofocus type, it is easy to achieve both wide angle and radial size reduction, and it is easy to secure a predetermined back focus required for a single-lens reflex camera or the like. Become.

これに対して、当該条件式(7)の数値が上限値以上になると、すなわち第1Aレンズ群の屈折力が適切な範囲を超えて強くなると、像面湾曲とコマ収差の補正が困難となり、好ましくない。一方、条件式(7)の数値が下限値以下になると、すなわち第1Bレンズ群の屈折力が適正な範囲を超えて弱くなると、レトロフォーカス型のレンズ構成が弱くなり、広角化と径方向の小型化とを両立することが困難になる。また、一眼レフカメラ等に要する所定のバックフォーカスを確保することが困難になる。   On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (7) is greater than or equal to the upper limit value, that is, when the refractive power of the first A lens group is increased beyond an appropriate range, correction of field curvature and coma becomes difficult, It is not preferable. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (7) is equal to or lower than the lower limit value, that is, when the refractive power of the first B lens group is weakened beyond an appropriate range, the retrofocus type lens configuration is weakened, and the wide angle and radial direction are reduced. It becomes difficult to achieve both downsizing. In addition, it is difficult to ensure a predetermined back focus required for a single-lens reflex camera or the like.

上記効果を得る上で、条件式(7)の下限値は−0.38であることがより好ましく、−0.34であることがさらに好ましい。また、条件式(7)の上限値は−0.06であることがより好ましく、−0.07であることがさらに好ましい。   In obtaining the above effect, the lower limit value of conditional expression (7) is more preferably −0.38, and further preferably −0.34. Further, the upper limit of conditional expression (7) is more preferably −0.06, and further preferably −0.07.

1−4−8.条件式(8)
当該光学系において、第1レンズ群と第2レンズ群とが以下の条件を満足することが好ましい。
1-4-8. Conditional expression (8)
In the optical system, it is preferable that the first lens group and the second lens group satisfy the following conditions.

条件式(8):3.2 < f1/f2 < 9.0   Conditional expression (8): 3.2 <f1 / f2 <9.0

但し、
f1は上記と同様であり、f2は第2レンズ群の焦点距離である。
However,
f1 is the same as described above, and f2 is the focal length of the second lens group.

条件式(8)は、第2レンズ群の焦点距離に対する第1レンズ群の焦点距離の比を規定する式である。条件式(8)を満足する場合、第2レンズ群の屈折力が適正な範囲内となり、フォーカスの際に第2レンズ群を移動させたときの収差変動を抑制することができる。また、フォーカスの際の第2レンズ群の移動量を適切な範囲内にすることができる。そのため、フォーカス全域において良好な結像性能を実現することができ、当該光学系全体をコンパクトに構成することができる。   Conditional expression (8) defines the ratio of the focal length of the first lens group to the focal length of the second lens group. When the conditional expression (8) is satisfied, the refractive power of the second lens group is within an appropriate range, so that aberration fluctuation when the second lens group is moved during focusing can be suppressed. In addition, the amount of movement of the second lens group during focusing can be within an appropriate range. Therefore, good imaging performance can be realized over the entire focus area, and the entire optical system can be configured compactly.

これに対して、条件式(8)の数値が上限値以上になると、すなわち第2レンズ群の屈折力が適正な範囲を超えて強くなると、フォーカスの際の第2レンズ群の移動に伴う収差変動が大きくなり、物体距離によっては良好な結像性能を得ることが困難になる。また、良好な結像性能を得るには収差補正に要するレンズ枚数が増加するため、当該光学系をコンパクトに構成することが困難になる。一方、条件式(8)の数値が下限値以下になると、すなわち第2レンズ群の屈折力が適正な範囲を超えて弱くなると、フォーカスの際の第2レンズ群の移動量が大きくなるため、当該光学系の全長が長くなり、好ましくない。   On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (8) exceeds the upper limit value, that is, when the refractive power of the second lens group becomes stronger than an appropriate range, the aberration associated with the movement of the second lens group during focusing. The fluctuation becomes large, and it becomes difficult to obtain good imaging performance depending on the object distance. Further, in order to obtain good imaging performance, the number of lenses required for aberration correction increases, so that it is difficult to make the optical system compact. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (8) is equal to or lower than the lower limit value, that is, when the refractive power of the second lens group is weakened beyond an appropriate range, the amount of movement of the second lens group during focusing increases. The total length of the optical system becomes long, which is not preferable.

上記効果を得る上で、条件式(8)の下限値は3.4であることがより好ましく、3.5であることがさらに好ましい。また、条件式(8)の上限値は8.0であることがより好ましく、7.5であることがさらに好ましく、7.0であることが一層好ましい。   In obtaining the above effect, the lower limit of conditional expression (8) is more preferably 3.4, and even more preferably 3.5. Further, the upper limit value of conditional expression (8) is more preferably 8.0, still more preferably 7.5, and even more preferably 7.0.

1−4−9.条件式(9)
本件発明に係る光学系では、第2レンズ群において、最も物体側に配置される面が以下の条件を満足することが好ましい。
1-4-9. Conditional expression (9)
In the optical system according to the present invention, it is preferable that the surface arranged closest to the object side in the second lens group satisfies the following conditions.

条件式(9):0 < Cr2f/f1   Conditional expression (9): 0 <Cr2f / f1

但し、
Cr2fは、第2レンズ群において最も物体側に配置される面の曲率半径であり、f1は上記と同様である。
However,
Cr2f is the radius of curvature of the surface disposed closest to the object side in the second lens group, and f1 is the same as described above.

条件式(9)は、第1レンズ群の焦点距離に対する第2レンズ群において最も物体側に配置される面の曲率半径の比を規定する式である。条件式(9)を満足する場合、第2レンズ群において最も物体側に配置される面が物体側に凸の物体側凸面となる。そのため、上述したとおり、球面収差の補正が容易になり、より良好な光学性能を実現することができる。これと同時に第2レンズ群を構成するレンズ枚数を少なくすることができ、当該光学系の小型化を図ることが容易になる。   Conditional expression (9) defines the ratio of the radius of curvature of the surface disposed closest to the object side in the second lens group to the focal length of the first lens group. When the conditional expression (9) is satisfied, the surface disposed closest to the object side in the second lens group is an object-side convex surface convex toward the object side. Therefore, as described above, correction of spherical aberration is facilitated, and better optical performance can be realized. At the same time, the number of lenses constituting the second lens group can be reduced, and it becomes easy to reduce the size of the optical system.

これに対して、条件式(9)の数値が下限値以下である場合、すなわち第2レンズ群において最も物体側に配置される面が平面若しくは物体側に凹である場合、球面収差の補正が困難になり、好ましくない。また、この場合、当該第2レンズ群はフォーカス群であるため、フォーカスの際の収差変動が大きくなり、好ましくない。   On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (9) is less than or equal to the lower limit value, that is, when the surface arranged closest to the object side in the second lens group is a flat surface or concave on the object side, the spherical aberration is corrected. It becomes difficult and not preferable. Also, in this case, since the second lens group is a focus group, aberration fluctuation during focusing becomes large, which is not preferable.

上記効果を得る上で、当該光学系は下記の条件式(9)’を満足することがより好ましい。   In obtaining the above effect, it is more preferable that the optical system satisfies the following conditional expression (9) ′.

条件式(9)’:0.02 < Cr2f/f1 < 20.0   Conditional expression (9) ': 0.02 <Cr2f / f1 <20.0

また、上記効果を得る上で、条件式(9)’の下限値は0.1であることがより好ましく、0.3であることがさらに好ましい。また、条件式(9)’の上限値は5.0であることがより好ましく、4.0であることがさらに好ましく、3.0であることが一層好ましく、2.7であることが最も好ましい。   In order to obtain the above effect, the lower limit value of conditional expression (9) ′ is more preferably 0.1, and still more preferably 0.3. The upper limit value of conditional expression (9) ′ is more preferably 5.0, still more preferably 4.0, even more preferably 3.0, and most preferably 2.7. preferable.

このとき、上述したとおり、球面収差の補正をより良好に行うことができるという観点から、当該物体側凸面を含むレンズ成分は正の屈折力を有する正レンズ成分であることが好ましい。   At this time, as described above, it is preferable that the lens component including the object-side convex surface is a positive lens component having a positive refractive power from the viewpoint that the spherical aberration can be corrected more favorably.

1−4−10.条件式(10)
当該光学系において、第2レンズ群が以下の条件を満足することが好ましい。
1-4-10. Conditional expression (10)
In the optical system, it is preferable that the second lens group satisfies the following conditions.

条件式(10):1.75 < f2/f < 3.00   Conditional expression (10): 1.75 <f2 / f <3.00

但し、
f2は、第2レンズ群の焦点距離であり、fは上記と同様である。
However,
f2 is the focal length of the second lens group, and f is the same as above.

条件式(10)は、当該光学系全系の焦点距離に対する第2レンズ群の焦点距離の比を規定する式である。条件式(10)を満足する場合、第2レンズ群の屈折力が適正な範囲内となり、フォーカスの際に第2レンズ群を移動させたときの収差変動を抑制することができる。また、フォーカスの際の第2レンズ群の移動量を適切な範囲内にすることができる。そのため、フォーカス全域において良好な結像性能を実現することができ、当該光学系全体をコンパクトに構成することができる。   Conditional expression (10) defines the ratio of the focal length of the second lens group to the focal length of the entire optical system. When the conditional expression (10) is satisfied, the refractive power of the second lens group is within an appropriate range, and aberration fluctuation when the second lens group is moved during focusing can be suppressed. In addition, the amount of movement of the second lens group during focusing can be within an appropriate range. Therefore, good imaging performance can be realized over the entire focus area, and the entire optical system can be configured compactly.

これに対して、条件式(10)の数値が上限値以上になると、すなわち第2レンズ群の屈折力が適正な範囲を超えて強くなると、フォーカスの際の第2レンズ群の移動に伴う収差変動が大きくなり、球面収差や色収差の補正が困難になり、物体距離によっては良好な結像性能を得ることが困難になる。また、良好な結像性能を得るにはこれらの収差補正に要するレンズ枚数が増加するため、当該光学系をコンパクトに構成することが困難になる。一方、条件式(10)の数値が下限値以下になると、すなわち第2レンズ群の屈折力が適正な範囲を超えて弱くなると、フォーカスの際の第2レンズ群の移動量が大きくなるため、当該光学系の全長が長くなり、好ましくない。   On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (10) exceeds the upper limit value, that is, when the refractive power of the second lens group becomes stronger than an appropriate range, the aberration associated with the movement of the second lens group during focusing. Fluctuations increase, making it difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration, and it becomes difficult to obtain good imaging performance depending on the object distance. In addition, in order to obtain good imaging performance, the number of lenses required to correct these aberrations increases, making it difficult to make the optical system compact. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (10) is equal to or lower than the lower limit value, that is, when the refractive power of the second lens group is weakened beyond an appropriate range, the amount of movement of the second lens group during focusing increases. The total length of the optical system becomes long, which is not preferable.

上記効果を得る上で、条件式(10)の下限値は1.78であることがより好ましい。また、条件式(10)の上限値は2.70であることがより好ましく、2.50であることがさらに好ましく、2.30であることが一層好ましい。   In obtaining the above effect, the lower limit of conditional expression (10) is more preferably 1.78. Further, the upper limit value of conditional expression (10) is more preferably 2.70, still more preferably 2.50, and even more preferably 2.30.

1−4−11.条件式(11)
当該光学系において、第2レンズ群は、負の屈折力を有する空気レンズを少なくとも1枚含み、当該負の屈折力を有する空気レンズは以下の条件を満足することが好ましい。
1-4-11. Conditional expression (11)
In the optical system, it is preferable that the second lens group includes at least one air lens having negative refractive power, and the air lens having negative refractive power satisfies the following conditions.

条件式(11):−0.5 < (R1+R2)/(R1−R2) < 0.5   Conditional expression (11): -0.5 <(R1 + R2) / (R1-R2) <0.5

但し、
R1は、第2レンズ群に含まれる負の屈折力を有する空気レンズの物体側面の曲率半径であり、
R2は、第2レンズ群に含まれる負の屈折力を有する空気レンズの像側面の曲率半径である。
However,
R1 is the radius of curvature of the object side surface of the air lens having negative refractive power included in the second lens group;
R2 is the radius of curvature of the image side surface of the air lens having negative refractive power included in the second lens group.

条件式(11)は、第2レンズ群に含まれる負の屈折力を有する空気レンズの物体側面の曲率半径と、像側面の曲率半径とに関する式である。条件式(11)を満足する場合、第2レンズ群内に両面の曲率半径が近似する両凸形状の空気レンズが含まれることになり、当該第2レンズ群がダブルガウス型のレンズ構成となる。そのため、少ないレンズ枚数で球面収差、コマ収差、サジタルコマフレアの補正が容易になり、より良好な光学性能を有する光学系を得ることが容易になる。また、当該構成を採用することにより、第2レンズ群内における収差発生量を小さくすることができるため、フォーカスの際の第2レンズ群の移動に伴う収差変動を小さくすることができる。なお、両凸形状の空気レンズは負の屈折力を有する。   Conditional expression (11) is an expression relating to the curvature radius of the object side surface and the curvature radius of the image side surface of the air lens having negative refractive power included in the second lens group. When the conditional expression (11) is satisfied, the second lens group includes a biconvex air lens having approximate curvature radii on both sides, and the second lens group has a double Gauss type lens configuration. . Therefore, it is easy to correct spherical aberration, coma aberration, and sagittal coma flare with a small number of lenses, and it becomes easy to obtain an optical system having better optical performance. Further, by adopting this configuration, it is possible to reduce the amount of aberration generated in the second lens group, so that it is possible to reduce aberration fluctuations accompanying the movement of the second lens group during focusing. The biconvex air lens has negative refractive power.

上記効果を得る上で、条件式(11)の下限値は−0.3であることがより好ましく、−0.2であることがさらに好ましい。また、条件式(11)の上限値は0.3であることがより好ましく、0.2であることがさらに好ましい。   In obtaining the above effect, the lower limit of conditional expression (11) is more preferably −0.3, and even more preferably −0.2. The upper limit value of conditional expression (11) is more preferably 0.3, and further preferably 0.2.

1−4−12.条件式(12)
当該光学系では、第1レンズ群において最も物体側に配置される面が以下の条件を満足することが好ましい。
1-4-12. Conditional expression (12)
In the optical system, it is preferable that the surface arranged closest to the object side in the first lens group satisfies the following conditions.

条件式(12):0 < Cr1f/f   Conditional expression (12): 0 <Cr1f / f

但し、
Cr1fは、第1レンズ群において最も物体側に配置される面の曲率半径であり、
fは、当該光学系全系の焦点距離である。
However,
Cr1f is the radius of curvature of the surface arranged closest to the object side in the first lens group,
f is the focal length of the entire optical system.

条件式(12)は、当該光学系の焦点距離に対する、第1レンズ群において最も物体側に配置される面の曲率半径の比を規定する式である。条件式(12)を満足する場合、第1レンズ群において最も物体側に配置される面が物体側に凸の物体側凸面となり、上述したとおり、歪曲収差や像面湾曲の補正を行う上で有効であり、より良好な光学性能を実現することができる。これと同時に第1レンズ群を構成するレンズ枚数を少なくすることができ、当該光学系の小型化を図ることが容易になる。   Conditional expression (12) defines the ratio of the radius of curvature of the surface disposed closest to the object side in the first lens group to the focal length of the optical system. When the conditional expression (12) is satisfied, the surface disposed closest to the object side in the first lens group is the object-side convex surface that is convex on the object side, and as described above, correction of distortion and curvature of field is performed. It is effective and better optical performance can be realized. At the same time, the number of lenses constituting the first lens group can be reduced, and it becomes easy to reduce the size of the optical system.

これに対して、条件式(12)の数値が下限値以下である場合、すなわち第1レンズ群において最も物体側に配置される面が平面若しくは物体側に凹である場合、歪曲収差や像面湾曲の補正が困難になり、好ましくない。   On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (12) is less than or equal to the lower limit value, that is, when the surface arranged closest to the object side in the first lens group is flat or concave on the object side, distortion aberration and image surface It is difficult to correct the curvature, which is not preferable.

上記効果を得る上で、当該光学系は下記の条件式(12)’を満足することがより好ましい。   In obtaining the above effect, it is more preferable that the optical system satisfies the following conditional expression (12) ′.

条件式(12)’:0.2 < Cr1f/f < 200.0   Conditional expression (12) ': 0.2 <Cr1f / f <200.0

また、上記効果を得る上で、条件式(12)’の下限値は0.5であることがより好ましく、1.0であることがさらに好ましい。また、条件式(12)’の上限値は100.0であることがより好ましく、30.0であることがさらに好ましく、8.0であることが一層好ましく、4.0であることが最も好ましい。   In order to obtain the above effect, the lower limit value of conditional expression (12) ′ is more preferably 0.5, and even more preferably 1.0. The upper limit value of conditional expression (12) ′ is more preferably 100.0, further preferably 30.0, even more preferably 8.0, and most preferably 4.0. preferable.

1−4−13.条件式(13)
当該光学系において、第1レンズ群に含まれる少なくとも3枚の負レンズのうち、最も物体側に配置される負レンズを負レンズL1nとしたとき、当該負レンズL1nが以下の条件を満足することが好ましい。
1-4-13. Conditional expression (13)
In the optical system, among the at least three negative lenses included in the first lens group, the negative lens L1n satisfies the following condition when the negative lens disposed closest to the object side is the negative lens L1n. Is preferred.

条件式(13):νd1n < 40
但し、
νd1nは、負レンズL1nのd線に対するアッベ数を表す。
Conditional expression (13): νd1n <40
However,
νd1n represents the Abbe number of the negative lens L1n with respect to the d-line.

条件式(13)は、上記負レンズL1nのd線に対するアッベ数を規定する式である。当該条件式(13)を満足させることにより、例えば、80°程度の画角を維持しつつ、大口径化を図ろうとしたときも倍率色収差を良好に補正することができ、光学性能の高い小型の広角レンズを実現することができる。   Conditional expression (13) defines the Abbe number with respect to the d-line of the negative lens L1n. By satisfying the conditional expression (13), for example, it is possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration even when attempting to increase the aperture while maintaining an angle of view of about 80 °, and a compact optical device with high optical performance. The wide-angle lens can be realized.

上記効果を得る上で、条件式(13)の上限値は35.3であることがより好ましく、34.0であることがさらに好ましく、32.0であることが一層好ましく、30.0であることが最も好ましい。   In obtaining the above effect, the upper limit value of conditional expression (13) is more preferably 35.3, further preferably 34.0, further preferably 32.0, and 30.0. Most preferably it is.

1−4−14.条件式(14)
当該光学系において、第1レンズ群に含まれる少なくとも3枚の負レンズのうち、上記負レンズL1nよりも像側に配置される負レンズを負レンズL2nとしたとき、当該負レンズL2nが以下の条件を満足することが好ましい。
1-4-14. Conditional expression (14)
In the optical system, of the at least three negative lenses included in the first lens group, when the negative lens disposed on the image side of the negative lens L1n is a negative lens L2n, the negative lens L2n is as follows. It is preferable to satisfy the conditions.

条件式(14): νd2n > 54.0   Conditional expression (14): νd2n> 54.0

但し、
νd2nは、負レンズL2nのd線に対するアッベ数を表す。
However,
νd2n represents the Abbe number of the negative lens L2n with respect to the d-line.

条件式(14)は、負レンズL2nのd線に対するアッベ数を規定する式である。当該条件式(14)を満足する負レンズL2nを用いて第1レンズ群を構成することにより、倍率色収差、特にF線とC線の幅を小さくすることが容易になり、より高い光学性能を実現することが容易になる。一方、条件式(14)の数値が下限値以下になると、倍率色収差、特に、F線とC線の幅を小さくすることが困難になるため、好ましくない。但し、当該負レンズL2nは、第1レンズ群に含まれる負レンズのうち、最も物体側に配置される上記負レンズL1n以外であれば、どの負レンズであってもよい。   Conditional expression (14) defines the Abbe number with respect to the d-line of the negative lens L2n. By configuring the first lens group using the negative lens L2n that satisfies the conditional expression (14), it becomes easy to reduce the lateral chromatic aberration, particularly the widths of the F-line and the C-line, and higher optical performance can be obtained. It becomes easy to realize. On the other hand, if the numerical value of the conditional expression (14) is less than or equal to the lower limit value, it is difficult to reduce the lateral chromatic aberration, particularly the width of the F-line and C-line, which is not preferable. However, the negative lens L2n may be any negative lens other than the negative lens L1n arranged closest to the object among the negative lenses included in the first lens group.

上記効果を得る上で、条件式(14)の下限値は58.0であることがより好ましく、63.0であることがさらに好ましく、66.0であることが一層好ましく、70.0であることが最も好ましい。   In obtaining the above effect, the lower limit value of conditional expression (14) is more preferably 58.0, still more preferably 63.0, still more preferably 66.0, and 70.0. Most preferably it is.

2.撮像装置
次に、本件発明に係る撮像装置について説明する。本件発明に係る撮像装置は、上記本件発明に係る光学系と、当該光学系の像側に設けられた、当該光学系によって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする。ここで、撮像素子等に特に限定はなく、CCDセンサやCMOSセンサなどの固体撮像素子等も用いることができる。本件発明に係る撮像装置は、デジタルカメラやビデオカメラ等のこれらの固体撮像素子を用いた撮像装置に好適である。また、当該撮像装置は、レンズが筐体に固定されたレンズ固定式の撮像装置であってもよい。本件発明に係る光学系は、一眼レフカメラ、ミラーレス一眼カメラ等のレンズ交換式の撮像装置に要求されるバックフォーカスを確保することができるから、これらのレンズ交換式の撮像装置の交換レンズとして好適である。
2. Next, an imaging apparatus according to the present invention will be described. An imaging apparatus according to the present invention includes the optical system according to the present invention, and an imaging element that is provided on an image side of the optical system and converts an optical image formed by the optical system into an electrical signal. It is characterized by that. Here, there is no limitation in particular in an image pick-up element etc., Solid-state image pick-up elements, such as a CCD sensor and a CMOS sensor, etc. can be used. The imaging device according to the present invention is suitable for an imaging device using these solid-state imaging devices such as a digital camera and a video camera. The imaging device may be a lens-fixed imaging device in which a lens is fixed to a housing. The optical system according to the present invention can ensure the back focus required for interchangeable lens imaging devices such as single-lens reflex cameras and mirrorless single-lens cameras, so that the interchangeable lenses of these interchangeable lens imaging devices can be secured. Is preferred.

次に、実施例を示して本件発明を具体的に説明する。但し、本件発明は以下の実施例に限定されるものではない。以下に挙げる各実施例の光学系は、デジタルカメラ、ビデオカメラ、銀塩フィルムカメラ等の撮像装置(光学装置)に用いられる撮像光学系である。また、各レンズ断面図において、図面に向かって左方が物体側、右方が像側である。   Next, an Example is shown and this invention is demonstrated concretely. However, the present invention is not limited to the following examples. The optical system of each example given below is an imaging optical system used for an imaging device (optical device) such as a digital camera, a video camera, or a silver salt film camera. In each lens cross-sectional view, the left side is the object side and the right side is the image side in the drawing.

(1)光学系の構成
図1は、本件発明に係る実施例1の光学系の無限遠合焦時におけるレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該光学系は、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、正の屈折力の第2レンズ群G2とから構成されている。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第1レンズ群G1が光軸方向に固定された状態で、第2レンズ群G2が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りSは第2レンズ群G2の内部に配置されている。
(1) Configuration of Optical System FIG. 1 is a lens cross-sectional view showing the lens configuration of the optical system of Example 1 according to the present invention when focusing on infinity. The optical system includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power. When focusing from an object at infinity to an object at a short distance, the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis while the first lens group G1 is fixed in the optical axis direction. The aperture stop S is disposed inside the second lens group G2.

第1レンズ群G1は、物体側から順に、負の屈折力の第1Aレンズ群G1Aと、正の屈折力の第1Bレンズ群G1Bとから構成されている。   The first lens group G1 includes, in order from the object side, a first A lens group G1A having a negative refractive power and a first B lens group G1B having a positive refractive power.

第1Aレンズ群G1Aは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と、両凸形状の正レンズL2と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL3と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL4とから構成されている。負メニスカスレンズL4は両面を非球面形状としたガラスモールド型非球面レンズ、又は研削加工による非球面レンズである。   The first A lens group G1A includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a positive bilens lens L2, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, and an object side. And a negative meniscus lens L4 having a convex surface. The negative meniscus lens L4 is a glass mold type aspherical lens whose both surfaces are aspherical, or an aspherical lens by grinding.

第1Bレンズ群G1Bは、物体側から順に、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL5と、両凸形状の正レンズL6と、両凸形状の正レンズL7及び像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL8を接合した正の屈折力の接合レンズとから構成されている。第1Bレンズ群G1Bの最も物体側のレンズ面(負メニスカスレンズL5の物体側面)は、第1レンズ群G1に含まれる物体側凹面のうち最も曲率の大きな物体側凹面である。   In order from the object side, the first B lens group G1B includes a negative meniscus lens L5 having a convex surface directed toward the image side, a biconvex positive lens L6, a biconvex positive lens L7, and a positive surface having a convex surface directed toward the image side. It is composed of a cemented lens having a positive refractive power formed by cementing a meniscus lens L8. The most object-side lens surface of the first B lens group G1B (the object side surface of the negative meniscus lens L5) is the object-side concave surface having the largest curvature among the object-side concave surfaces included in the first lens group G1.

第2レンズ群G2は、両凸形状の正レンズL9と、両凸形状の正レンズL10及び両凹形状の負レンズL11を接合した負の屈折力の接合レンズと、開口絞りSと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12及び像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL13を接合した負の屈折力の接合レンズと、両凸形状の正レンズL14と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL15とから構成されている。正メニスカスレンズL15は物体側の面を非球面形状としたガラスモールド型非球面レンズ、又は研削加工による非球面レンズである。   The second lens group G2 includes a biconvex positive lens L9, a cemented lens having a negative refractive power obtained by cementing a biconvex positive lens L10 and a biconcave negative lens L11, an aperture stop S, and an image side. A positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the lens and a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the image side, a birefringent positive lens L14, and a positive lens having a convex surface facing the image side. And a meniscus lens L15. The positive meniscus lens L15 is a glass mold type aspheric lens having an aspheric surface on the object side or an aspheric lens by grinding.

なお、図1において、「IP」は像面であり、具体的には、CCDセンサやCMOSセンサなどの固体撮像素子の撮像面、或いは、銀塩フィルムのフィルム面等を示す。また、IPの物体側にはカバーガラス等(符号略)を備える。この点は、実施例2及び実施例3で示す各レンズ断面図においても同様である。   In FIG. 1, “IP” is an image plane, and specifically indicates an imaging plane of a solid-state imaging device such as a CCD sensor or a CMOS sensor, or a film plane of a silver salt film. Further, a cover glass or the like (reference numeral is omitted) is provided on the object side of the IP. This also applies to the lens cross-sectional views shown in the second and third embodiments.

(2)数値実施例
次に、当該光学系の具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表1に当該光学系のレンズデータを示す。表1において、「面番号」は物体側から数えたレンズ面の順番、「r」はレンズ面の曲率半径、「d」はレンズ面の光軸上の間隔、「nd」はd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率、「νd」はd線に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、面番号の次の欄に表示する「ASP」は当該レンズ面が非球面であることを表し、「S」開口絞りを表している。
(2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the optical system are applied will be described. Table 1 shows lens data of the optical system. In Table 1, “surface number” is the order of the lens surfaces counted from the object side, “r” is the radius of curvature of the lens surfaces, “d” is the distance on the optical axis of the lens surfaces, and “nd” is the d-line (wavelength “νd” indicates the Abbe number with respect to the d-line. “ASP” displayed in the column next to the surface number indicates that the lens surface is an aspheric surface, and “S” indicates an aperture stop.

表2に、当該光学系の緒元表、非球面データ、光軸上の可変間隔、各レンズ群の焦点距離を示す。緒元表には、無限遠物体合焦時における当該光学系全系の焦点距離「f」、Fナンバー「Fno.」、半画角「ω」、像高「Ym」を示す。   Table 2 shows the specifications of the optical system, aspherical data, variable distance on the optical axis, and focal length of each lens group. The original table shows the focal length “f”, F number “Fno.”, Half angle of view “ω”, and image height “Ym” of the entire optical system when an object at infinity is in focus.

非球面データは、当該非球面形状を下記式で定義した場合の非球面係数を示す。但し、表において、「E−a」は「×10−a」を示す。また、下記式において、「x」は光軸方向の基準面からの変位量、「r」は近軸曲率半径、「H」は光軸に垂直な方向の光軸からの高さ、「k」は円錐係数、「An」はn次の非球面係数とする。 The aspheric surface data indicates an aspheric coefficient when the aspheric shape is defined by the following equation. However, in the table, “E−a” indicates “× 10 −a ”. In the following equation, “x” is the amount of displacement from the reference plane in the optical axis direction, “r” is the paraxial radius of curvature, “H” is the height from the optical axis in the direction perpendicular to the optical axis, “k” "Is a conic coefficient, and" An "is an n-order aspheric coefficient.

Figure 2017116763
Figure 2017116763

可変間隔は、無限遠合焦時及び0.5m合焦時における各レンズ面間の間隔を示している。また、各条件式(1)〜条件式(14)の数値を表7に示す。なお、各表中の長さの単位は全て「mm」であり、画角の単位は全て「°」である。これらの表に関する事項は実施例2及び実施例3で示す各表においても同様であるため、以下では説明を省略する。   The variable interval indicates the interval between the lens surfaces when focusing on infinity and focusing on 0.5 m. Table 7 shows numerical values of the conditional expressions (1) to (14). The unit of length in each table is “mm”, and the unit of angle of view is “°”. Since the items related to these tables are the same in the tables shown in the second and third embodiments, the description thereof will be omitted below.

図2及び図3に当該光学系の無限遠合焦時における縦収差図及び横収差図を示す。また、図4及び図5に当該光学系の0.5m合焦時における縦収差図及び横収差図を示す。   2 and 3 show longitudinal aberration diagrams and lateral aberration diagrams when the optical system is focused at infinity. 4 and 5 show longitudinal aberration diagrams and lateral aberration diagrams when the optical system is focused on 0.5 m.

各縦収差図において、図面に向かって左から順に、球面収差、非点収差、歪曲収差を表している。球面収差を表す図では、縦軸は開放F値との割合、横軸にデフォーカスをとり、実線がd線(波長λ=587.6nm)、点線がg線(波長λ=435.8nm)における球面収差を示す。非点収差を表す図では、縦軸は像高、横軸にデフォーカスをとり、実線がd線に対するサジタル像面(ds)、点線がd線に対するメリジオナル像面(dm)を示す。歪曲収差を表す図では、縦軸は像高、横軸に%をとり、歪曲収差を表す。   In each longitudinal aberration diagram, spherical aberration, astigmatism, and distortion aberration are shown in order from the left toward the drawing. In the graph showing spherical aberration, the vertical axis is the ratio to the open F value, the horizontal axis is defocused, the solid line is the d line (wavelength λ = 587.6 nm), and the dotted line is the g line (wavelength λ = 435.8 nm). The spherical aberration at is shown. In the diagram showing astigmatism, the vertical axis represents the image height, the horizontal axis defocused, the solid line represents the sagittal image plane (ds) for the d line, and the dotted line represents the meridional image plane (dm) for the d line. In the diagram showing distortion aberration, the vertical axis represents image height and the horizontal axis represents%, and represents distortion aberration.

各横収差図において、上段から順に最大像高の100%の像点(1.0ω)、90%の像点(0.9ω)、70%の像点(0.7ω)、50%の像点(0.5ω)、軸上点(0.0ω)における横収差を示している。各横収差図において、横軸は瞳面上での主光線からの距離を表し、実線がd線、点線がg線におけるコマ収差を示している。   In each lateral aberration diagram, 100% image point (1.0Ω), 90% image point (0.9Ω), 70% image point (0.7Ω), and 50% image of the maximum image height in order from the top. Lateral aberrations are shown at point (0.5Ω) and on-axis point (0.0Ω). In each lateral aberration diagram, the horizontal axis represents the distance from the principal ray on the pupil plane, the solid line indicates the d-line and the dotted line indicates the coma aberration at the g-line.

これらの各図に関する事項は実施例2及び実施例3で示す縦収差図及び横収差図においても同様であるため、以下では説明を省略する。   Since the matters relating to these drawings are the same in the longitudinal aberration diagram and the lateral aberration diagram shown in Example 2 and Example 3, the description thereof will be omitted below.

また、当該光学系の無限遠合焦時におけるバックフォーカス「BF」は以下のとおりである。但し、以下の値は、厚さ2mmのカバーガラスを含む値であり、他の実施例に示すバックフォーカスも同様である。
BF= 39.0331
The back focus “BF” when the optical system is focused at infinity is as follows. However, the following values are values including a cover glass having a thickness of 2 mm, and the same applies to back focus shown in other examples.
BF = 39.0331

Figure 2017116763
Figure 2017116763

Figure 2017116763
Figure 2017116763

(1)光学系の構成
図6は、本件発明に係る実施例2の光学系の無限遠合焦時におけるレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該光学系は、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、正の屈折力の第2レンズ群G2とから構成されている。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第1レンズ群G1が光軸方向に固定された状態で、第2レンズ群G2が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りSは第2レンズ群G2の内部に配置されている。
(1) Configuration of Optical System FIG. 6 is a lens cross-sectional view showing the lens configuration of the optical system of Example 2 according to the present invention when focusing on infinity. The optical system includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power. When focusing from an object at infinity to an object at a short distance, the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis while the first lens group G1 is fixed in the optical axis direction. The aperture stop S is disposed inside the second lens group G2.

第1レンズ群G1は、物体側から順に、負の屈折力の第1Aレンズ群G1Aと、正の屈折力の第1Bレンズ群G1Bとから構成されている。   The first lens group G1 includes, in order from the object side, a first A lens group G1A having a negative refractive power and a first B lens group G1B having a positive refractive power.

第1Aレンズ群G1Aは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL2と、両凸形状の正レンズL3及び両凹形状の負レンズL4を接合した負の屈折力の接合レンズとから構成されている。負メニスカスレンズL2は両面を非球面形状としたガラスモールド型非球面レンズ、又は研削加工による非球面レンズである。   The first A lens group G1A includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, and a biconcave shape. It consists of a cemented lens having a negative refractive power formed by cementing a negative lens L4. The negative meniscus lens L2 is a glass mold type aspherical lens whose both surfaces are aspherical, or an aspherical lens by grinding.

第1Bレンズ群G1Bは、物体側から順に、両凹形状の負レンズL5及び両凸形状の正レンズL6を接合した負の屈折力の接合レンズと、両凸形状の正レンズL7と、両凸形状の正レンズL8及び両凹形状の負レンズL9を接合した負の屈折力の接合レンズとから構成されている。第1Bレンズ群G1Bの最も物体側のレンズ面(負レンズL5の物体側面)は、第1レンズ群G1に含まれる物体側凹面のうち最も曲率の大きな物体側凹面である。   The first B lens group G1B includes, in order from the object side, a negative lens cemented lens in which a biconcave negative lens L5 and a biconvex positive lens L6 are cemented, a biconvex positive lens L7, and a biconvex lens. It consists of a cemented lens having a negative refractive power formed by cementing a positive lens L8 having a shape and a negative lens L9 having a biconcave shape. The most object side lens surface of the first B lens group G1B (the object side surface of the negative lens L5) is the object side concave surface having the largest curvature among the object side concave surfaces included in the first lens group G1.

第2レンズ群G2は、両凸形状の正レンズL10と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と、開口絞りSと、両凹形状の負レンズL12と、両凸形状の正レンズL13及び物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL14を接合した正の屈折力の接合レンズと、両凸形状の正レンズL15とから構成されている。正メニスカスレンズL14は像側の面を非球面形状としたガラスモールド型非球面レンズ、又は研削加工による非球面レンズである。   The second lens group G2 includes a biconvex positive lens L10, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, an aperture stop S, a biconcave negative lens L12, and a biconvex positive lens L13. And a cemented lens having a positive refractive power obtained by cementing a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L15. The positive meniscus lens L14 is a glass mold type aspheric lens having an aspherical surface on the image side, or an aspheric lens by grinding.

(2)数値実施例
次に、当該光学系の具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表3は、当該光学系のレンズデータであり、表4は、当該光学系の緒元表、非球面データ、光軸上の可変間隔、各レンズ群の焦点距離である。また、表7に条件式(1)〜条件式(14)の数値を示す。さらに、図7〜図10は、当該光学系の無限遠合焦時及び0.5m合焦時の縦収差図及び横収差図である。
(2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the optical system are applied will be described. Table 3 shows lens data of the optical system, and Table 4 shows a specification table of the optical system, aspherical data, a variable interval on the optical axis, and a focal length of each lens group. Table 7 shows numerical values of the conditional expressions (1) to (14). 7 to 10 are longitudinal aberration diagrams and lateral aberration diagrams when the optical system is focused at infinity and when focused to 0.5 m.

また、当該光学系の無限遠合焦時におけるバックフォーカスは以下のとおりである。
BF= 39.0353
Further, the back focus when the optical system is focused at infinity is as follows.
BF = 39.0353

Figure 2017116763
Figure 2017116763

Figure 2017116763
Figure 2017116763

(1)光学系の構成
図11は、本件発明に係る実施例3の光学系の無限遠合焦時におけるレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該光学系は、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、正の屈折力の第2レンズ群G2とから構成されている。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第1レンズ群G1が光軸方向に固定された状態で、第2レンズ群G2が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りSは第2レンズ群G2の内部に配置されている。
(1) Configuration of Optical System FIG. 11 is a lens cross-sectional view showing the lens configuration of the optical system of Example 3 according to the present invention when focusing on infinity. The optical system includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power. When focusing from an object at infinity to an object at a short distance, the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis while the first lens group G1 is fixed in the optical axis direction. The aperture stop S is disposed inside the second lens group G2.

第1レンズ群G1は、物体側から順に、負の屈折力の第1Aレンズ群G1Aと、正の屈折力の第1Bレンズ群G1Bとから構成されている。   The first lens group G1 includes, in order from the object side, a first A lens group G1A having a negative refractive power and a first B lens group G1B having a positive refractive power.

第1Aレンズ群G1Aは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL1と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL2と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL3と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL4及び両凹形状の負レンズL5を接合した負の屈折力を有する接合レンズとから構成されている。負メニスカスレンズL3は両面を非球面形状としたガラスモールド型非球面レンズ、又は研削加工による非球面レンズである。   The first A lens group G1A includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side. And a cemented lens having a negative refractive power formed by cementing a positive meniscus lens L4 having a convex surface toward the image side and a biconcave negative lens L5. The negative meniscus lens L3 is a glass mold type aspherical lens whose both surfaces are aspherical, or an aspherical lens by grinding.

第1Bレンズ群G1Bは、物体側から順に、両凹形状の負レンズL6及び両凸形状の正レンズL7を接合した負の屈折力を有する接合レンズと、両凸形状の正レンズL8とから構成されている。第1Bレンズ群G1Bの最も物体側のレンズ面(負レンズL6の物体側面)は、第1レンズ群G1に含まれる物体側凹面のうち最も曲率の大きな物体側凹面である。   The first B lens group G1B includes, in order from the object side, a cemented lens having negative refractive power obtained by cementing a biconcave negative lens L6 and a biconvex positive lens L7, and a biconvex positive lens L8. Has been. The most object-side lens surface of the first B lens group G1B (the object side surface of the negative lens L6) is the object-side concave surface having the largest curvature among the object-side concave surfaces included in the first lens group G1.

第2レンズ群G2は、両凸形状の正レンズL9と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL10と、開口絞りSと、両凹形状の負レンズL11と、両凸形状の正レンズL12及び像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL13を接合した正の屈折力の接合レンズと、両凸形状の正レンズL14とから構成されている。接合レンズを構成する負メニスカスレンズL13は像側の面を非球面形状としたガラスモールド型非球面レンズ、又は研削加工による非球面レンズである。   The second lens group G2 includes a biconvex positive lens L9, a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side, an aperture stop S, a biconcave negative lens L11, and a biconvex positive lens L12. And a cemented lens having a positive refractive power obtained by cementing a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens L14. The negative meniscus lens L13 constituting the cemented lens is a glass mold type aspheric lens having an aspheric surface on the image side, or an aspheric lens by grinding.

(2)数値実施例
次に、当該光学系の具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表5は、当該光学系のレンズデータであり、表6は、当該光学系の緒元表、非球面データ、光軸上の可変間隔、各レンズ群の焦点距離である。また、表7に条件式(1)〜条件式(14)の数値を示す。さらに、図12〜図15は、当該光学系の無限遠合焦時及び0.5m合焦時の縦収差図及び横収差図である。
(2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the optical system are applied will be described. Table 5 shows lens data of the optical system, and Table 6 shows a specification table of the optical system, aspherical data, a variable interval on the optical axis, and a focal length of each lens group. Table 7 shows numerical values of the conditional expressions (1) to (14). Further, FIGS. 12 to 15 are longitudinal aberration diagrams and lateral aberration diagrams when the optical system is focused at infinity and when focused to 0.5 m.

また、当該光学系の無限遠合焦時におけるバックフォーカスは以下のとおりである。
BF= 39.0376
Further, the back focus when the optical system is focused at infinity is as follows.
BF = 39.0376

Figure 2017116763
Figure 2017116763

Figure 2017116763
Figure 2017116763

Figure 2017116763
Figure 2017116763

なお、上述の実施例では当該光学系が2群構成である場合を例に挙げて説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。例えば、当該光学系が第2レンズ群に後続する第3レンズ群等を備えていても同様の効果を奏する。また、当該光学系が第1レンズ群と第2レンズ群とから構成される場合であっても、第2レンズ群と像面との間にカバーガラスやフィルター等の光学要素を含んでいてもよいのは勿論であり、屈折力の殆どない単レンズ等、当該光学系に対して本質的な影響を成さない光学要素を含んでもよいのは勿論である。   In the above-described embodiments, the case where the optical system has a two-group configuration has been described as an example. However, the present invention is not limited to this. For example, the same effect can be obtained even if the optical system includes a third lens group that follows the second lens group. Even if the optical system is composed of the first lens group and the second lens group, an optical element such as a cover glass or a filter may be included between the second lens group and the image plane. Needless to say, an optical element that does not substantially affect the optical system, such as a single lens having almost no refractive power, may be included.

本件発明によれば、広角化及び大口径化を図ると共に、高い光学性能を実現することのできる光学系及び当該光学系を備える撮像装置を提供することができる。   According to the present invention, it is possible to provide an optical system capable of realizing a wide angle and a large aperture and realizing high optical performance, and an imaging apparatus including the optical system.

G1 ・・・第1レンズ群
G1A ・・・第1Aレンズ群
G1B ・・・第1Bレンズ群
G2 ・・・第2レンズ群
S ・・・開口絞り
IP ・・・像面
G1 ... 1st lens group G1A ... 1A lens group G1B ... 1B lens group G2 ... 2nd lens group S ... Aperture stop IP ... Image plane

Claims (18)

物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群とを備え、
前記第1レンズ群を光軸方向に固定し、前記第2レンズ群を移動させることで無限遠物体から有限距離物体への合焦を行い、
前記第1レンズ群は、少なくとも3枚の負レンズと、正レンズLA及び正レンズLBとを含み、
以下の条件を満足することを特徴とする光学系。
νd1b1 < 35.0 ・・・(1)
νd1b2 > 65.0 ・・・(2)
但し、
νd1b1は、前記第1レンズ群に含まれる前記正レンズLAのd線に対するアッベ数であり、
νd1b2は、前記第1レンズ群に含まれる前記正レンズLBのd線に対するアッベ数である。
In order from the object side, a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power are provided.
The first lens group is fixed in the optical axis direction, and the second lens group is moved to focus from an infinite object to a finite distance object,
The first lens group includes at least three negative lenses, a positive lens LA, and a positive lens LB.
An optical system characterized by satisfying the following conditions.
νd1b1 <35.0 (1)
νd1b2> 65.0 (2)
However,
νd1b1 is an Abbe number with respect to the d-line of the positive lens LA included in the first lens group,
νd1b2 is an Abbe number with respect to the d-line of the positive lens LB included in the first lens group.
前記第1レンズ群は、物体側の面が物体側に凹である物体側凹面を少なくとも一面有すると共に、物体側から順に、負の屈折力を有する第1Aレンズ群と、正の屈折力を有する第1Bレンズ群とから構成され、当該第1Bレンズ群において最も物体側に配置される面が、当該第1レンズ群に含まれる物体側凹面のうち最も曲率の大きな物体側凹面である請求項1に記載の光学系。   The first lens group has at least one object-side concave surface in which the object-side surface is concave on the object side, and has, in order from the object side, a first A lens group having negative refractive power and a positive refractive power. 2. The first B lens group, and the surface disposed closest to the object side in the first B lens group is the object side concave surface having the largest curvature among the object side concave surfaces included in the first lens group. The optical system described in 1. 前記第1Bレンズ群に、前記正レンズLA及び前記正レンズLBが含まれる請求項2に記載の光学系。   The optical system according to claim 2, wherein the first lens group includes the positive lens LA and the positive lens LB. 前記第1Aレンズ群と前記第1Bレンズ群とが以下の条件を満足する請求項2又は請求項3に記載の光学系。
−0.95 < f1a/f1b < −0.40 ・・・(3)
但し、
f1aは、前記第1Aレンズ群の焦点距離であり、
f1bは、前記第1Bレンズ群の焦点距離である。
The optical system according to claim 2 or 3, wherein the first A lens group and the first B lens group satisfy the following conditions.
−0.95 <f1a / f1b <−0.40 (3)
However,
f1a is the focal length of the first A lens group;
f1b is a focal length of the first B lens group.
前記第1レンズ群に含まれる物体側凹面のうち最も曲率の大きな物体側凹面が以下の条件を満足する請求項2から請求項4のいずれか一項に記載の光学系。
0.48 < Cr1bf / f1a < 1.70 ・・・(4)
但し、
Cr1bfは、前記第1レンズ群に含まれる物体側凹面のうち最も曲率の大きな物体側凹面の曲率半径である。
The optical system according to any one of claims 2 to 4, wherein an object-side concave surface having the largest curvature among the object-side concave surfaces included in the first lens group satisfies the following condition.
0.48 <Cr1bf / f1a <1.70 (4)
However,
Cr1bf is a radius of curvature of the object-side concave surface having the largest curvature among the object-side concave surfaces included in the first lens group.
前記第1Aレンズ群と、前記第1Bレンズ群との間の空気間隔からなる空気レンズが以下の条件を満足する請求項2から請求項5のいずれか一項に記載の光学系。
−0.5<(Cr1ar+Cr1bf)/(Cr1ar−Cr1bf)<1.0・・・(5)
但し、
Cr1arは、前記第1Aレンズ群において最も像側に配置される面の曲率半径であり、
Cr1bfは、前記第1Bレンズ群において最も物体側に配置される前記物体側凹面の曲率半径である。
The optical system according to any one of claims 2 to 5, wherein an air lens including an air interval between the first A lens group and the first B lens group satisfies the following condition.
−0.5 <(Cr1ar + Cr1bf) / (Cr1ar−Cr1bf) <1.0 (5)
However,
Cr1ar is a radius of curvature of the surface arranged closest to the image side in the first A lens group,
Cr1bf is a radius of curvature of the object-side concave surface disposed closest to the object side in the first B lens group.
前記第1Bレンズ群と前記第1レンズ群とが以下の条件を満足する請求項2から請求項6のいずれか一項に記載の光学系。
0.10 < f1b/f1 < 0.47 ・・・(6)
但し、
f1bは、前記第1Bレンズ群の焦点距離であり、
f1は、前記第1レンズ群の焦点距離である。
The optical system according to any one of claims 2 to 6, wherein the first B lens group and the first lens group satisfy the following conditions.
0.10 <f1b / f1 <0.47 (6)
However,
f1b is a focal length of the first B lens group,
f1 is a focal length of the first lens group.
前記第1Aレンズ群が以下の条件を満足する請求項2から請求項7のいずれか一項に記載の光学系。
−0.40 < f1a/f1 < −0.05 ・・・(7)
但し、
f1aは、前記第1Aレンズ群の焦点距離であり、
f1は、前記第1レンズ群の焦点距離である。
The optical system according to any one of claims 2 to 7, wherein the first A lens group satisfies the following condition.
−0.40 <f1a / f1 <−0.05 (7)
However,
f1a is the focal length of the first A lens group;
f1 is a focal length of the first lens group.
前記第1レンズ群と前記第2レンズ群とが以下の条件を満足する請求項1から請求項8のいずれか一項に記載の光学系。
3.2 < f1 /f2 < 9.0 ・・・(8)
但し、
f1は、前記第1レンズ群の焦点距離であり、
f2は、前記第2レンズ群の焦点距離である。
The optical system according to any one of claims 1 to 8, wherein the first lens group and the second lens group satisfy the following condition.
3.2 <f1 / f2 <9.0 (8)
However,
f1 is a focal length of the first lens group;
f2 is a focal length of the second lens group.
前記第2レンズ群において、最も物体側に配置される面が以下の条件を満足する請求項1から請求項9のいずれか一項に記載の光学系。
0 < Cr2f/f1 ・・・(9)
但し、
Cr2fは、前記第2レンズ群において最も物体側に配置される面の曲率半径である。
10. The optical system according to claim 1, wherein a surface disposed closest to the object side in the second lens group satisfies the following condition.
0 <Cr2f / f1 (9)
However,
Cr2f is the radius of curvature of the surface arranged closest to the object side in the second lens group.
前記第2レンズ群が以下の条件を満足する請求項1から請求項10のいずれか一項に記載の光学系。
1.75 < f2/f < 3.00 ・・・(10)
但し、
f2は、前記第2レンズ群の焦点距離であり、
fは、当該光学系全系の焦点距離である。
The optical system according to any one of claims 1 to 10, wherein the second lens group satisfies the following condition.
1.75 <f2 / f <3.00 (10)
However,
f2 is a focal length of the second lens group;
f is the focal length of the entire optical system.
前記第2レンズ群は、負の屈折力を有する空気レンズを少なくとも1枚含み、当該負の屈折力を有する空気レンズは以下の条件を満足する請求項1から請求項11のいずれか一項に記載の光学系。
−0.5 < (R1+R2)/(R1−R2) < 0.5 ・・・(11)
但し、
R1は、前記第2レンズ群に含まれる負の屈折力を有する空気レンズの物体側面の曲率半径であり、
R2は、前記第2レンズ群に含まれる負の屈折力を有する空気レンズの像側面の曲率半径である。
The second lens group includes at least one air lens having negative refractive power, and the air lens having negative refractive power satisfies the following condition. The optical system described.
-0.5 <(R1 + R2) / (R1-R2) <0.5 (11)
However,
R1 is a radius of curvature of the object side surface of the air lens having negative refractive power included in the second lens group;
R2 is the radius of curvature of the image side surface of the air lens having negative refractive power included in the second lens group.
前記第1レンズ群において最も物体側に配置される面が以下の条件を満足する請求項1から請求項12のいずれか一項に記載の光学系。
0 < Cr1f/f ・・・(12)
但し、
Cr1fは、前記第1レンズ群において最も物体側に配置される面の曲率半径であり、
fは、当該光学系全系の焦点距離である。
The optical system according to any one of claims 1 to 12, wherein a surface disposed closest to the object side in the first lens group satisfies the following condition.
0 <Cr1f / f (12)
However,
Cr1f is the radius of curvature of the surface arranged closest to the object side in the first lens group,
f is the focal length of the entire optical system.
前記第1レンズ群に含まれる少なくとも3枚の負レンズのうち、最も物体側に配置される負レンズが物体側に凸の形状を有するメニスカスレンズである請求項1から請求項13のいずれか一項に記載の光学系。   The negative lens arranged closest to the object side among at least three negative lenses included in the first lens group is a meniscus lens having a convex shape on the object side. The optical system according to item. 前記第1レンズ群に含まれる少なくとも3枚の負レンズのうち、最も物体側に配置される負レンズを負レンズL1nとしたとき、当該負レンズL1nが以下の条件を満足する請求項1から請求項14のいずれか一項に記載の光学系。
νd1n < 40 ・・・(13)
但し、
νd1nは、前記負レンズL1nのd線に対するアッベ数である。
The negative lens L1n satisfies the following conditions when the negative lens arranged closest to the object among the at least three negative lenses included in the first lens group is a negative lens L1n. Item 15. The optical system according to any one of Items 14.
νd1n <40 (13)
However,
νd1n is an Abbe number with respect to the d-line of the negative lens L1n.
前記第1レンズ群に含まれる少なくとも3枚の負レンズのうち、最も物体側に配置される負レンズよりも像側に配置される負レンズを負レンズL2nとしたとき、当該負レンズL2nが以下の条件を満足する請求項1から請求項14のいずれか一項に記載の光学系。
νd2n > 54.0 ・・・(14)
但し、
νd2nは、前記負レンズL2nのd線に対するアッベ数である。
Of the at least three negative lenses included in the first lens group, when the negative lens disposed on the image side relative to the negative lens disposed closest to the object side is a negative lens L2n, the negative lens L2n is: The optical system according to any one of claims 1 to 14, which satisfies the following condition.
νd2n> 54.0 (14)
However,
νd2n is an Abbe number with respect to the d-line of the negative lens L2n.
当該光学系は、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群とから構成される請求項1から請求項16のいずれか一項に記載の光学系。   The optical system according to any one of claims 1 to 16, wherein the optical system includes the first lens group and the second lens group. 請求項1から請求項17のいずれか一項に記載の光学系と、当該学系の像側に、当該光学系によって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする撮像装置。   An optical system according to any one of claims 1 to 17, and an image sensor for converting an optical image formed by the optical system into an electrical signal on the image side of the academic system. An imaging apparatus characterized by the above.
JP2015252997A 2015-12-25 2015-12-25 Optical system and imaging device Active JP6698339B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015252997A JP6698339B2 (en) 2015-12-25 2015-12-25 Optical system and imaging device

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015252997A JP6698339B2 (en) 2015-12-25 2015-12-25 Optical system and imaging device

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2017116763A true JP2017116763A (en) 2017-06-29
JP6698339B2 JP6698339B2 (en) 2020-05-27

Family

ID=59234580

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2015252997A Active JP6698339B2 (en) 2015-12-25 2015-12-25 Optical system and imaging device

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6698339B2 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020012952A (en) * 2018-07-18 2020-01-23 株式会社シグマ Imaging lens
CN111505798A (en) * 2019-01-31 2020-08-07 富士胶片株式会社 Imaging lens and imaging device

Citations (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6057813A (en) * 1983-09-09 1985-04-03 Canon Inc Zoom lens
JPS63161421A (en) * 1986-12-24 1988-07-05 Nikon Corp Retrofocus type lens
JPH01319009A (en) * 1988-06-20 1989-12-25 Nikon Corp Retro-focus type lens
JP2000305016A (en) * 1999-04-21 2000-11-02 Canon Inc Rear focus type zoom lens
JP2002244037A (en) * 2001-02-19 2002-08-28 Canon Inc Variable power optical system having vibrationproof function and optical equipment using it
JP2003241088A (en) * 2002-02-18 2003-08-27 Canon Inc Rear-focus zoom lens and image pickup device using the same
JP2004061677A (en) * 2002-07-26 2004-02-26 Canon Inc Rear focus lens and optical equipment using same
JP2004077801A (en) * 2002-08-19 2004-03-11 Canon Inc Zoom lens and optical equipment with same
JP2004226740A (en) * 2003-01-23 2004-08-12 Nikon Corp Wide angle lens
JP2005215518A (en) * 2004-01-30 2005-08-11 Canon Inc Zoom lens, and imaging apparatus using the same
JP2005345970A (en) * 2004-06-07 2005-12-15 Canon Inc Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2006215257A (en) * 2005-02-03 2006-08-17 Canon Inc Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2007226142A (en) * 2006-02-27 2007-09-06 Canon Inc Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2011209377A (en) * 2010-03-29 2011-10-20 Olympus Imaging Corp Imaging optical system, and imaging apparatus using the same
JP2011242520A (en) * 2010-05-17 2011-12-01 Olympus Imaging Corp Imaging optical system and imaging apparatus comprising the same
WO2014006843A1 (en) * 2012-07-05 2014-01-09 富士フイルム株式会社 Wide-angle lens and imaging device
WO2014006844A1 (en) * 2012-07-05 2014-01-09 富士フイルム株式会社 Image pickup lens and image pickup apparatus
WO2014097550A1 (en) * 2012-12-17 2014-06-26 富士フイルム株式会社 Retrofocus wide-angle lens and imaging device
JP2015118212A (en) * 2013-12-18 2015-06-25 富士フイルム株式会社 Image capturing lens and image capturing device
JP2015200845A (en) * 2014-04-10 2015-11-12 キヤノン株式会社 Optical system and image capturing device having the same

Patent Citations (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6057813A (en) * 1983-09-09 1985-04-03 Canon Inc Zoom lens
JPS63161421A (en) * 1986-12-24 1988-07-05 Nikon Corp Retrofocus type lens
JPH01319009A (en) * 1988-06-20 1989-12-25 Nikon Corp Retro-focus type lens
JP2000305016A (en) * 1999-04-21 2000-11-02 Canon Inc Rear focus type zoom lens
JP2002244037A (en) * 2001-02-19 2002-08-28 Canon Inc Variable power optical system having vibrationproof function and optical equipment using it
JP2003241088A (en) * 2002-02-18 2003-08-27 Canon Inc Rear-focus zoom lens and image pickup device using the same
JP2004061677A (en) * 2002-07-26 2004-02-26 Canon Inc Rear focus lens and optical equipment using same
JP2004077801A (en) * 2002-08-19 2004-03-11 Canon Inc Zoom lens and optical equipment with same
JP2004226740A (en) * 2003-01-23 2004-08-12 Nikon Corp Wide angle lens
JP2005215518A (en) * 2004-01-30 2005-08-11 Canon Inc Zoom lens, and imaging apparatus using the same
JP2005345970A (en) * 2004-06-07 2005-12-15 Canon Inc Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2006215257A (en) * 2005-02-03 2006-08-17 Canon Inc Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2007226142A (en) * 2006-02-27 2007-09-06 Canon Inc Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2011209377A (en) * 2010-03-29 2011-10-20 Olympus Imaging Corp Imaging optical system, and imaging apparatus using the same
JP2011242520A (en) * 2010-05-17 2011-12-01 Olympus Imaging Corp Imaging optical system and imaging apparatus comprising the same
WO2014006843A1 (en) * 2012-07-05 2014-01-09 富士フイルム株式会社 Wide-angle lens and imaging device
WO2014006844A1 (en) * 2012-07-05 2014-01-09 富士フイルム株式会社 Image pickup lens and image pickup apparatus
WO2014097550A1 (en) * 2012-12-17 2014-06-26 富士フイルム株式会社 Retrofocus wide-angle lens and imaging device
JP2015118212A (en) * 2013-12-18 2015-06-25 富士フイルム株式会社 Image capturing lens and image capturing device
JP2015200845A (en) * 2014-04-10 2015-11-12 キヤノン株式会社 Optical system and image capturing device having the same

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020012952A (en) * 2018-07-18 2020-01-23 株式会社シグマ Imaging lens
JP7074986B2 (en) 2018-07-18 2022-05-25 株式会社シグマ Imaging lens
CN111505798A (en) * 2019-01-31 2020-08-07 富士胶片株式会社 Imaging lens and imaging device
JP2020122941A (en) * 2019-01-31 2020-08-13 富士フイルム株式会社 Imaging lens and imaging apparatus
JP7048521B2 (en) 2019-01-31 2022-04-05 富士フイルム株式会社 Imaging lens and imaging device
US11353682B2 (en) 2019-01-31 2022-06-07 Fujifilm Corporation Imaging lens and imaging apparatus
CN111505798B (en) * 2019-01-31 2023-06-09 富士胶片株式会社 Imaging lens and imaging device

Also Published As

Publication number Publication date
JP6698339B2 (en) 2020-05-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2017021185A (en) Image capturing lens and image capturing device
JP2017146478A (en) Imaging lens and imaging apparatus
JP2015161693A (en) Zoom lens and imaging apparatus
JP5767335B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP2016212346A (en) Optical system, imaging device including optical system and optical system manufacturing method
JP6219183B2 (en) Imaging lens and imaging apparatus
JP6546076B2 (en) Wide-angle lens and imaging device
JPWO2013031180A1 (en) Zoom lens and imaging device
JPWO2013073155A1 (en) Medium telephoto lens and imaging device
JP5767330B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP6698339B2 (en) Optical system and imaging device
JP6625425B2 (en) Optical system and imaging device
JP6828252B2 (en) Optical system and optical equipment
US9423596B2 (en) Retrofocus-type wide angle lens and imaging apparatus
JPWO2013031184A1 (en) Zoom lens and imaging device
JP5767710B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP2018060003A (en) Imaging lens and imaging apparatus
JP5767334B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP5767332B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP5767333B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP6549477B2 (en) Wide-angle lens and imaging device
JPWO2013031182A1 (en) Zoom lens and imaging device
JPWO2013031178A1 (en) Zoom lens and imaging device
JPWO2013031179A1 (en) Zoom lens and imaging device
JPWO2013031185A1 (en) Zoom lens and imaging device

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20171226

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20181221

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20190208

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20190409

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20190903

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20191030

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20191213

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20200415

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20200428

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6698339

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250