JP2017020098A - アルミニウム合金の材料組織予測方法 - Google Patents
アルミニウム合金の材料組織予測方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2017020098A JP2017020098A JP2015141228A JP2015141228A JP2017020098A JP 2017020098 A JP2017020098 A JP 2017020098A JP 2015141228 A JP2015141228 A JP 2015141228A JP 2015141228 A JP2015141228 A JP 2015141228A JP 2017020098 A JP2017020098 A JP 2017020098A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat treatment
- phase particles
- alloy
- distribution function
- particle size
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 124
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 78
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 57
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 218
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 191
- 238000005315 distribution function Methods 0.000 claims abstract description 69
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims abstract description 57
- 230000008859 change Effects 0.000 claims abstract description 28
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 65
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 58
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims description 54
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 37
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims description 26
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 20
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 15
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 claims description 12
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 claims description 12
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 9
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 8
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 8
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 7
- 229910018131 Al-Mn Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910018461 Al—Mn Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 6
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 5
- 229910018473 Al—Mn—Si Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 239000011856 silicon-based particle Substances 0.000 description 4
- 229910018084 Al-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910018192 Al—Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- WVDDGKGOMKODPV-UHFFFAOYSA-N Benzyl alcohol Chemical compound OCC1=CC=CC=C1 WVDDGKGOMKODPV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 229910018182 Al—Cu Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018191 Al—Fe—Si Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018580 Al—Zr Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910017818 Cu—Mg Inorganic materials 0.000 description 2
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910019064 Mg-Si Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910019406 Mg—Si Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910009369 Zn Mg Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910007573 Zn-Mg Inorganic materials 0.000 description 2
- QQHSIRTYSFLSRM-UHFFFAOYSA-N alumanylidynechromium Chemical class [Al].[Cr] QQHSIRTYSFLSRM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012805 post-processing Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000967 As alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 235000019445 benzyl alcohol Nutrition 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- KJYQVRBDBPBZTD-UHFFFAOYSA-N methanol;nitric acid Chemical compound OC.O[N+]([O-])=O KJYQVRBDBPBZTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011259 mixed solution Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000002210 silicon-based material Substances 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Abstract
【課題】熱処理後のアルミニウム合金の材料組織を、より精度良く予測し得る方法を提供する。【解決手段】熱処理前のアルミニウム合金の材料組織の状態と熱処理の条件とから、熱処理によって析出する第二相粒子のサイズと数密度を算出する一方、アルミニウム合金中に存在する第二相粒子について、そのサイズ毎に、熱処理によるサイズの変化を算出して、第二相粒子のサイズと数密度にて表される粒子サイズ分布関数を求めると共に、熱処理の進行に従って、析出する第二相粒子や前記サイズ変化する第二相粒子についての算出を繰り返し実施し、そしてその得られた算出値に基づいて、粒子サイズ分布関数を繰り返し更新して、熱処理終了時点における粒子サイズ分布関数を求め、熱処理後の第二相粒子の分散状態を予測することによって、熱処理後のアルミニウム合金の材料組織を予測するようにした。【選択図】図２
Description
本発明は、アルミニウム合金の材料組織予測方法に係り、特に、Ａｌ（アルミニウム）合金の熱処理後の材質を、その合金成分の熱処理前の状態や熱処理条件に基づいて予測する方法に関するものである。
従来から、Ａｌ合金の板材は、鋳造して得られるＡｌ合金鋳塊を均質化処理した後、熱間圧延を行い、次いで冷間圧延を、必要に応じて中間焼鈍を介して実施し、更にその後、必要に応じて最終焼鈍を行うことにより、製造されている。また、Ａｌ押出材は、鋳造して得られるＡｌ合金鋳塊を均質化処理した後、所定の押出加工を実施し、更に必要に応じて溶体化処理、時効処理、焼鈍、引き抜き等を実施した後、所望の調質を実施して、製造されている。そして、このような製造工程における熱履歴によって、Ａｌ合金の板材や押出材には、鋳造時に生じた晶出物の他に、その合金成分が微細な第二相粒子として析出したり、更に第二相粒子のサイズ変化が惹起されたりして、材料組織が変化するようになるところから、その最終製品の材質を制御することが重要とされている。例えば、缶材（板材）の場合には、耳率異常が惹起されたり、また押出材の場合には、最終製品のグレイングロス等が惹起されたりする場合があるのである。また、それらの製造工程における途中工程の材質の差も、最終製品の差に繋がることとなるところから、途中工程における材質も制御することが必要となっている。そして、そのような製造の全工程に亘る材質制御を考慮すると、Ａｌ合金中において析出する合金成分の固溶状態や析出状態を知ることは、重要なことなのである。
ところで、Ａｌ合金中において析出する第二相粒子に関して、ＪＩＳ規定の１０００系合金では、均質化処理で生じるＡｌ−Ｆｅ系やＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物からなる粒子の分散状態が、後工程での結晶粒サイズに影響を及ぼすことが知られており、更に、それら化合物の分散状態と母相中に残存する合金成分たる固溶元素は、アルマイト処理を代表とする各種表面処理後の品質にも、影響を及ぼすこととなる。同様に、ＪＩＳ規定の３０００系合金におけるＡｌ−Ｍｎ系やＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系化合物粒子の分散状態も、材料特性に影響をもたらすことが知られている。一方、ＪＩＳ規定の２０００系合金や７０００系合金等において、合金成分として添加されるＭｎ、Ｃｒ及びＺｒは、均質化処理中において、それぞれ、微細なＡｌ6Ｍｎ 、Ａｌ7Ｃｒ 、Ａｌ3Ｚｒ 等の化合物を形成し、再結晶を抑制する働きがあるものである。また、それらの合金元素は、意図的に再結晶速度を制御する場合に用いられるものであるが、その再結晶を抑制する効果は、上記の析出する各化合物の分散状態によっても、変化することとなる。
このように、製造されるＡｌ合金材の材質予測時に考慮すべき第二相粒子としては、例えば、ＪＩＳ規定の１０００系Ａｌ合金においては、均質化処理で生じるＡｌ−Ｆｅ系やＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系粒子が挙げられ、またＪＩＳ規定の３０００系Ａｌ合金では、同じく均質化処理で生じるＡｌ−Ｍｎ系やＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系粒子が、挙げられるのである。また、ＪＩＳ規定の２０００系や７０００系のＡｌ合金では、その均質化処理で生じるＡｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｃｒ系、Ａｌ−Ｚｒ系化合物を考慮する必要があり、更にＪＩＳ規定の２０００系、６０００系及び７０００系のＡｌ合金では、４００℃以下の低温熱処理で生じるＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｃｕ系、Ｍｇ−Ｓｉ系、Ｚｎ−Ｍｇ系化合物を考慮する必要があるのである。
そして、従来では、上述の如き第二相粒子の分散状態は、主として実験によって、検討されているのであるが、近年における、より高品質なＡｌ合金材の実現の要請に応えるには、そのような従来の手法では、第二相粒子の分散状態を全工程に亘って高精度に制御することは、極めて困難なこととなっているのである。また、製品の１ロット中のばらつきも、問題とされ、例えば板材の製造工程では、均質化処理工程において、鋳塊の表層と内部とで、昇温速度に差が生じるようになるのであるが、これにより、３０００系Ａｌ合金では、後工程の圧延での耳率ばらつきの一因ともなっているのであり、また押出材の製造工程では、表層でのグレイングロスが惹起されることとなるのである。これらの問題は、何れも、再結晶状態を制御する働きがある第二相粒子、例えばＡｌ6Ｍｎ 、ＡｌＭｎＳｉ、Ａｌ2Ｚｒ 、Ａｌ7Ｃｒ 等の化合物の析出が、均質化処理において適切に制御され得ていないことが、その一因となっているのである。その他にも、例えば、最終焼鈍による軟化処理に際して、材料内の熱履歴のばらつきにより、軟化の程度に差が生じ、以て最終製品に、強度差が惹起されることもある。なお、熱処理後の組織を制御しようとしても、工業的生産上のばらつき（昇温速度等の熱履歴の変動）は避けられず、またそれを実験で検証することも、現実的ではないのである。
このため、特開２００２−２２４７２１号公報においては、製品のＡｌ合金板を用いることなく、その材質を予測することが出来、また種々の材質のＡｌ合金板を安定的に製造することが出来る、最適な製造条件を速やかに見出すことが出来るＡｌ合金板の材質予測方法が、提案されている。即ち、そこでは、鋳造組織計算、均熱組織計算、熱延組織計算及び巻き取り組織計算を順次実施して、それらの計算によって算出された晶出物量、全析出物量、結晶粒径、合金元素の固溶量及び残留応力に基づいて、製品Ａｌ合金板の材質予測を行う手法や、冷間圧延（＋冷延後焼鈍）を行う場合にあっては、更に、冷延組織計算（＋冷延後焼鈍組織計算）を実施して、それらの計算によって算出された値に基づいて、Ａｌ合金板の材質予測を行う手法が採用されている。しかしながら、かかる材質予測方法にあっては、第二相粒子である析出物の体積率のみを用いて、その析出量増分を計算しているものであるところから、簡易的な予測となり、その予測精度が悪く、また様々な熱履歴に対応することも困難であって、実用上充分なものではなかったのである。
ここにおいて、本発明は、かかる事情を背景にして為されたものであって、その解決課題とするところは、熱処理後のＡｌ合金の材料組織を、より精度良く予測し得る方法を提供することにあり、また他の課題とするところは、Ａｌ合金に対して実際に熱処理を実施することなく、その熱処理後の組織を、第二相粒子のサイズや数密度を含めて予測し、後工程における再結晶現象や強度を有利に制御し得るようにした、Ａｌ合金の材料組織の予測方法を提供することにある。
そして、本発明にあっては、上述せる如き課題を解決するために、熱処理前のＡｌ合金の材料組織の状態と熱処理の条件とから、熱処理後のＡｌ合金の材料組織を予測する方法にして、かかる熱処理によって析出する第二相粒子のサイズと数密度を算出する一方、Ａｌ合金中に存在する第二相粒子について、そのサイズ毎に、該熱処理によるサイズの変化を算出して、該第二相粒子のサイズと数密度にて表される粒子サイズ分布関数を求めると共に、該熱処理の進行に従って、前記析出する第二相粒子や前記サイズ変化する第二相粒子についての算出を繰り返し実施し、そしてその得られた算出値に基づいて、前記粒子サイズ分布関数を繰り返し更新して、該熱処理終了時点における粒子サイズ分布関数を求めることにより、前記Ａｌ合金における熱処理後の第二相粒子の分散状態を予測するようにしたことを特徴とするＡｌ合金の材料組織予測方法を、その要旨とするものである。
なお、かかる本発明に従う予測方法の好ましい具体的態様の一つによれば、熱処理前のＡｌ合金の材料組織の状態と熱処理の条件とから、熱処理後のＡｌ合金の材料組織を予測する方法にして、（ａ１）Ａｌ合金中において第二相粒子として析出する合金成分の該熱処理前の固溶量と、該Ａｌ合金中において既に存在する第二相粒子の分散状態を示す初期の粒子サイズ分布関数と、該熱処理の条件とを読み込む第一の工程と、（ａ２）かかる読み込まれた析出合金成分の固溶量と熱処理条件とから、演算の開始される熱処理温度における核生成速度を算出し、該演算開始熱処理温度に対応する熱処理時点からの微少時間経過の間に新たに析出する第二相粒子のサイズと数密度とを算出する第二の工程と、（ａ３）前記演算開始時点での析出合金成分の固溶量と熱処理温度とから、Ａｌ合金中に存在する第二相粒子のサイズ変化速度を算出し、前記微少時間経過の間に惹起される第二相粒子のサイズ変化を、該第二相粒子のサイズ毎に算出する第三の工程と、（ａ４）上記第二の工程において算出された、新たに析出する第二相粒子のサイズと数密度及び上記第三の工程において算出された、第二相粒子のサイズ毎のサイズ変化を、前記初期の粒子サイズ分布関数に加えて、かかる初期の粒子サイズ分布関数を更新し、中間の粒子サイズ分布関数を得ることからなる第四の工程と、（ａ５）前記微少時間経過時点での熱処理温度における前記析出合金成分の固溶量を算出し、その算出された固溶量を、前記第二の工程における析出合金成分の読込み固溶量と置き換える第五の工程と、（ａ６）前記微少時間の経過毎に、前記第二乃至第五の工程を繰り返して、前記中間の粒子サイズ分布関数の更新を行い、前記熱処理の終了時点まで継続することにより、最終の粒子サイズ分布関数を得る第六の工程とを、含むことを特徴とするＡｌ合金の材料組織予測方法が、有利に採用されるのである。
また、本発明に従う予測方法の別の好ましい具体的態様の一つによれば、 熱処理前のＡｌ合金の材料組織の状態と熱処理の条件とから、熱処理後のＡｌ合金の材料組織を予測する方法にして、（ｂ１）Ａｌ合金中において第二相粒子として析出する合金成分の熱処理前の固溶量と熱処理条件とを読み込む第一の工程と、（ｂ２）かかる読み込まれた析出合金成分の固溶量と熱処理条件とから、演算の開始される熱処理温度における核生成速度を算出し、該演算開始熱処理温度に対応する熱処理時点からの微少時間経過の間に新たに析出する第二相粒子のサイズと数密度とを算出して、それら析出粒子のサイズと数密度からなる初期の粒子サイズ分布関数を求める第二の工程と、（ｂ３）前記微少時間経過時点での熱処理温度における核生成速度を算出し、該微少時間経過後の次の微少時間経過の間に新たに析出する第二相粒子のサイズと数密度を算出する第三の工程と、（ｂ４）前記微少時間経過時点での析出合金成分の固溶量と熱処理温度とから、Ａｌ合金中に存在する第二相粒子のサイズ変化速度を算出し、前記次の微少時間経過の間に惹起される第二相粒子のサイズ変化を、該第二相粒子のサイズ毎に算出する第四の工程と、（ｂ５）上記第三の工程において算出された、新たに析出する第二相粒子のサイズと数密度及び上記第四の工程において算出された、第二相粒子のサイズ毎のサイズ変化を、前記初期の粒子サイズ分布関数に加えて、かかる初期の粒子サイズ分布関数を更新し、中間の粒子サイズ分布関数を得ることからなる第五の工程と、（ｂ６）前記微少時間の経過毎に、前記第三乃至第五の工程を繰り返して、前記中間の粒子サイズ分布関数の更新を行い、前記熱処理の終了時点まで継続することにより、最終の粒子サイズ分布関数を得る第六の工程とを、含むことを特徴とするＡｌ合金の材料組織予測方法も、有利に採用されることとなる。
そして、本発明にあっては、前記熱処理として、Ａｌ合金鋳塊の均質化処理が、好適にその対象とされるのである。
このように、本発明に従うＡｌ合金の材料組織の予測方法にあっては、熱処理によって析出し、またサイズ変化する第二相粒子のサイズや量（数密度）が、後工程における再結晶現象や強度を制御する上において、非常に重要な情報であって、特に、熱処理後組織については、かかる第二相粒子のサイズや数を含めて予測する必要があるとの知見に基づいて、そのような第二相粒子のサイズと数密度にて規定される粒子サイズ分布関数を求め、更にこの粒子サイズ分布関数を熱処理の進行に従って繰り返し更新して、かかる熱処理の終了時点における粒子サイズ分布関数を求めることにより、目的とするＡｌ合金における熱処理後の第二相粒子の分散状態を予測するようにしたものであるところから、実際に熱処理を施すことなく、Ａｌ合金の熱処理後の材質（組織）を精度良く予測することが出来ることとなったのである。
そして、このような本発明に係る予測方法に従って、例えば、熱処理が均質化処理である場合の処理後組織の計算によって、第二相粒子である析出物のサイズと量から、再結晶抑止力を予測することが出来、それは、後工程である熱間圧延や押出加工の制御の指針になる情報とすることが出来るものであり、また熱処理が溶体化処理であるときの処理後組織の計算によって、かかる溶体化処理により目的とする粒子の再固溶の達成の可否が予測され、また再固溶を達成するための最適な溶体化処理条件の選定が可能となるのであり、更に熱処理が時効処理である場合においては、その処理後組織の計算によって、強度に寄与する微細な第二相粒子の分散状態が予測され、以て処理後の材料強度を見積もることが可能となるのである。
ところで、本発明に従うＡｌ合金の材料組織の予測方法において、Ａｌ合金としては、材質予測時に考慮されるべき第二相粒子を析出する合金成分を含有するＡｌ合金の全てが対象とされ、例えば、前述の如く、ＪＩＳ規定の１０００系Ａｌ合金では、Ａｌ−Ｆｅ系やＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の粒子が計算対象とされ、またＪＩＳ規定の３０００系Ａｌ合金では、Ａｌ−Ｍｎ系やＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の粒子が計算対象とされることとなる。更に、ＪＩＳ規定の２０００系や７０００系のＡｌ合金では、Ａｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｃｒ系、Ａｌ−Ｚｒ系粒子が計算対象とされ、またＪＩＳ規定の２０００系、６０００系及び７０００系のＡｌ合金の低温熱処理においては、Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｃｕ系、Ｍｇ−Ｓｉ系、Ｚｎ−Ｍｇ系の粒子が計算対象とされるのである。要するに、本発明に従う熱処理計算の対象とされる、第二相粒子を与える合金成分（元素）は、材質特性に影響する元素が選択され、特に複数の合金元素から構成される場合においては、粒子形成に際して、粒子を構成するために必要な量の原子が拡散により集積する速度が最も遅い元素が、計算対象とされることとなる。
また、本発明が適用される熱処理にあっても、処理後の組織乃至は材質の制御が必要とされる熱処理の全てが、その対象とされるものであり、特に、鋳造して得られたＡｌ合金の鋳塊に対して実施される均質化処理からなる熱処理にて形成される組織は、その後の工程である圧延、押出、鍛造等を組み合わせた製造工程全体を設計するための情報となるところから、本発明においては、そのような均質化処理に対して有利に適用されるところであるが、また溶体化処理や時効処理等の、Ａｌ合金材料の製造工程において採用される各種の熱処理に対しても、同様に、本発明は適用可能である。
そして、本発明に従って熱処理後のＡｌ合金の材料組織を予測するに際しては、熱処理前のＡｌ合金の材料組織の状態と、熱処理の条件とが、用いられることとなる。そこで、熱処理前のＡｌ合金の材料組織の状態とは、Ａｌ合金中において第二相粒子として析出する合金成分の熱処理前の固溶量と、Ａｌ合金中において第二相粒子が既に存在する場合においては、その既に存在する第二相粒子の分散状態（サイズ及び数密度）を示す初期粒子サイズ分布関数が含まれ、また熱処理条件としては、昇温速度、保持温度及び保持時間、冷却速度が考慮されることとなる。なお、Ａｌ合金中において既に存在する第二相粒子としては、一般に、１μｍ以下のサイズのものであって、鋳造時にＡｌ合金溶湯の凝固によって生じた、熱処理前のＡｌ合金中に存在する晶出物は、そのサイズが遙かに大きなものであるところから、そのような第二相粒子には含まれず、本発明に従う計算では、その対象外とされることとなる。
ここにおいて、Ａｌ合金の材質予測のための熱処理計算において、本発明の特徴的な点は、Ａｌ合金材料中に存在する第二相粒子の存在状態を、そのサイズと数密度（量）からなる粒子サイズ分布関数として表すことにあり、その熱処理計算は、熱処理の経過時間に伴う粒子サイズ分布関数の変化を計算し、かかる粒子サイズ分布関数を逐次更新するようにすることにある。
なお、図１には、上記粒子サイズ分布関数の模式図が示されている。そこにおいて、粒子サイズ分布関数は、粒子半径の範囲と、その粒子半径の範囲に含まれる粒子の数の情報からなる、ｊ個のデータセットとして、認識されるものである。そして、ｉ番目の粒子半
径の範囲は、ｒi 以上、かつ（ｒi ＋Δｒ）より小さい範囲として表され、ｉ番目の第二
相粒子の数の情報は、ｉ番目の粒子半径の範囲に含まれる粒子の数密度Ｎi を、粒子サイズ範囲の長さΔｒで除した数Ｆi として、表されることとなる。即ち、Ｎi＝Ｆi×Δｒとなるのである。なお、ここで、Δｒは、目的とする熱処理計算において有効な値を得ることが出来る範囲内において、適宜に選定されるものであるが、一般に、０．１ｎｍ〜１０ｎｍの範囲内において選定されることとなる。
径の範囲は、ｒi 以上、かつ（ｒi ＋Δｒ）より小さい範囲として表され、ｉ番目の第二
相粒子の数の情報は、ｉ番目の粒子半径の範囲に含まれる粒子の数密度Ｎi を、粒子サイズ範囲の長さΔｒで除した数Ｆi として、表されることとなる。即ち、Ｎi＝Ｆi×Δｒとなるのである。なお、ここで、Δｒは、目的とする熱処理計算において有効な値を得ることが出来る範囲内において、適宜に選定されるものであるが、一般に、０．１ｎｍ〜１０ｎｍの範囲内において選定されることとなる。
ところで、上記した熱処理計算に際しては、先ず、熱処理されるべきＡｌ合金の初期組織、換言すれば熱処理前のＡｌ合金の材料組織の状態が、かかる計算に用いられることとなるのである。そして、そのような初期組織には、Ａｌ合金中において第二相粒子として析出する合金成分（以下、析出合金成分と略称する）の熱処理前の固溶量が、計算の根拠として採用され、また熱処理前のＡｌ合金中に、既に、第二相粒子が存在する場合においては、そのような第二相粒子の分散状態が、初期粒子サイズ分布関数として表されることとなる。なお、析出合金成分の熱処理前の固溶量（初期固溶量）Ｃ0 は、Ａｌ合金を得るために用いられた析出合金成分の添加量から、鋳塊の凝固によって析出した晶出物中の析出合金成分量を減算し、更に第二相粒子が存在する場合には、そのような第二相粒子を構成する析出合金成分量を減算して、得ることが出来る。また、熱処理前のＡｌ合金中に既に１μｍ以下の微細な第二相粒子が存在している場合には、そのような第二相粒子の分散状態が、そのサイズと数密度からなる初期の粒子サイズ分布関数として、初期組織を規定するために用いられるのである。なお、それら析出合金成分の熱処理前の固溶量や初期粒子サイズ分布関数は、公知の手法に従って、実験によって求めることが可能である。
一方、熱処理条件としては、Ａｌ合金を熱処理するために採用される昇温速度と、それによって到達せしめられる到達温度である保持温度と、その温度における保持時間と、かかる保持温度から、熱処理を終了させるべく冷却せしめられる冷却速度とが、用いられることとなる。
そして、本発明に従う熱処理計算においては、上記した熱処理条件に基づいて、微少時間Δｔ、例えば０．００１秒〜１０秒程度の時間の経過毎に、それに対応した温度Ｔが選定され、またそのような微少時間Δｔの経過毎に、当該温度Ｔにおける析出合金成分の固溶量Ｃが計算されるのである。具体的には、微少時間Δｔがｎ回経過した後の析出合金成分の固溶量Ｃn は、下記式（１）により計算されることとなるのである。なお、式（１）中、Ｃn-1 は、（ｎ−１）回の微少時間Δｔ経過後の析出合金成分の固溶量であり、Ｃβは、粒子中の溶質である析出合金成分の平衡濃度であり、ｆp は、第二相粒子の体積率である。
また、かかる式（１）にて求められる析出合金成分の固溶量Ｃｎの熱処理経過時間ｔにおける固溶量を、Ｃとして表して、かかる熱処理経過時間ｔにおける核生成速度Ｊを、公知の古典的核生成理論に基づいて計算し、そしてこの核生成速度Ｊが、熱処理の微少時間Δｔの間に析出する第二相粒子のサイズと数密度の算出に供されることとなるのである。なお、かかる計算には、例えば、榎本正人著「金属の相変態」第４７〜５６頁（内田老鶴圃、２０００年１０月２５日発行）を参照することが出来る。
従って、熱処理の微少時間Δｔの間に新たに形成される第二相粒子の数Δｎは、上記の核生成速度Ｊを用いて、Δｎ＝Ｊ×Δｔとして求められ得、また形成される第二相粒子のサイズは、ｒc として求められるのである。そして、その得られたΔｎを用い、図１において、ｒi ＜ｒc ＜（ｒi ＋Δｒ）を満たすｉ番目の第二相粒子の数の情報Ｆi が、Ｆi ＋Δｎ×Δｒに変更されることとなる。換言すれば、サイズｒc を有するΔｎ個の第二相粒子が、粒子サイズ分布関数に追加されるのである。
一方、Ａｌ合金中に既に存在する第二相粒子のサイズ変化Ｖは、析出合金成分の固溶量Ｃと粒子半径ｒの関数として、下記式（２）及び式（３）により計算されることとなる。なお、それらの式中、Ｄは拡散係数であり、Ｃr は粒子界面での析出合金成分の濃度を表している。また、Ｖβ：析出相のモル体積、γ：粒子／母相界面のエネルギー、Ｒ：気体
定数、Ｃα：母相中の析出合金成分平衡濃度である。
定数、Ｃα：母相中の析出合金成分平衡濃度である。
そうすると、熱処理の微少時間Δｔの間に惹起される粒子サイズの変化ΔＲは、ΔＲ＝ＶΔｔとして求められ得、そしてこれを、第二相粒子の全ての粒子サイズに適用することで、即ち粒子サイズ毎に求めることで、粒子サイズ分布関数の変化、即ち第二相粒子の分散状態の変化が求められ得るのである。
その後、上記の計算に用いられた熱処理経過時間ｔに、更に微少時間Δｔを加え、かかる熱処理経過時間ｔを更新して、その更新時間が熱処理の完了時間に達していない場合においては、再度、上記の析出する第二相粒子やサイズ変化する第二相粒子についての計算を繰り返し実施し、そしてその得られた算出値に基づいて、粒子サイズ分布関数が繰り返し更新されることとなる。
なお、このような析出する第二相粒子やサイズ変化する第二相粒子についての計算の途中経過として、必要に応じて、Ａｌ合金中の析出合金成分の固溶量（中間）や粒子サイズ分布関数（中間）が記録される。この途中経過としての中間粒子サイズ分布関数からは、二次情報として、粒子の平均サイズ、相数密度、粒子間距離等が求められ得るのである。
また、上述の如く、熱処理経過時間ｔに微少時間Δｔを加えて更新された時間が、熱処理の完了時間（最終区間）に達したときには、上記した途中経過の記録と同様に、Ａｌ合金中の析出合金成分の固溶量や粒子サイズ分布関数が、最終の結果として記録され、目的とするＡｌ合金における熱処理後の第二相粒子の分散状態が予測されるのである。なお、そのような熱処理後のＡｌ合金の組織は、圧延、押出、鍛造、熱処理等を組み合わせた製造工程全体の設計をするための情報となるものであり、それら工程の材質予測計算を行う際には、他の工程の材質予測計算と組み合わせることで、全工程に亘る材質予測計算を行うことも可能となるものである。
ところで、図２には、上記のような本発明に従うＡｌ合金の材料組織予測方法において、熱処理前のＡｌ合金の材料組織の状態に関し、既に、Ａｌ合金中に第二相粒子が存在する場合における具体的な演算手法の一例に係るフローチャートが、示されている。そこにおいて、ステップＳ１では、熱処理前のＡｌ合金の材料組織の初期組織として、別途実験によって求められた析出合金成分の初期固溶量Ｃ0 と初期粒子サイズ分布関数が読み込まれ、またステップＳ２においては、Ａｌ合金に対して実施される熱処理の条件（昇温速度、到達温度、保持時間、冷却速度）が読み込まれ、更にそのような熱処理において、本発明に従う演算が開始される熱処理温度が、読み込まれた熱処理条件に従って、ステップＳ３１において設定される。
そして、かかる読み込まれた析出合金成分の固溶量Ｃ0 と熱処理条件とから、ステップＳ５においては、前記ステップＳ３１において設定された演算の開始される熱処理温度における核生成速度Ｊを算出し、この演算開始熱処理温度に対応する熱処理時点からの微少時間Δｔ経過の間に新たに析出する第二相粒子のサイズと数密度とが算出される。
また、ステップＳ６においては、Ａｌ合金中に存在する第二相粒子のサイズ変化速度Ｖが、演算開始時点での析出合金成分の固溶量Ｃ0 と熱処理温度Ｔとから、前記した式（２）及び式（３）に基づいて算出され、かかる微少時間Δｔ経過の間に惹起される第二相粒子のサイズ変化が、第二相粒子のサイズ毎に算出されることとなる。
次いで、かかる算出された新たに析出する第二相粒子のサイズと数密度及び第二相粒子のサイズ毎のサイズ変化が、ステップＳ７において、前記した初期の粒子サイズ分布関数に加えられて、その初期粒子サイズ分布関数を更新することにより、中間の粒子サイズ分布関数が求められるのである。
なお、上記の演算により求められた中間の粒子サイズ分布関数は、必要に応じて、析出合金成分の固溶量と共に、途中経過として記録される。なお、この中間の粒子サイズ分布関数からは、二次情報として、粒子の平均サイズ、総数密度、粒子間距離等が、適宜に求められるのである（ステップＳ８）。
その後、上記の如くして初期粒子サイズ分布関数から中間の粒子サイズ分布関数を求めることによって、粒子サイズ分布関数が更新された後、演算開始時点での時間に微少時間Δｔを加えた熱処理経過時間ｔに、微少時間Δｔを更に加えて、熱処理経過時間ｔを更新し（ステップＳ９）、そしてその更新された熱処理経過時間（ｔ＋Δｔ）が、ステップＳ１０において、熱処理の最終区間であるか、どうかの判断が為され、その結果、最終区間でない場合においては、ステップＳ３において、かかる更新された熱処理経過時間（ｔ＋Δｔ）に対応する熱処理温度に更新し、またその更新された熱処理温度における析出合金成分の固溶量が、前記式（１）を用いて、ステップＳ４において算出された後、ステップＳ５〜ステップＳ１０が前述の如くして繰り返されて、中間の粒子サイズ分布関数の更新が行われる。そして、このように更新される熱処理経過時間が最終区間でない限りにおいて、再び、上記したステップＳ３〜ステップＳ１０が繰り返されることとなる。
一方、上記の更新された熱処理経過時間（ｔ＋Δｔ）が、ステップＳ１０において、熱処理の最終区間であると判断された場合にあっては、ステップＳ３に戻ることなく、ステップＳ１１に進み、その最後に更新された粒子サイズ分布関数が最終の粒子サイズ分布関数として記録され（最終結果の記録）、そしてそれに基づいて、Ａｌ合金の熱処理後の材料組織が予測されるのである。
また、熱処理前のＡｌ合金中に第二相粒子が存在しない場合における、本発明に従うＡｌ合金の材料組織予測方法の具体的な演算手法の一例が、図３に、フローチャートの形態において示されている。そこにおいて、ステップＳ１における初期組織の読み込みは、図２に示される場合とは異なり、熱処理前のＡｌ合金中に固溶している析出合金成分の初期固溶量Ｃ0 のみが読み込まれ、またステップＳ２においては、図２の場合と同様に、Ａｌ合金に対して実施される熱処理の条件が読み込まれ、更にそのような熱処理において、本発明に従う演算が開始される熱処理温度が、かかる読み込まれた熱処理条件に従って、図２の場合と同様に、ステップＳ３１において設定されることとなる。
次いで、かかる読み込まれた析出合金成分の固溶量Ｃ0 と熱処理条件とから、ステップＳ５１においては、図２の場合と同様に、演算の開始される熱処理温度における核生成速度Ｊを算出し、この演算開始熱処理温度に対応する熱処理時点からの微少時間Δｔ経過の間に新たに析出する第二相粒子のサイズと数密度とが算出されて、初期粒子サイズ分布関数が求められる。
そして、かかる求められた初期粒子サイズ分布関数は、ステップＳ１２において記録された後、ステップＳ９１において、上記した演算開始熱処理温度に対応する熱処理時点（初期熱処理経過時間）に微少時間Δｔを加えて、そのような初期熱処理経過時間の更新を行い、その後、図２の場合と同様にして、ステップＳ３〜ステップＳ１０の工程が繰り返されることとなる。即ち、初期熱処理経過時間の経過によって、Ａｌ合金中には初期第二相粒子が存在し、それは、初期粒子サイズ分布関数にて表されるものであるところから、初期熱処理経過時間が更新された後のＡｌ合金は、図２の場合と同様に、ステップＳ３〜ステップＳ１０の工程に従って、前記初期粒子サイズ分布関数から中間の粒子サイズ分布関数が求められて、粒子サイズ分布関数の更新が行われ（ステップＳ７）、そして必要に応じて途中経過の記録（ステップＳ８）が行われた後、熱処理経過時間の更新（ステップＳ９）を行い、そしてその更新された熱処理経過時間が、熱処理の最終区間に相当するか、どうかの判断が為された後、そうでない場合には、ステップＳ３〜ステップＳ１０が繰り返し実行される一方、かかる更新された熱処理経過時間が熱処理の最終区間に相当する場合にあっては、ステップＳ１１において最終結果の記録を行い、最終の粒子サイズ分布関数が求められて、目的とするＡｌ合金の熱処理後の材料組織が予測されることとなるのである。
このように、本発明手法によれば、Ａｌ合金に対して実際に熱処理を施すことなく、計算によって、その熱処理後におけるＡｌ合金中の析出合金成分の固溶量と共に、粒子サイズ分布関数が容易に得られることとなるのであり、そしてその粒子サイズ分布関数からは、二次情報として、粒子の平均サイズ、相数密度、粒子間距離等の熱処理後の組織を有利に予測し得ることとなったのである。
そして、そのような本発明に従う熱処理後のＡｌ合金の材料組織の予測により、かかるＡｌ合金の熱処理後の特性が有利に把握され得ることとなったのであり、例えば、熱処理が均質化処理である場合において、析出物のサイズと量から、後工程の熱間圧延や押出の制御の指針となる再結晶抑止力を有利に予測することが出来、また熱処理が溶体化処理である場合においては、目的とする粒子の再固溶の実現の有無が予測され得ると共に、再固溶を達成するための最適な溶体化処理条件の選定が可能となるのであり、更に、熱処理が時効処理である場合において、材料強度に寄与する微細な第二相粒子の分散状態が容易に予測され得ることによって、時効処理後の材料強度の予測が容易に為され得ることとなるのである。
以下に、本発明の代表的な実施例を示し、本発明を更に具体的に明らかにすることとするが、本発明が、そのような実施例の記載によって、何等の制約をも受けるものでないことは、言うまでもないところである。また、本発明には、以下の実施例の他にも、更には上記した具体的記述以外にも、本発明の趣旨を逸脱しない限りにおいて、当業者の知識に基づいて、種々なる変更、修正、改良等を加え得るものであることが、理解されるべきである。
先ず、厚さ：４９０ｍｍ、幅：１６００ｍｍの、Ｍｎ含有量の異なる各種のＪＩＳ Ａ３０００系アルミニウム合金鋳塊を、通常のＤＣ鋳造法により製造し、その得られた鋳塊に対して、熱処理である均質化処理を、各種の温度下において実施した。なお、この均質化処理時の昇温速度は、４０℃／ｈとし、冷却速度は、３０℃／ｈとすると共に、最高到達温度（保持温度）とその温度下での保持時間を、下記表１に示される如く、それぞれ変化させることにより、均質化処理条件を変化させた。次いで、かかる均質化処理を施して得られた各鋳塊について、その材料組織が安定する厚さ１／４部分から小片を切り出し、析出合金成分であるＭｎについて、その固溶Ｍｎ量と、生成した第二相粒子（Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ粒子）の平均粒子半径を、下記の測定方法に従って実測した。
−固溶Ｍｎ量の測定方法−
上記のＡｌ合金鋳塊から切り出された小片サンプルを、１７０℃のフェノールに浸漬させることにより、Ａｌ合金中のマトリックス成分を溶解せしめた後、ベンジルアルコールを添加して、溶液を液体状態に保ち、次いで０．１μｍの孔径を有するフィルターを用いて、ろ過を行う。そして、そのフィルター上に捕捉された析出物を、塩酸・フッ酸混合液にて溶解せしめ、その得られた溶解液を適宜希釈した液を用いて、ＩＣＰ分析を行うことにより、析出Ｍｎ量を求めた。また、固溶Ｍｎ量は、Ａｌ合金鋳塊中のＭｎ含有量から、上記析出Ｍｎ量を差し引くことにより、求めた。
上記のＡｌ合金鋳塊から切り出された小片サンプルを、１７０℃のフェノールに浸漬させることにより、Ａｌ合金中のマトリックス成分を溶解せしめた後、ベンジルアルコールを添加して、溶液を液体状態に保ち、次いで０．１μｍの孔径を有するフィルターを用いて、ろ過を行う。そして、そのフィルター上に捕捉された析出物を、塩酸・フッ酸混合液にて溶解せしめ、その得られた溶解液を適宜希釈した液を用いて、ＩＣＰ分析を行うことにより、析出Ｍｎ量を求めた。また、固溶Ｍｎ量は、Ａｌ合金鋳塊中のＭｎ含有量から、上記析出Ｍｎ量を差し引くことにより、求めた。
−平均粒子半径の測定方法−
上記Ａｌ合金鋳塊から切り出された小片サンプルを、機械研磨した後、更に硝酸−メタノール溶液にて電解研磨を施し、得られた薄膜試料についてＴＥＭ観察を行い、その得られた２万倍で撮影した写真の１０枚を用いて、合計３００μｍ2 の視野面積にて第二相粒子（化合物）を観察し、その観察写真の画像解析により、平均粒子径を求める。
上記Ａｌ合金鋳塊から切り出された小片サンプルを、機械研磨した後、更に硝酸−メタノール溶液にて電解研磨を施し、得られた薄膜試料についてＴＥＭ観察を行い、その得られた２万倍で撮影した写真の１０枚を用いて、合計３００μｍ2 の視野面積にて第二相粒子（化合物）を観察し、その観察写真の画像解析により、平均粒子径を求める。
一方、本発明に従う材料組織予測方法に従って、上記の各種条件下において実施される均質化処理によって惹起される、Ａｌ合金中における第二相粒子の形成状態を演算した。なお、ここでは、第二相粒子として、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ相（粒子）を対象とした。また、Ａｌ合金中の初期の固溶Ｍｎ量としては、鋳塊の実測値を用い、第二相粒子が存在しない状態（初期数密度＝０）を初期状態とした。演算の条件は、Δｒ＝１ｎｍ、Δｔ＝０．１ｓとして、各均質化処理条件と同様な熱履歴に従って、加熱開始時点から、析出計算を実施した。なお、Ａｌ合金鋳塊の鋳造時に生成する晶出物は、１μｍよりも大きいものであるために、均質化処理中の成長及び縮小は無視し得るほどに小さなものであるところから、Ａｌ鋳塊に既に存在するＭｎを含有する晶出物は計算から除外し、均質化処理中に惹起される固溶析出反応のみを計算した。但し、Ｍｎは、全て固溶している訳ではない為に、その固溶量は添加量ではなく、実測値が用いられた。
下記の表１には、上記の均質化処理が施されるＡｌ合金鋳塊中のＭｎ固溶量（初期固溶量）と、均質化処理時の保持温度と保持時間が示されていると共に、均質化処理後のＭｎの固溶析出状態について、実測又は計算によって求められたＭｎ固溶量と析出物（第二相粒子）の平均直径の結果が示されている。また、それら均質化処理後のＭｎ固溶量及び析出物の平均直径についての実測値と計算値との関係が、図４及び図５に示されている。
かかる表１における実測値と計算値との比較や、図４及び図５から明らかな如く、本発明に従う材料組織の予測方法に従って算出されたＭｎ固溶量や析出物の平均直径の計算値は、何れも、実際に均質化処理されたＡｌ合金鋳塊の材料組織（Ｍｎ固溶量及び析出物の平均直径）と良好に一致しており、本発明に従う材料組織の予測方法によって、均質化処理（熱処理）を施すことなく、そのような処理後のＡｌ合金鋳塊の材料組織を、より正しく評価し得ることが認められた。
Claims (4)
- 熱処理前のアルミニウム合金の材料組織の状態と熱処理の条件とから、熱処理後のアルミニウム合金の材料組織を予測する方法にして、
かかる熱処理によって析出する第二相粒子のサイズと数密度を算出する一方、アルミニウム合金中に存在する第二相粒子について、そのサイズ毎に、該熱処理によるサイズの変化を算出して、該第二相粒子のサイズと数密度にて表される粒子サイズ分布関数を求めると共に、
該熱処理の進行に従って、前記析出する第二相粒子や前記サイズ変化する第二相粒子についての算出を繰り返し実施し、そしてその得られた算出値に基づいて、前記粒子サイズ分布関数を繰り返し更新して、該熱処理終了時点における粒子サイズ分布関数を求めることにより、前記アルミニウム合金における熱処理後の第二相粒子の分散状態を予測するようにしたことを特徴とするアルミニウム合金の材料組織予測方法。 - 熱処理前のアルミニウム合金の材料組織の状態と熱処理の条件とから、熱処理後のアルミニウム合金の材料組織を予測する方法にして、
アルミニウム合金中において第二相粒子として析出する合金成分の該熱処理前の固溶量と、該アルミニウム合金中において既に存在する第二相粒子の分散状態を示す初期の粒子サイズ分布関数と、該熱処理の条件とを読み込む第一の工程と、
かかる読み込まれた析出合金成分の固溶量と熱処理条件とから、演算の開始される熱処理温度における核生成速度を算出し、該演算開始熱処理温度に対応する熱処理時点からの微少時間経過の間に新たに析出する第二相粒子のサイズと数密度とを算出する第二の工程と、
前記演算開始時点での析出合金成分の固溶量と熱処理温度とから、アルミニウム合金中に存在する第二相粒子のサイズ変化速度を算出し、前記微少時間経過の間に惹起される第二相粒子のサイズ変化を、該第二相粒子のサイズ毎に算出する第三の工程と、
上記第二の工程において算出された、新たに析出する第二相粒子のサイズと数密度及び上記第三の工程において算出された、第二相粒子のサイズ毎のサイズ変化を、前記初期の粒子サイズ分布関数に加えて、かかる初期の粒子サイズ分布関数を更新し、中間の粒子サイズ分布関数を得ることからなる第四の工程と、
前記微少時間経過時点での熱処理温度における前記析出合金成分の固溶量を算出し、その算出された固溶量を、前記第二の工程における析出合金成分の読込み固溶量と置き換える第五の工程と、
前記微少時間の経過毎に、前記第二乃至第五の工程を繰り返して、前記中間の粒子サイズ分布関数の更新を行い、前記熱処理の終了時点まで継続することにより、最終の粒子サイズ分布関数を得る第六の工程とを、
含むことを特徴とするアルミニウム合金の材料組織予測方法。 - 熱処理前のアルミニウム合金の材料組織の状態と熱処理の条件とから、熱処理後のアルミニウム合金の材料組織を予測する方法にして、
アルミニウム合金中において第二相粒子として析出する合金成分の熱処理前の固溶量と熱処理条件とを読み込む第一の工程と、
かかる読み込まれた析出合金成分の固溶量と熱処理条件とから、演算の開始される熱処理温度における核生成速度を算出し、該演算開始熱処理温度に対応する熱処理時点からの微少時間経過の間に新たに析出する第二相粒子のサイズと数密度とを算出して、それら析出粒子のサイズと数密度からなる初期の粒子サイズ分布関数を求める第二の工程と、
前記微少時間経過時点での熱処理温度における核生成速度を算出し、該微少時間経過後の次の微少時間経過の間に新たに析出する第二相粒子のサイズと数密度を算出する第三の工程と、
前記微少時間経過時点での析出合金成分の固溶量と熱処理温度とから、アルミニウム合金中に存在する第二相粒子のサイズ変化速度を算出し、前記次の微少時間経過の間に惹起される第二相粒子のサイズ変化を、該第二相粒子のサイズ毎に算出する第四の工程と、
上記第三の工程において算出された、新たに析出する第二相粒子のサイズと数密度及び上記第四の工程において算出された、第二相粒子のサイズ毎のサイズ変化を、前記初期の粒子サイズ分布関数に加えて、かかる初期の粒子サイズ分布関数を更新し、中間の粒子サイズ分布関数を得ることからなる第五の工程と、
前記微少時間の経過毎に、前記第三乃至第五の工程を繰り返して、前記中間の粒子サイズ分布関数の更新を行い、前記熱処理の終了時点まで継続することにより、最終の粒子サイズ分布関数を得る第六の工程とを、
含むことを特徴とするアルミニウム合金の材料組織予測方法。 - 前記熱処理が、アルミニウム合金鋳塊の均質化処理である請求項１乃至請求項３の何れか１項に記載のアルミニウム合金の材料組織予測方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015141228A JP2017020098A (ja) | 2015-07-15 | 2015-07-15 | アルミニウム合金の材料組織予測方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015141228A JP2017020098A (ja) | 2015-07-15 | 2015-07-15 | アルミニウム合金の材料組織予測方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017020098A true JP2017020098A (ja) | 2017-01-26 |
Family
ID=57889998
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2015141228A Pending JP2017020098A (ja) | 2015-07-15 | 2015-07-15 | アルミニウム合金の材料組織予測方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2017020098A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018221353A1 (ja) * | 2017-05-30 | 2018-12-06 | 株式会社Uacj | 材料組織計算装置および制御プログラム |
| JP2019049042A (ja) * | 2017-09-12 | 2019-03-28 | 株式会社Uacj | 材料組織予測方法および材料組織予測装置 |
| RU2694212C1 (ru) * | 2018-01-25 | 2019-07-09 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" | Способ количественной оценки распределения дисперсных фаз листовых алюминиевых сплавов |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0587800A (ja) * | 1991-05-23 | 1993-04-06 | Nippon Steel Corp | 鋼板の材質予測方法 |
| JPH10267917A (ja) * | 1997-03-25 | 1998-10-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼材中の析出物予測方法 |
| JP2002224721A (ja) * | 2001-01-30 | 2002-08-13 | Kobe Steel Ltd | Ａｌ合金板の材質予測方法 |
| US20030045963A1 (en) * | 2001-08-17 | 2003-03-06 | Xijia Wu | Method and system for prediction of precipitation kinetics in precipitation-hardenable aluminum alloys |
-
2015
- 2015-07-15 JP JP2015141228A patent/JP2017020098A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0587800A (ja) * | 1991-05-23 | 1993-04-06 | Nippon Steel Corp | 鋼板の材質予測方法 |
| JPH10267917A (ja) * | 1997-03-25 | 1998-10-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼材中の析出物予測方法 |
| JP2002224721A (ja) * | 2001-01-30 | 2002-08-13 | Kobe Steel Ltd | Ａｌ合金板の材質予測方法 |
| US20030045963A1 (en) * | 2001-08-17 | 2003-03-06 | Xijia Wu | Method and system for prediction of precipitation kinetics in precipitation-hardenable aluminum alloys |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018221353A1 (ja) * | 2017-05-30 | 2018-12-06 | 株式会社Uacj | 材料組織計算装置および制御プログラム |
| JP2018202424A (ja) * | 2017-05-30 | 2018-12-27 | 株式会社Uacj | 材料組織計算装置および制御プログラム |
| US11573552B2 (en) | 2017-05-30 | 2023-02-07 | Uacj Corporation | Microstructure calculating apparatus |
| JP2019049042A (ja) * | 2017-09-12 | 2019-03-28 | 株式会社Uacj | 材料組織予測方法および材料組織予測装置 |
| JP7146377B2 (ja) | 2017-09-12 | 2022-10-04 | 株式会社Uacj | 材料組織予測方法および材料組織予測装置 |
| RU2694212C1 (ru) * | 2018-01-25 | 2019-07-09 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" | Способ количественной оценки распределения дисперсных фаз листовых алюминиевых сплавов |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7069141B2 (ja) | 高強度７ｘｘｘシリーズアルミニウム合金およびその作製方法 | |
| US8876993B2 (en) | Method for manufacturing an extruded material of heat treatment type Al—Zn—Mg series aluminum alloy | |
| JP5371173B2 (ja) | 高強度アルミニウム合金フィン材の製造方法 | |
| JP5343333B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度アルミニウム合金材の製造方法 | |
| KR20210095716A (ko) | 고강도 6xxx 시리즈 알루미늄 합금 및 그 제조 방법 | |
| JP6247225B2 (ja) | アルミニウムフィン合金およびその製造方法 | |
| WO2006126281A1 (en) | Aluminum alloy sheet and method for manufacturing the same | |
| JP6035058B2 (ja) | アルミニウム合金箔 | |
| JPWO2005056859A1 (ja) | ベークハード性およびヘム加工性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金板の製造方法 | |
| Cui et al. | Microstructural evolution and mechanical properties of a Ni-based superalloy, TMW-4 | |
| JP2009041045A (ja) | 塗装焼付け硬化性に優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JP2017020098A (ja) | アルミニウム合金の材料組織予測方法 | |
| JP6006412B2 (ja) | 電池ケース用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JP2019094517A (ja) | 耐変形性に優れる単層加熱接合用のアルミニウム合金材 | |
| JP2019049042A (ja) | 材料組織予測方法および材料組織予測装置 | |
| JP2010255120A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材 | |
| JP2022520326A (ja) | ＡｌＭｇＳｃ系合金製品を製造する方法 | |
| JP5813358B2 (ja) | 高成形性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板及びその製造方法 | |
| PL203780B1 (pl) | Stop aluminium oraz sposób wytwarzania płyt z tego stopu i ich zastosowanie | |
| JP4627371B2 (ja) | Ａｌ合金板の材質予測方法 | |
| RU2634822C2 (ru) | Алюминиевый сплав, устойчивый к межкристаллитной коррозии | |
| JP5762387B2 (ja) | 高強度アルミニウム合金フィン材の製造方法 | |
| WO2018221353A1 (ja) | 材料組織計算装置および制御プログラム | |
| JP3986688B2 (ja) | 微細な再結晶粒組織を有するＡｌ−Ｍｎ系合金圧延材の製造方法 | |
| JP6467154B2 (ja) | 高強度高延性アルミニウム合金板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180611 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20190426 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20190514 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20191112 |