JP2017018937A - Condenser - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、例えばＬＮＧ等の低温液体にＬＮＧタンクから排出される蒸発ガスを直接接触させて凝縮させる凝縮器に関する。
なお、凝縮させる気体、該気体と接触させる液体については、特に限定されるものではない。
The present invention relates to a condenser for condensing evaporative gas discharged from an LNG tank directly with a low temperature liquid such as LNG.
Note that the gas to be condensed and the liquid to be brought into contact with the gas are not particularly limited.
液体に気体を直接接触させて凝縮させる凝縮器として、例えば特許文献１に開示のジェットミキサーがある。
特許文献１に開示のジェットミキサーは、「流体送給系に配設され、上流側の流体送入口と、下流側の流体送出口と、混合すべき気体または液体の送給口をそれぞれ外周壁に有する本体と、前記流体送入口と前記流体送出口との間に介挿固定され、かつ液体にスロットトル効果を与える貫通路と該流路の外周壁に穿設された複数の小孔を有する噴射管とを含むものである。」（特許文献１の請求項（１）参照）
As a condenser for directly condensing a gas with a liquid, for example, there is a jet mixer disclosed in Patent Document 1.
The jet mixer disclosed in Patent Document 1 is “disposed in a fluid feed system, and includes an upstream fluid feed port, a downstream fluid feed port, and a gas or liquid feed port to be mixed. A through-passage that is inserted and fixed between the fluid inlet and the fluid outlet and gives a slottle effect to the liquid, and a plurality of small holes formed in the outer peripheral wall of the channel. Including the injection pipe having the above "(see claim (1) of Patent Document 1).
特許文献１に開示のジェットミキサーを含め気体と液体を直接接触させて凝縮させる凝縮器においては、運転停止時や気体流量が小さい時などに、液体が気体供給管側に逆流すると共に、気体が凝縮することによって凝縮器内部が液体で満たされる状態となる。
さらに、この現象が進むと、気体を凝縮させながら液体が気体配管を逆流していくことになる。
この逆流を防止するため、気体と液体を直接接触させて凝縮させる凝縮器では、気体配管側に逆止弁を設置している。
しかし、液体が逆止弁まで達した際、閉ざされた気体配管内という閉空間で気体が凝縮してつぶれる時にハンマリング現象が発生する。このハンマリング現象は、程度の差こそあれ防止するのは困難であり、また気体配管の損傷や漏洩の原因になる。
In the condenser including the jet mixer disclosed in Patent Document 1 that directly condenses the gas and the liquid, the liquid flows back to the gas supply pipe side when the operation is stopped or when the gas flow rate is small. By condensing, the condenser is filled with liquid.
Furthermore, when this phenomenon progresses, the liquid flows backward through the gas pipe while condensing the gas.
In order to prevent this backflow, a check valve is provided on the gas pipe side in a condenser that condenses gas and liquid by direct contact.
However, when the liquid reaches the check valve, a hammering phenomenon occurs when the gas condenses and collapses in a closed space in the closed gas pipe. This hammering phenomenon is difficult to prevent to some extent, and causes damage and leakage of gas piping.
ハンマリング現象防止に関し、特許文献１では、凝縮器内部の混入流体室にばね線体をブロック化した複数のブロック状ばねを装填する方法が提案されているが、これは凝縮器内部でのハンマリング防止技術であり、上述したような運転停止時等に生ずる気体供給配管側で生ずるハンマリング防止技術ではない。 Regarding prevention of the hammering phenomenon, Patent Document 1 proposes a method of loading a plurality of block-like springs in which spring wire bodies are blocked into a mixed fluid chamber inside the condenser. This is a ring prevention technique, not the hammering prevention technique that occurs on the gas supply pipe side that occurs when the operation is stopped as described above.
本発明はかかる課題を解決するためになされたものであり、液体に気体を直接接触させて凝縮させる凝縮器において、運転停止時等において気体供給配管等の気体供給側でのハンマリングを効果的に防止する構造を有する凝縮器を提供することを目的としている。 The present invention has been made to solve such a problem, and in a condenser in which a gas is brought into direct contact with a liquid to condense, hammering on the gas supply side such as a gas supply pipe is effectively performed when the operation is stopped. It is an object of the present invention to provide a condenser having a structure for preventing the above.
（１）本発明に係る凝縮器は、液体に気体を直接接触させて前記気体を凝縮させる凝縮器であって、
前記液体及び前記気体が凝縮して前記液体に混合された混合流体が通流する流体流路を形成する筒状の流体流路形成部と、該流体流路形成部に液体を供給する液体供給口と、前記流体流路形成部から流出する前記混合流体を排出する混合流体排出口とを有する本体部と、
前記流体流路形成部の外側又は内側に設けられて前記流体流路形成部を通流する液体に気体を供給する気体供給部と、
該気体供給部に気体を供給する気体供給管が接続される気体供給管接続部とを備えてなり、
該気体供給管接続部は、前記気体供給部と前記気体供給管が接続される側との間に逆止弁を有し、
該逆止弁と前記気体供給部との間の距離が、前記液体の圧力をＰ１、音速をＣ、密度をρとすると、Ｐ１／（２×Ｃ×ρ）の値よりも短く設定されていることを特徴とするものである。
(1) The condenser according to the present invention is a condenser that condenses the gas by bringing the gas into direct contact with the liquid,
A cylindrical fluid flow path forming part that forms a fluid flow path through which the mixed fluid mixed with the liquid is condensed by the liquid and the gas, and a liquid supply that supplies the liquid to the fluid flow path forming part A main body having a port and a mixed fluid discharge port for discharging the mixed fluid flowing out from the fluid flow path forming unit;
A gas supply unit that supplies gas to a liquid that is provided outside or inside the fluid channel forming unit and flows through the fluid channel forming unit;
A gas supply pipe connecting part to which a gas supply pipe for supplying gas to the gas supply part is connected;
The gas supply pipe connection part has a check valve between the gas supply part and the side to which the gas supply pipe is connected,
The distance between the check valve and the gas supply unit, P 1 the pressure of the liquid, the sound velocity C, and a density [rho, shorter than the value of P 1 / (2 × C × ρ) It is characterized by being.
（２）また、上記（１）に記載のものにおいて、前記本体部は、設置した状態で液体供給口が下側で混合流体排出口が上側となるように設けられており、
前記気体供給部は、前記流体流路形成部の内部を通流する液体と気体供給部に供給された気体との間を仕切るように設けられた仕切り壁を有し、該仕切り壁は供給された気体を前記液体に供給する気体供給孔を少なくとも１つ有してなり、
前記気体供給管接続部は、設置状態において全ての前記気体供給孔よりも上方になるように設けられていることを特徴とするものである。
(2) Further, in the above-described (1), the main body portion is provided so that the liquid supply port is on the lower side and the mixed fluid discharge port is on the upper side in the installed state,
The gas supply unit has a partition wall provided so as to partition between the liquid flowing through the fluid flow path forming unit and the gas supplied to the gas supply unit, and the partition wall is supplied Having at least one gas supply hole for supplying the liquid to the liquid,
The gas supply pipe connecting portion is provided so as to be higher than all the gas supply holes in the installed state.
（３）また、上記（２）に記載のものにおいて、前記流体流路形成部は、ベンチュリ形状に形成されており、前記気体供給孔は、前記ベンチュリ形状におけるのど部よりも下流側に設けられていることを特徴とするものである。 (3) Further, in the above (2), the fluid flow path forming portion is formed in a venturi shape, and the gas supply hole is provided on the downstream side of the throat portion in the venturi shape. It is characterized by that.
（４）また、上記（１）乃至（３）のいずれかに記載のものにおいて、前記気体供給部に、複数の気体供給管接続部が設けられていることを特徴とするものである。 (4) Further, in the device according to any one of the above (1) to (3), a plurality of gas supply pipe connection portions are provided in the gas supply portion.
（５）また、上記（１）乃至（４）のいずれかに記載のものにおいて、前記気体供給管接続部は、前記気体供給管から供給された気体を周方向にまわり込ませるための空間であるベーパーベルトを備えていることを特徴とするものである。 (5) Moreover, in the above-described one of (1) to (4), the gas supply pipe connecting portion is a space for allowing the gas supplied from the gas supply pipe to wrap around in the circumferential direction. It is characterized by having a certain vapor belt.
本発明においては、液体及び気体が凝縮して液体に混合された混合流体が通流する流体流路を形成する筒状の流体流路形成部と、該流体流路形成部に液体を供給する液体供給口と、前記流体流路形成部から流出する前記混合流体を排出する混合流体排出口とを有する本体部と、前記流体流路形成部の外側又は内側に設けられて前記流体流路形成部を通流する液体に気体を供給する気体供給部と、該気体供給部に気体を供給する気体供給管が接続される気体供給管接続部とを備えてなり、該気体供給管接続部は、前記気体供給部と前記気体供給管が接続される側との間に逆止弁を有し、該逆止弁と前記気体供給部との間の距離が、前記液体の圧力をＰ１、音速をＣ、密度をρとすると、Ｐ１／（２×Ｃ×ρ）の値よりも短く設定されていることにより、運転が停止して気体の供給がゼロとなった際や、気体流量が低下した場合においても、気体供給管接続部に流入した液体によるハンマリング現象を抑制・軽減し、もしハンマリング現象が生じたとしても、その衝撃波は小さく、機器に損傷を与えることがない。 In the present invention, a cylindrical fluid flow path forming part that forms a fluid flow path through which a mixed fluid mixed with liquid by condensing liquid and gas flows, and supplying the liquid to the fluid flow path forming part A main body having a liquid supply port, a mixed fluid discharge port for discharging the mixed fluid flowing out from the fluid flow path forming portion, and the fluid flow path forming provided outside or inside the fluid flow path forming portion A gas supply part for supplying gas to the liquid flowing through the part, and a gas supply pipe connection part to which a gas supply pipe for supplying gas to the gas supply part is connected. , Having a check valve between the gas supply part and the side to which the gas supply pipe is connected, and the distance between the check valve and the gas supply part is the pressure of the liquid P 1 , If the sound velocity C, and a density [rho, that is set to be shorter than the value of P 1 / (2 × C × ρ) Therefore, even when the operation stops and the gas supply becomes zero, or when the gas flow rate decreases, the hammering phenomenon due to the liquid flowing into the gas supply pipe connection is suppressed and reduced. Even if this occurs, the shock wave is small and does not damage the equipment.
［実施の形態１］
本発明の実施の形態１に係る凝縮器１は、図１に示すように、液体が通流する筒状の本体部２と、本体部２内を流れる液体に気体を供給する気体供給部３と、気体供給部３に気体を供給する気体供給管５が接続される気体供給管接続部７とを備えている。
以下、各構成を詳細に説明する。
[Embodiment 1]
As shown in FIG. 1, a condenser 1 according to Embodiment 1 of the present invention includes a cylindrical main body 2 through which liquid flows, and a gas supply unit 3 that supplies gas to the liquid flowing through the main body 2. And a gas supply pipe connection part 7 to which a gas supply pipe 5 for supplying gas to the gas supply part 3 is connected.
Hereinafter, each configuration will be described in detail.
＜本体部＞
本体部２は、液体及び気体と液体の混合流体が通流する流体流路を形成する円筒状の流体流路形成部９を備えている。そして、流体流路形成部９における設置状態で下部側となる部位に液体供給口１１を有し、上部側となる部位に混合流体排出口１３を有している。
液体供給口１１には、液体を供給する液体供給管１５が接続され、混合流体排出口１３には混合流体を排出する混合流体排出管１７が接続されている。
なお、図１においては、流体流路形成部９と液体供給管１５との境界部及び流体流路形成部９と混合流体排出管１７との境界部、逆止弁２４と気体供給部５との境界部を破線で示しているが、実機では破線部がフランジや溶接による接続部となる。
また、流体流路形成部９の形状は特に限定されない。
<Main body>
The main body 2 includes a cylindrical fluid flow path forming portion 9 that forms a fluid flow path through which liquid and a mixed fluid of gas and liquid flow. The fluid flow path forming unit 9 has a liquid supply port 11 at a lower portion in the installed state, and a mixed fluid discharge port 13 at an upper portion.
A liquid supply pipe 15 that supplies liquid is connected to the liquid supply port 11, and a mixed fluid discharge pipe 17 that discharges the mixed fluid is connected to the mixed fluid discharge port 13.
In FIG. 1, the boundary between the fluid flow path forming unit 9 and the liquid supply pipe 15, the boundary between the fluid flow path forming part 9 and the mixed fluid discharge pipe 17, the check valve 24 and the gas supply unit 5 Although the boundary part is shown by a broken line, in the actual machine, the broken line part becomes a connection part by a flange or welding.
Moreover, the shape of the fluid flow path formation part 9 is not specifically limited.
なお、凝縮器１は、液体供給口１１が下部となり、混合流体排出口１３が上部となるように設置される。
凝縮器１の設置状態の姿勢は、本体部２がほぼ垂直（例えば、９０°〜８０°程度）になるのが好ましい。
このような姿勢にすることで、気体供給部３に流入する液体が気体供給部３の周方向でほぼ同一レベルとなり、前記液体がＬＮＧのような低温液体であった場合でも気体供給部３の熱収縮量の違いによる偏った変形を防止できる。
なお、凝縮器１の姿勢として、液体供給口１１及び混合流体排出口１３のそれぞれの中心を結ぶ直線の傾きが４５°以上であれば、許容できる範囲である。
The condenser 1 is installed such that the liquid supply port 11 is at the lower part and the mixed fluid discharge port 13 is at the upper part.
The attitude of the condenser 1 in the installed state is preferably such that the main body 2 is substantially vertical (for example, about 90 ° to 80 °).
By adopting such a posture, the liquid flowing into the gas supply unit 3 has substantially the same level in the circumferential direction of the gas supply unit 3, and even when the liquid is a low-temperature liquid such as LNG, Uneven deformation due to differences in heat shrinkage can be prevented.
In addition, as the attitude | position of the condenser 1, if the inclination of the straight line which connects each center of the liquid supply port 11 and the mixed fluid discharge port 13 is 45 degrees or more, it is an allowable range.
また、液体供給口１１を下側に、混合流体排出口１３を上側にすることで、流体流路形成部９内を液体が下から上へ流れ、このような流れの途中から気体を供給することで、供給される気体が液体の流れを阻害することなく、速やかに混合される。
この点、仮に上から下に流れる液体に気体を供給すると、気体は液体よりも密度が小さいため、液体の流速の遅い部分に滞留して圧力損失が大きくなったり、液体の流れが不安定になったりする恐れがある。
Further, by setting the liquid supply port 11 on the lower side and the mixed fluid discharge port 13 on the upper side, the liquid flows in the fluid flow path forming unit 9 from the bottom to the top, and gas is supplied from the middle of such a flow. As a result, the supplied gas is quickly mixed without obstructing the flow of the liquid.
In this regard, if gas is supplied to the liquid flowing from top to bottom, the density of the gas is lower than that of the liquid, so that the gas stays in the part where the flow velocity of the liquid is slow and the pressure loss increases or the flow of the liquid becomes unstable. There is a risk of becoming.
＜気体供給部＞
気体供給部３は、流体流路形成部９の外側に設けられて流体流路形成部９の内部を通流する液体に気体を供給する。
気体供給部３は、流体流路形成部９を外側から覆うように形成された外筒１９と、流体流路形成部９の内部を通流する液体と気体供給部３に供給された気体とを仕切るように設けられた仕切り壁２１とを有している。そして、仕切り壁２１には供給された気体を流体流路形成部９の内部を通流する液体に供給するための複数の気体供給孔２３を有している。
本例では、気体供給孔２３を複数設けているが、本発明においては、少なくとも１つ設けてあればよい。もっとも、気体供給孔２３を、孔径を小さくして複数設けることで、気体を分散して供給することができ、供給された気体が液体に速やかに混合されるという効果が得られる。
<Gas supply unit>
The gas supply unit 3 is provided outside the fluid flow path forming unit 9 and supplies gas to the liquid flowing through the inside of the fluid flow path forming unit 9.
The gas supply unit 3 includes an outer cylinder 19 formed so as to cover the fluid flow path forming unit 9 from the outside, a liquid flowing through the fluid flow path forming unit 9, and a gas supplied to the gas supply unit 3. And a partition wall 21 provided so as to partition. The partition wall 21 has a plurality of gas supply holes 23 for supplying the supplied gas to the liquid flowing through the fluid flow path forming unit 9.
In this example, a plurality of gas supply holes 23 are provided. However, in the present invention, at least one gas supply hole 23 may be provided. However, by providing a plurality of gas supply holes 23 with a reduced hole diameter, the gas can be distributed and supplied, and the effect that the supplied gas is quickly mixed with the liquid is obtained.
＜気体供給管接続部＞
気体供給管接続部７は、気体供給部３に気体を供給する気体供給管５が接続される部位であり、気体供給部３の外筒１９に連通するように設けられた管体によって構成されている。
気体供給管接続部７は、凝縮器１を設置した状態において全ての気体供給孔２３の位置よりも上方の位置になるように設けられている。
<Gas supply pipe connection part>
The gas supply pipe connection part 7 is a part to which the gas supply pipe 5 that supplies gas to the gas supply part 3 is connected, and is configured by a tube body that is provided so as to communicate with the outer cylinder 19 of the gas supply part 3. ing.
The gas supply pipe connecting portion 7 is provided so as to be positioned above the positions of all the gas supply holes 23 in a state where the condenser 1 is installed.
また、気体供給管接続部７には、逆止弁２４が設けられており、逆止弁２４の上流側には気体供給管５が接続されている。 The gas supply pipe connecting portion 7 is provided with a check valve 24, and the gas supply pipe 5 is connected to the upstream side of the check valve 24.
また、逆止弁２４と気体供給部３との距離Ｌは、液体の圧力をＰ１、音速をＣ、密度をρとすると、Ｐ１／（２×Ｃ×ρ）の値よりも短くなるように設定されている。
距離Ｌを上記のように設定することで、運転停止時のハンマリング現象による衝撃波を低減することができる。
The distance L between the check valve 24 and the gas supply unit 3, the pressure of the liquid P 1, the sound velocity C, and a density [rho, shorter than the value of P 1 / (2 × C × ρ) Is set to
By setting the distance L as described above, it is possible to reduce a shock wave due to a hammering phenomenon when the operation is stopped.
距離Ｌをこのように設定した理由を図２に基づいて説明する。
図２に示す断面積Ａの配管において、蒸発ガスが入っている配管（図中の白抜き部分）の長さをＬ０、液体の入っている配管（グレー色を付した部分）の長さをＬｗとする。図２の配管左端は閉じられており、今回の場合の逆止弁に相当する。最初、配管内の圧力がＰ１であった時に、突然蒸発ガスが全て凝縮したとする。ここで、Ｐ１は絶対圧力とする。また、計算を簡略化するために、蒸発ガスが占めていた部分の圧力が真空（圧力ゼロ）となり、凝縮した際の凝縮液の体積は無視することとする。この時液体の塊（液柱）は、真空部分との界面において、真空側（図２の左側）に向かって力Ｆ＝Ｐ１×Ａで引っ張られることになる。この力を受けることによって、液体は加速度ａで真空側に移動し始め、時間ｔ秒後に図中左側の端面に速度ｖで衝突するとする。
The reason why the distance L is set in this way will be described with reference to FIG.
In the pipe having the cross-sectional area A shown in FIG. 2, the length of the pipe containing the evaporated gas (the white area in the figure) is L 0 , and the length of the pipe containing the liquid (the gray colored part). Let Lw . The left end of the pipe in FIG. 2 is closed and corresponds to the check valve in this case. First, when the pressure in the pipe was a P 1, and the condensed suddenly vapor all. Here, P 1 is the absolute pressure. In addition, in order to simplify the calculation, the pressure of the portion occupied by the evaporation gas is vacuum (zero pressure), and the volume of the condensate when condensed is ignored. At this time, the liquid mass (liquid column) is pulled with a force F = P 1 × A toward the vacuum side (left side in FIG. 2) at the interface with the vacuum part. By receiving this force, it is assumed that the liquid starts to move to the vacuum side at an acceleration a and collides with the end face on the left side in the figure at a velocity v after time t seconds.
液体（液柱）の質量をＭとすると、Ｆ＝Ｐ１×Ａ＝Ｍ×ａとなるので、
ａ＝Ｐ１×Ａ／Ｍ・・・（１）
となる。
また、Ｌ０＝（１／２）×ａ×ｔ２の関係があるので、この式に上記（１）式を代入することで、
Ｌ０＝（１／２）×（Ｐ１×Ａ／Ｍ）×ｔ２となり、この式を変形して
ｔ２＝２×Ｌ０×Ｍ／（Ｐ１×Ａ）・・・（２）
を得る。
Assuming that the mass of the liquid (liquid column) is M, F = P 1 × A = M × a.
a = P 1 × A / M (1)
It becomes.
Further, since there is a relationship of L 0 = (1/2) × a × t 2 , by substituting the above equation (1) into this equation,
L 0 = (1/2) × (P 1 × A / M) × t 2 , and this formula is modified to t 2 = 2 × L 0 × M / (P 1 × A) (2)
Get.
ハンマリングの衝撃に伴う圧力上昇に関与する液体の液柱長さＬｗは、最大で音速Ｃの届く範囲であり、密度ρの液体が速度ｖで衝突する際の圧力上昇は最大、ΔＰ＝ρ×Ｃ×ｖとなる。この式にｖ＝ａ×ｔおよび（１）式、（２）式を代入すると、下記の（３）式となる。
ΔＰ＝ρ×Ｃ×ｖ
＝ρ×Ｃ×ａ×ｔ
＝ρ×Ｃ×（２×Ｌ０×Ａ×Ｐ１／Ｍ）０．５ ・・・（３）
Liquid column length L w of the liquid involved in the pressure rise accompanying the impact hammering is within reach of sound velocity C at the maximum, maximum pressure rise when the liquid of density ρ collide at a velocity v, [Delta] P = ρ × C × v. Substituting v = a × t and equations (1) and (2) into this equation yields the following equation (3).
ΔP = ρ × C × v
= Ρ × C × a × t
= Ρ × C × (2 × L 0 × A × P 1 / M) 0.5 (3)
配管内における液体（液柱）において、ハンマリングに関与する質量Ｍは、上記同様に最大で音速Ｃの届く範囲の液の質量である。圧力の上昇は瞬間的であるため、圧力の上昇する時間としては１秒は十分長いので、その最大値は、
Ｍ＝ρ×Ａ×ＬＷ＝ρ×Ａ×Ｃ×Ｔ・・・（４）
Ｔ＝１秒
としてよい。
（３）式に（４）式を代入すると（５）式を得る。
ΔＰ＝ρ×Ｃ×（２×Ｌ０×Ａ×Ｐ１／Ｍ）０．５
＝（２×Ｌ０×Ｃ×ρ×Ｐ１／Ｔ）０．５ ・・・・・（５）
ここで、Ｔ＝1秒を代入すると、下記の（６）式となる。
ΔＰ＝（２×Ｌ０×Ｃ×ρ×Ｐ１）０．５ ・・・（６）
In the liquid (liquid column) in the pipe, the mass M involved in the hammering is the mass of the liquid in the range where the sonic velocity C reaches at the maximum as described above. Since the pressure rise is instantaneous, 1 second is sufficiently long as the pressure rise time, so its maximum value is
M = ρ × A × L W = ρ × A × C × T (4)
T may be 1 second.
Substituting equation (4) into equation (3) yields equation (5).
ΔP = ρ × C × (2 × L 0 × A × P 1 / M) 0.5
= (2 × L 0 × C × ρ × P 1 / T) 0.5 (5)
Here, when T = 1 second is substituted, the following equation (6) is obtained.
ΔP = (2 × L 0 × C × ρ × P 1 ) 0.5 (6)
式（６）から、圧力Ｐ１が大きいほど圧力上昇ΔＰも大きくなることがわかる。また一般的に、ある設備における圧力に対する健全性は、少なくとも耐圧試験圧力までは確保されるように設計し、さらに実際に耐圧試験で確認されている。従って、Ｐ１として耐圧試験圧力を用いた場合に、その設備における最大の圧力上昇ΔＰとなる。また、ハンマリング直前の左端圧力はゼロであるので、ハンマリングによる圧力上昇ΔＰは、少なくとも耐圧試験圧力Ｐ１と同等までは許容できる。
ΔＰ＝Ｐ１となるのは、式（６）より、
（Ｐ１）２＝２×Ｌ０×Ｃ×ρ×Ｐ１
となり、これを変形して、
Ｐ１＝２×Ｌ０×Ｃ×ρ
Ｌ０＝Ｐ１／（２×Ｃ×ρ）・・・（７）
の場合である。
From equation (6), it can be seen that the greater the pressure rise ΔP as the pressure P 1 is greater. Moreover, generally, the soundness with respect to the pressure in a certain facility is designed to ensure at least the pressure test pressure, and is actually confirmed by the pressure test. Therefore, when using a pressure test pressure as P 1, the maximum pressure increase ΔP at the facility. Further, since the left pressure immediately before hammering is zero, the pressure rise ΔP by hammering until at least equal to pressure test the pressure P 1 is acceptable.
ΔP = P 1 is obtained from equation (6).
(P 1 ) 2 = 2 × L 0 × C × ρ × P 1
And transform this,
P 1 = 2 × L 0 × C × ρ
L 0 = P 1 / (2 × C × ρ) (7)
This is the case.
すなわち、
Ｌ０＜Ｐ１／（２×Ｃ×ρ）・・・（８）
であれば、圧力上昇ΔＰはＰ１よりも小さくなる。配管の圧力は耐圧試験圧力Ｐ１まで耐えられるように設計されているため、損傷は受けない。
That is,
L 0 <P 1 / (2 × C × ρ) (8)
If the pressure rise ΔP is smaller than P 1. The pressure pipe is designed to withstand up to pressure test the pressure P 1, damage is not subject.
例えば、液体がＬＮＧ、圧力０．８ＭＰａ（ゲージ）、温度−１６０℃の場合、音速が１３３１ｍ／ｓ、密度が４２０．９ｋｇ／ｍ３である。絶対圧力Ｐ１は０．９ＭＰａ（＝９００，０００Ｐａ）であり、これらを（８）式右辺へ代入して得られる値は約０．８であることから、Ｌ0が０．８ｍ以下であれば圧力上昇ΔＰがＰ１よりも小さくなり、ハンマリングによる損傷は発生しない。
この考え方はＬＮＧ以外の流体にも適用することができる。
For example, when the liquid is LNG, the pressure is 0.8 MPa (gauge), and the temperature is −160 ° C., the sound velocity is 1331 m / s and the density is 420.9 kg / m 3 . Since the absolute pressure P 1 is 0.9 MPa (= 900,000 Pa) and the value obtained by substituting these into the right side of the equation (8) is about 0.8, L 0 should be 0.8 m or less. if the pressure rise ΔP is smaller than P 1, damage by hammering it does not occur.
This concept can also be applied to fluids other than LNG.
なお、上述した式の導出に当たり、時間Ｔに1秒を入れて式中に現れないようにしているので、Ｌ0の値を計算する際の単位は、下記を用いることにより、Ｌ0の値は［ｍ］の単位となる。
絶対圧力Ｐ１：［Ｐａ］
音速Ｃ：［ｍ／ｓ］
密度ρ：［ｋｇ／ｍ３］
Note that hits the derivation of the formula described above, since the so does not appear in the formula put one second time T, the unit of calculating the value of L 0, by using the following values of L 0 Is a unit of [m].
Absolute pressure P 1 : [Pa]
Speed of sound C: [m / s]
Density ρ: [kg / m 3 ]
次に、上記のように構成された本実施の形態の凝縮器１の使用方法について、図１及び使用方法の一例を示す図３に基づいて説明する。
図３は、凝縮器１を、ＬＮＧを貯留する貯留槽２５から送出されるＬＮＧにＬＮＧの蒸発ガスを混合するために使用した例であり、図３において、２７は貯留槽２５内のＬＮＧから発生する蒸発ガスを抜き出す蒸発ガス抜出し管、２９は蒸発ガス抜出し管２７によって供給される蒸発ガスを圧縮する蒸発ガス圧縮機であり、蒸発ガス圧縮機２９によって圧縮された蒸発ガスは調節弁３０が設けられた気体供給管５を介して凝縮器１に供給される。
Next, the usage method of the condenser 1 of this Embodiment comprised as mentioned above is demonstrated based on FIG. 3 which shows an example of FIG. 1 and a usage method.
FIG. 3 is an example in which the condenser 1 is used to mix LNG evaporative gas with LNG delivered from a storage tank 25 that stores LNG. In FIG. An evaporative gas extraction pipe 29 for extracting the generated evaporative gas, 29 is an evaporative gas compressor for compressing the evaporative gas supplied by the evaporative gas extraction pipe 27, and the evaporative gas compressed by the evaporative gas compressor 29 is supplied by the control valve 30. It is supplied to the condenser 1 through the gas supply pipe 5 provided.
また、貯留槽２５には、ＬＮＧを送出する送出管３１が接続され、送出管３１にはプライマリポンプ３３が設けられている。送出管３１から送出されたＬＮＧは液体供給管１５を介して凝縮器１に供給される。
混合流体排出管１７には混合液をさらに昇圧するセカンダリポンプ３５が設けられ、さらにその下流側には低温液体を気化する気化器３７が設けられている。
なお、上述したように、凝縮器１は、液体供給口１１が下部となり、混合流体排出口１３が上部となるように設置されている。
The storage tank 25 is connected to a delivery pipe 31 for delivering LNG, and the delivery pipe 31 is provided with a primary pump 33. The LNG delivered from the delivery pipe 31 is supplied to the condenser 1 through the liquid supply pipe 15.
The mixed fluid discharge pipe 17 is provided with a secondary pump 35 that further raises the pressure of the mixed liquid, and further, a vaporizer 37 that vaporizes the low-temperature liquid is provided downstream thereof.
As described above, the condenser 1 is installed such that the liquid supply port 11 is at the bottom and the mixed fluid discharge port 13 is at the top.
ＬＮＧが液体供給口１１を介して流体流路形成部９の内部に供給される。また、気体供給管５によって供給される蒸発ガスが気体供給管接続部７を介して気体供給部３に供給される。
運転状態では、気体供給部３に供給された蒸発ガスが気体供給孔２３を介して流体流路形成部９の内部を流れるＬＮＧに供給されて混合され、再液化される。
LNG is supplied into the fluid flow path forming unit 9 through the liquid supply port 11. Further, the evaporating gas supplied by the gas supply pipe 5 is supplied to the gas supply part 3 through the gas supply pipe connection part 7.
In the operating state, the evaporative gas supplied to the gas supply unit 3 is supplied to the LNG flowing through the fluid flow path forming unit 9 through the gas supply hole 23, mixed, and reliquefied.
このとき、流体流路形成部９を流れるＬＮＧの一部は気体供給部３内に流入する。一方、気体供給部３には気体供給管５から気体供給管接続部７を介して蒸発ガスも供給されており、この供給された蒸発ガスは、気体供給孔２３を介して流体流路形成部９の内部を流れるＬＮＧに供給される以外流通経路が無いため、少なくとも１つの、最も上方にある気体供給孔２３は蒸発ガスの流路として確保されることになる。従って、蒸発ガスが供給されている運転状態において、気体供給部３内に流入したＬＮＧの液面は、最も上方に位置する気体供給孔２３より上に上がることは無い。 At this time, a part of LNG flowing through the fluid flow path forming unit 9 flows into the gas supply unit 3. On the other hand, evaporative gas is also supplied from the gas supply pipe 5 to the gas supply section 3 via the gas supply pipe connection section 7, and the supplied evaporative gas is supplied to the fluid flow path forming section via the gas supply hole 23. Since there is no flow path other than being supplied to the LNG flowing through the inside of the gas generator 9, at least one uppermost gas supply hole 23 is secured as a flow path for the evaporative gas. Therefore, the liquid level of the LNG that has flowed into the gas supply unit 3 does not rise above the gas supply hole 23 located at the uppermost position in the operation state in which the evaporation gas is supplied.
本発明においては、気体供給管接続部７が全ての気体供給孔２３よりも上方に位置しているので、気体供給管接続部７の位置は気体供給部３に流入したＬＮＧの液面よりも上方になる。そのため、ＬＮＧが気体供給管接続部７に流入することがない。よって、気体供給管接続部７から気体供給管５にＬＮＧが逆流することがなく、気体供給管５において温度差に起因する変形や、ウォータハンマー現象が生ずることがない。なお、気体供給孔２３が複数ある場合、気体供給部３内に流入したＬＮＧの液面の高さは、凝縮器１の運転条件、特に蒸発ガス流量によって変化する。蒸発ガス流量が大きい場合は、多くの気体供給孔２３が蒸発ガスの流路として使用されるため、ＬＮＧの液面は低くなる。逆に蒸発ガス流量が小さい場合、ＬＮＧの液面は高くなる。 In the present invention, since the gas supply pipe connection portion 7 is located above all the gas supply holes 23, the position of the gas supply pipe connection portion 7 is higher than the liquid level of LNG flowing into the gas supply portion 3. Go up. Therefore, LNG does not flow into the gas supply pipe connecting portion 7. Therefore, LNG does not flow backward from the gas supply pipe connection portion 7 to the gas supply pipe 5, and deformation due to a temperature difference or a water hammer phenomenon does not occur in the gas supply pipe 5. When there are a plurality of gas supply holes 23, the height of the liquid level of LNG flowing into the gas supply unit 3 varies depending on the operating conditions of the condenser 1, particularly the evaporating gas flow rate. When the evaporating gas flow rate is large, many gas supply holes 23 are used as evaporating gas flow paths, so that the liquid level of LNG becomes low. Conversely, when the evaporative gas flow rate is small, the liquid level of LNG is high.
また、運転停止時、すなわち蒸発ガスの供給を停止した際、あるいは蒸発ガスの圧力が低下した場合は、気体供給部３内にＬＮＧが逆流し、さらには気体供給管接続部７にＬＮＧが流入する。
しかし、気体供給管接続部７には逆止弁２４が設けられているので、ＬＮＧは逆止弁２４よりも上流側に逆流することはない。
また、逆止弁２４の位置、すなわち気体供給部から逆止弁２４までの距離ＬはＰ１／（２×Ｃ×ρ）の値より小さくなるように設定されているので、気体供給管接続部７に流入したＬＮＧによってハンマリング現象が生じたとしても、その圧力上昇は小さく、機器に損傷を与えることがない。
また、ＬＮＧのような低温液体の場合、ハンマリング現象発生時に急激な温度変化が伴う。温度変化に伴う熱収縮／膨張による漏洩リスクを低減する観点では、気体供給管接続部７における逆止弁２４の接続は、溶接接続であることが望ましい。
なお、逆止弁２４には様々なタイプがあり内部の構造も異なるので、実用上、距離Ｌとしては、逆止弁２４が接続されている箇所（溶接部）までの距離としてよい。
Further, when the operation is stopped, that is, when the supply of the evaporative gas is stopped, or when the pressure of the evaporative gas is reduced, the LNG flows backward into the gas supply unit 3 and further flows into the gas supply pipe connection unit 7. To do.
However, since the gas supply pipe connection portion 7 is provided with the check valve 24, LNG does not flow back upstream from the check valve 24.
Further, since the position of the check valve 24, that is, the distance L from the gas supply unit to the check valve 24 is set to be smaller than the value of P 1 / (2 × C × ρ), the gas supply pipe connection Even if the hammering phenomenon occurs due to the LNG flowing into the section 7, the pressure rise is small and the equipment is not damaged.
In the case of a low temperature liquid such as LNG, a rapid temperature change is accompanied when the hammering phenomenon occurs. From the viewpoint of reducing the risk of leakage due to thermal contraction / expansion accompanying a temperature change, the connection of the check valve 24 in the gas supply pipe connection portion 7 is preferably a welding connection.
In addition, since there are various types of check valves 24 and the internal structure is different, the distance L may be a distance to a location (welded part) to which the check valve 24 is connected in practice.
以上のように、本実施の形態によれば、気体供給管接続部７を、設置状態において全ての気体供給孔２３の位置よりも上方の位置に設けたことにより、供給される気体と液体の温度差に起因する変形を抑制でき、また気体が供給されている運転状態において気体供給管５側への液体の流入が生じないので、気体供給管５側への液体の流入に起因する気体供給管５の変形や気体供給管５でのハンマリング現象の発生を抑制できる。
また、運転停止時に気体の供給がなくなった場合でも、凝縮器１が所定の位置に逆止弁２４を有しているので、気体供給管接続部７に流入したＬＮＧによってハンマリング現象が生じたとしても、その圧力上昇は小さく、機器に損傷を与えることがない。
As described above, according to the present embodiment, the gas supply pipe connection portion 7 is provided at a position above the positions of all the gas supply holes 23 in the installed state, whereby the supplied gas and liquid Since the deformation due to the temperature difference can be suppressed and the liquid does not flow into the gas supply pipe 5 in the operating state in which the gas is supplied, the gas supply due to the liquid flow into the gas supply pipe 5 side The deformation of the tube 5 and the occurrence of the hammering phenomenon in the gas supply tube 5 can be suppressed.
Further, even when the supply of gas is stopped when the operation is stopped, the condenser 1 has the check valve 24 at a predetermined position, so that a hammering phenomenon occurs due to the LNG flowing into the gas supply pipe connection 7. Even so, the pressure rise is small and does not damage the equipment.
［実施の形態２］
本実施の形態を図４に基づいて説明する。図４において、図１に示した部位と同等部分には同一の符号を付してある。
本実施の形態に係る凝縮器３９は、本体部２における流体流路形成部４１をベンチュリ形状に形成したものであり、気体供給孔２３は、前記ベンチュリ形状におけるのど部４３よりも下流側に設けられている。その他の構成は、実施の形態１と同様である。なお、のど部とは、ベンチュリ形状において最も流路断面積が絞られた部位のことをいう。
[Embodiment 2]
The present embodiment will be described with reference to FIG. 4, parts that are the same as the parts shown in FIG. 1 are given the same reference numerals.
In the condenser 39 according to the present embodiment, the fluid flow path forming portion 41 in the main body portion 2 is formed in a venturi shape, and the gas supply hole 23 is provided on the downstream side of the throat portion 43 in the venturi shape. It has been. Other configurations are the same as those in the first embodiment. In addition, a throat part means the site | part where the flow-path cross-sectional area was restrict | squeezed most in the venturi shape.
本実施の形態においても、実施の形態１と同様の効果を奏することができる。
また、流体流路形成部４１をベンチュリ形状にしたことで、液体の乱れを促進して供給される気体をより分散し、混合効果を促進できる。
さらに、気体供給孔２３をベンチュリ形状におけるのど部４３よりも下流側に設けたことにより、供給された気体がのど部４３で滞ることがなく、またベンチュリ形状部を流れるＬＮＧの流速が増したことによる吸引効果によって蒸発ガスが流体流路形成部４１内に効果的に流入して、効率的な凝縮、混合、再液化ができる。
Also in the present embodiment, the same effect as in the first embodiment can be obtained.
In addition, since the fluid flow path forming portion 41 is formed in a venturi shape, the gas supplied by promoting the turbulence of the liquid can be further dispersed and the mixing effect can be promoted.
Furthermore, by providing the gas supply hole 23 on the downstream side of the throat portion 43 in the venturi shape, the supplied gas does not stagnate in the throat portion 43, and the flow rate of LNG flowing through the venturi shape portion has increased. The evaporative gas effectively flows into the fluid flow path forming portion 41 due to the suction effect by the above, and efficient condensation, mixing, and reliquefaction can be performed.
［実施の形態３］
本実施の形態を図５に基づいて説明する。図５において、図１に示した部位と同等部分には同一の符号を付してある。
本実施の形態の凝縮器４５は、気体供給部３に、複数の気体供給管接続部７が設けられていることを特徴とするものである。
[Embodiment 3]
This embodiment will be described with reference to FIG. In FIG. 5, the same parts as those shown in FIG.
The condenser 45 of the present embodiment is characterized in that a plurality of gas supply pipe connection portions 7 are provided in the gas supply portion 3.
本実施の形態では、全ての気体供給管接続部７の位置が、全ての気体供給孔２３よりも上方になるように配置されている。 In the present embodiment, the positions of all the gas supply pipe connecting portions 7 are arranged so as to be higher than all the gas supply holes 23.
本実施の形態においても、実施の形態１と同様の効果を奏することができる。
また、複数の気体供給管接続部７を設けたことで、各気体供給管接続部７に気体供給管５を接続することができ、気体供給部３の複数位置から気体を分配供給することが可能となり、より均一な供給が実現できる。特に、複数の気体供給管接続部７を気体供給部３の周方向に設けることにより、気体供給部３の周方向の複数方向からの気体供給が可能となり、気体供給の偏流を防止でき、気体供給部３への気体の供給の均等化、ひいては、流体流路形成部９への気体供給の均等化を図ることができる。
また、気体供給部３内に逆流した液体の液面を安定化させることができ、これによって運転状態において液体が気体供給管接続部７に流入するのをより確実に防止できる。
Also in the present embodiment, the same effect as in the first embodiment can be obtained.
Further, by providing a plurality of gas supply pipe connection portions 7, the gas supply pipe 5 can be connected to each gas supply pipe connection portion 7, and gas can be distributed and supplied from a plurality of positions of the gas supply portion 3. It becomes possible, and more uniform supply can be realized. In particular, by providing a plurality of gas supply pipe connection portions 7 in the circumferential direction of the gas supply portion 3, gas supply from a plurality of circumferential directions of the gas supply portion 3 is possible, and drift of gas supply can be prevented. It is possible to equalize the supply of gas to the supply unit 3, and thus to equalize the gas supply to the fluid flow path forming unit 9.
In addition, the liquid level of the liquid that has flowed back into the gas supply unit 3 can be stabilized, so that the liquid can be more reliably prevented from flowing into the gas supply pipe connection unit 7 in the operating state.
［実施の形態４］
本実施の形態を図６に基づいて説明する。図６において（ａ）は凝縮器４７を側面から見た図、（ｂ）は凝縮器４７を上面から見た図であり、図１に示した部位と同等部分には同一の符号を付してある。
本実施の形態の凝縮器４７は、気体供給管接続部７に、気体供給管５から供給された気体を周方向にまわり込ませるための空間であるベーパーベルト４９を設けたものである。
ベーパーベルト４９は、外筒１９における気体供給管接続部７が接続される部位を他の部位よりも拡径した拡径部１９ａとし、拡径部１９ａの内側に多数の通気孔５１を有する通気壁５３を設けて形成されている。
[Embodiment 4]
This embodiment will be described with reference to FIG. 6A is a view of the condenser 47 viewed from the side, and FIG. 6B is a view of the condenser 47 viewed from the top. The same reference numerals are given to the same parts as those shown in FIG. It is.
The condenser 47 of the present embodiment is provided with a vapor belt 49 that is a space for allowing the gas supplied from the gas supply pipe 5 to circulate in the circumferential direction in the gas supply pipe connecting portion 7.
The vapor belt 49 has a portion to which the gas supply pipe connection portion 7 of the outer cylinder 19 is connected as a diameter-expanded portion 19a having a larger diameter than other portions, and has a large number of ventilation holes 51 inside the diameter-expanded portion 19a. A wall 53 is provided.
本実施の形態においても、実施の形態１と同様の効果を奏することができる。
また、気体供給管接続部７にベーパーベルト４９を設けたことにより、実施の形態３と同様に、気体供給の偏流を防止でき、さらに、多数の通気孔５１を有する通気壁５３を設けることにより、偏流防止効果をより高めることができる。これにより、気体供給部３、ひいては、流体流路形成部９への気体の供給の均等化が図られると共に、気体供給部３内に逆流した液体の液面を安定化させることができ、運転状態において液体が気体供給管接続部７に流入するのをより確実に防止できる。ただし、通気孔５１と通気壁５３は必須のものではない。
Also in the present embodiment, the same effect as in the first embodiment can be obtained.
Further, by providing the vapor belt 49 in the gas supply pipe connecting portion 7, as in the third embodiment, it is possible to prevent the drift of the gas supply, and furthermore, by providing the ventilation wall 53 having a large number of ventilation holes 51. The drift prevention effect can be further enhanced. As a result, the supply of gas to the gas supply unit 3 and, consequently, the fluid flow path forming unit 9 can be equalized, and the liquid level of the liquid flowing back into the gas supply unit 3 can be stabilized. In a state, it can prevent more reliably that a liquid flows in into the gas supply pipe connection part 7. FIG. However, the vent hole 51 and the vent wall 53 are not essential.
［実施の形態５］
本実施の形態を図７に基づいて説明する。図７において、図１に示した部位と同等部分には同一の符号を付してある。
本実施の形態の凝縮器５５は、気体供給部３が流体流路形成部５７の内側、すなわち流体流路内に配置されている。
気体供給部３は、流体流路形成部５７内に配置された筒状体５９からなり、筒状体５９の周壁位の一部が仕切り壁２１となり、仕切り壁２１に気体供給孔２３が設けられている。
[Embodiment 5]
The present embodiment will be described with reference to FIG. 7, parts that are the same as the parts shown in FIG. 1 are given the same reference numerals.
In the condenser 55 of the present embodiment, the gas supply unit 3 is disposed inside the fluid flow path forming unit 57, that is, in the fluid flow path.
The gas supply unit 3 includes a cylindrical body 59 disposed in the fluid flow path forming unit 57, a part of the peripheral wall of the cylindrical body 59 becomes the partition wall 21, and the gas supply hole 23 is provided in the partition wall 21. It has been.
本実施の形態においても、他の実施の形態と同様に、気体供給管接続部７の位置が、全ての気体供給孔２３の位置よりも上方になるように配置されている。
したがって、実施の形態１と同様の効果を奏することができる。
Also in this embodiment, like the other embodiments, the positions of the gas supply pipe connecting portions 7 are arranged to be higher than the positions of all the gas supply holes 23.
Therefore, the same effect as in the first embodiment can be obtained.
また、本実施の形態では、流体流路形成部５７をベンチュリ形状としており、気体供給部３をベンチュリ部ののど部４３の下流側に配置しているので、実施の形態２と同様の効果を奏することができる。 Further, in the present embodiment, the fluid flow path forming portion 57 has a venturi shape, and the gas supply portion 3 is arranged on the downstream side of the throat portion 43 of the venturi portion, so the same effect as in the second embodiment is obtained. Can play.
なお、上記の実施の形態１〜５は、運転状態及び運転停止状態の両方の状態においてハンマリング現象の弊害を防止できるものであるが、本発明は必ずしも上記の両方の状態におけるハンマリング現象の弊害を防止できるものに限定されず、運転停止時のハンマリング現象の弊害を防止できる構成のみ、つまり主として所定の部位に逆止弁２４を設ける構成のみでも発明として成立するものである。 The first to fifth embodiments described above can prevent the hammering phenomenon from being adversely affected in both the operation state and the operation stop state. However, the present invention is not necessarily limited to the hammering phenomenon in both of the above states. The invention is not limited to the one that can prevent the harmful effect, and only the configuration that can prevent the harmful effect of the hammering phenomenon when the operation is stopped, that is, only the configuration that mainly provides the check valve 24 at a predetermined portion is also realized as the invention.
なお、本発明の凝縮器を、図３に示すように、ＬＮＧを貯留する貯留槽２５から送出されるＬＮＧに蒸発ガス（BOG）を混合するために使用した場合において、蒸発ガスを圧縮する蒸発ガス圧縮機２９がその出力を徐々に絞る機能があるものについては、蒸発ガス圧縮機２９の出力を最低出力まで絞った後、停止させるのが好ましい。例えば、蒸発ガス圧縮機２９の出力を段階的に絞ることができ、最低出力が最大時の25%であったような場合には、出力を100%→75%→50%→25%というように段階的に絞ってから停止するようにすればよい。
蒸発ガス圧縮機２９の停止時の運転をこのようにすることで、ハンマリング現象をさらに抑制することができる。
なお、蒸発ガス圧縮機２９の出力低下は段階的でなく、連続的に徐々に低下させるようにしてもよい。
In addition, when the condenser of the present invention is used to mix evaporative gas (BOG) with LNG delivered from a storage tank 25 that stores LNG, as shown in FIG. When the gas compressor 29 has a function of gradually reducing the output, it is preferable to stop the output after reducing the output of the evaporative gas compressor 29 to the minimum output. For example, when the output of the evaporative gas compressor 29 can be gradually reduced and the minimum output is 25% of the maximum, the output is 100% → 75% → 50% → 25%. It is only necessary to stop after squeezing in steps.
By performing the operation when the evaporative gas compressor 29 is stopped in this manner, the hammering phenomenon can be further suppressed.
Note that the output of the evaporative gas compressor 29 is not reduced stepwise, but may be continuously reduced gradually.
１ 凝縮器（実施の形態１）
２ 本体部
３ 気体供給部
５ 気体供給管
７ 気体供給管接続部
９ 流体流路形成部
１１ 液体供給口
１３ 混合流体排出口
１５ 液体供給管
１７ 混合流体排出管
１９ 外筒
２１ 仕切り壁
２３ 気体供給孔
２４ 逆止弁
２５ 貯留槽
２７ 蒸発ガス抜出し管
２９ 蒸発ガス圧縮機
３０ 調節弁
３１ 送出管
３３ プライマリポンプ
３５ セカンダリポンプ
３７ 気化器
３９ 凝縮器（実施の形態２）
４１ 流体流路形成部
４３ のど部
４５ 凝縮器（実施の形態３）
４７ 凝縮器（実施の形態４）
４９ ベーパーベルト
１９ａ 拡径部
５１ 通気孔
５３ 通気壁
５５ 凝縮器（実施の形態５）
５７ 流体流路形成部
５９ 筒状体
1 Condenser (Embodiment 1)
DESCRIPTION OF SYMBOLS 2 Main-body part 3 Gas supply part 5 Gas supply pipe 7 Gas supply pipe connection part 9 Fluid flow path formation part 11 Liquid supply port 13 Mixed fluid discharge port 15 Liquid supply pipe 17 Mixed fluid discharge pipe 19 Outer cylinder 21 Partition wall 23 Gas supply Hole 24 Check valve 25 Storage tank 27 Evaporative gas outlet pipe 29 Evaporative gas compressor 30 Control valve 31 Delivery pipe 33 Primary pump 35 Secondary pump 37 Vaporizer 39 Condenser (Embodiment 2)
41 Fluid flow path forming part 43 Throat part 45 Condenser (Embodiment 3)
47 Condenser (Embodiment 4)
49 Vapor Belt 19a Expanding Diameter 51 Ventilation Hole 53 Ventilation Wall 55 Condenser (Embodiment 5)
57 Fluid flow path forming part 59 Cylindrical body
Claims (5)
前記液体及び前記気体が凝縮して前記液体に混合された混合流体が通流する流体流路を形成する筒状の流体流路形成部と、該流体流路形成部に液体を供給する液体供給口と、前記流体流路形成部から流出する前記混合流体を排出する混合流体排出口とを有する本体部と、
前記流体流路形成部の外側又は内側に設けられて前記流体流路形成部を通流する液体に気体を供給する気体供給部と、
該気体供給部に気体を供給する気体供給管が接続される気体供給管接続部とを備えてなり、
該気体供給管接続部は、前記気体供給部と前記気体供給管が接続される側との間に逆止弁を有し、
該逆止弁と前記気体供給部との間の距離が、前記液体の圧力をＰ１、音速をＣ、密度をρとすると、Ｐ１／（２×Ｃ×ρ）の値よりも短く設定されていることを特徴とする凝縮器。 A condenser for condensing the gas by bringing the gas into direct contact with the liquid,
A cylindrical fluid flow path forming part that forms a fluid flow path through which the mixed fluid mixed with the liquid is condensed by the liquid and the gas, and a liquid supply that supplies the liquid to the fluid flow path forming part A main body having a port and a mixed fluid discharge port for discharging the mixed fluid flowing out from the fluid flow path forming unit;
A gas supply unit that supplies gas to a liquid that is provided outside or inside the fluid channel forming unit and flows through the fluid channel forming unit;
A gas supply pipe connecting part to which a gas supply pipe for supplying gas to the gas supply part is connected;
The gas supply pipe connection part has a check valve between the gas supply part and the side to which the gas supply pipe is connected,
The distance between the check valve and the gas supply unit, P 1 the pressure of the liquid, the sound velocity C, and a density [rho, shorter than the value of P 1 / (2 × C × ρ) Condenser characterized by being.
前記気体供給部は、前記流体流路形成部の内部を通流する液体と気体供給部に供給された気体との間を仕切るように設けられた仕切り壁を有し、該仕切り壁は供給された気体を前記液体に供給する気体供給孔を少なくとも１つ有してなり、
前記気体供給管接続部は、設置状態において全ての前記気体供給孔よりも上方になるように設けられていることを特徴とする請求項１記載の凝縮器。 The main body is provided so that the liquid supply port is on the lower side and the mixed fluid discharge port is on the upper side in the installed state,
The gas supply unit has a partition wall provided so as to partition between the liquid flowing through the fluid flow path forming unit and the gas supplied to the gas supply unit, and the partition wall is supplied Having at least one gas supply hole for supplying the liquid to the liquid,
The condenser according to claim 1, wherein the gas supply pipe connection portion is provided so as to be higher than all the gas supply holes in the installed state.
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Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5344650U (en) * | 1976-09-20 | 1978-04-17 | ||
| JPS5462548U (en) * | 1977-10-12 | 1979-05-01 | ||
| JPS5689891A (en) * | 1979-12-03 | 1981-07-21 | Nukem Gmbh | Multistage evaporating method and its device |
| JPH0445832A (en) * | 1990-06-12 | 1992-02-14 | Mitsuo Hoshi | Device for preventing water hammer in jet mixer |
| US20070214831A1 (en) * | 2006-03-18 | 2007-09-20 | Technip Usa Corporation | Boil off gas condenser |
| JP2015093219A (en) * | 2013-11-11 | 2015-05-18 | スプレーイングシステムスジャパン株式会社 | Microbubble generation device and microbubble spray device |
| JP2015105739A (en) * | 2013-12-02 | 2015-06-08 | Ｊｆｅエンジニアリング株式会社 | Condensing mixing device and boil-off gas re-liquefying apparatus having the same |
-
2016
- 2016-02-10 JP JP2016023226A patent/JP6603593B2/en active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5344650U (en) * | 1976-09-20 | 1978-04-17 | ||
| JPS5462548U (en) * | 1977-10-12 | 1979-05-01 | ||
| JPS5689891A (en) * | 1979-12-03 | 1981-07-21 | Nukem Gmbh | Multistage evaporating method and its device |
| JPH0445832A (en) * | 1990-06-12 | 1992-02-14 | Mitsuo Hoshi | Device for preventing water hammer in jet mixer |
| US20070214831A1 (en) * | 2006-03-18 | 2007-09-20 | Technip Usa Corporation | Boil off gas condenser |
| JP2015093219A (en) * | 2013-11-11 | 2015-05-18 | スプレーイングシステムスジャパン株式会社 | Microbubble generation device and microbubble spray device |
| JP2015105739A (en) * | 2013-12-02 | 2015-06-08 | Ｊｆｅエンジニアリング株式会社 | Condensing mixing device and boil-off gas re-liquefying apparatus having the same |
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