JP2016221964A - 中空体、特に燃料タンクを製造する方法 - Google Patents

Abstract

【課題】インサートの中空体の内壁への良好な固定を、インサートがつぶれる又は損傷することを回避しつつ可能にする、中空体を製造する方法を提供する。【解決手段】中空体内に副容量を画定するインサートをシェル中に接合し、シェルの主容量に主圧力（Ｐ１’）を加えつつ、インサートによって画定された副容量に副圧力（Ｐ２’）加え、主圧力と副圧力との差圧（Ｐ１’−Ｐ２’）を、０．２バールより大きく、３．００バールより小さくする。【選択図】図５

Description

本願の技術分野は中空体、特に液体タンク又はガスタンク、とりわけ自動車での使用のための燃料タンク又は尿素用タンクを製造する方法に関する。

本願出願人による特許文献１は、２つのキャビティと、コアと、を備える鋳型を使用してパリソンを成形することによるプラスティック燃料タンクを製造するプロセスを開示しており、特許文献１の内容は本明細書に参照として組み込まれる。

本願出願人による特許文献２は、双シートブロー成形（Ｔｗｉｎ Ｓｈｅｅｔ Ｂｌｏｗ Ｍｏｌｄｉｎｇ：ＴＢＳＭ）と呼ばれる製造技術を開示しており、特許文献２の内容は本明細書に参照として組み込まれる。

中空体を製造するためのまた別の技術は、双シート熱成形である。

中空体を生産するために続いてブローされるか、熱成形されるかを意図されるパリソン中への装備品の挿入は、それ自体既知であり、中空体の製造、特に液体タンクおよびガスタンクの製造における多くの工業的用途において見られる。しかし、成形プロセスを使用して製造される中空体の内壁へのインサートの良好な固定、特に強力な溶着を、このインサートへの損傷を回避しつつ確実にすることが、困難であることが分かった。特に、中空体内の閉じた容積を画定するインサートの導入は、上述された技術によって製造されるときには、プレフォームの成形のための方法中に加えられる差圧もまた中空体の中に導入されるインサートに作用し、中空体の一部の破壊、又はインサートのつぶれをもたらす場合があるので、危険である場合がある。

国際公開第２０１０／００６９００号パンフレット 欧州特許出願公開第１１１０６９７号明細書

本願の実施形態の目的は、インサートの中空体の内壁への良好な固定、特に強力な溶着を、インサートがつぶれるか、又は損傷させることを回避しつつ可能にする、中空体を製造する方法を提供することである。

本発明の第１の観点によれば、中空体、典型的にはタンクを、プラスティック材料から製造するための方法が提供される。この方法は、成形型の中でプレフォームをシェルに成形するステップと、インサートを前記シェルのうちの一つのシェルの内面に接合するステップであって、前記インサートが作られるべき副容積（ｓｕｂ ｖｏｌｕｍｅ）を中空体内に画定する、ステップと、シェルを共に接合するステップであって、成形型を閉じ、シェルによって取り囲まれた主容積に主圧力（Ｐ１’）を加え、副圧力（Ｐ２’）を副容積に加えることによって中空体を形成するステップと、を有する。主圧力及び副圧力は、主容積と副容積との間の差圧が、０．２０バールより大きく（Ｐ１’−Ｐ２’＞０．２０バール）、３．００バールより小さく（Ｐ１’−Ｐ２’＜３．００バール）なるように、選択される。

本発明の実施形態は、主容積と副容積との間の前以て決められた差圧を使用することによって、一方で中空体の内壁へのインサートの良好な接着と強力な溶着を得ることが可能となり、他方でインサートへの損傷及び／又はインサートのつぶれを回避することが可能になる、という洞察に基づいている。この差圧は、インサートのタイプ、インサートのサイズ、溶着される材料、等の機能において最適化することができる。

例示の実施形態において、主容積と副容積との間の差圧は、２．００バールより小さい（Ｐ１’−Ｐ２’＜２．００バール）。

例示の実施形態において、主容積と副容積との間の差圧は、０．５バールより大きい（０．５＜Ｐ１’−Ｐ２’）。

例示の実施形態において、成形型は２つのキャビティと、コアと、を備え、プレフォームをシェルに成形するステップは、
‐パリソンの形態にあるプレフォームのキャビティ中への導入のステップ、
‐パリソンの内側へのコアの導入のステップであって、コアは最初にインサートにぴったり合わせられている、導入のステップ、
‐成形型の閉止であって、それによってキャビティがコアと漏れの無い接触状態になる、閉止のステップ、
‐コアを通じたブロー及び／又はキャビティの後ろからの真空の適用による、キャビティに対するパリソンの押圧のステップ、
を備える。

好ましくは、インサートのシェルの内面への接合は、コアに取り付けられた装置を使用したパリソンの内面へのインサートの取り付けを備え、この方法はさらに、シェルを接合するステップの前に、コアを引き抜くために、鋳型を開放するステップを備える。

本発明の目的のために、プレフォームは、シェルの形態にあるか、又は実質的に細長であるか、又は平面に広げられている。

例示の実施形態では、インサートのシェルの内面への接合は、インサートをシェルの中に内面に対して配置するステップと、コアがシェル間に挿入されている状態で、成形型を閉じるステップと、第２の圧力をインサートによって画定された副容積に加えつつ、シェル及びコアによって取り囲まれた主容積に第１の圧力を加えるステップと、を備える。好ましくは、第１の圧力Ｐ１は第２の圧力Ｐ２より大きい。より好ましくは、０．５＜Ｐ１−Ｐ２＜２バールである。第１の圧力は、好ましくはシェルが接合される引き続くステップにおいて加えられる主圧力よりも小さい。

例示の実施形態では、主圧力及び副圧力を加えるステップは、主管（ｍａｉｎ ｌｉｎｅ）及び、この主管とは異なる副管（ｓｕｂ ｌｉｎｅ）をそれぞれ使用して行われる。好ましくは、主管にはメインバルブが設けられ、副管にはサブバルブが設けられ、この方法は、主容積及び副容積への圧力の適用を同期させるために、メインバルブと、サブバルブと、を制御するステップをさらに備える。

また別の例示の実施形態では、主圧力及び副圧力を加えるステップは、主管及び、この主管に接続された副管をそれぞれ使用して行われ、副管には減圧手段が設けられている。

また別の例示の実施形態では、主圧力及び副圧力を加えるステップは、ベンチュリ装置を使用して行われる。

好ましい実施形態では、副圧力を加えるステップは、膨張針（ｉｎｆｌａｔｉｏｎ ｎｅｅｄｌｅ）を通じて行われる。膨張針は、シェルの壁を貫通するように使用される。同様に、主圧力を加えるステップは膨張針を通じて行われ、この膨張針によってシェルの壁が貫通される。

好ましい実施形態では、主圧力は４バールより大きく、好ましくは７バールより大きい。

好ましい実施形態では、成形型内でプレフォームをシェル中に成形するステップは、主圧力（Ｐ１’）より低い所定の圧力（Ｐ）で行われる。

好ましい実施形態では、インサートは通気アセンブリである。しかし、用語「インサート」は、その通常の使用方法又は作動方法において中空体に一般的に関連することができ、かつ、所定の有益な機能を果たすために中空体と相互作用する、いずれかの物体、又は装置、又は構成要素をも意味すると理解される。そのようなインサートの限定的でない例は、ベンチュリ管のような管路、弁、キャビティ、液体ポンプ、ニップル、中空体の中に設けられた容器（ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ）若しくはバッフル、通気装置、液体トラップ、等である。特に、通気管の例では、本発明の実施形態は、成形中に通気管がつぶれるリスクを軽減させることを可能にする。

本発明の実施形態においては、シェルの壁厚みは典型的には１ｍｍ〜１５ｍｍであり、好ましくは３〜１０ｍｍである。インサートによって画定された副容積の周りのインサートの壁は、典型的には１ｍｍ〜５ｍｍ、好ましくは２ｍｍ〜４ｍｍである。そのような厚みは、上述の差圧との組み合わせにおいてよく機能する。

本発明による方法によって生産された中空体はプラスティック、すなわち合成樹脂から作られた少なくとも１つのポリマを備える材料から成る。すべてのタイプのプラスティックが好適であり得る。非常に好適なプラスティックは、熱可塑性プラスティックのカテゴリーに属する。用語「熱可塑性プラスティック」は、熱可塑性エラストマを含むすべての熱可塑性ポリマと、それらの混合物と、を意味すると理解される。用語「ポリマ」は、ホモポリマ及びコポリマ（特に二元共重合体、又は三元共重合体）の両方を意味すると理解される。そのようなコポリマの例は、それらに制限されるのではないが、ランダムコポリマ、シーケンストコポリマ（ｓｅｑｕｅｎｃｅｄ ｃｏｐｏｌｙｍｅｒｓ）、ブロックコポリマ、及びグラフトコポリマである。その融点が分解温度未満であるすべてのタイプの熱可塑性ポリマ又はコポリマが好適である。少なくとも１０℃に亘って広がる溶融範囲を有する合成熱可塑性プラスティックが特に好適である。そのような材料の例として、分子量の多分散性を示す材料がある。特に、ポリオレフィン、グラフトポリオレフィン、熱可塑性ポリマ、ポリケトン、ポリアミド、及びそれらのコポリマを使用することができる。
使用されることが多い１つのコポリマは、エチレン‐ビニルアルコール（ＥＶＯＨ）コポリマである。ポリマ又はコポリマの混合物もまた使用することができ、同様に、例えば、それらに限定されるわけではないが、炭素、塩、及び他の無機誘導体、及び天然繊維又は高分子繊維のような、無機、有機、及び／又は天然フィラーを有するポリマ材料の化合物を使用することができる。また、上述したポリマ又はコポリマの少なくとも１つを備える、互いに固定された積み重ねられた層から成る多層構造を使用することもできる。そのような多層構造は、共押し出しヘッドによって、又は１つ以上の他の層で基材層を完全に又は部分的に被覆する技術によって、得ることができる。この被覆技術の例は、スプレーガンを使用した、基材層上へのプラスティックのスプレーである。使用されることが多い１つのポリマはポリエチレンである。優れた結果が、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）で得られた。

好ましくはこのプロセスは、パリソンの押し出し（これはプレフォームを形成する）と、その成形による形成と、を備える統合された製造ラインにおいて行われる。

本発明によるプロセスは、燃料タンクである中空体の製造によく適している。特に、このプロセスは、自動車に適していることを意図された燃料タンクの製造に対して好適である。

添付の図面は、現在好ましい、本発明の装置の限定するものではない例示の実施形態を示すために使用される。本発明の特徴及び対象の上述の、及び他の利点がより明確になるとともに、本発明は、以下の詳細な説明から、添付の図に関連して読まれるときにより良く理解されるだろう。

本発明の方法の例示の実施形態における使用のための３部品の鋳型（２つのキャビティと１つの中央コア）の断面図である。 本発明の方法のさらなるステップにおける、図１の鋳型の断面図である。 本発明の方法のさらなるステップにおける、図１の鋳型の断面図である。 本発明の方法のさらなるステップにおける、図１の鋳型の断面図である。 本発明の方法のさらなるステップにおける、図１の鋳型の断面図である。 本発明の例示の実施形態における主容積と副容積との間の差圧を得るための変形体を示す図である。 本発明の例示の実施形態における主容積と副容積との間の差圧を得るための別の変形体を示す図である。 本発明の例示の実施形態における主容積と副容積との間の差圧を得るためのまた別の変形体を示す図である。 本発明の方法の別の例示の実施形態の順次のステップを示す図である。 本発明の方法の別の例示の実施形態の順次のステップを示す図である。 本発明の方法の別の例示の実施形態の順次のステップを示す図である。 本発明の方法の別の例示の実施形態の順次のステップを示す図である。 本発明の方法の別の例示の実施形態の順次のステップを示す図である。

図１〜５は、本発明の例示の実施形態による中空体を製造する方法の例示の実施形態を図示している。この実施形態は、一部分において双シートブロー成形（Ｔｗｉｎ Ｓｈｅｅｔ Ｂｌｏｗ Ｍｏｌｄｉｎｇ：ＴＢＳＭ）と呼ばれる製造技術の原理を使用しており、この技術は、例えば、本出願と同一の出願人による特許文献１及び特許文献２に開示されており、その内容は参照により本明細書に組み込まれている。しかし、本発明の他の実施形態では、双シート熱成形プロセス（Ｔｗｉｎ Ｓｈｅｅｔ Ｔｈｅｒｍｏｆｏｒｍｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ）を使用することができる。また別の実施形態では、シェルは、単一の筒状プレフォーム又は、対向する鋳型キャビティ間にＵ字状の態様で提供される、単一のウェブ状プレフォームで始めることができる。

図１に示された最初のステップでは、２つの押し出されたシート１２及び１４を有する押し出されたパリソンが形成される。この例では、押し出されたパリソンは多層パリソンであるが、当業者であれば、単層のパリソンを押し出して、直径方向に対応する位置で切り開いて２つのシートを作ることができることを理解する。用語「押し出されたパリソン」は、そのヘッドがダイによって終端する押し出し機において均質化された少なくとも１つの熱可塑性の溶融物の組成を、ダイを通じて通過させることによって得られた製品を意味することが理解される。シート１２及び１４は、ブロー成形型に挿入される直前に、押し出し機のダイ８による押し出しによって得られた。シート１２、１４は、ブロー成形型に入るときには高温にある。シート１２、１４は、ブロー成形型の２つの対向する鋳型キャビティ１０が互いに所定の距離にある位置で、ブロー成形型中に配置される。

コア１６は、鋳型の中央で、２つの鋳型キャビティ１０の間に配置される。コア１６は、中空体の中に配置される必要がある種々の要素を担持するための移動手段２６を備える。とりわけさらに、コア１６は、内部通気回路の内部装備品、並びにこれら装備品を接続する管（ｔｕｂｅｓ）を担持することができる。

図２〜５に、２つの装備品、すなわち弁部材２０及び内部ポート２４を設けられた逆止弁１８並びに、この逆止弁１８を内部ポート２４に接続する管２２として図示されている内部通気回路は、移動手段２６を使用してコア１６によって支持されている。電気的に制御することができるこれら移動手段２６は、内部通気回路のアセンブリを中空体内に正確に位置決めすることを可能にする。内部通気回路は、コア１６によってシェル１２及び１４間に担持されるときには一体的に形成されている、すなわち１つ以上の管２２が内部装備品を内部装備品間で接続している。内部通気回路は、弁が閉止されているときには、中空体の内部部分と流体連通していない。ブロー成形プロセス中には、弁１８は閉止されている。言い換えると、ブロー成形中には、内部通気回路は閉止された容積である。

上述したプロセスは、すべてのタイプの内部通気回路及び、回路中の装備品であるかどうかにかかわらず、他の閉止された容積に適用することができる。

この方法の最初のステップ中には、２つの鋳型キャビティ１０は、コア１６の両側から、圧力下にある空気がコアと、それぞれのシート１２、１４と、の間に噴射されるとすぐに鋳型が閉止されるように近づく。このように、シート１２及び１４は、中空体、ここでは燃料タンクのシェル１２、１４を形成するように形作られる。これは結果的に図２の状態となる。

パリソンは予備成形されており、将来の中空体の形状をほぼ有するが、２つのシートの端部２８及び３０はコア１６によって互いから離間されている。鋳型の右側の鋳型キャビティ１０には、圧力Ｐ２下で空気、又は一変形体によれば、圧力下にある他のガスを注入するための膨張針３２が設けられている（図２及び３を参照のこと）。さらに、第１の圧力Ｐ１下の空気が、コア１６を通じてシート１２、１４によって区切られた主容積の中に供給される。

図３に示されるように、パリソンのブロー成形の直後に、装備品１８及び２４が手段２６を使用してシート１４に対して配置される。次に、膨張針３２、３４が、この膨張針３２及び３４がシート１４を横断し、内部通気回路によって画定された副容積及び主容積それぞれと流体連通するように、シート１４に導入される。このステップでは、第１の圧力Ｐ１はコア１６を介して加えられ、膨張針３４は使用されない、すなわち膨張針３４は、例えばこの膨張針３４に接続された弁を閉止することによって、遮断されている。

内部通気回路の装備品１８及び２４は、シート１４に溶着され、シート１４は、その時には依然として高温である。特に内部ポート２４は、領域２５中でシート１４に溶着される。これは、空気を第２の圧力Ｐ２下で、内部ポート２４の溶着領域２５の中央においてシート１４中に貫入する膨張針３２によって内部通気回路に注入し、内部ポート２４の内部に排出しつつ、空気を第１の圧力Ｐ１下でシート１２、１４によって画定された主容積の中に吹き込むことによって達成される。したがって、膨張針３２は内部通気回路と流体連通状態にある。好ましくは、第１の圧力Ｐ１は、第２の圧力Ｐ２より大きい。
より好ましくは、０．５バール＜Ｐ１−Ｐ２＜２バールである。

図４に示されるように、シェルを形成するステップ及び内部通気回路を溶着するステップの後、吹き込みは成形型を開けるために停止され、コア１６が鋳型キャビティ１０間から引き抜かれる。膨張針３２による圧力下の空気の注入もまた、内部通気回路中の超過圧力の危険を回避するために停止される。

図５に示されるように、今や鋳型の２つの鋳型キャビティ１０は、２つのシェル１２及び１４の端部２８及び３０が接触状態になるまで近づけられる。鋳型は再度閉じられ、主圧力が、シェルを貫通した膨張針３４によってシェル間の主容積の中に加えられ、副圧力が、膨張針３２によって内部通気回路中に、燃料タンクがその最終形状を与えられるように加えられる。言い換えると、シェルは、ブロー成形型を閉じ、主圧力（Ｐ１’）をシェルによって取り囲まれた主容積に加え、副圧力（Ｐ２’）を副容積に加えることによって中空体を形成するように結合される。圧力Ｐ１’及びＰ２’は、主容積と副容積との間の差圧が０．２０バールより大きく（Ｐ１’−Ｐ２’＞０．２０バール）、３．００バールより小さい（Ｐ１’−Ｐ２’＜３．００バール）ように、好ましくは０．５＜Ｐ１’−Ｐ２’＜２．００バールであるように、加えられる。そのような差圧を有することによって、インサートはシェルの内面に対して、非常に良好な溶着が得られるように押圧される。
同時に、差圧は、インサートのつぶれ、及び特に管２２のつぶれが回避されるように、高すぎることはない。

次に、シェル１２及び１４は、燃料タンクの壁を凝固させるために冷却され、次いで吹き込みが停止される。最後に、外部通気管に接続された（図示されない）通気パイプをタンクの壁の領域２５に配置することができ、それによって内部ポート２４が、膨張針３２によって残された孔を通じて接続される。内部ポート２４とシェル１４との間のガス密な溶着は、内部通気回路とタンクの内部との間のシールが維持されることを確実にする。

内部ポート２４は、外部通気管に接続されるために好適な内部ポートの役割を有している。変形体によれば、コネクタ２４は、液体と蒸気とを分離するさらなる機能を有するコネクタである。

図６Ａ〜６Ｃは、シェル１２と１４との間の主容積と、シェル１２、１４のうちの１つの内壁に取り付けられたインサート１５内の副容積と、の間の差圧を実現するためのシステムの変形体の例示の実施形態を図示している。図６Ａ〜６Ｃのシェル１２、１４は、図１〜４に関連して上述に開示されたように製造することができるが、また、異なる態様でブロー成形又は熱成形することもできる。図６Ａ〜６Ｃに図示された最終ステップでは、２つのシェル１２、１４の端部２８、３０は互いに対して溶着され、それによって中空体を作り、同時にインサート１５が中空体の内壁に緊密に固定される（溶着される）。

図６Ａの例示の実施形態では、主弁５４を設けられた主管４４は、シェル１４の壁を貫通し、主容積に排出する膨張針３４に接続される。副弁５２を設けられた副管４２は、膨張針３２がインサート１５によって画定された取り囲まれた副容積に排出するようにインサートが取り付けられる、シェル１４の領域を貫通する膨張針３２に接続される。この実施形態では、主管４４と副管４２とは異なる管である。この方法は、主容積への圧力（Ｐ１’）の供給と、副容積への圧力（Ｐ２’）の供給とを同期させるために、主弁５４と副弁５２とを制御するステップをさらに備える。

図６Ｂの例示の実施形態では、主管４４は、シェル１４の壁を貫通するとともに主容積へ排出する膨張針３４に接続されている。減圧手段６０を設けられた副管４２は、主管４４と、膨張針３２がインサート１５によって画定された取り囲まれた副容積に排出するようにインサートが取り付けられたシェル１４の領域を貫通する膨張針３２と、の間に接続されている。
そのような実施形態は、圧力の供給を、特別な制御手段を有さなくても同期させることができるという利点を有する。減圧手段６０は、例えば流量拡大器（ｆｌｏｗ ｅｘｐａｎｄｅｒ）、比例弁、目盛り付きリーク（ｃａｌｉｂｒａｔｅｄ ｌｅａｋ）とすることができる。

図６Ｃの例示の実施形態では、主管４４は、シェル１４の壁を貫通するとともに主容積に排出する膨張針３４に、ベンチュリ装置７０を通じて接続されている。副管４６、４２は、主管４４と、膨張針３２がインサート１５によって画定された取り囲まれた副容積に排出するようにインサートが取り付けられたシェル１４の領域を貫通する膨張針３２と、の間に接続されている。貫流副管４６の一部は、副容積の圧力Ｐ２’が主容積における圧力Ｐ１’より低いように、ベンチュリ装置７０に案内される（管４８参照）。主容積を通じた流れは、戻り管４７を介して排出される。この戻り管４７は、入口ラインと同じ針３４を通過することができる。そのような実施形態では、主圧力Ｐ１’は主容積における吹込みのための一掃だけでなく冷却をも行い、この冷却によって、ベンチュリ装置７０を、針３２及び３４間に供給される差圧を生成するために使用することが可能となる。

図６Ａ及び６Ｂには記載されていないが、当業者であれば、図６Ａ及び６Ｂの実施形態に戻り管を設けることができ、この戻り管は主管４４と同じ針３４を任意に通過することができることを理解する。

また、図６Ａ〜６Ｃの実施形態では、圧力Ｐ１’及びＰ２’は、主容積と副容積との間の差圧が０．２０バールより大きく（Ｐ１’‐Ｐ２’＞０．２０バール）、３．００バールより小さく（Ｐ１’‐Ｐ２’＜３．００バール）、好ましくは０．５＜Ｐ１’‐Ｐ２’＜２．００バールであるように加えられる。そのような差圧を有することによって、インサートは、非常に良好な溶着が得られるようにシェルの内面に対して押圧される。同時に、差圧は、インサートのつぶれを回避するように、高すぎることはない。

図７Ａ〜７Ｅは、プラスティック材料から中空体、典型的にはタンクを製造するための本発明の方法の別の例示の実施形態の順次ステップを示す。

図７Ａ及び７Ｂは、プレフォーム１０、例えば押し出されたパリソンが、鋳型キャビティ１０とコア１６（図７Ａは１つの鋳型キャビティ１０だけを示しているが、図７Ｂにおけるように第２の鋳型キャビティがあることが理解できる）とを備えるブロー成形型中で、シェル１２、１４中にブロー成形される第１のステップを示している。第１のステップで加えられる圧力Ｐは、３〜７バール、例えば５バールとすることができる。温度は典型的には、ＨＤＰＥに対しては１３０℃より高く、好ましくは１７０〜２２０℃である。

図７Ｃは、インサート１５、ここでは通気アセンブリが、前記シェル１２、１４のうちのシェル１４の内面に対して配置され、前記インサート１５は、中空体内に、作られるべき中空体内に副容積を画定する。インサート１５のシェル１４の内壁への結合のステップは、コア１６がシェル１２、１４間に挿入された状態でブロー成形型を閉止するステップと、シェル１２、１４によって取り囲まれた主容積に第１の圧力Ｐ１を加えるとともに、インサート１５によって画定された副容積に第２の圧力（Ｐ２）加えるステップをさらに備える。好ましくは、０．５＜Ｐ１−Ｐ２＜２バールである。第１の圧力Ｐ１は典型的には３〜７バール、例えば５バールの圧力である。圧力Ｐ１及びＰ２は、シェル１４を貫通するとともに、主容積及び副容積それぞれ中で排出する膨張針３４、３２を介して供給することができる。温度は典型的には、ＨＤＰＥに対して１３０℃であり、好ましくは１７０〜２２０℃である。

図７Ｄは第３のステップを示しており、このステップは、成形型を開けるステップと、コア１６を取り除くステップと、からなる。図７Ｅは、コア１６の無い最終ブロー成形ステップを示している。シェル１２、１４が接合されて、ブロー成形型を閉止し、主圧力（Ｐ１’）をシェル１２、１４によって取り囲まれた主容積に供給することによって中空体を形成し、主圧力（Ｐ１’）を主容積に供給しつつ、インサート１５によって画定された副容積に副圧力（Ｐ２’）が供給され、この副圧力は、主容積と副容積との間の差圧が、０．２バールより大きく（Ｐ１’−Ｐ２’＞０．２０バール）、３．００バールより小さい（Ｐ１’−Ｐ２’＜３．００バール）ように加えられている。このましくは、主容積と副容積との間の差圧は２．００バールより小さく（Ｐ１’−Ｐ２’＜２．００バール）、主容積と副容積との間の差圧は０．５バールより大きい（０．５＜Ｐ１’−Ｐ２’）。主圧力（Ｐ１’）は好ましくはＰ１より高く、例えば８〜１２バールである。温度は典型的にはＨＤＰＥ材料に対して１３０℃より高く、好ましくは１７０〜２２０℃である。

本発明の実施形態において、シェル１２、１４の壁厚みは好ましくは３〜１０ｍｍであり、インサートの壁の厚みは好ましくは２〜４ｍｍである。そのような厚みは、上述した圧力範囲との組み合わせによって良好に作用する。

本発明の原理が、特定の実施形態に関連して説明されてきたが、この説明は単なる例示の方法で行われており、特許請求の範囲によって決定された保護の範囲の限定として行われているわけではないことが理解されるべきである。

８ ダイ
１０ 鋳型キャビティ
１２、１４ シート
１５ インサート
１６ コア
１８ 逆止弁
２０ 弁部材
２２ 管
２４ 内部ポート
２５ 領域
２６ 移動手段
２８、３０ シートの端部
３２、３４ 膨張針
４２、４６ 副管
４４ 主管
４７ 戻り管
５２ 副弁
５４ 主弁
６０ 減圧手段
７０ ベンチュリ装置
Ｐ 圧力
Ｐ１ 第１の圧力
Ｐ２ 第２の圧力
Ｐ１’ 主圧力
Ｐ２’ 副圧力

Claims (15)

1. 中空体、典型的には、タンクを、プラスティック材料から製造する方法であって、該方法が、
   ‐成形型内で、プレフォームをシェルに成形するステップと、
   ‐インサートを前記シェルのうちの一方のシェルの内面に接合するステップであって、前記インサートは前記中空体内に形成される副容積を画定する、ステップと、
   ‐前記シェルを共に接合して前記成形型を閉止することによって前記中空体を形成するステップ、及び前記シェルによって取り囲まれた主容積に主圧力（Ｐ１’）を加えるステップであって、前記主圧力（Ｐ１’）を前記主容積に加えつつ、前記副容積に副圧力（Ｐ２’）を、前記主容積と前記副容積との間の差圧が、０．２０バールより大きく（Ｐ１’−Ｐ２’＞０．２０バール）、３．００バールより小さく（Ｐ１’−Ｐ２’＜３．００バール）なるように加える、ステップと、
   を備える方法。
2. 前記主容積と前記副容積との間の前記差圧が、２．００バールより小さい（Ｐ１’−Ｐ２’＜２．００バール）ことを特徴とする請求項１に記載の方法。
3. 前記主容積と前記副容積との間の前記差圧が、０．５バールより大きい（０．５＜Ｐ１’−Ｐ２’）ことを特徴とする請求項１又は２に記載の方法。
4. 前記一方のインサートの前記シェルの前記内面への接合は、
   前記インサートを前記シェルの中に、前記内面に対して配置するステップ及びコアが前記シェル間に挿入された状態で前記成形型を閉じるステップと、
   第１の圧力（Ｐ１）を前記シェル及び前記コアによって取り囲まれた主容積に加え、前記副容積に第２の圧力（Ｐ２）を加えるステップと、
   を備えることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
5. 前記第１の圧力と前記第２の圧力との間の差圧は、０．２０バールより大きく（Ｐ１−Ｐ２＞０．２０バール）、３．００バールより小さい（Ｐ１−Ｐ２＜３．００バール）ことを特徴とする請求項４に記載の方法。
6. 前記成形型は、２つのキャビティとコアとを備え、前記プレフォームをシェルに成形するステップは、
   パリソンの形態にあるプレフォームを、前記キャビティへ導入するステップ；
   コアを前記パリソンの内側へ導入するステップであって、前記コアはインサートとぴったり合っている、導入するステップと、
   前記キャビティが前記コアと漏れない接触状態になるように前記成形型を閉じるステップと、
   前記パリソンを、前記コアを通じてブローすることによって、及び／又はキャビティの後ろを真空にひくことによって、前記キャビティに対して前記パリソンを押圧するステップと、
   を備えることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の方法。
7. インサートを前記シェルの内面に接合する前記ステップが、前記コアに取り付けられた装置を使用して、前記インサートを前記パリソンの内壁に設置するステップを備え、前記方法が、前記鋳型を開けて、前記シェルを接合するステップの前に前記コアを引き抜くステップをさらに備えることを特徴とする請求項６に記載の方法。
8. 前記主圧力（Ｐ１’） 及び前記副圧力（Ｐ２’）を加えるステップが、主管と、該主管とは異なる副管と、をそれぞれ使用して行われることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。
9. 前記主管には主弁が設けられ、前記副管には副弁が設けられ、前記方法は、前記主容積及び前記副容積に圧力を加えることを同期するために、前記主弁及び前記副弁を制御するステップをさらに備えることを特徴とする請求項８に記載の方法。
10. 前記主圧力（Ｐ１’） 及び前記副圧力（Ｐ２’）を加えるステップが、主管と、該主管に接続された副管と、をそれぞれ使用して行われ、前記副管には減圧手段が設けられることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。
11. 前記主圧力（Ｐ１’） 及び／又は前記副圧力（Ｐ２’）を加えるステップが膨張針を通じて行われ、該膨張針によって前記シェルの壁が穿孔されていることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載の方法。
12. 前記主圧力（Ｐ１’）は、４バールより高く、好ましくは７バールより高いことを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一項に記載の方法。
13. 前記成形型内で、プレフォームをシェルに成形する前記ステップは、前記主圧力（Ｐ１’）より低い圧力（Ｐ）で行われることを特徴とする請求項１〜１２のいずれか一項に記載の方法。
14. 前記インサートは通気アセンブリであることを特徴とする請求項１〜１３のいずれか一項に記載の方法。
15. 請求項１〜１４のいずれか一項に記載の方法に従って製造された中空体であって、前記中空体が好ましくは燃料タンクであることを特徴とする、中空体。

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