JP2016214168A - Method for manufacturing tea - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は抽出技術に関し、抽出液の製造方法、苦みを抑えたコーヒーの製造方法、茶の製造方法及びピラジン類を含む抽出液の製造方法に関する。 The present invention relates to an extraction technique, and relates to a method for producing an extract, a method for producing coffee with reduced bitterness, a method for producing tea, and a method for producing an extract containing pyrazines.
例えばコーヒー飲料を製造する際には、抽出機において、粉砕されたコーヒー豆に熱水を注ぎ、抽出液を抽出している（例えば、特許文献１、２参照。）。また、紅茶、麦茶、緑茶、ウーロン茶を製造する際にも、茶葉に熱水等を注ぎ、抽出液を抽出している（例えば、特許文献３ないし５、及び非特許文献１参照。）。これら飲料を抽出する工程は、飲料の味や香りに影響を及ぼす重要な工程である。
For example, when producing a coffee beverage, hot water is poured into crushed coffee beans in an extractor to extract an extract (see, for example,
ＲＴＤ（レディ・トゥ・ドリンク）飲料の製造に用いられる植物原料の粉砕サイズは、工業サイズでの安定製造性を考慮する必要があるため、非ＲＴＤ飲料の製造に用いられるものよりも一般的に荒い。そのため、抽出液の収率が低かったり、製造時間が長くなったりする場合がある。また、製造時間が長くなると、渋み、雑味が増して、嗜好性を損なうおそれがある。したがって、植物原料の粉砕サイズに関わらず、効率的に抽出液を抽出可能な方法等が求められている。そこで、本発明は、抽出液を効率的に製造可能な抽出液の製造方法、苦みを抑えたコーヒーの製造方法、茶の製造方法及びピラジン類を含む抽出液の製造方法を提供することを目的の一つとする。 Since the pulverized size of plant raw materials used in the production of RTD (Lady to Drink) beverages needs to take into account the stable manufacturability at industrial sizes, it is generally more common than those used in the production of non-RTD beverages. rough. For this reason, the yield of the extract may be low or the manufacturing time may be long. Moreover, when manufacturing time becomes long, astringency and miscellaneous taste increase, and there exists a possibility of impairing palatability. Therefore, there is a need for a method that can extract the extract efficiently, regardless of the pulverized size of the plant material. Accordingly, the present invention aims to provide a method for producing an extract capable of efficiently producing an extract, a method for producing coffee with reduced bitterness, a method for producing tea, and a method for producing an extract containing pyrazines. One of them.
本発明の態様によれば、加圧条件下で植物原料から抽出液を抽出することを含み、植物原料の７０重量％以上が粒度１０００μｍ未満である、抽出液の製造方法が提供される。 According to the aspect of the present invention, there is provided a method for producing an extract, which comprises extracting an extract from a plant material under pressurized conditions, wherein 70% by weight or more of the plant material has a particle size of less than 1000 μm.
上記抽出液の製造方法の抽出液を抽出することにおいて、大気圧に加えて０．０３ＭＰａ以上の圧力を抽出機内部に加えてもよい。 In extracting the extract in the method for producing the extract, a pressure of 0.03 MPa or more may be applied to the inside of the extractor in addition to the atmospheric pressure.
上記抽出液の製造方法の抽出液を抽出することにおいて、９０℃以上の処理液が植物原料に注がれてもよい。あるいは、抽出液を抽出することにおいて、９０℃以上１５０℃以下の処理液が植物原料に注がれてもよい。またあるいは、抽出液を抽出することにおいて、処理液が沸騰しないように抽出機内部に圧力を加えてもよい。 In extracting the extract of the method for producing the extract, a treatment solution of 90 ° C. or higher may be poured into the plant material. Or in extracting an extract, the processing liquid of 90 to 150 degreeC may be poured into a plant raw material. Alternatively, in extracting the extraction liquid, pressure may be applied to the inside of the extractor so that the processing liquid does not boil.
上記抽出液の製造方法の抽出液を抽出することにおいて、６０℃以下の処理液が植物原料に注がれてもよい。また、抽出液を抽出することにおいて、２０℃以上６０℃以下の処理液が植物原料に注がれてもよい。 In extracting the extract of the method for producing the extract, a treatment solution of 60 ° C. or less may be poured into the plant material. Moreover, in extracting an extract, the process liquid of 20 to 60 degreeC may be poured into a plant raw material.
上記抽出液の製造方法において、植物原料がコーヒー豆であってもよい。 In the method for producing the extract, the plant material may be coffee beans.
また、本発明の態様によれば、加圧条件下で６０℃以下の処理液をコーヒー豆に注ぐことと、コーヒー豆から抽出液を抽出することと、を含み、コーヒー豆の５０重量％以上が粒度１０００μｍ未満である、苦みを抑えたコーヒーの製造方法が提供される。 Moreover, according to the aspect of the present invention, the method includes pouring a treatment liquid of 60 ° C. or less into coffee beans under a pressurized condition, and extracting the extract from the coffee beans, and is at least 50% by weight of the coffee beans A coffee production method with reduced bitterness is provided.
上記苦みを抑えたコーヒーの製造方法において、コーヒー豆の７０重量％以上が粒度１０００μｍ未満であってもよい。 In the method for producing coffee with reduced bitterness, 70% by weight or more of the coffee beans may have a particle size of less than 1000 μm.
上記苦みを抑えたコーヒーの製造方法の抽出液を抽出することにおいて、大気圧に加えて０．０３ＭＰａ以上の圧力を抽出機内部に加えてもよい。また、抽出液を抽出することにおいて、２０℃以上６０℃以下の処理液がコーヒー豆に注がれてもよい。 In extracting the extract of the coffee production method with reduced bitterness, a pressure of 0.03 MPa or more may be applied to the inside of the extractor in addition to atmospheric pressure. Moreover, in extracting an extract, the process liquid of 20 to 60 degreeC may be poured into coffee beans.
さらに、本発明の態様によれば、加圧条件下で麦茶原料から抽出液を抽出することを含み、麦茶原料の２０重量％以上が粒度１７００μｍ未満である、茶の製造方法が提供される。 Furthermore, according to the aspect of the present invention, there is provided a method for producing tea, which comprises extracting an extract from a barley tea raw material under pressurized conditions, wherein 20% by weight or more of the barley tea raw material has a particle size of less than 1700 μm.
上記茶の製造方法の抽出液を抽出することにおいて、大気圧に加えて０．０３ＭＰａ以上の圧力を抽出機内部に加えてもよい。 In extracting the extract of the tea production method, a pressure of 0.03 MPa or more may be applied to the inside of the extractor in addition to the atmospheric pressure.
上記茶の製造方法の抽出液を抽出することにおいて、９０℃以上の処理液が麦茶原料に注がれてもよい。また、抽出液を抽出することにおいて、９０℃以上１５０℃以下の処理液が麦茶原料に注がれてもよい。またさらに、抽出液を抽出することにおいて、処理液が沸騰しないように抽出機内部に圧力を加えてもよい。 In extracting the extract of the tea production method, a treatment liquid of 90 ° C. or higher may be poured into the barley tea raw material. Moreover, in extracting an extract, the process liquid of 90 to 150 degreeC may be poured into the barley tea raw material. Furthermore, in extracting the extract, pressure may be applied to the inside of the extractor so that the processing solution does not boil.
上記茶の製造方法において、製造される茶が麦茶又はブレンド茶であってもよい。また、上記茶の製造方法において、麦茶原料が粉砕されていない麦茶原料を含んでいてもよい。 In the tea production method, the tea to be produced may be barley tea or blended tea. Moreover, in the said tea manufacturing method, the barley tea raw material in which the barley tea raw material is not grind | pulverized may be included.
またさらに、本発明の態様によれば、１００℃以上の温度条件下で大麦から抽出液を抽出することを含み、抽出液を抽出することにおいて、加圧条件下で大麦から抽出液を抽出する、ピラジン類を含む抽出液の製造方法が提供される。 Still further, according to an aspect of the present invention, the method includes extracting an extract from barley under a temperature condition of 100 ° C. or higher, and extracting the extract from barley under a pressurized condition in extracting the extract. A method for producing an extract containing pyrazines is provided.
上記ピラジン類を含む抽出液を抽出することにおいて、大麦が、粉砕されていない大麦を含んでいてもよい。また、上記ピラジン類を含む抽出液を抽出することにおいて、大気圧に加えて０．０３ＭＰａ以上の圧力を抽出機内部に加えられてもよい。 In extracting the extract containing the pyrazines, the barley may contain unground barley. Further, in extracting the extract containing the pyrazines, a pressure of 0.03 MPa or more may be applied to the inside of the extractor in addition to the atmospheric pressure.
上記ピラジン類を含む抽出液を抽出することにおいて、１００℃以上の処理液が大麦に注がれてもよい。また、抽出液を抽出することにおいて、１００℃以上１５０℃以下の処理液が大麦に注がれてもよい。またさらに、抽出液を抽出することにおいて、処理液が沸騰しないように抽出機内部に圧力を加えてもよい。 In extracting the extract containing the pyrazines, a treatment solution of 100 ° C. or higher may be poured into barley. Moreover, in extracting an extract, the process liquid of 100 degreeC or more and 150 degrees C or less may be poured into barley. Furthermore, in extracting the extract, pressure may be applied to the inside of the extractor so that the processing solution does not boil.
上記ピラジン類を含む抽出液を抽出することにおいて、２，３，５−トリメチルピラジンが抽出されてもよい。 In extracting the extract containing the pyrazines, 2,3,5-trimethylpyrazine may be extracted.
本発明によれば、抽出液の製造方法、苦みを抑えたコーヒーの製造方法、茶の製造方法及びピラジン類を含む抽出液の製造方法を提供可能である。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the manufacturing method of an extract, the manufacturing method of the coffee which suppressed bitterness, the manufacturing method of tea, and the manufacturing method of the extract containing pyrazines can be provided.
以下に本発明の実施の形態を説明する。以下の図面の記載において、同一又は類似の部分には同一又は類似の符号で表している。但し、図面は模式的なものである。したがって、具体的な寸法等は以下の説明を照らし合わせて判断するべきものである。また、図面相互間においても互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれていることは勿論である。 Embodiments of the present invention will be described below. In the following description of the drawings, the same or similar parts are denoted by the same or similar reference numerals. However, the drawings are schematic. Therefore, specific dimensions and the like should be determined in light of the following description. Moreover, it is a matter of course that portions having different dimensional relationships and ratios are included between the drawings.
（第１の実施の形態）
本発明の第１の実施の形態に係る抽出液の製造方法は、加圧条件下で植物原料から抽出液を抽出することを含み、植物原料の７０重量％以上が粒度１０００μｍ未満である。例えば、第１の実施の形態に係る抽出液の製造方法は、図１に示すような抽出液製造システムによって実施される。抽出液製造システムは、植物原料から抽出液を抽出する抽出機１と、流路１０を介して抽出機１に接続された、抽出機１に供給される処理液を貯蔵する処理液タンク５と、流路１１を介して抽出機１に接続された、抽出機１で抽出された抽出液を貯蔵する抽出液タンク２と、を備える。
(First embodiment)
The manufacturing method of the extract which concerns on the 1st Embodiment of this invention includes extracting an extract from a plant raw material on pressurization conditions, and 70 weight% or more of a plant raw material is less than 1000 micrometers in particle size. For example, the method for producing an extract according to the first embodiment is implemented by an extract producing system as shown in FIG. The extract manufacturing system includes an
処理液タンク５は、抽出機１が植物原料から抽出液を抽出する際に用いる処理液を貯蔵する。処理液は、例えば熱水である。熱水は、純水、天然水、又は脱酸素水等であってもよく、溶質を含んでいてもよい。流路１０は、例えばパイプである。流路１０には、処理液タンク５から抽出機１に処理液を送液するための送液ポンプ１１０が設けられている。また、流路１０には、処理液の温度を制御するための熱交換器等が設けられていてもよい。
The
抽出機１は、例えば図２に示すように、筒状の胴部５１と、胴部５１の上方開口部を覆う上蓋部５２と、胴部５１の下方開口部を覆うフィルタ５３と、フィルタ５３を介して胴部５１の下方開口部を覆う下蓋部５４と、を備える。上蓋部５２と下蓋部５４は、それぞれ、胴部５１の上方開口部及び下方開口部を密閉する。これにより、胴部５１、上蓋部５２、及び下蓋部５４で囲まれた抽出機１内部の空間に、圧力を加えることが可能となる。
For example, as shown in FIG. 2, the
抽出機１は、さらに、上蓋部５２から胴部５１の内部に挿入された回転軸５６を備える。回転軸５６には、回転翼５８及び回転シャワーノズル５７が設けられている。回転シャワーノズル５７は、処理液の流路１０に接続されている。回転軸５６には昇降式回転駆動部５５が接続されている。昇降式回転駆動部５５によって、回転軸５６は回転可能であり、また、胴部５１の側壁と平行に上下に移動することも可能である。回転軸５６の回転に伴い、回転翼５８及び回転シャワーノズル５７は、胴部５１内部で回転する。また、回転軸５６の上下方向の移動に伴い、回転翼５８及び回転シャワーノズル５７は、胴部５１内部で上下方向に移動する。
The
抽出機１には、配管２１を介して、加圧ガスタンク５９が接続されている。加圧ガスタンク５９から抽出機１内に加圧用ガスを送り込むことによって、抽出機１内の圧力を上昇させることが可能である。加圧用ガスとしては、空気及び窒素ガス等が使用可能である。配管２１には、圧力センサ３１及びバルブ３２が設けられている。圧力センサ３１によって、抽出機１内の大気圧に加えられる圧力を測定することが可能である。また、バルブ３２によって、抽出機１内の大気圧に加えられる圧力を調整することが可能である。例えば、大気圧に加えて０．０３ＭＰａ以上０．４ＭＰａ以下の圧力が抽出機１内部に加えられる。
A
抽出液の植物原料の例として、例えば、粉砕されたコーヒー豆が、フィルタ５３上に配置される。コーヒー豆の１０重量％以上が粒度０．３μｍ未満であり、７０重量％以上、好ましくは７５重量％以上、８０重量％以上、あるいは８５重量％以上が粒度１０００μｍ未満である。
As an example of the plant material of the extract, for example, crushed coffee beans are arranged on the
また、フィルタ５３上に植物原料が配置された後、加圧ガスタンク５９から抽出機１内に圧力が加えられる。例えば、大気圧が０．１ＭＰａである場合、加圧ガスタンク５９から０．０３ないし０．４ＭＰａの圧力が加えられると、抽出機１内部の圧力は、０．１３ないし０．５ＭＰａになる。圧力の範囲はこれらに限定されず、例えば、抽出機１内には、処理液及び抽出液が沸騰しない程度の圧力が加えられてもよい。抽出機１内を高圧にすることにより、コーヒー豆等の植物原料への処理液の浸透を早めることが可能となる。また、加圧により香り成分の揮発を妨げることも可能となる。
In addition, after the plant material is disposed on the
コーヒー豆に、回転シャワーノズル５７から処理液が上方から下方へ注がれる。シャワー速度は、線速度として０．５ないし３．３ｍ／時、好ましくは１．４ないし３．３ｍ／時である。処理液の温度は、例えば９０℃以上、あるいは１００℃以上１５０℃以下である。製造されるコーヒーの苦みを抑えたい場合は、処理液の温度は、例えば９０℃以上１３０℃以下、１２０℃以下、１１０℃以下、あるいは１００℃以下である。加圧により沸騰が妨げられる場合、処理液の温度はさらに高くてもよい。回転シャワーノズル５７を回転させながらコーヒー豆に処理液を注ぐことにより、コーヒー豆に処理液が均一に注がれる。回転翼５８は、処理液で浸されたコーヒー豆を撹拌するために用いられることもある。
The processing liquid is poured into the coffee beans from the
処理液が注がれたコーヒー豆から抽出された抽出液は、フィルタ５３を通って、抽出液受けとして機能する下蓋部５４に貯められる。下蓋部５４に貯められた抽出液は、流路１１を介して、抽出液を一時的に貯蔵する、図１に示す緩衝タンク６に送液される。流路１１には、抽出機１から緩衝タンク６に抽出液を送液するための送液ポンプ１１１が設けられていてもよいし、抽出機１よりそのまま重力、圧力などで抽出液が緩衝タンク６まで送液されてもよい。また、抽出機１と緩衝タンク６を結ぶ流路１１には、処理液の温度を制御するための熱交換器等が設けられていてもよい。
The extraction liquid extracted from the coffee beans into which the processing liquid has been poured passes through the
緩衝タンク６に貯蔵された抽出液は、流路１１を介して、抽出液タンク２に送液される。抽出液は、例えば、飲料、希釈して飲用に用いられる飲料用原料、及び希釈して飲用に用いられる飲料用濃縮物に用いられる。流路１１には、緩衝タンク６から抽出液タンク２に抽出液を送液するための送液ポンプ１１２が設けられている。また、緩衝タンク６と抽出液タンク２を結ぶ流路１１には、処理液の温度を制御するための熱交換器等が設けられていてもよい。
The extract stored in the
（第１の実施の形態の第１の実施例）
目開き１０００μｍのメッシュ（ステンレス試験用ふるい、ＪＩＳ Ｚ ８８０１、商品コード：９１−０７２９−３、ハヤシ科学社製）を用意した。また、このメッシュでふるいにかけたときに、５０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆を２５ｋｇ、及び１５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆を２５ｋｇ用意した。
(First example of the first embodiment)
A mesh having an opening of 1000 μm (stainless steel test sieve, JIS Z 8801, product code: 91-0729-3, manufactured by Hayashi Kagaku Co., Ltd.) was prepared. Also, 25 kg of roasted and ground coffee beans in which 50% by weight remained on the mesh when sifted with this mesh, and 25 kg of roasted and ground coffee beans in which 15% by weight remained on the mesh were prepared.
図３に示すように、５０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧下、９５℃の湯を注いで１００ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を デジタル屈折計（アタゴ社、ＲＸ−５０００α）で測定した。得られた抽出液に含まれる固形分量を２５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、２３．９６％であった。 As shown in FIG. 3, 95 kg of hot water was poured into roasted and ground coffee beans with 50% by weight remaining on the mesh under atmospheric pressure to obtain 100 kg of an extract. The solid content contained in the obtained extract was measured with a digital refractometer (Atago Co., Ltd., RX-5000α). The solid content yield obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 25 kg was 23.96%.
また、１５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、９５℃の湯を注いで１００ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を２５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、２８．６８％であった。 Moreover, hot water at 95 ° C. was poured into roasted and ground coffee beans having 15% by weight remaining on the mesh under a pressure of 0.3 MPa at atmospheric pressure to obtain 100 kg of an extract. The solid content yield obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 25 kg was 28.68%.
第１の実施例の結果は、コーヒー豆の粒度が細かいほうが、固形分の収率が高いことを示している。また、第１の実施例の結果は、コーヒーを抽出する際の圧力が高い方が、固形分の収率が高いことを示している。 The results of the first example show that the finer the coffee beans, the higher the solids yield. Moreover, the result of the 1st Example has shown that the one where the pressure at the time of extracting coffee is high has the high yield of solid content.
（第１の実施の形態の第２の実施例）
第１の実施例と同じ目開き１０００μｍのメッシュを用意した。また、このメッシュでふるいにかけたときに、５０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆を２５ｋｇ、及び１５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆を２５ｋｇ用意した。
(Second example of the first embodiment)
A mesh having an opening of 1000 μm, the same as in the first example, was prepared. Also, 25 kg of roasted and ground coffee beans in which 50% by weight remained on the mesh when sifted with this mesh, and 25 kg of roasted and ground coffee beans in which 15% by weight remained on the mesh were prepared.
図４に示すように、５０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、１４０℃の湯を注いで１００ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を２５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、３０．７１％であった。 As shown in FIG. 4, 100 kg of extract was obtained by pouring 140 ° C. hot water into roasted and ground coffee beans having 50% by weight remaining on the mesh under a pressure of 0.3 MPa at atmospheric pressure. The solid content yield obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 25 kg was 30.71%.
また、１５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、１４０℃の湯を注いで１００ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を２５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、３４．２４％であった。 In addition, 100 kg of extract was obtained by pouring 140 ° C. hot water into roasted and ground coffee beans having 15% by weight remaining on the mesh under a pressure of 0.3 MPa applied to atmospheric pressure. The solid content yield obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 25 kg was 34.24%.
第２の実施例の結果は、コーヒー豆の粒度が細かいほうが、固形分の収率が高いことを示している。また、第１の実施例の結果と比較して、処理液の温度が高い方が、固形分の収率が高いことを示している。 The results of the second example show that the finer the coffee beans, the higher the solids yield. Moreover, compared with the result of 1st Example, the one where the temperature of a process liquid is high has shown that the yield of solid content is high.
（第１の実施の形態の第３の実施例）
第１の実施例と同じ目開き１０００μｍのメッシュを用意した。また、このメッシュでふるいにかけたときに、５０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆を２５ｋｇ、４０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆を５０ｋｇ（２５ｋｇを２セット）、３０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆を２５ｋｇ、２５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆を２５ｋｇ、及び１５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆を２５ｋｇ用意した。
(Third example of the first embodiment)
A mesh having an opening of 1000 μm, the same as in the first example, was prepared. In addition, when sifted with this mesh, 25 kg of roasted and
図５に示すように、５０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧下、９５℃の湯を注いで１００ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を２５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、２４．５２％であった。 As shown in FIG. 5, 95 kg of hot water was poured into roasted and ground coffee beans having 50% by weight remaining on the mesh under atmospheric pressure to obtain 100 kg of an extract. The solid content yield obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 25 kg was 24.52%.
また、４０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧下、９５℃の湯を注いで１００ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を２５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、２６．８０％であった。 Further, 100 kg of an extract was obtained by pouring 95 ° C. hot water under atmospheric pressure into roasted and ground coffee beans having 40% by weight remaining on the mesh. The yield of solid content obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 25 kg was 26.80%.
さらに、４０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、９５℃の湯を注いで１００ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を２５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、２８．９４％であった。 Furthermore, 95 kg of hot water was poured into roasted and ground coffee beans having 40% by weight remaining on the mesh under a pressure of 0.3 MPa at atmospheric pressure to obtain 100 kg of an extract. The solid content yield obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 25 kg was 28.94%.
３０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、９５℃の湯を注いで１００ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を２５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、２９．６７％であった。 To the roasted and ground coffee beans having 30% by weight remaining on the mesh, hot water at 95 ° C. was poured under a pressure of 0.3 MPa applied to the atmospheric pressure to obtain 100 kg of an extract. The solid content yield obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 25 kg was 29.67%.
２５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、９５℃の湯を注いで１００ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を２５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、２９．９１％であった。 To the roasted and ground coffee beans having 25% by weight remaining on the mesh, hot water at 95 ° C. was poured under a pressure of 0.3 MPa to atmospheric pressure to obtain 100 kg of an extract. The yield of the solid content obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 25 kg was 29.91%.
１５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、９５℃の湯を注いで１００ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を２５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、３０．１５％であった。 To the roasted and ground coffee beans having 15% by weight remaining on the mesh, hot water at 95 ° C. was poured under a pressure of 0.3 MPa to atmospheric pressure to obtain 100 kg of an extract. The solid content yield obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 25 kg was 30.15%.
第３の実施例の結果は、コーヒー豆の粒度が細かいほうが、固形分の収率が高いことを示している。また、第３の実施例の結果は、コーヒーを抽出する際の圧力が高い方が、固形分の収率が高いことを示している。 The results of the third example indicate that the finer the coffee beans, the higher the solids yield. Moreover, the result of the 3rd Example has shown that the one where the pressure at the time of extracting coffee is high has the high yield of solid content.
（第１の実施の形態の第４の実施例）
第１の実施例と同じ目開き１０００μｍのメッシュを用意した。また、このメッシュでふるいにかけたときに、５０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆を２５ｋｇ、４０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆を２５ｋｇ、３０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆を２５ｋｇ、２５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆を２５ｋｇ、及び１５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆を２５ｋｇ用意した。
(Fourth example of the first embodiment)
A mesh having an opening of 1000 μm, the same as in the first example, was prepared. In addition, when sifted with this mesh, 25 kg of roasted and ground coffee beans that 50% by weight remain on the mesh, 25 kg and 30% by weight of roasted and ground coffee beans that 40% by weight remain on the mesh. There were prepared 25 kg of roasted and ground coffee beans remaining on the mesh, 25 kg of roasted and ground coffee beans with 25% by weight remaining on the mesh, and 25 kg of roasted and ground coffee beans with 15% by weight remaining on the mesh.
図６に示すように、５０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、１４０℃の湯を注いで１００ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を２５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、２８．９２％であった。 As shown in FIG. 6, 100 kg of extract was obtained by pouring 140 ° C. hot water into roasted and ground coffee beans having 50% by weight remaining on the mesh under a pressure of 0.3 MPa at atmospheric pressure. The solid content yield obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 25 kg was 28.92%.
４０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、１４０℃の湯を注いで１００ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を２５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、３２．６４％であった。 To the roasted and ground coffee beans having 40% by weight remaining on the mesh, hot water at 140 ° C. was poured under a pressure of 0.3 MPa at atmospheric pressure to obtain 100 kg of an extract. The solid content yield obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 25 kg was 32.64%.
３０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、１４０℃の湯を注いで１００ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を２５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、３２．６４％であった。 To the roasted and ground coffee beans having 30% by weight remaining on the mesh, hot water at 140 ° C. was poured under a pressure of 0.3 MPa at atmospheric pressure to obtain 100 kg of an extract. The solid content yield obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 25 kg was 32.64%.
また、２５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、１４０℃の湯を注いで１００ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を２５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、３２．６４％であった。 In addition, 100 kg of extract was obtained by pouring 140 ° C. hot water into the roasted and ground coffee beans having 25% by weight remaining on the mesh under a pressure of 0.3 MPa at atmospheric pressure. The solid content yield obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 25 kg was 32.64%.
さらに、１５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、１４０℃の湯を注いで１００ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を２５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、３２．６４％であった。 Furthermore, 140 kg of hot water was poured into roasted and ground coffee beans having 15% by weight remaining on the mesh under a pressure of 0.3 MPa at atmospheric pressure to obtain 100 kg of an extract. The solid content yield obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 25 kg was 32.64%.
第４の実施例の結果は、コーヒー豆の粒度が細かいほうが、固形分の収率が高いことを示している。 The results of the fourth example indicate that the finer the coffee beans, the higher the solids yield.
（第１の実施の形態の第５の実施例）
４０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、９５℃の湯を注いで得たコーヒーと、３０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、９５℃の湯を注いで得たコーヒーと、２５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、９５℃の湯を注いで得たコーヒーと、１５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、９５℃の湯を注いで得たコーヒーと、５０重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧下、９５℃の湯を注いで得たコーヒーと、が、コーヒー評価に熟達した８人のパネラーによって、官能評価された。
(Fifth example of the first embodiment)
Coffee obtained by pouring hot water at 95 ° C. under a pressure of 0.3 MPa applied to atmospheric pressure to roasted and ground coffee beans with 40% by weight remaining on the mesh, and roast with 30% by weight remaining on the mesh Coffee obtained by pouring 95 ° C. hot water under pressure of 0.3 MPa applied to roasted coffee beans and roasted and ground coffee beans in which 25% by weight remains on the mesh is reduced to 0 at atmospheric pressure. The coffee obtained by pouring 95 ° C. hot water under a pressure of 3 MPa and roasted and ground coffee beans with 15% by weight remaining on the mesh are 95 ° C. under a pressure of 0.3 MPa applied to the atmospheric pressure. Coffee obtained by pouring hot water at 95 ° C. under atmospheric pressure into coffee beans obtained by pouring hot water at 95 ° C. into coffee beans roasted and ground coffee beans with 50% by weight remaining on the
図７に示すように、焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、９５℃の湯を注いで得たコーヒーの方が、焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧下、９５℃の湯を注いで得たコーヒーよりも、アロマ及びコクにおいて強く、香り高いコーヒーであるとの評価を得た。さらに、コーヒー豆の粒度が細かいほうが、アロマ及びコクにおいて強いとの評価を得た。 As shown in FIG. 7, coffee obtained by pouring 95 ° C. hot water into a roasted and ground coffee bean at a pressure of 0.3 MPa to atmospheric pressure gives the roasted and ground coffee bean at an atmospheric pressure. The coffee was stronger and more aromatic in aroma and richer than coffee obtained by pouring hot water at 95 ° C. Furthermore, it was evaluated that the finer the coffee beans, the stronger the aroma and body.
（第２の実施の形態）
本発明の第２の実施の形態に係る苦みを抑えたコーヒーの製造方法は、加圧条件下で６０℃以下の処理液をコーヒー豆に注ぐことと、コーヒー豆から抽出液を抽出することと、を含み、コーヒー豆の５０重量％以上、好ましくは６０重量％以上、あるいは７０重量％以上が粒度１０００μｍ未満である。例えば、第２の実施の形態に係る苦みを抑えたコーヒーの製造方法も、図１に示すような抽出液製造システムによって実施されるが、処理液の温度が、２０℃ないし６０℃、好ましくは２５℃ないし５５℃、あるいは３０℃ないし５０℃に設定される点が、第１の実施の形態と異なる。その他の点においては、第１の実施の形態と同様であり、例えば、大気圧に加えて０．０３ＭＰａ以上０．４ＭＰａ以下の圧力が抽出機１内部に加えられる。
(Second Embodiment)
The method for producing coffee with reduced bitterness according to the second embodiment of the present invention includes pouring a treatment liquid of 60 ° C. or lower into coffee beans under a pressurized condition, and extracting the extract from the coffee beans. , And 50% by weight or more, preferably 60% by weight or more, or 70% by weight or more of the coffee beans have a particle size of less than 1000 μm. For example, the coffee production method with reduced bitterness according to the second embodiment is also carried out by the extract production system as shown in FIG. 1, and the temperature of the treatment liquid is 20 ° C. to 60 ° C., preferably It is different from the first embodiment in that it is set to 25 ° C. to 55 ° C., or 30 ° C. to 50 ° C. The other points are the same as those in the first embodiment. For example, a pressure of 0.03 MPa or more and 0.4 MPa or less is applied to the inside of the
大気圧下では、６０℃以下の処理液がコーヒー豆内部に浸透するには時間がかかり、効率的な抽出ができない。これに対し、第２の実施の形態に係る苦みを抑えたコーヒーの製造方法によれば、コーヒーを効率的に抽出することが可能である。また、第２の実施の形態に係るコーヒーの製造方法によれば、アロマ及び甘みが強く、苦みが弱い、特徴的な風味を有するコーヒーを製造することが可能である。 Under atmospheric pressure, it takes time for the treatment liquid of 60 ° C. or less to penetrate into the coffee beans, and efficient extraction cannot be performed. On the other hand, according to the coffee manufacturing method with reduced bitterness according to the second embodiment, it is possible to efficiently extract coffee. Moreover, according to the coffee manufacturing method according to the second embodiment, it is possible to manufacture coffee having a characteristic flavor that is strong in aroma and sweetness, weak in bitterness.
（第２の実施の形態の第１の実施例）
目開き１０００μｍのメッシュ（ステンレス試験用ふるい、ＪＩＳ Ｚ ８８０１、商品コード：９１−０７２９−３、ハヤシ科学社製）を用意した。また、このメッシュでふるいにかけたときに、２５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆を用意した。
(First example of the second embodiment)
A mesh having an opening of 1000 μm (stainless steel test sieve, JIS Z 8801, product code: 91-0729-3, manufactured by Hayashi Kagaku Co., Ltd.) was prepared. In addition, roasted and ground coffee beans in which 25% by weight remained on the mesh when sieved with this mesh were prepared.
図８に示すように、２５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、３０℃の湯を注いで抽出液を得た。得られた抽出液における固形分の収率は、約２５％であった。これに対し、２５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧下、３０℃の湯を注いだ場合は、焙煎粉砕コーヒー豆の膨潤が不十分であり、抽出することができなかった。 As shown in FIG. 8, 30 ° C. hot water was poured into roasted and ground coffee beans in which 25% by weight remained on the mesh under a pressure of 0.3 MPa at atmospheric pressure to obtain an extract. The yield of solid content in the obtained extract was about 25%. On the other hand, when hot water of 30 ° C. is poured into the roasted and ground coffee beans having 25% by weight remaining on the mesh under atmospheric pressure, the roasted and ground coffee beans are not sufficiently swollen and extracted. I could not.
第１の実施例の結果は、処理液が３０℃のような低温でも、加圧により効率的な抽出を行えることを示している。 The results of the first example show that efficient extraction can be performed by pressurization even when the treatment liquid is as low as 30 ° C.
（第２の実施の形態の第２の実施例）
２５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、３０℃の湯を注いで得たコーヒーと、２５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、５０℃の湯を注いで得たコーヒーと、２５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、９０℃の湯を注いで得たコーヒーと、２５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、１１５℃の湯を注いで得たコーヒーと、２５重量％がメッシュ上に残留する焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、１４０℃の湯を注いで得たコーヒーと、が、コーヒー評価に熟達した１０人のパネラーによって、官能評価された。
(Second example of the second embodiment)
Coffee obtained by pouring hot water at 30 ° C. under a pressure of 0.3 MPa applied to atmospheric pressure to roasted and ground coffee beans with 25% by weight remaining on the mesh, and roasted with 25% by weight remaining on the mesh Coffee obtained by pouring hot water at 50 ° C. under pressure of 0.3 MPa to atmospheric pressure to roasted coffee beans and roast ground coffee beans in which 25% by weight remains on the mesh are reduced to 0 at atmospheric pressure. 115 ° C under a pressure of 0.3 MPa applied to the atmospheric pressure of coffee obtained by pouring 90 ° C hot water under a pressure of 3 MPa and roasted and ground coffee beans with 25% by weight remaining on the mesh Coffee obtained by pouring hot water at 140 ° C. under a pressure of 0.3 MPa applied to the roasted and ground coffee beans in which 25% by weight remains on the mesh, But 10 panelists who are proficient in coffee evaluation Thus, it was sensory evaluation.
図９に示すように、焙煎粉砕コーヒー豆に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、３０℃及び５０℃の湯を注いで得たコーヒーは、アロマ及び甘みが強く、苦みが弱いという特徴的な風味を有していると評価された。 As shown in FIG. 9, coffee obtained by pouring hot water at 30 ° C. and 50 ° C. under pressure of 0.3 MPa to roasted ground coffee beans has strong aroma and sweetness, and weak bitterness. It was evaluated as having a characteristic flavor.
（第２の実施の形態の第３の実施例）
第２の実施例で、加圧下、３０℃の湯で抽出したコーヒーの成分と、大気圧下、９０℃の湯で抽出したコーヒーの成分を、ヘッドスペース法を用いてガスクロマトグラフ質量分析計（ＧＣ−ＭＳ）で分析したところ、図１０に示すように、加圧下、３０℃の湯で抽出したコーヒーは、アルデヒド類、ケトン類、フラン化合物、及び一部のエステル類等、甘味成分を豊富に含んでいることが示された。
(Third example of the second embodiment)
In the second embodiment, a gas chromatograph mass spectrometer (GC) using a headspace method was used to extract the components of coffee extracted with hot water at 30 ° C. under pressure and the components of coffee extracted with hot water at 90 ° C. under atmospheric pressure ( When analyzed by GC-MS), as shown in FIG. 10, coffee extracted with hot water at 30 ° C. under pressure is rich in sweet components such as aldehydes, ketones, furan compounds, and some esters. It was shown to contain.
（第３の実施の形態）
本発明の第３の実施の形態に係る茶の製造方法は、加圧条件下で麦茶原料から抽出液を抽出することを含み、麦茶原料の２０重量％以上が粒度１７００μｍ未満である。なお、麦茶原料は、粉砕されていない麦茶原料を含んでいてもよい。製造される茶は、麦茶、又は麦茶と他の茶成分をブレンドしたブレンド茶であってもよい。例えば、第３の実施の形態に係る茶の製造方法も、図１に示すような抽出液製造システムによって実施される。抽出機１内部に加えられる圧力や、処理液の温度も、第１の実施の形態と同様であり、例えば、抽出液を抽出することにおいて、大気圧に加えて０．０３ＭＰａ以上の圧力が抽出機１内部に加えられる。処理液が沸騰しないように抽出機１内部に圧力が加えられてもよい。また、例えば、抽出液を抽出することにおいて、９０℃以上、あるいは１００℃以上１５０℃以下の処理液が麦茶原料に注がれる。
(Third embodiment)
The tea production method according to the third embodiment of the present invention includes extracting an extract from barley tea raw material under pressurized conditions, and 20% by weight or more of barley tea raw material has a particle size of less than 1700 μm. In addition, the barley tea raw material may contain the barley tea raw material which is not grind | pulverized. The tea to be produced may be barley tea or a blended tea obtained by blending barley tea with other tea ingredients. For example, the tea manufacturing method according to the third embodiment is also implemented by an extract manufacturing system as shown in FIG. The pressure applied to the inside of the
従来の茶の製造方法においては、麦茶原料を粉砕しておらず、また、抽出時に加圧をしていないため、固形分量の収率が悪い。さらに、粉砕した麦茶原料から抽出液を大気圧中で抽出すると、抽出機１内部のフィルタ５３に目詰まりが生じる。これに対し、第３の実施の形態に係る茶の製造方法によれば、加圧下で粉砕した麦茶原料から抽出液を抽出することにより、抽出機１内部のフィルタ５３の目詰まりを抑制すると共に、自然な風味を維持したまま、高い収率で固形分量を含む抽出液を得ることが可能となる。さらに、抽出時間の短縮も可能となり、抽出工程の効率化が可能となる。
In the conventional method for producing tea, the raw material for barley tea is not pulverized and is not pressurized during extraction, so the yield of the solid content is poor. Furthermore, when the extract is extracted from the pulverized barley tea material at atmospheric pressure, the
（第３の実施の形態の第１の実施例）
目開き１７００μｍのメッシュ（ステンレス試験用ふるい、ＪＩＳ Ｚ ８８０１、商品コード：９１−０７２６−３、ハヤシ科学社製）を用意した。また、このメッシュでふるいにかけたときに、９８．８重量％がメッシュ上に残留する麦茶原料を１２．５ｋｇ、及び７０．６重量％がメッシュ上に残留する粉砕麦茶原料を１２．５ｋｇ、２セット用意した。
(First example of the third embodiment)
A mesh having a mesh opening of 1700 μm (stainless steel test sieve, JIS Z 8801, product code: 91-0726-3, manufactured by Hayashi Scientific Co., Ltd.) was prepared. In addition, when sieving with this mesh, 12.5 kg of barley tea raw material with 98.8% by weight remaining on the mesh and 12.5 kg of ground barley tea raw material with 70.6% by weight remaining on the mesh, 2 A set was prepared.
図１１に示すように、９８．８重量％がメッシュ上に残留する麦茶原料に、大気圧下、９５℃の湯を注いで１３９ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を１２．５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、１５．５％であった。 As shown in FIG. 11, hot water at 95 ° C. was poured into barley tea material having 98.8% by weight remaining on the mesh under atmospheric pressure to obtain 139 kg of an extract. The yield of solid content obtained by dividing the amount of solid content contained in the obtained extract by 12.5 kg was 15.5%.
７０．６重量％がメッシュ上に残留する麦茶原料に、大気圧下、９５℃の湯を注いだところ、抽出機のフィルタが目詰まりを起こし、抽出液を得ることが出来なかった。 When hot water at 95 ° C. was poured under atmospheric pressure into barley tea material having 70.6% by weight remaining on the mesh, the filter of the extractor was clogged, and an extract could not be obtained.
７０．６重量％がメッシュ上に残留する麦茶原料に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、９５℃の湯を注いで１３０ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を１２．５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、４４．２％であった。これは、上記１５．５％の約２．９倍に相当する。 To the barley tea material having 70.6% by weight remaining on the mesh, hot water at 95 ° C. was poured under a pressure of 0.3 MPa applied to atmospheric pressure to obtain 130 kg of an extract. The yield of the solid content obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 12.5 kg was 44.2%. This corresponds to about 2.9 times the above 15.5%.
第１の実施例の結果は、麦茶原料の粒度が細かいほうが、固形分の収率が高いことを示している。また、第１の実施例の結果は、麦茶を抽出する際の圧力が高い方が、固形分の収率が高いことを示している。 The results of the first example indicate that the finer the grain size of the barley tea raw material, the higher the solids yield. Moreover, the result of a 1st Example has shown that the one where the pressure at the time of extracting barley tea is high has a high solid content yield.
（第３の実施の形態の第２の実施例）
第１の実施例と同じメッシュでふるいにかけたときに、９８．８重量％がメッシュ上に残留する麦茶原料を１２．５ｋｇ、及び７０．６重量％がメッシュ上に残留する粉砕麦茶原料を１２．５ｋｇ用意した。
(Second example of the third embodiment)
When sieving with the same mesh as in the first example, 12.5 kg of barley tea material remaining on the mesh, 98.8% by weight, and 12% of ground barley tea material, 70.6% by weight remaining on the mesh. .5 kg was prepared.
図１２に示すように、９８．８重量％がメッシュ上に残留する麦茶原料に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、１４０℃の湯を注いで１３９ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を１２．５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、３３．１％であった。 As shown in FIG. 12, 139 kg of extract was obtained by pouring 140 ° C. hot water into barley tea raw material having 98.8% by weight remaining on the mesh under a pressure of 0.3 MPa applied to atmospheric pressure. The yield of the solid content obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 12.5 kg was 33.1%.
７０．６重量％がメッシュ上に残留する麦茶原料に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、１４０℃の湯を注いで１３９ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を１２．５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、５９．２％であった。 140 bar hot water was poured into barley tea material having 70.6% by weight remaining on the mesh under a pressure of 0.3 MPa at atmospheric pressure to obtain 139 kg of an extract. The solid content yield obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 12.5 kg was 59.2%.
第２の実施例の結果は、麦茶原料の粒度が細かいほうが、固形分の収率が高いことを示している。また、第２の実施例の結果は、第１の実施例の結果と比較して、麦茶を抽出する際の処理液の温度が高い方が、固形分の収率が高いことを示している。 The results of the second example indicate that the finer the grain size of the barley tea material, the higher the solids yield. Moreover, the result of 2nd Example has shown that the one where the temperature of the process liquid at the time of extracting barley tea is higher compared with the result of 1st Example has a high yield of solid content. .
（第３の実施の形態の第３の実施例）
第１の実施例と同じメッシュでふるいにかけたときに、７０．６重量％がメッシュ上に残留する粉砕麦茶原料を１２．５ｋｇ、２セット用意した。
(Third example of the third embodiment)
When sieving with the same mesh as in the first example, two sets of 12.5 kg of ground barley tea material in which 70.6% by weight remained on the mesh were prepared.
図１３に示すように、７０．６重量％がメッシュ上に残留する麦茶原料に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、９５℃の湯を注いで１３０ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を１２．５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、４４．２％であった。 As shown in FIG. 13, 95 kg of hot water was poured into barley tea raw material having 70.6% by weight remaining on the mesh under a pressure of 0.3 MPa at atmospheric pressure to obtain 130 kg of an extract. The yield of the solid content obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 12.5 kg was 44.2%.
７０．６重量％がメッシュ上に残留する麦茶原料に、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した圧力下、１４０℃の湯を注いで１３９ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液に含まれる固形分量を１２．５ｋｇで除して得られる固形分の収率は、５９．２％であった。 140 bar hot water was poured into barley tea material having 70.6% by weight remaining on the mesh under a pressure of 0.3 MPa at atmospheric pressure to obtain 139 kg of an extract. The solid content yield obtained by dividing the solid content contained in the obtained extract by 12.5 kg was 59.2%.
第３の実施例の結果は、麦茶を抽出する際の処理液の温度が高い方が、固形分の収率が高いことを示している。 The result of 3rd Example has shown that the one where the temperature of the process liquid at the time of extracting barley tea is higher has a higher solid content yield.
（第４の実施の形態）
本発明の第４の実施の形態に係るピラジン類を含む抽出液の製造方法は、１００℃以上の温度条件下で大麦から抽出液を抽出することを含み、抽出液を抽出することにおいて、加圧条件下で大麦から抽出液を抽出する。好ましくは、粉砕されていない大麦を含む大麦から、抽出液を抽出する。
(Fourth embodiment)
The method for producing an extract containing pyrazines according to the fourth embodiment of the present invention includes extracting the extract from barley under a temperature condition of 100 ° C. or higher. Extract the extract from barley under pressure. Preferably, the extract is extracted from barley containing unmilled barley.
ピラジン類とは、２−メチルピラジン、２，５−ジメチルピラジン、２−エチルピラジン、２，３−ジメチルピラジン、２−イソプロピルピラジン、２−エチル−６−メチルピラジン、２−エチル−５−メチルピラジン、２，３，５−トリメチルピラジン、２−プロピルピラジン、２，６−ジエチルピラジン、２−ビニルピラジン、２−エチル−３，６−ジメチルピラジン、２−イソブチルピラジン、２，３−ジメチル−５−エチルピラジン、２−メチル−６−プロピルピラジン、テトラメチルピラジン、２−メチル−３−プロピルピラジン、２−イソブチル−６−メチルピラジン、２−メチル−６−ビニルピラジン、３，５−ジエチル−２−メチルピラジン、２−メチル−３−ビニルピラジン、２−イソブチル−３−メチルピラジン、３−エチル−２，５，６−トリメチルピラジン、（Ｚ）−２−（１−プロペニル）ピラジン、（Ｅ）−２−（１−プロペニル）ピラジン、２−アセチルピラジン、６，７−ジヒドロ−５Ｈ−サイクロペンタピラジン、（Ｅ）−２−メチル−６−（１−プロペニル）ピラジン、２，５−ジメチル−６，７−ジヒドロ−５Ｈ−サイクロペンタピラジン、２−アセチル−６−メチルピラジン、２−アセチル−５−メチルピラジン、２−メチル−６，７−ジヒドロ−５Ｈ−サイクロペンタピラジン、２−（２−フリル）ピラジン、２−（２−フルフリル）ピラジンを含む。 Pyrazines include 2-methylpyrazine, 2,5-dimethylpyrazine, 2-ethylpyrazine, 2,3-dimethylpyrazine, 2-isopropylpyrazine, 2-ethyl-6-methylpyrazine, 2-ethyl-5-methyl. Pyrazine, 2,3,5-trimethylpyrazine, 2-propylpyrazine, 2,6-diethylpyrazine, 2-vinylpyrazine, 2-ethyl-3,6-dimethylpyrazine, 2-isobutylpyrazine, 2,3-dimethyl- 5-ethylpyrazine, 2-methyl-6-propylpyrazine, tetramethylpyrazine, 2-methyl-3-propylpyrazine, 2-isobutyl-6-methylpyrazine, 2-methyl-6-vinylpyrazine, 3,5-diethyl 2-methylpyrazine, 2-methyl-3-vinylpyrazine, 2-isobutyl-3-methylpyrazine, 3- Til-2,5,6-trimethylpyrazine, (Z) -2- (1-propenyl) pyrazine, (E) -2- (1-propenyl) pyrazine, 2-acetylpyrazine, 6,7-dihydro-5H- Cyclopentapyrazine, (E) -2-methyl-6- (1-propenyl) pyrazine, 2,5-dimethyl-6,7-dihydro-5H-cyclopentapyrazine, 2-acetyl-6-methylpyrazine, 2- Acetyl-5-methylpyrazine, 2-methyl-6,7-dihydro-5H-cyclopentapyrazine, 2- (2-furyl) pyrazine, 2- (2-furfuryl) pyrazine.
２，３，５−トリメチルピラジンの化学式はＣ７Ｈ１０Ｎ２であり、以下に示す構造を有する。
The chemical formula of 2,3,5-trimethylpyrazine is C 7 H 10 N 2 and has the structure shown below.
ピラジン類、特に２，３，５−トリメチルピラジンはローストナッツ様の加熱香気を有する、大麦等の食品中に天然に存在する成分であり、香料として利用可能である。また、２，３，５−トリメチルピラジンは、身体において、血流を良くするという報告もある。 Pyrazines, particularly 2,3,5-trimethylpyrazine, is a component naturally present in foods such as barley that has a roasted nut-like heated fragrance, and can be used as a fragrance. There is also a report that 2,3,5-trimethylpyrazine improves blood flow in the body.
従来の麦茶も２，３，５−トリメチルピラジンを含むピラジン類を含んでいるが、含有率は低い。これに対し、第４の実施の形態に係るピラジン類を含む抽出液の製造方法によれば、高い収率で、ピラジン類を大麦から抽出することが可能となる。例えば、第４の実施の形態に係るピラジン類を含む抽出液の製造方法も、図１に示すような抽出液製造システムによって実施される。抽出機１内部に加えられる圧力や、処理液の温度も、第１の実施の形態と同様であり、例えば、抽出液を抽出することにおいて、大気圧に加えて０．０３ＭＰａ以上０．４ＭＰａ以下の圧力が抽出機１内部に加えられる。処理液が沸騰しないように抽出機１内部に圧力が加えられてもよい。また、例えば、抽出液を抽出することにおいて、１００℃以上、好ましくは１１０℃以上、１２０℃以上、あるいは１３０℃以上１５０℃以下の処理液が麦茶原料に注がれる。
Conventional barley tea also contains pyrazines including 2,3,5-trimethylpyrazine, but the content is low. On the other hand, according to the method for producing an extract containing pyrazines according to the fourth embodiment, pyrazines can be extracted from barley with high yield. For example, the method for producing an extract containing pyrazines according to the fourth embodiment is also implemented by an extract producing system as shown in FIG. The pressure applied to the inside of the
（第４の実施の形態の第１の実施例）
１２．５ｋｇと２５．０ｋｇの粉砕していない麦茶原料を２セット用意した。
(First example of the fourth embodiment)
Two sets of 12.5 kg and 25.0 kg of uncrushed barley tea ingredients were prepared.
図１４に示すように、麦茶原料２５．０ｋｇに、大気圧下、９５℃の湯を注いで１９０ｋｇの抽出液を得た。固形分の収率が１６．８％である抽出液を、ブリックスが０．４２％になるように希釈して、飲用サンプルとした。さらに、この飲用サンプルをｐＨ６．５になるように調整した後に加熱殺菌処理を行った。当該飲用サンプルを外温４０℃、減圧度１．５×１０−３〜３．５×１０−３Ｐａの条件下で蒸留し得られた留出液をジエチルエーテルにて抽出し、芒硝脱水後、常圧下で溶媒を留去して香気濃縮物を作成し、ＧＣ−ＭＳ／ＦＩＤ（水素炎イオン検出器）でピラジン類を測定したところ、２．５７５ｐｐｍ／４００ｇ（０．６４４ｐｐｍ／１００ｇ）検出され、２，３，５−トリメチルピラジンを測定したところ、０．２２５ｐｐｍ／４００ｇ（０．０５６ｐｐｍ／１００ｇ）検出された。 As shown in FIG. 14, 95 kg of hot water was poured into 25.0 kg of barley tea raw material under atmospheric pressure to obtain 190 kg of extract. The extract with a solids yield of 16.8% was diluted to a Brix content of 0.42% to give a drinking sample. Further, the potable sample was adjusted to pH 6.5 and then heat sterilized. The distillate obtained by distilling the drinking sample under conditions of an external temperature of 40 ° C. and a degree of vacuum of 1.5 × 10 −3 to 3.5 × 10 −3 Pa was extracted with diethyl ether, and after dehydration The solvent was distilled off under normal pressure to prepare an aroma concentrate, and when pyrazines were measured by GC-MS / FID (hydrogen flame ion detector), 2.575 ppm / 400 g (0.644 ppm / 100 g) was detected. When 2,3,5-trimethylpyrazine was measured, 0.225 ppm / 400 g (0.056 ppm / 100 g) was detected.
これを麦茶原料当たりの回収率に変換するために、飲用サンプル１００ｇ当たりの２，３，５−トリメチルピラジンのｐｐｍを、飲用サンプル１００ｇ当たりの麦茶原料使用量（ｇ）で除し、これに１００を乗じて、麦茶原料当たりのピラジン類の量と、２，３，５−トリメチルピラジンの量を算出した。その結果、麦茶原料当たりのピラジン類の量は、２５．８ｐｐｍ／１００ｇ（麦茶原料）であり、２，３，５−トリメチルピラジンの量は、２.２５ｐｐｍ／１００ｇ（麦茶原料）であった。 In order to convert this to the recovery rate per barley tea raw material, ppm of 2,3,5-trimethylpyrazine per 100 g of drinking sample is divided by the amount of barley tea raw material used (100 g) per 100 g of drinking sample. The amount of pyrazines per barley tea raw material and the amount of 2,3,5-trimethylpyrazine were calculated. As a result, the amount of pyrazines per barley tea raw material was 25.8 ppm / 100 g (barley tea raw material), and the amount of 2,3,5-trimethylpyrazine was 2.25 ppm / 100 g (barley tea raw material).
また、麦茶原料１２．５ｋｇに、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した加圧条件下、１４０℃の湯を注いで２０５ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液において、固形分の収率は、４０．０％であった。この抽出液を、ブリックスが０．５１％になるように希釈して、飲用サンプルとした。さらに、この飲用サンプルをｐＨ６．５になるように調整した後に加熱殺菌処理を行った。当該飲用サンプルを外温４０℃、減圧度１．５×１０−３〜３．５×１０−３Ｐａの条件下で蒸留し得られた留出液をジエチルエーテルにて抽出し、芒硝脱水後、常圧下で溶媒を留去して香気濃縮物を作成し、ＧＣ−ＭＳ／ＦＩＤでピラジン類を測定したところ、５．３３０ｐｐｍ／４００ｇ（１．３３３ｐｐｍ／１００ｇ）が検出され、２，３，５−トリメチルピラジンを測定したところ、０．４２５ｐｐｍ／４００ｇ（０．１０６ｐｐｍ／１００ｇ）検出された。 In addition, hot water at 140 ° C. was poured into 12.5 kg of barley tea raw material under pressure of 0.3 MPa at atmospheric pressure to obtain 205 kg of an extract. In the obtained extract, the solid content yield was 40.0%. This extract was diluted to 0.51% Brix and used as a drinking sample. Further, the potable sample was adjusted to pH 6.5 and then heat sterilized. The distillate obtained by distilling the drinking sample under conditions of an external temperature of 40 ° C. and a degree of vacuum of 1.5 × 10 −3 to 3.5 × 10 −3 Pa was extracted with diethyl ether, and after dehydration The solvent was distilled off under normal pressure to prepare an aroma concentrate, and when pyrazines were measured by GC-MS / FID, 5.330 ppm / 400 g (1.333 ppm / 100 g) was detected. When 5-trimethylpyrazine was measured, 0.425 ppm / 400 g (0.106 ppm / 100 g) was detected.
これを上記方法と同様に、麦茶原料当たりの回収率に変換すると、ピラジン類は１０６．６０ｐｐｍ／１００ｇ（麦茶原料）、２，３，５−トリメチルピラジンは８．５０ｐｐｍ／１００ｇ（麦茶原料）であった。 When this is converted into the recovery rate per barley tea raw material in the same manner as described above, pyrazines are 106.60 ppm / 100 g (barley tea raw material) and 2,3,5-trimethylpyrazine is 8.50 ppm / 100 g (barley tea raw material). there were.
第１の実施例の結果は、処理液の温度が高い方が、ピラジン類及び２，３，５−トリメチルピラジンの収率が高いことを示している。また、実施例の結果は、抽出液を抽出する際の圧力が高い方が、ピラジン類及び２，３，５−トリメチルピラジンの収率が高いことを示している。 The results of the first example indicate that the higher the temperature of the treatment liquid, the higher the yield of pyrazines and 2,3,5-trimethylpyrazine. Moreover, the result of an Example has shown that the one where the pressure at the time of extracting an extract is high has a high yield of pyrazines and 2,3,5-trimethylpyrazine.
（第４の実施の形態の第２の実施例）
２５．０ｋｇの粉砕した麦茶原料を３セット用意した。ここで、粉砕した麦茶原料とは、目開き１７００μｍのメッシュ（ステンレス試験用ふるい、ＪＩＳ Ｚ ８８０１、商品コード：９１−０７２６−３、ハヤシ科学社製）でふるいにかけたときに、７０．６重量％がメッシュ上に残留する麦茶原料である。
(Second example of the fourth embodiment)
Three sets of 25.0 kg of crushed barley tea material were prepared. Here, the pulverized barley tea material is 70.6 weight when sieved with a 1700 μm mesh mesh (stainless steel test sieve, JIS Z 8801, product code: 91-0726-3, manufactured by Hayashi Kagaku Co., Ltd.). % Of barley tea material remaining on the mesh.
粉砕した麦茶原料２５．０ｋｇに、大気圧下、９５℃の湯を注いだところ、抽出機のフィルタが目詰まりを起こし、抽出液を得ることは出来なかった。 When 95 ° C. hot water was poured into 25.0 kg of the pulverized barley tea material under atmospheric pressure, the filter of the extractor was clogged, and an extract could not be obtained.
粉砕した麦茶原料２５．０ｋｇに、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した加圧条件下、９５℃の湯を注いで１７６ｋｇの抽出液を得た。固形分の収率が４１．４％である抽出液を、ブリックスが０．４２％になるように希釈して、飲用サンプルとした。さらに、この飲用サンプルをｐＨ６．５になるように調整した後に加熱殺菌処理を行った。当該飲用サンプルを外温４０℃、減圧度１．５×１０−３〜３．５×１０−３Ｐａの条件下で蒸留し得られた留出液をジエチルエーテルにて抽出し、芒硝脱水後、常圧下で溶媒を留去して香気濃縮物を作成し、ＧＣ−ＭＳ／ＦＩＤ（水素炎イオン検出器）でピラジン類を測定したところ、図１５に示すように、１．６３０ｐｐｍ／４００ｇ（０．４０８ｐｐｍ／１００ｇ）検出され、２，３，５−トリメチルピラジンを測定したところ、０．０６０ｐｐｍ／４００ｇ（０．０１５ｐｐｍ／１００ｇ）検出された。 A hot water at 95 ° C. was poured into 25.0 kg of the pulverized barley tea material under a pressure of 0.3 MPa to atmospheric pressure to obtain 176 kg of an extract. An extract having a solid content of 41.4% was diluted to a brix content of 0.42% to obtain a drinking sample. Further, the potable sample was adjusted to pH 6.5 and then heat sterilized. The distillate obtained by distilling the drinking sample under conditions of an external temperature of 40 ° C. and a degree of vacuum of 1.5 × 10 −3 to 3.5 × 10 −3 Pa was extracted with diethyl ether, and after dehydration The solvent was distilled off under normal pressure to prepare an aroma concentrate, and when pyrazines were measured with GC-MS / FID (hydrogen flame ion detector), as shown in FIG. 15, 1.630 ppm / 400 g ( 0.408 ppm / 100 g) was detected, and when 2,3,5-trimethylpyrazine was measured, 0.060 ppm / 400 g (0.015 ppm / 100 g) was detected.
これを麦茶原料当たりの回収率に変換するために、飲用サンプル１００ｇ当たりの２，３，５−トリメチルピラジンのｐｐｍを、飲用サンプル１００ｇ当たりの麦茶原料使用量（ｇ）で除し、これに１００を乗じて、麦茶原料当たりのピラジン類の量と、２，３，５−トリメチルピラジンの量を算出した。その結果、麦茶原料当たりのピラジン類の量は、４０．２ｐｐｍ／１００ｇ（麦茶原料）であり、２，３，５−トリメチルピラジンの量は、１．４７８ｐｐｍ／１００ｇ（麦茶原料）であった。 In order to convert this to the recovery rate per barley tea raw material, ppm of 2,3,5-trimethylpyrazine per 100 g of drinking sample is divided by the amount of barley tea raw material used (100 g) per 100 g of drinking sample. The amount of pyrazines per barley tea raw material and the amount of 2,3,5-trimethylpyrazine were calculated. As a result, the amount of pyrazines per barley tea raw material was 40.2 ppm / 100 g (barley tea raw material), and the amount of 2,3,5-trimethylpyrazine was 1.478 ppm / 100 g (barley tea raw material).
また、麦茶原料２５.０ｋｇに、大気圧に０．３ＭＰａ加圧した加圧条件下、１４０℃の湯を注いで１７８ｋｇの抽出液を得た。得られた抽出液において、固形分の収率は、５８．３％であった。この抽出液を、ブリックスが０．４２％になるように希釈して、飲用サンプルとした。さらに、この飲用サンプルをｐＨ６．５になるように調整した後に加熱殺菌処理を行った。当該飲用サンプルを外温４０℃、減圧度１．５×１０−３〜３．５×１０−３Ｐａの条件下で蒸留し得られた留出液をジエチルエーテルにて抽出し、芒硝脱水後、常圧下で溶媒を留去して香気濃縮物を作成し、ＧＣ−ＭＳ／ＦＩＤでピラジン類を測定したところ、１．４８０ｐｐｍ／４００ｇ（０．３７０ｐｐｍ／１００ｇ）が検出され、２，３，５−トリメチルピラジンを測定したところ、０．０４５ｐｐｍ／４００ｇ（０．０１１３ｐｐｍ／１００ｇ）検出された。 Further, 140 ° C. hot water was poured into 25.0 kg of barley tea raw material under a pressurized condition of 0.3 MPa to atmospheric pressure to obtain 178 kg of an extract. In the obtained extract, the yield of solid content was 58.3%. This extract was diluted so that the Brix was 0.42% to obtain a drinking sample. Further, the potable sample was adjusted to pH 6.5 and then heat sterilized. The distillate obtained by distilling the drinking sample under conditions of an external temperature of 40 ° C. and a degree of vacuum of 1.5 × 10 −3 to 3.5 × 10 −3 Pa was extracted with diethyl ether, and after dehydration The solvent was distilled off under normal pressure to prepare an aroma concentrate, and when pyrazines were measured by GC-MS / FID, 1.480 ppm / 400 g (0.370 ppm / 100 g) was detected, and 2, 3, When 5-trimethylpyrazine was measured, 0.045 ppm / 400 g (0.0113 ppm / 100 g) was detected.
これを上記方法と同様に、麦茶原料当たりの回収率に変換すると、ピラジン類は５１．４ｐｐｍ／１００ｇ（麦茶原料）、２，３，５−トリメチルピラジンは１．５６２ｐｐｍ／１００ｇ（麦茶原料）であった。 When this is converted into the recovery rate per barley tea raw material in the same manner as the above method, pyrazines are 51.4 ppm / 100 g (barley tea raw material) and 2,3,5-trimethylpyrazine is 1.562 ppm / 100 g (barley tea raw material). there were.
（その他の実施の形態）
上記のように本発明を実施の形態によって記載したが、この開示の一部をなす記述及び図面はこの発明を限定するものであると理解するべきではない。この開示から当業者には様々な代替実施の形態、実施例及び運用技術が明らかになるはずである。例えば、第１の実施の形態では、植物原料の例としてコーヒー豆を挙げたが、ココア、紅茶、緑茶、ウーロン茶、及び果実等の植物等が、飲料等を製造する際の植物原料として使用可能である。このように、本発明はここでは記載していない様々な実施の形態等を包含するということを理解すべきである。
(Other embodiments)
Although the present invention has been described by the embodiments as described above, it should not be understood that the description and drawings constituting a part of this disclosure limit the present invention. From this disclosure, various alternative embodiments, examples and operational techniques should be apparent to those skilled in the art. For example, in the first embodiment, coffee beans are given as examples of plant materials, but plants such as cocoa, black tea, green tea, oolong tea, and fruits can be used as plant materials when producing beverages and the like. It is. Thus, it should be understood that the present invention includes various embodiments and the like not described herein.
１ 抽出機
２ 抽出液タンク
５ 処理液タンク
６ 緩衝タンク
１０、１１ 流路
２１ 配管
３１ 圧力センサ
３２ バルブ
５１ 胴部
５２ 上蓋部
５３ フィルタ
５４ 下蓋部
５５ 昇降式回転駆動部
５６ 回転軸
５７ 回転シャワーノズル
５８ 回転翼
５９ 加圧ガスタンク
１１０、１１１、１１２ 送液ポンプ
DESCRIPTION OF
Claims (15)
前記麦茶原料の２０重量％以上が粒度１７００μｍ未満である、
茶の製造方法。 Extracting the extract from the barley tea raw material under pressurized conditions,
20% by weight or more of the barley tea material has a particle size of less than 1700 μm,
Tea production method.
前記抽出液を抽出することにおいて、加圧条件下で大麦から抽出液を抽出する、
ピラジン類を含む抽出液の製造方法。 Extracting the extract from barley under temperature conditions of 100 ° C. or higher,
In extracting the extract, the extract is extracted from barley under pressurized conditions.
A method for producing an extract containing pyrazines.
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